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JP7284405B2 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

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JP7284405B2
JP7284405B2 JP2019561086A JP2019561086A JP7284405B2 JP 7284405 B2 JP7284405 B2 JP 7284405B2 JP 2019561086 A JP2019561086 A JP 2019561086A JP 2019561086 A JP2019561086 A JP 2019561086A JP 7284405 B2 JP7284405 B2 JP 7284405B2
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JP
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refrigerant
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hfo
heat exchanger
coordinates
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JP2019561086A
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JPWO2019124329A1 (ja
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英二 熊倉
拓郎 山田
敦史 吉見
育弘 岩田
充司 板野
大輔 加留部
佑樹 四元
一博 高橋
達哉 高桑
雄三 小松
瞬 大久保
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daikin Industries Ltd
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Daikin Industries Ltd
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Priority claimed from PCT/JP2018/038746 external-priority patent/WO2019123804A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038748 external-priority patent/WO2019123806A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038747 external-priority patent/WO2019123805A1/ja
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Description

本開示は、冷凍サイクル装置に関する。

従来、冷凍サイクル装置において、冷媒としてＲ４１０Ａが多く使用されている。
しかし、Ｒ４１０Ａは地球温暖化係数が比較的大きいことから、地球温暖化への懸念の高まりから、地球温暖化係数の比較的小さい冷媒への切り換えが進められつつある。例えば、特許文献１（特開２０１４－１２９５４３号公報）では、Ｒ４１０Ａに代替可能な低地球温暖化係数の冷媒が提案されている。
ところが、このような低地球温暖化係数の冷媒を用いて高効率な運転を実現する冷媒回路の構成についてはこれまで十分に提案されていない。
第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、熱源側熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器と、を含む冷媒回路を備える。冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入される。少なくとも所定の運転時に、熱源側熱交換器及び利用側熱交換器の少なくとも一方における、冷媒の流れと冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
第１観点の冷凍サイクル装置では、１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む低地球温暖化係数の冷媒を用いて、熱交換器を有効に利用した高効率な運転が実現される。
第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器を蒸発器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、熱源側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点又は第２観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器を凝縮器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、熱源側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
ここでは、温度グライドの影響で凝縮器の出口側で冷媒と熱媒体との温度差が取りにくくなる冷媒が用いられる場合であっても、凝縮器の入口から出口まで温度差が比較的確保されやすく、高効率な冷凍サイクル装置の運転を実現できる。
第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器を蒸発器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、利用側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器を凝縮器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、利用側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、熱媒体は空気である。
第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、熱媒体は液体である。
第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含んでいる。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて、高効率な運転を実現することが可能である。
第９観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD、CO及びOA上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線である。
第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点G(72.0, 28.0, 0.0)、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である。
第１１観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点N(68.6, 16.3, 15.1)、
点K(61.3, 5.4, 33.3)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PNは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
前記線分KA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、BD及びCJが直線である。
第１２観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、LM、BD及びCJが直線である。
第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LM及びBFが直線である。
第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分RPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LQ及びQRが直線である。
第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、第８観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点S(62.6, 28.3, 9.1)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TSは、
座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
前記線分SM及びBFが直線である。
第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第１７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第１８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第１９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
点K’(-0.1892a+29.443, 0.0, -0.8108a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点J(48.5, 18.3, 33.2)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
前記線分IJは、
座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
前記線分NEは、
座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
前記線分JN及びEIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２１観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(52.6, 0.0, 47.4)、
点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)、
点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
前記線分MM’は、
座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
前記線分M’Nは、
座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
で表わされ、
前記線分VGは、
座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
前記線分NV及びGMが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(22.6, 36.8, 40.6)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ONは、
座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
前記線分NUは、
座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
前記線分UOが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
点R(25.5, 36.8, 37.7)、
点T(8.6, 51.6, 39.8)、
点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分QRは、
座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
前記線分RTは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
前記線分LKは、
座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
前記線分KQは、
座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
前記線分TLが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(20.5, 51.7, 27.8)、
点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PSは、
座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
前記線分STは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
前記線分TPが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点K(48.4, 33.2, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
前記線分IKは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分KB’及びGIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点J(57.7, 32.8, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
前記線分IJは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
前記線分MPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分PB’及びGMが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点N(38.5, 52.1, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
前記線分MNは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第２９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分STは、
座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
前記線分TPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分PSが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
第３０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(28.6, 34.4, 37.0)
点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
前記線分DUは、
座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
前記線分UQは、
座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)
で表わされ、
前記線分QB’’及びB’’Dが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて高効率な運転を実現することが可能である。
燃焼性試験に用いた装置の模式図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～T並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が92.9質量%（R32含有割合が7.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が88.9質量%（R32含有割合が11.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が85.5質量%（R32含有割合が14.5質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が81.8質量%（R32含有割合が18.2質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が78.1質量%（R32含有割合が21.9質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が73.3質量%（R32含有割合が26.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が70.7質量%（R32含有割合が29.3質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が63.3質量%（R32含有割合が36.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が55.9質量%（R32含有割合が44.1質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が52.2質量%（R32含有割合が47.8質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～C、E、G、及びI～W並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～U並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 対向流型の熱交換器の一例を示す概略図である。 対向流型の熱交換器の他の例を示す概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は斜視図である。 本開示の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置における冷媒回路の構成の一態様を示す概略構成図である。 図１８の冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。 図１９の冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。 図１９の冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。 本開示の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置の冷媒回路の構成を示す概略構成図である。 図２２の空気調和装置の概略制御ブロック構成図である。 本開示の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置の冷媒回路の構成を示す概略構成図である。 図２４の空気調和装置の概略制御ブロック構成図である。
（１）用語の定義
本明細書において用語「冷媒」には、ISO817（国際標準化機構）で定められた、冷媒の種類を表すRで始まる冷媒番号（ASHRAE番号）が付された化合物が少なくとも含まれ、さらに冷媒番号が未だ付されていないとしても、それらと同等の冷媒としての特性を有するものが含まれる。冷媒は、化合物の構造の面で、「フルオロカーボン系化合物」と「非フルオロカーボン系化合物」とに大別される。「フルオロカーボン系化合物」には、クロロフルオロカーボン（CFC）、ハイドロクロロフルオロカーボン（HCFC）及びハイドロフルオロカーボン（HFC）が含まれる。「非フルオロカーボン系化合物」としては、プロパン（R290）、プロピレン（R1270）、ブタン（R600）、イソブタン（R600a）、二酸化炭素（R744）及びアンモニア（R717）等が挙げられる。
本明細書において、用語「冷媒を含む組成物」には、（１）冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と、（２）その他の成分をさらに含み、少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることのできる組成物と、（３）冷凍機油を含有する冷凍機用作動流体とが少なくとも含まれる。本明細書においては、これら三態様のうち、（２）の組成物のことを、冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と区別して「冷媒組成物」と表記する。また、（３）の冷凍機用作動流体のことを「冷媒組成物」と区別して「冷凍機油含有作動流体」と表記する。
本明細書において、用語「代替」は、第一の冷媒を第二の冷媒で「代替」するという文脈で用いられる場合、第一の類型として、第一の冷媒を使用して運転するために設計された機器において、必要に応じてわずかな部品（冷凍機油、ガスケット、パッキン、膨張弁、ドライヤその他の部品のうち少なくとも一種）の変更及び機器調整のみを経るだけで、第二の冷媒を使用して、最適条件下で運転することができることを意味する。すなわち、この類型は、同一の機器を、冷媒を「代替」して運転することを指す。この類型の「代替」の態様としては、第二の冷媒への置き換えの際に必要とされる変更乃至調整の度合いが小さい順に、「ドロップイン（drop in）代替」、「ニアリー・ドロップイン（nealy drop in）代替」及び「レトロフィット（retrofit）」があり得る。
第二の類型として、第二の冷媒を用いて運転するために設計された機器を、第一の冷媒の既存用途と同一の用途のために、第二の冷媒を搭載して用いることも、用語「代替」に含まれる。この類型は、同一の用途を、冷媒を「代替」して提供することを指す。
本明細書において用語「冷凍機（refrigerator）」とは、物あるいは空間の熱を奪い去ることにより、周囲の外気よりも低い温度にし、かつこの低温を維持する装置全般のことをいう。言い換えれば、冷凍機は温度の低い方から高い方へ熱を移動させるために、外部からエネルギーを得て仕事を行いエネルギー変換する変換装置のことをいう。
本明細書において冷媒が「WCF微燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い最も燃えやすい組成（Worst case of formulation for flammability; WCF）が、燃焼速度が10cm/s以下であることを意味する。また、本明細書において冷媒が「ASHRAE微燃」であるとは、WCFの燃焼速度が10cm/s以下で、かつ、WCFを用いてANSI/ASHRAE34-2013に基づいた貯蔵、輸送、使用時の漏洩試験を行うことで特定される最も燃えやすい分画組成（Worst case of fractionation for flammability; WCFF）が、燃焼速度が10cm/s以下であり、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格の燃焼性区分が「2Lクラス」と判断されることを意味する。
本明細書において冷媒について「RCLがx%以上」というときは、かかる冷媒についての、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い算出される冷媒濃度限界（Refrigerant Concentration Limit; RCL）がx%以上であることを意味する。RCLとは、安全係数を考慮した空気中における濃度限界であり、人間が存在する密閉空間において、急性毒性、窒息及び可燃性の危険度を低減することを目的とした指標である。RCLは上記規格に従って決定される。具体的には、上記規格7.1.1、7.1.2及び7.1.3に従いそれぞれ算出される、急性毒性曝露限界（Acute-Toxicity Exposure Limit; ATEL）、酸欠濃度限界（Oxygen Deprivation Limit; ODL）及び可燃濃度限界（Flammable Concentration Limit; FCL）のうち、最も低い濃度がRCLとなる。
本明細書において温度グライド（Temperature Glide）とは、冷媒システムの熱交換器内における本開示の冷媒を含む組成物の相変化過程の開始温度と終了温度の差の絶対値を意味する。
（２）冷媒
（２－１）冷媒成分
詳細は後述するが、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各種冷媒のいずれか１種を冷媒として用いることができる。
（２－２）冷媒の用途
本開示の冷媒は、冷凍機における作動流体として好ましく使用することができる。
本開示の組成物は、R410A、R407CおよびR404A等のHFC冷媒、並びにR22等のHCFC冷媒の代替冷媒としての使用に適している。
（３）冷媒組成物
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。また、本開示の冷媒組成物は、さらに少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることができる。
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加え、さらに少なくとも一種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも一種を含有していてもよい。上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍機における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。したがって、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは0～1質量%であり、より好ましくは0～0.1質量%である。
（３－１）水
本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0.1質量％以下とすることが好ましい。冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。
（３－２）トレーサー
トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。
本開示の冷媒組成物は、トレーサーとして、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。好ましくは、本開示の冷媒に不可避的に混入する不純物とはなり得ない化合物をトレーサーとして選択する。
トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N2O）等が挙げられる。
トレーサーとしては、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが特に好ましい。
上記トレーサーとしては、具体的には、以下の化合物が好ましい。
FC-14（テトラフルオロメタン、CF4）
HCC-40（クロロメタン、CH３Cl）
HFC-23（トリフルオロメタン、CHF３）
HFC-41（フルオロメタン、CH３Cl）
HFC-125（ペンタフルオロエタン、CF３CHF２）
HFC-134a（１，１，１，２－テトラフルオロエタン、CF３CH２F）
HFC-134（１，１，２，２－テトラフルオロエタン、CHF２CHF２）
HFC-143a（１，１，１－トリフルオロエタン、CF３CH３）
HFC-143（１，１，２－トリフルオロエタン、CHF２CH２F）
HFC-152a（１，１－ジフルオロエタン、CHF２CH３）
HFC-152（１，２－ジフルオロエタン、CH２FCH２F）
HFC-161（フルオロエタン、CH３CH２F）
HFC-245fa（１,１,１,３,３－ペンタフルオロプロパン、CF３CH２CHF２）
HFC-236fa（１,１,１,３,３,３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CH２CF３）
HFC-236ea（１，１，１，２，３，３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CHFCHF２）
HFC-227ea(１，１，１，２，３，３，３－ヘプタフルオロプロパン、CF３CHFCF３)
HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF２）
HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH２ClF）
CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF２=CClF）
HFE-125（トリフルオロメチル－ジフルオロメチルエーテル、CF３OCHF２）
HFE-134a（トリフルオロメチル－フルオロメチルエーテル、CF３OCH２F）
HFE-143a（トリフルオロメチル－メチルエーテル、CF３OCH３）
HFE-227ea（トリフルオロメチル－テトラフルオロエチルエーテル、CF３OCHFCF３）
HFE-236fa（トリフルオロメチル－トリフルオロエチルエーテル、CF３OCH２CF３）
トレーサー化合物は、約10重量百万分率（ppm）～約1000ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し得る。好ましくは、トレーサー化合物は約30ppm～約500ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し、最も好ましくは、トレーサー化合物は約50ppm～約300ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在する。
（３－３）紫外線蛍光染料
本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。
紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、ナフタルイミド及びクマリンのいずれか又は両方が特に好ましい。
（３－４）安定剤
本開示の冷媒組成物は、安定剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。
安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類等が挙げられる。
ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン及びニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、並びにニトロベンゼン及びニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。
エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。
アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。
その他にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
（３－５）重合禁止剤
本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。
重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
（４）冷凍機油含有作動流体
本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍機における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍機の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。冷凍機油含有作動流体には冷凍機油は一般に１０～５０質量％含まれる。
（４－１）冷凍機油
冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、前記混合物との相溶性（miscibility）及び前記混合物の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。
冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。
冷凍機油は、基油に加えて、さらに添加剤を含んでいてもよい。添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも一種であってもよい。
冷凍機油として、40℃における動粘度が5～400 cStであるものが、潤滑の点で好ましい。
本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、さらに少なくとも一種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。
（４－２）相溶化剤
本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。
相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。
（５）各種冷媒
以下、本実施形態において用いられる冷媒である冷媒Ａ～冷媒Ｅについて、詳細に説明する。
なお、以下の冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各記載は、それぞれ独立しており、点や線分を示すアルファベット、実施例の番号および比較例の番号は、いずれも冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの間でそれぞれ独立であるものとする。例えば、冷媒Ａの実施例１と冷媒Ｂの実施例１とは、互いに異なる実施例を示している。
（５－１）冷媒Ａ
本開示の冷媒Ａは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
本開示の冷媒Ａは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)及びR1234yf、並びに必要に応じてHFO-1123を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たすものであってもよい。この冷媒もR410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
要件：
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点G(72.0, 28.0, 0.0)、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CG上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分GI、IA、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格でWCF微燃性（WCF組成の燃焼速度が10cm/s以下）を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E) HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点N(68.6, 16.3, 15.1)、
点K(61.3, 5.4, 33.3)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
前記線分PNは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
前記線分KA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、BD及びCJが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス（WCF組成及びWCFF組成の燃焼速度が10cm/s以下））を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、LM、BD及びCJが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分RPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LQ及びQRが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらに凝縮温度グライドが1℃以下となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点S(62.6, 28.3, 9.1)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TSは、
座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
前記線分SM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらにR410Aを基準とする吐出圧力比が105%以下となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点d(87.6, 0.0, 12.4)、
点g(18.2, 55.1, 26.7)、
点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、dg、gh及びhOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、dg及びgh上にあり（ただし、点O及びhは除く）、
前記線分dgは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分ghは、
座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
前記線分hO及びOdが直線であれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点l(72.5, 10.2, 17.3)、
点g(18.2, 55.1, 26.7)、
点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分lg、gh、hi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分lg、gh及びil上にあり（ただし、点h及び点iは除く）、
前記線分lgは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分ghは、
座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
前記線分hi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点d(87.6, 0.0, 12.4)、
点e(31.1, 42.9, 26.0)、
点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、de、ef及びfOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、de及びef上にあり（ただし、点O及び点fは除く）、
前記線分deは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分efは、
座標（-0.0064z2-1.1565z+65.501, 0.0064z2+0.1565z+34.499, z）
で表わされ、かつ
前記線分fO及びOdが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点l(72.5, 10.2, 17.3)、
点e(31.1, 42.9, 26.0)、
点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分le、ef、fi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分le、ef及びil上にあり（ただし、点f及び点iは除く）、
前記線分LEは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分efは、
座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
前記線分fi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点a(93.4, 0.0, 6.6)、
点b(55.6, 26.6, 17.8)、
点c(77.6, 22.4, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Oa、ab、bc及びcOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Oa、ab及びbc上にあり（ただし、点O及び点cは除く）、
前記線分abは、
座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
前記線分bcは、
座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
前記線分cO及びOaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点k(72.5, 14.1, 13.4)、
点b(55.6, 26.6, 17.8)及び
点j(72.5, 23.2, 4.3)
の３点をそれぞれ結ぶ線分kb、bj及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分kbは、
座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
前記線分bjは、
座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
前記線分jkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
本開示の冷媒Ａは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
また、本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ａの実施例）
以下に、冷媒Ａの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ａは、これらの実施例に限定されるものではない。
R1234yf、及び、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）、HFO-1123、R1234yfとの混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
また、混合物のRCLは、HFO-1132(E)のLFL=4.7vol%、HFO-1123のLFL=10vol%、R1234yfのLFL=6.2vol%として、ASHRAE34-2013に基づいて求めた。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度：5K
圧縮機効率：70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１～３４に示す。
Figure 0007284405000001
Figure 0007284405000002
Figure 0007284405000003
Figure 0007284405000004
Figure 0007284405000005
Figure 0007284405000006
Figure 0007284405000007
Figure 0007284405000008
Figure 0007284405000009
Figure 0007284405000010
Figure 0007284405000011
Figure 0007284405000012
Figure 0007284405000013
Figure 0007284405000014
Figure 0007284405000015
Figure 0007284405000016
Figure 0007284405000017
Figure 0007284405000018
Figure 0007284405000019
Figure 0007284405000020
Figure 0007284405000021
Figure 0007284405000022
Figure 0007284405000023
Figure 0007284405000024
Figure 0007284405000025
Figure 0007284405000026
Figure 0007284405000027
Figure 0007284405000028
Figure 0007284405000029
Figure 0007284405000030
Figure 0007284405000031
Figure 0007284405000032
Figure 0007284405000033
Figure 0007284405000034
これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
線分AA’上の点は、点A、実施例１、及び点A’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分A’B上の点は、点A’、実施例３、及び点Bの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分DC’上の点は、点D、実施例６、及び点C’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分C’C上の点は、点C’、実施例４、及び点Cの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)、
点T(35.8, 44.9, 19.3)、
点E(58.0, 42.0, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BF、FT、TE、EO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EO上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TEは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分BF、FO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となることが判る。
線分FT上の点は、点T、E’、Fの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分TE上の点は、点E,R,Tの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0,0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点L(63.1, 31.9, 5.0)及び
点M(60.3, 6.2, 33.5)
を結ぶ線分LMの上、又は当該線分の下側にある場合にRCLが40g/m3以上となることが明らかとなった。
また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
点R(49.8, 42.3, 7.9)
を結ぶ線分QRの上、又は当該線分の左側にある場合に温度グライドが1℃以下となることが明らかとなった。
また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点S(62.6, 28.3, 9.1)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
を結ぶ線分STの上、又は当該線分の右側にある場合にR410Aを基準とする吐出圧力比が105％以下となることが明らかとなった。
なお、これらの組成物において、R1234yfは燃焼性の低下や重合等の変質抑制に寄与しており、これを含むことが好ましい。
さらに、これらの各混合冷媒について、混合組成をWCF濃度としてANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度が10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。なお、図１において、901は試料セルを、902は高速カメラを、903はキセノンランプを、904はコリメートレンズを、905はコリメートレンズを、906はリングフィルターをそれぞれ示す。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
また、WCFF濃度は、WCF濃度を初期濃度としてNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行うことで求めた。
結果を表３５及び表３６に示す。
Figure 0007284405000035
Figure 0007284405000036
表３５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和を基準として、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。
表３６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0,0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L（63.1,31.9,5.0）
点N(68.6, 16.3, 15.1)
点N’（65.0,7.7,27.3）及び
点K(61.3, 5.4, 33.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN及びNKの上、又は当該線分の下側にある場合に、WCF微燃、及びWCFF微燃性と判断できることが明らかとなった。
ただし、前記線分PNは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされる。
線分PN上の点は、点P、点L、点Nの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分NK上の点は、点N、点N’、点Kの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
（５－２）冷媒Ｂ
本開示の冷媒Ｂは、
トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ、該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％又は45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒であるか、または、
HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒である。
本開示の冷媒Ｂは、（１）R410Aと同等の成績係数を有すること、（２）R410Aと同等の冷凍能力を有すること、（３）GWPが十分に小さいこと、及び（４）ASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）であること、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む混合冷媒であればWCF微燃となる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を47.1％以下含む組成物であればWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」となり、取り扱いがさらに容易となる。
本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、62.0質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が95％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、45.1質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が93％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。
本開示の冷媒Ｂは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1123に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｂが、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、冷媒全体に対して99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｂの実施例）
以下に、冷媒Ｂの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｂは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)及びHFO-1123を、これらの総和を基準として表３７及び表３８にそれぞれ示した質量％(mass%)で混合した混合冷媒を調製した。
R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度5℃
凝縮温度45℃
過熱温度5K
過冷却温度5K
圧縮機効率70%
また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
また、これらの結果をもとに算出したGWP、COP及び冷凍能力を表１、表２に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
Figure 0007284405000037
Figure 0007284405000038
組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。また、組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCFF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。
（５－３）冷媒Ｃ
本開示の冷媒Ｃは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）、並びにジフルオロメタン（R32）を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たす。本開示の冷媒Ｃは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
要件：
本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098, 0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2+0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、さらにWCF微燃性となる。
本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
点K’(-0.1892a+29.443, 0.0, -0.8108a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」を示す。
本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらにR32を含む場合、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦10.0のとき、
点a(0.02a2-2.46a+93.4, 0, -0.02a2+2.46a+6.6)、
点b’(-0.008a2-1.38a+56, 0.018a2-0.53a+26.3, -0.01a2+1.91a+17.7)、
点c(-0.016a2+1.02a+77.6, 0.016a2-1.02a+22.4, 0)及び
点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、
10.0＜a≦16.5のとき、
点a(0.0244a2-2.5695a+94.056, 0, -0.0244a2+2.5695a+5.944)、
点b’(0.1161a2-1.9959a+59.749, 0.014a2-0.3399a+24.8, -0.1301a2+2.3358a+15.451)、
点c(-0.0161a2+1.02a+77.6, 0.0161a2-1.02a+22.4, 0)及び
点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、又は
16.5＜a≦21.8のとき、
点a(0.0161a2-2.3535a+92.742, 0, -0.0161a2+2.3535a+7.258)、
点b’(-0.0435a2-0.0435a+50.406, -0.0304a2+1.8991a-0.0661, 0.0739a2-1.8556a+49.6601)、
点c(-0.0161a2+0.9959a+77.851, 0.0161a2-0.9959a+22.149, 0)及び
点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあるものとすることができる（ただし、点o及び点cは除く）。なお、点b’は、前記3成分組成図において、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％となる点を点bとすると、R410Aを基準とするCOP比が95％となる点を結ぶ近似直線と、直線abとの交点である。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
本開示の冷媒Ｃは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
また、本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｃの実施例）
以下に、冷媒Ｃの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｃは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32を、これらの総和を基準として、表３９～９６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。
R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度；5K
圧縮機効率70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表３９～９６に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
Figure 0007284405000039
Figure 0007284405000040
Figure 0007284405000041
Figure 0007284405000042
Figure 0007284405000043
Figure 0007284405000044
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Figure 0007284405000046
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Figure 0007284405000049
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Figure 0007284405000052
Figure 0007284405000053
Figure 0007284405000054
Figure 0007284405000055
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Figure 0007284405000058
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Figure 0007284405000060
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Figure 0007284405000063
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Figure 0007284405000084
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Figure 0007284405000090
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Figure 0007284405000092
Figure 0007284405000093
Figure 0007284405000094
Figure 0007284405000095
Figure 0007284405000096
これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0, 100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とし、かつ点（0.0, 100.0-a, 0.0）が左側となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)と
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
11.1＜a≦18.2のとき、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)と
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
18.2＜a≦26.7のとき、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)と
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
26.7＜a≦36.7のとき、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)と
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、並びに
36.7＜a≦46.7のとき、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)と
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となることが判る。なお、実際の冷凍能力比85%の点は、図３に示す点A、点Bを結ぶ1234yf側に広がった曲線となる。従って、直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となる。
同様に、上記3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)と
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)と
を結ぶ直線D’Cの線上又は右側にある場合に、また、
11.1＜a≦46.7のとき、
全ての領域内にある場合に、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
なお、図３においてCOP比が92.5%以上となるのは曲線CDであるが、図３ではR1234yf濃度が5質量%、10質量%のときにCOP比が92.5%となる点(26.6, 68.4,5),(19.5, 70.5, 10)、及び点C(32.9, 67.1, 0.0)の3点を結ぶ近似直線を求め、HFO-1132(E)濃度が0.0質量%との交点D’(0, 75.4, 24.6)と点Cを結ぶ直線を線分D’Cとした。また、図４では、COP比が92.5%となる点C(18.4, 74.5,0)、点(13.9, 76.5, 2.5)、点(8.7, 79.2, 5)を結ぶ近似曲線から同様にD’(0, 83.4, 9.5)を求め、点Cと結ぶ直線をD’Cとした。
また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
結果を表９７～１０４に示す。
Figure 0007284405000097
Figure 0007284405000098
Figure 0007284405000099
Figure 0007284405000100
Figure 0007284405000101
Figure 0007284405000102
Figure 0007284405000103
Figure 0007284405000104
表９７～１００の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
0＜a≦11.1のとき、
点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)と
点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
11.1＜a≦18.2のとき、
点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)と
点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
18.2＜a≦26.7のとき、
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)と
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
26.7＜a≦36.7のとき、
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)と
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)と
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)と
を結ぶ直線GIの線上又は下にある場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。なお、点G（表１０５）及びI（表１０６）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure 0007284405000105
Figure 0007284405000106
表１０１～１０４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
0＜a≦11.1のとき、
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)と
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
11.1＜a≦18.2のとき、
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)と
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
18.2＜a≦26.7のとき、
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)と
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)とを結ぶ直線JK’の線上又は下、
26.7＜a≦36.7のとき、
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)と
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)と
点K’(-0.1892a+29.443, 0.0, -0.8108a+70.557)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下にある場合に、WCFF微燃性と判断でき、ASHRAE規格の燃焼性分類で「2L(微燃性)」になることが明らかとなった。
なお、実際のWCFF微燃の点は、図３に示す点J、点K’(直線AB上)を結ぶHFO-1132（E）側に広がった曲線となる。従って、直線JK’の線上又は下側にある場合にはWCFF微燃性となる。
なお、点J（表１０７）及びK’（表１０８）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure 0007284405000107
Figure 0007284405000108
なお、図３～１３は、それぞれ、順に、R32含有割合a（質量％）が、0質量％、7.1質量％、11.1質量％、14.5質量％、18.2質量％、21.9質量％、26.7質量％、29.3質量％、36.7質量％、44.1質量％及び47.8質量％の場合の組成を表わしている。
点A、B、C、D’は、近似計算によりそれぞれ以下のようにして求めた。
点Aは、HFO-1123含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Aについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１０９）。
Figure 0007284405000109



点Bは、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Bについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１０）。
Figure 0007284405000110
点D’は、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点D’について、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１１）。
Figure 0007284405000111
点Cは、R1234yf含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点Cについて、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１２）。
Figure 0007284405000112
（５－４）冷媒Ｄ
本開示の冷媒Ｄは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
本開示の冷媒Ｄは、R410Aと同等の冷却能力を有し、GWPが十分に小さく、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）である、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点J(48.5, 18.3, 33.2)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
前記線分IJは、
座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
前記線分NEは、
座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
前記線分JN及びEIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(52.6, 0.0, 47.4)、
点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)、
点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
前記線分MM’は、
座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
前記線分M’Nは、
座標（x, 0.0313x2-1.4551x+43.824, -0.0313x2+0.4551x+56.176）
で表わされ、
前記線分VGは、
座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
前記線分NV及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(22.6, 36.8, 40.6)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ONは、
座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
前記線分NUは、
座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
前記線分UOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
点R(25.5, 36.8, 37.7)、
点T(8.6, 51.6, 39.8)、
点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分QRは、
座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
前記線分RTは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
前記線分LKは、
座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
前記線分KQは、
座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
前記線分TLが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準と
する質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの
総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(20.5, 51.7, 27.8)、
点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PSは、
座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
前記線分STは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
前記線分TPが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点a(71.1, 0.0, 28.9)、
点c(36.5, 18.2, 45.3)、
点f(47.6, 18.3, 34.1)及び
点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ac、cf、fd、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分acは、
座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
前記線分fdは、
座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
前記線分cf及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点a(71.1, 0.0, 28.9)、
点b(42.6, 14.5, 42.9)、
点e(51.4, 14.6, 34.0)及び
点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ab、be、ed、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分abは、
座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
前記線分edは、
座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
前記線分be及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが100以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点g(77.5, 6.9, 15.6)、
点iI(55.1, 18.3, 26.6)及び
点j(77.5. 18.4, 4.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gi、ij及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分giは、
座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
前記線分ij及びjkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点g(77.5, 6.9, 15.6)、
点h(61.8, 14.6, 23.6)及び
点k(77.5, 14.6, 7.9)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gh、hk及びkgで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ghは、
座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
前記線分hk及びkgが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
本開示の冷媒Ｄは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｄが、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｄの実施例）
以下に、冷媒Ｄの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｄは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの各混合冷媒の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。結果を表１１３～１１５に示す。
Figure 0007284405000113
Figure 0007284405000114
Figure 0007284405000115
これらの結果から、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる図１４の3成分組成図において、座標（x,y,z）が、点I、点J、点K及び点Lをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、WCF微燃となることが判る。
また、これらの結果から、図１４の3成分組成図において、上記座標（x,y,z）が、点M、点M’、点W、点J、点N及び点Pをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、ASHRAE微燃となることが判る。
HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを、これらの総和を基準として、表１１６～１４４にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。表１１６～１４４の各混合冷媒について、R410を基準とする成績係数［Coefficient of Performance（COP）］比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度；5K
圧縮機効率70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１１６～１４４に示す。
Figure 0007284405000116
Figure 0007284405000117
Figure 0007284405000118
Figure 0007284405000119
Figure 0007284405000120
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Figure 0007284405000122
Figure 0007284405000123
Figure 0007284405000124
Figure 0007284405000125
Figure 0007284405000126
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Figure 0007284405000129
Figure 0007284405000130
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Figure 0007284405000132
Figure 0007284405000133
Figure 0007284405000134
Figure 0007284405000135
Figure 0007284405000136
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Figure 0007284405000140
Figure 0007284405000141
Figure 0007284405000142
Figure 0007284405000143
Figure 0007284405000144
これらの結果から、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点J(48.5, 18.3, 33.2)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
前記線分IJは、
座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
前記線分NEは、
座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
前記線分JN及びEIが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(52.6, 0.0, 47.4)、
点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)、
点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
前記線分MM’は、
座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
前記線分M’Nは、
座標（x, 0.0313x2-1.4551x+43.824, -0.0313x2+0.4551x+56.176）
で表わされ、
前記線分VGは、
座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
前記線分NV及びGMが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(22.6, 36.8, 40.6)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ONは、
座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
前記線分NUは、
座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
前記線分UOが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
点R(25.5, 36.8, 37.7)、
点T(8.6, 51.6, 39.8)、
点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分QRは、
座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
前記線分RTは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
前記線分LKは、
座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
前記線分KQは、
座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
前記線分TLが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(20.5, 51.7, 27.8)、
点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PSは、
座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
前記線分STは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
前記線分TPが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
（５－５）冷媒Ｅ
本開示の冷媒Ｅは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含む混合冷媒である。
本開示の冷媒Ｅは、R410Aと同等の成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点K(48.4, 33.2, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
前記線分IKは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分KB’及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点J(57.7, 32.8, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
前記線分IJは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
前記線分MPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分PB’及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点N(38.5, 52.1, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
前記線分MNは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが65以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分STは、
座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
前記線分TPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分PSが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(28.6, 34.4, 37.0)
点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
前記線分DUは、
座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
前記線分UQは、
座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)で表わされ、
前記線分QB’’及びB’’Dが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となり、かつGWPが250以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
点d’(52.2, 38.3, 9.5)、
点e’(41.8, 39.8, 18.4)及び
点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’e’、e’a’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’、d’e’及びe’a’上にあり（ただし、点c’及びa’を除く）、
前記線分c’d’は、
座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）
で表わされ、
前記線分d’e’は、
座標（-0.0535z2+0.3229z+53.957, 0.0535z2+0.6771z+46.043, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc’、e’a’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c(77.7, 22.3, 0.0)、
点d(76.3, 14.2, 9.5)、
点e(72.2, 9.4, 18.4)及び
点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、de、ea’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd、de及びea’上にあり（ただし、点c及びa’を除く）、
前記線分cdeは、
座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc、ea’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
点d’(52.2, 38.3, 9.5)及び
点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’a及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’及びd’a上にあり（ただし、点c’及びaを除く）、
前記線分c’d’は、
座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc’、d’a及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となり、かつGWPが65以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c(77.7, 22.3, 0.0)、
点d(76.3, 14.2, 9.5)、
点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、da及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd及びda上にあり（ただし、点c及びaを除く）、
前記線分CDは、
座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc、da及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが65以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｅが、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｅの実施例）
以下に、冷媒Ｅの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｅは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を、これらの総和を基準として、表１４５及び表１４６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNational Institute of Science and Technology （NIST） Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
これらの各混合冷媒について、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。WCF組成、及びWCFF組成の燃焼速度が10 cm/s以下となるものはASHRAEの燃焼性分類で「2Lクラス（微燃性）」に相当する。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
結果を表１４５及び表１４６に示す。
Figure 0007284405000145
Figure 0007284405000146
表１４５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点K(48.4, 33.2, 18.4)及び
点L(35.5, 27.5, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分IK及びKLの上、又は当該線分の下側にあり、
前記線分IKは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.00, z）で表わされ、かつ
前記線分KLは、
座標(0.0098z2-1.238z+67.852, -0.0098z2+0.238z+32.148, z)で表わされる場合にWCF微燃と判断できることが明らかとなった。
線分IK上の点は、I(72.0, 28,0, 0.0)、J（57.7, 32.8, 9.5）、K(48.4, 33.2, 18.4)の3点から最小二乗法により近似曲線x=0.025z2-1.7429z+72.00を求め、座標（x=0.025z2-1.7429z+72.00, y=100-z-x=-0.00922z2+0.2114z+32.443, z）を求めた。
以下同様に線分KL上の点は、K(48.4, 33.2, 18.4)、実施例10(41.1, 31.2, 27.7)、L(35.5, 27.5, 37.0)の3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
表１４６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(31.8, 49.8, 18.4)及び
点Q(28.6, 34.4, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分MP及びPQの上、又は当該線分の下側にある場合にASHRAE微燃と判断できることが明らかとなった。ただし、前記線分MPは、座標（0.0083z2-0.984z+47.1, -0.0083z2-0.016z+52.9,z）で表わされ、前記線分PQは、座標（0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867,z）で表わされる。
線分MP上の点は、点M,N,Pの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、線分PQ上の点は点P,U,Qの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
また、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,国際公開第２０１５／１４１６７８号に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度；5K
圧縮機効率70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１４７～１６６に示す。
Figure 0007284405000147
Figure 0007284405000148
Figure 0007284405000149
Figure 0007284405000150
Figure 0007284405000151
Figure 0007284405000152
Figure 0007284405000153
Figure 0007284405000154
Figure 0007284405000155
Figure 0007284405000156
Figure 0007284405000157
Figure 0007284405000158
Figure 0007284405000159
Figure 0007284405000160
Figure 0007284405000161
Figure 0007284405000162
Figure 0007284405000163
Figure 0007284405000164
Figure 0007284405000165
Figure 0007284405000166
これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となり、点（0.0, 100.0, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100.0）とを結ぶ線分を底辺とし、点（0.0, 100.0, 0.0）を左側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点A’’(63.0, 0.0, 37.0)、
点B’’(0.0, 63.0, 37.0)及び
点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが250以下となることが判る。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点A’(81.6, 0.0, 18.4)、
点B’(0.0, 81.6, 18.4)及び
点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが125以下となることが判る。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点A(90.5, 0.0, 9.5)、
点B(0.0, 90.5, 9.5)及び
点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが65以下となることが判る。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点C(50.0, 31.6, 18.4)、
点U（28.7, 41.2, 30.1）及び
点D(52.2, 38.3, 9.5)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となることが判る。ただし、前記線分CUは、座標（-0.0538z2+0.7888z+53.701, 0.0538z2-1.7888z+46.299, z）前記線分UDは、座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされる。
線分CU上の点は、点C,比較例10,点Uの3点から最小二乗法にて求められる。
線分UD上の点は、点U,実施例２, Dの3点から最小二乗法にて求められる。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点E(55.2, 44.8, 0.0)と、
点T(34.8, 51.0, 14.2)
点F(0.0, 76.7, 23.3)と
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となることが判る。ただし、前記線分ETは、座標（-0.0547z2-0.5327z+53.4, 0.0547z2-0.4673z+46.6, z）前記線分TFは、座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）で表わされる。線分ET上の点は、点E,実施例2,Tの3点から最小二乗法にて求められる。
線分TG上の点は、点T,S,Fの3点から最小二乗法にて求められる。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点G(0.0, 76.7, 23.3)、
点R(21.0, 69.5, 9.5)及び
点H(0.0, 85.9, 14.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となることが判る。ただし、前記線分GRは、座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）で表わされ、かつ前記線分RHは、座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）で表わされる。
線分GR上の点は、点G,実施例５、点Rの3点から最小二乗法にて求められる。
線分RH上の点は、点R,実施例7,点Hの3点から最小二乗法にて求められる。
一方、比較例８、９、１３、１５、１７及び１８等に示されるようにR32を含まない場合、二重結合を持つHFO-1132(E)及びHFO-1123の濃度が相対的に高くなり、冷媒化合物において分解等の変質や重合を招くため、好ましくない。
（６）冷凍サイクル装置
次に、本開示の実施形態に係る冷凍サイクル装置について、図面を参照しながら説明する。
本開示の下記実施形態の冷凍サイクル装置は、少なくとも所定の運転時に、熱源側及び利用側の熱交換器の少なくとも一方において、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れと、が対向流となるという特徴を有する。以下では、説明の簡略化のため、このような特徴を有する冷凍サイクル装置を、対向流型の熱交換器を有する冷凍サイクル装置と呼ぶ場合がある。なお、ここで対向流とは、熱交換器における冷媒の流れ方向が、外部熱媒体（冷媒回路の外部を流れる熱媒体）の流れ方向に対して逆方向であることを意味する。言い換えれば、対向流とは、熱交換器において、冷媒が、外部熱媒体の流れる方向の下流側から上流側へ向けて流れることを意味する。なお、以下の説明では、熱交換器における冷媒の流れ方向が外部熱媒体の流れ方向に対して順方向である場合、言い換えれば熱交換器において冷媒が外部熱媒体の流れる方向の上流側から下流側へ向けて流れる場合には、冷媒の流れは並行流であると呼ぶ。
対向流型の熱交換器について具体例を挙げて説明する。
外部熱媒体が液体（例えば水）の場合には、熱交換器を、図１６（ａ）に示すような二重管式熱交換器とし、例えば、二重管の内管Ｐ１内に外部熱媒体を一方側から他方側（図示では上側から下側）に流し、外管Ｐ２内に冷媒を他方側から一方側（図示では下側から上側）に流すことで、冷媒の流れと外部熱媒体の流れとを対向流とすることができる。また、熱交換器を、図１６（ｂ）に示すような円筒管Ｐ３の外周面に螺旋管Ｐ４が巻き付けられた構成の熱交換器とし、円筒管Ｐ３内に例えば外部熱媒体を一方側から他方側（図示では上側から下側）に流し、螺旋管Ｐ４内に冷媒を他方側から一方側（図示では下側から上側）に流すことで、冷媒の流れと外部熱媒体の流れとを対向流とすることができる。さらに、図示は省略するが、プレート式熱交換器等の他の公知の熱交換器において、冷媒の流れる方向を外部熱媒体の流れる方向に対して逆方向として対向流を実現してもよい。
外部熱媒体が空気の場合には、熱交換器を、例えば図１７に示すようなフィンチューブ式熱交換器とすることができる。フィンチューブ式熱交換器は、例えば図１７のように、所定間隔を置いて並設される複数のフィンＦと、平面視で蛇行したＵ字状の伝熱管Ｐ５とを有する。フィンチューブ式熱交換器では、伝熱管Ｐ５が有する複数列（図１７では２列）の互いに平行な直線部が、複数のフィンＦを貫通するようにして設けられる。各伝熱管Ｐ５の両端のうち、一方は冷媒の流入口となり、他方は冷媒の流出口となる。冷媒を、図中の矢印Ｘに示すように、空気の流通方向Ｙの下流側から上流側に向けて流すことで、熱交換器における冷媒の流れと外部熱媒体の流れとを対向流とすることができる。
なお、本開示に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路に封入される冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかが用いることができる。上述の冷媒Ａ～Ｅでは、蒸発、凝縮の間に熱媒体の温度が上昇又は下降する。
このように蒸発、凝縮時に温度変化（温度グライド）を伴う冷凍サイクルをローレンツサイクルという。ローレンツサイクルでは熱交換を行う熱交換器として機能する蒸発器及び凝縮器のそれぞれが対向流型であることで蒸発中と凝縮中の冷媒の温度差が減少するが、冷媒と外部熱媒体との間で有効に熱を伝えるのに十分な大きさの温度差は維持され、効率良く熱交換をすることが可能となる。また、対向流型の熱交換器を有する冷凍サイクル装置の他の利点は圧力差も最小限になるということである。このように対向流型の熱交換器を有する冷凍サイクル装置では、従来システムに比べエネルギー効率や能力の改善をもたらすことができる。
（６－１）第１実施形態
図１８は、一実施例に係る冷凍サイクル装置１０の概略構成図である。
なお、ここでは、後述する冷凍サイクル装置１０の利用側熱交換器１５において、冷媒と外部熱媒体としての空気とが熱交換する場合を例に説明するが、利用側熱交換器１５は外部熱媒体としての液体（例えば水）と熱交換するものであってもよい。また、ここでは、後述する冷凍サイクル装置１０の熱源側熱交換器１３において、冷媒と外部熱媒体としての液体とが熱交換する場合を例に説明するが、利用側熱交換器１５は外部熱媒体としての空気と熱交換するものであってもよい。言い換えれば、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５で冷媒と熱交換する外部熱媒体の組合せは、（液体，空気）、（空気，液体）、（液体，液体）、（空気、空気）のいずれであってもよい。他の実施形態においても同様である。
ここでは、冷凍サイクル装置１０は、空気調和装置である。ただし、冷凍サイクル装置１０は、空気調和装置に限定されるものではなく、例えば、冷蔵庫、冷凍庫、冷水機、製氷機、冷蔵ショーケース、冷凍ショーケース、冷凍冷蔵ユニット、冷凍冷蔵倉庫等に用いられる冷凍機、チラー（チリングユニット）、ターボ冷凍機、スクリュー冷凍機等であってもよい。
また、ここでは、冷凍サイクル装置１０において、熱源側熱交換器１３が冷媒の凝縮器として用いられ、利用側熱交換器１５が冷媒の蒸発器として用いられ、利用側熱交換器１５において外部熱媒体（本実施形態では空気）が冷却されるが、これに限定されるものではない。冷凍サイクル装置１０において、熱源側熱交換器１３が冷媒の蒸発器として用いられ、利用側熱交換器１５が冷媒の凝縮器として用いられ、利用側熱交換器１５において外部熱媒体（本実施形態では空気）が加熱されてもよい。ただし、この場合、冷媒の流れ方向は図１８とは逆になる。この場合には、熱交換器１３，１５を流れる外部熱媒体の方向も図１８とは逆方向とすることで対向流が実現される。なお、熱源側熱交換器１３を冷媒の蒸発器として用い、利用側熱交換器１５を冷媒の凝縮器として用いる場合、用途を限定するものではないが、冷凍サイクル装置１０は、空気調和装置（暖房装置）の他、給湯装置や床暖房装置等であってもよい。
冷凍サイクル装置１０は、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒が封入され、冷媒が循環する冷媒回路１１を有する。なお、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒には、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかが用いることができる。
冷媒回路１１は、主として、圧縮機１２と、熱源側熱交換器１３と、膨張機構１４と、利用側熱交換器１５とを有しており、これらの機器１２～１５等が順次接続されることによって構成されている。冷媒回路１１では、図１８の実線の矢印の方向に冷媒が循環する。
圧縮機１２は、低圧のガス冷媒を圧縮して、冷凍サイクルにおける高温高圧のガス冷媒を吐出する機器である。圧縮機１２から吐出された高圧のガス冷媒は、熱源側熱交換器１３に供給される。
熱源側熱交換器１３は、圧縮機１２において圧縮された高温高圧のガス冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。熱源側熱交換器１３は、例えば機械室等に配置される。本実施形態では、熱源側熱交換器１３には、外部熱媒体として液体（ここでは冷却水）が供給される。熱源側熱交換器１３は、限定するものではないが、例えば二重管式熱交換器である。熱源側熱交換器１３において、冷媒と外部熱媒体とが熱交換することで、高温高圧のガス冷媒は凝縮して高圧の液冷媒となる。熱源側熱交換器１３を通過した高圧の液冷媒は、膨張機構１４へと送られる。
膨張機構１４は、熱源側熱交換器１３において放熱した高圧の液冷媒を冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧するための機器である。膨張機構１４としては、例えば電子膨張弁が用いられる。
ただし、膨張機構１４として、図１９に示すように、感温式膨張弁が用いられてもよい。膨張機構１４として感温式膨張弁を用いる場合、感温式膨張弁は、膨張弁と直結された感温筒によって利用側熱交換器１５通過後の冷媒温度を検出し、検出された冷媒温度に基づいて膨張弁の開度を制御する。これにより、例えば利用側ユニット内に利用側熱交換器１５、膨張弁、感温筒が設けられた場合に、利用側ユニット内のみで膨張弁の制御が完結する。その結果、熱源側熱交換器１３が設けられる熱源側ユニットと利用側ユニットとの間で、膨張弁の制御に関する通信が不要となり、低コスト及び省工事を達成できる。なお、膨張機構１４に感温式膨張弁を用いる場合には、膨張機構１４の熱源側熱交換器１３側に電磁弁１７が配置されることが好ましい。
また、膨張機構１４は、キャピラリーチューブであってもよい（図示省略）。
膨張機構１４を通過した低圧の液冷媒又は気液二相冷媒は、利用側熱交換器１５に供給される。
利用側熱交換器１５は、低圧の液冷媒を蒸発させる蒸発器として機能する。利用側熱交換器１５は、空調対象空間に配置される。本実施形態では、利用側熱交換器１５には、ファン１６により外部熱媒体としての空気が供給される。利用側熱交換器１５は、限定するものではないが、例えばフィンチューブ式熱交換器である。利用側熱交換器１５において、冷媒と空気とが熱交換することで、低圧の液冷媒は蒸発して低圧のガス冷媒となり、一方で外部熱媒体しての空気は冷却される。利用側熱交換器１３を通過した低圧のガス冷媒は、圧縮機１２に供給され、再び冷媒回路１１を循環する。
以上の冷凍サイクル装置１０では、運転時に、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５の両方の熱交換器が対向流型の熱交換器となっている。
＜冷凍サイクル装置の特徴＞
冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１２と、熱源側熱交換器１３と、膨張機構１４と、利用側熱交換器１５と、を含む冷媒回路１１を備える。冷媒回路１１には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入される。少なくとも所定の運転時に、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５の少なくとも一方における、冷媒の流れと冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
本冷凍サイクル装置では、１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む低地球温暖化係数の冷媒を用いて、熱交換器１３，１５を有効に利用した高効率な運転が実現される。
なお、熱交換器１３，１５が冷媒の凝縮器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が低くなる傾向にある。しかし、凝縮器として機能する際の熱交換器１３，１５を対向流型に構成する場合には、熱交換器１３，１５の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。
また、熱交換器１３，１５が冷媒の蒸発器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が高くなる傾向にある。しかし、蒸発器として機能する際の熱交換器１３，１５を対向流型に構成する場合には、熱交換器１３，１５の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。
＜変形例＞
冷凍サイクル装置１０は、図２０に示すように、冷媒回路１１は、膨張機構１４及び利用側熱交換器１５を複数（図示例では２つ）並列に有するものであってもよい。また、図示は省略するが、冷媒回路１１は、並列に配置された熱源側熱交換器１３を複数有してもよいし、圧縮機１２を複数有するものであってもよい。
また、冷凍サイクル装置１０では、図２１に示すように、冷媒回路１１が流路切換機構１８を更に有していてもよい。流路切換機構１８は、圧縮機１２から吐出されるガス冷媒が流れる先を、熱源側熱交換器１３及び利用側熱交換器１５のいずれか一方に切り換える機構である。流路切換機構１８は、例えば四路切換弁であるが、これに限定されるものではなく、複数の弁により流路切換機構が実現されてもよい。流路切換機構１８を用いることで、熱源側熱交換器１３を凝縮器として機能させかつ利用側熱交換器１５を蒸発器として機能させる冷房運転と、熱源側熱交換器１３を蒸発器として機能させかつ利用側熱交換器１５を凝縮器として機能させる暖房運転とを切り換えることができる。
なお、図２１に示した例では、冷房運転時に、凝縮器として機能する熱源側熱交換器１３及び蒸発器として機能する利用側熱交換器１５が、共に対向流型の熱交換器になる（冷媒流れを示す実線矢印参照）。一方で、暖房運転時には、蒸発器として機能する熱源側熱交換器１３及び凝縮器として機能する利用側熱交換器１５が、共に並行流型（冷媒の流れ方向が外部熱媒体の流れ方向に対して順方向）の熱交換器になる（冷媒流れを示す破線矢印参照）。
ただし、これに限定されるものではなく、冷房運転時に、凝縮器として機能する熱源側熱交換器１３が並行流型の熱交換器になり、暖房運転時に、蒸発器として機能する熱源側熱交換器１３が対向流型の熱交換器になるように、熱源側熱交換器１３を流れる外部熱媒体の流れ方向が設計されてもよい。また、冷房運転時に、蒸発器として機能する利用側熱交換器１５が並行流型の熱交換器になり、暖房運転時に、凝縮器として機能する利用側熱交換器１５が対向流型の熱交換器になるように、利用側熱交換器１５を流れる外部熱媒体の流れ方向が設計されてもよい。
なお、好ましくは、熱交換器１３，１５が凝縮器として機能する際の冷媒の流れ方向が、外部熱媒体の流れ方向に対して逆方向となるように外部熱媒体の流れ方向が設計される。言い換えれば、好ましくは、熱交換器１３，１５が凝縮器として機能する際には、その熱交換器１３，１５は対向流型の熱交換器となることが好ましい。
（６－２）第２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図２２、概略制御ブロック構成図である図２３を参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１００について説明する。
空気調和装置１００は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。
空気調和装置１００は、主として、熱源側ユニット１２０と、利用側ユニット１３０と、熱源側ユニット１２０と利用側ユニット１３０を接続する液側冷媒連絡配管１０６およびガス側冷媒連絡配管１０５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１００の動作を制御するコントローラ１０７と、を有している。
冷媒回路１１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が封入されている。空気調和装置１００では、冷媒回路１１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。当該冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１１０には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。
（６－２－１）熱源側ユニット
熱源側ユニット１２０は、液側冷媒連絡配管１０６およびガス側冷媒連絡配管１０５を介して利用側ユニット１３０と接続されており、冷媒回路１１０の一部を構成している。熱源側ユニット１２０は、主として、圧縮機１２１と、流路切換機構１２２と、熱源側熱交換器１２３と、熱源側膨張機構１２４と、低圧レシーバ１４１と、熱源側ファン１２５と、液側閉鎖弁１２９と、ガス側閉鎖弁１２８と、熱源側ブリッジ回路１５３と、を有している。
圧縮機１２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機１２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機１２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。
流路切換機構１２２は、例えば四路切換弁である。流路切換機構１２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機１２１の吐出側と熱源側熱交換器１２３とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側とガス側閉鎖弁１２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機１２１の吐出側とガス側閉鎖弁１２８とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側と熱源側熱交換器１２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。
熱源側熱交換器１２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。
熱源側ファン１２５は、熱源側ユニット１２０内に熱源となる空気を吸入して、熱源側熱交換器１２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。熱源側ファン１２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。
熱源側膨張機構１２４は、熱源側熱交換器１２３の液側端部と液側閉鎖弁１２９との間に設けられている。熱源側膨張機構１２４は、キャピラリーチューブ又は感温筒と共に用いられる機械式膨張弁であってもよいが、制御により弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
低圧レシーバ１４１は、圧縮機１２１の吸入側と流路切換機構１２２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。また、圧縮機１２１には、図示しない付属のアキュムレータが設けられており、低圧レシーバ１４１は、当該付属のアキュムレータの上流側に接続されている。
液側閉鎖弁１２９は、熱源側ユニット１２０における液側冷媒連絡配管１０６との接続部分に配置された手動弁である。
ガス側閉鎖弁１２８は、熱源側ユニット１２０におけるガス側冷媒連絡配管１０５との接続部分に配置された手動弁である。
熱源側ブリッジ回路１５３は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。熱源側ブリッジ回路１５３の４つの接続箇所には、熱源側熱交換器１２３の流入側から延びた冷媒配管と、熱源側熱交換器１２３の流出側から延びた冷媒配管と、液側閉鎖弁１２９から延びた冷媒配管と、流路切換機構１２２の接続ポートの１つから延びた冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。各逆止弁は、それぞれ、流路切換機構１２２の接続ポートの１つから熱源側熱交換器１２３の流出側に向かう冷媒流れを遮断し、液側閉鎖弁１２９から熱源側熱交換器１２３の流出側に向かう冷媒流れを遮断し、熱源側熱交換器１２３の流入側から流路切換機構１２２の接続ポートの１つに向かう冷媒流れを遮断し、熱源側熱交換器１２３の流入側から液側閉鎖弁１２９に向かう冷媒流れを遮断する。なお、液側閉鎖弁１２９から熱源側ブリッジ回路１５３の接続箇所の１つまで延びている冷媒配管の途中には、熱源側膨張機構１２４が設けられている。
なお、図２２では、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、熱源側ブリッジ回路１５３を有する熱源側ユニット１２０の熱源側熱交換器１２３では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、熱源側熱交換器１２３において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、熱源側熱交換器１２３から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、熱源側熱交換器１２３内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、熱源側熱交換器１２３内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、熱源側ファン１２５が形成させる空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。
熱源側ユニット１２０は、熱源側ユニット１２０を構成する各部の動作を制御する熱源側ユニット制御部１２７を有している。熱源側ユニット制御部１２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。熱源側ユニット制御部１２７は、各利用側ユニット１３０の利用側ユニット制御部１３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。
熱源側ユニット１２０には、吐出圧力センサ１６１、吐出温度センサ１６２、吸入圧力センサ１６３、吸入温度センサ１６４、熱源側熱交温度センサ１６５、熱源空気温度センサ１６６等が設けられている。これらの各センサは、熱源側ユニット制御部１２７と電気的に接続されており、熱源側ユニット制御部１２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ１６１は、圧縮機１２１の吐出側と流路切換機構１２２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ１６２は、吐出配管を流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ１６３は、低圧レシーバ１４１と圧縮機１２１の吸入側とを接続する吸入配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ１６４は、吸入配管を流れる冷媒の温度を検出する。熱源側熱交温度センサ１６５は、熱源側熱交換器１２３のうち流路切換機構１２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。熱源空気温度センサ１６６は、熱源側熱交換器１２３を通過する前の熱源空気の空気温度を検出する。
（６－２－２）利用側ユニット
利用側ユニット１３０は、空調対象空間の壁面や天井等に設置されている。利用側ユニット１３０は、液側冷媒連絡配管１０６およびガス側冷媒連絡配管１０５を介して熱源側ユニット１２０と接続されており、冷媒回路１１０の一部を構成している。
利用側ユニット１３０は、利用側熱交換器１３１と、利用側ファン１３２と、利用側ブリッジ回路１５４を有している。
利用側熱交換器１３１は、液側が、液側冷媒連絡配管１０６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管１０５と接続されている。利用側熱交換器１３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。
利用側ファン１３２は、利用側ユニット１３０内に室内の空気を吸入して、利用側熱交換器１３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。利用側ファン１３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。
利用側ブリッジ回路１５４は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。利用側ブリッジ回路１５４の４つの接続箇所には、利用側熱交換器１３１の流入側から延びた冷媒配管と、利用側熱交換器１３１の流出側から延びた冷媒配管と、液側冷媒連絡配管１０６の利用側ユニット１３０側端部に接続された冷媒配管と、ガス側冷媒連絡配管１０５の利用側ユニット１３０側端部に接続された冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。各逆止弁は、それぞれ、利用側熱交換器１３１の流入側から液側冷媒連絡配管１０６に向かう冷媒流れを遮断し、利用側熱交換器１３１の流入側からガス側冷媒連絡配管１０５に向かう冷媒流れを遮断し、液側冷媒連絡配管１０６から利用側熱交換器１３１の流出側に向かう冷媒流れを遮断し、ガス側冷媒連絡配管１０５から利用側熱交換器１３１の流出側に向かう冷媒流れを遮断する。
なお、図２２では、利用側ファン１３２によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、利用側ブリッジ回路１５４を有する利用側ユニット１３０の利用側熱交換器１３１では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、利用側熱交換器１３１において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、利用側熱交換器１３１から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、利用側熱交換器１３１内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、利用側熱交換器１３１内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、利用側ファン１３２が形成させる空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。
また、利用側ユニット１３０は、利用側ユニット１３０を構成する各部の動作を制御する利用側ユニット制御部１３４を有している。利用側ユニット制御部１３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。利用側ユニット制御部１３４は、熱源側ユニット制御部１２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。
利用側ユニット１３０には、対象空間空気温度センサ１７２、流入側熱交温度センサ１８１、流出側熱交温度センサ１８３等が設けられている。これらの各センサは、利用側ユニット制御部１３４と電気的に接続されており、利用側ユニット制御部１３４に対して検出信号を送信する。対象空間空気温度センサ１７２は、利用側熱交換器１３１を通過する前の空調対象空間の空気温度を検出する。流入側熱交温度センサ１８１は、利用側熱交換器１３１に流入する前の冷媒の温度を検出する。流出側熱交温度センサ１８３は、利用側熱交換器１３１から流出する冷媒の温度を検出する。
（６－２－３）コントローラの詳細
空気調和装置１００では、熱源側ユニット制御部１２７と利用側ユニット制御部１３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１００の動作を制御するコントローラ１０７が構成されている。
コントローラ１０７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ１０７による各種処理や制御は、熱源側ユニット制御部１２７および／又は利用側ユニット制御部１３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。
（６－２－４）運転モード
以下、運転モードについて説明する。
運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。
コントローラ１０７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。
（Ａ）冷房運転モード
空気調和装置１００では、冷房運転モードでは、流路切換機構１２２の接続状態を圧縮機１２１の吐出側と熱源側熱交換器１２３とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側とガス側閉鎖弁１２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機１２１、熱源側熱交換器１２３、熱源側膨張機構１２４、利用側熱交換器１３１の順に循環させる。
具体的には、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（対象空間空気温度センサ１７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２を通過した後、熱源側熱交換器１２３において凝縮する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を凝縮器として用いる空気調和装置１００の運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３を流れた冷媒は、熱源側ブリッジ回路１５３の一部を通過して、熱源側膨張機構１２４において冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、熱源側膨張機構１２４は、例えば、利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度は、例えば、流出側熱交温度センサ１８３の検出温度から、吸入圧力センサ１６３の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。なお、熱源側膨張機構１２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機１２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機１２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
熱源側膨張機構１２４において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁１２９、液側冷媒連絡配管１０６を介して利用側ユニット１３０に流入し、利用側熱交換器１３１において蒸発する。なお、利用側熱交換器１３１においては、利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、利用側熱交換器１３１を蒸発器として用いる空気調和装置１００の運転時に、利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。利用側熱交換器１３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れた後、ガス側閉鎖弁１２８、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、利用側熱交換器１３１において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（Ｂ）暖房運転モード
空気調和装置１００では、暖房運転モードでは、流路切換機構１２２の接続状態を圧縮機１２１の吐出側とガス側閉鎖弁１２８とを接続しつつ圧縮機１２１の吸入側と熱源側熱交換器１２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機１２１、利用側熱交換器１３１、熱源側膨張機構１２４、熱源側熱交換器１２３の順に循環させる。
より具体的には、暖房運転モードでは、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（対象空間空気温度センサ１７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れた後、利用側ユニット１３０の利用側熱交換器１３１のガス側端に流入し、利用側熱交換器１３１において凝縮する。なお、利用側熱交換器１３１においては、利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、利用側熱交換器１３１を凝縮器として用いる空気調和装置１００の運転時に、利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。利用側熱交換器１３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管１０６を経て、熱源側ユニット１２０に流入し、液側閉鎖弁１２９を通過して、熱源側膨張機構１２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、熱源側膨張機構１２４は、例えば、圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、熱源側膨張機構１２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機１２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機１２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
熱源側膨張機構１２４で減圧された冷媒は、熱源側熱交換器１２３において蒸発する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を蒸発器として用いる空気調和装置１００の運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３において蒸発した冷媒は、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、熱源側熱交換器１２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（６－２－５）空気調和装置１００の特徴
空気調和装置１００では、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、ＧＷＰの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１００では、低圧レシーバ１４１を設けることにより、圧縮機１２１に吸入される冷媒の過熱度が所定値以上となることが確保される制御（熱源側膨張機構１２４の制御）を行わなくても、液圧縮が生じることを抑制させることが可能になっている。このため、熱源側膨張機構１２４の制御としては、凝縮器として機能させる場合の熱源側熱交換器１２３（凝縮器として機能させる場合の利用側熱交換器１３１も同様）について、出口を流れる冷媒の過冷却度を十分に確保するように制御させることが可能になっている。
また、熱源側熱交換器１２３においては、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。このため、熱源側熱交換器１２３が冷媒の蒸発器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が高くなる傾向にあるが、その場合であっても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れが反対方向であるため、熱源側熱交換器１２３の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。また、熱源側熱交換器１２３が冷媒の凝縮器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が低くなる傾向にあるが、その場合であっても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れが反対方向であるため、熱源側熱交換器１２３の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。
さらに、利用側熱交換器１３１においては、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流となっている）。このため、利用側熱交換器１３１が冷媒の蒸発器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が高くなる傾向にあるが、その場合であっても、利用側ファン１３２によって形成される空気流れが反対方向であるため、利用側熱交換器１３１の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。また、利用側熱交換器１３１が冷媒の凝縮器として機能している場合には、通過する冷媒の温度は入口側よりも出口側の方が低くなる傾向にあるが、その場合であっても、利用側ファン１３２によって形成される空気流れが反対方向であるため、利用側熱交換器１３１の冷媒の入口側と出口側のいずれにおいても、空気と冷媒の温度差を十分に確保しやすい。
これにより、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内および凝縮器内において温度グライドが生じる場合であっても、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、蒸発器として機能させる熱交換器および凝縮器として機能させる熱交換器のいずれにおいても十分に能力を発揮させることができる。
（６－３）第３実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図２４、概略制御ブロック構成図である図２５を参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１００ａについて説明する。なお、第２実施形態の空気調和装置１００と第３実施形態の空気調和装置１００ａには共通点も多いので、以下では、第１実施形態の空気調和装置１００との違いを主に説明する。
（６－３－１）空気調和装置の構成
空気調和装置１００ａは、上記第２実施形態の空気調和装置１００とは、熱源側ユニット１２０においてバイパス膨張弁１４９を有するバイパス配管１４０が設けられている点、複数の室内ユニット（第１利用側ユニット１３０と第２利用側ユニット１３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点、で主に異なっている。なお、以下の空気調和装置１００ａの説明において、空気調和装置１００と同じ又は同様の構成については、同じ参照符号を付して説明する。
熱源側ユニット１２０が有するバイパス配管１４０は、冷媒回路１１０のうち熱源側膨張機構１２４と液側閉鎖弁１２９の間の部分と、流路切換機構１２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ１４１まで延びる冷媒配管と、を接続する冷媒配管である。バイパス膨張弁１４９は、特に限定されないが、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
第１利用側ユニット１３０は、上記実施形態と同様に、第１利用側熱交換器１３１、第１利用側ファン１３２、及び第１利用側ブリッジ回路１５４を有する他、第１利用側膨張機構１３３を有している。第１利用側ブリッジ回路１５４は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。第１利用側ブリッジ回路１５４の４つの接続箇所には、第１利用側熱交換器１３１の液側から延びた冷媒配管と、第１利用側熱交換器１３１のガス側から延びた冷媒配管と、液側冷媒連絡配管１０６から第１利用側ユニット１３０に向けて分岐した冷媒配管と、ガス側冷媒連絡配管１０５から第１利用側ユニット１３０に向けて分岐した冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。
なお、図２４では、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、第１利用側ブリッジ回路１５４を有する第１利用側ユニット１３０の第１利用側熱交換器１３１では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第１利用側熱交換器１３１において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、第１利用側熱交換器１３１から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、第１利用側熱交換器１３１内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、第１利用側熱交換器１３１内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第１利用側ファン１３２が形成する空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。また、第１利用側膨張機構１３３は、液側冷媒連絡配管１０６から第１利用側ユニット１３０に向けて分岐した冷媒配管の途中（第１利用側ブリッジ回路１５４の液冷媒側）に設けられている。第１利用側膨張機構１３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１利用側ユニット１３０には、上記実施形態と同様に、第１利用側ユニット制御部１３４と、第１利用側ユニット制御部１３４に対して電気的に接続された第１流入側熱交温度センサ１８１、第１対象空間空気温度センサ１７２、第１流出側熱交温度センサ１８３等が設けられている。
第２利用側ユニット１３５は、第１利用側ユニット１３０と同様に、第２利用側熱交換器１３６、第２利用側ファン１３７、第２利用側膨張機構１３８、及び第２利用側ブリッジ回路１５５を有している。第２利用側ブリッジ回路１５５は、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。第２利用側ブリッジ回路１５５の４つの接続箇所には、第２利用側熱交換器１３６の液側から延びた冷媒配管と、第２利用側熱交換器１３６のガス側から延びた冷媒配管と、液側冷媒連絡配管１０６から第２利用側ユニット１３５に向けて分岐した冷媒配管と、ガス側冷媒連絡配管１０５から第２利用側ユニット１３５に向けて分岐した冷媒配管と、がそれぞれ接続されている。なお、図２４では、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れを点線の矢印で示している。ここで、第２利用側ブリッジ回路１５５を有する第２利用側ユニット１３５の第２利用側熱交換器１３６では、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第２利用側熱交換器１３６において冷媒が流入する箇所（空気流れの下流側）が同じであり、第２利用側熱交換器１３６から冷媒が流出する箇所（空気流れの上流側）が同じであり、第２利用側熱交換器１３６内において冷媒が流れる向きが同じになるように構成されている。これにより、第２利用側熱交換器１３６内を流れる冷媒の流れ方向は、冷媒の蒸発器として機能する場合と冷媒の凝縮器として機能する場合とのいずれの場合においても、第２利用側ファン１３７が形成する空気流れの方向とは反対方向（常時対向流）となるように構成されている。また、第２利用側膨張機構１３８は、液側冷媒連絡配管１０６から第２利用側ユニット１３５に向けて分岐した冷媒配管の途中（第２利用側ブリッジ回路１５５の液冷媒側）に設けられている。第２利用側膨張機構１３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２利用側ユニット１３５には、第１利用側ユニット１３０と同様に、第２利用側ユニット制御部１３９と、第２利用側ユニット制御部１３９に対して電気的に接続された第２流入側熱交温度センサ１８５、第２対象空間空気温度センサ１７６、第２流出側熱交温度センサ１８７が設けられている。
（６－３－２）運転モード
（Ａ）冷房運転モード
空気調和装置１００ａでは、冷房運転モードでは、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各利用側ユニット１３０、１３５において設定温度と利用側温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな利用側ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２を通過した後、熱源側熱交換器１２３において凝縮する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を凝縮器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３を流れた冷媒は、熱源側ブリッジ回路１５３の一部を通過した後、全開状態に制御されている熱源側膨張機構１２４を通過し、液側閉鎖弁１２９、液側冷媒連絡配管１０６を介して第１利用側ユニット１３０および第２利用側ユニット１３５にそれぞれ流入する。
なお、バイパス配管１４０のバイパス膨張弁１４９は、余剰冷媒の発生状況に応じて弁開度が制御される。具体的には、バイパス膨張弁１４９は、例えば、吐出圧力センサ１６１により検知される高圧圧力および／または熱源側熱交換器１２３の液側を流れる冷媒の過冷却度に基づいて制御される。これにより、上述の熱源側膨張機構１２４を通過した冷媒の一部である余剰冷媒は、バイパス配管１４０を介して低圧レシーバ１４１に送られる。
第１利用側ユニット１３０に流入した冷媒は、第１利用側膨張機構１３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２利用側ユニット１３５に流入した冷媒は、第２利用側膨張機構１３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第１利用側膨張機構１３３は、例えば、第１利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第１利用側熱交換器１３１のガス側を流れる冷媒の過熱度は、例えば、第１流出側熱交温度センサ１８３の検出温度から、吸入圧力センサ１６３の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、第２利用側膨張機構１３８も、同様に、例えば、第２利用側熱交換器１３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第２利用側熱交換器１３６のガス側を流れる冷媒の過熱度は、例えば、第２流出側熱交温度センサ１８７の検出温度から、吸入圧力センサ１６３の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。
第１利用側膨張機構１３３において減圧された冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過して、第１利用側熱交換器１３１に流入し、第１利用側熱交換器１３１において蒸発する。なお、第１利用側熱交換器１３１においては、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第１利用側熱交換器１３１を蒸発器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第１利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。第１利用側熱交換器１３１を通過した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過して、第１利用側ユニット１３０の外部に流出する。
同様に、第２利用側膨張機構１３８において減圧された冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過して、第２利用側熱交換器１３６に流入し、第２利用側熱交換器１３６において蒸発する。なお、第２利用側熱交換器１３６においては、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第２利用側熱交換器１３６を蒸発器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第２利用側熱交換器１３６における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。第２利用側熱交換器１３６を通過した冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過して、第２利用側ユニット１３５の外部に流出する。第１利用側ユニット１３０および第２利用側ユニット１３５から流出した冷媒は、合流した後、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れ、ガス側閉鎖弁１２８、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、第１利用側熱交換器１３１および第２利用側熱交換器１３６において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（Ｂ）暖房運転モード
空気調和装置１００ａでは、暖房運転モードでは、圧縮機１２１は、例えば、冷媒回路１１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各利用側ユニット１３０、１３５において設定温度と利用側温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな利用側ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機１２１から吐出されたガス冷媒は、流路切換機構１２２、ガス側冷媒連絡配管１０５を流れた後、第１利用側ユニット１３０と第２利用側ユニット１３５にそれぞれ流入する。
第１利用側ユニット１３０に流入した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過した後、第１利用側熱交換器１３１において凝縮する。なお、第１利用側熱交換器１３１においては、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第１利用側熱交換器１３１を凝縮器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第１利用側熱交換器１３１における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。第２利用側ユニット１３５に流入した冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過した後、第２利用側熱交換器１３６において凝縮する。なお、第２利用側熱交換器１３６においては、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、第２利用側熱交換器１３６を凝縮器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、第２利用側熱交換器１３６における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。
第１利用側熱交換器１３１の液側端から流出した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過した後、第１利用側膨張機構１３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２利用側熱交換器１３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過した後、第２利用側膨張機構１３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。
ここで、第１利用側膨張機構１３３は、例えば、第１利用側熱交換器１３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第１利用側熱交換器１３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第１流出側熱交温度センサ１８３の検出温度から、吐出圧力センサ１６１の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、第２利用側膨張機構１３８についても同様に、例えば、第２利用側熱交換器１３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。ここで、第２利用側熱交換器１３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第２流出側熱交温度センサ１８７の検出温度から、吐出圧力センサ１６１の検出温度に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。
第１利用側膨張機構１３３を通過した冷媒は、第１利用側ブリッジ回路１５４の一部を通過して、第１利用側ユニット１３０の外部に流出する。同様に、第２利用側膨張機構１３８を通過した冷媒は、第２利用側ブリッジ回路１５５の一部を通過して、第２利用側ユニット１３５の外部に流出する。第１利用側ユニット１３０および第２利用側ユニット１３５から流出した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管１０６を経て、熱源側ユニット１２０に流入する。
熱源側ユニット１２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁１２９を通過して、熱源側膨張機構１２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
なお、バイパス配管１４０のバイパス膨張弁１４９は、冷房運転時と同様に余剰冷媒の発生状況に応じて弁開度を制御してもよいし、全閉状態に制御してもよい。
ここで、熱源側膨張機構１２４は、例えば、圧縮機１２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、熱源側膨張機構１２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機１２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機１２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
熱源側膨張機構１２４で減圧された冷媒は、熱源側熱交換器１２３において蒸発する。なお、熱源側熱交換器１２３においては、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れる。言い換えれば、熱源側熱交換器１２３を蒸発器として用いる空気調和装置１００ａの運転時に、熱源側熱交換器１２３における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとは対向流になる。熱源側熱交換器１２３を通過した冷媒は、流路切換機構１２２、低圧レシーバ１４１を経て、再び、圧縮機１２１に吸入される。なお、低圧レシーバ１４１では、熱源側熱交換器１２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（６－３－３）空気調和装置１００ａの特徴
空気調和装置１００ａでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、ＧＷＰの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１００ａでは、低圧レシーバ１４１を設けることにより、圧縮機１２１に吸入される冷媒の過熱度が所定値以上となることが確保される制御（熱源側膨張機構１２４の制御）を行わなくても、液圧縮が生じることを抑制させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第１利用側膨張機構１３３、第２利用側膨張機構１３８を過冷却度制御させることにより、第１利用側熱交換器１３１および第２利用側熱交換器１３６の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。
また、熱源側熱交換器１２３においては、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、熱源側ファン１２５によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。さらに、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、第１利用側熱交換器１３１においては、第１利用側ファン１３２によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。同様に、冷房運転時と暖房運転時のいずれにおいても、第２利用側熱交換器１３６においては、第２利用側ファン１３７によって形成される空気流れ方向とは反対方向に冷媒が流れている（対向流になっている）。
これにより、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内および凝縮器内において温度グライドが生じる場合であっても、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、蒸発器として機能させる熱交換器および凝縮器として機能させる熱交換器のいずれにおいても十分に能力を発揮させることができる。
＜付記＞
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
１０ 冷凍サイクル装置
１１，１１０ 冷媒回路
１２，１２２ 圧縮機
１３，１２３ 熱源側熱交換器
１４ 膨張機構
１５ 利用側熱交換器
１００，１００ａ 空気調和装置（冷凍サイクル装置）
１２４ 熱源側膨張機構（膨張機構）
１３１ 利用側熱交換器、第１利用側熱交換器（利用側熱交換器）
１３３ 利用側膨張機構、第１利用側膨張機構（膨張機構）
１３６ 第２利用側熱交換器（利用側熱交換器）
１３８ 第２利用側膨張機構（膨張機構）
特開２０１４－１２９５４３号公報

Claims (21)

  1. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、
    前記冷媒は、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点G(72.0, 28.0, 0.0)、
    点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    点A(68.6, 0.0, 31.4)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
    前記線分AA’は、
    座標（x, 0.0016x 2 -0.9473x+57.497, -0.0016x 2 -0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x 2 -1.0268x+58.7, -0.0029x 2 +0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    座標（x, 0.0082x 2 -0.6671x+80.4, -0.0082x 2 -0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    座標（x, 0.0067x 2 -0.6034x+79.729, -0.0067x 2 -0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  2. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、
    前記冷媒は、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    点N(68.6, 16.3, 15.1)、
    点K(61.3, 5.4, 33.3)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PNは、
    座標（x, -0.1135x 2 +12.112x-280.43, 0.1135x 2 -13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分NKは、
    座標（x, 0.2421x 2 -29.955x+931.91, -0.2421x 2 +28.955x-831.91）
    で表わされ、
    前記線分KA’は、
    座標（x, 0.0016x 2 -0.9473x+57.497, -0.0016x 2 -0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x 2 -1.0268x+58.7, -0.0029x 2 +0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    座標（x, 0.0082x 2 -0.6671x+80.4, -0.0082x 2 -0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    座標（x, 0.0067x 2 -0.6034x+79.729, -0.0067x 2 -0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、BD及びCJが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  3. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、
    前記冷媒は、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PLは、
    座標（x, -0.1135x 2 +12.112x-280.43, 0.1135x 2 -13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分MA’は、
    座標（x, 0.0016x 2 -0.9473x+57.497, -0.0016x 2 -0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x 2 -1.0268x+58.7, -0.0029x 2 +0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    座標（x, 0.0082x 2 -0.6671x+80.4, -0.0082x 2 -0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    座標（x, 0.0067x 2 -0.6034x+79.729, -0.0067x 2 -0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、LM、BD及びCJが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  4. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、
    前記冷媒は、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
    点T(35.8, 44.9, 19.3)
    の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
    前記線分PLは、
    座標（x, -0.1135x 2 +12.112x-280.43, 0.1135x 2 -13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分MA’は、
    座標（x, 0.0016x 2 -0.9473x+57.497, -0.0016x 2 -0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x 2 -1.0268x+58.7, -0.0029x 2 +0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分FTは、
    座標（x, 0.0078x 2 -0.7501x+61.8, -0.0078x 2 -0.2499x+38.2）
    で表わされ、
    前記線分TPは、
    座標（x, 0.0067x 2 -0.7607x+63.525, -0.0067x 2 -0.2393x+36.475）
    で表わされ、かつ
    前記線分LM及びBFが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  5. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、
    前記冷媒は、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
    点R(49.8, 42.3, 7.9)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分PLは、
    座標（x, -0.1135x 2 +12.112x-280.43, 0.1135x 2 -13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分RPは、
    座標（x, 0.0067x 2 -0.7607x+63.525, -0.0067x 2 -0.2393x+36.475）
    で表わされ、かつ
    前記線分LQ及びQRが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  6. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、
    前記冷媒は、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点S(62.6, 28.3, 9.1)、
    点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
    点T(35.8, 44.9, 19.3)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分MA’は、
    座標（x, 0.0016x 2 -0.9473x+57.497, -0.0016x 2 -0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x 2 -1.0268x+58.7, -0.0029x 2 +0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分FTは、
    座標（x, 0.0078x 2 -0.7501x+61.8, -0.0078x 2 -0.2499x+38.2）
    で表わされ、
    前記線分TSは、
    座標（x, 0.0017x 2 -0.7869x+70.888, -0.0017x 2 -0.2131x+29.112）
    で表わされ、かつ
    前記線分SM及びBFが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  7. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  8. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  9. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    0＜a≦11.1のとき、
    点G(0.026a 2 -1.7478a+72.0, -0.026a 2 +0.7478a+28.0, 0.0)、
    点I(0.026a 2 -1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a 2 +0.7478a+28.0)、
    点A(0.0134a 2 -1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a 2 +0.9681a+31.4)、
    点B(0.0, 0.0144a 2 -1.6377a+58.7, -0.0144a 2 +0.6377a+41.3)、
    点D’(0.0, 0.0224a 2 +0.968a+75.4, -0.0224a 2 -1.968a+24.6)及び
    点C(-0.2304a 2 -0.4062a+32.9, 0.2304a 2 -0.5938a+67.1, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
    11.1＜a≦18.2のとき、
    点G(0.02a 2 -1.6013a+71.105, -0.02a 2 +0.6013a+28.895, 0.0)、
    点I(0.02a 2 -1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a 2 +0.6013a+28.895)、
    点A(0.0112a 2 -1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a 2 +0.9337a+31.516)、
    点B(0.0, 0.0075a 2 -1.5156a+58.199, -0.0075a 2 +0.5156a+41.801)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    18.2＜a≦26.7のとき、
    点G(0.0135a 2 -1.4068a+69.727, -0.0135a 2 +0.4068a+30.273, 0.0)、
    点I(0.0135a 2 -1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a 2 +0.4068a+30.273)、
    点A(0.0107a 2 -1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a 2 +0.9142a+31.695)、
    点B(0.0, 0.009a 2 -1.6045a+59.318, -0.009a 2 +0.6045a+40.682)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    26.7＜a≦36.7のとき、
    点G(0.0111a 2 -1.3152a+68.986, -0.0111a 2 +0.3152a+31.014, 0.0)、
    点I(0.0111a 2 -1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a 2 +0.3152a+31.014)、
    点A(0.0103a 2 -1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a 2 +0.9225a+31.207)、
    点B(0.0, 0.0046a 2 -1.41a+57.286, -0.0046a 2 +0.41a+42.714)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
    36.7＜a≦46.7のとき、
    点G(0.0061a 2 -0.9918a+63.902, -0.0061a 2 -0.0082a+36.098,0.0)、
    点I(0.0061a 2 -0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a 2 -0.0082a+36.098)、
    点A(0.0085a 2 -1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a 2 +0.8102a+32.9)、
    点B(0.0, 0.0012a 2 -1.1659a+52.95, -0.0012a 2 +0.1659a+47.05)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、かつ、
    HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含む、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  10. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    0＜a≦11.1のとき、
    点J(0.0049a 2 -0.9645a+47.1, -0.0049a 2 -0.0355a+52.9, 0.0)、
    点K’(0.0514a 2 -2.4353a+61.7, -0.0323a 2 +0.4122a+5.9, -0.0191a 2 +1.0231a+32.4)、
    点B(0.0, 0.0144a 2 -1.6377a+58.7, -0.0144a 2 +0.6377a+41.3)、
    点D’(0.0, 0.0224a 2 +0.968a+75.4, -0.0224a 2 -1.968a+24.6)及び
    点C(-0.2304a 2 -0.4062a+32.9, 0.2304a 2 -0.5938a+67.1, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
    11.1＜a≦18.2のとき、
    点J(0.0243a 2 -1.4161a+49.725, -0.0243a 2 +0.4161a+50.275, 0.0)、
    点K’(0.0341a 2 -2.1977a+61.187, -0.0236a 2 +0.34a+5.636, -0.0105a 2 +0.8577a+33.177)、
    点B(0.0, 0.0075a 2 -1.5156a+58.199, -0.0075a 2 +0.5156a+41.801)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    18.2＜a≦26.7のとき、
    点J(0.0246a 2 -1.4476a+50.184, -0.0246a 2 +0.4476a+49.816, 0.0)、
    点K’(0.0196a 2 -1.7863a+58.515, -0.0079a 2 -0.1136a+8.702, -0.0117a 2 +0.8999a+32.783)、
    点B(0.0, 0.009a 2 -1.6045a+59.318, -0.009a 2 +0.6045a+40.682)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
    26.7＜a≦36.7のとき、
    点J(0.0183a 2 -1.1399a+46.493, -0.0183a 2 +0.1399a+53.507, 0.0)、
    点K’(-0.0051a 2 +0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a 2 -1.0929a+74.05)、
    点A(0.0103a 2 -1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a 2 +0.9225a+31.207)、
    点B(0.0, 0.0046a 2 -1.41a+57.286, -0.0046a 2 +0.41a+42.714)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
    36.7＜a≦46.7のとき、
    点J(-0.0134a 2 +1.0956a+7.13, 0.0134a 2 -2.0956a+92.87, 0.0)、
    点K’(-0.1892a+29.443, 0.0, -0.8108a+70.557)、
    点A(0.0085a 2 -1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a 2 +0.8102a+32.9)、
    点B(0.0, 0.0012a 2 -1.1659a+52.95, -0.0012a 2 +0.1659a+47.05)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、かつ、
    HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含む、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  11. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    点J(48.5, 18.3, 33.2)、
    点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    点E(58.3, 0.0, 41.7)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
    前記線分IJは、
    座標（0.0236y 2 -1.7616y+72.0, y, -0.0236y 2 +0.7616y+28.0）
    で表わされ、
    前記線分NEは、
    座標（0.012y 2 -1.9003y+58.3, y, -0.012y 2 +0.9003y+41.7）
    で表わされ、かつ
    前記線分JN及びEIが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  12. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、かつ、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点M(52.6, 0.0, 47.4)、
    点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
    点N(27.7, 18.2, 54.1)、
    点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
    点G(39.6, 0.0, 60.4)
    の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
    前記線分MM’は、
    座標（x, 0.132x 2 -3.34x+52.6, -0.132x 2 +2.34x+47.4）
    で表わされ、
    前記線分M’Nは、
    座標（0.0313y 2 -1.4551y+43.824, y, -0.0313y 2 +0.4551y+56.176）
    で表わされ、
    前記線分VGは、
    座標（0.0123y 2 -1.8033y+39.6, y, -0.0123y 2 +0.8033y+60.4）
    で表わされ、かつ
    前記線分NV及びGMが直線である、
    冷凍サイクル装置（１０，１００，１００ａ）。
  13. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、かつ、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点O(22.6, 36.8, 40.6)、
    点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    点U(3.9, 36.7, 59.4)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分ONは、
    座標（0.0072y 2 -0.6701y+37.512, y, -0.0072y 2 -0.3299y+62.488）
    で表わされ、
    前記線分NUは、
    座標（0.0083y 2 -1.7403y+56.635, y, -0.0083y 2 +0.7403y+43.365）
    で表わされ、かつ
    前記線分UOが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  14. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、かつ、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
    点R(25.5, 36.8, 37.7)、及び
    点K(35.6, 36.8, 27.6)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分QR、RK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分QRは、
    座標（0.0099y 2 -1.975y+84.765, y, -0.0099y 2 +0.975y+15.235）
    で表わされ、
    前記線分KQは、
    座標（0.0095y 2 -1.2222y+67.676, y, -0.0095y 2 +0.2222y+32.324）
    で表わされ、かつ
    前記線分RKが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  15. 圧縮機（１２，１２２）と、熱源側熱交換器（１３，１２３）と、膨張機構（１４，１２４，１３３，１３８）と、利用側熱交換器（１５，１３１，１３６）と、を含む冷媒回路（１１，１１０）を備える冷凍サイクル装置であって、
    前記冷媒回路には、少なくとも１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）を含む冷媒が封入され、
    少なくとも所定の運転時に、前記熱源側熱交換器および前記利用側熱交換器の少なくとも一方における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流であり、
    前記冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、かつ、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点P(20.5, 51.7, 27.8)、
    点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
    点T(8.6, 51.6, 39.8)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分PSは、
    座標（0.0064y 2 -0.7103y+40.1, y, -0.0064y 2 -0.2897y+59.9）
    で表わされ、
    前記線分STは、
    座標（0.082y 2 -1.8683y+83.126, y, -0.082y 2 +0.8683y+16.874）
    で表わされ、かつ
    前記線分TPが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  16. 前記熱源側熱交換器を蒸発器として用いる前記冷凍サイクル装置の運転時に、前記熱源側熱交換器における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である、
    請求項１から１５のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  17. 前記熱源側熱交換器を凝縮器として用いる前記冷凍サイクル装置の運転時に、前記熱源側熱交換器における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である、
    請求項１から１６のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  18. 前記利用側熱交換器を蒸発器として用いる前記冷凍サイクル装置の運転時に、前記利用側熱交換器における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である、
    請求項１から１７のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  19. 前記利用側熱交換器を凝縮器として用いる前記冷凍サイクル装置の運転時に、前記利用側熱交換器における、前記冷媒の流れと、前記冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である、
    請求項１から１８のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  20. 前記熱媒体は空気である、
    請求項１から１９のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
  21. 前記熱媒体は液体である、
    請求項１から１９のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
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