CN111492189B - 空调机 - Google Patents
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- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/044—Systems in which all treatment is given in the central station, i.e. all-air systems
- F24F3/048—Systems in which all treatment is given in the central station, i.e. all-air systems with temperature control at constant rate of air-flow
- F24F3/052—Multiple duct systems, e.g. systems in which hot and cold air are supplied by separate circuits from the central station to mixing chambers in the spaces to be conditioned
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
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- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
- F24F5/0007—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater cooling apparatus specially adapted for use in air-conditioning
- F24F5/001—Compression cycle type
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- F24H1/00—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters
- F24H1/0018—Water heaters, e.g. boilers, continuous-flow heaters or water-storage heaters using electric energy supply
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Abstract
使用了至少包含1,2‑二氟乙烯的混合制冷剂的空调机实现了高效率化。由于能够根据空调负荷变更压缩机(100)的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。另外，在整流电路(21)的输出侧不需要电解电容器，因此抑制了电路的大型化、高成本化。
Description
技术领域
本发明涉及使用了地球温暖化系数低的制冷剂的空调机。
背景技术
近年来，从环境保护的观点出发，作为空调机中使用的制冷剂，研究了全球变暖潜能值(GWP)低的制冷剂(以下称为低GWP制冷剂)。作为低GWP制冷剂，包含1,2-二氟乙烯的混合制冷剂是有力的。
发明内容
发明所要解决的课题
然而，从提高使用上述制冷剂的空调机的效率的观点出发而进行考察的现有技术很少。例如，在欲将上述制冷剂应用于专利文献1(日本特开2013-124848号)那样的空调机的情况下，作为课题，存在有如何实现高效率化。
用于解决课题的手段
第1方案的空调机具备：压缩机，其对至少包含1,2-二氟乙烯的混合制冷剂进行压缩；电动机，其驱动压缩机；以及电力转换装置。电力转换装置连接在交流电源和电动机之间，具有开关元件，其对开关元件进行控制以使电动机的输出达到目标值。
在使用了至少包含1,2-二氟乙烯的混合制冷剂的空调机中，能够根据空调负荷来变更压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual PerformanceFactor(APF)]。
第2方案的空调机为第1方案的空调机，其中，电力转换装置包括整流电路和电容器。整流电路对交流电源的交流电压进行整流。电容器并联连接在整流电路的输出侧，使由电力转换装置的开关而产生的电压变动平滑。
在该空调机中，在整流电路的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
第3方案的空调机为第1方案或第2方案的空调机，其中，交流电源为单相电源。
第4方案的空调机为第1方案或第2方案的空调机，其中，交流电源为三相电源。
第5方案的空调机为第1方案的空调机，其中，电力转换装置为包括转换器和逆变器的间接矩阵转换器。转换器将交流电源的交流电压转换为直流电压。逆变器将直流电压转换为交流电压而供给至电动机。
该空调机的效率高，并且在整流电路的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
第6方案的空调机为第1方案的空调机，其中，电力转换装置为直接将交流电源的交流电压转换为规定频率的交流电压的而供给至电动机的矩阵转换器。
该空调机的效率高，并且在整流电路的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
第7方案的空调机为第1方案的空调机，其中，压缩机为涡旋式压缩机、旋转压缩机、涡轮压缩机以及螺旋压缩机中的任一者。
第8方案的空调机为第1方案至第7方案中任一项的空调机，其中，电动机为具有包括永磁铁的转子的永磁铁同步电动机。
第9方案的空调机为第1方案至第8方案中任一项的空调机，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]和性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第10方案的空调机为第9方案的空调机，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9,67.1,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BD、CO和OA上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段BD、CO和OA为直线。
第11方案的空调机为第9方案的空调机，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点G(72.0,28.0,0.0)、
点I(72.0,0.0,28.0)、
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这8个点分别连结而成的线段GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C和CG所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段IA、BD和CG上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段GI、IA、BD和CG为直线。
第12方案的空调机为第9方案的空调机，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点N(68.6,16.3,15.1)、
点K(61.3,5.4,33.3)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BD和CJ上的点除外)，
上述线段PN由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段NK由
坐标(x,0.2421x2-29.955x+931.91,-0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示，
上述线段KA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、BD和CJ为直线。
第13方案的空调机为第9方案的空调机，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BD和CJ上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、LM、BD和CJ为直线。
第14方案的空调机为第9方案的空调机，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这7个点分别连结而成的线段PL、LM、MA’、A’B、BF、FT和TP所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BF上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TP由
坐标(x,0.00672x2-0.7607x+63.525,-0.00672x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LM和BF为直线。
第15方案的空调机为第9方案的空调机，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点Q(62.8,29.6,7.6)和
点R(49.8,42.3,7.9)
这4个点分别连结而成的线段PL、LQ、QR和RP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段RP由
坐标(x,0.00672x2-0.7607x+63.525,-0.00672x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LQ和QR为直线。
第16方案的空调机为第9方案的空调机，其中，在制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点S(62.6,28.3,9.1)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这6个点分别连结而成的线段SM、MA’、A’B、BF、FT以及TS所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TS由
坐标(x,0.0017x2-0.7869x+70.888,-0.0017x2-0.2131x+29.112)
所表示，并且，
上述线段SM和BF为直线。
第17方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))和三氟乙烯(HFO-1123)，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含62.0质量％～72.0质量％的HFO-1132(E)。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]和制冷能力[RefrigerationCapacity(有时也记为Cooling Capacity、Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
第18方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]和制冷能力[RefrigerationCapacity(有时也记为Cooling Capacity、Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
第19方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.026a2-1.7478a+72.0,-0.026a2+0.7478a+28.0,0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0,0.0,-0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6,0.0,-0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这6个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BD’、D’C和CG所包围的图形的范围内或上述直线GI、AB和D’C上(其中，点G、点I、点A、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.02a2-1.6013a+71.105,-0.02a2+0.6013a+28.895,0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105,0.0,-0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484,0.0,-0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727,-0.0135a2+0.4068a+30.273,0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727,0.0,-0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305,0.0,-0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986,-0.0111a2+0.3152a+31.014,0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986,0.0,-0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，并且
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902,-0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902,0.0,-0.0061a2-0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]和性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第20方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1,-0.0049a2-0.0355a+52.9,0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7,-0.0323a2+0.4122a+5.9,-0.0191a2+1.0231a+32.4)、点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BD’、D’C和CJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K’B和D’C上(其中，点J、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725,-0.0243a2+0.4161a+50.275,0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187,-0.0236a2+0.34a+5.636,-0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184,-0.0246a2+0.4476a+49.816,0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515,-0.0079a2-0.1136a+8.702,-0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493,-0.0183a2+0.1399a+53.507,0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95,0.0,0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13,0.0134a2-2.0956a+92.87,0.0)、
点K’(-0.1892a+29.443,0.0,-0.8108a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]和性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第21方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、二氟甲烷(R32)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,0.0,28.0)、
点J(48.5,18.3,33.2)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点E(58.3,0.0,41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段EI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0,y,-0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
上述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3,y,-0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
上述线段JN和EI为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
第22方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(52.6,0.0,47.4)、
点M’(39.2,5.0,55.8)、
点N(27.7,18.2,54.1)、
点V(11.0,18.1,70.9)和
点G(39.6,0.0,60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段GM上的点除外)，
上述线段MM’由
坐标(0.132y2-3.34y+52.6,y,-0.132y2+2.34y+47.4)
所表示，
上述线段M’N由
坐标(0.0596y2-2.2541y+48.98,y,-0.0596y2+1.2541y+51.02)
所表示，
上述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6,y,-0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
上述线段NV和GM为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
第23方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(22.6,36.8,40.6)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点U(3.9,36.7,59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512,y,-0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
上述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635,y,-0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
上述线段UO为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
第24方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6,23.0,32.4)、
点R(25.5,36.8,37.7)、
点T(8.6,51.6,39.8)、
点L(28.9,51.7,19.4)和
点K(35.6,36.8,27.6)
这5个点分别连结而成的线段QR、RT、TL、LK和KQ所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765,y,-0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
上述线段RT由
坐标(0.0082y2-1.8683y+83.126,y,-0.0082y2+0.8683y+16.874)
所表示，
上述线段LK由
坐标(0.0049y2-0.8842y+61.488,y,-0.0049y2-0.1158y+38.512)
所表示，
上述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676,y,-0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
上述线段TL为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
第25方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(20.5,51.7,27.8)、
点S(21.9,39.7,38.4)和
点T(8.6,51.6,39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1,y,-0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
上述线段ST由
坐标(0.0082y2-1.8683y+83.126,y,-0.0082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
上述线段TP为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的制冷能力[Refrigeration Capacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]、在美国采暖、制冷和空调工程师协会(ASHRAE)的标准中为微可燃性(2L级)的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
第26方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和二氟甲烷(R32)，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点K(48.4,33.2,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段IK、KB’、B’H、HR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GI上的点除外)，
上述线段IK由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.00,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段KB’和GI为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第27方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点J(57.7,32.8,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.0,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第28方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点P(31.8,49.8,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段MP、PB’、B’H、HR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GM上的点除外)，
上述线段MP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段PB’和GM为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第29方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点N(38.5,52.1,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段MN、NR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GM上的点除外)，
上述线段MN由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第30方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(31.8,49.8,18.4)
点S(25.4,56.2,18.4)和
点T(34.8,51.0,14.2)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ST由
坐标(-0.0982z2+0.9622z+40.931,0.0982z2-1.9622z+59.069,z)
所表示，并且，
上述线段TP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段PS为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
第31方案的空调机为第1方案至第8方案的任一项的空调机，其中，制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，
在上述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(28.6,34.4,37.0)
点B”(0.0,63.0,37.0)
点D(0.0,67.0,33.0)和
点U(28.7,41.2,30.1)
这4个点分别连结而成的线段QB”、B”D、DU和UQ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B”D上的点除外)，
上述线段DU由
坐标(-3.4962z2+210.71z-3146.1,3.4962z2-211.71z+3246.1,z)所表示，并且，
上述线段UQ由
坐标(0.0135z2-0.9181z+44.133,-0.0135z2-0.0819z+55.867,z)
所表示，
上述线段QB”和B”D为直线。
该空调机中，能够使用兼具GWP足够小、具有与R410A同等的性能系数[Coefficient of Performance(COP)]的性能的制冷剂，从而根据空调负荷来变更对该制冷剂进行压缩的压缩机的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[AnnualPerformance Factor(APF)]。
附图说明
图1是燃烧性试验中使用的装置的示意图。
图2是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中示出点A～T以及将它们相互连结而成的线段的图。
图3是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中示出点A～C、D’、G、I、J和K’以及将它们相互连结而成的线段的图。
图4是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为92.9质量％(R32含有比例为7.1质量％)的三成分组成图中示出点A～C、D’、G、I、J和K’以及将它们相互连结而成的线段的图。
图5是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为88.9质量％(R32含有比例为11.1质量％)的三成分组成图中示出点A～C、D’、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图6是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为85.5质量％(R32含有比例为14.5质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图7是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为81.8质量％(R32含有比例为18.2质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图8是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为78.1质量％(R32含有比例为21.9质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图9是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为73.3质量％(R32含有比例为26.7质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图10是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为70.7质量％(R32含有比例为29.3质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图11是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为63.3质量％(R32含有比例为36.7质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图12是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为55.9质量％(R32含有比例为44.1质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图13是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为52.2质量％(R32含有比例为47.8质量％)的三成分组成图中示出点A、B、G、I、J、K’和W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图14是在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中示出点A～C、E、G以及I～W以及将它们相互连结而成的线段的图。
图15是在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中示出点A～U以及将它们相互连结而成的线段的图。
图16是本发明的第1实施方式的空调机的构成图。
图17是搭载于第1实施方式的空调机的电力转换装置的电路框图。
图18是第1实施方式的变形例中的电力转换装置的电路框图。
图19是搭载于本发明的第2实施方式的空调机的电力转换装置的电路框图。
图20是第2实施方式的变形例中的电力转换装置的电路框图。
图21是搭载于本发明的第3实施方式的空调机的电力转换装置的电路框图。
图22是示意性示出双向开关的电路图。
图23是示出矩阵转换器的电流方向的一例的电路图。
图24是示出矩阵转换器的其它电流方向的一例的电路图。
图25是第3实施方式的变形例中的电力转换装置的电路框图。
图26是钳位电路的电路图。
具体实施方式
(1)术语的定义
本说明书中，术语“制冷剂”至少包括由ISO817(国际标准化机构)确定的、标注有表示制冷剂种类的R开始的制冷剂编号(ASHRAE编号)的化合物，此外也包括尽管未标注制冷剂编号、但具有与它们同等的作为制冷剂的特性的物质。制冷剂在化合物的结构方面大致分为“氟碳系化合物”和“非氟碳系化合物”。“氟碳系化合物”包括氯氟烃(CFC)、氢氯氟烃(HCFC)和氢氟烃(HFC)。作为“非氟碳系化合物”，可以举出丙烷(R290)、丙烯(R1270)、丁烷(R600)、异丁烷(R600a)、二氧化碳(R744)和氨(R717)等。
本说明书中，术语“包含制冷剂的组合物”至少包括：(1)制冷剂本身(包括制冷剂混合物)；(2)进一步包含其他成分而能够用于通过至少与制冷机油混合而获得制冷机用工作流体的组合物；和(3)含有制冷机油的制冷机用工作流体。本说明书中，将这三种方式中的(2)的组合物区别于制冷剂本身(包括制冷剂混合物)而记为“制冷剂组合物”。另外，将(3)的制冷机用工作流体区别于“制冷剂组合物”而记为“含有制冷机油的工作流体”。
本说明书中，关于术语“替代”，在用第二制冷剂“替代”第一制冷剂的语句中使用的情况下，作为第一类型，是指在为了使用第一制冷剂进行运转而设计的设备中，仅经过根据需要的微小的部件(制冷机油、垫片、密封垫、膨胀阀、干燥器等其他部件中的至少一种)的变更和设备调整，就能够使用第二制冷剂在最佳条件下运转。即，该类型是指“替代”制冷剂而使同一设备运转。作为该类型的“替代”的方式，按照置换为第二制冷剂时所需的变更或调整的程度小的顺序，有“直接(drop in)替代”、“近似直接(nealy drop in)替代”和“翻新(retrofit)”。
作为第二类型，为了将为了使用第二制冷剂进行运转而设计的设备用于与第一制冷剂的现有用途相同的用途，搭载第二制冷剂来使用，这也包含在术语“替代”中。该类型是指“替代”制冷剂而提供同一用途。
本说明书中，术语“制冷机(refrigerator)”是指通过夺去物体或空间的热而成为比周围的外部气体低的温度且维持该低温的所有装置。换言之，制冷机是指为了使热从温度低的一方向高的一方移动而从外部得到能量来作功而进行能量转换的转换装置。
本说明书中，制冷剂为“WCF微可燃”是指，根据美国ANSI/ASHRAE34-2013标准，最易燃的成分(Worst case of formulation for flammability；WCF)的燃烧速度为10cm/s以下。另外，本说明书中，制冷剂为“ASHRAE微可燃”是指，WCF的燃烧速度为10cm/s以下，并且使用WCF进行基于ANSI/ASHRAE34-2013的储藏、输送、使用时的泄漏试验而确定的最易燃的分馏成分(Worst case of fractionation for flammability；WCFF)的燃烧速度为10cm/s以下，美国ANSI/ASHRAE34-2013标准的燃烧性区分判断为“2L级”。
本说明书中，关于制冷剂，“RCL为x％以上”时，是指关于该制冷剂的依据美国ANSI/ASHRAE34-2013标准计算出的制冷剂浓度极限(Refrigerant Concentration Limit；RCL)为x％以上。RCL是指考虑到安全系数的空气中的浓度极限，是旨在降低人类存在的密闭空间中的急性毒性、窒息和可燃性的危险度的指标。RCL依据上述标准来确定。具体而言，依据上述标准7.1.1、7.1.2和7.1.3分别算出的急性毒性暴露极限(Acute-ToxicityExposure Limit；ATEL)、缺氧极限(Oxygen Deprivation Limit；ODL)和可燃浓度限界(Flammable Concentration Limit；FCL)中的最低浓度为RCL。
本说明书中，温度滑移(Temperature Glide)是指制冷剂系统的热交换器内的包含本发明的制冷剂的组合物的相变过程的起始温度与终止温度之差的绝对值。
(2)制冷剂
(2-1)制冷剂成分
详细如后所述，可以使用制冷剂A、制冷剂B、制冷剂C、制冷剂D、制冷剂E的各种制冷剂中的任一种作为制冷剂。
(2-2)制冷剂的用途
本发明的制冷剂可以优选用作制冷机中的工作流体。
本发明的组合物适合用作R410A、R407C和R404A等HFC制冷剂、以及R22等HCFC制冷剂的替代制冷剂。
(3)制冷剂组合物
本发明的制冷剂组合物至少包含本发明的制冷剂，能够用于与本发明的制冷剂相同的用途。另外，本发明的制冷剂组合物能够进一步用于通过至少与制冷机油混合而得到制冷机用工作流体。
本发明的制冷剂组合物除了含有本发明的制冷剂以外，还含有至少一种其他成分。根据需要，本发明的制冷剂组合物可以含有以下的其他成分中的至少一种。如上所述，在将本发明的制冷剂组合物用作制冷机中的工作流体时，通常至少与制冷机油混合来使用。因此，本发明的制冷剂组合物优选实质上不包含制冷机油。具体而言，本发明的制冷剂组合物中，相对于制冷剂组合物整体的制冷机油的含量优选为0～1质量％，更优选为0～0.1质量％。
(3-1)水
本发明的制冷剂组合物可以包含微量的水。制冷剂组合物中的含水比例相对于制冷剂整体优选为0.1质量％以下。通过使制冷剂组合物包含微量的水分，可包含于制冷剂中的不饱和的氟碳系化合物的分子内双键稳定化，另外，也不易引起不饱和的氟碳系化合物的氧化，因此制冷剂组合物的稳定性提高。
(3-2)示踪剂
在本发明的制冷剂组合物存在稀释、污染、其他一些变更的情况下，为了能够追踪其变更，示踪剂以能够检测的浓度添加到本发明的制冷剂组合物中。
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种示踪剂，也可以含有两种以上。
作为示踪剂，没有特别限定，可以从通常使用的示踪剂中适当选择。优选的是，选择不能成为不可避免地混入本发明的制冷剂中的杂质的化合物作为示踪剂。
作为示踪剂，可以举出例如氢氟烃、氢氯氟烃、氯氟烃、氢氯烃、碳氟化合物、氘代烃、氘代氢氟烃、全氟碳、氟醚、溴化化合物、碘化化合物、醇、醛、酮、一氧化二氮(N2O)等。
作为示踪剂，特别优选氢氟烃、氢氯氟烃、氯氟烃、氢氯烃、碳氟化合物和氟醚。
作为上述示踪剂，具体而言，优选以下的化合物。
FC-14(四氟甲烷、CF4)
HCC-40(氯甲烷、CH3Cl)
HFC-23(三氟甲烷、CHF3)
HFC-41(氟甲烷、CH3Cl)
HFC-125(五氟乙烷、CF3CHF2)
HFC-134a(1,1,1,2-四氟乙烷、CF3CH2F)
HFC-134(1,1,2,2-四氟乙烷、CHF2CHF2)
HFC-143a(1,1,1-三氟乙烷、CF3CH3)
HFC-143(1,1,2-三氟乙烷、CHF2CH2F)
HFC-152a(1,1-二氟乙烷、CHF2CH3)
HFC-152(1,2-二氟乙烷、CH2FCH2F)
HFC-161(氟乙烷、CH3CH2F)
HFC-245fa(1,1,1,3,3-五氟丙烷、CF3CH2CHF2)
HFC-236fa(1,1,1,3,3,3-六氟丙烷、CF3CH2CF3)
HFC-236ea(1,1,1,2,3,3-六氟丙烷、CF3CHFCHF2)
HFC-227ea(1,1,1,2,3,3,3-七氟丙烷、CF3CHFCF3)
HCFC-22(氯二氟甲烷、CHClF2)
HCFC-31(氯氟甲烷、CH2ClF)
CFC-1113(三氟氯乙烯、CF2＝CClF)
HFE-125(三氟甲基-二氟甲醚、CF3OCHF2)
HFE-134a(三氟甲基-氟甲醚、CF3OCH2F)
HFE-143a(三氟甲基-甲醚、CF3OCH3)
HFE-227ea(三氟甲基-四氟乙醚、CF3OCHFCF3)
HFE-236fa(三氟甲基-三氟乙醚、CF3OCH2CF3)
示踪剂化合物能够以约10重量百万分数(ppm)～约1000ppm的合计浓度存在于制冷剂组合物中。优选的是，示踪剂化合物以约30ppm～约500ppm的合计浓度存在于制冷剂组合物中，最优选的是，示踪剂化合物以约50ppm～约300ppm的合计浓度存在于制冷剂组合物中。
(3-3)紫外线荧光染料
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种紫外线荧光染料，也可以含有两种以上。
作为紫外线荧光染料，没有特别限定，可以从通常使用的紫外线荧光染料中适当选择。
作为紫外线荧光染料，可以举出例如萘二甲酰亚胺、香豆素、蒽、菲、呫吨、噻吨、萘并呫吨和荧光素、以及它们的衍生物。作为紫外线荧光染料，特别优选萘二甲酰亚胺和香豆素中的任一种或两种。
(3-4)稳定剂
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种稳定剂，也可以含有两种以上。
作为稳定剂，没有特别限定，可以从通常使用的稳定剂中适当选择。
作为稳定剂，可以举出例如硝基化合物、醚类和胺类等。
作为硝基化合物，可以举出例如硝基甲烷和硝基乙烷等脂肪族硝基化合物、以及硝基苯和硝基苯乙烯等芳香族硝基化合物等。
作为醚类，可以举出例如1,4-二氧六环等。
作为胺类，可以举出例如2,2,3,3,3-五氟丙胺、二苯胺等。
除此以外，可以举出丁基羟基二甲苯、苯并三唑等。
稳定剂的含有比例没有特别限定，相对于制冷剂整体，通常优选为0.01～5质量％、更优选为0.05～2质量％。
(3-5)阻聚剂
本发明的制冷剂组合物可以单独含有一种阻聚剂，也可以含有两种以上。
作为阻聚剂，没有特别限定，可以从通常使用的阻聚剂中适当选择。
作为阻聚剂，可以举出例如4-甲氧基-1-萘酚、对苯二酚、对苯二酚甲醚、二甲基叔丁基苯酚、2,6-二叔丁基对甲酚、苯并三唑等。
阻聚剂的含有比例没有特别限定，相对于制冷剂整体，通常优选为0.01～5质量％、更优选为0.05～2质量％。
(4)含有制冷机油的工作流体
本发明的含有制冷机油的工作流体至少包含本发明的制冷剂或制冷剂组合物和制冷机油，其作为制冷机中的工作流体使用。具体而言，本发明的含有制冷机油的工作流体通过在制冷机的压缩机中使用的制冷机油与制冷剂或制冷剂组合物相互混合而得到。含有制冷机油的工作流体中通常包含10～50质量％的制冷机油。
(4-1)制冷机油
作为制冷机油，没有特别限定，可以从通常使用的制冷机油中适当选择。此时，根据需要，可以适当选择在提高与上述混合物的相容性(miscibility)和上述混合物的稳定性等的作用等方面更优异的制冷机油。
作为制冷机油的基础油，例如，优选选自由聚烷撑二醇(PAG)、多元醇酯(POE)和聚乙烯基醚(PVE)组成的组中的至少一种。
除了基础油以外，制冷机油还可以包含添加剂。添加剂可以为选自由抗氧化剂、极压剂、酸捕捉剂、氧捕捉剂、铜钝化剂、防锈剂、油性剂和消泡剂组成的组中的至少一种。
作为制冷机油，从润滑的方面考虑，优选40℃的运动粘度为5～400cSt的制冷机油。
根据需要，本发明的含有制冷机油的工作流体还可以包含至少一种添加剂。作为添加剂，可以举出例如以下的增容剂等。
(4-2)增容剂
本发明的含有制冷机油的工作流体可以单独含有一种增容剂，也可以含有两种以上。
作为增容剂，没有特别限定，可以从通常使用的增容剂中适当选择。
作为增容剂，可以举出例如聚氧化亚烷基二醇醚、酰胺、腈、酮、氯碳、酯、内酯、芳基醚、氟醚和1,1,1-三氟烷烃等。作为增容剂，特别优选聚氧化亚烷基二醇醚。
(5)各种制冷剂
以下，对本实施方式中使用的制冷剂即制冷剂A～制冷剂E进行详细说明。
需要说明的是，以下的制冷剂A、制冷剂B、制冷剂C、制冷剂D、制冷剂E的各记载各自独立，表示点、线段的字母、实施例的编号以及比较例的编号均在制冷剂A、制冷剂B、制冷剂C、制冷剂D、制冷剂E之间各自独立。例如，制冷剂A的实施例1和制冷剂B的实施例1表示相互不同的实施例。
(5-1)制冷剂A
本发明的制冷剂A是包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)的混合制冷剂。
本发明的制冷剂A具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
本发明的制冷剂A是包含HFO-1132(E)和R1234yf、以及根据需要的HFO-1123的组合物，进而还可以满足以下的条件。该制冷剂也具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
条件：
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9,67.1,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CO上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段BD、CO和OA为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点G(72.0,28.0,0.0)、
点I(72.0,0.0,28.0)、
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这8个点分别连结而成的线段GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C和CG所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CG上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段GI、IA、BD和CG为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出WCF微可燃性(WCF组成的燃烧速度为10cm/s以下)。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点N(68.6,16.3,15.1)、
点K(61.3,5.4,33.3)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CJ上的点除外)，
上述线段PN由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段NK由
坐标(x,0.2421x2-29.955x+931.91,-0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示，
上述线段KA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、BD和CJ为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级(WCF组成和WCFF组成的燃烧速度为10cm/s以下))。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)和
点C(32.9,67.1,0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CJ上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段JP、LM、BD和CJ为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而RCL为40g/m3以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这7个点分别连结而成的线段PL、LM、MA’、A’B、BF、FT和TP所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段BF上的点除外)，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TP由
坐标(x,0.00672x2-0.7607x+63.525,-0.00672x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LM和BF为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上，进而RCL为40g/m3以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)、
点Q(62.8,29.6,7.6)和
点R(49.8,42.3,7.9)
这4个点分别连结而成的线段PL、LQ、QR和RP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PL由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段RP由
坐标(x,0.00672x2-0.7607x+63.525,-0.00672x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段LQ和QR为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的COP比为95％以上，并且RCL为40g/m3以上，进而冷凝温度滑移为1℃以下。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点S(62.6,28.3,9.1)、
点M(60.3,6.2,33.5)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)和
点T(35.8,44.9,19.3)
这6个点分别连结而成的线段SM、MA’、A’B、BF、FT以及TS所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段MA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TS由
坐标(x,0.0017x2-0.7869x+70.888,-0.0017x2-0.2131x+29.112)
所表示，并且，
上述线段SM和BF为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，以R410A为基准的COP比为95％以上，并且RCL为40g/m3以上，进而以R410A为基准的排出压力比为105％以下。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点d(87.6,0.0,12.4)、
点g(18.2,55.1,26.7)、
点h(56.7,43.3,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段Od、dg、gh和hO所包围的图形的范围内或上述线段Od、dg和gh上(其中，点O和h除外)，
上述线段dg由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段gh由
坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)
所表示，并且，
上述线段hO和Od为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点l(72.5,10.2,17.3)、
点g(18.2,55.1,26.7)、
点h(56.7,43.3,0.0)和
点i(72.5,27.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段lg、gh、hi和il所包围的图形的范围内或上述线段lg、gh和il上(其中，点h和点i除外)，
上述线段lg由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段gh由
坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)
所表示，并且，
上述线段hi和il为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点d(87.6,0.0,12.4)、
点e(31.1,42.9,26.0)、
点f(65.5,34.5,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段Od、de、ef和fO所包围的图形的范围内或上述线段Od、de和ef上(其中，点O和点f除外)，
上述线段de由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段ef由
坐标(-0.0064z2-1.1565z+65.501,0.0064z2+0.1565z+34.499,z)
所表示，并且，
上述线段fO和Od为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为93.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为93.5％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点l(72.5,10.2,17.3)、
点e(31.1,42.9,26.0)、
点f(65.5,34.5,0.0)和
点i(72.5,27.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段le、ef、fi和il所包围的图形的范围内或上述线段le、ef和il上(其中，点f和点i除外)，
上述线段LE由
坐标(0.0047y2-1.5177y+87.598,y,-0.0047y2+0.5177y+12.402)
所表示，
上述线段ef由
坐标(-0.0134z2-1.0825z+56.692,0.0134z2+0.0825z+43.308,z)
所表示，并且，
上述线段fi和il为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为93.5％以上，并且以R410A为基准的COP比为93.5％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点a(93.4,0.0,6.6)、
点b(55.6,26.6,17.8)、
点c(77.6,22.4,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段Oa、ab、bc和cO所包围的图形的范围内或上述线段Oa、ab和bc上(其中，点O和点c除外)，
上述线段ab由
坐标(0.0052y2-1.5588y+93.385,y,-0.0052y2+0.5588y+6.615)
所表示，
上述线段bc由
坐标(-0.0032z2-1.1791z+77.593,0.0032z2+0.1791z+22.407,z)
所表示，并且，
上述线段cO和Oa为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。
对于本发明的制冷剂A，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点k(72.5,14.1,13.4)、
点b(55.6,26.6,17.8)和
点j(72.5,23.2,4.3)
这3个点分别连结而成的线段kb、bj和jk所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段kb由
坐标(0.0052y2-1.5588y+93.385,y,-0.0052y2+0.5588y+6.615)
所表示，
上述线段bj由
坐标(-0.0032z2-1.1791z+77.593,0.0032z2+0.1791z+22.407,z)
所表示，并且，
上述线段jk为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上，进而以ASHRAE的标准显示出微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂A，在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以外，也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
另外，对于本发明的制冷剂A，也可以相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，还可以包含99.75质量％以上，进而也可以包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂A的实施例)
以下，举出制冷剂A的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂A并不被这些实施例所限定。
含有R1234yf和R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)、HFO-1123、R1234yf的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。
另外，关于混合物的RCL，设HFO-1132(E)的LFL＝4.7vol％、HFO-1123的LFL＝10vol％、R1234yf的LFL＝6.2vol％，基于ASHRAE34-2013而求出。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度：5K
压缩机效率：70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表1～34。
[表1]
[表2]
[表3]
[表4]
[表5]
[表6]
| 项目 | 单位 | 比较例11 | 比较例12 | 实施例22 | 实施例23 | 实施例24 | 实施例25 | 实施例26 | 比较例13 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 80.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 85.0 | 75.0 | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 91.4 | 92.0 | 92.8 | 93.7 | 94.7 | 95.8 | 96.9 | 98.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.7 | 105.5 | 105.0 | 104.3 | 103.3 | 102.0 | 100.6 | 99.1 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 0.40 | 0.46 | 0.55 | 0.66 | 0.75 | 0.80 | 0.79 | 0.67 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 120.1 | 118.7 | 116.7 | 114.3 | 111.6 | 108.7 | 105.6 | 102.5 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 71.0 | 61.9 | 54.9 | 49.3 | 44.8 | 41.0 | 37.8 | 35.1 |
[表7]
| 项目 | 单位 | 比较例14 | 实施例27 | 实施例28 | 实施例29 | 实施例30 | 实施例31 | 实施例32 | 比较例15 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 80.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 80.0 | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 91.9 | 92.5 | 93.3 | 94.3 | 95.3 | 96.4 | 97.5 | 98.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.2 | 102.9 | 102.4 | 101.5 | 100.5 | 99.2 | 97.8 | 96.2 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 0.87 | 0.94 | 1.03 | 1.12 | 1.18 | 1.18 | 1.09 | 0.88 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 116.7 | 115.2 | 113.2 | 110.8 | 108.1 | 105.2 | 102.1 | 99.0 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 70.5 | 61.6 | 54.6 | 49.1 | 44.6 | 40.8 | 37.7 | 35.0 |
[表8]
[表9]
| 项目 | 单位 | 实施例39 | 实施例40 | 实施例41 | 实施例42 | 实施例43 | 实施例44 | 实施例45 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.0 | 93.7 | 94.5 | 95.5 | 96.5 | 97.6 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 97.7 | 97.4 | 96.8 | 95.9 | 94.7 | 93.4 | 91.9 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.03 | 2.09 | 2.13 | 2.14 | 2.07 | 1.91 | 1.61 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 109.4 | 107.9 | 105.9 | 103.5 | 100.8 | 98.0 | 95.0 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 69.6 | 60.9 | 54.1 | 48.7 | 44.2 | 40.5 | 37.4 |
[表10]
| 项目 | 单位 | 实施例46 | 实施例47 | 实施例48 | 实施例49 | 实施例50 | 实施例51 | 实施例52 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 | 5.0 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.6 | 94.3 | 95.2 | 96.1 | 97.2 | 98.2 | 99.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 94.8 | 94.5 | 93.8 | 92.9 | 91.8 | 90.4 | 88.8 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.71 | 2.74 | 2.73 | 2.66 | 2.50 | 2.22 | 1.78 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 105.5 | 104.0 | 102.1 | 99.7 | 97.1 | 94.3 | 91.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 69.1 | 60.5 | 53.8 | 48.4 | 44.0 | 40.4 | 37.3 |
[表11]
[表12]
| 项目 | 单位 | 实施例59 | 实施例60 | 实施例61 | 实施例62 | 实施例63 | 比较例18 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 | 5.0 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 95.8 | 96.6 | 97.5 | 98.5 | 99.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 88.9 | 88.5 | 87.8 | 86.8 | 85.6 | 84.1 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 4.24 | 4.15 | 3.96 | 3.67 | 3.24 | 2.64 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 97.6 | 96.1 | 94.2 | 92.0 | 89.5 | 86.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 68.2 | 59.8 | 53.2 | 48.0 | 43.7 | 40.1 |
[表13]
| 项目 | 单位 | 实施例64 | 实施例65 | 比较例19 | 比较例20 | 比较例21 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.6 | 97.4 | 98.3 | 99.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 85.8 | 85.4 | 84.7 | 83.6 | 82.4 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 5.05 | 4.85 | 4.55 | 4.10 | 3.50 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 93.5 | 92.1 | 90.3 | 88.1 | 85.6 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 67.8 | 59.5 | 53.0 | 47.8 | 43.5 |
[表14]
[表15]
| 项目 | 单位 | 实施例74 | 实施例75 | 实施例76 | 实施例77 | 实施例78 | 实施例79 | 实施例80 | 实施例81 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 60.0 | 62.0 | 61.0 | 58.0 | 60.0 | 62.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 33.0 | 31.0 | 29.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 34.0 | 32.0 |
| R1234yf | 质量％ | 7.0 | 7.0 | 10.0 | 12.0 | 12.0 | 12.0 | 14.0 | 14.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.0 | 96.2 | 96.5 | 96.4 | 96.6 | 96.8 | 96.0 | 96.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.9 | 100.7 | 99.1 | 98.4 | 98.1 | 97.8 | 98.0 | 97.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 0.95 | 0.95 | 1.18 | 1.34 | 1.33 | 1.32 | 1.53 | 1.53 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 107.3 | 106.7 | 104.9 | 104.4 | 103.8 | 103.2 | 104.7 | 104.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 40.9 | 40.3 | 40.5 | 41.5 | 40.8 | 40.1 | 43.6 | 42.9 |
[表16]
| 项目 | 单位 | 实施例82 | 实施例83 | 实施例84 | 实施例85 | 实施例86 | 实施例87 | 实施例88 | 实施例89 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 |
| R1234yf | 质量％ | 14.0 | 14.0 | 14.0 | 16.0 | 16.0 | 16.0 | 16.0 | 16.0 |
| GWP | - | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.4 | 96.6 | 96.9 | 95.8 | 96.0 | 96.2 | 96.4 | 96.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 97.5 | 97.2 | 96.9 | 97.3 | 97.1 | 96.8 | 96.6 | 96.3 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 1.51 | 1.50 | 1.48 | 1.72 | 1.72 | 1.71 | 1.69 | 1.67 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 103.5 | 102.9 | 102.3 | 104.3 | 103.8 | 103.2 | 102.7 | 102.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 42.1 | 41.4 | 40.7 | 45.2 | 44.4 | 43.6 | 42.8 | 42.1 |
[表17]
[表18]
| 项目 | 单位 | 实施例98 | 实施例99 | 实施例100 | 实施例101 | 实施例102 | 实施例103 | 实施例104 | 实施例105 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 36.0 | 38.0 | 42.0 | 44.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 44.0 | 42.0 | 38.0 | 36.0 |
| R1234yf | 质量％ | 18.0 | 18.0 | 18.0 | 18.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.7 | 96.9 | 97.1 | 97.3 | 95.1 | 95.3 | 95.7 | 95.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 95.4 | 95.2 | 94.9 | 94.6 | 96.3 | 96.1 | 95.7 | 95.4 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 1.86 | 1.83 | 1.80 | 1.77 | 2.14 | 2.14 | 2.13 | 2.12 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 101.2 | 100.6 | 100.0 | 99.5 | 104.5 | 104.0 | 103.0 | 102.5 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 42.7 | 42.0 | 41.3 | 40.6 | 50.7 | 49.7 | 47.7 | 46.8 |
[表19]
| 项目 | 单位 | 实施例106 | 实施例107 | 实施例108 | 实施例109 | 实施例110 | 实施例111 | 实施例112 | 实施例113 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 46.0 | 48.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 34.0 | 36.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 34.0 | 32.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 44.0 | 42.0 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 22.0 | 22.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.1 | 96.3 | 96.7 | 96.9 | 97.2 | 97.4 | 95.1 | 95.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 95.2 | 95.0 | 94.5 | 94.2 | 94.0 | 93.7 | 95.3 | 95.1 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.11 | 2.09 | 2.05 | 2.02 | 1.99 | 1.95 | 2.37 | 2.36 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 101.9 | 101.4 | 100.3 | 99.7 | 99.2 | 98.6 | 103.4 | 103.0 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 45.9 | 45.0 | 43.4 | 42.7 | 41.9 | 41.2 | 51.7 | 50.6 |
[表20]
[表21]
| 项目 | 单位 | 实施例122 | 实施例123 | 实施例124 | 实施例125 | 实施例126 | 实施例127 | 实施例128 | 实施例129 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 |
| R1234yf | 质量％ | 22.0 | 22.0 | 22.0 | 22.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.9 | 95.2 | 95.4 | 95.6 | 95.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.0 | 92.8 | 92.5 | 92.2 | 94.3 | 94.1 | 93.9 | 93.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.18 | 2.14 | 2.09 | 2.04 | 2.61 | 2.60 | 2.59 | 2.58 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 98.2 | 97.7 | 97.1 | 96.5 | 102.4 | 101.9 | 101.5 | 101.0 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 42.6 | 41.9 | 41.2 | 40.5 | 52.7 | 51.6 | 50.5 | 49.5 |
[表22]
| 项目 | 单位 | 实施例130 | 实施例131 | 实施例132 | 实施例133 | 实施例134 | 实施例135 | 实施例136 | 实施例137 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 |
| R1234yf | 质量％ | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 24.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.0 | 96.2 | 96.4 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.5 | 93.3 | 93.1 | 92.8 | 92.6 | 92.4 | 92.1 | 91.8 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.56 | 2.54 | 2.51 | 2.49 | 2.45 | 2.42 | 2.38 | 2.33 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 100.5 | 100.0 | 99.5 | 98.9 | 98.4 | 97.9 | 97.3 | 96.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 48.5 | 47.5 | 46.6 | 45.7 | 44.9 | 44.1 | 43.3 | 42.5 |
[表23]
| 项目 | 单位 | 实施例138 | 实施例139 | 实施例140 | 实施例141 | 实施例142 | 实施例143 | 实施例144 | 实施例145 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 36.0 |
| R1234yf | 质量％ | 24.0 | 24.0 | 24.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 95.3 | 95.5 | 95.7 | 95.9 | 96.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 91.6 | 91.3 | 91.0 | 93.2 | 93.1 | 92.9 | 92.7 | 92.5 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.28 | 2.22 | 2.16 | 2.86 | 2.85 | 2.83 | 2.81 | 2.79 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 95.6 | 95.1 | 101.3 | 100.8 | 100.4 | 99.9 | 99.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 41.8 | 41.1 | 40.4 | 53.7 | 52.6 | 51.5 | 50.4 | 49.4 |
[表24]
| 项目 | 单位 | 实施例146 | 实施例147 | 实施例148 | 实施例149 | 实施例150 | 实施例151 | 实施例152 | 实施例153 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 |
| R1234yf | 质量％ | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 26.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.3 | 96.5 | 96.7 | 96.9 | 97.1 | 97.3 | 97.5 | 97.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 92.3 | 92.1 | 91.9 | 91.6 | 91.4 | 91.2 | 90.9 | 90.6 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.77 | 2.74 | 2.71 | 2.67 | 2.63 | 2.59 | 2.53 | 2.48 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 99.0 | 98.5 | 97.9 | 97.4 | 96.9 | 96.4 | 95.8 | 95.3 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 48.4 | 47.4 | 46.5 | 45.7 | 44.8 | 44.0 | 43.2 | 42.5 |
[表25]
| 项目 | 单位 | 实施例154 | 实施例155 | 实施例156 | 实施例157 | 实施例158 | 实施例159 | 实施例160 | 实施例161 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 36.0 | 34.0 |
| R1234yf | 质量％ | 26.0 | 26.0 | 26.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.9 | 98.2 | 98.4 | 95.6 | 95.8 | 96.0 | 96.2 | 96.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 90.3 | 90.1 | 89.8 | 92.1 | 91.9 | 91.7 | 91.5 | 91.3 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.42 | 2.35 | 2.27 | 3.10 | 3.09 | 3.06 | 3.04 | 3.01 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 94.7 | 94.1 | 93.6 | 99.7 | 99.3 | 98.8 | 98.4 | 97.9 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 41.7 | 41.0 | 40.3 | 53.6 | 52.5 | 51.4 | 50.3 | 49.3 |
[表26]
| 项目 | 单位 | 实施例162 | 实施例163 | 实施例164 | 实施例165 | 实施例166 | 实施例167 | 实施例168 | 实施例169 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 |
| R1234yf | 质量％ | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 28.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.5 | 96.7 | 96.9 | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.8 | 98.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 91.1 | 90.9 | 90.7 | 90.4 | 90.2 | 89.9 | 89.7 | 89.4 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.98 | 2.94 | 2.90 | 2.85 | 2.80 | 2.75 | 2.68 | 2.62 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 96.9 | 96.4 | 95.9 | 95.4 | 94.9 | 94.3 | 93.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 48.3 | 47.4 | 46.4 | 45.6 | 44.7 | 43.9 | 43.1 | 42.4 |
[表27]
| 项目 | 单位 | 实施例170 | 实施例171 | 实施例172 | 实施例173 | 实施例174 | 实施例175 | 实施例176 | 实施例177 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 56.0 | 58.0 | 60.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 | 42.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 16.0 | 14.0 | 12.0 | 38.0 | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 28.0 |
| R1234yf | 质量％ | 28.0 | 28.0 | 28.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.2 | 98.4 | 98.6 | 96.1 | 96.2 | 96.4 | 96.6 | 97.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.1 | 88.8 | 88.5 | 90.7 | 90.5 | 90.3 | 90.1 | 89.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 2.54 | 2.46 | 2.38 | 3.32 | 3.30 | 3.26 | 3.22 | 3.14 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 93.2 | 92.6 | 92.1 | 97.7 | 97.3 | 96.8 | 96.4 | 95.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 41.7 | 41.0 | 40.3 | 52.4 | 51.3 | 50.2 | 49.2 | 47.3 |
[表28]
| 项目 | 单位 | 实施例178 | 实施例179 | 实施例180 | 实施例181 | 实施例182 | 实施例183 | 实施例184 | 实施例185 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 44.0 | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 | 58.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 12.0 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.8 | 98.0 | 98.3 | 98.5 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.4 | 89.2 | 89.0 | 88.7 | 88.4 | 88.2 | 87.9 | 87.6 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.08 | 3.03 | 2.97 | 2.90 | 2.83 | 2.75 | 2.66 | 2.57 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 94.9 | 94.4 | 93.9 | 93.3 | 92.8 | 92.3 | 91.7 | 91.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 46.4 | 45.5 | 44.7 | 43.9 | 43.1 | 42.3 | 41.6 | 40.9 |
[表29]
| 项目 | 单位 | 实施例186 | 实施例187 | 实施例188 | 实施例189 | 实施例190 | 实施例191 | 实施例192 | 实施例193 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 38.0 | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 |
| R1234yf | 质量％ | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 96.3 | 96.5 | 96.7 | 96.9 | 97.1 | 97.3 | 97.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.6 | 89.5 | 89.3 | 89.1 | 88.9 | 88.7 | 88.4 | 88.2 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.60 | 3.56 | 3.52 | 3.48 | 3.43 | 3.38 | 3.33 | 3.26 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 96.6 | 96.2 | 95.7 | 95.3 | 94.8 | 94.3 | 93.9 | 93.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 53.4 | 52.3 | 51.2 | 50.1 | 49.1 | 48.1 | 47.2 | 46.3 |
[表30]
| 项目 | 单位 | 实施例194 | 实施例195 | 实施例196 | 实施例197 | 实施例198 | 实施例199 | 实施例200 | 实施例201 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 56.0 | 58.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 12.0 | 10.0 | 8.0 |
| R1234yf | 质量％ | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 | 32.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.3 | 98.5 | 98.7 | 98.9 | 99.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 88.0 | 87.7 | 87.5 | 87.2 | 86.9 | 86.6 | 86.3 | 86.0 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.20 | 3.12 | 3.04 | 2.96 | 2.87 | 2.77 | 2.66 | 2.55 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 92.8 | 92.3 | 91.8 | 91.3 | 90.7 | 90.2 | 89.6 | 89.1 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 45.4 | 44.6 | 43.8 | 43.0 | 42.3 | 41.5 | 40.8 | 40.2 |
[表31]
| 项目 | 单位 | 实施例202 | 实施例203 | 实施例204 | 实施例205 | 实施例206 | 实施例207 | 实施例208 | 实施例209 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 32.0 | 34.0 | 36.0 | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 36.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 |
| R1234yf | 质量％ | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.5 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.4 | 97.6 | 97.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 88.4 | 88.2 | 88.0 | 87.8 | 87.6 | 87.4 | 87.2 | 87.0 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.84 | 3.80 | 3.75 | 3.70 | 3.64 | 3.58 | 3.51 | 3.43 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 94.6 | 94.2 | 93.7 | 93.3 | 92.8 | 92.3 | 91.8 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 53.3 | 52.2 | 51.1 | 50.0 | 49.0 | 48.0 | 47.1 | 46.2 |
[表32]
| 项目 | 单位 | 实施例210 | 实施例211 | 实施例212 | 实施例213 | 实施例214 | 实施例215 | 实施例216 | 实施例217 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 46.0 | 48.0 | 50.0 | 52.0 | 54.0 | 30.0 | 32.0 | 34.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 20.0 | 18.0 | 16.0 | 14.0 | 12.0 | 34.0 | 32.0 | 30.0 |
| R1234yf | 质量％ | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 34.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.0 | 98.2 | 98.4 | 98.6 | 98.8 | 96.8 | 96.9 | 97.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 86.7 | 86.5 | 86.2 | 85.9 | 85.6 | 87.2 | 87.0 | 86.8 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.36 | 3.27 | 3.18 | 3.08 | 2.97 | 4.08 | 4.03 | 3.97 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 91.3 | 90.8 | 90.3 | 89.7 | 89.2 | 93.4 | 93.0 | 92.6 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 45.3 | 44.5 | 43.7 | 42.9 | 42.2 | 53.2 | 52.1 | 51.0 |
[表33]
| 项目 | 单位 | 实施例218 | 实施例219 | 实施例220 | 实施例221 | 实施例222 | 实施例223 | 实施例224 | 实施例225 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 36.0 | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 46.0 | 30.0 | 32.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 28.0 | 26.0 | 24.0 | 22.0 | 20.0 | 18.0 | 32.0 | 30.0 |
| R1234yf | 质量％ | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 36.0 | 38.0 | 38.0 |
| GWP | - | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.3 | 97.5 | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.3 | 97.1 | 97.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 86.6 | 86.4 | 86.2 | 85.9 | 85.7 | 85.5 | 85.9 | 85.7 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 3.91 | 3.84 | 3.76 | 3.68 | 3.60 | 3.50 | 4.32 | 4.25 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 92.1 | 91.7 | 91.2 | 90.7 | 90.3 | 89.8 | 91.9 | 91.4 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 49.9 | 48.9 | 47.9 | 47.0 | 46.1 | 45.3 | 53.1 | 52.0 |
[表34]
| 项目 | 单位 | 实施例226 | 实施例227 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 34.0 | 36.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 28.0 | 26.0 |
| R1234yf | 质量％ | 38.0 | 38.0 |
| GWP | - | 2 | 2 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 97.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 85.6 | 85.3 |
| 冷凝滑移 | ℃ | 4.18 | 4.11 |
| 排出压力 | ％(相对于R410A) | 91.0 | 90.6 |
| RCL | g/m<sup>3</sup> | 50.9 | 49.8 |
根据这些结果，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点D(0.0,80.4,19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9,67.1,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段CO上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段DC’由
坐标(x,0.0082x2-0.6671x+80.4,-0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
上述线段C’C由
坐标(x,0.0067x2-0.6034x+79.729,-0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
上述线段BD、CO和OA为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
线段AA’上的点通过利用最小二乘法求出将点A、实施例1以及点A’这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段A’B上的点通过利用最小二乘法求出将点A’、实施例3以及点B这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段DC’上的点通过利用最小二乘法求出将点D、实施例6以及点C’这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段C’C上的点通过利用最小二乘法求出将点C’、实施例4以及点C这3个点连结而成的近似曲线而确定。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点A(68.6,0.0,31.4)、
点A’(30.6,30.0,39.4)、
点B(0.0,58.7,41.3)、
点F(0.0,61.8,38.2)、
点T(35.8,44.9,19.3)、
点E(58.0,42.0,0.0)和
点O(100.0,0.0,0.0)
这7个点分别连结而成的线段AA’、A’B、BF、FT、TE、EO和OA所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段EO上的点除外)，
上述线段AA’由
坐标(x,0.0016x2-0.9473x+57.497,-0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
上述线段A’B由
坐标(x,0.0029x2-1.0268x+58.7,-0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
上述线段FT由
坐标(x,0.0078x2-0.7501x+61.8,-0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
上述线段TE由
坐标(x,0.00672x2-0.7607x+63.525,-0.00672x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
上述线段BF、FO和OA为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。
线段FT上的点通过利用最小二乘法求出将点T、E’、F这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段TE上的点通过利用最小二乘法求出将点E、R、T这3个点连结而成的近似曲线而确定。
根据表1～34的结果，可知：在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)连结而成的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点L(63.1,31.9,5.0)和
点M(60.3,6.2,33.5)
连结而成的线段LM之上、或者该线段的下侧时，RCL为40g/m3以上。
另外，根据表1～34的结果，可知：在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)连结而成的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(62.8,29.6,7.6)和
点R(49.8,42.3,7.9)
连结而成的线段QR之上、或者该线段的左侧时，温度滑移为1℃以下。
另外，根据表1～34的结果，可知：在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)连结而成的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点S(62.6,28.3,9.1)和
点T(35.8,44.9,19.3)
连结而成的线段ST之上、或者该线段的右侧时，以R410A为基准的排出压力比为105％以下。
需要说明的是，在这些组合物中，R1234yf有助于燃烧性的降低、聚合等变质的抑制，优选包含R1234yf。
进而，对于这些各混合制冷剂，将混合组成作为WCF浓度，依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定了燃烧速度。燃烧速度为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。需要说明的是，图1中，901表示样品池，902表示高速照相机，903表示氙灯，904表示准直透镜，905表示准直透镜，906表示环形滤波器。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
另外，WCFF浓度是通过将WCF浓度作为初始浓度并利用NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟而求出的。
将结果示于表35和表36。
[表35]
[表36]
由表35的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，以它们的总和为基准，在包含72.0质量％以下的HFO-1132(E)时，能够判断为WCF微可燃性。
由表36的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、将连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1,52.9,0.0)、
点P(55.8,42.0,2.2)、
点L(63.1,31.9,5.0)
点N(68.6,16.3,15.1)
点N’(65.0,7.7,27.3)和
点K(61.3,5.4,33.3)
这6个点分别连结而成的线段JP、PN和NK之上、或者该线段的下侧时，能够判断为WCF微可燃以及WCFF微可燃性。
其中，上述线段PN由
坐标(x,-0.1135x2+12.112x-280.43,0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
上述线段NK由
坐标(x,0.2421x2-29.955x+931.91,-0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示。
线段PN上的点通过利用最小二乘法求出点P、点L、点N这3个点连结而成的近似曲线而确定。
线段NK上的点通过利用最小二乘法求出点N、点N’、点K这3个点连结而成的近似曲线而确定。
(5-2)制冷剂B
本发明的制冷剂B为下述混合制冷剂：相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))和三氟乙烯(HFO-1123)，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含62.0质量％～72.0质量％或45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)；
或者为下述混合制冷剂：相对于该制冷剂的整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，并且该制冷剂相对于该制冷剂的整体包含45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)。
对于本发明的制冷剂B，(1)具有与R410A同等的性能系数；(2)具有与R410A同等的制冷能力；(3)GWP足够小；以及(4)以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
本发明的制冷剂B只要是包含72.0质量％以下的HFO-1132(E)的混合制冷剂，就为WCF微可燃。本发明的制冷剂B只要是包含47.1％以下的HFO-1132(E)的组合物，就为WCF微可燃和WCFF微可燃，并且在ASHRAE标准中为微可燃性制冷剂即“2L级”，处理变得更加容易。
本发明的制冷剂B包含62.0质量％以上的HFO-1132(E)时，以R410A为基准的性能系数比为95％以上，更加优异，并且HFO-1132(E)和/或HFO-1123的聚合反应被进一步抑制，稳定性变得更优异。本发明的制冷剂B包含45.1质量％以上的HFO-1132(E)时，以R410A为基准的性能系数比为93％以上，更加优异，并且HFO-1132(E)和/或HFO-1123的聚合反应被进一步抑制，稳定性变得更优异。
在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)和HFO-1123以外，本发明的制冷剂B也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂B更优选相对于制冷剂整体包含合计为99.75质量％以上的HFO-1132(E)和HFO-1123，进一步优选包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂B的实施例)
以下，举出制冷剂B的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂B并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)和HFO-1123以它们的总和为基准按照表37和表38中分别示出的质量％(mass％)混合而制备出混合制冷剂。
含有R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)与HFO-1123的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。
蒸发温度5℃
冷凝温度45℃
过热温度5K
过冷却温度5K
压缩机效率70％
另外，将各混合物的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。
另外，基于这些结果算出的GWP、COP和制冷能力示于表1、表2。需要说明的是，关于比COP和比制冷能力，示出相对于R410A的比例。
性能系数(COP)通过下式求出。
COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量
另外，燃烧性依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度。燃烧速度对于WCF和WCFF均为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。
燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
[表37]
[表38]
组合物在相对于该组合物的整体包含62.0质量％～72.0质量％的HFO-1132(E)时，具有GWP＝1这样的低GWP、同时稳定，且能够确保WCF微可燃，更令人惊讶的是，能够确保与R410A同等的性能。另外，组合物在相对于该组合物的整体包含45.1质量％～47.1质量％的HFO-1132(E)时，具有GWP＝1这样的低GWP、同时稳定，且能够确保WCFF微可燃，更令人惊讶的是，能够确保与R410A同等的性能。
(5-3)制冷剂C
本发明的制冷剂C为包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)、以及二氟甲烷(R32)的组合物，进而满足以下的条件。本发明的制冷剂C具有与R410A同等的制冷能力和性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
条件：
对于本发明的制冷剂C，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，包括下述情况：
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.026a2-1.7478a+72.0,-0.026a2+0.7478a+28.0,0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0,0.0,-0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6,0.0,-0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这6个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BD’、D’C和CG所包围的图形的范围内或上述直线GI、AB和D’C上(其中，点G、点I、点A、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.02a2-1.6013a+71.105,-0.02a2+0.6013a+28.895,0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105,0.0,-0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484,0.0,-0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727,-0.0135a2+0.4068a+30.273,0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727,0.0,-0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305,0.0,-0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986,-0.0111a2+0.3152a+31.014,0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986,0.0,-0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902,-0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902,0.0,-0.0061a2+0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或上述直线GI和AB上(其中，点G、点I、点A、点B和点W除外)。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而为WCF微可燃性。
对于本发明的制冷剂C，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，包括下述情况：
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1,-0.0049a2-0.0355a+52.9,0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7,-0.0323a2+0.4122a+5.9,-0.0191a2+1.0231a+32.4)、
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BD’、D’C和CJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K’B和D’C上(其中，点J、点B、点D’和点C除外)，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725,-0.0243a2+0.4161a+50.275,0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187,-0.0236a2+0.34a+5.636,-0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184,-0.0246a2+0.4476a+49.816,0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515,-0.0079a2-0.1136a+8.702,-0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’和K’B上(其中，点J、点B和点W除外)，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493,-0.0183a2+0.1399a+53.507,0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95,0.0,0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13,0.0134a2-2.0956a+92.87,0.0)、
点K’(-0.1892a+29.443,0.0,-0.8108a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0,100.0-a,0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或上述直线JK’、K'A和AB上(其中，点J、点B和点W除外)。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，不仅以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，并且以R410A为基准的COP比为92.5％以上，进而为WCF微可燃和WCFF微可燃且以ASHRAE标准显示出微可燃性制冷剂即“2L级”。
对于本发明的制冷剂C，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以外进一步包含R32的情况下，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的三成分组成图中，能够为如下的制冷剂：
在0<a≤10.0时，坐标(x,y,z)在将
点a(0.02a2-2.46a+93.4,0,-0.02a2+2.46a+6.6)、
点b’(-0.008a2-1.38a+56,0.018a2-0.53a+26.3,-0.01a2+1.91a+17.7)、
点c(-0.016a2+1.02a+77.6,0.016a2-1.02a+22.4,0)和
点o(100.0-a,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线oa、ab’和b’c上(其中，点o和点c除外)，
在10.0<a≤16.5时，坐标(x,y,z)在将
点a(0.0244a2-2.5695a+94.056,0,-0.0244a2+2.5695a+5.944)、
点b’(0.1161a2-1.9959a+59.749,0.014a2-0.3399a+24.8,-0.1301a2+2.3358a+15.451)、
点c(-0.0161a2+1.02a+77.6,0.0161a2-1.02a+22.4,0)和
点o(100.0-a,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线oa、ab’和b’c上(其中，点o和点c除外)，或者，
在16.5<a≤21.8时，坐标(x,y,z)在将
点a(0.0161a2-2.3535a+92.742,0,-0.0161a2+2.3535a+7.258)、
点b’(-0.0435a2-0.0435a+50.406,-0.0304a2+1.8991a-0.0661,0.0739a2-1.8556a+49.6601)、
点c(-0.0161a2+0.9959a+77.851,0.0161a2-0.9959a+22.149,0)和
点o(100.0-a,0.0,0.0)
这4个点分别连结而成的直线所包围的图形的范围内或上述直线oa、ab’和b’c上(其中，点o和点c除外)。需要说明的是，在上述三成分组成图中，若将以R410A为基准的制冷能力比为95％、并且以R410A为基准的COP比为95％的点作为点b，则点b’是连结以R410A为基准的COP比为95％的点的近似直线与直线ab的交点。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，并且以R410A为基准的COP比为95％以上。
对于本发明的制冷剂C，在无损上述特性或效果的范围内，可以除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32以外进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
另外，对于本发明的制冷剂C，也可以相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32，还可以包含99.75质量％以上，进而也可以包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂C的实施例)
以下，举出制冷剂C的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂C并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32以它们的总和为基准按照表39～96中分别示出的质量％混合而制备出混合制冷剂。
含有R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)与HFO-1123的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。
关于这些各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的COP比和制冷能力比。计算条件如下。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度；5K
压缩机效率70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表39～96。需要说明的是，关于比COP和比制冷能力，示出相对于R410A的比例。
性能系数(COP)通过下式求出。
COP＝(制冷能力或制暖能力)/耗电量
[表39]
[表40]
[表41]
[表42]
[表43]
[表44]
[表45]
[表46]
[表47]
[表48]
[表49]
[表50]
| 项目 | 单位 | 比较例66 | 实施例7 | 实施例8 | 实施例9 | 实施例10 | 实施例11 | 实施例12 | 实施例13 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 5.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 82.9 | 77.9 | 72.9 | 67.9 | 62.9 | 57.9 | 52.9 | 47.9 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 92.4 | 92.6 | 92.8 | 93.1 | 93.4 | 93.7 | 94.1 | 94.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 108.4 | 108.3 | 108.2 | 107.9 | 107.6 | 107.2 | 106.8 | 106.3 |
[表51]
| 项目 | 单位 | 实施例14 | 实施例15 | 实施例16 | 实施例17 | 比较例67 | 实施例18 | 实施例19 | 实施例20 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 72.9 | 67.9 | 62.9 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 95.4 | 95.9 | 96.4 | 96.9 | 93.0 | 93.3 | 93.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.8 | 105.2 | 104.5 | 103.9 | 103.1 | 105.7 | 105.5 | 105.2 |
[表52]
| 项目 | 单位 | 实施例21 | 实施例22 | 实施例23 | 实施例24 | 实施例25 | 实施例26 | 实施例27 | 实施例28 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 57.9 | 52.9 | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.9 | 94.2 | 94.6 | 95.0 | 95.5 | 96.0 | 96.4 | 96.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 104.9 | 104.5 | 104.1 | 103.6 | 103.0 | 102.4 | 101.7 | 101.0 |
[表53]
| 项目 | 单位 | 比较例68 | 实施例29 | 实施例30 | 实施例31 | 实施例32 | 实施例33 | 实施例34 | 实施例35 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 17.9 | 67.9 | 62.9 | 57.9 | 52.9 | 47.9 | 42.9 | 37.9 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 93.5 | 93.8 | 94.1 | 94.4 | 94.8 | 95.2 | 95.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.3 | 102.9 | 102.7 | 102.5 | 102.1 | 101.7 | 101.2 | 100.7 |
[表54]
| 项目 | 单位 | 实施例36 | 实施例37 | 实施例38 | 实施例39 | 比较例69 | 实施例40 | 实施例41 | 实施例42 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 | 62.9 | 57.9 | 52.9 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.0 | 96.5 | 97.0 | 97.5 | 98.0 | 94.0 | 94.3 | 94.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.1 | 99.5 | 98.9 | 98.1 | 97.4 | 100.1 | 99.9 | 99.6 |
[表55]
| 项目 | 单位 | 实施例43 | 实施例44 | 实施例45 | 实施例46 | 实施例47 | 实施例48 | 实施例49 | 实施例50 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 | 49 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 95.3 | 95.7 | 96.2 | 96.6 | 97.1 | 97.6 | 98.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 99.2 | 98.8 | 98.3 | 97.8 | 97.2 | 96.6 | 95.9 | 95.2 |
[表56]
| 项目 | 单位 | 比较例70 | 实施例51 | 实施例52 | 实施例53 | 实施例54 | 实施例55 | 实施例56 | 实施例57 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 7.9 | 57.9 | 52.9 | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 49 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.6 | 94.6 | 94.9 | 95.2 | 95.5 | 95.9 | 96.3 | 96.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 94.4 | 97.1 | 96.9 | 96.7 | 96.3 | 95.9 | 95.4 | 94.8 |
[表57]
| 项目 | 单位 | 实施例58 | 实施例59 | 实施例60 | 实施例61 | 比较例71 | 实施例62 | 实施例63 | 实施例64 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 | 65.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.7 | 98.2 | 98.7 | 99.2 | 95.2 | 95.5 | 95.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 94.2 | 93.6 | 92.9 | 92.2 | 91.4 | 94.2 | 93.9 | 93.7 |
[表58]
| 项目 | 单位 | 实施例65 | 实施例66 | 实施例67 | 实施例68 | 实施例69 | 实施例70 | 实施例71 | 实施例72 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 60.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 | 7.9 | 2.9 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 96.6 | 97.0 | 97.4 | 97.9 | 98.3 | 98.8 | 99.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.3 | 92.9 | 92.4 | 91.8 | 91.2 | 90.5 | 89.8 | 89.1 |
[表59]
| 项目 | 单位 | 实施例73 | 实施例74 | 实施例75 | 实施例76 | 实施例77 | 实施例78 | 实施例79 | 实施例80 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 47.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 | 12.9 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.2 | 96.5 | 96.9 | 97.2 | 97.7 | 98.1 | 98.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 91.1 | 90.9 | 90.6 | 90.2 | 89.8 | 89.3 | 88.7 | 88.1 |
[表60]
| 项目 | 单位 | 实施例81 | 实施例82 | 实施例83 | 实施例84 | 实施例85 | 实施例86 | 实施例87 | 实施例88 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 7.9 | 2.9 | 42.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.0 | 99.4 | 96.6 | 96.9 | 97.2 | 97.6 | 98.0 | 98.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 87.4 | 86.7 | 88.0 | 87.8 | 87.5 | 87.1 | 86.6 | 86.1 |
[表61]
| 项目 | 单位 | 比较例72 | 比较例73 | 比较例74 | 比较例75 | 比较例76 | 比较例77 | 比较例78 | 比较例79 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 12.9 | 7.9 | 2.9 | 37.9 | 32.9 | 27.9 | 22.9 | 17.9 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 |
| R32 | 质量％ | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 | 7.1 |
| GWP | - | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.8 | 99.2 | 99.6 | 97.4 | 97.7 | 98.0 | 98.3 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 85.5 | 84.9 | 84.2 | 84.9 | 84.6 | 84.3 | 83.9 | 83.5 |
[表62]
[表63]
| 项目 | 单位 | 实施例89 | 实施例90 | 实施例91 | 实施例92 | 实施例93 | 实施例94 | 实施例95 | 实施例96 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 70.5 | 65.5 | 60.5 | 55.5 | 50.5 | 45.5 | 40.5 | 35.5 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.7 | 93.9 | 94.1 | 94.4 | 94.7 | 95.0 | 95.4 | 95.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 110.2 | 110.0 | 109.7 | 109.3 | 108.9 | 108.4 | 107.9 | 107.3 |
[表64]
| 项目 | 单位 | 实施例97 | 比较例83 | 实施例98 | 实施例99 | 实施例100 | 实施例101 | 实施例102 | 实施例103 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 30.5 | 25.5 | 65.5 | 60.5 | 55.5 | 50.5 | 45.5 | 40.5 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.2 | 96.6 | 94.2 | 94.4 | 94.6 | 94.9 | 95.2 | 95.5 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 106.6 | 106.0 | 107.5 | 107.3 | 107.0 | 106.6 | 106.1 | 105.6 |
[表65]
| 项目 | 单位 | 实施例104 | 实施例105 | 实施例106 | 比较例84 | 实施例107 | 实施例108 | 实施例109 | 实施例110 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 60.5 | 55.5 | 50.5 | 45.5 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.3 | 96.7 | 97.1 | 94.6 | 94.8 | 95.1 | 95.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.1 | 104.5 | 103.8 | 103.1 | 104.7 | 104.5 | 104.1 | 103.7 |
[表66]
| 项目 | 单位 | 实施例111 | 实施例112 | 实施例113 | 实施例114 | 实施例115 | 比较例85 | 实施例116 | 实施例117 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 55.5 | 50.5 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.7 | 96.0 | 96.4 | 96.8 | 97.2 | 97.6 | 95.1 | 95.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.3 | 102.8 | 102.2 | 101.6 | 101.0 | 100.3 | 101.8 | 101.6 |
[表67]
| 项目 | 单位 | 实施例118 | 实施例119 | 实施例120 | 实施例121 | 实施例122 | 实施例123 | 实施例124 | 比较例86 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 55.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 45.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 10.5 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.6 | 95.9 | 96.2 | 96.5 | 96.9 | 97.3 | 97.7 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 101.2 | 100.8 | 100.4 | 99.9 | 99.3 | 98.7 | 98.0 | 97.3 |
[表68]
| 项目 | 单位 | 实施例125 | 实施例126 | 实施例127 | 实施例128 | 实施例129 | 实施例130 | 实施例131 | 实施例132 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.5 | 45.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 | 99 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.6 | 95.9 | 96.1 | 96.4 | 96.7 | 97.1 | 97.5 | 97.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 98.9 | 98.6 | 98.3 | 97.9 | 97.4 | 96.9 | 96.3 | 95.7 |
[表69]
| 项目 | 单位 | 实施例133 | 比较例87 | 实施例134 | 实施例135 | 实施例136 | 实施例137 | 实施例138 | 实施例139 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 55.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.5 | 5.5 | 45.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 99 | 99 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 98.7 | 96.2 | 96.4 | 96.7 | 97.0 | 97.3 | 97.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 95.0 | 94.3 | 95.8 | 95.6 | 95.2 | 94.8 | 94.4 | 93.8 |
[表70]
| 项目 | 单位 | 实施例140 | 实施例141 | 实施例142 | 实施例143 | 实施例144 | 实施例145 | 实施例146 | 实施例147 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 15.5 | 10.5 | 5.5 | 40.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.1 | 98.5 | 98.9 | 96.8 | 97.0 | 97.3 | 97.6 | 97.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.3 | 92.6 | 92.0 | 92.8 | 92.5 | 92.2 | 91.8 | 91.3 |
[表71]
| 项目 | 单位 | 实施例148 | 实施例149 | 实施例150 | 实施例151 | 实施例152 | 实施例153 | 实施例154 | 实施例155 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 15.5 | 10.5 | 5.5 | 35.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 98.7 | 99.1 | 97.4 | 97.7 | 98.0 | 98.3 | 98.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 90.8 | 90.2 | 89.6 | 89.6 | 89.4 | 89.0 | 88.6 | 88.2 |
[表72]
| 项目 | 单位 | 实施例156 | 实施例157 | 实施例158 | 实施例159 | 实施例160 | 比较例88 | 比较例89 | 比较例90 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 35.0 | 40.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.5 | 5.5 | 30.5 | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 10.5 | 5.5 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.9 | 99.3 | 98.1 | 98.4 | 98.7 | 98.9 | 99.3 | 99.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 87.6 | 87.1 | 86.5 | 86.2 | 85.9 | 85.5 | 85.0 | 84.5 |
[表73]
| 项目 | 单位 | 比较例91 | 比较例92 | 比较例93 | 比较例94 | 比较例95 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.5 | 20.5 | 15.5 | 10.5 | 5.5 |
| R1234yf | 质量％ | 50.0 | 50.0 | 50.0 | 50.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 | 14.5 |
| GWP | - | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.9 | 99.1 | 99.4 | 99.7 | 100.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 83.3 | 83.0 | 82.7 | 82.2 | 81.8 |
[表74]
| 项目 | 单位 | 实施例161 | 实施例162 | 实施例163 | 实施例164 | 实施例165 | 实施例166 | 实施例167 | 实施例168 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 63.1 | 58.1 | 53.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 94.8 | 95.0 | 95.2 | 95.4 | 95.7 | 95.9 | 96.2 | 96.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 111.5 | 111.2 | 110.9 | 110.5 | 110.0 | 109.5 | 108.9 | 108.3 |
[表75]
| 项目 | 单位 | 比较例96 | 实施例169 | 实施例170 | 实施例171 | 实施例172 | 实施例173 | 实施例174 | 实施例175 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 58.1 | 53.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.9 | 95.3 | 95.4 | 95.6 | 95.8 | 96.1 | 96.4 | 96.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 107.7 | 108.7 | 108.5 | 108.1 | 107.7 | 107.2 | 106.7 | 106.1 |
[表76]
| 项目 | 单位 | 实施例176 | 比较例97 | 实施例177 | 实施例178 | 实施例179 | 实施例180 | 实施例181 | 实施例182 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 53.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.0 | 97.4 | 95.7 | 95.9 | 96.1 | 96.3 | 96.6 | 96.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.5 | 104.9 | 105.9 | 105.6 | 105.3 | 104.8 | 104.4 | 103.8 |
[表77]
| 项目 | 单位 | 实施例183 | 实施例184 | 比较例98 | 实施例185 | 实施例186 | 实施例187 | 实施例188 | 实施例189 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 48.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.2 | 97.5 | 97.9 | 96.1 | 96.3 | 96.5 | 96.8 | 97.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.3 | 102.6 | 102.0 | 103.0 | 102.7 | 102.3 | 101.9 | 101.4 |
[表78]
| 项目 | 单位 | 实施例190 | 实施例191 | 实施例192 | 比较例99 | 实施例193 | 实施例194 | 实施例195 | 实施例196 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 43.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 97.7 | 98.0 | 98.4 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.9 | 100.3 | 99.7 | 99.1 | 100.0 | 99.7 | 99.4 | 98.9 |
[表79]
| 项目 | 单位 | 实施例197 | 实施例198 | 实施例199 | 实施例200 | 比较例100 | 实施例201 | 实施例202 | 实施例203 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 50.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 38.1 | 33.1 | 28.1 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 149 | 149 | 149 | 149 | 149 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.6 | 97.9 | 98.2 | 98.5 | 98.9 | 97.1 | 97.3 | 97.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 98.5 | 97.9 | 97.4 | 96.8 | 96.1 | 97.0 | 96.7 | 96.3 |
[表80]
| 项目 | 单位 | 实施例204 | 实施例205 | 实施例206 | 实施例207 | 实施例208 | 实施例209 | 实施例210 | 实施例211 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 33.1 | 28.1 | 23.1 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.8 | 98.1 | 98.4 | 98.7 | 99.1 | 97.7 | 97.9 | 98.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 95.4 | 94.9 | 94.4 | 93.8 | 93.9 | 93.6 | 93.3 |
[表81]
| 项目 | 单位 | 实施例212 | 实施例213 | 实施例214 | 实施例215 | 实施例216 | 实施例217 | 实施例218 | 实施例219 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 28.1 | 23.1 | 18.1 | 13.1 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.4 | 98.7 | 99.0 | 99.3 | 98.3 | 98.5 | 98.7 | 99.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 92.9 | 92.4 | 91.9 | 91.3 | 90.8 | 90.5 | 90.2 | 89.7 |
[表82]
| 项目 | 单位 | 实施例220 | 实施例221 | 实施例222 | 实施例223 | 实施例224 | 实施例225 | 实施例226 | 比较例101 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 8.1 | 3.1 | 23.1 | 18.1 | 13.1 | 8.1 | 3.1 | 18.1 |
| R1234yf | 质量％ | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 45.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.3 | 99.6 | 98.9 | 99.1 | 99.3 | 99.6 | 99.9 | 99.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 89.3 | 88.8 | 87.6 | 87.3 | 87.0 | 86.6 | 86.2 | 84.4 |
[表83]
| 项目 | 单位 | 比较例102 | 比较例103 | 比较例104 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 13.1 | 8.1 | 3.1 |
| R1234yf | 质量％ | 50.0 | 50.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 21.9 | 21.9 | 21.9 |
| GWP | - | 150 | 150 | 150 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.8 | 100.0 | 100.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 84.1 | 83.8 | 83.4 |
[表84]
| 项目 | 单位 | 实施例227 | 实施例228 | 实施例229 | 实施例230 | 实施例231 | 实施例232 | 实施例233 | 比较例105 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 55.7 | 50.7 | 45.7 | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.9 | 96.0 | 96.2 | 96.3 | 96.6 | 96.8 | 97.1 | 97.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.2 | 111.9 | 111.6 | 111.2 | 110.7 | 110.2 | 109.6 | 109.0 |
[表85]
| 项目 | 单位 | 实施例234 | 实施例235 | 实施例236 | 实施例237 | 实施例238 | 实施例239 | 实施例240 | 比较例106 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.7 | 45.7 | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.3 | 96.4 | 96.6 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.5 | 97.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 109.4 | 109.2 | 108.8 | 108.4 | 107.9 | 107.4 | 106.8 | 106.2 |
[表86]
| 项目 | 单位 | 实施例241 | 实施例242 | 实施例243 | 实施例244 | 实施例245 | 实施例246 | 实施例247 | 比较例107 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 45.7 | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.7 | 96.8 | 97.0 | 97.2 | 97.4 | 97.7 | 97.9 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 106.6 | 106.3 | 106.0 | 105.5 | 105.1 | 104.5 | 104.0 | 103.4 |
[表87]
| 项目 | 单位 | 实施例248 | 实施例249 | 实施例250 | 实施例251 | 实施例252 | 实施例253 | 实施例254 | 比较例108 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 45.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.7 | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 |
| R1234yf | 质量％ | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.1 | 97.3 | 97.5 | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.4 | 98.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 103.7 | 103.4 | 103.0 | 102.6 | 102.2 | 101.6 | 101.1 | 100.5 |
[表88]
| 项目 | 单位 | 实施例255 | 实施例256 | 实施例257 | 实施例258 | 实施例259 | 实施例260 | 实施例261 | 实施例262 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 40.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 35.7 | 30.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 | 30.7 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.6 | 97.7 | 97.9 | 98.1 | 98.4 | 98.6 | 98.9 | 98.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 100.7 | 100.4 | 100.1 | 99.7 | 99.2 | 98.7 | 98.2 | 97.7 |
[表89]
| 项目 | 单位 | 实施例263 | 实施例264 | 实施例265 | 实施例266 | 实施例267 | 实施例268 | 实施例269 | 实施例270 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 | 25.7 | 20.7 | 15.7 |
| R1234yf | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 199 | 199 | 199 | 199 | 199 | 200 | 200 | 200 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.2 | 98.4 | 98.6 | 98.9 | 99.1 | 98.6 | 98.7 | 98.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 97.4 | 97.1 | 96.7 | 96.2 | 95.7 | 94.7 | 94.4 | 94.0 |
[表90]
| 项目 | 单位 | 实施例271 | 实施例272 | 实施例273 | 实施例274 | 实施例275 | 实施例276 | 实施例277 | 实施例278 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 30.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.7 | 5.7 | 20.7 | 15.7 | 10.7 | 5.7 | 15.7 | 10.7 |
| R1234yf | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 45.0 | 45.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 | 200 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.2 | 99.4 | 99.1 | 99.3 | 99.5 | 99.7 | 99.7 | 99.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 93.6 | 93.2 | 91.5 | 91.3 | 90.9 | 90.6 | 88.4 | 88.1 |
[表91]
| 项目 | 单位 | 实施例279 | 实施例280 | 比较例109 | 比较例110 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 10.0 | 15.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 5.7 | 10.7 | 5.7 | 5.7 |
| R1234yf | 质量％ | 45.0 | 50.0 | 50.0 | 55.0 |
| R32 | 质量％ | 29.3 | 29.3 | 29.3 | 29.3 |
| GWP | - | 200 | 200 | 200 | 200 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 100.0 | 100.3 | 100.4 | 100.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 87.8 | 85.2 | 85.0 | 82.0 |
[表92]
| 项目 | 单位 | 实施例281 | 实施例282 | 实施例283 | 实施例284 | 实施例285 | 比较例111 | 实施例286 | 实施例287 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.9 | 35.9 | 30.9 | 25.9 | 20.9 | 15.9 | 35.9 | 30.9 |
| R1234yf | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 10.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 298 | 298 | 298 | 298 | 298 | 298 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.8 | 97.9 | 97.9 | 98.1 | 98.2 | 98.4 | 98.2 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.5 | 112.3 | 111.9 | 111.6 | 111.2 | 110.7 | 109.8 | 109.5 |
[表93]
| 项目 | 单位 | 实施例288 | 实施例289 | 实施例290 | 比较例112 | 实施例291 | 实施例292 | 实施例293 | 实施例294 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.9 | 20.9 | 15.9 | 10.9 | 30.9 | 25.9 | 20.9 | 15.9 |
| R1234yf | 质量％ | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 98.5 | 98.6 | 98.8 | 98.6 | 98.6 | 98.7 | 98.9 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 109.2 | 108.8 | 108.4 | 108.0 | 107.0 | 106.7 | 106.4 | 106.0 |
[表94]
| 项目 | 单位 | 实施例295 | 比较例113 | 实施例296 | 实施例297 | 实施例298 | 实施例299 | 实施例300 | 实施例301 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 35.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 30.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.9 | 5.9 | 25.9 | 20.9 | 15.9 | 10.9 | 5.9 | 20.9 |
| R1234yf | 质量％ | 15.0 | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 25.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.0 | 99.2 | 99.0 | 99.0 | 99.2 | 99.3 | 99.4 | 99.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.6 | 105.2 | 104.1 | 103.9 | 103.6 | 103.2 | 102.8 | 101.2 |
[表95]
| 项目 | 单位 | 实施例302 | 实施例303 | 实施例304 | 实施例305 | 实施例306 | 实施例307 | 实施例308 | 实施例309 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 25.0 | 10.0 | 15.0 | 20.0 | 10.0 | 15.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 15.9 | 10.9 | 5.9 | 15.9 | 10.9 | 5.9 | 10.9 | 5.9 |
| R1234yf | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 | 44.1 |
| GWP | - | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 | 299 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 99.5 | 99.6 | 99.7 | 99.8 | 99.9 | 100.0 | 100.3 | 100.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 101.0 | 100.7 | 100.3 | 98.3 | 98.0 | 97.8 | 95.3 | 95.1 |
[表96]
根据这些结果可知，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的、连结点(0.0,100.0-a,0.0)和点(0.0,0.0,100,0-a)的直线为底边且点(0.0,100.0-a,0.0)为左侧的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6,0.0,-0.0134a2+0.9681a+31.4)和
点B(0.0,0.0144a2-1.6377a+58.7,-0.0144a2+0.6377a+41.3)的直线AB的线上或左侧，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484,0.0,-0.0112a2+0.9337a+31.516)和
点B(0.0,0.0075a2-1.5156a+58.199,-0.0075a2+0.5156a+41.801)的直线AB的线上或左侧，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305,0.0,-0.0107a2+0.9142a+31.695)和
点B(0.0,0.009a2-1.6045a+59.318,-0.009a2+0.6045a+40.682)的直线AB的线上或左侧，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793,0.0,-0.0103a2+0.9225a+31.207)和
点B(0.0,0.0046a2-1.41a+57.286,-0.0046a2+0.41a+42.714)的直线AB的线上或左侧，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在连结
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1,0.0,-0.0085a2+0.8102a+32.9)和
点B(0.0,0.0012a2-1.1659a+52.95,-0.0012a2+0.1659a+47.05)的直线AB的线上或左侧时，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上。需要说明的是，实际的制冷能力比85％的点成为连结图3所示的点A、点B的向1234yf侧扩展的曲线。因此，在位于直线AB的线上或左侧的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上。
同样地可知，在上述三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在连结
点D’(0.0,0.0224a2+0.968a+75.4,-0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9,0.2304a2-0.5938a+67.1,0.0)的直线D’C的线上或右侧的情况下，另外，
在11.1<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在全部区域内的情况下，以R410A为基准的COP比为92.5％以上。
需要说明的是，图3中COP比达到92.5％以上的是曲线CD，在图3中求出将R1234yf浓度为5质量％、10质量％时COP比为92.5％的点(26.6,68.4,5),(19.5,70.5,10)以及点C(32.9,67.1,0.0)这3个点连结的近似直线，将连结其与HFO-1132(E)浓度为0.0质量％的交点D’(0,75.4,24.6)和点C的直线作为线段D’C。另外，在图4中，由连结COP比为92.5％的点C(18.4,74.5,0)、点(13.9,76.5,2.5)、点(8.7,79.2,5)的近似曲线同样地求出D’(0,83.4,9.5)，将与点C连结的直线作为D’C。
另外，将各混合物的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。另外，燃烧性依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定燃烧速度。燃烧速度在WCF和WCFF均为10cm/s以下时作为“2L级(微可燃性)”。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
将结果示于表97～104。
[表97]
[表98]
[表99]
[表100]
[表101]
[表102]
[表103]
[表104]
由表97～100的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的混合制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的、连结点(0.0,100.0-a,0.0)和点(0.0,0.0,100,0-a)的直线为底边的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，在连结
点G(0.026a2-1.7478a+72.0,-0.026a2+0.7478a+28.0,0.0)和
点I(0.026a2-1.7478a+72.0,0.0,-0.026a2+0.7478a+28.0)的直线GI的线上或线下，
在11.1<a≤18.2时，在连结
点G(0.02a2-1.6013a+71.105,-0.02a2+0.6013a+28.895,0.0)和
点I(0.02a2-1.6013a+71.105,0.0,-0.02a2+0.6013a+28.895)的直线GI的线上或线下，
在18.2<a≤26.7时，在连结
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727,-0.0135a2+0.4068a+30.273,0.0)和
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727,0.0,-0.0135a2+0.4068a+30.273)的直线GI的线上或线下，
在26.7<a≤36.7时，在连结
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986,-0.0111a2+0.3152a+31.014,0.0)和
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986,0.0,-0.0111a2+0.3152a+31.014)的直线GI的线上或线下，以及，
在36.7<a≤46.7时，在连结
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902,-0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)和
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902,0.0,-0.0061a2-0.0082a+36.098)的直线GI的线上或线下的情况下，可以判断为WCF微可燃性。需要说明的是，关于点G(表105)和I(表106)，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式。
[表105]
[表106]
由表101～104的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的混合制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf、以及R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z、以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量％的、连结点(0.0,100.0-a,0.0)和点(0.0,0.0,100,0-a)的直线为底边的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，在连结
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1,-0.0049a2-0.0355a+52.9,0.0)和
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7,-0.0323a2+0.4122a+5.9,-0.0191a2+1.0231a+32.4)的直线JK’的线上或线下，
在11.1<a≤18.2时，在连结
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725,-0.0243a2+0.4161a+50.275,0.0)和
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187,-0.0236a2+0.34a+5.636,-0.0105a2+0.8577a+33.177)的直线JK’的线上或线下，
在18.2<a≤26.7时，在连结
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184,-0.0246a2+0.4476a+49.816,0.0)和
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515,-0.0079a2-0.1136a+8.702,-0.0117a2+0.8999a+32.783)的直线JK’的线上或线下，
在26.7<a≤36.7时，在连结
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493,-0.0183a2+0.1399a+53.507,0.0)和
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95,0.0,0.0051a2-1.0929a+74.05)的直线JK’的线上或线下，以及，
在36.7<a≤46.7时，在连结
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13,0.0134a2-2.0956a+92.87,0.0)和
点K’(-0.1892a+29.443,0.0,-0.8108a+70.557)的直线JK’的线上或线下时，可以判断为WCFF微可燃性，以ASHRAE标准的燃烧性分类为“2L(微可燃性)”。
需要说明的是，实际的WCFF微可燃的点成为连结图3所示的点J、点K’(直线AB上)的向HFO-1132(E)侧扩展的曲线。因此，在直线JK’的线上或线下侧的情况下，为WCFF微可燃性。
需要说明的是，关于点J(表107)和K’(表108)，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式。
[表107]
[表108]
需要说明的是，图3～13分别依次示出R32含有比例a(质量％)为0质量％、7.1质量％、11.1质量％、14.5质量％、18.2质量％、21.9质量％、26.7质量％、29.3质量％、36.7质量％、44.1质量％和47.8质量％时的组成。
点A、B、C、D’通过近似计算分别如下求出。
点A是HFO-1123含有比例为0质量％、且以R410A为基准的制冷能力比为85％的点。关于点A，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式(表109)。
[表109]
点B是HFO-1132(E)含有比例为0质量％、且以R410A为基准的制冷能力比为85％的点。关于点B，通过计算在以下的5个范围分别求出三个点，求出它们的近似式(表110)。
[表110]
点D’是HFO-1132(E)含有比例为0质量％、且以R410A为基准的COP比为95.5％的点。关于点D’，通过计算分别求出以下的三个点，求出它们的近似式(表111)。
[表111]
点C是R1234yf含有比例为0质量％、且以R410A为基准的COP比为95.5％的点。关于点C，通过计算分别求出以下的三个点，求出它们的近似式(表112)。
[表112]
(5-4)制冷剂D
本发明的制冷剂D是包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、二氟甲烷(R32)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)的混合制冷剂。
本发明的制冷剂D具有与R410A同等的冷却能力，GWP足够小，并且以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,0.0,28.0)、
点J(48.5,18.3,33.2)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点E(58.3,0.0,41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段EI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0,y,-0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
上述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3,y,-0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
上述线段JN和EI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为125以下，并且为WCF微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点M(52.6,0.0,47.4)、
点M’(39.2,5.0,55.8)、
点N(27.7,18.2,54.1)、
点V(11.0,18.1,70.9)和
点G(39.6,0.0,60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段GM上的点除外)，
上述线段MM’由
坐标(0.132y2-3.34y+52.6,y,-0.132y2+2.34y+47.4)
所表示，
上述线段M’N由
坐标(0.0596y2-2.2541y+48.98,y,-0.0596y2+1.2541y+51.02)
所表示，
上述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6,y,-0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
上述线段NV和GM为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为70％以上，GWP为125以下，并且为ASHRAE微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(22.6,36.8,40.6)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点U(3.9,36.7,59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512,y,-0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
上述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635,y,-0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
上述线段UO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为250以下，并且为ASHRAE微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6,23.0,32.4)、
点R(25.5,36.8,37.7)、
点T(8.6,51.6,39.8)、
点L(28.9,51.7,19.4)和
点K(35.6,36.8,27.6)
这5个点分别连结而成的线段QR、RT、TL、LK和KQ所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765,y,-0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
上述线段RT由
坐标(0.0082y2-1.8683y+83.126,y,-0.0082y2+0.8683y+16.874)
所表示，
上述线段LK由
坐标(0.0049y2-0.8842y+61.488,y,-0.0049y2-0.1158y+38.512)
所表示，
上述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676,y,-0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
上述线段TL为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为WCF微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点P(20.5,51.7,27.8)、
点S(21.9,39.7,38.4)和
点T(8.6,51.6,39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1,y,-0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
上述线段ST由
坐标(0.0082y2-1.8683y+83.126,y,-0.0082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
上述线段TP为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为ASHRAE微可燃。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点a(71.1,0.0,28.9)、
点c(36.5,18.2,45.3)、
点f(47.6,18.3,34.1)和
点d(72.0,0.0,28.0)
这4个点分别连结而成的线段ac、cf、fd以及da所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ac由
坐标(0.0181y2-2.2288y+71.096,y,-0.0181y2+1.2288y+28.904)
所表示，
上述线段fd由
坐标(0.02y2-1.7y+72,y,-0.02y2+0.7y+28)
所表示，并且，
上述线段cf和da为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为125以下，并且以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点a(71.1,0.0,28.9)、
点b(42.6,14.5,42.9)、
点e(51.4,14.6,34.0)和
点d(72.0,0.0,28.0)
这4个点分别连结而成的线段ab、be、ed以及da所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ab由
坐标(0.0181y2-2.2288y+71.096,y,-0.0181y2+1.2288y+28.904)
所表示，
上述线段ed由
坐标(0.02y2-1.7y+72,y,-0.02y2+0.7y+28)
所表示，并且，
上述线段be和da为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为85％以上，GWP为100以下，并且以ASHRAE的标准为微可燃性(2L级)。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点g(77.5,6.9,15.6)、
点iI(55.1,18.3,26.6)和
点j(77.5.18.4,4.1)
这3个点分别连结而成的线段gi、ij和jk所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段gi由
坐标(0.02y2-2.4583y+93.396,y,-0.02y2+1.4583y+6.604)
所表示，并且，
上述线段ij和jk为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为100以下，并且不易发生聚合或分解等变化，稳定性优异。
对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点g(77.5,6.9,15.6)、
点h(61.8,14.6,23.6)和
点k(77.5,14.6,7.9)
这3个点分别连结而成的线段gh、hk和kg所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段gh由
坐标(0.02y2-2.4583y+93.396,y,-0.02y2+1.4583y+6.604)
所表示，并且，
上述线段hk和kg为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为95％以上，GWP为100以下，并且不易发生聚合或分解等变化，稳定性优异。
在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、R32和R1234yf以外，本发明的制冷剂D也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂D优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂D的实施例)
以下，举出制冷剂D的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂D并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的各混合制冷剂的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据NIST标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。将结果示于表113～115。
[表113]
[表114]
[表115]
由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的图14的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将点I、点J、点K和点L分别连结而成的线段上或该线段的下侧时，为WCF微可燃。
另外，由这些结果可知，在图14的三成分组成图中，上述坐标(x,y,z)在将点M、点M’、点W、点J、点N和点P分别连结而成的线段上或该线段的下侧时，为ASHRAE微可燃。
将HFO-1132(E)、R32和R1234yf以它们的总和为基准按照表116～144中分别示出的质量％进行混合，制备出混合制冷剂。关于表116～144的各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的性能系数[Coefficient ofPerformance(COP)]比和制冷能力比。计算条件如下。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度；5K
压缩机效率70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表116～144。
[表116]
[表117]
[表118]
[表119]
[表120]
[表121]
[表122]
[表123]
[表124]
[表125]
[表126]
[表127]
[表128]
[表129]
[表130]
[表131]
[表132]
[表133]
[表134]
[表135]
[表136]
[表137]
[表138]
[表139]
[表140]
[表141]
[表142]
[表143]
[表144]
| 项目 | 单位 | 实施例151 | 实施例152 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 28.0 |
| R32 | 质量％ | 49.0 | 49.0 |
| R1234yf | 质量％ | 26.0 | 23.0 |
| GWP | - | 332 | 332 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 100.3 | 100.1 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 99.8 | 101.3 |
由这些结果可知，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,0.0,28.0)、
点J(48.5,18.3,33.2)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点E(58.3,0.0,41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段EI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0,y,-0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
上述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3,y,-0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
上述线段JN和EI为直线的情况下，以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为125以下，并且为WCF微可燃。
另外，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(52.6,0.0,47.4)、
点M’(39.2,5.0,55.8)、
点N(27.7,18.2,54.1)、
点V(11.0,18.1,70.9)和
点G(39.6,0.0,60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，位于线段GM上的点除外)，
上述线段MM’由
坐标(0.132y2-3.34y+52.6,y,-0.132y2+2.34y+47.4)
所表示，
上述线段M’N由
坐标(0.0596y2-2.2541y+48.98,y,-0.0596y2+1.2541y+51.02)
所表示，
上述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6,y,-0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
上述线段NV和GM为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为70％以上，GWP为125以下，并且为ASHRAE微可燃。
进而，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(22.6,36.8,40.6)、
点N(27.7,18.2,54.1)和
点U(3.9,36.7,59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512,y,-0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
上述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635,y,-0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
上述线段UO为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为80％以上，GWP为250以下，并且为ASHRAE微可燃。
另外，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6,23.0,32.4)、
点R(25.5,36.8,37.7)、
点T(8.6,51.6,39.8)、
点L(28.9,51.7,19.4)和
点K(35.6,36.8,27.6)
这5个点分别连结而成的线段QR、RT、TL、LK和KQ所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765,y,-0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
上述线段RT由
坐标(0.0082y2-1.8683y+83.126,y,-0.0082y2+0.8683y+16.874)
所表示，
上述线段LK由
坐标(0.0049y2-0.8842y+61.488,y,-0.0049y2-0.1158y+38.512)
所表示，
上述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676,y,-0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
上述线段TL为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为WCF微可燃。
进而，对于本发明的制冷剂D，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量％的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(20.5,51.7,27.8)、
点S(21.9,39.7,38.4)和
点T(8.6,51.6,39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1,y,-0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
上述线段ST由
坐标(0.0082y2-1.8683y+83.126,y,-0.0082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
上述线段TP为直线的情况下，可知以R410A为基准的制冷能力比为92.5％以上，GWP为350以下，并且为ASHRAE微可燃。
(5-5)制冷剂E
本发明的制冷剂E是包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和二氟甲烷(R32)的混合制冷剂。
本发明的制冷剂E具有与R410A同等的性能系数，并且GWP足够小，具有这样的作为R410A替代制冷剂所期望的各种特性。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点K(48.4,33.2,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段IK、KB’、B’H、HR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GI上的点除外)，
上述线段IK由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.00,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段KB’和GI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为WCF微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点J(57.7,32.8,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JR、RG和GI所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GI上的点除外)，
上述线段IJ由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.0,-0.025z2+0.7429z+28.0,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为WCF微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点P(31.8,49.8,18.4)
点B’(0.0,81.6,18.4)
点H(0.0,84.2,15.8)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这6个点分别连结而成的线段MP、PB’、B’H、HR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B’H和GM上的点除外)，
上述线段MP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段HR由
坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)
所表示，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，并且，
上述线段PB’和GM为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)
点N(38.5,52.1,9.5)
点R(23.1,67.4,9.5)和
点G(38.5,61.5,0.0)
这4个点分别连结而成的线段MN、NR、RG和GM所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段GM上的点除外)，
上述线段MN由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，并且，
上述线段RG由
坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)
所表示，
上述线段JR和GI为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为93％以上，并且GWP为65以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点P(31.8,49.8,18.4)
点S(25.4,56.2,18.4)和
点T(34.8,51.0,14.2)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或上述线段上，
上述线段ST由
坐标(-0.0982z2+0.9622z+40.931,0.0982z2-1.9622z+59.069,z)
所表示，并且，
上述线段TP由
坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)
所表示，
上述线段PS为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为94.5％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点Q(28.6,34.4,37.0)
点B”(0.0,63.0,37.0)
点D(0.0,67.0,33.0)和
点U(28.7,41.2,30.1)
这4个点分别连结而成的线段QB”、B”D、DU和UQ所包围的图形的范围内或上述线段上(其中，线段B”D上的点除外)，
上述线段DU由
坐标(-3.4962z2+210.71z-3146.1,3.4962z2-211.71z+3246.1,z)所表示，并且，
上述线段UQ由
坐标(0.0135z2-0.9181z+44.133,-0.0135z2-0.0819z+55.867,z)所表示，
上述线段QB”和B”D为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，为ASHRAE微可燃，以R410A为基准的COP比为96％以上，并且GWP为250以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c’(56.7,43.3,0.0)、
点d’(52.2,38.3,9.5)、
点e’(41.8,39.8,18.4)和
点a’(81.6,0.0,18.4)
这5个点分别连结而成的线段Oc’、c’d’、d’e’、e’a’和a’O所包围的图形的范围内或上述线段c’d’、d’e’和e’a’上(其中，点c’和a’除外)，
上述线段c’d’由
坐标(-0.0297z2-0.1915z+56.7,0.0297z2+1.1915z+43.3,z)
所表示，
上述线段d’e’由
坐标(-0.0535z2+0.3229z+53.957,0.0535z2+0.6771z+46.043,z)所表示，并且，
上述线段Oc’、e’a’和a’O为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为92.5％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c(77.7,22.3,0.0)、
点d(76.3,14.2,9.5)、
点e(72.2,9.4,18.4)和
点a’(81.6,0.0,18.4)
这5个点分别连结而成的线段Oc、cd、de、ea’和a’O所包围的图形的范围内或上述线段cd、de和ea’上(其中，点c和a’除外)，
上述线段cde由
坐标(-0.017z2+0.0148z+77.684,0.017z2+0.9852z+22.316,z)所表示，并且，
上述线段Oc、ea’和a’O为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为95％以上，并且GWP为125以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c’(56.7,43.3,0.0)、
点d’(52.2,38.3,9.5)和
点a(90.5,0.0,9.5)
这5个点分别连结而成的线段Oc’、c’d’、d’a和aO所包围的图形的范围内或上述线段c’d’和d’a上(其中，点c’和a除外)，
上述线段c’d’由
坐标(-0.0297z2-0.1915z+56.7,0.0297z2+1.1915z+43.3,z)所表示，并且，
上述线段Oc’、d’a和aO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为93.5％以上，并且GWP为65以下。
对于本发明的制冷剂E，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％的三成分组成图中，若坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点c(77.7,22.3,0.0)、
点d(76.3,14.2,9.5)、
点a(90.5,0.0,9.5)
这5个点分别连结而成的线段Oc、cd、da和aO所包围的图形的范围内或上述线段cd和da上(其中，点c和a除外)，
上述线段CD由
坐标(-0.017z2+0.0148z+77.684,0.017z2+0.9852z+22.316,z)所表示，并且，
上述线段Oc、da和aO为直线，则是优选的。本发明的制冷剂在满足上述条件的情况下，以R410A为基准的COP比为95％以上，并且GWP为65以下。
在无损上述特性或效果的范围内，除了HFO-1132(E)、HFO-1123和R32以外，本发明的制冷剂E也可以进一步含有其他追加的制冷剂。从该方面考虑，本发明的制冷剂E优选相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量％以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R32，更优选包含99.75质量％以上，进一步优选包含99.9质量％以上。
作为追加的制冷剂，没有特别限定，可以广泛选择。混合制冷剂可以单独包含一种追加的制冷剂，也可以包含两种以上。
(制冷剂E的实施例)
以下，举出制冷剂E的实施例来进一步详细说明。但是，制冷剂E并不被这些实施例所限定。
将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32以它们的总和为基准按照表145和表146中分别示出的质量％进行混合，制备出混合制冷剂。将各混合物的组成设为WCF，依据ASHRAE34-2013标准，在装置(Equipment)、储藏(Storage)、输送(Shipping)、泄漏(Leak)和再填充(Recharge)的条件下根据美国国家科学与技术研究院(NIST)标准参考数据库Refleak版本4.0进行泄漏模拟，将最易燃的馏分(fraction)作为WCFF。
对于这些各混合制冷剂，依据ANSI/ASHRAE34-2013标准测定了燃烧速度。WCF组成以及WCFF组成的燃烧速度为10cm/s以下时，在ASHRAE的燃烧性分类中相当于“2L级(微可燃性)”。
需要说明的是，燃烧速度试验使用图1所示的装置如下进行。首先，使所使用的混合制冷剂为99.5％或其以上的纯度，反复进行冷冻、抽吸和解冻的循环，直至在真空计上看不到空气的痕迹为止，由此进行脱气。通过封闭法测定燃烧速度。初始温度为环境温度。点火是通过在样品池的中心使电极间产生电火花而进行的。放电的持续时间为1.0～9.9ms，点火能量典型地为约0.1～1.0J。使用纹影照片将火焰蔓延视觉化。使用具备使光通过的2个亚克力窗的圆筒形容器(内径：155mm、长度：198mm)作为样品池，使用氙灯作为光源。利用高速数字摄像机以600fps的帧速记录火焰的纹影图像，保存在PC中。
将结果示于表145和表146。
[表145]
[表146]
由表145的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、以连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0,28,0,0.0)
点K(48.4,33.2,18.4)和
点L(35.5,27.5,37.0)
这3个点分别连结而成的线段IK和KL之上或者该线段的下侧，
上述线段IK由
坐标(0.025z2-1.7429z+72.00,-0.025z2+0.7429z+28.00,z)所表示，并且，
上述线段KL由
坐标(0.0098z2-1.238z+67.852,-0.0098z2+0.238z+32.148,z)所表示的情况下，可以判断为WCF微可燃。
线段IK上的点由I(72.0,28,0,0.0)、J(57.7,32.8,9.5)、K(48.4,33.2,18.4)这3个点通过最小二乘法求出近似曲线x＝0.025z2-1.7429z+72.00，求出坐标(x＝0.025z2-1.7429z+72.00,y＝100-z-x＝-0.00922z2+0.2114z+32.443,z)。
以下，同样地，线段KL上的点由K(48.4,33.2,18.4)、实施例10(41.1,31.2,27.7)、L(35.5,27.5,37.0)这3个点通过最小二乘法求出近似曲线，确定坐标。
由表146的结果可知，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的混合制冷剂中，在它们的总和为100质量％的三成分组成图的、以连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧、点(0.0,0.0,100.0)为右侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(47.1,52.9,0.0)、
点P(31.8,49.8,18.4)和
点Q(28.6,34.4,37.0)
这3个点分别连结而成的线段MP和PQ之上、或者该线段的下侧的情况下，可以判断为ASHRAE微可燃。其中，上述线段MP由坐标(0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9,z)所表示，上述线段PQ由坐标(0.0135z2-0.9181z+44.133,-0.0135z2-0.0819z+55.867,z)所表示。
线段MP上的点由点M,N,P这3个点通过最小二乘法求出近似曲线，线段PQ上的点由点P,U,Q这3个点通过最小二乘法求出近似曲线，确定坐标。
另外，含有R410A(R32＝50％/R125＝50％)的混合物的组合物的GWP基于IPCC(Intergovernmental panel on Climate Change，政府间气候变化专门委员会)第4次报告书的值进行评价。HFO-1132(E)的GWP没有记载，但根据HFO-1132a(GWP＝1以下)、HFO-1123(GWP＝0.3,记载于专利文献1中)，将其GWP假定为1。含有R410A和HFO-1132(E)与HFO-1123的混合物的组合物的制冷能力使用美国国家科学与技术研究院(NIST)参考流体热力学和传输特性数据库(Refprop 9.0)，在下述条件下实施混合制冷剂的制冷循环理论计算来求出。关于这些各混合制冷剂，分别求出以R410为基准的COP比和制冷能力[RefrigerationCapacity(有时也记为Cooling Capacity或Capacity)]比。计算条件如下。
蒸发温度：5℃
冷凝温度：45℃
过热度：5K
过冷却度；5K
压缩机效率70％
将这些值与关于各混合制冷剂的GWP一并示于表147～166。
[表147]
[表148]
[表149]
[表150]
[表151]
[表152]
[表153]
| 项目 | 单位 | 比较例22 | 比较例23 | 比较例24 | 实施例14 | 实施例15 | 实施例16 | 比较例25 | 比较例26 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 80.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 85.0 | 75.0 | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 | 5.0 |
| GWP | - | 35 | 35 | 35 | 35 | 35 | 35 | 35 | 35 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 91.7 | 92.2 | 92.9 | 93.7 | 94.6 | 95.6 | 96.7 | 97.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 110.1 | 109.8 | 109.2 | 108.4 | 107.4 | 106.1 | 104.7 | 103.1 |
[表154]
| 项目 | 单位 | 比较例27 | 比较例28 | 比较例29 | 实施例17 | 实施例18 | 实施例19 | 比较例30 | 比较例31 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 90.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 5.0 | 80.0 | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 |
| R32 | 质量％ | 5.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 | 10.0 |
| GWP | - | 35 | 68 | 68 | 68 | 68 | 68 | 68 | 68 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.8 | 92.4 | 92.9 | 93.5 | 94.3 | 95.1 | 96.1 | 97.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 101.4 | 111.7 | 111.3 | 110.6 | 109.6 | 108.5 | 107.2 | 105.7 |
[表155]
| 项目 | 单位 | 比较例32 | 实施例20 | 实施例21 | 实施例22 | 实施例23 | 实施例24 | 比较例33 | 比较例34 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 80.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 10.0 | 75.0 | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 |
| R32 | 质量％ | 10.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 | 15.0 |
| GWP | - | 68 | 102 | 102 | 102 | 102 | 102 | 102 | 102 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.0 | 93.1 | 93.6 | 94.2 | 94.9 | 95.6 | 96.5 | 97.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 104.1 | 112.9 | 112.4 | 111.6 | 110.6 | 109.4 | 108.1 | 106.6 |
[表156]
| 项目 | 单位 | 比较例35 | 比较例36 | 比较例37 | 比较例38 | 比较例39 | 比较例40 | 比较例41 | 比较例42 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 80.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 5.0 | 70.0 | 60.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 15.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 | 20.0 |
| GWP | - | 102 | 136 | 136 | 136 | 136 | 136 | 136 | 136 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 98.3 | 93.9 | 94.3 | 94.8 | 95.4 | 96.2 | 97.0 | 97.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 105.0 | 113.8 | 113.2 | 112.4 | 111.4 | 110.2 | 108.8 | 107.3 |
[表157]
| 项目 | 单位 | 比较例43 | 比较例44 | 比较例45 | 比较例46 | 比较例47 | 比较例48 | 比较例49 | 比较例50 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 70.0 | 10.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 65.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 | 25.0 | 15.0 | 5.0 | 60.0 |
| R32 | 质量％ | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 25.0 | 30.0 |
| GWP | - | 170 | 170 | 170 | 170 | 170 | 170 | 170 | 203 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 94.6 | 94.9 | 95.4 | 96.0 | 96.7 | 97.4 | 98.2 | 95.3 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.4 | 113.8 | 113.0 | 111.9 | 110.7 | 109.4 | 107.9 | 114.8 |
[表158]
| 项目 | 单位 | 比较例51 | 比较例52 | 比较例53 | 比较例54 | 比较例55 | 实施例25 | 实施例26 | 比较例56 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 | 55.0 | 45.0 | 35.0 |
| R32 | 质量％ | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 30.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 |
| GWP | - | 203 | 203 | 203 | 203 | 203 | 237 | 237 | 237 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 95.6 | 96.0 | 96.6 | 97.2 | 97.9 | 96.0 | 96.3 | 96.6 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.2 | 113.4 | 112.4 | 111.2 | 109.8 | 115.1 | 114.5 | 113.6 |
[表159]
| 项目 | 单位 | 比较例57 | 比较例58 | 比较例59 | 比较例60 | 比较例61 | 比较例62 | 比较例63 | 比较例64 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 40.0 | 50.0 | 60.0 | 10.0 | 20.0 | 30.0 | 40.0 | 50.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 25.0 | 15.0 | 5.0 | 50.0 | 40.0 | 30.0 | 20.0 | 10.0 |
| R32 | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 | 40.0 |
| GWP | - | 237 | 237 | 237 | 271 | 271 | 271 | 271 | 271 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 97.1 | 97.7 | 98.3 | 96.6 | 96.9 | 97.2 | 97.7 | 98.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.6 | 111.5 | 110.2 | 115.1 | 114.6 | 113.8 | 112.8 | 111.7 |
[表160]
| 项目 | 单位 | 实施例27 | 实施例28 | 实施例29 | 实施例30 | 实施例31 | 实施例32 | 实施例33 | 实施例34 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 38.0 | 40.0 | 42.0 | 44.0 | 35.0 | 37.0 | 39.0 | 41.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 60.0 | 58.0 | 56.0 | 54.0 | 61.0 | 59.0 | 57.0 | 55.0 |
| R32 | 质量％ | 2.0 | 2.0 | 2.0 | 2.0 | 4.0 | 4.0 | 4.0 | 4.0 |
| GWP | - | 14 | 14 | 14 | 14 | 28 | 28 | 28 | 28 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.2 | 93.4 | 93.6 | 93.7 | 93.2 | 93.3 | 93.5 | 93.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 107.7 | 107.5 | 107.3 | 107.2 | 108.6 | 108.4 | 108.2 | 108.0 |
[表161]
| 项目 | 单位 | 实施例35 | 实施例36 | 实施例37 | 实施例38 | 实施例39 | 实施例40 | 实施例41 | 实施例42 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 43.0 | 31.0 | 33.0 | 35.0 | 37.0 | 39.0 | 41.0 | 27.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 53.0 | 63.0 | 61.0 | 59.0 | 57.0 | 55.0 | 53.0 | 65.0 |
| R32 | 质量％ | 4.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 6.0 | 8.0 |
| GWP | - | 28 | 41 | 41 | 41 | 41 | 41 | 41 | 55 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.9 | 93.1 | 93.2 | 93.4 | 93.6 | 93.7 | 93.9 | 93.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 107.8 | 109.5 | 109.3 | 109.1 | 109.0 | 108.8 | 108.6 | 110.3 |
[表162]
| 项目 | 单位 | 实施例43 | 实施例44 | 实施例45 | 实施例46 | 实施例47 | 实施例48 | 实施例49 | 实施例50 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 29.0 | 31.0 | 33.0 | 35.0 | 37.0 | 39.0 | 32.0 | 32.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 63.0 | 61.0 | 59.0 | 57.0 | 55.0 | 53.0 | 51.0 | 50.0 |
| R32 | 质量％ | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 8.0 | 17.0 | 18.0 |
| GWP | - | 55 | 55 | 55 | 55 | 55 | 55 | 116 | 122 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 93.2 | 93.3 | 93.5 | 93.6 | 93.8 | 94.0 | 94.5 | 94.7 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 110.1 | 110.0 | 109.8 | 109.6 | 109.5 | 109.3 | 111.8 | 111.9 |
[表163]
| 项目 | 单位 | 实施例51 | 实施例52 | 实施例53 | 实施例54 | 实施例55 | 实施例56 | 实施例57 | 实施例58 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 30.0 | 27.0 | 21.0 | 23.0 | 25.0 | 27.0 | 11.0 | 13.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 52.0 | 42.0 | 46.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 54.0 | 52.0 |
| R32 | 质量％ | 18.0 | 31.0 | 33.0 | 33.0 | 33.0 | 33.0 | 35.0 | 35.0 |
| GWP | - | 122 | 210 | 223 | 223 | 223 | 223 | 237 | 237 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 94.5 | 96.0 | 96.0 | 96.1 | 96.2 | 96.3 | 96.0 | 96.0 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 112.1 | 113.7 | 114.3 | 114.2 | 114.0 | 113.8 | 115.0 | 114.9 |
[表164]
| 项目 | 单位 | 实施例59 | 实施例60 | 实施例61 | 实施例62 | 实施例63 | 实施例64 | 实施例65 | 实施例66 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 15.0 | 17.0 | 19.0 | 21.0 | 23.0 | 25.0 | 27.0 | 11.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 48.0 | 46.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 52.0 |
| R32 | 质量％ | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 35.0 | 37.0 |
| GWP | - | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 | 250 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.1 | 96.2 | 96.2 | 96.3 | 96.4 | 96.4 | 96.5 | 96.2 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.8 | 114.7 | 114.5 | 114.4 | 114.2 | 114.1 | 113.9 | 115.1 |
[表165]
| 项目 | 单位 | 实施例67 | 实施例68 | 实施例69 | 实施例70 | 实施例71 | 实施例72 | 实施例73 | 实施例74 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 13.0 | 15.0 | 17.0 | 15.0 | 17.0 | 19.0 | 21.0 | 23.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 50.0 | 48.0 | 46.0 | 50.0 | 48.0 | 46.0 | 44.0 | 42.0 |
| R32 | 质量％ | 37.0 | 37.0 | 37.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 0.0 |
| GWP | - | 250 | 250 | 250 | 237 | 237 | 237 | 237 | 237 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.3 | 96.4 | 96.4 | 96.1 | 96.2 | 96.2 | 96.3 | 96.4 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 115.0 | 114.9 | 114.7 | 114.8 | 114.7 | 114.5 | 114.4 | 114.2 |
[表166]
| 项目 | 单位 | 实施例75 | 实施例76 | 实施例77 | 实施例78 | 实施例79 | 实施例80 | 实施例81 | 实施例82 |
| HFO-1132(E) | 质量％ | 25.0 | 27.0 | 11.0 | 19.0 | 21.0 | 23.0 | 25.0 | 27.0 |
| HFO-1123 | 质量％ | 40.0 | 38.0 | 52.0 | 44.0 | 42.0 | 40.0 | 38.0 | 36.0 |
| R32 | 质量％ | 0.0 | 0.0 | 0.0 | 37.0 | 37.0 | 37.0 | 37.0 | 37.0 |
| GWP | - | 237 | 237 | 250 | 250 | 250 | 250 | 250 | 250 |
| COP比 | ％(相对于R410A) | 96.4 | 96.5 | 96.2 | 96.5 | 96.5 | 96.6 | 96.7 | 96.8 |
| 制冷能力比 | ％(相对于R410A) | 114.1 | 113.9 | 115.1 | 114.6 | 114.5 | 114.3 | 114.1 | 114.0 |
由这些结果可知，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的以它们的总和为基准的质量％分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R32的总和为100质量％、以连结点(0.0,100.0,0.0)和点(0.0,0.0,100.0)的线段为底边、点(0.0,100.0,0.0)为左侧的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点A”(63.0,0.0,37.0)、
点B”(0.0,63.0,37.0)和
点(0.0,100.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段所包围的图形的范围内或上述线段上时，GWP为250以下。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点A’(81.6,0.0,18.4)、
点B’(0.0,81.6,18.4)和
点(0.0,100.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段所包围的图形的范围内或上述线段上时，可知GWP为125以下。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点O(100.0,0.0,0.0)、
点A(90.5,0.0,9.5)、
点B(0.0,90.5,9.5)和
点(0.0,100.0,0.0)
这4个点分别连结而成的线段所包围的图形的范围内或上述线段上时，可知GWP为65以下。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点C(50.0,31.6,18.4)、
点U(28.7,41.2,30.1)和
点D(52.2,38.3,9.5)
这3个点分别连结而成的线段的左侧或上述线段上时，可知以R410A为基准的COP比为96％以上。其中，上述线段CU由坐标(-0.0538z2+0.7888z+53.701,0.0538z2-1.7888z+46.299,z)所表示，上述线段UD由坐标(-3.4962z2+210.71z-3146.1,3.4962z2-211.71z+3246.1,z)所表示。
线段CU上的点由点C、比较例10、点U这3个点通过最小二乘法求出。
线段UD上的点由点U、实施例2、D这3个点通过最小二乘法求出。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点E(55.2,44.8,0.0)、
点T(34.8,51.0,14.2)和
点F(0.0,76.7,23.3)
这3个点分别连结而成的线段的左侧或上述线段上时，可知以R410A为基准的COP比为94.5％以上。其中，上述线段ET由坐标(-0.0547z2-0.5327z+53.4,0.0547z2-0.4673z+46.6,z)所表示，上述线段TF由坐标(-0.0982z2+0.9622z+40.931,0.0982z2-1.9622z+59.069,z)所表示。线段ET上的点由点E、实施例2、T这3个点通过最小二乘法求出。
线段TG上的点由点T、S、F这3个点通过最小二乘法求出。
另外，同样地，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0,76.7,23.3)、
点R(21.0,69.5,9.5)和
点H(0.0,85.9,14.1)
这3个点分别连结而成的线段的左侧或上述线段上时，可知以R410A为基准的COP比为93％以上。其中，上述线段GR由坐标(-0.0491z2-1.1544z+38.5,0.0491z2+0.1544z+61.5,z)所表示，并且，上述线段RH由坐标(-0.3123z2+4.234z+11.06,0.3123z2-5.234z+88.94,z)所表示。
线段GR上的点由点G、实施例5、点R这3个点通过最小二乘法求出。
线段RH上的点由点R、实施例7、点H这3个点通过最小二乘法求出。
另一方面，如比较例8、9、13、15、17和18等所示，在不包含R32的情况下，具有双键的HFO-1132(E)和HFO-1123的浓度相对较高，在制冷剂化合物中会导致分解等变质或聚合，故不优选。
(6)第1实施方式
图16是本发明的第1实施方式的空调机1的构成图。在图16中，空调机1由利用单元2和热源单元3构成。
(6-1)空调机1的构成
空调机1具有制冷剂回路11，该制冷剂回路11是通过制冷剂配管将压缩机100、四通切换阀16、热源侧热交换器17、作为减压机构的膨胀阀18以及利用侧热交换器13连接成环状而得到的。
在本实施方式中，在制冷剂回路11中填充有用于进行蒸汽压缩式制冷循环的制冷剂。该制冷剂为包含1,2-二氟乙烯的混合制冷剂，可以使用上述的制冷剂A～E中的任一者。另外，在制冷剂回路11中，与该混合制冷剂一起填充有制冷机油。
(6-1-1)利用单元2
制冷剂回路11中的利用侧热交换器13属于利用单元2。另外，在利用单元2搭载有利用侧风扇14。利用侧风扇14生成朝向利用侧热交换器13的空气流动。
在利用单元2侧搭载有利用侧通信器35以及利用侧微型计算机41。利用侧通信器35连接于利用侧微型计算机41。
在利用单元2与热源单元3进行通信时使用利用侧通信器35。利用侧微型计算机41即使在空调机1不运转的待机时也接受控制用电压的供给，因此利用侧微型计算机41始终工作着。
(6-1-2)热源单元3
制冷剂回路11中的压缩机100、四通切换阀16、热源侧热交换器17以及膨胀阀18属于热源单元3。另外，在热源单元3中搭载有热源侧风扇19。热源侧风扇19生成朝向热源侧热交换器17的空气流动。
另外，在热源单元3侧搭载有电力转换装置30、热源侧通信器36以及热源侧微型计算机42。电力转换装置30以及热源侧通信器36均连接于热源侧微型计算机42。
电力转换装置30是用于驱动压缩机100的电动机70的电路。在热源单元3与利用单元2进行通信时使用热源侧通信器36。热源侧微型计算机42经由电力转换装置30来控制压缩机100的电动机70，进一步也进行热源单元3的其它机器(例如热源侧风扇19)的控制。
图17是电力转换装置30的电路框图。在图17中，压缩机100的电动机70为3相无刷DC电动机，其具备固定子72和转子71。固定子72包括：进行了星型接线的U相、V相以及W相的各相绕线Lu、Lv、Lw。各相绕线Lu、Lv、Lw的一端分别与从逆变器25延伸出的U相、V相以及W相的各配线的各相绕线端子TU、TV、TW连接。各相绕线Lu、Lv、Lw的另一端彼此作为端子TN连接。这些各相绕线Lu、Lv、Lw通过转子71的旋转而产生与其转速和转子71的位置对应的感应电压。
转子71包括由N极和S极构成的多极的永磁铁，其相对于固定子72以旋转轴为中心而进行旋转。
(6-2)电力转换装置30的构成
如图16所示，电力转换装置30搭载于热源单元3侧。如图17所示，电力转换装置30由电源电路20、逆变器25、栅极驱动电路26和热源侧微型计算机42构成。电源电路20由整流电路21和电容器22构成。
(6-2-1)整流电路21
整流电路21通过4个二极管D1a、D1b、D2a、D2b而构成为桥状。具体而言，二极管D1a和D1b、D2a和D2b分别彼此串联连接。二极管D1a、D2a的各阴极端子均连接于电容器22的正极侧端子，作为整流电路21的正侧输出端子发挥作用。二极管D1b、D2b的各阳极端子均连接于电容器22的负极侧端子，作为整流电路21的负侧输出端子发挥作用。
二极管D1a以及二极管D1b的连接点与交流电源90的一极连接。二极管D2a以及二极管D2b的连接点与交流电源90的另一极连接。整流电路21对从交流电源90输出的交流电压进行整流而生成直流电压，并将其向电容器22供给。
(6-2-2)电容器22
电容器22的一端与整流电路21的正侧输出端子连接，另一端与整流电路21的负侧输出端子连接。电容器22为小容量的电容器，其不具有使经整流电路21整流的电压平滑的程度的大静電容量。以下，为了方便说明，将电容器22的端子间电压称为DC母线电压Vdc。
DC母线电压Vdc向与电容器22的输出侧连接的逆变器25施加。换言之，整流电路21以及电容器22构成对于逆变器25的电源电路20。
并且，电容器22使由逆变器25的开关产生的电压变动平滑。需要说明的是，在本实施方式中，采用薄膜电容器作为电容器22。
(6-2-3)电压检测器23
电压检测器23与电容器22的输出侧连接，其用于检测电容器22的两端电压、即DC母线电压Vdc的值。电压检测器23例如构成为：彼此串联连接2个电阻与电容器22并联连接，从而对DC母线电压Vdc进行分压。该2个电阻彼此的连接点的电压值被输入到热源侧微型计算机42。
(6-2-4)电流检测器24
电流检测器24在电容器22以及逆变器25之间、且与电容器22的负侧输出端子侧连接。使电动机70工作后，电流检测器24检测电动机70中流动的电动机电流作为三相的电流的合计值。
电流检测器24例如由分流电阻以及使用了使该电阻两端的电压增幅的运算放大器的增幅电路构成。由电流检测器24检测出的电动机电流被输入至热源侧微型计算机42。
(6-2-5)逆变器25
对于逆变器25而言，与电动机70的U相、V相以及W相的各相绕线Lu、Lv、Lw分别对应的3个上下臂彼此并列，且连接于电容器22的输出侧。
在图17中，逆变器25包括：2个以上的IGBT(绝缘栅型双极晶体管、以下仅称为晶体管)Q3a、Q3b、Q4a、Q4b、Q5a、Q5b以及2个以上的回流用二极管D3a、D3b、D4a、D4b、D5a、D5b。
晶体管Q3a和Q3b、Q4a和Q4b、Q5a和Q5b分别彼此串联连接由此构成各上下臂，输出线分别从由此形成的连接点NU、NV、NW向所对应的相的各相绕线Lu、Lv、Lw延伸。
各二极管D3a～D5b按照晶体管的集电极端子和二极管的阴极端子连接、并且晶体管的发射极端子和二极管的阳极端子连接的方式并联连接到各晶体管Q3a～Q5b。开关元件由该并联连接的晶体管和二极管构成。
逆变器25被施加来自电容器22的DC母线电压Vdc，并且在由栅极驱动电路26指示的时机，各晶体管Q3a～Q5b进行导通和截止，从而生成驱动电动机70的驱动电压SU、SV、SW。该驱动电压SU、SV、SW从各晶体管Q3a和Q3b、Q4a和Q4b、Q5a和Q5b的各连接点NU、NV、NW输出到电动机70的各相绕线Lu、Lv、Lw。
(6-2-6)栅极驱动电路26
栅极驱动电路26基于来自热源侧微型计算机42的指令电压，使逆变器25的各晶体管Q3a～Q5b的导通和截止的状态变化。具体而言，栅极驱动电路26生成向各晶体管Q3a～Q5b的栅极施加的栅极控制电压Gu、Gx、Gv、Gy、Gw、Gz，以使得具有由热源侧微型计算机42决定的占空比的脉冲状驱动电压SU、SV、SW从逆变器25输出至电动机70。所生成的栅极控制电压Gu、Gx、Gv、Gy、Gw、Gz被施加于各晶体管Q3a～Q5b的栅极端子。
(6-2-7)热源侧微型计算机42
热源侧微型计算机42与电压检测器23、电流检测器24以及栅极驱动电路26连接。在本实施方式中，热源侧微型计算机42以无转子位置传感器方式驱动电动机70。需要说明的是，并不限于无转子位置传感器方式，因此也可以通过传感器方式进行。
无转子位置传感器方式是指下述方式，即，使用表示电动机70的特性的各种参数、电动机70工作后的电压检测器23的检测结果、电流检测器24的检测结果以及与电动机70的控制有关的规定的数学模型等，进行转子位置以及转速的推定、针对转速的PI控制、针对电动机电流的PI控制等并进行驱动。作为表示电动机70的特性的各种参数，可以举出所使用的电动机70的绕线电阻、电感成分、感应电压、极数等。需要说明的是，关于无转子位置传感器控制，存在许多专利文献，因此详细情况参照这些专利文献(例如日本特开2013-17289号公报)。
(6-3)第1实施方式的特征
(6-3-1)
在使用了至少包含1,2-二氟乙烯的混合制冷剂的空调机1中，能够根据需要经由电力转换装置30变更电动机70的转速。换言之，由于能够根据空调负荷变更压缩机100的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
(6-3-2)
另外，在整流电路21的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
(6-4)第1实施方式的变形例
图18是第一实施方式的变形例中的电力转换装置130的电路框图。在图18中，本变形例与上述第1实施方式的不同点在于：采用三相用的整流电路121来代替单相用的整流电路21，以使得能够代替单相交流电源90而与三相交流电源190对应。
整流电路121通过6个二极管D0a、D0b、D1a、D1b、D2a、D2b构成为桥状。具体而言，二极管D0a和D0b、二极管D1a和D1b、D2a和D2b分别彼此串联连接。
二极管D0a、D1a、D2a的各阴极端子均与电容器22的正极侧端子连接，作为整流电路121的正侧输出端子发挥作用。二极管D0b、D1b、D2b的各阳极端子均与电容器22的负极侧端子连接，作为整流电路121的负侧输出端子发挥作用。
二极管D0a以及二极管D0b的连接点与交流电源190的R相的输出侧连接。二极管D1a以及二极管D1b的连接点与交流电源190的S相的输出侧连接。二极管D2a以及二极管D2b的连接点与交流电源190的T相的输出侧连接。整流电路121对从交流电源190输出的交流电压进行整流而生成直流电压，并将其向电容器22供给。
需要说明的是，关于其它构成，由于与上述实施方式相同，因此省略说明。
(6-5)第1实施方式的变形例的特征
(6-5-1)
在使用了至少包含1,2-二氟乙烯的混合制冷剂的空调机1中，能够根据需要经由电力转换装置130变更电动机70的转速。换言之，由于能够根据空调负荷变更压缩机100的电动机转速，因此能够实现高全年能量消耗效率[Annual Performance Factor(APF)]。
(6-5-2)
另外，在整流电路121的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
(7)第2实施方式
图19是搭载于本发明的第2实施方式的空调机的电力转换装置30B的电路框图。
(7-1)电力转换装置30B的构成
在图19中，电力转换装置30B为间接矩阵转换器。与图17的第1实施方式的电力转换装置30的不同点在于采用转换器27来代替整流电路21、并新追加了栅极驱动电路28和电抗器33，除此之外，与第1实施方式同样。
此处，对转换器27、栅极驱动电路28和电抗器33进行说明，关于其它构成，省略了记载。
(7-1-1)转换器27
在图19中，转换器27包括：2个以上的IGBT(绝缘栅型双极晶体管、以下仅称为晶体管)Q1a、Q1b、Q2a、Q2b以及2个以上的二极管D1a、D1b、D2a、D2b。
晶体管Q1a和Q1b彼此串联连接而构成上下臂，由此形成的连接点与交流电源90的一极连接。晶体管Q2a和Q2b彼此串联连接而构成上下臂，由此形成的连接点与交流电源90的另一极连接。
各二极管D1a～D2b按照晶体管的集电极端子和二极管的阴极端子连接、并且晶体管的发射极端子和二极管的阳极端子连接的方式并联连接到各晶体管Q1a～Q2b。开关元件由该并联连接的晶体管和二极管构成。
对于转换器27而言，在由栅极驱动电路28指示的时机各晶体管Q1a～Q2b进行导通和截止。
(7-1-2)栅极驱动电路28
栅极驱动电路28基于来自热源侧微型计算机42的指令电压，使转换器27的各晶体管Q1a～Q2b的导通及截止的状态变化。具体而言，栅极驱动电路28生成具有由热源侧微型计算机42决定的占空比的脉冲状的栅极控制电压Pq、Pr、Ps、Pt，以将从交流电源90向热源侧流动的电流控制为规定的值。所生成的栅极控制电压Pq、Pr、Ps、Pt被施加于各晶体管Q1a～Q2b的栅极端子。
(7-1-3)电抗器33
电抗器33在交流电源90和转换器27之间与交流电源90串联连接。具体而言，其一端连接于交流电源90的一极，另一端连接于转换器27的一个输入端。
(7-2)动作
热源侧微型计算机42通过使转换器27的上下臂的晶体管Q1a、Q1b或晶体管Q2a、Q2b导通、截止来进行规定时间的短路、开路，例如通过将电流控制为近似正弦波状来进行电源输入功率因数的改善、谐波分量的抑制。
另外，热源侧微型计算机42进行转换器与逆变器的协调控制，以根据控制逆变器25的栅极控制电压的占空比来控制短路期间。
(7-3)第2实施方式的特征
空调机1的效果高，并且在转换器27的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
(7-4)第2实施方式的变形例中的电力转换装置130B的构成
图20是第2实施方式的变形例中的电力转换装置130B的电路框图。在图20中，本变形例与上述第2实施方式的不同点在于采用三相用的转换器127来代替单相用的转换器27，以使得能够代替单相交流电源90而与三相交流电源190对应。另外，还在于伴随着从单相用的转换器27向三相用的转换器127的变更，采用栅极驱动电路128来代替栅极驱动电路28。进一步，在各相的输出侧与转换器127之间连接有电抗器33。需要说明的是，在电抗器33的输入侧端子间连接电容器，但也能够将其拆下。
(7-4-1)转换器127
转换器127包括：2个以上的IGBT(绝缘栅型双极晶体管、以下仅称为晶体管)Q0a、Q0b、Q1a、Q1b、Q2a、Q2b以及2个以上的二极管D0a、D0b、D1a、D1b、D2a、D2b。
晶体管Q0a和Q0b彼此串联连接而构成上下臂，由此形成的连接点与交流电源190的R相的输出侧连接。晶体管Q1a和Q1b彼此串联连接而构成上下臂，由此形成的连接点与交流电源190的S相的输出侧连接。晶体管Q2a和Q2b彼此串联连接而构成上下臂，由此形成的连接点与交流电源190的T相的输出侧连接。
各二极管D0a～D2b按照晶体管的集电极端子和二极管的阴极端子连接、并且晶体管的发射极端子和二极管的阳极端子连接的方式并联连接到各晶体管Q0a～Q2b。开关元件由该并联连接的晶体管和二极管构成。
对于转换器27而言，在由栅极驱动电路128指示的时机各晶体管Q0a～Q2b进行导通和截止。
(7-4-2)栅极驱动电路128
栅极驱动电路128基于来自热源侧微型计算机42的指令电压，使转换器127的各晶体管Q0a～Q2b的导通及截止的状态变化。具体而言，栅极驱动电路128生成具有由热源侧微型计算机42决定的占空比的脉冲状的栅极控制电压Po、Pp、Pq、Pr、Ps、Pt，以将从交流电源190向热源侧流动的电流控制为规定的值。所生成的栅极控制电压Po、Pp、Pq、Pr、Ps、Pt被施加于各晶体管Q0a～Q2b的栅极端子。
(7-5)第2实施方式的变形例的特征
空调机1的效率高，并且在转换器127的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
(8)第3实施方式
图21是搭载于本发明的第3实施方式的空调机的电力转换装置30C的电路框图。
(8-1)第3实施方式中的电力转换装置30C的构成
在图21中，电力转换装置30C为矩阵转换器29。
(8-1-1)矩阵转换器29的构成
矩阵转换器29通过在来自交流电源90的输入的一端连接双向开关S1a、S2a、S3a，在另一端连接双向开关S1b、S2b、S3b而构成。
在串联连接的双向开关S1a和双向开关S1b的中间端连接有电动机70的3相绕线中的U相绕线Lu的一端。另外，在串联连接的双向开关S2a和双向开关S2b的中间端连接有电动机70的3相绕线中的V相绕线Lv的一端。另外，在串联连接的双向开关S3a和双向开关S3b的中间端连接有电动机70的3相绕线中的W相绕线Lw的一端。
从交流电源90输入的交流电力通过双向开关S1a～S3b进行开关，从而被转换为规定频率的交流，能够驱动电动机70。
(8-1-2)双向开关的构成
图22是示意性示出双向开关的电路图。在图22中，具有：晶体管Q61、Q62、二极管D61、D62和端子Ta、Tb。晶体管Q61、Q62为绝缘栅型双极晶体管(IGBT：Insulated GateBipolar Transistor)。
晶体管Q61的发射极E与端子Ta连接，集电极C经由二极管D61与端子Tb连接。二极管D61的阴极与该集电极C连接。
晶体管Q62的发射极E与端子Tb连接，集电极C经由二极管D62与端子Ta连接。二极管D62の阴极与集电极C连接。端子Ta连接于输入侧、端子Tb连接于输出侧。
通过使晶体管Q61导通、使晶体管Q62截止，从而能够使电流从端子Tb向端子Ta依次经由二极管D61以及晶体管Q61流动。此时，从端子Ta向端子Tb的电流的流动(逆流)被二极管D61阻止。
另一方面，通过使晶体管Q61截止、使晶体管Q62导通，从而能够使电流从端子Ta向端子Tb依次经由二极管D62以及晶体管Q62流动。此时，从端子Tb向端子Ta的电流的流动(逆流)被二极管D62阻止。
(8-2)动作
图23是示出矩阵转换器29的电流方向的一例的电路图。示出了从交流电源90通过矩阵转换器29向电动机70流动的电流的路径的一例。电流从交流电源90的一极通过双向开关S1a，从电动机70的3相绕线之一的U相绕线Lu经由W相绕线Lw，通过双向开关S3b，流向交流电源90的另一极。由此，向电动机70供给电力，驱动马达70。
图24是示出矩阵转换器29的另一电流方向的一例的电路图。在图24中，电流从交流电源90的一极通过双向开关S3a，从电动机70的3相绕线之一的W相绕线Lw经由U相绕线Lu，通过双向开关S1b，流向交流电源90的另一极。由此，向电动机70供给电力，驱动马达70。
(8-3)第3实施方式的特征
空调机1的效率高，并且在矩阵转换器29的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
(8-4)第3实施方式的变形例中的电力转换装置130C的构成
图25是第3实施方式的变形例中的电力转换装置130C的电路框图。在图25中，本变形例与上述第3实施方式的不同点在于采用三相用的矩阵转换器129来代替单相用的矩阵转换器29，以使得能够代替单相交流电源90而与三相交流电源190对应。
(8-4-1)矩阵转换器129的构成
另外，不同点还在于：伴随着从单相用的矩阵转换器29变更为三相用的矩阵转换器129，采用栅极驱动电路131来代替栅极驱动电路31。进一步，在各相的输出侧和矩阵转换器129之间连接有电抗器L1、L2、L3。
通过双向开关S1a～S3c进行转换而得到的规定的3相交流电压经由各相绕线端子TU、TV、TW被供给至电动机70。各电抗器L1、L2、L3连接于各输入端子。各电容器C1、C2、C3各自的一端彼此连接，各自的另一端连接于输出端子。
在电力转换装置130C中，通过使电抗器L1、L2、L3经由矩阵转换器129短路，从而能够将从3相交流电源190供给的能量蓄积到电抗器L1、L2、L3，能够将电容器C1、C2、C3的两端电压升压。由此，能够使电压利用率为1以上。
此时，电压型的3相交流电压Vr、Vs、Vt被输入至矩阵转换器129的输入端子，并从输出端子输出电流型的3相交流电压Vu、Vv、Vw。
另外，由于电容器C1、C2、C3各自由电抗器L1、L2、L3构成LC滤波器，因此能够减少输出到输出端子的电压所包含的高频分量，能够减少电动机70所产生的扭矩的脉动分量、噪声。
进一步，与使用了整流电路和逆变器的AC-AC转换电路相比，开关元件数可以较少，能够降低电力转换装置130C中所产生的损耗。
(8-4-2)钳位电路133的构成
另外，在电力转换装置130C中，由于在输入端子与输出端子之间连接有钳位电路133，所以能够通过钳位电路133内的电容器(参照图24)吸收由于双向开关S1a～S3c的开关而在矩阵转换器129的输入端子与输出端子之间产生的浪涌电压。
图26是钳位电路133的电路图。在图24中，钳位电路133具有：二极管D31a～D36b、电容器C37和端子135～140。
在端子135连接有二极管D31a的阳极和二极管D31b的阴极。在端子136连接有二极管D32a的阳极和二极管D32b的阴极。在端子137连接有二极管D33a的阳极和二极管D33b的阴极。
各二极管D31a、D32a、D33a的阴极与电容器C37的一端连接，各二极管D31b、D32b、D33b的阳极与电容器C37的另一端连接。
在端子138连接有二极管D34a的阳极和二极管D34b的阴极。在端子139连接有二极管D35a的阳极和二极管D35b的阴极。在端子140连接有二极管D36a的阳极和二极管D36b的阴极。
各二极管D34a、D35a、D36a的阴极与电容器C37的一端连接，各二极管D34b、D35b、D36b的阳极与电容器C37的另一端连接。
各端子135、136、137连接于矩阵转换器129的输入侧，端子138、139、140连接于矩阵转换器129的输出侧。通过钳位电路133，由于在输入端子与输出端子之间连接有钳位电路133，因此能够通过钳位电路133内的电容器C37吸收由双向开关S1a～S3c的开关而在矩阵转换器129的输入端子与输出端子之间产生的浪涌电压。
如上所述，电力转换装置130C能够向电动机70供给比电源电压大的电压，因此即使在电力转换装置130C和电动机70中流动的电流小，也能够得到规定的电动机输出，换言之，电流可以小，因此能够降低电力转换装置130C和电动机70中所产生的损耗。
(8-5)第3实施方式的变形例的特征
空调机1的效率高，并且在矩阵转换器129的输出侧无需电解电容器，因此电路的大型化、高成本化得到抑制。
(9)其它
(9-1)
空调机1的压缩机100采用涡旋压缩机、旋转压缩机、涡轮压缩机以及螺旋压缩机中的任一者。
(9-2)
压缩机100的电动机70为具有包含永磁铁的转子71的永磁铁同步电动机。
以上，对本发明的实施方式进行了说明，但应当理解的是，能够在不脱离权利要求书所记载的本发明的主旨和范围的情况下对方式、详细情况进行各种变更。
符号说明
1 空调机
21 整流电路
22 电容器
25 逆变器
27 转换器
30 电力转换装置
30B 间接矩阵转换器(电力转换装置)
30C 矩阵转换器(电力转换装置)
70 电动机
71 转子
100 压缩机
130 电力转换装置
130B 间接矩阵转换器(电力转换装置)
130C 矩阵转换器(电力转换装置)
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2013-124848号公报。
Claims (8)
1.一种空调机，其具备：
压缩机(100)，其对混合制冷剂进行压缩；
电动机(70)，其驱动所述压缩机(100)；以及
电力转换装置(30、130、30B、130B、30C、130C)，其连接在交流电源与所述电动机(70)之间，具有开关元件，并对所述开关元件进行控制以使所述电动机(70)的输出达到目标值，
所述混合制冷剂为下述中的任一者：
①：所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点G(72.0, 28.0, 0.0)、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0) 和
点C(32.9, 67.1, 0.0)
这8个点分别连结而成的线段GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C和CG所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段IA、BD和CG上的点除外，
所述线段AA’由
坐标(x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段DC’由
坐标(x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
所述线段C’C由
坐标(x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
所述线段GI、IA、BD和CG为直线；
②：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点N(68.6, 16.3, 15.1)、
点K(61.3, 5.4, 33.3)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0) 和
点C(32.9, 67.1, 0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段BD和CJ上的点除外，
所述线段PN由
坐标(x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段NK由
坐标(x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91)
所表示，
所述线段KA’由
坐标(x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段DC’由
坐标(x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
所述线段C’C由
坐标(x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
所述线段JP、BD和CJ为直线；
③：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0) 和
点C(32.9, 67.1, 0.0)
这9个点分别连结而成的线段JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C和CJ所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段BD和CJ上的点除外，
所述线段PL由
坐标(x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段MA’由
坐标(x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段DC’由
坐标(x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6)
所表示，
所述线段C’C由
坐标(x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271)
所表示，并且，
所述线段JP、LM、BD和CJ为直线；
④：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)和
点T(35.8, 44.9, 19.3)
这7个点分别连结而成的线段PL、LM、MA’、A’B、BF、FT和TP所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段BF上的点除外，
所述线段PL由
坐标(x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段MA’由
坐标(x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段FT由
坐标(x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
所述线段TP由
坐标(x, 0.00672x2-0.7607x+63.525, -0.00672x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
所述线段LM和BF为直线；
⑤：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点Q(62.8, 29.6, 7.6) 和
点R(49.8, 42.3, 7.9)
这4个点分别连结而成的线段PL、LQ、QR和RP所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段PL由
坐标(x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43)
所表示，
所述线段RP由
坐标(x, 0.00672x2-0.7607x+63.525, -0.00672x2-0.2393x+36.475)
所表示，并且，
所述线段LQ和QR为直线；
⑥：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点S(62.6, 28.3, 9.1)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)和
点T(35.8, 44.9, 19.3)
这6个点分别连结而成的线段SM、MA’、A’B、BF、FT以及TS所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段MA’由
坐标(x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503)
所表示，
所述线段A’B由
坐标(x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3)
所表示，
所述线段FT由
坐标(x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2)
所表示，
所述线段TS由
坐标(x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112)
所表示，并且，
所述线段SM和BF为直线；
⑦：所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量%的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
这6个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BD’、D’C和CG所包围的图形的范围内或所述直线GI、AB和D’C上，其中，点G、点I、点A、点B、点D’和点C除外，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这5个点分别连结而成的直线GI、IA、AB、BW和WG所包围的图形的范围内或所述直线GI和AB上，其中，点G、点I、点A、点B和点W除外，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32；
⑧：所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、三氟乙烯(HFO-1123)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)以及二氟甲烷(R32)，
在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z以及a时，在HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf的总和为(100-a)质量%的三成分组成图中，
在0<a≤11.1时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)和
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BD’、D’C和CJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’、K’B和D’C上，其中，点J、点B、点D’和点C除外，
在11.1<a≤18.2时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’和K’B上，其中，点J、点B和点W除外，
在18.2<a≤26.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这4个点分别连结而成的直线JK’、K’B、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’和K’B上，其中，点J、点B和点W除外，
在26.7<a≤36.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’、K'A和AB上，其中，点J、点B和点W除外，以及，
在36.7<a≤46.7时，坐标(x,y,z)在将
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
点K’(-0.1892a+29.443, 0.0, -0.8108a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)和
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
这5个点分别连结而成的直线JK’、K’A、AB、BW和WJ所包围的图形的范围内或所述直线JK’、K'A和AB上，其中，点J、点B和点W除外，
并且，相对于制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、HFO-1123和R1234yf以及R32；
⑨：所述制冷剂包含反式-1,2-二氟乙烯(HFO-1132(E))、二氟甲烷(R32)和2,3,3,3-四氟-1-丙烯(R1234yf)，并且，相对于所述制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点J(48.5, 18.3, 33.2)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)和
点E(58.3, 0.0, 41.7)
这4个点分别连结而成的线段IJ、JN、NE以及EI所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段EI上的点除外，
所述线段IJ由
坐标(0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0)
所表示，
所述线段NE由
坐标(0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7)
所表示，并且，
所述线段JN和EI为直线；
⑩：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，并且，相对于所述制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点M(52.6, 0.0, 47.4)、
点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)、
点V(11.0, 18.1, 70.9)和
点G(39.6, 0.0, 60.4)
这5个点分别连结而成的线段MM’、M’N、NV、VG以及GM所包围的图形的范围内或所述线段上，其中，线段GM上的点除外，
所述线段MM’由
坐标(0.132y2-3.34y+52.6, y, -0.132y2+2.34y+47.4)
所表示，
所述线段M’N由
坐标(0.0596y2-2.2541y+48.98, y, -0.0596y2+1.2541y+51.02)
所表示，
所述线段VG由
坐标(0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4)
所表示，并且，
所述线段NV和GM为直线；
⑪：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，并且，相对于所述制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点O(22.6, 36.8, 40.6)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)和
点U(3.9, 36.7, 59.4)
这3个点分别连结而成的线段ON、NU和UO所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段ON由
坐标(0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488)
所表示，
所述线段NU由
坐标(0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365)
所表示，并且，
所述线段UO为直线；
⑫：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，并且，相对于所述制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
点R(25.5, 36.8, 37.7)和
点K(35.6, 36.8, 27.6)
这3个点分别连结而成的线段QR、RK和KQ所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段QR由
坐标(0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235)
所表示，
所述线段KQ由
坐标(0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324)
所表示，并且，
所述线段RK为直线；或者
⑬：所述制冷剂包含HFO-1132(E)、R32和R1234yf，并且，相对于所述制冷剂整体包含合计为99.5质量%以上的HFO-1132(E)、R32和R1234yf，在所述制冷剂中，在将HFO-1132(E)、R32和R1234yf的以它们的总和为基准的质量%分别设为x、y和z时，在HFO-1132(E)、R32和R1234yf的总和为100质量%的三成分组成图中，坐标(x,y,z)在将
点P(20.5, 51.7, 27.8)、
点S(21.9, 39.7, 38.4)和
点T(8.6, 51.6, 39.8)
这3个点分别连结而成的线段PS、ST和TP所包围的图形的范围内或所述线段上，
所述线段PS由
坐标(0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9)
所表示，
所述线段ST由
坐标(0.0082y2-1.8683y+83.126, y, -0.0082y2+0.8683y+16.874)
所表示，并且，
所述线段TP为直线。
2.如权利要求1所述的空调机，其中，
所述电力转换装置(30、130)包括：
整流电路(21)，其对所述交流电源的交流电压进行整流；以及
电容器(22)，其并联连接于所述整流电路(21)的输出侧，使由所述电力转换装置(30)的开关而产生的电压变动平滑。
3.如权利要求1或权利要求2所述的空调机，其中，所述交流电源为单相电源。
4.如权利要求1或权利要求2所述的空调机，其中，所述交流电源为三相电源。
5.如权利要求1所述的空调机，其中，所述电力转换装置(30B、130B)是包括转换器(27)和逆变器(25)的间接矩阵转换器，所述转换器(27)输入所述交流电源并将交流电压转换为直流电压，所述逆变器(25)将所述直流电压转换为交流电压而供给至所述电动机。
6.如权利要求1所述的空调机，其中，所述电力转换装置(30C、130C)是将所述交流电源的交流电压直接转换为规定频率的交流电压而供给至所述电动机的矩阵转换器。
7.如权利要求1所述的空调机，其中，所述压缩机(100)为涡旋压缩机、旋转压缩机、涡轮压缩机以及螺旋压缩机中的任一者。
8.如权利要求1或权利要求2所述的空调机，其中，所述电动机(70)为具有包括永磁铁的转子(71)的永磁铁同步电动机。
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