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JP7212265B2 - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

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JP7212265B2
JP7212265B2 JP2019560982A JP2019560982A JP7212265B2 JP 7212265 B2 JP7212265 B2 JP 7212265B2 JP 2019560982 A JP2019560982 A JP 2019560982A JP 2019560982 A JP2019560982 A JP 2019560982A JP 7212265 B2 JP7212265 B2 JP 7212265B2
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JP
Japan
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refrigerant
point
hfo
coordinates
line segment
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Application number
JP2019560982A
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English (en)
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JPWO2019124140A1 (ja
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英二 熊倉
拓郎 山田
敦史 吉見
育弘 岩田
充司 板野
大輔 加留部
佑樹 四元
一博 高橋
達哉 高桑
雄三 小松
瞬 大久保
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daikin Industries Ltd
Original Assignee
Daikin Industries Ltd
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Priority claimed from PCT/JP2018/038748 external-priority patent/WO2019123806A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038746 external-priority patent/WO2019123804A1/ja
Priority claimed from PCT/JP2018/038747 external-priority patent/WO2019123805A1/ja
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Description

本開示は、冷凍サイクル装置に関する。
従来より、空気調和装置等の熱サイクルシステムでは、冷媒として、R410Aが多用されている。R410Aは、（CH2F2；HFC-32又はR32）とペンタフルオロエタン（C2HF5；HFC-125又はR125）との２成分混合冷媒であり、擬似共沸組成物である。
しかし、R410Aの地球温暖化係数（GWP）は2088であり、近年、地球温暖化への懸念の高まりから、GWPがより低い冷媒であるR32がより多く使用されつつある。 このため、例えば、特許文献１（国際公開第２０１５／１４１６７８号）においては、R410Aに代替可能な低GWP混合冷媒が種々提案されている。
ところが、このようなGWPが小さい冷媒を用いることができる具体的な冷媒回路については、これまで、なんら検討されていない。
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、GWPが小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能な空調ユニットを提供することを目的とする。
第１観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒回路と冷媒を備えている。冷媒回路は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有している。冷媒は、少なくとも１，２－ジフルオロエチレンを含んでいる。冷媒は、冷媒回路に封入されている。
この冷凍サイクル装置は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有する冷媒回路において、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、低圧レシーバをさらに有している。低圧レシーバは、蒸発器から圧縮機の吸入側に向かう冷媒流路の途中に設けられている。
この冷凍サイクル装置は、冷媒回路における余剰冷媒を低圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。
第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、高圧レシーバをさらに有している。高圧レシーバは、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。
この冷凍サイクル装置では、冷媒回路における余剰冷媒を高圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。
第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、第１減圧部と第２減圧部と中間圧レシーバとさらに有している。第１減圧部と第２減圧部と中間圧レシーバは、いずれも、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。中間圧レシーバは、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路における第１減圧部と第２減圧部との間に設けられている。
この冷凍サイクル装置では、冷媒回路における余剰冷媒を中間圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。
第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、制御部をさらに備えている。冷媒回路は、第１減圧部と第２減圧部とをさらに有している。第１減圧部と第２減圧部は、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。制御部は、第１減圧部を通過する冷媒の減圧程度と第２減圧部を通過する冷媒の減圧程度との両方を調節する。
この冷凍サイクル装置では、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられた第１減圧部と第２減圧部の各減圧程度を制御することにより、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中における第１減圧部と第２減圧部との間に位置する冷媒の密度を低下させることが可能になる。これにより、冷媒回路に封入された冷媒を、凝縮器および／または蒸発器に多く存在させやすくなり、能力を向上させることが可能になる。
第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、冷媒熱交換部をさらに有している。冷媒熱交換部は、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒と、蒸発器から圧縮機に向かう冷媒と、の間で熱交換を行わせる。
この冷凍サイクル装置では、冷媒熱交換部において、蒸発器から圧縮機に向かう冷媒が凝縮器から蒸発器に向かう冷媒によって加熱される。このため、圧縮機における液圧縮を抑制することが可能になる。
第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒は、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含んでいる。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0)、
点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD、CO及びOA上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線である。
第９観点に係る冷凍サイクル装置は、第７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点G(72.0, 28.0, 0.0)、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である。
第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点N(68.6, 16.3, 15.1)、
点K(61.3, 5.4, 33.3)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PNは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
前記線分KA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、BD及びCJが直線である。
第１１観点に係る冷凍サイクル装置は、第７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、LM、BD及びCJが直線である。
第１２観点に係る冷凍サイクル装置は、第７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LM及びBFが直線である。
第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、第７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分RPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LQ及びQRが直線である。
第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第７観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点S(62.6, 28.3, 9.1)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TSは、
座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
前記線分SM及びBFが直線である。
第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］と冷凍能力［RefrigerationCapacity（Cooling Capacity、Capacityと表記されることもある）］とを有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第１７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第１８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第１９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点J(48.5, 18.3, 33.2)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
前記線分IJは、
座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
前記線分NEは、
座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
前記線分JN及びEIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(52.6, 0.0, 47.4)、
点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)、
点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
前記線分MM’は、
座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
前記線分M’Nは、
座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
で表わされ、
前記線分VGは、
座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
前記線分NV及びGMが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２１観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(22.6, 36.8, 40.6)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ONは、
座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
前記線分NUは、
座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
前記線分UOが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
点R(25.5, 36.8, 37.7)、
点T(8.6, 51.6, 39.8)、
点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分QRは、
座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
前記線分RTは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
前記線分LKは、
座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
前記線分KQは、
座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
前記線分TLが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを含み、前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(20.5, 51.7, 27.8)、
点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PSは、
座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
前記線分STは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
前記線分TPが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］を有し、アメリカ暖房冷凍空調学会（ASHRAE）の規格で微燃性（2Lクラス）である、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点K(48.4, 33.2, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
前記線分IKは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分KB’及びGIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点J(57.7, 32.8, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
前記線分IJは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
前記線分MPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分PB’及びGMが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点N(38.5, 52.1, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
前記線分MNは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分STは、
座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
前記線分TPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分PSが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
第２９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を含み、
前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(28.6, 34.4, 37.0)
点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
前記線分DUは、
座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
前記線分UQは、
座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)
で表わされ、
前記線分QB’’及びB’’Dが直線である。
この冷凍サイクル装置では、GWPが十分に小さく、R410Aと同等の成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有するという、という性能を兼ね備える冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能である。
燃焼性試験に用いた装置の模式図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～T並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が92.9質量%（R32含有割合が7.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J及びK’並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が88.9質量%（R32含有割合が11.1質量％）となる3成分組成図に、点A～C、D’、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が85.5質量%（R32含有割合が14.5質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が81.8質量%（R32含有割合が18.2質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が78.1質量%（R32含有割合が21.9質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が73.3質量%（R32含有割合が26.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が70.7質量%（R32含有割合が29.3質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が63.3質量%（R32含有割合が36.7質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が55.9質量%（R32含有割合が44.1質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が52.2質量%（R32含有割合が47.8質量％）となる3成分組成図に、点A、B、G、I、J、K’及びW並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～C、E、G、及びI～W並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図に、点A～U並びにそれらを互いに結ぶ線分を示した図である。 第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第４実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第４実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第５実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第５実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第６実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第６実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第７実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第７実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第８実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第８実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第９実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第９実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第１０実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第１０実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第１１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第１１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。 第１２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。 第１２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
（１）用語の定義
本明細書において用語「冷媒」には、ISO817（国際標準化機構）で定められた、冷媒の種類を表すRで始まる冷媒番号（ASHRAE番号）が付された化合物が少なくとも含まれ、さらに冷媒番号が未だ付されていないとしても、それらと同等の冷媒としての特性を有するものが含まれる。冷媒は、化合物の構造の面で、「フルオロカーボン系化合物」と「非フルオロカーボン系化合物」とに大別される。「フルオロカーボン系化合物」には、クロロフルオロカーボン（CFC）、ハイドロクロロフルオロカーボン（HCFC）及びハイドロフルオロカーボン（HFC）が含まれる。「非フルオロカーボン系化合物」としては、プロパン（R290）、プロピレン（R1270）、ブタン（R600）、イソブタン（R600a）、二酸化炭素（R744）及びアンモニア（R717）等が挙げられる。
本明細書において、用語「冷媒を含む組成物」には、（１）冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と、（２）その他の成分をさらに含み、少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることのできる組成物と、（３）冷凍機油を含有する冷凍機用作動流体とが少なくとも含まれる。本明細書においては、これら三態様のうち、（２）の組成物のことを、冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と区別して「冷媒組成物」と表記する。また、（３）の冷凍機用作動流体のことを「冷媒組成物」と区別して「冷凍機油含有作動流体」と表記する。
本明細書において、用語「代替」は、第一の冷媒を第二の冷媒で「代替」するという文脈で用いられる場合、第一の類型として、第一の冷媒を使用して運転するために設計された機器において、必要に応じてわずかな部品（冷凍機油、ガスケット、パッキン、膨張弁、ドライヤその他の部品のうち少なくとも一種）の変更及び機器調整のみを経るだけで、第二の冷媒を使用して、最適条件下で運転することができることを意味する。すなわち、この類型は、同一の機器を、冷媒を「代替」して運転することを指す。この類型の「代替」の態様としては、第二の冷媒への置き換えの際に必要とされる変更乃至調整の度合いが小さい順に、「ドロップイン（drop in）代替」、「ニアリー・ドロップイン（nealy drop in）代替」及び「レトロフィット（retrofit）」があり得る。
第二の類型として、第二の冷媒を用いて運転するために設計された機器を、第一の冷媒の既存用途と同一の用途のために、第二の冷媒を搭載して用いることも、用語「代替」に含まれる。この類型は、同一の用途を、冷媒を「代替」して提供することを指す。
本明細書において用語「冷凍機（refrigerator）」とは、物あるいは空間の熱を奪い去ることにより、周囲の外気よりも低い温度にし、かつこの低温を維持する装置全般のことをいう。言い換えれば、冷凍機は温度の低い方から高い方へ熱を移動させるために、外部からエネルギーを得て仕事を行いエネルギー変換する変換装置のことをいう。
本明細書において冷媒が「WCF微燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い最も燃えやすい組成（Worst case of formulation for flammability; WCF）が、燃焼速度が10cm/s以下であることを意味する。また、本明細書において冷媒が「ASHRAE微燃」であるとは、WCFの燃焼速度が10cm/s以下で、かつ、WCFを用いてANSI/ASHRAE34-2013に基づいた貯蔵、輸送、使用時の漏洩試験を行うことで特定される最も燃えやすい分画組成（Worst case of fractionation for flammability; WCFF）が、燃焼速度が10cm/s以下であり、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格の燃焼性区分が「2Lクラス」と判断されることを意味する。
本明細書において冷媒について「RCLがx%以上」というときは、かかる冷媒についての、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い算出される冷媒濃度限界（Refrigerant Concentration Limit; RCL）がx%以上であることを意味する。RCLとは、安全係数を考慮した空気中における濃度限界であり、人間が存在する密閉空間において、急性毒性、窒息及び可燃性の危険度を低減することを目的とした指標である。RCLは上記規格に従って決定される。具体的には、上記規格7.1.1、7.1.2及び7.1.3に従いそれぞれ算出される、急性毒性曝露限界（Acute-Toxicity Exposure Limit; ATEL）、酸欠濃度限界（Oxygen Deprivation Limit; ODL）及び可燃濃度限界（Flammable Concentration Limit; FCL）のうち、最も低い濃度がRCLとなる。
本明細書において温度グライド（Temperature Glide）とは、冷媒システムの熱交換器内における本開示の冷媒を含む組成物の相変化過程の開始温度と終了温度の差の絶対値を意味する。
（２）冷媒
（２－１）冷媒成分
詳細は後述するが、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各種冷媒のいずれか１種を冷媒として用いることができる。
（２－２）冷媒の用途
本開示の冷媒は、冷凍機における作動流体として好ましく使用することができる。
本開示の組成物は、R410A、R407CおよびR404A等のHFC冷媒、並びにR22等のHCFC冷媒の代替冷媒としての使用に適している。
（３）冷媒組成物
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。また、本開示の冷媒組成物は、さらに少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることができる。
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加え、さらに少なくとも一種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも一種を含有していてもよい。上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍機における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。したがって、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは0～1質量%であり、より好ましくは0～0.1質量%である。
（３－１）水
本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0.1質量％以下とすることが好ましい。冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。
（３－２）トレーサー
トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。
本開示の冷媒組成物は、トレーサーとして、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。好ましくは、本開示の冷媒に不可避的に混入する不純物とはなり得ない化合物をトレーサーとして選択する。
トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N2O）等が挙げられる。
トレーサーとしては、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが特に好ましい。
上記トレーサーとしては、具体的には、以下の化合物が好ましい。
FC-14（テトラフルオロメタン、CF4）
HCC-40（クロロメタン、CH３Cl）
HFC-23（トリフルオロメタン、CHF３）
HFC-41（フルオロメタン、CH３Cl）
HFC-125（ペンタフルオロエタン、CF３CHF２）
HFC-134a（１，１，１，２－テトラフルオロエタン、CF３CH２F）
HFC-134（１，１，２，２－テトラフルオロエタン、CHF２CHF２）
HFC-143a（１，１，１－トリフルオロエタン、CF３CH３）
HFC-143（１，１，２－トリフルオロエタン、CHF２CH２F）
HFC-152a（１，１－ジフルオロエタン、CHF２CH３）
HFC-152（１，２－ジフルオロエタン、CH２FCH２F）
HFC-161（フルオロエタン、CH３CH２F）
HFC-245fa（１,１,１,３,３－ペンタフルオロプロパン、CF３CH２CHF２）
HFC-236fa（１,１,１,３,３,３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CH２CF３）
HFC-236ea（１，１，１，２，３，３－ヘキサフルオロプロパン、CF３CHFCHF２）
HFC-227ea(１，１，１，２，３，３，３－ヘプタフルオロプロパン、CF３CHFCF３)
HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF２）
HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH２ClF）
CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF２=CClF）
HFE-125（トリフルオロメチル－ジフルオロメチルエーテル、CF３OCHF２）
HFE-134a（トリフルオロメチル－フルオロメチルエーテル、CF３OCH２F）
HFE-143a（トリフルオロメチル－メチルエーテル、CF３OCH３）
HFE-227ea（トリフルオロメチル－テトラフルオロエチルエーテル、CF３OCHFCF３）
HFE-236fa（トリフルオロメチル－トリフルオロエチルエーテル、CF３OCH２CF３）
トレーサー化合物は、約10重量百万分率（ppm）～約1000ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し得る。好ましくは、トレーサー化合物は約30ppm～約500ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し、最も好ましくは、トレーサー化合物は約50ppm～約300ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在する。
（３－３）紫外線蛍光染料
本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。
紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、ナフタルイミド及びクマリンのいずれか又は両方が特に好ましい。
（３－４）安定剤
本開示の冷媒組成物は、安定剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。
安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類等が挙げられる。
ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン及びニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、並びにニトロベンゼン及びニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。
エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。
アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。
その他にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
（３－５）重合禁止剤
本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。
重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01～5質量％とすることが好ましく、0.05～2質量％とすることがより好ましい。
（４）冷凍機油含有作動流体
本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍機における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍機の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。冷凍機油含有作動流体には冷凍機油は一般に１０～５０質量％含まれる。
（４－１）冷凍機油
冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、前記混合物との相溶性（miscibility）及び前記混合物の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。
冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。
冷凍機油は、基油に加えて、さらに添加剤を含んでいてもよい。添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも一種であってもよい。
冷凍機油として、40℃における動粘度が5～400 cStであるものが、潤滑の点で好ましい。
本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、さらに少なくとも一種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。
（４－２）相溶化剤
本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。
相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。
（５）各種冷媒
以下、本実施形態において用いられる冷媒である冷媒Ａ～冷媒Ｅについて、詳細に説明する。
なお、以下の冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの各記載は、それぞれ独立しており、点や線分を示すアルファベット、実施例の番号および比較例の番号は、いずれも冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅの間でそれぞれ独立であるものとする。例えば、冷媒Ａの実施例１と冷媒Ｂの実施例１とは、互いに異なる実施例を示している。
（５－１）冷媒Ａ
本開示の冷媒Ａは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
本開示の冷媒Ａは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)及びR1234yf、並びに必要に応じてHFO-1123を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たすものであってもよい。この冷媒もR410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
要件：
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点G(72.0, 28.0, 0.0)、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CG上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分GI、IA、BD及びCGが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格でWCF微燃性（WCF組成の燃焼速度が10cm/s以下）を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E) HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点N(68.6, 16.3, 15.1)、
点K(61.3, 5.4, 33.3)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0) 及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
前記線分PNは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされ、
前記線分KA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、BD及びCJが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス（WCF組成及びWCFF組成の燃焼速度が10cm/s以下））を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)及び
点C(32.9, 67.1, 0.0)
の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CJ上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分JP、LM、BD及びCJが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の７点をそれぞれ結ぶ線分PL、LM、MA’、A’B、BF、FT及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BF上の点は除く）、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにRCLが40g/m3以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L(63.1, 31.9, 5.0)、
点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
点R(49.8, 42.3, 7.9)
の４点をそれぞれ結ぶ線分PL、LQ、QR及びRPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PLは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分RPは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分LQ及びQRが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらに凝縮温度グライドが1℃以下となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点S(62.6, 28.3, 9.1)、
点M(60.3, 6.2, 33.5)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分MA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TSは、
座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
で表わされ、かつ
前記線分SM及びBFが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつRCLが40g/m3以上となるだけでなく、さらにR410Aを基準とする吐出圧力比が105%以下となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点d(87.6, 0.0, 12.4)、
点g(18.2, 55.1, 26.7)、
点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、dg、gh及びhOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、dg及びgh上にあり（ただし、点O及びhは除く）、
前記線分dgは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分ghは、
座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
前記線分hO及びOdが直線であれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点l(72.5, 10.2, 17.3)、
点g(18.2, 55.1, 26.7)、
点h(56.7, 43.3, 0.0)及び
点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分lg、gh、hi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分lg、gh及びil上にあり（ただし、点h及び点iは除く）、
前記線分lgは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分ghは、
座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
前記線分hi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点d(87.6, 0.0, 12.4)、
点e(31.1, 42.9, 26.0)、
点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Od、de、ef及びfOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Od、de及びef上にあり（ただし、点O及び点fは除く）、
前記線分deは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分efは、
座標（-0.0064z2-1.1565z+65.501, 0.0064z2+0.1565z+34.499, z）
で表わされ、かつ
前記線分fO及びOdが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点l(72.5, 10.2, 17.3)、
点e(31.1, 42.9, 26.0)、
点f(65.5, 34.5, 0.0)及び
点i(72.5, 27.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分le、ef、fi及びilで囲まれる図形の範囲内又は前記線分le、ef及びil上にあり（ただし、点f及び点iは除く）、
前記線分LEは、
座標（0.0047y2-1.5177y+87.598, y, -0.0047y2+0.5177y+12.402）
で表わされ、
前記線分efは、
座標（-0.0134z2-1.0825z+56.692, 0.0134z2+0.0825z+43.308, z）
で表わされ、かつ
前記線分fi及びilが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が93.5％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点a(93.4, 0.0, 6.6)、
点b(55.6, 26.6, 17.8)、
点c(77.6, 22.4, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分Oa、ab、bc及びcOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分Oa、ab及びbc上にあり（ただし、点O及び点cは除く）、
前記線分abは、
座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
前記線分bcは、
座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
前記線分cO及びOaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点k(72.5, 14.1, 13.4)、
点b(55.6, 26.6, 17.8)及び
点j(72.5, 23.2, 4.3)
の３点をそれぞれ結ぶ線分kb、bj及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分kbは、
座標（0.0052y2-1.5588y+93.385, y, -0.0052y2+0. 5588y+6.615）
で表わされ、
前記線分bjは、
座標（-0.0032z2-1.1791z+77.593, 0.0032z2+0.1791z+22.407, z）
で表わされ、かつ
前記線分jkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となるだけでなく、さらにASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）を示す。
本開示の冷媒Ａは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
また、本開示の冷媒Ａは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ａの実施例）
以下に、冷媒Ａの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ａは、これらの実施例に限定されるものではない。
R1234yf、及び、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）、HFO-1123、R1234yfとの混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
また、混合物のRCLは、HFO-1132(E)のLFL=4.7vol%、HFO-1123のLFL=10vol%、R1234yfのLFL=6.2vol%として、ASHRAE34-2013に基づいて求めた。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度：5K
圧縮機効率：70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１～３４に示す。
Figure 0007212265000001
Figure 0007212265000002
Figure 0007212265000003
Figure 0007212265000004
Figure 0007212265000005
Figure 0007212265000006
Figure 0007212265000007
Figure 0007212265000008
Figure 0007212265000009
Figure 0007212265000010
Figure 0007212265000011
Figure 0007212265000012
Figure 0007212265000013
Figure 0007212265000014
Figure 0007212265000015
Figure 0007212265000016
Figure 0007212265000017
Figure 0007212265000018
Figure 0007212265000019
Figure 0007212265000020
Figure 0007212265000021
Figure 0007212265000022
Figure 0007212265000023
Figure 0007212265000024
Figure 0007212265000025
Figure 0007212265000026
Figure 0007212265000027
Figure 0007212265000028
Figure 0007212265000029
Figure 0007212265000030
Figure 0007212265000031
Figure 0007212265000032
Figure 0007212265000033
Figure 0007212265000034
これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点D(0.0, 80.4, 19.6)、
点C’(19.5, 70.5, 10.0)、
点C(32.9, 67.1, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BD、DC’、C’C、CO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分CO上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分DC’は、
座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
で表わされ、
前記線分C’Cは、
座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
で表わされ、かつ
前記線分BD、CO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
線分AA’上の点は、点A、実施例１、及び点A’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分A’B上の点は、点A’、実施例３、及び点Bの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分DC’上の点は、点D、実施例６、及び点C’の3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分C’C上の点は、点C’、実施例４、及び点Cの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点A(68.6, 0.0, 31.4)、
点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
点B(0.0, 58.7, 41.3)、
点F(0.0, 61.8, 38.2)、
点T(35.8, 44.9, 19.3)、
点E(58.0, 42.0, 0.0)及び
点O(100.0, 0.0, 0.0)
の７点をそれぞれ結ぶ線分AA’、A’B、BF、FT、TE、EO及びOAで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EO上の点は除く）、
前記線分AA’は、
座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
で表わされ、
前記線分A’Bは、
座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
で表わされ、
前記線分FTは、
座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
で表わされ、
前記線分TEは、
座標（x, 0.0067x2-0.7607x+63.525, -0.0067x2-0.2393x+36.475）
で表わされ、かつ
前記線分BF、FO及びOAが直線である場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となることが判る。
線分FT上の点は、点T、E’、Fの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分TE上の点は、点E,R,Tの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0,0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点L(63.1, 31.9, 5.0)及び
点M(60.3, 6.2, 33.5)
を結ぶ線分LMの上、又は当該線分の下側にある場合にRCLが40g/m3以上となることが明らかとなった。
また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(62.8, 29.6, 7.6) 及び
点R(49.8, 42.3, 7.9)
を結ぶ線分QRの上、又は当該線分の左側にある場合に温度グライドが1℃以下となることが明らかとなった。
また、表１～３４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点S(62.6, 28.3, 9.1)及び
点T(35.8, 44.9, 19.3)
を結ぶ線分STの上、又は当該線分の右側にある場合にR410Aを基準とする吐出圧力比が105％以下となることが明らかとなった。
なお、これらの組成物において、R1234yfは燃焼性の低下や重合等の変質抑制に寄与しており、これを含むことが好ましい。
さらに、これらの各混合冷媒について、混合組成をWCF濃度としてANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度が10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。なお、図１において、901は試料セルを、902は高速カメラを、903はキセノンランプを、904はコリメートレンズを、905はコリメートレンズを、906はリングフィルターをそれぞれ示す。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
また、WCFF濃度は、WCF濃度を初期濃度としてNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行うことで求めた。
結果を表３５及び表３６に示す。
Figure 0007212265000035
Figure 0007212265000036
表３５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和を基準として、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。
表３６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0,0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点J(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(55.8, 42.0, 2.2)、
点L（63.1,31.9,5.0）
点N(68.6, 16.3, 15.1)
点N’（65.0,7.7,27.3）及び
点K(61.3, 5.4, 33.3)
の６点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN及びNKの上、又は当該線分の下側にある場合に、WCF微燃、及びWCFF微燃性と判断できることが明らかとなった。
ただし、前記線分PNは、
座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
で表わされ、
前記線分NKは、
座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
で表わされる。
線分PN上の点は、点P、点L、点Nの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
線分NK上の点は、点N、点N’、点Kの3点を結ぶ近似曲線を最小二乗法により求めることにより決定した。
（５－２）冷媒Ｂ
本開示の冷媒Ｂは、
トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ、該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％又は45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒であるか、または、
HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、混合冷媒である。
本開示の冷媒Ｂは、（１）R410Aと同等の成績係数を有すること、（２）R410Aと同等の冷凍能力を有すること、（３）GWPが十分に小さいこと、及び（４）ASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）であること、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を72.0質量％以下含む混合冷媒であればWCF微燃となる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を47.1％以下含む組成物であればWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」となり、取り扱いがさらに容易となる。
本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、62.0質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が95％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。本開示の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)を、45.1質量％以上含む場合、R410Aを基準とする成績係数比が93％以上でより優れたものとなり、かつHFO-1132(E)及び／又はHFO-1123の重合反応がより抑制され、安定性がより優れたものとなる。
本開示の冷媒Ｂは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1123に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｂが、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、冷媒全体に対して99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｂの実施例）
以下に、冷媒Ｂの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｂは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)及びHFO-1123を、これらの総和を基準として表３７及び表３８にそれぞれ示した質量％(mass%)で混合した混合冷媒を調製した。
R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度5℃
凝縮温度45℃
過熱温度5K
過冷却温度5K
圧縮機効率70%
また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
また、これらの結果をもとに算出したGWP、COP及び冷凍能力を表１、表２に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
Figure 0007212265000037
Figure 0007212265000038
組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。また、組成物が、HFO-1132(E)を、該組成物の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む場合に、GWP=1という低いGWPを持ちつつも安定で、かつ、WCFF微燃を確保し、更に驚くべきことにR410Aと同等の性能を確保することができる。
（５－３）冷媒Ｃ
本開示の冷媒Ｃは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）、並びにジフルオロメタン（R32）を含む組成物であって、さらに以下の要件を満たす。本開示の冷媒Ｃは、R410Aと同等の冷凍能力及び成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
要件：
本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098, 0.0)、
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2+0.0082a+36.098)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、さらにWCF微燃性となる。
本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)、
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)、
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BD’、D’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K’B及びD’C上にあり（ただし、点J、点B、点D’及び点Cは除く）、
11.1＜a≦18.2のとき、
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)、
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)、
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
18.2＜a≦26.7のとき、
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)、
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)、
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’B、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’及びK’B上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、
26.7＜a≦36.7のとき、
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)、
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にあり（ただし、点J、点B及び点Wは除く）、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)、
点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
の５点をそれぞれ結ぶ直線JK’、K’A、AB、BW及びWJで囲まれる図形の範囲内又は前記直線JK’、K'A及びAB上にある（ただし、点J、点B及び点Wは除く）ものが含まれる。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となるだけでなく、さらにWCF微燃及びWCFF微燃でASHRAE規格では微燃性冷媒である「２Lクラス」を示す。
本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfに加えて、さらにR32を含む場合、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦10.0のとき、
点a(0.02a2-2.46a+93.4, 0, -0.02a2+2.46a+6.6)、
点b’(-0.008a2-1.38a+56, 0.018a2-0.53a+26.3, -0.01a2+1.91a+17.7)、
点c(-0.016a2+1.02a+77.6, 0.016a2-1.02a+22.4, 0)及び
点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、
10.0＜a≦16.5のとき、
点a(0.0244a2-2.5695a+94.056, 0, -0.0244a2+2.5695a+5.944)、
点b’(0.1161a2-1.9959a+59.749, 0.014a2-0.3399a+24.8, -0.1301a2+2.3358a+15.451)、
点c(-0.0161a2+1.02a+77.6, 0.0161a2-1.02a+22.4, 0)及び
点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあり（ただし、点o及び点cは除く）、又は
16.5＜a≦21.8のとき、
点a(0.0161a2-2.3535a+92.742, 0, -0.0161a2+2.3535a+7.258)、
点b’(-0.0435a2-0.0435a+50.406, -0.0304a2+1.8991a-0.0661, 0.0739a2-1.8556a+49.6601)、
点c(-0.0161a2+0.9959a+77.851, 0.0161a2-0.9959a+22.149, 0)及び
点o(100.0-a, 0.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ直線で囲まれる図形の範囲内又は前記直線oa、ab’及びb’c上にあるものとすることができる（ただし、点o及び点cは除く）。なお、点b’は、前記3成分組成図において、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％となる点を点bとすると、R410Aを基準とするCOP比が95％となる点を結ぶ近似直線と、直線abとの交点である。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、かつR410Aを基準とするCOP比が95％以上となる。
本開示の冷媒Ｃは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
また、本開示の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むものであってよく、99.75質量%以上含むものであってもよく、さらに99.9質量%以上含むものであってもよい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｃの実施例）
以下に、冷媒Ｃの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｃは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32を、これらの総和を基準として、表３９～９６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。
R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度；5K
圧縮機効率70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表３９～９６に示す。なお、比COP及び比冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量
Figure 0007212265000039
Figure 0007212265000040
Figure 0007212265000041
Figure 0007212265000042
Figure 0007212265000043
Figure 0007212265000044
Figure 0007212265000045
Figure 0007212265000046
Figure 0007212265000047
Figure 0007212265000048
Figure 0007212265000049
Figure 0007212265000050
Figure 0007212265000051
Figure 0007212265000052
Figure 0007212265000053
Figure 0007212265000054
Figure 0007212265000055
Figure 0007212265000056
Figure 0007212265000057
Figure 0007212265000058
Figure 0007212265000059
Figure 0007212265000060
Figure 0007212265000061
Figure 0007212265000062
Figure 0007212265000063
Figure 0007212265000064
Figure 0007212265000065
Figure 0007212265000066
Figure 0007212265000067
Figure 0007212265000068
Figure 0007212265000069
Figure 0007212265000070
Figure 0007212265000071
Figure 0007212265000072
Figure 0007212265000073
Figure 0007212265000074
Figure 0007212265000075
Figure 0007212265000076
Figure 0007212265000077
Figure 0007212265000078
Figure 0007212265000079
Figure 0007212265000080
Figure 0007212265000081
Figure 0007212265000082
Figure 0007212265000083
Figure 0007212265000084
Figure 0007212265000085
Figure 0007212265000086
Figure 0007212265000087
Figure 0007212265000088
Figure 0007212265000089
Figure 0007212265000090
Figure 0007212265000091
Figure 0007212265000092
Figure 0007212265000093
Figure 0007212265000094
Figure 0007212265000095
Figure 0007212265000096
これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0, 100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とし、かつ点（0.0, 100.0-a, 0.0）が左側となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)と
点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
11.1＜a≦18.2のとき、
点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)と
点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
18.2＜a≦26.7のとき、
点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)と
点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、
26.7＜a≦36.7のとき、
点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)と
点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側、並びに
36.7＜a≦46.7のとき、
点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)と
点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)と
を結ぶ直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となることが判る。なお、実際の冷凍能力比85%の点は、図３に示す点A、点Bを結ぶ1234yf側に広がった曲線となる。従って、直線ABの線上又は左側にある場合に、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となる。
同様に、上記3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜a≦11.1のとき、
点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)と
点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)と
を結ぶ直線D’Cの線上又は右側にある場合に、また、
11.1＜a≦46.7のとき、
全ての領域内にある場合に、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となることが判る。
なお、図３においてCOP比が92.5%以上となるのは曲線CDであるが、図３ではR1234yf濃度が5質量%、10質量%のときにCOP比が92.5%となる点(26.6, 68.4,5),(19.5, 70.5, 10)、及び点C(32.9, 67.1, 0.0)の3点を結ぶ近似直線を求め、HFO-1132(E)濃度が0.0質量%との交点D’(0, 75.4, 24.6)と点Cを結ぶ直線を線分D’Cとした。また、図４では、COP比が92.5%となる点C(18.4, 74.5,0)、点(13.9, 76.5, 2.5)、点(8.7, 79.2, 5)を結ぶ近似曲線から同様にD’(0, 83.4, 9.5)を求め、点Cと結ぶ直線をD’Cとした。
また、各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。また、燃焼性はANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。燃焼速度がWCF及びWCFFともに10 cm/s以下となるものは「2Lクラス（微燃性）」であるとした。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
結果を表９７～１０４に示す。
Figure 0007212265000097
Figure 0007212265000098
Figure 0007212265000099
Figure 0007212265000100
Figure 0007212265000101
Figure 0007212265000102
Figure 0007212265000103
Figure 0007212265000104
表９７～１００の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
0＜a≦11.1のとき、
点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)と
点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
11.1＜a≦18.2のとき、
点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)と
点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
18.2＜a≦26.7のとき、
点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)と
点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、
26.7＜a≦36.7のとき、
点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)と
点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)と
を結ぶ直線GIの線上又は下、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)と
点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)と
を結ぶ直線GIの線上又は下にある場合に、WCF微燃性と判断できることが明らかとなった。なお、点G（表１０５）及びI（表１０６）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure 0007212265000105
Figure 0007212265000106
表１０１～１０４の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の混合冷媒においては、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf、並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz、並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる、点（0.0,100.0-a, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100,0-a）とを結ぶ直線を底辺とする3成分組成図において、
0＜a≦11.1のとき、
点J(0.0049a2-0.9645a+47.1, -0.0049a2-0.0355a+52.9, 0.0)と
点K’(0.0514a2-2.4353a+61.7, -0.0323a2+0.4122a+5.9, -0.0191a2+1.0231a+32.4)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
11.1＜a≦18.2のとき、
点J(0.0243a2-1.4161a+49.725, -0.0243a2+0.4161a+50.275, 0.0)と
点K’(0.0341a2-2.1977a+61.187, -0.0236a2+0.34a+5.636, -0.0105a2+0.8577a+33.177)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、
18.2＜a≦26.7のとき、
点J(0.0246a2-1.4476a+50.184, -0.0246a2+0.4476a+49.816, 0.0)と
点K’(0.0196a2-1.7863a+58.515, -0.0079a2-0.1136a+8.702, -0.0117a2+0.8999a+32.783)とを結ぶ直線JK’の線上又は下、
26.7＜a≦36.7のとき、
点J(0.0183a2-1.1399a+46.493, -0.0183a2+0.1399a+53.507, 0.0)と
点K’(-0.0051a2+0.0929a+25.95, 0.0, 0.0051a2-1.0929a+74.05)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下、及び
36.7＜a≦46.7のとき、
点J(-0.0134a2+1.0956a+7.13, 0.0134a2-2.0956a+92.87, 0.0)と
点K’(-1.892a+29.443, 0.0, 0.892a+70.557)と
を結ぶ直線JK’の線上又は下にある場合に、WCFF微燃性と判断でき、ASHRAE規格の燃焼性分類で「2L(微燃性)」になることが明らかとなった。
なお、実際のWCFF微燃の点は、図３に示す点J、点K’(直線AB上)を結ぶHFO-1132（E）側に広がった曲線となる。従って、直線JK’の線上又は下側にある場合にはWCFF微燃性となる。
なお、点J（表１０７）及びK’（表１０８）は、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた。
Figure 0007212265000107
Figure 0007212265000108
なお、図３～１３は、それぞれ、順に、R32含有割合a（質量％）が、0質量％、7.1質量％、11.1質量％、14.5質量％、18.2質量％、21.9質量％、26.7質量％、29.3質量％、36.7質量％、44.1質量％及び47.8質量％の場合の組成を表わしている。
点A、B、C、D’は、近似計算によりそれぞれ以下のようにして求めた。
点Aは、HFO-1123含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Aについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１０９）。
Figure 0007212265000109
点Bは、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とする冷凍能力比が85％となる点である。点Bについて、計算により以下の５範囲毎に三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１０）。
Figure 0007212265000110
点D’は、HFO-1132(E)含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点D’について、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１１）。
Figure 0007212265000111
点Cは、R1234yf含有割合が0質量％であり、かつR410Aを基準とするCOP比が95.5％となる点である。点Cについて、計算により以下の三点ずつを求め、これらの近似式を求めた（表１１２）。
Figure 0007212265000112
（５－４）冷媒Ｄ
本開示の冷媒Ｄは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含む混合冷媒である。
本開示の冷媒Ｄは、R410Aと同等の冷却能力を有し、GWPが十分に小さく、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）である、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点J(48.5, 18.3, 33.2)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
前記線分IJは、
座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
前記線分NEは、
座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
前記線分JN及びEIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(52.6, 0.0, 47.4)、
点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)、
点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
前記線分MM’は、
座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
前記線分M’Nは、
座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
で表わされ、
前記線分VGは、
座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
前記線分NV及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(22.6, 36.8, 40.6)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ONは、
座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
前記線分NUは、
座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
前記線分UOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
点R(25.5, 36.8, 37.7)、
点T(8.6, 51.6, 39.8)、
点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分QRは、
座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
前記線分RTは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
前記線分LKは、
座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
前記線分KQは、
座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
前記線分TLが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準と
する質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの
総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(20.5, 51.7, 27.8)、
点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PSは、
座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
前記線分STは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
前記線分TPが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点a(71.1, 0.0, 28.9)、
点c(36.5, 18.2, 45.3)、
点f(47.6, 18.3, 34.1)及び
点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ac、cf、fd、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分acは、
座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
前記線分fdは、
座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
前記線分cf及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点a(71.1, 0.0, 28.9)、
点b(42.6, 14.5, 42.9)、
点e(51.4, 14.6, 34.0)及び
点d(72.0, 0.0, 28.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分ab、be、ed、及びdaで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分abは、
座標（0.0181y2-2.2288y+71.096, y, -0.0181y2+1.2288y+28.904）
で表わされ、
前記線分edは、
座標（0.02y2-1.7y+72, y, -0.02y2+0.7y+28）
で表わされ、かつ
前記線分be及びdaが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が85％以上となり、GWPが100以下となり、かつASHRAEの規格で微燃性（2Lクラス）となる。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点g(77.5, 6.9, 15.6)、
点iI(55.1, 18.3, 26.6)及び
点j(77.5. 18.4, 4.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gi、ij及びjkで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分giは、
座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
前記線分ij及びjkが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点g(77.5, 6.9, 15.6)、
点h(61.8, 14.6, 23.6)及び
点k(77.5, 14.6, 7.9)
の３点をそれぞれ結ぶ線分gh、hk及びkgで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ghは、
座標（0.02y2-2.4583y+93.396, y, -0.02y2+1.4583y+6.604）
で表わされ、かつ
前記線分hk及びkgが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が95％以上となり、GWPが100以下となり、かつ重合や分解などの変化を起こしにくく、安定性に優れている。
本開示の冷媒Ｄは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｄが、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｄの実施例）
以下に、冷媒Ｄの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｄは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの各混合冷媒の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。結果を表１１３～１１５に示す。
Figure 0007212265000113
Figure 0007212265000114
Figure 0007212265000115
これらの結果から、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる図１４の3成分組成図において、座標（x,y,z）が、点I、点J、点K及び点Lをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、WCF微燃となることが判る。
また、これらの結果から、図１４の3成分組成図において、上記座標（x,y,z）が、点M、点M’、点W、点J、点N及び点Pをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、ASHRAE微燃となることが判る。
HFO-1132(E)、R32及びR1234yfを、これらの総和を基準として、表１１６～１４４にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。表１１６～１４４の各混合冷媒について、R410を基準とする成績係数［Coefficient of Performance（COP）］比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度；5K
圧縮機効率70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１１６～１４４に示す。
Figure 0007212265000116
Figure 0007212265000117
Figure 0007212265000118
Figure 0007212265000119
Figure 0007212265000120
Figure 0007212265000121
Figure 0007212265000122
Figure 0007212265000123
Figure 0007212265000124
Figure 0007212265000125
Figure 0007212265000126
Figure 0007212265000127
Figure 0007212265000128
Figure 0007212265000129
Figure 0007212265000130
Figure 0007212265000131
Figure 0007212265000132
Figure 0007212265000133
Figure 0007212265000134
Figure 0007212265000135
Figure 0007212265000136
Figure 0007212265000137
Figure 0007212265000138
Figure 0007212265000139
Figure 0007212265000140
Figure 0007212265000141
Figure 0007212265000142
Figure 0007212265000143
Figure 0007212265000144
これらの結果から、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 0.0, 28.0)、
点J(48.5, 18.3, 33.2)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点E(58.3, 0.0, 41.7)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
前記線分IJは、
座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
で表わされ、
前記線分NEは、
座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
で表わされ、かつ
前記線分JN及びEIが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(52.6, 0.0, 47.4)、
点M’(39.2, 5.0, 55.8)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)、
点V(11.0, 18.1, 70.9)及び
点G(39.6, 0.0, 60.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分MM’、M’N、NV、VG、及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上にある点は除く）、
前記線分MM’は、
座標（x, 0.132x2-3.34x+52.6, -0.132x2+2.34x+47.4）
で表わされ、
前記線分M’Nは、
座標（0.0313y2-1.4551y+43.824, y, -0.0313y2+0.4551y+56.176）
で表わされ、
前記線分VGは、
座標（0.0123y2-1.8033y+39.6, y, -0.0123y2+0.8033y+60.4）
で表わされ、かつ
前記線分NV及びGMが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が70％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(22.6, 36.8, 40.6)、
点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
点U(3.9, 36.7, 59.4)
の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ONは、
座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
で表わされ、
前記線分NUは、
座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
で表わされ、かつ
前記線分UOが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
また、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
点R(25.5, 36.8, 37.7)、
点T(8.6, 51.6, 39.8)、
点L(28.9, 51.7, 19.4)及び
点K(35.6, 36.8, 27.6)
の５点をそれぞれ結ぶ線分QR、RT、TL、LK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分QRは、
座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
で表わされ、
前記線分RTは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、
前記線分LKは、
座標（0.0049y2-0.8842y+61.488, y, -0.0049y2-0.1158y+38.512）
で表わされ、
前記線分KQは、
座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
で表わされ、かつ
前記線分TLが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつWCF微燃となることが判る。
さらに、本開示の冷媒Ｄは、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(20.5, 51.7, 27.8)、
点S(21.9, 39.7, 38.4)及び
点T(8.6, 51.6, 39.8)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分PSは、
座標（0.0064y2-0.7103y+40.1, y, -0.0064y2-0.2897y+59.9）
で表わされ、
前記線分STは、
座標（0.082y2-1.8683y+83.126, y, -0.082y2+0.8683y+16.874）
で表わされ、かつ
前記線分TPが直線である場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が92.5％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となることが判る。
（５－５）冷媒Ｅ
本開示の冷媒Ｅは、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及びジフルオロメタン（R32）を含む混合冷媒である。
本開示の冷媒Ｅは、R410Aと同等の成績係数を有し、かつGWPが十分に小さい、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点K(48.4, 33.2, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分IK、KB’、B’H、HR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGI上の点を除く）、
前記線分IKは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分KB’及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点J(57.7, 32.8, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JR、RG及びGIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GI上の点を除く）、
前記線分IJは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.0, -0.025z2+0.7429z+28.0, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、WCF微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点B’(0.0, 81.6, 18.4)
点H(0.0, 84.2, 15.8)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の６点をそれぞれ結ぶ線分MP、PB’、B’H、HR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’H及びGM上の点を除く）、
前記線分MPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分HRは、
座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）
で表わされ、
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、かつ
前記線分PB’及びGMが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)
点N(38.5, 52.1, 9.5)
点R(23.1, 67.4, 9.5)及び
点G(38.5, 61.5, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分MN、NR、RG及びGMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分GM上の点を除く）、
前記線分MNは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、かつ
前記線分RGは、
座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）
で表わされ、
前記線分JR及びGIが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となり、かつGWPが65以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点P(31.8, 49.8, 18.4)
点S(25.4, 56.2, 18.4)及び
点T(34.8, 51.0, 14.2)
の３点をそれぞれ結ぶ線分PS、ST及びTPで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分STは、
座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）
で表わされ、かつ
前記線分TPは、
座標（0.0083z2-0.984z+47.1,-0.0083z2-0.016z+52.9, z）
で表わされ、
前記線分PSが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点Q(28.6, 34.4, 37.0)
点B’’(0.0, 63.0, 37.0)
点D(0.0, 67.0, 33.0)及び
点U(28.7, 41.2, 30.1)
の４点をそれぞれ結ぶ線分QB’’、B’’D、DU及びUQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分B’’D上の点を除く）、
前記線分DUは、
座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされ、かつ
前記線分UQは、
座標(0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867, z)で表わされ、
前記線分QB’’及びB’’Dが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、ASHRAE微燃であり、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となり、かつGWPが250以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
点d’(52.2, 38.3, 9.5)、
点e’(41.8, 39.8, 18.4)及び
点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’e’、e’a’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’、d’e’及びe’a’上にあり（ただし、点c’及びa’を除く）、
前記線分c’d’は、
座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）
で表わされ、
前記線分d’e’は、
座標（-0.0535z2+0.3229z+53.957, 0.0535z2+0.6771z+46.043, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc’、e’a’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が92.5％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c(77.7, 22.3, 0.0)、
点d(76.3, 14.2, 9.5)、
点e(72.2, 9.4, 18.4)及び
点a’(81.6, 0.0, 18.4)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、de、ea’及びa’Oで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd、de及びea’上にあり（ただし、点c及びa’を除く）、
前記線分cdeは、
座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc、ea’及びa’Oが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが125以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c’(56.7, 43.3, 0.0)、
点d’(52.2, 38.3, 9.5)及び
点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc’、c’d’、d’a及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分c’d’及びd’a上にあり（ただし、点c’及びaを除く）、
前記線分c’d’は、
座標（-0.0297z2-0.1915z+56.7, 0.0297z2+1.1915z+43.3, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc’、d’a及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が93.5％以上となり、かつGWPが65以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点c(77.7, 22.3, 0.0)、
点d(76.3, 14.2, 9.5)、
点a(90.5, 0.0, 9.5)
の５点をそれぞれ結ぶ線分Oc、cd、da及びaOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分cd及びda上にあり（ただし、点c及びaを除く）、
前記線分CDは、
座標（-0.017z2+0.0148z+77.684, 0.017z2+0.9852z+22.316, z）で表わされ、かつ
前記線分Oc、da及びaOが直線であるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とするCOP比が95％以上となり、かつGWPが65以下となる。
本開示の冷媒Ｅは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32に加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｅが、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
（冷媒Ｅの実施例）
以下に、冷媒Ｅの実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、冷媒Ｅは、これらの実施例に限定されるものではない。
HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32を、これらの総和を基準として、表１４５及び表１４６にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。各混合物の組成をWCFとし、ASHRAE34-2013規格に従って装置（Equipment）、貯蔵（Storage）、輸送（Shipping）、漏洩（Leak）及び再充填（Recharge）の条件でNational Institute of Science and Technology （NIST） Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行い、最も燃えやすい分画（fraction）をWCFFとした。
これらの各混合冷媒について、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定した。WCF組成、及びWCFF組成の燃焼速度が10 cm/s以下となるものはASHRAEの燃焼性分類で「2Lクラス（微燃性）」に相当する。
なお、燃焼速度試験は図１に示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0～9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1～1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。
結果を表１４５及び表１４６に示す。
Figure 0007212265000145
Figure 0007212265000146
表１４５の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I(72.0, 28,0, 0.0)
点K(48.4, 33.2, 18.4)及び
点L(35.5, 27.5, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分IK及びKLの上、又は当該線分の下側にあり、
前記線分IKは、
座標（0.025z2-1.7429z+72.00, -0.025z2+0.7429z+28.00, z）で表わされ、かつ
前記線分KLは、
座標(0.0098z2-1.238z+67.852, -0.0098z2+0.238z+32.148, z)で表わされる場合にWCF微燃と判断できることが明らかとなった。
線分IK上の点は、I(72.0, 28,0, 0.0)、J（57.7, 32.8, 9.5）、K(48.4, 33.2, 18.4)の3点から最小二乗法により近似曲線x=0.025z2-1.7429z+72.00を求め、座標（x=0.025z2-1.7429z+72.00, y=100-z-x=-0.00922z2+0.2114z+32.443, z）を求めた。
以下同様に線分KL上の点は、K(48.4, 33.2, 18.4)、実施例10(41.1, 31.2, 27.7)、L(35.5, 27.5, 37.0)の3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
表１４６の結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の混合冷媒においては、これらの総和が100質量%となる3成分組成図であって、点(0.0, 100.0, 0.0)及び点(0.0, 0.0, 100.0)を結ぶ線分を底辺とし、点(0.0, 100.0, 0.0)を左側、点(0.0, 0.0, 100.0)を右側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点M(47.1, 52.9, 0.0)、
点P(31.8, 49.8, 18.4)及び
点Q(28.6, 34.4, 37.0)
の３点をそれぞれ結ぶ線分MP及びPQの上、又は当該線分の下側にある場合にASHRAE微燃と判断できることが明らかとなった。ただし、前記線分MPは、座標（0.0083z2-0.984z+47.1, -0.0083z2-0.016z+52.9,z）で表わされ、前記線分PQは、座標（0.0135z2-0.9181z+44.133, -0.0135z2-0.0819z+55.867,z）で表わされる。
線分MP上の点は、点M,N,Pの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、線分PQ上の点は点P,U,Qの3点から最小二乗法により近似曲線を求め、座標を定めた。
また、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a(GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）とHFO-1123との混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。これらの各混合冷媒について、R410を基準とするCOP比及び冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］比をそれぞれ求めた。計算条件は以下の通りとした。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度；5K
圧縮機効率70%
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表１４７～１６６に示す。
Figure 0007212265000147
Figure 0007212265000148
Figure 0007212265000149
Figure 0007212265000150
Figure 0007212265000151
Figure 0007212265000152
Figure 0007212265000153
Figure 0007212265000154
Figure 0007212265000155
Figure 0007212265000156
Figure 0007212265000157
Figure 0007212265000158
Figure 0007212265000159
Figure 0007212265000160
Figure 0007212265000161
Figure 0007212265000162
Figure 0007212265000163
Figure 0007212265000164
Figure 0007212265000165
Figure 0007212265000166
これらの結果から、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR32の総和が100質量%となり、点（0.0, 100.0, 0.0）と点（0.0, 0.0, 100.0）とを結ぶ線分を底辺とし、点（0.0, 100.0, 0.0）を左側とする3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点A’’(63.0, 0.0, 37.0)、
点B’’(0.0, 63.0, 37.0)及び
点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが250以下となることが判る。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点A’(81.6, 0.0, 18.4)、
点B’(0.0, 81.6, 18.4)及び
点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが125以下となることが判る。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点O(100.0, 0.0, 0.0)、
点A(90.5, 0.0, 9.5)、
点B(0.0, 90.5, 9.5)及び
点(0.0, 100.0, 0.0)
の４点をそれぞれ結ぶ線分で囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にある場合、GWPが65以下となることが判る。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点C(50.0, 31.6, 18.4)、
点U（28.7, 41.2, 30.1）及び
点D(52.2, 38.3, 9.5)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が96％以上となることが判る。ただし、前記線分CUは、座標（-0.0538z2+0.7888z+53.701, 0.0538z2-1.7888z+46.299, z）前記線分UDは、座標（-3.4962z2+210.71z-3146.1, 3.4962z2-211.71z+3246.1, z）で表わされる。
線分CU上の点は、点C,比較例10,点Uの3点から最小二乗法にて求められる。
線分UD上の点は、点U,実施例２, Dの3点から最小二乗法にて求められる。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点E(55.2, 44.8, 0.0)と、
点T(34.8, 51.0, 14.2)
点F(0.0, 76.7, 23.3)と
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が94.5％以上となることが判る。ただし、前記線分ETは、座標（-0.0547z2-0.5327z+53.4, 0.0547z2-0.4673z+46.6, z）前記線分TFは、座標（-0.0982z2+0.9622z+40.931, 0.0982z2-1.9622z+59.069, z）で表わされる。線分ET上の点は、点E,実施例2,Tの3点から最小二乗法にて求められる。
線分TG上の点は、点T,S,Fの3点から最小二乗法にて求められる。
また、同様に、座標（x,y,z）が、
点G(0.0, 76.7, 23.3)、
点R(21.0, 69.5, 9.5)及び
点H(0.0, 85.9, 14.1)
の３点をそれぞれ結ぶ線分の左側又は前記線分上にある場合、R410Aを基準とするCOP比が93％以上となることが判る。ただし、前記線分GRは、座標（-0.0491z2-1.1544z+38.5, 0.0491z2+0.1544z+61.5, z）で表わされ、かつ前記線分RHは、座標（-0.3123z2+4.234z+11.06, 0.3123z2-5.234z+88.94, z）で表わされる。
線分GR上の点は、点G,実施例５、点Rの3点から最小二乗法にて求められる。
線分RH上の点は、点R,実施例7,点Hの3点から最小二乗法にて求められる。
一方、比較例８、９、１３、１５、１７及び１８等に示されるようにR32を含まない場合、二重結合を持つHFO-1132(E)及びHFO-1123の濃度が相対的に高くなり、冷媒化合物において分解等の変質や重合を招くため、好ましくない。
（６）第１実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図１６、概略制御ブロック構成図である図１７を参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。
空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。
空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、１，２－ジフルオロエチレンを含む混合冷媒であり、上述した冷媒Ａ～Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。
（６－１）室外ユニット２０
室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。
圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている（なお、当該付属アキュムレータの内容積は、後述する低圧レシーバ、中間圧レシーバ、高圧レシーバのそれぞれより小さく、好ましくは半分以下である）。
四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。
室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。
室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。
室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。室外膨張弁２４は、キャピラリーチューブ又は感温筒と共に用いられる機械式膨張弁であってもよいが、制御により弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。
ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。
室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。
室外ユニット２０には、吐出圧力センサ６１、吐出温度センサ６２、吸入圧力センサ６３、吸入温度センサ６４、室外熱交温度センサ６５、外気温度センサ６６等が設けられている。これらの各センサは、室外ユニット制御部２７と電気的に接続されており、室外ユニット制御部２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ６１は、圧縮機２１の吐出側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ６２は、吐出配管を流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ６３は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吸入配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ６４は、吸入配管を流れる冷媒の温度を検出する。室外熱交温度センサ６５は、室外熱交換器２３のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。外気温度センサ６６は、室外熱交換器２３を通過する前の屋外の空気温度を検出する。
（６－２）室内ユニット３０
室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。
室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、を有している。
室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。
室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。
また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。
室内ユニット３０には、室内液側熱交温度センサ７１、室内空気温度センサ７２等が設けられている。これらの各センサは、室内ユニット制御部３４と電気的に接続されており、室内ユニット制御部３４に対して検出信号を送信する。室内液側熱交温度センサ７１は、室内熱交換器３１のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。室内空気温度センサ７２は、室内熱交換器３１を通過する前の室内の空気温度を検出する。
（６－３）コントローラ７の詳細
空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。
コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。
（６－４）運転モード
以下、運転モードについて説明する。
運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。
コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。
（６－４－１）冷房運転モード
空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。
より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御は、特に限定されず、例えば、空気調和装置１が室内の空気温度が設定温度を満たすように制御される場合には、吐出温度（吐出温度センサ６２の検出温度）が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じた値となるように、圧縮機２１の運転周波数を制御する。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。
室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。
室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定の過熱度目標値となるように制御される。ここで、圧縮機２１の吸入冷媒の過熱度は、例えば、吸入圧力（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する飽和温度を、吸入温度（吸入温度センサ６２の検出温度）から差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。
ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（６－４－２）暖房運転モード
空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。
より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御は、特に限定されず、例えば、空気調和装置１が室内の空気温度が設定温度を満たすように制御される場合には、吐出温度（吐出温度センサ６２の検出温度）が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じた値となるように、圧縮機２１の運転周波数を制御する。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。
液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過し、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定の過熱度目標値となるように制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。
室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。
室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（６－５）第１実施形態の特徴
空気調和装置１では、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
（７）第２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図１８、概略制御ブロック構成図である図１９を参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。なお、以下では、第１実施形態の空気調和装置１との違いを主に説明する。
（７－１）空気調和装置１ａの概略構成
空気調和装置１ａは、上記第１実施形態の空気調和装置１とは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を備えている点で異なっている。
低圧レシーバ４１は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。なお、本実施形態では、吸入圧力センサ６３及び吸入温度センサ６４は、低圧レシーバ４１と圧縮機２１の吸入側との間を流れる冷媒を対象として検出するように設けられている。また、圧縮機２１には、図示しない付属のアキュムレータが設けられており、低圧レシーバ４１は、当該付属のアキュムレータの下流側に接続されている。
（７－２）冷房運転モード
空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４の順に流れる。
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、特に限定されないが、例えば、室外熱交温度センサ６５の検出温度から、冷媒回路１０の高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発し、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室内熱交換器３１において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（７－３）暖房運転モード
空気調和装置１ａでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、特に限定されないが、例えば、室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、冷媒回路１０の高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（７－４）第２実施形態の特徴
空気調和装置１ａでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ａでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定値以上となることが確保される制御（室外膨張弁２４の制御）を行わなくても、液圧縮が生じることを抑制させることが可能になっている。このため、室外膨張弁２４の制御としては、凝縮器として機能させる場合の室外熱交換器２３（凝縮器として機能させる場合の室内熱交換器３１も同様）について、出口を流れる冷媒の過冷却度を十分に確保するように制御させることが可能になっている。
（８）第３実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図２０、概略制御ブロック構成図である図２１を参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。
（８－１）空気調和装置１ｂの概略構成
空気調和装置１ｂは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。
空気調和装置１ｂは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２が設けられており、さらに、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、および、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。
また、空気調和装置１ｂは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニットにおいて、室外膨張弁２４が設けられていない点、および、バイパス膨張弁４９を有するバイパス配管４０が設けられている点で異なっている。
バイパス配管４０は、室外熱交換器２３の液冷媒側の出口から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管と、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１まで延びる冷媒配管と、を接続する冷媒配管である。バイパス膨張弁４９は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。なお、バイパス配管４０には、開度調節可能な電動膨張弁が設けられたものに限られず、例えば、キャピラリーチューブと開閉可能な電磁弁を有したものであってもよい。
（８－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握することができる。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。
ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第１室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度についても、特に限定されないが、例えば、第２室内ガス側熱交温度センサ７７の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。なお、バイパス配管４０のバイパス膨張弁４９は、凝縮器として機能する室外熱交換器２３の内部の冷媒量が過剰であることに関する所定条件を満たした場合に開けられるまたは弁開度が上げられる制御が行われる。バイパス膨張弁４９の開度制御としては、特に限定されないが、例えば、凝縮圧力（例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力）が所定値以上である場合に、開けるまたは開度が上げられる制御であってもよいし、通過流量を増大させるように所定の時間間隔で開状態と閉状態とを切り換える制御であってもよい。
（８－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｂでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。
なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度は、第１室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、冷媒回路１０における高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。また、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度についても同様に、第２室内液側熱交温度センサ７５の検出温度から、冷媒回路１０における高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６、液側閉鎖弁２９を通過した後、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。なお、暖房運転時には、特に限定されないが、バイパス配管４０のバイパス膨張弁４９は、例えば、全閉状態に維持されていてもよい。
（８－４）第３実施形態の特徴
空気調和装置１ｂでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｂでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１における液圧縮を抑制することができている。また、冷房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過熱度制御することで、暖房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御することで、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させやすい。
（９）第４実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図２２、概略制御ブロック構成図である図２３を参照しつつ、第４実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｃについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。
（９－１）空気調和装置１ｃの概略構成
空気調和装置１ｃは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を備えていない点、高圧レシーバ４２を備えている点、室外ブリッジ回路２６を備えている点で異なっている。
また、室内ユニット３０は、室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒温度を検出する室内液側熱交温度センサ７１と、室内の空気温度を検出する室内空気温度センサ７２と、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒温度を検出する室内ガス側熱交温度センサ７３と、を有している。
室外ブリッジ回路２６は、室外熱交換器２３の液側と液側閉鎖弁２９との間に設けられており、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。室外ブリッジ回路２６が有する４つの接続箇所のうち、室外熱交換器２３の液側に接続される箇所と液側閉鎖弁２９に接続される箇所以外の２箇所からは、それぞれ高圧レシーバ４２まで延びた冷媒配管が接続されている。また、これらの冷媒配管のうち、高圧レシーバ４２の内部空間のうちのガス領域から延びだしている冷媒配管には、途中に室外膨張弁２４が設けられている。
（９－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｃでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、室内液側熱交温度センサ７１の検出温度として把握してもよいし、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外ブリッジ回路２６の一部を介して、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において減圧される。
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度は、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（９－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｃでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、室外ブリッジ回路２６の一部を流れ、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。
なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引いて求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（９－４）第４実施形態の特徴
空気調和装置１ｃでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｃでは、高圧レシーバ４２を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留することが可能になる。
（１０）第５実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図２４、概略制御ブロック構成図である図２５を参照しつつ、第５実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｄについて説明する。なお、以下では、第４実施形態の空気調和装置１ｃとの違いを主に説明する。
（１０－１）空気調和装置１ｄの概略構成
空気調和装置１ｄは、上記第４実施形態の空気調和装置１ｃとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。
空気調和装置１ｄは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。
（１０－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｃでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外ブリッジ回路２６の一部を介して、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において減圧される。ここで、冷房運転時は、室外膨張弁２４は、例えば、弁開度が全開状態となるように制御される。
室外膨張弁２４を通過した冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に流入する。
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において減圧される。第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第１室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。同様に、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において減圧される。第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第２室内ガス側熱交温度センサ７７の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１室内熱交換器３１において蒸発した冷媒と、第２室内熱交換器３６において蒸発した冷媒とは、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１０－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｃでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。
第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１に流入したガス冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮する。第１室内熱交換器３１を流れた冷媒は、第１室内膨張弁３３において減圧される。第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第１室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。
第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６に流入したガス冷媒は、同様に、第２室内熱交換器３６において凝縮する。第２室内熱交換器３６を流れた冷媒は、第２室内膨張弁３８において減圧される。第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第２室内液側熱交温度センサ７５の検出温度から、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒および第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、室外ブリッジ回路２６の一部を流れ、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。すなわち、暖房運転時は、高圧レシーバ４２は、擬似的な中間圧冷媒が貯留されることとなる。
なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引いて求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１０－４）第５実施形態の特徴
空気調和装置１ｄでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｄでは、高圧レシーバ４２を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留することが可能になる。
なお、暖房運転時において、室外膨張弁２４の弁開度が過熱度制御されることにより圧縮機２１の信頼性が確保されるため、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８については、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させるように、過冷却度制御を行うことが可能となっている。
（１１）第６実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図２６、概略制御ブロック構成図である図２７を参照しつつ、第６実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｅについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。
（１１－１）空気調和装置１ｅの概略構成
空気調和装置１ｅは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を有していない点、中間圧レシーバ４３を有している点、室外膨張弁２４を有していない点、第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５を有している点で異なっている。
中間圧レシーバ４３は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。
第１室外膨張弁４４は、室外熱交換器２３の液側から中間圧レシーバ４３まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。第２室外膨張弁４５は、中間圧レシーバ４３から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、いずれも、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
（１１－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｅでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室外膨張弁４４において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第２室外膨張弁４５において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１１－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｅでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１１－４）第６実施形態の特徴
空気調和装置１ｅでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｅでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、冷房運転時においては、第１室外膨張弁４４を過冷却度制御させることにより、室外熱交換器２３の能力を十分に発揮させやすく、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。
（１２）第７実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図２８、概略制御ブロック構成図である図２９を参照しつつ、第７実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｆについて説明する。なお、以下では、第６実施形態の空気調和装置１ｅとの違いを主に説明する。
（１２－１）空気調和装置１ｆの概略構成
空気調和装置１ｆは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、室外ユニット２０が互いに並列に配置された第１室外熱交換器２３ａおよび第２室外熱交換器２３ｂを有している点、第１室外熱交換器２３ａの液冷媒側に第１分岐室外膨張弁２４ａを有し、第２室外熱交換器２３ｂの液冷媒側に第２分岐室外膨張弁２４ｂを有している点で異なっている。なお、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
また、空気調和装置１ｆは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。
空気調和装置１ｆは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。
（１２－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｆでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとに分岐して流れ、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂのそれぞれにおいて凝縮する。第１室外熱交換器２３ａを流れた冷媒は、第１分岐室外膨張弁２４ａにおいて、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。また、第２室外熱交換器２３ｂを流れた冷媒は、第２分岐室外膨張弁２４ｂにおいて、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。
ここで、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、例えば、いずれも全開状態となるように制御してもよい。
また、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとにおいて、構造上または冷媒配管の接続上、冷媒の流れやすさにおいて違いが生じている場合には、第１室外熱交換器２３ａの液側出口を流れる冷媒の過冷却度が共通目標値になる等の所定条件を満たすように第１分岐室外膨張弁２４ａの弁開度を制御し、第２室外熱交換器２３ｂの液側出口を流れる冷媒の過冷却度が同じ共通目標値になる等の所定条件を満たすように第２分岐室外膨張弁２４ｂの弁開度を制御してもよい。この制御により、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとの間の冷媒の偏流を小さく抑えることが可能になる。
第１分岐室外膨張弁２４ａを通過した冷媒および第２分岐室外膨張弁２４ｂを通過した冷媒は、合流した後に、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を流れて、第１室内ユニット３１および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。
第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１２－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｆでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、中間圧レシーバ４３に送られる。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第１分岐室外膨張弁２４ａと第２分岐室外膨張弁２４ｂとに分離して流れる。
第１分岐室外膨張弁２４ａは、通過する冷媒を、冷凍サイクルの低圧となるまで減圧する。第２分岐室外膨張弁２４ｂも同様に、通過する冷媒を、冷凍サイクルの低圧となるまで減圧する。
ここで、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂの弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１分岐室外膨張弁２４ａで減圧された冷媒は、第１室外熱交換器２３ａにおいて蒸発し、第２分岐室外膨張弁２４ｂで減圧された冷媒は、第２室外熱交換器２３ｂにおいて蒸発し、合流した後、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１２－４）第７実施形態の特徴
空気調和装置１ｆでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｆでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。
（１３）第８実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３０、概略制御ブロック構成図である図３１を参照しつつ、第８実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｇについて説明する。なお、以下では、第３実施形態の空気調和装置１ｂとの違いを主に説明する。
（１３－１）空気調和装置１ｇの概略構成
空気調和装置１ｇは、上記第３実施形態の空気調和装置１ｂとは、バイパス膨張弁４９を有するバイパス配管４０が設けられていない点、過冷却熱交換器４７が設けられている点、過冷却配管４６が設けられている点、第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５が設けられている点、過冷却温度センサ６７が設けられている点において異なっている。
第１室外膨張弁４４は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側出口から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。第２室外膨張弁４５は、冷媒回路１０における第１室外膨張弁４４から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５とは、いずれも、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
過冷却配管４６は、冷媒回路１０において、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の分岐部分から分岐しており、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように設けられている。過冷却配管４６には、過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却膨張弁４８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
過冷却熱交換器４７は、冷媒回路１０において第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分を流れる冷媒と、過冷却配管４６において過冷却膨張弁４８の合流箇所側を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。本実施形態では、過冷却熱交換器４７は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分であって、過冷却配管４６の分岐部分よりも第２室外膨張弁４５側に設けられている。
過冷却温度センサ６７は、冷媒回路１０において第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分のうち、過冷却熱交換器４７よりも第２室外膨張弁４５側を流れる冷媒の温度を検出する温度センサである。
（１３－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｇでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４を通過する。なお、この場合には、第１室外膨張弁４４は、全開状態となるように制御されている。
第１室外膨張弁４４を通過した冷媒は、一部が第２室外膨張弁４５側に向けて流れ、他の一部が、過冷却配管４６に分岐して流れる。過冷却配管４６に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧される。過冷却熱交換器４７では、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒と、過冷却膨張弁４８において減圧された過冷却配管４６を流れる冷媒と、が熱交換される。過冷却配管４６を流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように流れる。第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、第２室外膨張弁４５において減圧される。
以上において、第２室外膨張弁４５は、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように制御される。
また、過冷却膨張弁４８の弁開度は、冷媒回路１０のうち、第２室外膨張弁４５から液側冷媒連絡配管６を介して第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に至るまでの部分の全てが液状態の冷媒で満たされることがないように、少なくとも第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に到達する冷媒が気液二相状態となるように制御される。例えば、過冷却膨張弁４８の弁開度は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒であって過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の比エンタルピーが、モリエル線図において冷凍サイクルの低圧と飽和液腺とが交わる箇所の比エンタルピーよりも大きくなるように制御されることが好ましい。ここで、コントローラ７は、冷媒に対応するモリエル線図のデータを予め保持しておき、上記過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の比エンタルピーを、吐出圧力センサ６１の検出圧力、過冷却温度センサ６７の検出温度と、当該冷媒に対応するモリエル線図のデータと、を用いて過冷却膨張弁４８の弁開度を制御してもよい。なお、過冷却膨張弁４８の弁開度は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒であって過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の温度（過冷却温度センサ６７の検出温度）が、目標値になる等の所定条件を満たすように制御されることがより好ましい。
第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。
ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、過冷却配管４６を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（１３－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｇでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。
なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６を流れて、室外ユニット２０に流入する。
室外ユニット２０の液側閉鎖弁２９を通過した冷媒は、全開状態に制御された第２室外膨張弁４５を通過し、過冷却熱交換器４７において、過冷却配管４６を流れる冷媒と熱交換する。第２室外膨張弁４５を通過して過冷却熱交換器４７を通過した冷媒は、一部が過冷却配管４６に分岐され、他の一部が第１室外膨張弁４４に送られる。過冷却配管４６に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧された後、四路切換弁２２の接続ポートの１つと低圧レシーバ４１との間の合流箇所において、各室内ユニット３０、３５から流れてきた冷媒と合流する。また、過冷却熱交換器４７から第１室外膨張弁４４に向けて流れてきた冷媒は、第１室外膨張弁４４において減圧され、室外熱交換器２３に流入する。
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
また、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、過冷却膨張弁４８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。また、暖房運転時においては、過冷却配管４６に冷媒が流れないように、過冷却膨張弁４８を全閉状態に制御してもよい。
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、過冷却配管４６を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。
（１３－４）第８実施形態の特徴
空気調和装置１ｇでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｇでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１における液圧縮を抑制することができている。また、冷房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過熱度制御することで、暖房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御することで、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させやすい。
さらに、空気調和装置１ｇでは、冷房運転時において、第２室外膨張弁４５を通過して、液側冷媒連絡配管６を経て、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８に至るまでの配管内部の空間を、液状態で満たすのではなく、少なくとも一部において気液二相状態の冷媒が存在するように制御されている。このため、第２室外膨張弁４５から第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に至るまでの配管内部の空間が全て液冷媒で満たされている場合と比べて、当該箇所の冷媒密度を低下させることができる。このため、冷媒回路１０に封入されている冷媒の量を少なく抑えて、冷凍サイクルを行うことが可能になっている。したがって、仮に、冷媒回路１０から冷媒が漏洩することがあったとしても、漏洩冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。
（１４）第９実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３２、概略制御ブロック構成図である図３３を参照しつつ、第９実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｈについて説明する。なお、以下では、第６実施形態の空気調和装置１ｅとの違いを主に説明する。
（１４－１）空気調和装置１ｈの概略構成
空気調和装置１ｈは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、吸入冷媒加熱部５０を有している点で異なっている。
吸入冷媒加熱部５０は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管の一部が中間圧レシーバ４３内に位置する部分により構成されている。この吸入冷媒加熱部５０では、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管を流れる冷媒と、中間圧レシーバ４３内に存在している冷媒とは、冷媒同士は混ざり合うことなく、互いに熱交換を行う。
（１４－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｈでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室外膨張弁４４において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、第２室外膨張弁４５において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１４－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｈでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１４－４）第９実施形態の特徴
空気調和装置１ｈでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｈでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、冷房運転時においては、第１室外膨張弁４４を過冷却度制御させることにより、室外熱交換器２３の能力を十分に発揮させやすく、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。
さらに、吸入冷媒加熱部５０が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。
（１５）第１０実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３４、概略制御ブロック構成図である図３５を参照しつつ、第１０実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｉについて説明する。なお、以下では、第９実施形態の空気調和装置１ｈとの違いを主に説明する。
（１５－１）空気調和装置１ｉの概略構成
空気調和装置１ｉは、上記第９実施形態の空気調和装置１ｈとは、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５が設けられておらず、室外膨張弁２４が設けられている点、複数の室内ユニット（第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。
室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側の出口から中間圧レシーバ４３に至るまで延びている冷媒配管の途中に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。
（１５－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｉでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、全開状態に制御された室外膨張弁２４を通過する。
室外膨張弁２４を通過した冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。
第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５を流れ、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１５－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｉでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、室外膨張弁２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１５－４）第１０実施形態の特徴
空気調和装置１ｉでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｉでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。
さらに、吸入冷媒加熱部５０が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。
（１６）第１１実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３６、概略制御ブロック構成図である図３７を参照しつつ、第１１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｊについて説明する。なお、以下では、第９実施形態の空気調和装置１ｈとの違いを主に説明する。
（１６－１）空気調和装置１ｊの概略構成
空気調和装置１ｊは、上記第９実施形態の空気調和装置１ｈとは、吸入冷媒加熱部５０が設けられておらず、内部熱交換器５１が設けられている点で異なっている。
内部熱交換器５１は、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５との間を流れる冷媒と、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。
（１６－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｊでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、全開状態に制御された第１室外膨張弁４４を通過する。第１室外膨張弁４４を通過した冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１６－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｊでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、全開状態に制御された第２室外膨張弁４５を通過する。第２室外膨張弁４５を通過した冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、第１室外膨張弁４４において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１６－４）第１１実施形態の特徴
空気調和装置１ｊでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｊでは、内部熱交換器５１が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。
（１７）第１２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３８、概略制御ブロック構成図である図３９を参照しつつ、第１２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｋについて説明する。なお、以下では、第１０実施形態の空気調和装置１ｊとの違いを主に説明する。
（１７－１）空気調和装置１ｋの概略構成
空気調和装置１ｋは、上記第１０実施形態の空気調和装置１ｊとは、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５が設けられておらず、室外膨張弁２４が設けられている点、複数の室内ユニット（第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。
室外膨張弁２４は、内部熱交換器５１から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。
第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。
（１７－２）冷房運転モード
空気調和装置１ｋでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、全開状態に制御された室外膨張弁２４を通過し、液側閉鎖弁２９、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。
第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５を流れ、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１７－３）暖房運転モード
空気調和装置１ｋでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。
第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、室外膨張弁２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。
（１７－４）第１２実施形態の特徴
空気調和装置１ｋでは、１，２－ジフルオロエチレンを含む冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
また、空気調和装置１ｋでは、暖房運転時においては、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御させることにより、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器３６の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。
さらに、空気調和装置１ｋには、内部熱交換器５１が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する第１室内熱交換器３１や第２室内熱交換器３６の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
１、１ａ～１ｍ 空気調和装置（冷凍サイクル装置）
７ コントローラ（制御部）
１０ 冷媒回路
２０ 室外ユニット
２１ 圧縮機
２３ 室外熱交換器（凝縮器、蒸発器）
２４ 室外膨張弁（減圧部）
２５ 室外ファン
２６ 室内ブリッジ回路
２７ 室外ユニット制御部（制御部）
３０ 室内ユニット、第１室内ユニット
３１ 室内熱交換器、第１室内熱交換器（蒸発器、凝縮器）
３２ 室内ファン、第１室内ファン
３３ 室内膨張弁、第１室内膨張弁（減圧部）
３４ 室内ユニット制御部、第１室内ユニット制御部（制御部）
３５ 第２室内ユニット
３６ 第２室内熱交換器（蒸発器、凝縮器）
３７ 第２室内ファン
３８ 第２室内膨張弁（減圧部）
３９ 第２室内ユニット制御部（制御部）
４０ バイパス配管
４１ 低圧レシーバ
４２ 高圧レシーバ
４３ 中間圧レシーバ
４４ 第１室外膨張弁（減圧部、第１減圧部）
４５ 第２室外膨張弁（減圧部、第２減圧部）
４６ 過冷却配管
４７ 過冷却熱交換器
４８ 過冷却膨張弁
４９ バイパス膨張弁
５０ 吸入冷媒加熱部（冷媒熱交換部）
５１ 内部熱交換器（冷媒熱交換部）
５３ 室外ブリッジ回路
５４ 室内ブリッジ回路、第１室内ブリッジ回路
５５ 第２室内ブリッジ回路
６１ 吐出圧力センサ
６２ 吐出温度センサ
６３ 吸入圧力センサ
６４ 吸入温度センサ
６５ 室外熱交温度センサ
６６ 外気温度センサ
６７ 過冷却温度センサ
７１ 室内液側熱交温度センサ、第１室内液側熱交温度センサ
７２ 室内空気温度センサ、第１室内空気温度センサ
７３ 室内ガス側熱交温度センサ、第１室内ガス側熱交温度センサ
７５ 第２室内液側熱交温度センサ
７６ 第２室内空気温度センサ
７７ 第２室内ガス側熱交温度センサ
８１ 室内流入側熱交温度センサ、第１室内流入側熱交温度センサ
８３ 室内流出側熱交温度センサ、第１室内流出側熱交温度センサ
８５ 第２室内流入側熱交温度センサ
８７ 第２室内流出側熱交温度センサ
国際公開第２０１５／１４１６７８号

Claims (15)

  1. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点G(72.0, 28.0, 0.0)、
    点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    点A(68.6, 0.0, 31.4)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の８点をそれぞれ結ぶ線分GI、IA、AA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分IA、BD及びCG上の点は除く）、
    前記線分AA’は、
    座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分GI、IA、BD及びCGが直線である、
    冷凍サイクル装置（１、１ａ～１ｍ）。
  2. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    点N(68.6, 16.3, 15.1)、
    点K(61.3, 5.4, 33.3)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PN、NK、KA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PNは、
    座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分NKは、
    座標（x, 0.2421x2-29.955x+931.91, -0.2421x2+28.955x-831.91）
    で表わされ、
    前記線分KA’は、
    座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、BD及びCJが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  3. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点J(47.1, 52.9, 0.0)、
    点P(55.8, 42.0, 2.2)、
    点L(63.1, 31.9, 5.0)、
    点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点D(0.0, 80.4, 19.6)、
    点C’(19.5,70.5,10.0) 及び
    点C(32.9, 67.1, 0.0)
    の９点をそれぞれ結ぶ線分JP、PL、LM、MA’、A’B、BD、DC’、C’C及びCJで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分BD及びCJ上の点は除く）、
    前記線分PLは、
    座標（x, -0.1135x2+12.112x-280.43, 0.1135x2-13.112x+380.43）
    で表わされ、
    前記線分MA’は、
    座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分DC’は、
    座標（x, 0.0082x2-0.6671x+80.4, -0.0082x2-0.3329x+19.6）
    で表わされ、
    前記線分C’Cは、
    座標（x, 0.0067x2-0.6034x+79.729, -0.0067x2-0.3966x+20.271）
    で表わされ、かつ
    前記線分JP、LM、BD及びCJが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  4. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点S(62.6, 28.3, 9.1)、
    点M(60.3, 6.2, 33.5)、
    点A’(30.6, 30.0, 39.4)、
    点B(0.0, 58.7, 41.3)、
    点F(0.0, 61.8, 38.2)及び
    点T(35.8, 44.9, 19.3)
    の６点をそれぞれ結ぶ線分SM、MA’、A’B、BF、FT、及びTSで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分MA’は、
    座標（x, 0.0016x2-0.9473x+57.497, -0.0016x2-0.0527x+42.503）
    で表わされ、
    前記線分A’Bは、
    座標（x, 0.0029x2-1.0268x+58.7, -0.0029x2+0.0268x+41.3）
    で表わされ、
    前記線分FTは、
    座標（x, 0.0078x2-0.7501x+61.8, -0.0078x2-0.2499x+38.2）
    で表わされ、
    前記線分TSは、
    座標（x, 0.0017x2-0.7869x+70.888, -0.0017x2-0.2131x+29.112）
    で表わされ、かつ
    前記線分SM及びBFが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  5. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）を含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒が、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して62.0質量％～72.0質量％含む、
    冷凍サイクル装置。
  6. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）及びトリフルオロエチレン（HFO-1123）を含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1123の合計を、該冷媒の全体に対して99.5質量％以上含み、かつ該冷媒が、HFO-1132(E)を、該冷媒の全体に対して45.1質量％～47.1質量％含む、
    冷凍サイクル装置。
  7. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、トリフルオロエチレン（HFO-1123）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）並びにジフルオロメタン（R32）を含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びz並びにaとするとき、HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    0＜a≦11.1のとき、
    点G(0.026a2-1.7478a+72.0, -0.026a2+0.7478a+28.0, 0.0)、
    点I(0.026a2-1.7478a+72.0, 0.0, -0.026a2+0.7478a+28.0)、
    点A(0.0134a2-1.9681a+68.6, 0.0, -0.0134a2+0.9681a+31.4)、
    点B(0.0, 0.0144a2-1.6377a+58.7, -0.0144a2+0.6377a+41.3)、
    点D’(0.0, 0.0224a2+0.968a+75.4, -0.0224a2-1.968a+24.6)及び
    点C(-0.2304a2-0.4062a+32.9, 0.2304a2-0.5938a+67.1, 0.0)
    の６点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BD’、D’C及びCGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI、AB及びD’C上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B、点D’及び点Cは除く）、
    11.1＜a≦18.2のとき、
    点G(0.02a2-1.6013a+71.105, -0.02a2+0.6013a+28.895, 0.0)、
    点I(0.02a2-1.6013a+71.105, 0.0, -0.02a2+0.6013a+28.895)、
    点A(0.0112a2-1.9337a+68.484, 0.0, -0.0112a2+0.9337a+31.516)、
    点B(0.0, 0.0075a2-1.5156a+58.199, -0.0075a2+0.5156a+41.801)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    18.2＜a≦26.7のとき、
    点G(0.0135a2-1.4068a+69.727, -0.0135a2+0.4068a+30.273, 0.0)、
    点I(0.0135a2-1.4068a+69.727, 0.0, -0.0135a2+0.4068a+30.273)、
    点A(0.0107a2-1.9142a+68.305, 0.0, -0.0107a2+0.9142a+31.695)、
    点B(0.0, 0.009a2-1.6045a+59.318, -0.009a2+0.6045a+40.682)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、
    26.7＜a≦36.7のとき、
    点G(0.0111a2-1.3152a+68.986, -0.0111a2+0.3152a+31.014, 0.0)、
    点I(0.0111a2-1.3152a+68.986, 0.0, -0.0111a2+0.3152a+31.014)、
    点A(0.0103a2-1.9225a+68.793, 0.0, -0.0103a2+0.9225a+31.207)、
    点B(0.0, 0.0046a2-1.41a+57.286, -0.0046a2+0.41a+42.714)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にあり（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、及び
    36.7＜a≦46.7のとき、
    点G(0.0061a2-0.9918a+63.902, -0.0061a2-0.0082a+36.098,0.0)、
    点I(0.0061a2-0.9918a+63.902, 0.0, -0.0061a2-0.0082a+36.098)、
    点A(0.0085a2-1.8102a+67.1, 0.0, -0.0085a2+0.8102a+32.9)、
    点B(0.0, 0.0012a2-1.1659a+52.95, -0.0012a2+0.1659a+47.05)及び
    点W(0.0, 100.0-a, 0.0)
    の５点をそれぞれ結ぶ直線GI、IA、AB、BW及びWGで囲まれる図形の範囲内又は前記直線GI及びAB上にある（ただし、点G、点I、点A、点B及び点Wは除く）、かつ
    HFO-1132(E)、HFO-1123及びR1234yf並びにR32の合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含む、
    冷凍サイクル装置。
  8. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点I(72.0, 0.0, 28.0)、
    点J(48.5, 18.3, 33.2)、
    点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    点E(58.3, 0.0, 41.7)
    の４点をそれぞれ結ぶ線分IJ、JN、NE、及びEIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、線分EI上にある点は除く）、
    前記線分IJは、
    座標（0.0236y2-1.7616y+72.0, y, -0.0236y2+0.7616y+28.0）
    で表わされ、
    前記線分NEは、
    座標（0.012y2-1.9003y+58.3, y, -0.012y2+0.9003y+41.7）
    で表わされ、かつ
    前記線分JN及びEIが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  9. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点O(22.6, 36.8, 40.6)、
    点N(27.7, 18.2, 54.1)及び
    点U(3.9, 36.7, 59.4)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分ON、NU及びUOで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分ONは、
    座標（0.0072y2-0.6701y+37.512, y, -0.0072y2-0.3299y+62.488）
    で表わされ、
    前記線分NUは、
    座標（0.0083y2-1.7403y+56.635, y, -0.0083y2+0.7403y+43.365）
    で表わされ、かつ
    前記線分UOが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  10. 圧縮機（２１）と凝縮器（２３、３１、３６）と減圧部（２４、４４、４５、３３、３８）と蒸発器（３１、３６、２３）とを有する冷媒回路（１０）と、
    前記冷媒回路に封入された、トランス－１，２－ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３－テトラフルオロ－１－プロペン（R1234yf）を含み、かつHFO-1132(E)、R32及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含む冷媒と、
    を備え、
    前記冷媒において、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれx、y及びzとするとき、HFO-1132(E)、R32及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
    点Q(44.6, 23.0, 32.4)、
    点R(25.5, 36.8, 37.7)、及び
    点K(35.6, 36.8, 27.6)
    の３点をそれぞれ結ぶ線分QR、RK及びKQで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
    前記線分QRは、
    座標（0.0099y2-1.975y+84.765, y, -0.0099y2+0.975y+15.235）
    で表わされ、
    前記線分KQは、
    座標（0.0095y2-1.2222y+67.676, y, -0.0095y2+0.2222y+32.324）
    で表わされ、かつ
    前記線分RKが直線である、
    冷凍サイクル装置。
  11. 前記冷媒回路は、前記蒸発器から前記圧縮機の吸入側に向かう冷媒流路の途中に設けられた低圧レシーバ（４１）をさらに有している、
    請求項１から１０のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置（１ａ、１ｂ、１ｇ、１ｌ、１ｍ）。
  12. 前記冷媒回路は、前記凝縮器から前記蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられた高圧レシーバ（４２）をさらに有している、
    請求項１から１１のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置（１ｃ、１ｄ）。
  13. 前記冷媒回路は、前記凝縮器から前記蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられた第１減圧部（４４）と第２減圧部（４５）と中間圧レシーバ（４３）とさらに有しており、
    前記中間圧レシーバは、前記凝縮器から前記蒸発器に向かう冷媒流路における前記第１減圧部と前記第２減圧部との間に設けられている、
    請求項１から１２のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置（１ｅ、１ｆ、１ｈ、１ｉ）。
  14. 前記冷媒回路は、前記凝縮器から前記蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられた第１減圧部（４４）と第２減圧部（４５）とをさらに有しており、
    前記第１減圧部を通過する冷媒の減圧程度と前記第２減圧部を通過する冷媒の減圧程度との両方を調節する制御部（７、２７）をさらに備えた、
    請求項１から１２のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置（１ｇ）。
  15. 前記冷媒回路は、前記凝縮器から前記蒸発器に向かう冷媒と、前記蒸発器から前記圧縮機に向かう冷媒と、の間で熱交換を行わせる冷媒熱交換部（５０、５１）をさらに有している、
    請求項１から１４のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置（１ｈ、１ｉ、１ｊ、１ｋ）。
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