JP2002272043A - 回転式圧縮機、及びこの回転式圧縮機を備えた空気調和装置 - Google Patents
回転式圧縮機、及びこの回転式圧縮機を備えた空気調和装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧縮機モータ(60)の高温雰囲気下での絶縁劣
化を抑えて回転式圧縮機の耐熱性を高めるとともに、絶
縁材料の無駄もなくす。 【解決手段】 圧縮機モータ(60)を、巻線方式がスロッ
トセル方式またはインシュレータ方式の直巻モータとし
て、絶縁紙(67,68) やインシュレータを、荷重たわみ温
度または耐酸性が高くて耐熱性に優れた材料から形成す
る。
化を抑えて回転式圧縮機の耐熱性を高めるとともに、絶
縁材料の無駄もなくす。 【解決手段】 圧縮機モータ(60)を、巻線方式がスロッ
トセル方式またはインシュレータ方式の直巻モータとし
て、絶縁紙(67,68) やインシュレータを、荷重たわみ温
度または耐酸性が高くて耐熱性に優れた材料から形成す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、回転式圧縮機及び
該圧縮機を備えた空気調和装置に関し、特に、圧縮機モ
ータの構造に係るものである。
該圧縮機を備えた空気調和装置に関し、特に、圧縮機モ
ータの構造に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ロータリー式やスクロール式
などの回転式圧縮機は、例えば空気調和装置など、冷凍
サイクルを行う冷凍装置の圧縮機構に用いられている。
この回転式圧縮機には、一般にＤＣモータが圧縮機モー
タとして内蔵されている。また、圧縮機モータは、高圧
ドーム型の回転式圧縮機の場合には、圧縮機ケーシング
の吐出ガス雰囲気（高圧雰囲気）中に配置されている。
などの回転式圧縮機は、例えば空気調和装置など、冷凍
サイクルを行う冷凍装置の圧縮機構に用いられている。
この回転式圧縮機には、一般にＤＣモータが圧縮機モー
タとして内蔵されている。また、圧縮機モータは、高圧
ドーム型の回転式圧縮機の場合には、圧縮機ケーシング
の吐出ガス雰囲気（高圧雰囲気）中に配置されている。
【０００３】上記圧縮機モータにＤＣモータが採用され
ている理由は、ＡＣモータでは、ロータ内部の誘導電流
のために、ロータ部分の温度上昇時には電気抵抗が増加
して損失が増加し、モータ効率が低下しやすいためであ
り、逆に言うと、ＤＣモータの方がＡＣモータよりも高
効率で運転できるためである。
ている理由は、ＡＣモータでは、ロータ内部の誘導電流
のために、ロータ部分の温度上昇時には電気抵抗が増加
して損失が増加し、モータ効率が低下しやすいためであ
り、逆に言うと、ＤＣモータの方がＡＣモータよりも高
効率で運転できるためである。
【０００４】ところで、空気調和装置において、冷媒に
Ｒ３２単一冷媒やＲ３２リッチ混合冷媒（例えば、Ｒ３
２／Ｒ１２５混合冷媒でＲ３２を７５質量％以上含む混
合冷媒）などを使用すると、Ｒ２２などの冷媒を使用す
るよりもＣＯＰ（成績係数）を高めることが可能にな
る。また、Ｒ３２単一冷媒又はＲ３２リッチ混合冷媒は
Ｒ２２などよりも冷凍効果が大きく、同一能力を得るた
めに必要な冷媒循環量が少なくてもよいため、Ｒ２２な
どを使用する場合に比べて省冷媒化を図ることも可能に
なる。
Ｒ３２単一冷媒やＲ３２リッチ混合冷媒（例えば、Ｒ３
２／Ｒ１２５混合冷媒でＲ３２を７５質量％以上含む混
合冷媒）などを使用すると、Ｒ２２などの冷媒を使用す
るよりもＣＯＰ（成績係数）を高めることが可能にな
る。また、Ｒ３２単一冷媒又はＲ３２リッチ混合冷媒は
Ｒ２２などよりも冷凍効果が大きく、同一能力を得るた
めに必要な冷媒循環量が少なくてもよいため、Ｒ２２な
どを使用する場合に比べて省冷媒化を図ることも可能に
なる。
【０００５】一方、冷媒にＲ３２やその混合冷媒を用い
ると、従来のＲ２２などと比較して、その物性上、圧縮
機の吐出温度が上昇する。このため、圧縮機が高圧ドー
ム型である場合は、吐出ガスの高温雰囲気に配置されて
いる圧縮機モータの温度も上昇することになる。
ると、従来のＲ２２などと比較して、その物性上、圧縮
機の吐出温度が上昇する。このため、圧縮機が高圧ドー
ム型である場合は、吐出ガスの高温雰囲気に配置されて
いる圧縮機モータの温度も上昇することになる。
【０００６】圧縮機モータの温度が上昇すると、まず、
ロータ磁石の磁力の低下が考えられるが、これに対して
は、ＤＣモータのロータに希土類磁石を用いることで減
磁防止を図り、効率低下を抑えることが可能である。
ロータ磁石の磁力の低下が考えられるが、これに対して
は、ＤＣモータのロータに希土類磁石を用いることで減
磁防止を図り、効率低下を抑えることが可能である。
【０００７】また、ステータ側を考えると、絶縁劣化か
ら圧縮機が損傷するおそれがある。つまり、圧縮機モー
タ（ＤＣモータ）には、一般に絶縁紙にＰＥＴ（ポリエ
チレンテレフタレート）が用いられているが、この材料
は高温条件下で使用すると強度が低下する欠点があるた
め、絶縁紙の耐熱性が不十分になり、圧縮機を長時間運
転すると絶縁紙が損傷して、モータが焼損するおそれが
ある。これに対しては、絶縁紙を耐熱性がＰＥＴよりも
高い材料（例えば、荷重たわみ温度や耐酸性がＰＥＴよ
りも高い材料）で形成することで対応し、耐熱強度を高
めることが可能である。
ら圧縮機が損傷するおそれがある。つまり、圧縮機モー
タ（ＤＣモータ）には、一般に絶縁紙にＰＥＴ（ポリエ
チレンテレフタレート）が用いられているが、この材料
は高温条件下で使用すると強度が低下する欠点があるた
め、絶縁紙の耐熱性が不十分になり、圧縮機を長時間運
転すると絶縁紙が損傷して、モータが焼損するおそれが
ある。これに対しては、絶縁紙を耐熱性がＰＥＴよりも
高い材料（例えば、荷重たわみ温度や耐酸性がＰＥＴよ
りも高い材料）で形成することで対応し、耐熱強度を高
めることが可能である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、荷重たわみ温
度や耐酸性がＰＥＴよりも高い材料は、ＰＥＴよりも加
工性が悪い。また、従来の圧縮機モータは、一般にコイ
ルの巻線方式に分布巻方式（各スロットに複数のコイル
を分布させる巻線方式）が採用されていて、ステータ(9
1)の断面構造図である図６と、その部分拡大図である図
７に示すように、各スロット(92)の幅が細いことから、
絶縁紙(93,94) をステータ(91)のスロット(92)内へ挿入
できる形状に曲げる際に割れるおそれがある。これは、
ＰＥＴの絶縁紙であればステータ(91)のスロット(92)の
細い溝形状に沿って小さい曲率で曲げるだけの靱性を備
えているのに対し、荷重たわみ温度や耐酸性がＰＥＴよ
りも高い材料は靱性に乏しいためである。したがって、
これらの材料を絶縁紙(93,94) に用いると、耐熱強度が
高められる反面、信頼性の低下や、材料ロスなどの問題
が生じるおそれがあった。なお、図７に示すように、こ
の例では絶縁紙(93,94) にスロット絶縁紙(93)とウェッ
ジ絶縁紙(94)が用いられている。
度や耐酸性がＰＥＴよりも高い材料は、ＰＥＴよりも加
工性が悪い。また、従来の圧縮機モータは、一般にコイ
ルの巻線方式に分布巻方式（各スロットに複数のコイル
を分布させる巻線方式）が採用されていて、ステータ(9
1)の断面構造図である図６と、その部分拡大図である図
７に示すように、各スロット(92)の幅が細いことから、
絶縁紙(93,94) をステータ(91)のスロット(92)内へ挿入
できる形状に曲げる際に割れるおそれがある。これは、
ＰＥＴの絶縁紙であればステータ(91)のスロット(92)の
細い溝形状に沿って小さい曲率で曲げるだけの靱性を備
えているのに対し、荷重たわみ温度や耐酸性がＰＥＴよ
りも高い材料は靱性に乏しいためである。したがって、
これらの材料を絶縁紙(93,94) に用いると、耐熱強度が
高められる反面、信頼性の低下や、材料ロスなどの問題
が生じるおそれがあった。なお、図７に示すように、こ
の例では絶縁紙(93,94) にスロット絶縁紙(93)とウェッ
ジ絶縁紙(94)が用いられている。
【０００９】本発明は、このような問題点に鑑みて創案
されたものであり、その目的とするところは、圧縮機モ
ータの高温雰囲気下での絶縁劣化を抑えて回転式圧縮機
の耐熱性を高めるとともに、絶縁材料の無駄もなくすこ
とである。
されたものであり、その目的とするところは、圧縮機モ
ータの高温雰囲気下での絶縁劣化を抑えて回転式圧縮機
の耐熱性を高めるとともに、絶縁材料の無駄もなくすこ
とである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、圧縮機モータ
(60)が内蔵された回転式圧縮機において、圧縮機モータ
(60)の巻線方式を直巻のスロットセル方式またはインシ
ュレータ方式としたうえで、絶縁材料を特定するように
したものである。
(60)が内蔵された回転式圧縮機において、圧縮機モータ
(60)の巻線方式を直巻のスロットセル方式またはインシ
ュレータ方式としたうえで、絶縁材料を特定するように
したものである。
【００１１】まず、本発明の第１から第４の解決手段
は、圧縮機モータ(60)を、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータとして、絶縁紙(67,68) を荷重たわみ温度
の面から特定したものである。
は、圧縮機モータ(60)を、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータとして、絶縁紙(67,68) を荷重たわみ温度
の面から特定したものである。
【００１２】具体的に、本発明が講じた第１の解決手段
では、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、18.5
Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６
℃以上の耐熱性に優れたものとしている。この荷重たわ
み温度は、さらに耐熱性を高めるには８６℃以上にする
ことが好ましい。なお、荷重たわみ温度の試験方法はJI
S K 7207に定められており、試験の種類には、試験片に
加える曲げ応力を18.5Kgf/cm2(1.81MPa)とするＡ法と、
該曲げ応力を4.6Kgf/cm2(0.451MPa)とするＢ法とがある
が、上記応力条件はＡ法によるものである。
では、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、18.5
Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６
℃以上の耐熱性に優れたものとしている。この荷重たわ
み温度は、さらに耐熱性を高めるには８６℃以上にする
ことが好ましい。なお、荷重たわみ温度の試験方法はJI
S K 7207に定められており、試験の種類には、試験片に
加える曲げ応力を18.5Kgf/cm2(1.81MPa)とするＡ法と、
該曲げ応力を4.6Kgf/cm2(0.451MPa)とするＢ法とがある
が、上記応力条件はＡ法によるものである。
【００１３】また、本発明が講じた第２の解決手段で
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、荷重た
わみ温度がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材
料によって形成したものとしている。
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、荷重た
わみ温度がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材
料によって形成したものとしている。
【００１４】さらに、本発明が講じた第３の解決手段で
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、上記荷
重たわみ温度の条件を満たすものとして、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
チレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、
液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンによって
形成したものとしている。
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、上記荷
重たわみ温度の条件を満たすものとして、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
チレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、
液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンによって
形成したものとしている。
【００１５】また、本発明が講じた第４の解決手段で
は、上記第３解決手段の材料をさらに特定して、上記圧
縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、ポリフェニレンサ
ルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエチレ
ンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、液晶
ポリエステル、またはポリエーテルケトンからなる母材
に強化材が混入された複合材料によって形成したものと
している。
は、上記第３解決手段の材料をさらに特定して、上記圧
縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、ポリフェニレンサ
ルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエチレ
ンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、液晶
ポリエステル、またはポリエーテルケトンからなる母材
に強化材が混入された複合材料によって形成したものと
している。
【００１６】上記第１から第４の解決手段において、絶
縁紙(67,68) に用いている材料は、いずれもＰＥＴより
も耐熱性が高い。このため、高温雰囲気下において使用
する場合でも絶縁劣化が生じにくくなる。また、スロッ
トセル方式の直巻モータは、分布巻方式とは違ってスロ
ット(66)の幅が広いため、絶縁紙(67,68) を小さな曲率
で曲げなくてもスロット(66)に装着できる。
縁紙(67,68) に用いている材料は、いずれもＰＥＴより
も耐熱性が高い。このため、高温雰囲気下において使用
する場合でも絶縁劣化が生じにくくなる。また、スロッ
トセル方式の直巻モータは、分布巻方式とは違ってスロ
ット(66)の幅が広いため、絶縁紙(67,68) を小さな曲率
で曲げなくてもスロット(66)に装着できる。
【００１７】次に、本発明の第５から第７の解決手段
は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がスロットセル方式の
直巻モータにするとともに、絶縁紙(67,68) を耐酸性の
面から特定したものである。
は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がスロットセル方式の
直巻モータにするとともに、絶縁紙(67,68) を耐酸性の
面から特定したものである。
【００１８】つまり、本発明が講じた第５の解決手段で
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、耐酸性
がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料によっ
て形成したものとしている。なお、耐酸性は、例えば溶
剤（酸）の中に試験片を一定時間浸漬した後の強度保持
率や重量変化率などの値で表すことが可能である。この
値は、使用する溶剤や浸漬日数により変化するが、上記
材料の一例としては、３５％塩酸溶液に試験片を２０日
間浸漬した後の強度保持率（温度条件：３０℃）が８４
％以上のものを用いることができる。
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、耐酸性
がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料によっ
て形成したものとしている。なお、耐酸性は、例えば溶
剤（酸）の中に試験片を一定時間浸漬した後の強度保持
率や重量変化率などの値で表すことが可能である。この
値は、使用する溶剤や浸漬日数により変化するが、上記
材料の一例としては、３５％塩酸溶液に試験片を２０日
間浸漬した後の強度保持率（温度条件：３０℃）が８４
％以上のものを用いることができる。
【００１９】また、上記耐酸性の条件を満たすものとし
て、溶剤−浸漬日数−強度保持率（３０℃）が、 ベンゼン − ５日 − ８１％以上 アセトン − １０日 − ９４％以上 ３５％硝酸 − ２０日 − ８７％以上 ２０％硫酸 − ２０日 − ９０％以上 のどれかを満たすような材料を用いてもよい。
て、溶剤−浸漬日数−強度保持率（３０℃）が、 ベンゼン − ５日 − ８１％以上 アセトン − １０日 − ９４％以上 ３５％硝酸 − ２０日 − ８７％以上 ２０％硫酸 − ２０日 − ９０％以上 のどれかを満たすような材料を用いてもよい。
【００２０】さらに、本発明が講じた第６の解決手段で
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、上記耐
酸性の条件を満たすものとして、ポリブチレンテレフタ
レートによって形成したものとしている。
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、上記耐
酸性の条件を満たすものとして、ポリブチレンテレフタ
レートによって形成したものとしている。
【００２１】また、本発明が講じた第７の解決手段で
は、上記第６解決手段の材料をさらに特定して、上記圧
縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、ポリブチレンテレ
フタレートからなる母材に強化材が混入された複合材料
によって形成したものとしている。
は、上記第６解決手段の材料をさらに特定して、上記圧
縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、ポリブチレンテレ
フタレートからなる母材に強化材が混入された複合材料
によって形成したものとしている。
【００２２】上記第５から第７の解決手段において、絶
縁紙(67,68) に用いている材料は、いずれもＰＥＴより
も耐酸性が高いことから、冷媒や冷凍機油にさらされた
雰囲気において高温でも劣化しにくくなる。また、スロ
ットセル方式の直巻モータは、スロット(66)の幅が広い
ため、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくてもスロ
ット(66)に装着できる。
縁紙(67,68) に用いている材料は、いずれもＰＥＴより
も耐酸性が高いことから、冷媒や冷凍機油にさらされた
雰囲気において高温でも劣化しにくくなる。また、スロ
ットセル方式の直巻モータは、スロット(66)の幅が広い
ため、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくてもスロ
ット(66)に装着できる。
【００２３】次に、本発明の第８から第１１の解決手段
は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がスロットセル方式の
直巻モータにするとともに、複数枚の絶縁紙(67,68) を
重ねて積層構造にして使用し、各材料を荷重たわみ温度
と耐酸性の面から特定したものである。
は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がスロットセル方式の
直巻モータにするとともに、複数枚の絶縁紙(67,68) を
重ねて積層構造にして使用し、各材料を荷重たわみ温度
と耐酸性の面から特定したものである。
【００２４】つまり、本発明が講じた第８の解決手段で
は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がスロットセル方式の
直巻モータにするとともに、絶縁紙(67,68) を、18.5Kg
f/cm 2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６℃
以上（より好ましくは８６℃以上）である第１層絶縁紙
(A) と、耐酸性がポリエチレンテレフタレートよりも大
きな材料によって形成された第２層絶縁紙(B) とが、２
層以上に積層されたものとしている。この場合、材料が
異なる複数の絶縁紙(67,68) を接着してもよいし、これ
らを単に２枚以上重ねて使用してもよい。
は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がスロットセル方式の
直巻モータにするとともに、絶縁紙(67,68) を、18.5Kg
f/cm 2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６℃
以上（より好ましくは８６℃以上）である第１層絶縁紙
(A) と、耐酸性がポリエチレンテレフタレートよりも大
きな材料によって形成された第２層絶縁紙(B) とが、２
層以上に積層されたものとしている。この場合、材料が
異なる複数の絶縁紙(67,68) を接着してもよいし、これ
らを単に２枚以上重ねて使用してもよい。
【００２５】また、本発明が講じた第９の解決手段で
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、荷重た
わみ温度がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材
料によって形成された第１層絶縁紙(A) と、耐酸性がポ
リエチレンテレフタレートよりも大きな材料によって形
成された第２層絶縁紙(B) とが、２層以上に積層された
ものとしている。
は、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、荷重た
わみ温度がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材
料によって形成された第１層絶縁紙(A) と、耐酸性がポ
リエチレンテレフタレートよりも大きな材料によって形
成された第２層絶縁紙(B) とが、２層以上に積層された
ものとしている。
【００２６】さらに、本発明が講じた第１０の解決手段
では、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、上記
荷重たわみ温度の条件を満たすものとして、ポリフェニ
レンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリ
エチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミ
ド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンによ
って形成された第１層絶縁紙(A) と、上記耐酸性の条件
を満たすものとして、ポリブチレンテレフタレートによ
って形成された第２層絶縁紙(B) とから構成し、これら
を２層以上に積層したものとしている。
では、上記圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、上記
荷重たわみ温度の条件を満たすものとして、ポリフェニ
レンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリ
エチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミ
ド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンによ
って形成された第１層絶縁紙(A) と、上記耐酸性の条件
を満たすものとして、ポリブチレンテレフタレートによ
って形成された第２層絶縁紙(B) とから構成し、これら
を２層以上に積層したものとしている。
【００２７】また、本発明が講じた第１１の解決手段で
は、上記第１０解決手段の材料をさらに特定して、上記
圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、ポリフェニレン
サルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエチ
レンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、液
晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンからなる母
材に強化材が混入された複合材料によって形成された第
１層絶縁紙(A) と、ポリブチレンテレフタレートからな
る母材に強化材が混入された複合材料によって形成され
た第２層絶縁紙(B) とが、２層以上に積層されたものと
している。
は、上記第１０解決手段の材料をさらに特定して、上記
圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,68) を、ポリフェニレン
サルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエチ
レンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、液
晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンからなる母
材に強化材が混入された複合材料によって形成された第
１層絶縁紙(A) と、ポリブチレンテレフタレートからな
る母材に強化材が混入された複合材料によって形成され
た第２層絶縁紙(B) とが、２層以上に積層されたものと
している。
【００２８】上記第８から第１１の解決手段において、
第１層絶縁紙(A) に用いている材料が、いずれもＰＥＴ
よりも耐熱性が高く、第２層絶縁紙(B) に用いている材
料が、いずれもＰＥＴよりも耐酸性が高いため、高温雰
囲気下において使用する場合でも絶縁劣化が生じにくく
なる。また、スロットセル方式の直巻モータは、スロッ
ト(66)の幅が広いため、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で
曲げなくてもスロット(66)に装着できる。
第１層絶縁紙(A) に用いている材料が、いずれもＰＥＴ
よりも耐熱性が高く、第２層絶縁紙(B) に用いている材
料が、いずれもＰＥＴよりも耐酸性が高いため、高温雰
囲気下において使用する場合でも絶縁劣化が生じにくく
なる。また、スロットセル方式の直巻モータは、スロッ
ト(66)の幅が広いため、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で
曲げなくてもスロット(66)に装着できる。
【００２９】次に、本発明の第１２から第１５の解決手
段は、圧縮機モータ(60)を、巻線方式がインシュレータ
方式の直巻モータとして、インシュレータ(69)を荷重た
わみ温度の面から特定したものである。
段は、圧縮機モータ(60)を、巻線方式がインシュレータ
方式の直巻モータとして、インシュレータ(69)を荷重た
わみ温度の面から特定したものである。
【００３０】つまり、本発明が講じた第１２の解決手段
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
18.5Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が
７６℃以上（より好ましくは８６℃以上）のものとして
いる。
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
18.5Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が
７６℃以上（より好ましくは８６℃以上）のものとして
いる。
【００３１】また、本発明が講じた第１３の解決手段で
は、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、荷
重たわみ温度がポリエチレンテレフタレートよりも大き
な材料によって形成したものとしている。
は、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、荷
重たわみ温度がポリエチレンテレフタレートよりも大き
な材料によって形成したものとしている。
【００３２】さらに、本発明が講じた第１４の解決手段
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
上記荷重たわみ温度の条件を満たすものとして、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、
ポリエチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイ
ミド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンに
よって形成したものとしている。
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
上記荷重たわみ温度の条件を満たすものとして、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、
ポリエチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイ
ミド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンに
よって形成したものとしている。
【００３３】また、本発明が講じた第１５の解決手段で
は、上記第１４解決手段の材料をさらに特定して、上記
圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、ポリフェニ
レンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリ
エチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミ
ド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンから
なる母材に強化材が混入された複合材料によって形成し
たものとしている。
は、上記第１４解決手段の材料をさらに特定して、上記
圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、ポリフェニ
レンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリ
エチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミ
ド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンから
なる母材に強化材が混入された複合材料によって形成し
たものとしている。
【００３４】上記第１２から第１５の解決手段におい
て、インシュレータ(69)に用いている材料は、いずれも
ＰＥＴよりも耐熱性が高い。このため、高温雰囲気下に
おいて使用する場合でも絶縁劣化が生じにくくなる。ま
た、インシュレータ方式の直巻モータは、インシュレー
タ(69)が樹脂成形品であり、絶縁紙(67,68) をスロット
(66)に装着しなくてもよい。
て、インシュレータ(69)に用いている材料は、いずれも
ＰＥＴよりも耐熱性が高い。このため、高温雰囲気下に
おいて使用する場合でも絶縁劣化が生じにくくなる。ま
た、インシュレータ方式の直巻モータは、インシュレー
タ(69)が樹脂成形品であり、絶縁紙(67,68) をスロット
(66)に装着しなくてもよい。
【００３５】次に、本発明の第１６から第１８の解決手
段は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータにするとともに、インシュレータ(69)を
耐酸性の面から特定したものである。
段は、圧縮機モータ(60)を巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータにするとともに、インシュレータ(69)を
耐酸性の面から特定したものである。
【００３６】つまり、本発明が講じた第１６の解決手段
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
耐酸性がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料
によって形成したものとしている。
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
耐酸性がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料
によって形成したものとしている。
【００３７】さらに、本発明が講じた第１７の解決手段
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
上記耐酸性の条件を満たすものとして、ポリブチレンテ
レフタレートによって形成したものとしている。
では、上記圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、
上記耐酸性の条件を満たすものとして、ポリブチレンテ
レフタレートによって形成したものとしている。
【００３８】また、本発明が講じた第１８の解決手段で
は、上記第１７解決手段の材料をさらに特定して、上記
圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、ポリブチレ
ンテレフタレートからなる母材に強化材が混入された複
合材料によって形成したものとしている。
は、上記第１７解決手段の材料をさらに特定して、上記
圧縮機モータ(60)のインシュレータ(69)を、ポリブチレ
ンテレフタレートからなる母材に強化材が混入された複
合材料によって形成したものとしている。
【００３９】上記第１６から第１８の解決手段におい
て、インシュレータ(69)に用いている材料は、いずれも
ＰＥＴよりも耐酸性が高いことから、冷媒や冷凍機油に
さらされた雰囲気において高温でも劣化しにくくなる。
また、インシュレータ方式の直巻モータは、インシュレ
ータ(69)が樹脂成形品であり、絶縁紙(67,68) をスロッ
ト(66)に装着しなくてもよい。
て、インシュレータ(69)に用いている材料は、いずれも
ＰＥＴよりも耐酸性が高いことから、冷媒や冷凍機油に
さらされた雰囲気において高温でも劣化しにくくなる。
また、インシュレータ方式の直巻モータは、インシュレ
ータ(69)が樹脂成形品であり、絶縁紙(67,68) をスロッ
ト(66)に装着しなくてもよい。
【００４０】次に、本発明が講じた第１９の解決手段で
は、第１ないし第１８のいずれか１の解決手段におい
て、圧縮機モータ(60)が、ステータ(61)のスロット(66)
内のコイル(63)の間に隙間(S1)を有するものとしてい
る。この場合、上記隙間(S1)を冷媒が流れることによ
り、ステータ(61)が冷却される構造とすることができ
る。
は、第１ないし第１８のいずれか１の解決手段におい
て、圧縮機モータ(60)が、ステータ(61)のスロット(66)
内のコイル(63)の間に隙間(S1)を有するものとしてい
る。この場合、上記隙間(S1)を冷媒が流れることによ
り、ステータ(61)が冷却される構造とすることができ
る。
【００４１】また、本発明が講じた第２０の解決手段で
は、上記第１ないし第１９の解決手段において、圧縮機
モータ(60)が、ロータ(62)内に、該ロータ(62)の軸方向
に貫通する空隙(S2)を有するものとしている。この場
合、ロータ(62)の空隙(S2)を冷媒が流れるため、ロータ
(62)が冷却される構造となる。
は、上記第１ないし第１９の解決手段において、圧縮機
モータ(60)が、ロータ(62)内に、該ロータ(62)の軸方向
に貫通する空隙(S2)を有するものとしている。この場
合、ロータ(62)の空隙(S2)を冷媒が流れるため、ロータ
(62)が冷却される構造となる。
【００４２】また、本発明が講じた第２１の解決手段で
は、Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混合冷媒が循環
して蒸気圧縮式冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた空
気調和装置において、冷媒回路の圧縮機を、請求項１な
いし２０のいずれか１記載の回転式圧縮機により構成し
ている。
は、Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混合冷媒が循環
して蒸気圧縮式冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた空
気調和装置において、冷媒回路の圧縮機を、請求項１な
いし２０のいずれか１記載の回転式圧縮機により構成し
ている。
【００４３】Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混合冷
媒を用いると、Ｒ２２などよりも吐出温度が上昇するこ
とにより圧縮機モータ(60)の温度が上昇するが、この第
１５の解決手段では絶縁紙(67,68) やインシュレータ(6
9)の劣化が確実に抑えられる。
媒を用いると、Ｒ２２などよりも吐出温度が上昇するこ
とにより圧縮機モータ(60)の温度が上昇するが、この第
１５の解決手段では絶縁紙(67,68) やインシュレータ(6
9)の劣化が確実に抑えられる。
【００４４】
【発明の効果】上記第１ないし第４の解決手段によれ
ば、絶縁紙(67,68) に用いている材料が、いずれもＰＥ
Ｔよりも耐熱性が高く、高温雰囲気下において使用する
場合でも絶縁劣化が生じにくくなるため、圧縮機モータ
(60)の焼損を防止できる。また、スロットセル方式の直
巻モータは、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくて
もスロット(66)に装着できるため、割れよる絶縁紙(67,
68) の信頼性低下や材料ロスも抑えられる。
ば、絶縁紙(67,68) に用いている材料が、いずれもＰＥ
Ｔよりも耐熱性が高く、高温雰囲気下において使用する
場合でも絶縁劣化が生じにくくなるため、圧縮機モータ
(60)の焼損を防止できる。また、スロットセル方式の直
巻モータは、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくて
もスロット(66)に装着できるため、割れよる絶縁紙(67,
68) の信頼性低下や材料ロスも抑えられる。
【００４５】また、上記第５ないし第７の解決手段によ
れば、絶縁紙(67,68) に用いている材料が、いずれもＰ
ＥＴよりも耐酸性が高く、冷媒や冷凍機油にさらされた
雰囲気において高温でも劣化しにくくなるため、同様に
圧縮機モータ(60)の焼損を防止できる。しかも、スロッ
トセル方式の直巻モータは、絶縁紙(67,68) を小さな曲
率で曲げなくてもスロット(66)に装着できるため、割れ
よる絶縁紙(67,68) の信頼性低下や材料ロスも抑えられ
る。
れば、絶縁紙(67,68) に用いている材料が、いずれもＰ
ＥＴよりも耐酸性が高く、冷媒や冷凍機油にさらされた
雰囲気において高温でも劣化しにくくなるため、同様に
圧縮機モータ(60)の焼損を防止できる。しかも、スロッ
トセル方式の直巻モータは、絶縁紙(67,68) を小さな曲
率で曲げなくてもスロット(66)に装着できるため、割れ
よる絶縁紙(67,68) の信頼性低下や材料ロスも抑えられ
る。
【００４６】また、上記第８ないし第１１の解決手段に
よれば、第１層絶縁紙(A) に用いている材料が、いずれ
もＰＥＴよりも耐熱性が高く、第２層絶縁紙(B) に用い
ている材料が、いずれもＰＥＴよりも耐酸性が高いた
め、高温雰囲気下において使用する場合でも絶縁劣化が
生じにくくなり、この場合にも圧縮機モータ(60)の焼損
を防止できる。さらに、スロットセル方式の直巻モータ
は、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくてもスロッ
ト(66)に装着できるため、割れよる絶縁紙(67,68) の信
頼性低下や材料ロスも抑えられる。
よれば、第１層絶縁紙(A) に用いている材料が、いずれ
もＰＥＴよりも耐熱性が高く、第２層絶縁紙(B) に用い
ている材料が、いずれもＰＥＴよりも耐酸性が高いた
め、高温雰囲気下において使用する場合でも絶縁劣化が
生じにくくなり、この場合にも圧縮機モータ(60)の焼損
を防止できる。さらに、スロットセル方式の直巻モータ
は、絶縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくてもスロッ
ト(66)に装着できるため、割れよる絶縁紙(67,68) の信
頼性低下や材料ロスも抑えられる。
【００４７】また、上記第１２ないし第１５の解決手段
によれば、インシュレータ(69)に用いている材料が、い
ずれもＰＥＴよりも耐熱性が高く、高温雰囲気下におい
て使用する場合でも絶縁劣化が生じにくくなるため、圧
縮機モータ(60)の焼損を防止できる。さらに、インシュ
レータ方式の直巻モータは、絶縁紙(67,68) をスロット
(66)に装着しなくてもよいため、絶縁紙(67,68) の割れ
よる信頼性低下や材料ロスも抑えられる。
によれば、インシュレータ(69)に用いている材料が、い
ずれもＰＥＴよりも耐熱性が高く、高温雰囲気下におい
て使用する場合でも絶縁劣化が生じにくくなるため、圧
縮機モータ(60)の焼損を防止できる。さらに、インシュ
レータ方式の直巻モータは、絶縁紙(67,68) をスロット
(66)に装着しなくてもよいため、絶縁紙(67,68) の割れ
よる信頼性低下や材料ロスも抑えられる。
【００４８】また、上記第１６ないし第１８の解決手段
によれば、インシュレータ(69)に用いている材料が、い
ずれもＰＥＴよりも耐酸性が高く、冷媒や冷凍機油にさ
らされた雰囲気において高温でも劣化しにくくなるた
め、同様に圧縮機モータ(60)の焼損を防止できる。しか
も、インシュレータ方式の直巻モータは、絶縁紙(67,6
8) をスロット(66)に装着しなくてもよいため、絶縁紙
(67,68) の割れよる信頼性低下や材料ロスも抑えられ
る。
によれば、インシュレータ(69)に用いている材料が、い
ずれもＰＥＴよりも耐酸性が高く、冷媒や冷凍機油にさ
らされた雰囲気において高温でも劣化しにくくなるた
め、同様に圧縮機モータ(60)の焼損を防止できる。しか
も、インシュレータ方式の直巻モータは、絶縁紙(67,6
8) をスロット(66)に装着しなくてもよいため、絶縁紙
(67,68) の割れよる信頼性低下や材料ロスも抑えられ
る。
【００４９】また、上記第１９の解決手段によれば、圧
縮機モータ(60)が、ステータ(61)のスロット(66)内のコ
イル(63)の間に隙間(S1)を有しており、上記隙間(S1)を
冷媒が流れることによりステータ(61)が冷却されるの
で、モータ(60)の温度上昇を抑えることができる。
縮機モータ(60)が、ステータ(61)のスロット(66)内のコ
イル(63)の間に隙間(S1)を有しており、上記隙間(S1)を
冷媒が流れることによりステータ(61)が冷却されるの
で、モータ(60)の温度上昇を抑えることができる。
【００５０】また、上記第２０の解決手段によれば、圧
縮機モータ(60)が、ロータ(62)内に、該ロータ(62)の軸
方向に貫通する空隙(S2)を有しており、ロータ(62)の空
隙(S2)を冷媒が流れてロータ(62)が冷却されるため、同
様にモータ(60)の温度上昇を抑えることができる。
縮機モータ(60)が、ロータ(62)内に、該ロータ(62)の軸
方向に貫通する空隙(S2)を有しており、ロータ(62)の空
隙(S2)を冷媒が流れてロータ(62)が冷却されるため、同
様にモータ(60)の温度上昇を抑えることができる。
【００５１】また、上記第２１の解決手段によれば、Ｒ
３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混合冷媒を用いる空気
調和装置において、圧縮機モータ(60)の焼損を防止して
圧縮機(11)の耐熱性を高められるので、これらの冷媒を
使用する空気調和装置の実用化をより容易に行える。
３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混合冷媒を用いる空気
調和装置において、圧縮機モータ(60)の焼損を防止して
圧縮機(11)の耐熱性を高められるので、これらの冷媒を
使用する空気調和装置の実用化をより容易に行える。
【００５２】
【発明の実施の形態１】以下、本発明の実施形態１を図
面に基づいて詳細に説明する。
面に基づいて詳細に説明する。
【００５３】図１に示すように、本実施形態１に係る空
気調和装置(1) は、熱源ユニットである室外ユニット(1
6)と利用ユニットである室内ユニット(17)とからセパレ
ート型に構成されている。空気調和装置(1) の冷媒回路
(10)は、Ｒ３２の単一冷媒（以下、Ｒ３２単一冷媒とい
う）を冷媒とするか、又は７５質量％以上で且つ１００
質量％未満のＲ３２とＲ１２５との混合冷媒（Ｒ３２組
成リッチの混合冷媒、以下、Ｒ３２リッチ混合冷媒とい
う）を冷媒としている。
気調和装置(1) は、熱源ユニットである室外ユニット(1
6)と利用ユニットである室内ユニット(17)とからセパレ
ート型に構成されている。空気調和装置(1) の冷媒回路
(10)は、Ｒ３２の単一冷媒（以下、Ｒ３２単一冷媒とい
う）を冷媒とするか、又は７５質量％以上で且つ１００
質量％未満のＲ３２とＲ１２５との混合冷媒（Ｒ３２組
成リッチの混合冷媒、以下、Ｒ３２リッチ混合冷媒とい
う）を冷媒としている。
【００５４】そして、上記冷媒回路(10)は、蒸気圧縮式
冷凍サイクルを形成する冷媒回路であって、圧縮機(1
1)、四路切換弁(12)、熱源側熱交換器である室外熱交換
器(13)、膨張機構である膨張弁(14)及び利用側熱交換器
である室内熱交換器(15)が、順に冷媒配管であるガス側
配管(31)と液側配管(32)を介して接続されて構成されて
いる。
冷凍サイクルを形成する冷媒回路であって、圧縮機(1
1)、四路切換弁(12)、熱源側熱交換器である室外熱交換
器(13)、膨張機構である膨張弁(14)及び利用側熱交換器
である室内熱交換器(15)が、順に冷媒配管であるガス側
配管(31)と液側配管(32)を介して接続されて構成されて
いる。
【００５５】具体的には、圧縮機(11)の吐出側と四路切
換弁(12)の第１ポート(12a) とは第１ガス側配管(21)に
よって接続されている。四路切換弁(12)の第２ポート(1
2b)と室外熱交換器(13)とは第２ガス側配管(22)によっ
て接続されている。室外熱交換器(13)と膨張弁(14)とは
第１液側配管(25)によって接続されている。膨張弁(14)
と室内熱交換器(15)とは第２液側配管(26)によって接続
されている。室内熱交換器(15)と四路切換弁(12)の第４
ポート(12d) とは第３ガス側配管(23)によって接続され
ている。四路切換弁(12)の第３ポート(12c) と圧縮機(1
1)の吸入側とは第４ガス側配管(24)によって接続されて
いる。
換弁(12)の第１ポート(12a) とは第１ガス側配管(21)に
よって接続されている。四路切換弁(12)の第２ポート(1
2b)と室外熱交換器(13)とは第２ガス側配管(22)によっ
て接続されている。室外熱交換器(13)と膨張弁(14)とは
第１液側配管(25)によって接続されている。膨張弁(14)
と室内熱交換器(15)とは第２液側配管(26)によって接続
されている。室内熱交換器(15)と四路切換弁(12)の第４
ポート(12d) とは第３ガス側配管(23)によって接続され
ている。四路切換弁(12)の第３ポート(12c) と圧縮機(1
1)の吸入側とは第４ガス側配管(24)によって接続されて
いる。
【００５６】上記圧縮機(11)、第１ガス側配管(21)、四
路切換弁(12)、第２ガス側配管(22)、室外熱交換器(1
3)、第１液側配管(25)、膨張弁(14)、及び第４ガス側配
管(24)は、図示しない室外送風機とともに室外ユニット
(16)に収容されている。一方、室内熱交換器(15)は、図
示しない室内送風機とともに室内ユニット(17)に収容さ
れている。第２液側配管(26)及び第３ガス側配管(23)の
一部は、室外ユニット(16)と室内ユニット(17)とを連絡
するいわゆる連絡配管を構成している。
路切換弁(12)、第２ガス側配管(22)、室外熱交換器(1
3)、第１液側配管(25)、膨張弁(14)、及び第４ガス側配
管(24)は、図示しない室外送風機とともに室外ユニット
(16)に収容されている。一方、室内熱交換器(15)は、図
示しない室内送風機とともに室内ユニット(17)に収容さ
れている。第２液側配管(26)及び第３ガス側配管(23)の
一部は、室外ユニット(16)と室内ユニット(17)とを連絡
するいわゆる連絡配管を構成している。
【００５７】次に、上記圧縮機(11)について、図２から
図４を参照して説明する。図２は圧縮機(11)の縦断面
図、図３は圧縮機モータの断面構造図である。
図４を参照して説明する。図２は圧縮機(11)の縦断面
図、図３は圧縮機モータの断面構造図である。
【００５８】この圧縮機(11)は、運転容量が可変に調節
される高圧ドーム式のロータリー圧縮機である。該圧縮
機(11)は、ケーシング(50)の内部に圧縮機モータ（ブラ
シレスＤＣモータ）(60)と圧縮機構(70)とが同心上に収
納され、全密閉型に構成されている。
される高圧ドーム式のロータリー圧縮機である。該圧縮
機(11)は、ケーシング(50)の内部に圧縮機モータ（ブラ
シレスＤＣモータ）(60)と圧縮機構(70)とが同心上に収
納され、全密閉型に構成されている。
【００５９】上記ケーシング(50)は、円筒状の主ケーシ
ング(51)と、主ケーシング(51)の底部に固定されたボト
ムケーシング(52)と、主ケーシング(51)の上部に固定さ
れたトップケーシング(53)とから密閉ケーシングに構成
されている。また、主ケーシング(51)の側部の所定位置
には吸入側の冷媒配管(24)が圧縮機構(70)に連通するよ
うに接続され、トップケーシング(53)の上部の所定位置
には吐出側の冷媒配管(21)が接続されるようになってい
る。
ング(51)と、主ケーシング(51)の底部に固定されたボト
ムケーシング(52)と、主ケーシング(51)の上部に固定さ
れたトップケーシング(53)とから密閉ケーシングに構成
されている。また、主ケーシング(51)の側部の所定位置
には吸入側の冷媒配管(24)が圧縮機構(70)に連通するよ
うに接続され、トップケーシング(53)の上部の所定位置
には吐出側の冷媒配管(21)が接続されるようになってい
る。
【００６０】上記圧縮機モータ(60)は、ステータ(61)と
ロータ(62)とから構成されている。ステータ(61)は、コ
イル(63)を有して電磁石に構成され、ロータ(62)は、永
久磁石であるロータ磁石(64)を有している。そして、ス
テータ(61)がケーシング(50)内のやや上部寄りの位置に
固定されている。
ロータ(62)とから構成されている。ステータ(61)は、コ
イル(63)を有して電磁石に構成され、ロータ(62)は、永
久磁石であるロータ磁石(64)を有している。そして、ス
テータ(61)がケーシング(50)内のやや上部寄りの位置に
固定されている。
【００６１】この圧縮機モータ(60)のロータ磁石(64)
は、希土類磁石によって形成されている。また、上記ロ
ータ(62)には駆動軸(65)が連結されている。一方、ステ
ータ(61)は、鉄心(61a) が円筒状で、その内周側にはス
ロット(66)が放射状に形成され、該スロット(66)にコイ
ル(63)が装着されている。
は、希土類磁石によって形成されている。また、上記ロ
ータ(62)には駆動軸(65)が連結されている。一方、ステ
ータ(61)は、鉄心(61a) が円筒状で、その内周側にはス
ロット(66)が放射状に形成され、該スロット(66)にコイ
ル(63)が装着されている。
【００６２】この圧縮機モータ(60)は巻線方式がスロッ
トセル方式の直巻（集中巻）モータであり、各スロット
(66)間に存在する１本のティース(61b) ごとにコイル(6
3)が個別に直接に巻き付けられている。直巻モータはこ
のような巻線方式であるため、スロット(66)の幅が図
６，図７の分布巻方式と比べて広い構造上の特徴を有し
ている。
トセル方式の直巻（集中巻）モータであり、各スロット
(66)間に存在する１本のティース(61b) ごとにコイル(6
3)が個別に直接に巻き付けられている。直巻モータはこ
のような巻線方式であるため、スロット(66)の幅が図
６，図７の分布巻方式と比べて広い構造上の特徴を有し
ている。
【００６３】上記スロット(66)には絶縁紙(67,68) が装
着されている。この絶縁紙(67,68)には、ステータ(61)
とコイル(63)との間に介在するスロット絶縁紙(67)と、
コイル(63)に対してステータ(61)の径方向内側に位置す
るウェッジ絶縁紙(68)とが用いられている。この実施形
態１では、直巻方式が採用されていてスロット(66)の幅
が広いため、絶縁紙(67,68) は、小さな曲率で曲げなく
ても各スロット(66)に装着することができるようになっ
ている。
着されている。この絶縁紙(67,68)には、ステータ(61)
とコイル(63)との間に介在するスロット絶縁紙(67)と、
コイル(63)に対してステータ(61)の径方向内側に位置す
るウェッジ絶縁紙(68)とが用いられている。この実施形
態１では、直巻方式が採用されていてスロット(66)の幅
が広いため、絶縁紙(67,68) は、小さな曲率で曲げなく
ても各スロット(66)に装着することができるようになっ
ている。
【００６４】この絶縁紙(67,68) は、ポリフェニレンサ
ルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン
（ＰＥＥＫ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、
ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリイミド（ＰＩ）、液
晶ポリエステル（ＬＣＰ）、またはポリエーテルケトン
（ＰＥＫ）によって形成されている。これらの材料は、
いずれも18.5Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわ
み温度が７６℃（好ましくは８６℃）以上であり、ポリ
エチレンテレフタレート（ＰＥＴ）よりも荷重たわみ温
度が大きいため、ＰＥＴよりも耐熱性が高い。また、絶
縁紙(67,68) は、これらＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＮ、Ｐ
ＡＩ、ＰＩ、ＬＣＰ、またはＰＥＫからなる母材に強化
材が混入された複合材料から形成してもよい。
ルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン
（ＰＥＥＫ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、
ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリイミド（ＰＩ）、液
晶ポリエステル（ＬＣＰ）、またはポリエーテルケトン
（ＰＥＫ）によって形成されている。これらの材料は、
いずれも18.5Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわ
み温度が７６℃（好ましくは８６℃）以上であり、ポリ
エチレンテレフタレート（ＰＥＴ）よりも荷重たわみ温
度が大きいため、ＰＥＴよりも耐熱性が高い。また、絶
縁紙(67,68) は、これらＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＮ、Ｐ
ＡＩ、ＰＩ、ＬＣＰ、またはＰＥＫからなる母材に強化
材が混入された複合材料から形成してもよい。
【００６５】これらの材料は、ＰＥＴよりも若干靱性に
乏しいが、スロット(66)の幅が広いため、該スロット(6
6)に挿入できるように折り曲げることは十分に可能であ
る。
乏しいが、スロット(66)の幅が広いため、該スロット(6
6)に挿入できるように折り曲げることは十分に可能であ
る。
【００６６】また、圧縮機モータ(60)は、ステータ(61)
のスロット(66)内のコイル(63)の間に隙間(S1)を有して
いる。さらに、圧縮機モータ(60)は、ロータ(62)内に、
該ロータ(62)の軸方向に貫通する空隙(S2)を有してい
る。このため、圧縮機モータ(60)の作動時には、ステー
タ(61)内の隙間(S1)を冷媒が流れることにより、ステー
タ(61)が冷却されるとともに、ロータ(62)の空隙(S2)を
冷媒が流れるため、ロータ(62)が冷却される構造とな
る。
のスロット(66)内のコイル(63)の間に隙間(S1)を有して
いる。さらに、圧縮機モータ(60)は、ロータ(62)内に、
該ロータ(62)の軸方向に貫通する空隙(S2)を有してい
る。このため、圧縮機モータ(60)の作動時には、ステー
タ(61)内の隙間(S1)を冷媒が流れることにより、ステー
タ(61)が冷却されるとともに、ロータ(62)の空隙(S2)を
冷媒が流れるため、ロータ(62)が冷却される構造とな
る。
【００６７】一方、上記圧縮機構(70)は、シリンダ(71)
とフロントヘッド(72)とリヤヘッド(73)とロータリーピ
ストン(74)とを備え、ケーシング(50)内の下部に配置さ
れている。上記シリンダ(71)は円筒状に形成され、シリ
ンダ(71)の上端面にフロントヘッド(72)が、下端面にリ
ヤヘッド(73)が固定されている。なお、シリンダ(71)、
フロントヘッド(72)、及びリアヘッド(73)は、連結ボル
ト(75)により締結されて一体化しており、シリンダ(71)
が主ケーシング(51)にスポット溶接などにより固定され
ている。
とフロントヘッド(72)とリヤヘッド(73)とロータリーピ
ストン(74)とを備え、ケーシング(50)内の下部に配置さ
れている。上記シリンダ(71)は円筒状に形成され、シリ
ンダ(71)の上端面にフロントヘッド(72)が、下端面にリ
ヤヘッド(73)が固定されている。なお、シリンダ(71)、
フロントヘッド(72)、及びリアヘッド(73)は、連結ボル
ト(75)により締結されて一体化しており、シリンダ(71)
が主ケーシング(51)にスポット溶接などにより固定され
ている。
【００６８】そして、上記シリンダ(71)の内部に圧縮室
(76)が形成され、この圧縮室(76)にロータリーピストン
(74)が配置されている。ロータリーピストン(74)は、圧
縮機モータ(60)の駆動軸(65)に接続されている。具体的
に、上記駆動軸(65)は、シリンダ(71)を貫通しており、
該駆動軸(65)の下部には、大径の偏心軸部(65a) がシリ
ンダ(71)の内部に位置するように形成されている。そし
て、該偏心軸部(65a)に、ロータリーピストン(74)が嵌
め込まれている。
(76)が形成され、この圧縮室(76)にロータリーピストン
(74)が配置されている。ロータリーピストン(74)は、圧
縮機モータ(60)の駆動軸(65)に接続されている。具体的
に、上記駆動軸(65)は、シリンダ(71)を貫通しており、
該駆動軸(65)の下部には、大径の偏心軸部(65a) がシリ
ンダ(71)の内部に位置するように形成されている。そし
て、該偏心軸部(65a)に、ロータリーピストン(74)が嵌
め込まれている。
【００６９】また、上記吸入側配管(24)は、シリンダ(7
1)と正対するように主ケーシング(51)に接続され、シリ
ンダ(71)の側壁を貫通する貫通孔(71a) を介して圧縮室
と連通している。
1)と正対するように主ケーシング(51)に接続され、シリ
ンダ(71)の側壁を貫通する貫通孔(71a) を介して圧縮室
と連通している。
【００７０】なお、本実施形態では圧縮機構(70)をロー
タリー型としたが、圧縮機構(70)は、スイング型やスク
ロール型など、他のタイプとしてもよい。
タリー型としたが、圧縮機構(70)は、スイング型やスク
ロール型など、他のタイプとしてもよい。
【００７１】−運転動作− 次に、空気調和装置(1) の運転動作を、冷媒回路(10)に
おける冷媒循環動作に基づいて説明する。
おける冷媒循環動作に基づいて説明する。
【００７２】冷房運転時には、四路切換弁(12)は図１に
示す実線側に設定される。つまり、四路切換弁(12)は、
第１ポート(12a) と第２ポート(12b) とが連通すると共
に第３ポート(12c) と第４ポート(12d) とが連通する状
態となる。この状態で、圧縮機(11)から吐出されたガス
冷媒は、第１ガス側配管(21)、四路切換弁(12)及び第２
ガス側配管(22)を流通し、室外熱交換器(13)で室外空気
と熱交換して凝縮する。室外熱交換器(13)を流出した液
冷媒は、第１液側配管(25)を流通し、膨張弁(14)で減圧
されて気液二相冷媒となる。膨張弁(14)を流出した二相
冷媒は、第２液側配管(26)を流通し、室内熱交換器(15)
で室内空気と熱交換を行って蒸発し、室内空気を冷却す
る。室内熱交換器(15)を流出したガス冷媒は、第３ガス
側配管(23)、四路切換弁(12)及び第４ガス側配管(24)を
流通し、圧縮機(11)に吸入される。
示す実線側に設定される。つまり、四路切換弁(12)は、
第１ポート(12a) と第２ポート(12b) とが連通すると共
に第３ポート(12c) と第４ポート(12d) とが連通する状
態となる。この状態で、圧縮機(11)から吐出されたガス
冷媒は、第１ガス側配管(21)、四路切換弁(12)及び第２
ガス側配管(22)を流通し、室外熱交換器(13)で室外空気
と熱交換して凝縮する。室外熱交換器(13)を流出した液
冷媒は、第１液側配管(25)を流通し、膨張弁(14)で減圧
されて気液二相冷媒となる。膨張弁(14)を流出した二相
冷媒は、第２液側配管(26)を流通し、室内熱交換器(15)
で室内空気と熱交換を行って蒸発し、室内空気を冷却す
る。室内熱交換器(15)を流出したガス冷媒は、第３ガス
側配管(23)、四路切換弁(12)及び第４ガス側配管(24)を
流通し、圧縮機(11)に吸入される。
【００７３】一方、暖房運転時には、四路切換弁(12)は
図１に示す破線側に設定される。つまり、四路切換弁(1
2)は、第１ポート(12a) と第４ポート(12d) とが連通す
ると共に第２ポート(12b) と第３ポート(12c) とが連通
する状態となる。この状態で、圧縮機(11)から吐出され
たガス冷媒は、第１ガス側配管(21)、四路切換弁(12)及
び第３ガス側配管(23)を流通し、室内熱交換器(15)に流
入する。室内熱交換器(15)に流入した冷媒は、室内空気
と熱交換を行って凝縮し、室内空気を加熱する。室内熱
交換器(15)を流出した液冷媒は、第２液側配管(26)を流
通し、膨張弁(14)で減圧されて気液二相冷媒となる。膨
張弁(14)を流出した二相冷媒は、第１液側配管(25)を流
通し、室外熱交換器(13)で室外空気と熱交換して蒸発す
る。室外熱交換器(13)を流出したガス冷媒は、第２ガス
側配管(22)、四路切換弁(12)及び第４ガス側配管(24)を
流通し、圧縮機(11)に吸入される。
図１に示す破線側に設定される。つまり、四路切換弁(1
2)は、第１ポート(12a) と第４ポート(12d) とが連通す
ると共に第２ポート(12b) と第３ポート(12c) とが連通
する状態となる。この状態で、圧縮機(11)から吐出され
たガス冷媒は、第１ガス側配管(21)、四路切換弁(12)及
び第３ガス側配管(23)を流通し、室内熱交換器(15)に流
入する。室内熱交換器(15)に流入した冷媒は、室内空気
と熱交換を行って凝縮し、室内空気を加熱する。室内熱
交換器(15)を流出した液冷媒は、第２液側配管(26)を流
通し、膨張弁(14)で減圧されて気液二相冷媒となる。膨
張弁(14)を流出した二相冷媒は、第１液側配管(25)を流
通し、室外熱交換器(13)で室外空気と熱交換して蒸発す
る。室外熱交換器(13)を流出したガス冷媒は、第２ガス
側配管(22)、四路切換弁(12)及び第４ガス側配管(24)を
流通し、圧縮機(11)に吸入される。
【００７４】この空気調和装置(1) では、Ｒ３２単一冷
媒またはＲ３２リッチ混合冷媒が用いられているため、
以上の冷媒循環時に、圧縮機(11)の吐出温度はＲ２２な
どと比べて高くなる。
媒またはＲ３２リッチ混合冷媒が用いられているため、
以上の冷媒循環時に、圧縮機(11)の吐出温度はＲ２２な
どと比べて高くなる。
【００７５】−実施形態１の効果− 本実施形態１によれば、圧縮機モータ(60)の絶縁紙(67,
68) に用いている材料は、18.5Kgf/cm2(1.81MPa)の応力
条件での荷重たわみ温度が７６℃以上でＰＥＴよりも高
いため、ＰＥＴよりも耐熱性が高い。したがって、上記
空気調和装置(1) がＲ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ
混合冷媒を使用するために、吐出温度がＲ２２などより
も高くなり、圧縮機モータ(60)が高温雰囲気にさらされ
ることになるが、絶縁劣化は生じにくく、焼損の発生を
防止できる。
68) に用いている材料は、18.5Kgf/cm2(1.81MPa)の応力
条件での荷重たわみ温度が７６℃以上でＰＥＴよりも高
いため、ＰＥＴよりも耐熱性が高い。したがって、上記
空気調和装置(1) がＲ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ
混合冷媒を使用するために、吐出温度がＲ２２などより
も高くなり、圧縮機モータ(60)が高温雰囲気にさらされ
ることになるが、絶縁劣化は生じにくく、焼損の発生を
防止できる。
【００７６】また、圧縮機モータ(60)のロータ磁石(64)
を希土類磁石によって構成しているので、高温雰囲気下
でもロータ磁石(64)の減磁が抑制され、効率低下が防止
される。
を希土類磁石によって構成しているので、高温雰囲気下
でもロータ磁石(64)の減磁が抑制され、効率低下が防止
される。
【００７７】このように、本実施形態１によれば、圧縮
機モータ(60)の焼損を防止し、圧縮機(11)の耐熱性能を
高められるので、Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混
合冷媒を使用する空気調和装置(1) を実用化することが
十分に可能となる。
機モータ(60)の焼損を防止し、圧縮機(11)の耐熱性能を
高められるので、Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混
合冷媒を使用する空気調和装置(1) を実用化することが
十分に可能となる。
【００７８】また、スロットセル方式の直巻モータは、
分布巻方式とは違ってスロット(66)の幅が広いため、絶
縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくてもスロット(66)
に装着できる。したがって、割れよる絶縁紙(67,68) の
信頼性低下や材料ロスも抑えられる。
分布巻方式とは違ってスロット(66)の幅が広いため、絶
縁紙(67,68) を小さな曲率で曲げなくてもスロット(66)
に装着できる。したがって、割れよる絶縁紙(67,68) の
信頼性低下や材料ロスも抑えられる。
【００７９】さらに、本実施形態１では、圧縮機モータ
(60)が、ステータ(61)のスロット(66)内のコイル(63)の
間に隙間(S1)を有し、ロータ(62)内に該ロータ(62)の軸
方向に貫通する空隙(S2)を有しているため、運転時にこ
れらの部分(S1,S2) を冷媒が流れることでモータ(60)が
冷却されることになり、モータ(60)の温度上昇を抑えら
れる。
(60)が、ステータ(61)のスロット(66)内のコイル(63)の
間に隙間(S1)を有し、ロータ(62)内に該ロータ(62)の軸
方向に貫通する空隙(S2)を有しているため、運転時にこ
れらの部分(S1,S2) を冷媒が流れることでモータ(60)が
冷却されることになり、モータ(60)の温度上昇を抑えら
れる。
【００８０】−実施形態１の変形例− 図４には、実施形態１の変形例におけるステータ(61)の
断面構造図を示している。図３の例では、絶縁紙(67,6
8) にスロット絶縁紙(67)とウェッジ絶縁紙(68)とを用
いているが、この例ではスロット絶縁紙(67)のみを使用
している。この場合でも、絶縁紙(67)は上記実施形態１
と同じ材料を用いて形成される。
断面構造図を示している。図３の例では、絶縁紙(67,6
8) にスロット絶縁紙(67)とウェッジ絶縁紙(68)とを用
いているが、この例ではスロット絶縁紙(67)のみを使用
している。この場合でも、絶縁紙(67)は上記実施形態１
と同じ材料を用いて形成される。
【００８１】分布巻方式では予め巻かれたコイルをスロ
ットに装着する手法がとられるが、直巻方式では、各テ
ィース(61b) にコイル(63)を直接に巻き付けていくた
め、コイル(63)の緩みをほとんどなくすことができる。
このため、スロット(66)への巻き付け後にコイル(63)の
巻線がロータ(62)側へ緩んで出てくる可能性が少ないの
で、このようにウェッジ絶縁紙を用いない構成にするこ
とも可能となる。
ットに装着する手法がとられるが、直巻方式では、各テ
ィース(61b) にコイル(63)を直接に巻き付けていくた
め、コイル(63)の緩みをほとんどなくすことができる。
このため、スロット(66)への巻き付け後にコイル(63)の
巻線がロータ(62)側へ緩んで出てくる可能性が少ないの
で、このようにウェッジ絶縁紙を用いない構成にするこ
とも可能となる。
【００８２】この場合も、ＰＥＴの絶縁紙を用いる場合
よりも絶縁劣化が生じにくくなることから、圧縮機モー
タ(60)の焼損を防止して圧縮機(11)の耐熱性を高められ
るとともに、絶縁紙(67)の割れや材料の無駄もなくすこ
とができる。
よりも絶縁劣化が生じにくくなることから、圧縮機モー
タ(60)の焼損を防止して圧縮機(11)の耐熱性を高められ
るとともに、絶縁紙(67)の割れや材料の無駄もなくすこ
とができる。
【００８３】
【発明の実施の形態２】本発明の実施形態２は、圧縮機
モータ(60)を、巻線方式がインシュレータ方式の直巻モ
ータとしたものである。この方式では、ステータ(61)は
鉄心(61a) とインシュレータ(69)とから構成されてい
る。そして、インシュレータ(69)が絶縁紙の機能を有す
るため、スロット(66)に絶縁紙を装着せずに、各ティー
ス(61b) にコイル(63)が直接に巻き付けられている。
モータ(60)を、巻線方式がインシュレータ方式の直巻モ
ータとしたものである。この方式では、ステータ(61)は
鉄心(61a) とインシュレータ(69)とから構成されてい
る。そして、インシュレータ(69)が絶縁紙の機能を有す
るため、スロット(66)に絶縁紙を装着せずに、各ティー
ス(61b) にコイル(63)が直接に巻き付けられている。
【００８４】上記インシュレータ(69)は、実施形態１の
絶縁紙(67,68) と同じ樹脂材料を用いて射出成形を行う
ことにより形成されている。つまり、インシュレータ(6
9)は、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＮ、ＰＡＩ、ＰＩ、ＬＣ
Ｐ、ＰＥＫ、またはこれらの材料からなる母材に強化材
が混入された複合材料により成形されている。このた
め、インシュレータ(69)の荷重たわみ温度は、ポリエチ
レンテレフタレートよりも大きく、18.5Kgf/cm2(1.81MP
a)の応力条件で７６℃以上（より好ましくは８６℃以
上）であり、耐熱性がＰＥＴよりも高くなっている。
絶縁紙(67,68) と同じ樹脂材料を用いて射出成形を行う
ことにより形成されている。つまり、インシュレータ(6
9)は、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＮ、ＰＡＩ、ＰＩ、ＬＣ
Ｐ、ＰＥＫ、またはこれらの材料からなる母材に強化材
が混入された複合材料により成形されている。このた
め、インシュレータ(69)の荷重たわみ温度は、ポリエチ
レンテレフタレートよりも大きく、18.5Kgf/cm2(1.81MP
a)の応力条件で７６℃以上（より好ましくは８６℃以
上）であり、耐熱性がＰＥＴよりも高くなっている。
【００８５】−実施形態２の効果− このように、インシュレータ(69)に用いている材料の耐
熱性が高いため、高温雰囲気下において使用する場合で
も絶縁劣化は生じにくく、圧縮機モータ(60)の焼損を防
止できる。また、インシュレータ方式の直巻モータは、
インシュレータ(69)が樹脂成形品であり、絶縁紙(67,6
8) をスロット(66)に装着しなくてもよいため、絶縁紙
(67,68) の割れよる信頼性低下や材料ロスのおそれがな
い。
熱性が高いため、高温雰囲気下において使用する場合で
も絶縁劣化は生じにくく、圧縮機モータ(60)の焼損を防
止できる。また、インシュレータ方式の直巻モータは、
インシュレータ(69)が樹脂成形品であり、絶縁紙(67,6
8) をスロット(66)に装着しなくてもよいため、絶縁紙
(67,68) の割れよる信頼性低下や材料ロスのおそれがな
い。
【００８６】
【発明のその他の実施の形態】本発明は、上記各実施形
態について、以下のような構成としてもよい。
態について、以下のような構成としてもよい。
【００８７】まず、上記絶縁紙(67,68) 及びインシュレ
ータ(69)は、前述の各材料に代えて、ポリブチレンテレ
フタレート（ＰＢＴ）や、ＰＢＴからなる母材に強化材
が混入された複合材料によって形成してもよい。これら
の材料は、ＰＥＴよりも耐酸性が大きい特性を有してお
り、例えば３５％塩酸溶液に試験片を２０日間浸漬した
後の強度保持率は８４％以上である。
ータ(69)は、前述の各材料に代えて、ポリブチレンテレ
フタレート（ＰＢＴ）や、ＰＢＴからなる母材に強化材
が混入された複合材料によって形成してもよい。これら
の材料は、ＰＥＴよりも耐酸性が大きい特性を有してお
り、例えば３５％塩酸溶液に試験片を２０日間浸漬した
後の強度保持率は８４％以上である。
【００８８】これらの材料を用いると、絶縁紙(67,68)
及びインシュレータ(69)が冷媒や冷凍機油にさらされた
雰囲気において、高温でも劣化しにくくなり、圧縮機モ
ータ(60)の焼損を防止して圧縮機(11)の耐熱性を高める
ことが可能となる。
及びインシュレータ(69)が冷媒や冷凍機油にさらされた
雰囲気において、高温でも劣化しにくくなり、圧縮機モ
ータ(60)の焼損を防止して圧縮機(11)の耐熱性を高める
ことが可能となる。
【００８９】また、上記実施形態１において、絶縁紙(6
7,68) は、複数枚を用い、これらを接着して積層したも
のとしたり、単に複数枚を重ねたものとしたりすること
もできる。この場合、絶縁紙(67,68) の材料には、18.5
Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６
℃以上（より好ましくは８６℃以上）の第１層絶縁紙
(A) と、耐酸性がポリエチレンテレフタレートよりも大
きな第２層絶縁紙(B) とを任意の順で組み合わせて使用
するとよい。荷重たわみ温度の面から選定される具体的
な材料は、上述と同様、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＮ、Ｐ
ＡＩ、ＰＩ、ＬＣＰ、ＰＥＫ、またはこれらに強化材が
混入された複合材料であり、耐酸性の面から選定される
具体的な材料は、ＰＢＴまたはそれに強化材が混入され
た複合材料である。
7,68) は、複数枚を用い、これらを接着して積層したも
のとしたり、単に複数枚を重ねたものとしたりすること
もできる。この場合、絶縁紙(67,68) の材料には、18.5
Kgf/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６
℃以上（より好ましくは８６℃以上）の第１層絶縁紙
(A) と、耐酸性がポリエチレンテレフタレートよりも大
きな第２層絶縁紙(B) とを任意の順で組み合わせて使用
するとよい。荷重たわみ温度の面から選定される具体的
な材料は、上述と同様、ＰＰＳ、ＰＥＥＫ、ＰＥＮ、Ｐ
ＡＩ、ＰＩ、ＬＣＰ、ＰＥＫ、またはこれらに強化材が
混入された複合材料であり、耐酸性の面から選定される
具体的な材料は、ＰＢＴまたはそれに強化材が混入され
た複合材料である。
【００９０】この場合にも、高温雰囲気下での絶縁劣化
が生じにくくなることから、圧縮機モータ(60)の焼損を
防止でき、Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混合冷媒
を用いる空気調和装置(1) の実用化が可能となる。
が生じにくくなることから、圧縮機モータ(60)の焼損を
防止でき、Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混合冷媒
を用いる空気調和装置(1) の実用化が可能となる。
【００９１】さらに、絶縁紙(67,68) には、上述の各材
料のものにＰＥＴで形成したものを組み合わせて使用し
てもよく、その場合でも絶縁劣化が生じにくいことか
ら、圧縮機モータ(60)の焼損を防止できる。
料のものにＰＥＴで形成したものを組み合わせて使用し
てもよく、その場合でも絶縁劣化が生じにくいことか
ら、圧縮機モータ(60)の焼損を防止できる。
【００９２】なお、Ｒ３２リッチ混合冷媒は、Ｒ３２と
Ｒ１２５との混合冷媒でＲ３２を７５質量％以上で１０
０質量％未満の割合で含むものに限らず、その他に、Ｒ
３２／１３４ａ（Ｒ３２が５０％以上）、Ｒ３２／プロ
パン（Ｒ３２が８０％以上）、Ｒ３２／ブタン（Ｒ３２
が８０％以上）またはＲ３２／イソブタン（Ｒ３２が８
０％以上）など、吐出温度がＲ２２に対して１０℃程度
以上高くなる冷媒を用いてもよい。
Ｒ１２５との混合冷媒でＲ３２を７５質量％以上で１０
０質量％未満の割合で含むものに限らず、その他に、Ｒ
３２／１３４ａ（Ｒ３２が５０％以上）、Ｒ３２／プロ
パン（Ｒ３２が８０％以上）、Ｒ３２／ブタン（Ｒ３２
が８０％以上）またはＲ３２／イソブタン（Ｒ３２が８
０％以上）など、吐出温度がＲ２２に対して１０℃程度
以上高くなる冷媒を用いてもよい。
【図１】本発明の実施形態１に係る空気調和装置の冷媒
回路図である。
回路図である。
【図２】図１の空気調和装置に用いられている圧縮機の
縦断面図である。
縦断面図である。
【図３】図２の圧縮機の圧縮機モータを示す断面構造図
である。
である。
【図４】図３の変形例を示す図である。
【図５】実施形態２の圧縮機モータの断面構造図であ
る。
る。
【図６】従来の圧縮機モータの断面構造図である。
【図７】図３の部分拡大図である。
(1) 空気調和装置 (10) 冷媒回路 (11) 圧縮機 (12) 四路切換弁 (13) 室外熱交換器 (14) 膨張弁 (15) 室内熱交換器 (50) ケーシング (60) 圧縮機モータ（ブラシレスＤＣモータ） (61) ステータ (62) ロータ (63) コイル (64) ロータ磁石 (65) 駆動軸 (66) スロット (67) スロット絶縁紙 (68) ウェッジ絶縁紙 (69) インシュレータ (70) 圧縮機構
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山際 昭雄 滋賀県草津市岡本町字大谷1000番地の２ ダイキン工業株式会社滋賀製作所内 Ｆターム(参考） 3H029 AA02 AA04 AA13 AA21 AB03 BB44 BB50 CC07 CC39 5H604 AA02 AA08 BB10 BB17 CC01 CC05 CC15 DA14 DA16 DA21 DA22 DB01 DB15 PB03 PE03
Claims (21)
- 【請求項１】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) は、18.5Kgf/cm
2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６℃以上
の材料によって形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項２】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) は、荷重たわみ温
度がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料によ
って形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項３】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) が、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
チレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、
液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンによって
形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項４】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) が、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
チレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、
液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンからなる
母材に強化材が混入された複合材料によって形成されて
いる回転式圧縮機。 - 【請求項５】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) は、耐酸性がポリ
エチレンテレフタレートよりも大きな材料によって形成
されている回転式圧縮機。 - 【請求項６】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) が、ポリブチレン
テレフタレートによって形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項７】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) が、ポリブチレン
テレフタレートからなる母材に強化材が混入された複合
材料によって形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項８】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) は、18.5Kgf/cm
2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６℃以上
の材料によって形成された第１層絶縁紙(A) と、耐酸性
がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料によっ
て形成された第２層絶縁紙(B) とが、２層以上に積層さ
れて構成されている回転式圧縮機。 - 【請求項９】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式圧
縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) は、荷重たわみ温
度がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料によ
って形成された第１層絶縁紙(A) と、耐酸性がポリエチ
レンテレフタレートよりも大きな材料によって形成され
た第２層絶縁紙(B) とが、２層以上に積層されて構成さ
れている回転式圧縮機。 - 【請求項１０】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) は、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
チレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、
液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンによって
形成された第１層絶縁紙(A) と、ポリブチレンテレフタ
レートによって形成された第２層絶縁紙(B) とが、２層
以上に積層されて構成されている回転式圧縮機。 - 【請求項１１】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がスロットセル方式
の直巻モータであり、絶縁紙(67,68) は、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエ
チレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイミド、
液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンからなる
母材に強化材が混入された複合材料によって形成された
第１層絶縁紙(A) と、ポリブチレンテレフタレートから
なる母材に強化材が混入された複合材料によって形成さ
れた第２層絶縁紙(B) とが、２層以上に積層されて構成
されている回転式圧縮機。 - 【請求項１２】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータであり、インシュレータ(69)は、18.5Kg
f/cm2(1.81MPa)の応力条件での荷重たわみ温度が７６℃
以上の材料によって形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項１３】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータであり、インシュレータ(69)は、荷重た
わみ温度がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材
料によって形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項１４】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータであり、インシュレータ(69)が、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、
ポリエチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイ
ミド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンに
よって形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項１５】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータであり、インシュレータ(69)が、ポリフ
ェニレンサルファイド、ポリエーテルエーテルケトン、
ポリエチレンナフタレート、ポリアミドイミド、ポリイ
ミド、液晶ポリエステル、またはポリエーテルケトンか
らなる母材に強化材が混入された複合材料によって形成
されている回転式圧縮機。 - 【請求項１６】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータであり、インシュレータ(69)は、耐酸性
がポリエチレンテレフタレートよりも大きな材料によっ
て形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項１７】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータであり、インシュレータ(69)が、ポリブ
チレンテレフタレートによって形成されている回転式圧
縮機。 - 【請求項１８】 圧縮機モータ(60)が内蔵された回転式
圧縮機であって、 上記圧縮機モータ(60)は、巻線方式がインシュレータ方
式の直巻モータであり、インシュレータ(69)が、ポリブ
チレンテレフタレートからなる母材に強化材が混入され
た複合材料によって形成されている回転式圧縮機。 - 【請求項１９】 圧縮機モータ(60)は、ステータ(61)の
スロット(66)内のコイル(62)の間に隙間(S1)を有するも
のである請求項１ないし１８のいずれか１記載の回転式
圧縮機。 - 【請求項２０】 圧縮機モータ(60)は、ロータ(62)内
に、該ロータ(62)の軸方向に貫通する空隙(S2)を有する
ものである請求項１ないし１９のいずれか１記載の回転
式圧縮機。 - 【請求項２１】 Ｒ３２単一冷媒またはＲ３２リッチ混
合冷媒が循環して蒸気圧縮式冷凍サイクルを行う冷媒回
路を備えた空気調和装置であって、冷媒回路の圧縮機
が、請求項１ないし２０のいずれか１記載の回転式圧縮
機により構成されている空気調和装置。
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