JPS614082A - コロナ放電装置 - Google Patents
コロナ放電装置Info
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- JPS614082A JPS614082A JP59124932A JP12493284A JPS614082A JP S614082 A JPS614082 A JP S614082A JP 59124932 A JP59124932 A JP 59124932A JP 12493284 A JP12493284 A JP 12493284A JP S614082 A JPS614082 A JP S614082A
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- discharge
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- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03G—ELECTROGRAPHY; ELECTROPHOTOGRAPHY; MAGNETOGRAPHY
- G03G15/00—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern
- G03G15/02—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for laying down a uniform charge, e.g. for sensitising; Corona discharge devices
- G03G15/0291—Apparatus for electrographic processes using a charge pattern for laying down a uniform charge, e.g. for sensitising; Corona discharge devices corona discharge devices, e.g. wires, pointed electrodes, means for cleaning the corona discharge device
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- Electrostatic Charge, Transfer And Separation In Electrography (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ、発明のｌ］的
〔産業上の利用分野〕
本発明は、例えば電子写真複写機の感光体を帯電処理或
は除電処理するコロナ放電装置に関する。更に詳しくは
コロナ放電線に直流電圧と交流電圧の重畳電圧を印加し
てコロナ放電を発生させるコロナ放電装置に関する。
は除電処理するコロナ放電装置に関する。更に詳しくは
コロナ放電線に直流電圧と交流電圧の重畳電圧を印加し
てコロナ放電を発生させるコロナ放電装置に関する。
コロナ放電線に高電圧を印加してコロナ放電を発生させ
るコロナ放電装置は印加電圧の種類からみて下記の４つ
の系のものに分散される。
るコロナ放電装置は印加電圧の種類からみて下記の４つ
の系のものに分散される。
■直流（ＤＣ）電圧を印加する系のもの。
最も一般的なもので、コロナ放電線に正極性（■）のＤ
Ｃ高電圧を印加することによりｅ放電を生じ、負極性（
θ）のＤＣ高電圧を印加することによりｅ放電を生じる
。電子写真複写機では主として画像形成のために感光体
面なｅ帯電又はθ帯電に帯電処理する、或は除電処理す
るコロナ放電装置や、転写用のコロナ放電装置として用
いられる。
Ｃ高電圧を印加することによりｅ放電を生じ、負極性（
θ）のＤＣ高電圧を印加することによりｅ放電を生じる
。電子写真複写機では主として画像形成のために感光体
面なｅ帯電又はθ帯電に帯電処理する、或は除電処理す
るコロナ放電装置や、転写用のコロナ放電装置として用
いられる。
■交流（ＡＣ）電圧を印加する系のもの。
■・θ星極性のコロナ放電を生じ、電子写真複写機では
主として感光体面の除重用のコロナ放電装置として用い
られる。
主として感光体面の除重用のコロナ放電装置として用い
られる。
■ＡＣ電圧とＤＣ電圧の重畳電圧を印加する系のもの。
ＡＣ電圧による■−ｅ両極性のコロナ放電が主体で、そ
の両極性のコロナ放電電荷量（電流量）の差分で被放電
体面の■帯電又はθ帯電、或は除電がなされる。ＤＣ電
圧は補助的なもので、ＡＣ電圧による■と０両極性のコ
ロナ放電電荷量の差を加減したり、その差を一定に保つ
役目をする。
の両極性のコロナ放電電荷量（電流量）の差分で被放電
体面の■帯電又はθ帯電、或は除電がなされる。ＤＣ電
圧は補助的なもので、ＡＣ電圧による■と０両極性のコ
ロナ放電電荷量の差を加減したり、その差を一定に保つ
役目をする。
電子写真複写機では主としてＬ記■系のものと同様に画
像形成用や転写用のコロナ放電装置として用いられる。
像形成用や転写用のコロナ放電装置として用いられる。
４ １カ。１−１、□□□−カ〜やよ、えり、脈流の
みなどの特殊波形電圧を印加する系のもの。
みなどの特殊波形電圧を印加する系のもの。
本発明は１−記のうちの特に■の系のものの改善に関す
る。
る。
■の系のコロナ放電装置は前述したように■極性とｅ極
性の両者のコロナ放電電荷量の差分で被放電体面の帯電
或は除電を行うものであるから効率は低い。そこで被放
電体面に十分なコロナ放電を各部実質的にムラなく安定
に作用させて所要電位の帯電処理、或は除電処理を行わ
せるためにはＡＣ電圧分のピーク値を高くし、又放電電
流量を増大させる必要があり、そのために使用電源は高
出力・高容量の大型なものとなる問題点があった。又放
電電流線の増大に伴ないオゾン争コロナ生成物の発生量
も増大するという問題点があった。本発明はこれ等の問
題を解決するものである。
性の両者のコロナ放電電荷量の差分で被放電体面の帯電
或は除電を行うものであるから効率は低い。そこで被放
電体面に十分なコロナ放電を各部実質的にムラなく安定
に作用させて所要電位の帯電処理、或は除電処理を行わ
せるためにはＡＣ電圧分のピーク値を高くし、又放電電
流量を増大させる必要があり、そのために使用電源は高
出力・高容量の大型なものとなる問題点があった。又放
電電流線の増大に伴ないオゾン争コロナ生成物の発生量
も増大するという問題点があった。本発明はこれ等の問
題を解決するものである。
口、発明の構成
〔問題点を解決するための手段〕
即ち本発明は、高電圧をコロナ放電線に印加してコロナ
放電を発生させるコロナ放電装置において、該高電圧が
直流高電圧に交流電圧を重畳しだてのであり、かつコロ
ナ放電電流の極性が直流高電圧と同極の成分のみになる
ように直流電圧値および交流電圧値を設定したことを特
徴とするコロナ放電装置を要旨とする。
放電を発生させるコロナ放電装置において、該高電圧が
直流高電圧に交流電圧を重畳しだてのであり、かつコロ
ナ放電電流の極性が直流高電圧と同極の成分のみになる
ように直流電圧値および交流電圧値を設定したことを特
徴とするコロナ放電装置を要旨とする。
上記のように構成することにより、後述の実施例及びデ
ータに示すように実際」−１電源の出力・合線、又放電
電流線を増大させることなく、従って小型の電源で、而
もコロナ放電線長手に沿う放電分布に実質的にムラのな
い安定したコロナ放電を行うことができ、又オゾンーコ
ロナ生成物ノ発生醍も低く押えられる。
ータに示すように実際」−１電源の出力・合線、又放電
電流線を増大させることなく、従って小型の電源で、而
もコロナ放電線長手に沿う放電分布に実質的にムラのな
い安定したコロナ放電を行うことができ、又オゾンーコ
ロナ生成物ノ発生醍も低く押えられる。
第１図に於て、ｌは電子写真複写機のドラム型感光体（
被放電体）であり、矢示方向に所定の周速度で回転駆動
される。２はその感光体１面を画像形成するために均一
帯電処理する本発明に従うコロナ放電装置である。感光
体ｌの周囲及び周辺部にはその他、画像パターン露光装
置、現像装置、給紙装置、転写装置、感光体クリーニン
グ装置等の所要のプロセス実行機器が配設されて電子写
真複写機としての全体機構が構成されるが、図には省略
した。
被放電体）であり、矢示方向に所定の周速度で回転駆動
される。２はその感光体１面を画像形成するために均一
帯電処理する本発明に従うコロナ放電装置である。感光
体ｌの周囲及び周辺部にはその他、画像パターン露光装
置、現像装置、給紙装置、転写装置、感光体クリーニン
グ装置等の所要のプロセス実行機器が配設されて電子写
真複写機としての全体機構が構成されるが、図には省略
した。
３・４はト記コロナ放電装Ｍ２のコロナ放電線とシール
ド板である。５・６は直列に接続したＡＣ高圧電源とＤ
Ｃ高圧電源であり、この直列の両電源５・６によりコロ
ナ放電ｌ１３に対してＤＣ高電圧ＶＤｃにＡＣＣ電圧Ｐ
Ｐを重畳した電圧Ｖ ｏ ｃ ＋ Ｖ ｐ ｐが印加さ
れる。シールド板４は接地しである。
ド板である。５・６は直列に接続したＡＣ高圧電源とＤ
Ｃ高圧電源であり、この直列の両電源５・６によりコロ
ナ放電ｌ１３に対してＤＣ高電圧ＶＤｃにＡＣＣ電圧Ｐ
Ｐを重畳した電圧Ｖ ｏ ｃ ＋ Ｖ ｐ ｐが印加さ
れる。シールド板４は接地しである。
本例に於て、ＡＣ高圧電源５の出力ＶＰＰは周波数的４
００Ｈｚ （ｓｉｎ波）・電圧約６ＫＶｐｐ（ｐｅａｋ
ｔｏ ｐｅａｋ）、ＤＣ電圧電源６の出力電圧ＶＤＣ
は約−３，５Ｋ Ｖである。この電圧条件に於てコロナ
放電装置２から感光体１へｅコロナ放電電流Ｉ２が流れ
、感光体１面はｅ帯電を受ける。
００Ｈｚ （ｓｉｎ波）・電圧約６ＫＶｐｐ（ｐｅａｋ
ｔｏ ｐｅａｋ）、ＤＣ電圧電源６の出力電圧ＶＤＣ
は約−３，５Ｋ Ｖである。この電圧条件に於てコロナ
放電装置２から感光体１へｅコロナ放電電流Ｉ２が流れ
、感光体１面はｅ帯電を受ける。
第２図にコロナ放電線３に印加される−に記ＤＣ電圧Ｖ
ｏｃｌ！−ＡＣ電圧ＶＰＰの重畳電圧ＶＤＣ＋ＶＰＰと
、感光体ｌに流れるθコロナ放電電流量■２の関係を示
す。Ｖｏはコロナ放電開始電圧（約−３，５Ｋ Ｖ ）
である。ＤＣ電圧電源６の出力電圧ｖＤｃはそのＶｏに
ほぼ等しい値であり、またＡＣ高圧電源５のｓｉｎ波形
ＡＣ電圧ＶＰｐのｅ側のピーク値が＋３．ＯＫ Ｖ、θ
側のピーク値が−３，０ＫＶであるためにＡＣ電圧電＃
ｉ５単独ではＡＣ放電は開始しない（Φ側の放電開始電
圧はθ側のそれより高いので■放電も開始しない）。感
光体１面を所望の帯電電位にするドラム方向コロナ放電
電流量Ｉ２は約ｅ５０１ＬＡテあり、ＤＣ電圧ｖＤｃと
こつれに重畳したＡＣ電圧ＶＰＰによりこの値が得られ
る。
ｏｃｌ！−ＡＣ電圧ＶＰＰの重畳電圧ＶＤＣ＋ＶＰＰと
、感光体ｌに流れるθコロナ放電電流量■２の関係を示
す。Ｖｏはコロナ放電開始電圧（約−３，５Ｋ Ｖ ）
である。ＤＣ電圧電源６の出力電圧ｖＤｃはそのＶｏに
ほぼ等しい値であり、またＡＣ高圧電源５のｓｉｎ波形
ＡＣ電圧ＶＰｐのｅ側のピーク値が＋３．ＯＫ Ｖ、θ
側のピーク値が−３，０ＫＶであるためにＡＣ電圧電＃
ｉ５単独ではＡＣ放電は開始しない（Φ側の放電開始電
圧はθ側のそれより高いので■放電も開始しない）。感
光体１面を所望の帯電電位にするドラム方向コロナ放電
電流量Ｉ２は約ｅ５０１ＬＡテあり、ＤＣ電圧ｖＤｃと
こつれに重畳したＡＣ電圧ＶＰＰによりこの値が得られ
る。
第３図（ａ）はコロナ放電線３に対する印加電圧Ｖｏｃ
＋Ｖｐｐが」二記のように（ＤＣ−３，５ＫＶ）＋（Ａ
ｃｓＫＶｐｐ）である場合に於ける、コロナ放電装置２
の直下で、コロナ放電線３の長手に沿う感光体１面各部
に対する放電電流分布測定グラ（７，ｃあ６． ｌｉ’
１ｌｌＮ （ｂＨよＦｃ＊＠ｋ Ｉ、ｚｖ ｏ −Ｊ−
ｋＮ＊３に対する印加電圧を−５，２Ｋ ＶのＤＣ電圧
ｖＤｃのみにしてθコロナ放電を行った場合に於ける同
放電電流分布測定グラフである（Ｄ Ｃ−５，２Ｋ Ｖ
の電圧印加で、■２＝θ５０ＩＬＡのコロナ放電電流量
となる）。
＋Ｖｐｐが」二記のように（ＤＣ−３，５ＫＶ）＋（Ａ
ｃｓＫＶｐｐ）である場合に於ける、コロナ放電装置２
の直下で、コロナ放電線３の長手に沿う感光体１面各部
に対する放電電流分布測定グラ（７，ｃあ６． ｌｉ’
１ｌｌＮ （ｂＨよＦｃ＊＠ｋ Ｉ、ｚｖ ｏ −Ｊ−
ｋＮ＊３に対する印加電圧を−５，２Ｋ ＶのＤＣ電圧
ｖＤｃのみにしてθコロナ放電を行った場合に於ける同
放電電流分布測定グラフである（Ｄ Ｃ−５，２Ｋ Ｖ
の電圧印加で、■２＝θ５０ＩＬＡのコロナ放電電流量
となる）。
」−記の両者共に総電流量■、は約θ５００１１．Ａで
あった。面して前者の放電電流分布のリップルＲ（すな
わちムラ）は約６％であるのに対し、後者の放電電流分
布のリップルＲは約１５％であった。
あった。面して前者の放電電流分布のリップルＲ（すな
わちムラ）は約６％であるのに対し、後者の放電電流分
布のリップルＲは約１５％であった。
即ちコロナ放電線３に対す印加電圧を直流電圧
□■Ｄｃに交流電圧ＶＰＰを重畳した電圧Ｖｏｃ＋ＶＰ
Ｐにした方が直流電圧ｖＤｃのみにしたときに比べて放
電電流分布が安定であることが分る。
□■Ｄｃに交流電圧ＶＰＰを重畳した電圧Ｖｏｃ＋ＶＰ
Ｐにした方が直流電圧ｖＤｃのみにしたときに比べて放
電電流分布が安定であることが分る。
なお、リップルＲ（％）は放電電流分布の最大値をＡ、
最大変動幅をＢとして、 （Ｖ／Ａ）Ｘ １００で算出
される。リフプルＲが１０％以下であれば画像上にムラ
を生ずることがない。
最大変動幅をＢとして、 （Ｖ／Ａ）Ｘ １００で算出
される。リフプルＲが１０％以下であれば画像上にムラ
を生ずることがない。
下表はコロナ放電電流を一定に保つように互いに重畳す
る直流高電圧ｖＤｃと、交流電圧ＶＰｐを種々組合せ変
化させ、それ等の各場合に於けるコロナ放電線長手に沿
う放電電流分布のリップルＲと、実際に画像出してして
みたときの画像上のムラとを測定した結果を示すもので
ある。
る直流高電圧ｖＤｃと、交流電圧ＶＰｐを種々組合せ変
化させ、それ等の各場合に於けるコロナ放電線長手に沿
う放電電流分布のリップルＲと、実際に画像出してして
みたときの画像上のムラとを測定した結果を示すもので
ある。
×：実用レベル以下
△；はぼ実用レベル
Ｏ；実用レベル以」二
表から明らかなように直流電圧ｖＤｃに重畳された直流
電圧ＶＰＰは約３ＫＶから実用的な画像」二で効果が現
われ、４ＫＶ以上ではほぼ画像にムラは現われなくなる
。交流電圧ＶＰＰを必要μ上に高めるのはスパーク放電
防止上さけねばならず、本例では７ＫＶを一応のＬ限と
決めて７ＫＶＶＰｐまで実験したが、画像上は４ＫＶｐ
ｐから７ＫＶ ｐ ｐまではほとんど差が生じなかった
、そこで前記例ではリップル、Ｒが少なくて最大電圧が
小さくてすむＤＣ電圧−３，５Ｋ ＶとＡＣ電圧６．０
Ｋｖｐｐの組合せを採用した。
電圧ＶＰＰは約３ＫＶから実用的な画像」二で効果が現
われ、４ＫＶ以上ではほぼ画像にムラは現われなくなる
。交流電圧ＶＰＰを必要μ上に高めるのはスパーク放電
防止上さけねばならず、本例では７ＫＶを一応のＬ限と
決めて７ＫＶＶＰｐまで実験したが、画像上は４ＫＶｐ
ｐから７ＫＶ ｐ ｐまではほとんど差が生じなかった
、そこで前記例ではリップル、Ｒが少なくて最大電圧が
小さくてすむＤＣ電圧−３，５Ｋ ＶとＡＣ電圧６．０
Ｋｖｐｐの組合せを採用した。
第４図は他の実施例であり、本例は総コロナ電流量１１
を減少させる目的でコロナ放電装置２のシールド板４に
ＤＣ高圧電源６と同極のバイアス電圧ＶＢをバイアス電
源７から印加して使用するようにしたもので、他の構成
は第１図例のものと同様である。バイアス電圧ＶＢは線
形・非線形素子により印加してもよい。
を減少させる目的でコロナ放電装置２のシールド板４に
ＤＣ高圧電源６と同極のバイアス電圧ＶＢをバイアス電
源７から印加して使用するようにしたもので、他の構成
は第１図例のものと同様である。バイアス電圧ＶＢは線
形・非線形素子により印加してもよい。
コロナ放電線３に対する印加電圧は前記例と同Ｕ＜Ｖｏ
ｃ （−３，５ＫＶ）＋ｖＰＰ （６ＫＶｐｐ、約４０
０Ｈｚ 、 Ｓｉｎ波）とし、バイアス電圧ＶＢを−Ｉ
Ｋ Ｖにすると、総電流量Ｉ、はθ２０ｏＪＬＡまで減
少させ、しかも■２は前記例と同じθ５０ＪＬＡにして
前記例と同等の感光体電位が得られる。
ｃ （−３，５ＫＶ）＋ｖＰＰ （６ＫＶｐｐ、約４０
０Ｈｚ 、 Ｓｉｎ波）とし、バイアス電圧ＶＢを−Ｉ
Ｋ Ｖにすると、総電流量Ｉ、はθ２０ｏＪＬＡまで減
少させ、しかも■２は前記例と同じθ５０ＪＬＡにして
前記例と同等の感光体電位が得られる。
第５図はこの例に於ける、コロナ放電線３に印加される
ＤＣ−ＡＣ重畳電圧Ｖｏｃ＋Ｖｐｐと、感光体１に流れ
るθコロナ放電電流Ｇ８ Ｉ ２の関係グラフである。
ＤＣ−ＡＣ重畳電圧Ｖｏｃ＋Ｖｐｐと、感光体１に流れ
るθコロナ放電電流Ｇ８ Ｉ ２の関係グラフである。
第６図は （ａ）はに記の電圧条件下に於ける、コロナ
放電装置２の直下で、コロナ放電線３の長手に沿う感光
体１面各部に対する放電電流分布測定グラフである。同
図（ｂ）は比較例としてコロナ放電線３に対する印加電
圧を−５，２Ｋ ＶのＤＣ電圧Ｖｏｃのみにし、シール
ド板４には−ＩＫＶのバイアス電圧Ｖｓを印加してθコ
ロナ放電を行わせた場合（この場合■１はθ２００ＩＬ
Ａ、Ｉ２はθ５０ＩＬＡ）に於ける同放電電流分布測定
グラフである。
放電装置２の直下で、コロナ放電線３の長手に沿う感光
体１面各部に対する放電電流分布測定グラフである。同
図（ｂ）は比較例としてコロナ放電線３に対する印加電
圧を−５，２Ｋ ＶのＤＣ電圧Ｖｏｃのみにし、シール
ド板４には−ＩＫＶのバイアス電圧Ｖｓを印加してθコ
ロナ放電を行わせた場合（この場合■１はθ２００ＩＬ
Ａ、Ｉ２はθ５０ＩＬＡ）に於ける同放電電流分布測定
グラフである。
而して前者の放電電流分布のリップルＲは約９％で実用
レベル内であるに対して、後者のそれは２２％で実用レ
ベル以下であった。
レベル内であるに対して、後者のそれは２２％で実用レ
ベル以下であった。
以上説明した様に、例えばθコロナ放電においては所望
の感光体電位を得る場合（すなわち所望のドラム方向θ
コロナ電流を得る場合）に直流高電圧のみでコロナ放電
させるよりも、直流高電圧に交流電圧を重畳させて実効
的に直流高電圧のみイ の場合と同等のθコロナ
電流を発生させることにより、放電電流のリップルＲを
低下させ、なおかつ、従来の直流高電圧のコロナ放電で
は実用に耐えがたかった低コロナ放電電流においても直
流高電圧と交流電圧の重畳放電により、安定なコロナ放
電分布が得られた。さらに、低電流コロナ放電により、
コロナ放電によって発生するオゾン量およびコロナ放電
生成物を大幅に減少し、感光体の劣化の防１トオゾン吸
収材への負担減等の効果が得られた。
の感光体電位を得る場合（すなわち所望のドラム方向θ
コロナ電流を得る場合）に直流高電圧のみでコロナ放電
させるよりも、直流高電圧に交流電圧を重畳させて実効
的に直流高電圧のみイ の場合と同等のθコロナ
電流を発生させることにより、放電電流のリップルＲを
低下させ、なおかつ、従来の直流高電圧のコロナ放電で
は実用に耐えがたかった低コロナ放電電流においても直
流高電圧と交流電圧の重畳放電により、安定なコロナ放
電分布が得られた。さらに、低電流コロナ放電により、
コロナ放電によって発生するオゾン量およびコロナ放電
生成物を大幅に減少し、感光体の劣化の防１トオゾン吸
収材への負担減等の効果が得られた。
ところで、この直流高電圧と交流電圧の重畳電圧による
放電の安定化は次の様な現象であると考えることができ
る。すなわち特にθコロナ放電においてはコロナ放電分
布のムラ即ちリップルＲはコロナ放電電流量に反比例す
るためである。リップルＲと、ドラム方向コロナ放電電
流■２との間にはＲｘｌ２−Ｃなる関係がある。Ｃは放
電線の状態（表面性、汚れ具合、線径なと）によって変
化するが、ある放電線において決定される定数である。
放電の安定化は次の様な現象であると考えることができ
る。すなわち特にθコロナ放電においてはコロナ放電分
布のムラ即ちリップルＲはコロナ放電電流量に反比例す
るためである。リップルＲと、ドラム方向コロナ放電電
流■２との間にはＲｘｌ２−Ｃなる関係がある。Ｃは放
電線の状態（表面性、汚れ具合、線径なと）によって変
化するが、ある放電線において決定される定数である。
従って、Ｉ２を増大すれば、Ｒは減少することが分る。
なおかつ、Ｉ２は直流高電圧により得られる定常電流で
はなく、交流電圧を重畳された系のように電流最大値Ｉ
２ｍａｘで決定されるものである。この様子を第７図に
示す。即ち瞬時コ０ナ放重電流を含めたｅコロナ放電電
流の最大値Ｉ２ｍａｘと放電分布のリップルＲの関係は
図のような曲線になる。ここで■の曲線はきれいな放電
線のときの場合、■の曲線は汚れた放電線のときの場合
であり、■の曲線は放電線の汚れがその中間的なものの
場合である。定数Ｃは各放電線により決定されていてＩ
Ｃ１１＜１Ｃ２１＜ＩＣ３１となり、 ＩＣＩの小さい
ものはどＲが小、すなわち安定放電が得られる、また交
流重畳により実効的には（積分値で）直流だけの場合と
同等のコロナ電流を得るためには必然的にＩ２＋ｍａｘ
を増大させることになる。これがコロナ放電を安定化す
るものと考えられる。
はなく、交流電圧を重畳された系のように電流最大値Ｉ
２ｍａｘで決定されるものである。この様子を第７図に
示す。即ち瞬時コ０ナ放重電流を含めたｅコロナ放電電
流の最大値Ｉ２ｍａｘと放電分布のリップルＲの関係は
図のような曲線になる。ここで■の曲線はきれいな放電
線のときの場合、■の曲線は汚れた放電線のときの場合
であり、■の曲線は放電線の汚れがその中間的なものの
場合である。定数Ｃは各放電線により決定されていてＩ
Ｃ１１＜１Ｃ２１＜ＩＣ３１となり、 ＩＣＩの小さい
ものはどＲが小、すなわち安定放電が得られる、また交
流重畳により実効的には（積分値で）直流だけの場合と
同等のコロナ電流を得るためには必然的にＩ２＋ｍａｘ
を増大させることになる。これがコロナ放電を安定化す
るものと考えられる。
第８図（ａ）は直流電圧■ＤＣのみによる放電電流■２
、同図 （ｂ）は直流電圧Ｖｏ ｃＰ交流電圧ＶＰＰに
よる放電電流Ｉ２の様子を示す、後者のＩ ２ ｗａｘ
は前者の場合の約３倍になることが分る。
、同図 （ｂ）は直流電圧Ｖｏ ｃＰ交流電圧ＶＰＰに
よる放電電流Ｉ２の様子を示す、後者のＩ ２ ｗａｘ
は前者の場合の約３倍になることが分る。
本発明は特にθ放電に基づいて述べたが、これに限定さ
れるものではない、また重畳させる交流電圧波形として
はＳｉｎ波の他に、矩形波・パルス波もしくは三角波等
を選択することができるが、１２＋ｗａｘを維持するた
めには波形の頂部は針端状よりも平担な方がより良い。
れるものではない、また重畳させる交流電圧波形として
はＳｉｎ波の他に、矩形波・パルス波もしくは三角波等
を選択することができるが、１２＋ｗａｘを維持するた
めには波形の頂部は針端状よりも平担な方がより良い。
またシールド板４への印加バイアス電圧ＶＢは直流・交
流に限定されるものではなく、さらにグリッドを設けた
帯電器にも適用できるものである。
流に限定されるものではなく、さらにグリッドを設けた
帯電器にも適用できるものである。
第１図は第１実施例のコロナ放電装置の概略図第２図は
その放電装置の印加電圧−放電電流特性グラフ、第３図
（ａ）及び（ｂ）は夫々その放電装置と比較例装置の放
電電流分布測定グラフ、第４図は第２実施例のコロナ放
電装置の概略図、第５図はその放電装置の印加電圧−放
電電流特性グラフ、第６図（ａ）及び（ｂ）は夫々その
放電装置と比較例装置の放電電流分布測定グラフ、第７
図は放電電流分布のリップルと放電電流の最大値との関
係グラフ、第８図（ａ）及び（ｂ）は夫々印加電圧がＤ
Ｃ電圧のみの場合と、ＤＣ電圧とＡＣ電圧の重畳電圧の
場合とに於ける印加電圧−放重電流波形図。 ｌは感光体、２はコロナ放電装置、３はコロナ放電線、
４はシールド板、５はＡＣ電源、６はＤＣ電源。
その放電装置の印加電圧−放電電流特性グラフ、第３図
（ａ）及び（ｂ）は夫々その放電装置と比較例装置の放
電電流分布測定グラフ、第４図は第２実施例のコロナ放
電装置の概略図、第５図はその放電装置の印加電圧−放
電電流特性グラフ、第６図（ａ）及び（ｂ）は夫々その
放電装置と比較例装置の放電電流分布測定グラフ、第７
図は放電電流分布のリップルと放電電流の最大値との関
係グラフ、第８図（ａ）及び（ｂ）は夫々印加電圧がＤ
Ｃ電圧のみの場合と、ＤＣ電圧とＡＣ電圧の重畳電圧の
場合とに於ける印加電圧−放重電流波形図。 ｌは感光体、２はコロナ放電装置、３はコロナ放電線、
４はシールド板、５はＡＣ電源、６はＤＣ電源。
Claims (3)
- （１）高電圧をコロナ放電線に印加してコロナ放電を発
生させるコロナ放電装置において、 該高電圧が直流高電圧に交流電圧を重畳したものであり
、かつコロナ放電電流の極性が直流高電圧と同極の成分
のみになるように直流電圧値および交流電圧値を設定し
たことを特徴とするコロナ放電装置。 - （２）交流電圧波形が、Ｓｉｎ波・矩形波・パルス波の
少なくとも１つであることを特徴とする特許請求の範囲
１項に記載のコロナ放電装置。 - （３）直流高電圧値および交流電圧値を、直流高電圧の
みでの所望のコロナ放電電流量と同等のコロナ放電電流
量となるような値に設定することを特徴とする特許請求
の範囲１項に記載のコロナ放電装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124932A JPS614082A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | コロナ放電装置 |
| US06/744,149 US4672505A (en) | 1984-06-18 | 1985-06-13 | Corona discharging device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59124932A JPS614082A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | コロナ放電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS614082A true JPS614082A (ja) | 1986-01-09 |
| JPH0210426B2 JPH0210426B2 (ja) | 1990-03-08 |
Family
ID=14897736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59124932A Granted JPS614082A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | コロナ放電装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4672505A (ja) |
| JP (1) | JPS614082A (ja) |
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- 1985-06-13 US US06/744,149 patent/US4672505A/en not_active Expired - Lifetime
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| US4672505A (en) | 1987-06-09 |
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