JPS58110659A - 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法Info
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- JPS58110659A JPS58110659A JP56209107A JP20910781A JPS58110659A JP S58110659 A JPS58110659 A JP S58110659A JP 56209107 A JP56209107 A JP 56209107A JP 20910781 A JP20910781 A JP 20910781A JP S58110659 A JPS58110659 A JP S58110659A
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、プレス成形性に優れた冷砥鋼叛であり、籍に
＠融ｌ鉛めっき鋼板として深絞シ用に適する鋼板とその
製造方法に関するものである。
＠融ｌ鉛めっき鋼板として深絞シ用に適する鋼板とその
製造方法に関するものである。
近年、自動車の塩害による腐食に対処するため、めっき
鋼板が使用されている。斯かる用途のめつき鋼板として
は、溶融亜鉛めっき鋼板もしくは合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が比較的安価で、かつ耐食性に優れていることから
使用されている場合が多い。ところで、このような用途
の表面品質の優れた溶融亜鉛めっき鋼板け、焼鈍を兼ね
た連続亜鉛めっきライン（以下ＣＧＬと略称する）で展
進されるが、ＣＧＬはｇ１時間焼鈍であるた、め通常の
銅極をＣＧＬだけで処理し友鋼板はランクフォード値（
下値）で代表される絞シ性が悪く、また固溶Ｃが多いた
め時効劣化が大きいという２つの欠点を持っている。
鋼板が使用されている。斯かる用途のめつき鋼板として
は、溶融亜鉛めっき鋼板もしくは合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が比較的安価で、かつ耐食性に優れていることから
使用されている場合が多い。ところで、このような用途
の表面品質の優れた溶融亜鉛めっき鋼板け、焼鈍を兼ね
た連続亜鉛めっきライン（以下ＣＧＬと略称する）で展
進されるが、ＣＧＬはｇ１時間焼鈍であるた、め通常の
銅極をＣＧＬだけで処理し友鋼板はランクフォード値（
下値）で代表される絞シ性が悪く、また固溶Ｃが多いた
め時効劣化が大きいという２つの欠点を持っている。
この自動車用鋼板としての致命的外欠点を補うため、箱
屋焼鈍炉で前焼鈍した鋼板を用いることや、ＣＧＬ通板
後さらに箱型焼鈍炉で過時効処理を施すことも行われて
いる。しかし、これらの方法は言うまでもなくコストが
高くなり、好ましい方法とは甘えない。他の方法として
極低炭素鋼ＫＴｉｆ：添那してＣをＴｉＣとして固定し
、固溶Ｃをなくして時効性とｒｆＩｌｋの優れた亜鉛め
っき鋼板を造ることか知られている。しかしながら、こ
のＴｉ添加鋼には２つの大きな欠点がある。それは再結
晶温度が高いことと、表面欠陥が多いことである。
屋焼鈍炉で前焼鈍した鋼板を用いることや、ＣＧＬ通板
後さらに箱型焼鈍炉で過時効処理を施すことも行われて
いる。しかし、これらの方法は言うまでもなくコストが
高くなり、好ましい方法とは甘えない。他の方法として
極低炭素鋼ＫＴｉｆ：添那してＣをＴｉＣとして固定し
、固溶Ｃをなくして時効性とｒｆＩｌｋの優れた亜鉛め
っき鋼板を造ることか知られている。しかしながら、こ
のＴｉ添加鋼には２つの大きな欠点がある。それは再結
晶温度が高いことと、表面欠陥が多いことである。
これらの欠点は、結果として焼鈍炉の燃料コストと、片
面亜鉛めっき鋼板での歩留９を低下させるので矢張シ最
善の方法とけ言えない。
面亜鉛めっき鋼板での歩留９を低下させるので矢張シ最
善の方法とけ言えない。
最近、このＴｉ添加鋼に代るものとして極低炭素鋼にＮ
ｂを添加する方法も発表されている。しかし、このＮｂ
添加鋼を検討したところ、Ｔｉ沁加鋼ｉｔどではないが
、（ｉｎ結晶温度が高く、特に下値を高めるのには焼鈍
温度を高くする必要があること、ｔｉｉ）伸びを良くす
る几め（熱延で高温巻取シする必登があるが、巻取温度
が６８０℃以上になると熱延板に部分的に粗大粒が発生
し、その部分の材質特に伸びと７値が愚くなること、呻
巻堆温度を低くすると熱延コイルＯＸ部と尾部は巻取シ
俵の冷却が速い良め、ＡＡＮとＮｂＣｒ）熱延での析出
が充分でなく、そのためＣＧＬ後の製品コイル内での材
質のバラツキが太き−こと、表どの欠点が判明した。
ｂを添加する方法も発表されている。しかし、このＮｂ
添加鋼を検討したところ、Ｔｉ沁加鋼ｉｔどではないが
、（ｉｎ結晶温度が高く、特に下値を高めるのには焼鈍
温度を高くする必要があること、ｔｉｉ）伸びを良くす
る几め（熱延で高温巻取シする必登があるが、巻取温度
が６８０℃以上になると熱延板に部分的に粗大粒が発生
し、その部分の材質特に伸びと７値が愚くなること、呻
巻堆温度を低くすると熱延コイルＯＸ部と尾部は巻取シ
俵の冷却が速い良め、ＡＡＮとＮｂＣｒ）熱延での析出
が充分でなく、そのためＣＧＬ後の製品コイル内での材
質のバラツキが太き−こと、表どの欠点が判明した。
励添加鋼におけるこれらの問題点は、成分特にＮｂとＣ
量の微妙な違いと、熱延の操業条件によって大きく変化
し、ＣＧＬｉｌｏｌ）品の材質変動を大きくする。亜鉛
めつ１１製品は再暁鈍して再生することが出来ないので
、歩留シの低下による損失は大きいＯ そこで、発明者らは、Ｔｌ添加鋼と励添加鋼の欠点を除
去するため、まずこれらの鋼の再結晶温度が高くなる原
因を調査した。それによって判明し友ことの畳点を述べ
ると、再結晶時点で（Ｉ） Ｔｉｃ、、 ＮｂＣ及びＡ
ｊＮ（Ｄ析出物の絶対量が多いほど再結晶温度は高（な
る。
量の微妙な違いと、熱延の操業条件によって大きく変化
し、ＣＧＬｉｌｏｌ）品の材質変動を大きくする。亜鉛
めつ１１製品は再暁鈍して再生することが出来ないので
、歩留シの低下による損失は大きいＯ そこで、発明者らは、Ｔｌ添加鋼と励添加鋼の欠点を除
去するため、まずこれらの鋼の再結晶温度が高くなる原
因を調査した。それによって判明し友ことの畳点を述べ
ると、再結晶時点で（Ｉ） Ｔｉｃ、、 ＮｂＣ及びＡ
ｊＮ（Ｄ析出物の絶対量が多いほど再結晶温度は高（な
る。
（１） Ｔｉｃ 、 ＮｂＣ及びＡ／１．Ｎの析出物の
量が同程度であれば微細な析出物の割合が多いほど再結
晶温度が高くなる。
量が同程度であれば微細な析出物の割合が多いほど再結
晶温度が高くなる。
＠１ＴｉＮは再結晶温度に殆んど影響を与えない。
０６点である。
次に、熱延でのコイル内における析出物状態と結晶粒及
びそれらのサンプルを冷圧し、短時間焼鈍してその材質
を調査し友結果は Ｎ）熱延巻取温度が高いほどＴｉＣ，ＮｂＣ及びＡ／）
Ｎの析出物は太きくなる。
びそれらのサンプルを冷圧し、短時間焼鈍してその材質
を調査し友結果は Ｎ）熱延巻取温度が高いほどＴｉＣ，ＮｂＣ及びＡ／）
Ｎの析出物は太きくなる。
（７１Ｔｉ添加鋼ではＮの全部がＴＩＮとなっておシ、
ＡＡＮは殆んど観察されない。
ＡＡＮは殆んど観察されない。
ＭＩＴｉ添加鋼においてはＴｉｃは６５０℃以上、Ｎｂ
添加鋼においてはＮｂＣとＡｔＮは６８０℃以上の巻取
温度で大きな析出物となっている割合が増える。
添加鋼においてはＮｂＣとＡｔＮは６８０℃以上の巻取
温度で大きな析出物となっている割合が増える。
（２）熱延コイルの外周と内局の約５巻までの部分の析
出物は小さく、冷延、焼鈍後の再結晶温度は内側よシ約
５０℃高い。
出物は小さく、冷延、焼鈍後の再結晶温度は内側よシ約
５０℃高い。
（４）Ｎｂ添加鋼では熱延コイルの内周から１／４〜１
／６の部分に粗大粒が発生する場合があ）、粗大粒の発
生したコイルはＳ 、 Ｎｂ、 Ｎが低いことが多い。
／６の部分に粗大粒が発生する場合があ）、粗大粒の発
生したコイルはＳ 、 Ｎｂ、 Ｎが低いことが多い。
以上のことがら、Ｎｂ添加鋼において再結晶温度を下げ
るためには励、ｃの絶対量を下げる必要があるが１．Ａ
ｊＮ’ｌ粗大に析出させるためには高温巻取を行う必要
があ夛、そのため粗大粒の発生とコイル内の材質の変動
が大きくなシ、好まＵ＜々いことが判った。
るためには励、ｃの絶対量を下げる必要があるが１．Ａ
ｊＮ’ｌ粗大に析出させるためには高温巻取を行う必要
があ夛、そのため粗大粒の発生とコイル内の材質の変動
が大きくなシ、好まＵ＜々いことが判った。
そこで１発明者らは、Ｎの固定をＵに分担させず、熱延
の仕上圧砥以前に析出させることにより、コイル内の材
質の変動を小さくする方法を考え、棟々の元素を予備実
験に基づき検討し、コストを検討し之結来、Ｎｂ添加鋼
ＫＴｉ及びＢを単独もしくけ複合添加することが好まし
いことを知った。
の仕上圧砥以前に析出させることにより、コイル内の材
質の変動を小さくする方法を考え、棟々の元素を予備実
験に基づき検討し、コストを検討し之結来、Ｎｂ添加鋼
ＫＴｉ及びＢを単独もしくけ複合添加することが好まし
いことを知った。
本発明は、上記の知見にもとづいてなされたものであっ
て、鋼の成分組成及び製造条件を限定することによ多、
プレス成形性と耐時効性に優れた溶融めっき鋼板および
その製造方法を提供することを目的とするものである。
て、鋼の成分組成及び製造条件を限定することによ多、
プレス成形性と耐時効性に優れた溶融めっき鋼板および
その製造方法を提供することを目的とするものである。
すなわち、本発明の要旨とするところは、ＣＱ、００１
〜ｎ、ｏｏｓｓ、ｓｔＱ、００５〜０．５０％、ＭｎＱ
、０６〜１２５％、Ｐ Ｕ、００５〜０．１００％、Ｓ
Ｏ，００１〜０．０２５％、ｓｏｔ、ＡｔＯ，０１Ｌ
ｌ〜０．０６０％、ＮＯ，００３５％以下００．００５
０％以下、ＮｂＯ，０１５〜０．０３６９６、Ｂ ［３
，０（Ｊ３５悌、Ｔｉ［Ｊ、０５％を言１゛シ、且つＮ
ｂ％＋Ｔｉ％＋６×Ｂ％５Ｏ１０６ Ｎｂ％／Ｃ％≧ＺＯ Ｔｉ％≦３．４ＸＮチ＋［Ｊ、Ｌ１０５Ｔｉ％／４８＋
Ｂ％／１１≧Ｏ，Ｂ×Ｎ％／１４なる関係を満足【７、
残りがＦｅ及び不可避不純物からなるキルド鋼であって
、ランクフォード値が１．７以上ある止鉛めつき鋼板で
ある。
〜ｎ、ｏｏｓｓ、ｓｔＱ、００５〜０．５０％、ＭｎＱ
、０６〜１２５％、Ｐ Ｕ、００５〜０．１００％、Ｓ
Ｏ，００１〜０．０２５％、ｓｏｔ、ＡｔＯ，０１Ｌ
ｌ〜０．０６０％、ＮＯ，００３５％以下００．００５
０％以下、ＮｂＯ，０１５〜０．０３６９６、Ｂ ［３
，０（Ｊ３５悌、Ｔｉ［Ｊ、０５％を言１゛シ、且つＮ
ｂ％＋Ｔｉ％＋６×Ｂ％５Ｏ１０６ Ｎｂ％／Ｃ％≧ＺＯ Ｔｉ％≦３．４ＸＮチ＋［Ｊ、Ｌ１０５Ｔｉ％／４８＋
Ｂ％／１１≧Ｏ，Ｂ×Ｎ％／１４なる関係を満足【７、
残りがＦｅ及び不可避不純物からなるキルド鋼であって
、ランクフォード値が１．７以上ある止鉛めつき鋼板で
ある。
又、上記成分の−を転炉と脱カス装置を用いて浴解し、
連続鋳造もしくは通常の手段でスラブとし、１０００℃
以上１２００℃以下に再加熱し９［Ｊｕ℃以上の仕上温
度で熱関圧砥し、６５０℃以上７００℃以下で巻取シ、
次いでその熱延板會脱スケール後冷間圧姑し、次式 ％式％ 〔但し、Ｔけ焼鈍温度（Ｃ１、ｔはその焼鈍温度（ＴＣ
’）以上に鋼板が保持される時間−、ｔｏｇｔは焼鈍時
間の常用対数である〕 を満足する温度で箱型焼鈍もしくは連続することを％黴
とするランクフォード値１．７以上の亜鉛めっき鋼板の
勘造方法ヶである。
連続鋳造もしくは通常の手段でスラブとし、１０００℃
以上１２００℃以下に再加熱し９［Ｊｕ℃以上の仕上温
度で熱関圧砥し、６５０℃以上７００℃以下で巻取シ、
次いでその熱延板會脱スケール後冷間圧姑し、次式 ％式％ 〔但し、Ｔけ焼鈍温度（Ｃ１、ｔはその焼鈍温度（ＴＣ
’）以上に鋼板が保持される時間−、ｔｏｇｔは焼鈍時
間の常用対数である〕 を満足する温度で箱型焼鈍もしくは連続することを％黴
とするランクフォード値１．７以上の亜鉛めっき鋼板の
勘造方法ヶである。
次に、本発明において上述のように成分組成お工ひ製造
条件を限定した理由を説明する。
条件を限定した理由を説明する。
まず、鋼種をキルド鋼としたのは、脱ガス装置において
極低Ｃとするための脱ガス反応で浴銅中ＯＯ線匿が高く
な夛、そのまま合金元素を添加すると、添加するＮｂ、
Ｔｉ、 Ｂ等の歩留シが悪くなシ、そのため組成の制
御が困難となり、且つ鋼中介在物が増加するからである
。
極低Ｃとするための脱ガス反応で浴銅中ＯＯ線匿が高く
な夛、そのまま合金元素を添加すると、添加するＮｂ、
Ｔｉ、 Ｂ等の歩留シが悪くなシ、そのため組成の制
御が困難となり、且つ鋼中介在物が増加するからである
。
Ｃは、本発明の目的においては少ない方が良いが、現状
の製鋼技術においては０．００１％未満にするには耐火
物や保温材からの混入が避けられず、従ってコス）４０
着しい上昇を招くため下限を０．００１饅とした。又前
述した様にＣｔＮｂで固定するため、Ｃに比例しＮｂの
添加量が増し、それとともに再結晶温度が高くなシ、両
者共コスト増につながるので、これらの効果を考慮して
Ｃの上限をＱ、００５％とした。
の製鋼技術においては０．００１％未満にするには耐火
物や保温材からの混入が避けられず、従ってコス）４０
着しい上昇を招くため下限を０．００１饅とした。又前
述した様にＣｔＮｂで固定するため、Ｃに比例しＮｂの
添加量が増し、それとともに再結晶温度が高くなシ、両
者共コスト増につながるので、これらの効果を考慮して
Ｃの上限をＱ、００５％とした。
Ｓｔけ、強度が低い場合は添加しないが、高強度鋼板と
する場合、目的に応じて添加する。Ｓｉの下限値は現状
の製鋼法で製造コストを上けずに得られる下限がＬＬＯ
Ｏ５％であることからこれを下＠とした。又、上限値は
亜鉛の密着性の劣化と７値の低下から制限される。第１
図はこれらの関係を示す（（！Ｉ Ｌ、材料朔の成分及
び条件はＣＤ、００２％、Ｍｎ ０．１５％、Ｎｂ Ｏ
，Ｕ３４９６ＳＴｉ １０１％、８０．００２５％、Ｎ
Ｏ，００２７％、焼鈍二８４０℃×４５秒、Ｚｎ浴偏：
４８５℃）が、Ｔ値が１．７以上と、密着性の評点が４
以上を得るため上限を０．５チとしｆｃ。
する場合、目的に応じて添加する。Ｓｉの下限値は現状
の製鋼法で製造コストを上けずに得られる下限がＬＬＯ
Ｏ５％であることからこれを下＠とした。又、上限値は
亜鉛の密着性の劣化と７値の低下から制限される。第１
図はこれらの関係を示す（（！Ｉ Ｌ、材料朔の成分及
び条件はＣＤ、００２％、Ｍｎ ０．１５％、Ｎｂ Ｏ
，Ｕ３４９６ＳＴｉ １０１％、８０．００２５％、Ｎ
Ｏ，００２７％、焼鈍二８４０℃×４５秒、Ｚｎ浴偏：
４８５℃）が、Ｔ値が１．７以上と、密着性の評点が４
以上を得るため上限を０．５チとしｆｃ。
Ｍｎは、本発明において絞シ性には寄与せず、製鋼作業
として特に添加し彦〈ても良い範囲で良い。
として特に添加し彦〈ても良い範囲で良い。
コスト上の観点から下限を０．０６％とし、上限會（Ｌ
２５９６とした３、しかし、後述するＳチとの関連で（
１１８〜０．２５１６とすることがコスト上最も好まし
い。
２５９６とした３、しかし、後述するＳチとの関連で（
１１８〜０．２５１６とすることがコスト上最も好まし
い。
Ｐは、Ｓｉと同様に鋼板の強度を上げるために添加する
が、軟質板の製造では少ない方が好ましい。
が、軟質板の製造では少ない方が好ましい。
下限値は原料に起因し、通常の裏銅作業ではこれ以上下
けることのできない値としてＱ、００５１ｉと決めた。
けることのできない値としてＱ、００５１ｉと決めた。
Ｎｂ’？Ｔｉの単独添加鋼では、Ｐをさらに添加すると
Ｐ量とともＫｒ値が低下する傾向が認められるが、Ｎｂ
添加鋼ＫＢ又はＢ ＋ＴＩを添加すると、Ｐが多くても
Ｖ値は殆んど低下しない。父、Ｐは［１，１８ｓｔでは
亜鉛の密着性を愚〈させないけれども、０．１００嘔を
越えて添加されて−る鋼は合金化にムラができるので上
限をα１ａａＳとした。
Ｐ量とともＫｒ値が低下する傾向が認められるが、Ｎｂ
添加鋼ＫＢ又はＢ ＋ＴＩを添加すると、Ｐが多くても
Ｖ値は殆んど低下しない。父、Ｐは［１，１８ｓｔでは
亜鉛の密着性を愚〈させないけれども、０．１００嘔を
越えて添加されて−る鋼は合金化にムラができるので上
限をα１ａａＳとした。
なお、この鋼を箱諏暁鈍炉で焼鈍する場合は、Ｐの添加
量を０．０８１１以下にしなければならない。
量を０．０８１１以下にしなければならない。
その理由は焼鈍後の冷却速度が遅いため、Ｐが粒界に偏
析し延性が低下するからである。
析し延性が低下するからである。
Ｓは、不発明銅では絞シ性や亜鉛めっき性に影響を与え
ないので、製鋼段階で容易に脱Ｓで龜る０−［１０１１
１を下限とＬｌ。Ｓ１ｓが［ＬＯ２０＊を越えると馳が
α２５ｓでＭｎ／ｓが１２．５以下となシ、熱延での脆
化に起因するｌＩ面疵が増加するので上限を１ｌＬ０２
０饅とした。
ないので、製鋼段階で容易に脱Ｓで龜る０−［１０１１
１を下限とＬｌ。Ｓ１ｓが［ＬＯ２０＊を越えると馳が
α２５ｓでＭｎ／ｓが１２．５以下となシ、熱延での脆
化に起因するｌＩ面疵が増加するので上限を１ｌＬ０２
０饅とした。
ｇｏ！、νね、脱ガス精錬後、Ｎｂ、 Ｔｉ、 Ｂを添
加する前にＡｔで鋼中０を脱酸することによって、それ
らの添加元素の歩ｗりが一定となり、正確に添〃ｖ量が
制御できる１、下限を０．０１０％としたのは、これ未
満ではＮｂ、 Ｔｉ、 Ｂが「ばらつく」ためであり、
上限を０．０６０％とし７たのは、これを越えるとＢＮ
工９もＡｔＮの微細な析出物が出てきて丹結晶ｆ！度が
高くなるためである。
加する前にＡｔで鋼中０を脱酸することによって、それ
らの添加元素の歩ｗりが一定となり、正確に添〃ｖ量が
制御できる１、下限を０．０１０％としたのは、これ未
満ではＮｂ、 Ｔｉ、 Ｂが「ばらつく」ためであり、
上限を０．０６０％とし７たのは、これを越えるとＢＮ
工９もＡｔＮの微細な析出物が出てきて丹結晶ｆ！度が
高くなるためである。
Ｎは、少ない方が好ましい。その理由はＢ及びＴｉの添
加量か少くてすみ、コスト的ＶＣも有利であるばかシで
なく、析出する窒化物も少なくなり、再結晶温度、粒成
長、表面欠陥など馳ての点で好ましいからである。上限
値をα００６０％としたのは、主として表向欠陥の理由
からであシ、Ｎがこの儀を越えると後述するように添加
するＢ及びＴｉの添加量が増し、表面欠陥が増加するこ
とと、Ｎｂの添加量に対する制約が厳しくなるためであ
る。
加量か少くてすみ、コスト的ＶＣも有利であるばかシで
なく、析出する窒化物も少なくなり、再結晶温度、粒成
長、表面欠陥など馳ての点で好ましいからである。上限
値をα００６０％としたのは、主として表向欠陥の理由
からであシ、Ｎがこの儀を越えると後述するように添加
するＢ及びＴｉの添加量が増し、表面欠陥が増加するこ
とと、Ｎｂの添加量に対する制約が厳しくなるためであ
る。
０は、α０Ｌ１５０９６１に越えると鋼中介在物が増加
し、銅板の加工性が低下することと、Ｎｂ、 Ｂ及びＴ
１の添加量と材質の相関が乱れるために、これを上限と
した〇 Ｎｂけ、後述するようにＣ量によってその必要添加量が
決められるが、下限値のα０１５％未満ではＣの固定が
不充分でＴ値の向上が望めない。その理由はＢ 、 Ｔ
ｉ、 Ａｊ等が添加されていても、少量のＮｂがＮとも
結合するためと推定される。上限値のＬＬＬ１３６％を
越えると再結晶温度が高くなる傾向が認められる。その
理由はＮｂＣの量が多くなるためで、Ｃが少ないとＢが
添加されていてもＮｂ （Ｃ＋Ｎ）のようにＮにも結び
付きＮｂの析出物が増加するためと推定される。
し、銅板の加工性が低下することと、Ｎｂ、 Ｂ及びＴ
１の添加量と材質の相関が乱れるために、これを上限と
した〇 Ｎｂけ、後述するようにＣ量によってその必要添加量が
決められるが、下限値のα０１５％未満ではＣの固定が
不充分でＴ値の向上が望めない。その理由はＢ 、 Ｔ
ｉ、 Ａｊ等が添加されていても、少量のＮｂがＮとも
結合するためと推定される。上限値のＬＬＬ１３６％を
越えると再結晶温度が高くなる傾向が認められる。その
理由はＮｂＣの量が多くなるためで、Ｃが少ないとＢが
添加されていてもＮｂ （Ｃ＋Ｎ）のようにＮにも結び
付きＮｂの析出物が増加するためと推定される。
Ｂは、Ｎの限定理由で述べたことと同じで、上限値をα
００３５’ｊとし友。その理由はＢがこの量を越えると
スラブの！！面欠陥が増加し、鋼板の表面品質が悪くな
るからである。
００３５’ｊとし友。その理由はＢがこの量を越えると
スラブの！！面欠陥が増加し、鋼板の表面品質が悪くな
るからである。
Ｔｉは、コスト的に少ない方が好ましいが、上限Ｉ［を
ｎ、ｏｓｓとしたのはＴｉＣが生成するのを防止するた
めである。後述するＴ１とＮ（２）Ｍ係式が成立するの
はＴ１が［１，０５１６以下の場合で、これを越えると
ＴｉＣが生成しやすく、鋼の再結晶温度が高くなる傾向
がある。
ｎ、ｏｓｓとしたのはＴｉＣが生成するのを防止するた
めである。後述するＴ１とＮ（２）Ｍ係式が成立するの
はＴ１が［１，０５１６以下の場合で、これを越えると
ＴｉＣが生成しやすく、鋼の再結晶温度が高くなる傾向
がある。
次に、各制限式を設けた限定理由を説明する１、まず、
ｒ Ｎｂ％＋Ｔｉ ％＋８ｘＢ％≦０．０６Ｊ とＬ
ｌ理由は、銅板の表面品質を良好に確保する次めである
。浴融亜鉛めっき銅板を自動車用外板に用いる場合、片
面めっきの使用例が多く、非めっき面の表向品質の要求
は厳しく、最高品質をコイル全長に亘って確保しなけれ
ばならない。ところで、Ｎｂ。
ｒ Ｎｂ％＋Ｔｉ ％＋８ｘＢ％≦０．０６Ｊ とＬ
ｌ理由は、銅板の表面品質を良好に確保する次めである
。浴融亜鉛めっき銅板を自動車用外板に用いる場合、片
面めっきの使用例が多く、非めっき面の表向品質の要求
は厳しく、最高品質をコイル全長に亘って確保しなけれ
ばならない。ところで、Ｎｂ。
Ｔｉ、 Ｂが表面疵を発生させるメカニズムは、厳密に
は各々異なるが、はぼ同じと做丁ことができる。
は各々異なるが、はぼ同じと做丁ことができる。
この疵の原因は鋳造時に生成する析出物による表面疵が
主な本ので、微小割れと酸化物性の欠陥から成立してい
る。連続鋳造によって製造されたスラブを通常手入れの
作業で、次工程以下を処理し、表面欠陥調査のため冷嬌
用連続焼鈍炉で焼鈍し、「めつき」をせずに表面を調査
した結果をまとめたのが第２図である。この図からＮｂ
％＋’ｒｔｓ＋ａｘＢ％の鎌が０．０６を越えると！！
面品質が悪くなることが誌められる４、 次に、［Ｔｉｑｂ≦３．４×Ｎ％十〇、００５Ｊとした
理由は、鍋中ＮをＴＩで固定する場合、注意しなければ
ならない点は、Ｔｉｃを出来るだけ生成させないように
することである。前述したようＫＴｉＣは再結晶温度を
高くする作用が強く、Ｎを固定するために必要な量以上
にＴｉを添加することは避け々ければならない。第３図
は再結晶を度に対するＴｉとＮの関係を調べた結果（但
し、材料鋼はＣα００４チ、５ｔｔｒｓＰα０１５１６
． Ｂ ｔｒ 〜０．００３ｇ６、ソルトバス７５０℃
・、６０秒）であシ、この因からＴｉ％≦Ａ４ＸＮ％＋
Ｑ、Ｏ０５の制限式が決められた。Ｂは再結晶温度に影
響を与えないので、Ｔｌの不足分はＢで補うことが安定
した歩留りを得るために好ましい。
主な本ので、微小割れと酸化物性の欠陥から成立してい
る。連続鋳造によって製造されたスラブを通常手入れの
作業で、次工程以下を処理し、表面欠陥調査のため冷嬌
用連続焼鈍炉で焼鈍し、「めつき」をせずに表面を調査
した結果をまとめたのが第２図である。この図からＮｂ
％＋’ｒｔｓ＋ａｘＢ％の鎌が０．０６を越えると！！
面品質が悪くなることが誌められる４、 次に、［Ｔｉｑｂ≦３．４×Ｎ％十〇、００５Ｊとした
理由は、鍋中ＮをＴＩで固定する場合、注意しなければ
ならない点は、Ｔｉｃを出来るだけ生成させないように
することである。前述したようＫＴｉＣは再結晶温度を
高くする作用が強く、Ｎを固定するために必要な量以上
にＴｉを添加することは避け々ければならない。第３図
は再結晶を度に対するＴｉとＮの関係を調べた結果（但
し、材料鋼はＣα００４チ、５ｔｔｒｓＰα０１５１６
． Ｂ ｔｒ 〜０．００３ｇ６、ソルトバス７５０℃
・、６０秒）であシ、この因からＴｉ％≦Ａ４ＸＮ％＋
Ｑ、Ｏ０５の制限式が決められた。Ｂは再結晶温度に影
響を与えないので、Ｔｌの不足分はＢで補うことが安定
した歩留りを得るために好ましい。
又、ｒＮｂ嘔／Ｃ嘔≧７．０」 とした通出は、Ｔ値
を１．７以上得るための必要条件である。再結晶焼鈍前
ＫＮはＴｉ及びＢで固定され、ＣｔＮｂで固定すること
が本発明の基本となっているが、その必ＩＩ！Ｎｂ量を
調査した結果が第４図（但し、材料鋼は馳０．１８嘔、
Ｂ１００１８％、ＣＱ、００２〜ｏ、ｏｏｓ＊、５ｔｔ
ｒｓ焼鈍は８４０℃×４５秒）である。この図からＮｂ
チ／Ｃチ≧ＺＯ１の制限式が決められた。理論的にはＮ
ｂとＮＣ）Ｊｉ子比と厳密には一致し表いが、これは複
合炭窒化物が生成されるためと推定される。
を１．７以上得るための必要条件である。再結晶焼鈍前
ＫＮはＴｉ及びＢで固定され、ＣｔＮｂで固定すること
が本発明の基本となっているが、その必ＩＩ！Ｎｂ量を
調査した結果が第４図（但し、材料鋼は馳０．１８嘔、
Ｂ１００１８％、ＣＱ、００２〜ｏ、ｏｏｓ＊、５ｔｔ
ｒｓ焼鈍は８４０℃×４５秒）である。この図からＮｂ
チ／Ｃチ≧ＺＯ１の制限式が決められた。理論的にはＮ
ｂとＮＣ）Ｊｉ子比と厳密には一致し表いが、これは複
合炭窒化物が生成されるためと推定される。
ＩＫ、ｒ Ｔｉ％／４８＋Ｂ慢／１１≧Ｎ％／１４」と
Ｌ７を理由は、先にｒ Ｔｉチ≦五４ＸＮ囁＋Ｑ、００
５Ｊの制限式の限定理由で述べたのと同様に、再結晶温
度を低くするためである。先の制限式ではＴｉＣの生成
を防止し再結晶温度を低くしたが、本制限式ではＮｂＮ
の生成を防止して再結晶温度を下げることを目的として
いる。ＴｉとＢの添加量が少くても励を多音に添〃ロレ
焼鈍温度を高温（例えば８５０℃以上）にすれば７値は
１．７以上になるが、燃料費が高くな）、生産コスト上
好ましくない。第５図（但し、材料鋼はＣ（１００３Ｌ
Ｓｔ ｔｒ、 Ｐ ａ００８９６、Ｍｎ ０．２１
％、ＮｂＱ、０２４％、焼鈍は８００℃×４５秒）にこ
の制限式が得られ−ｆｃ根拠を示す。この図は生家コス
トの観点から焼鈍温度を８００℃以下とした。また、こ
の範囲でＴｉ、 Ｂを添加することによシ熱延コイルの
内、外周エンド部分の窒化が、ｕＮ、、Ｃυも大きいた
め、Ｎｂ単独添加のＵキルド鋼よりも冷圧焼鈍後のコイ
ルエンド部分の材質か急くならない。
Ｌ７を理由は、先にｒ Ｔｉチ≦五４ＸＮ囁＋Ｑ、００
５Ｊの制限式の限定理由で述べたのと同様に、再結晶温
度を低くするためである。先の制限式ではＴｉＣの生成
を防止し再結晶温度を低くしたが、本制限式ではＮｂＮ
の生成を防止して再結晶温度を下げることを目的として
いる。ＴｉとＢの添加量が少くても励を多音に添〃ロレ
焼鈍温度を高温（例えば８５０℃以上）にすれば７値は
１．７以上になるが、燃料費が高くな）、生産コスト上
好ましくない。第５図（但し、材料鋼はＣ（１００３Ｌ
Ｓｔ ｔｒ、 Ｐ ａ００８９６、Ｍｎ ０．２１
％、ＮｂＱ、０２４％、焼鈍は８００℃×４５秒）にこ
の制限式が得られ−ｆｃ根拠を示す。この図は生家コス
トの観点から焼鈍温度を８００℃以下とした。また、こ
の範囲でＴｉ、 Ｂを添加することによシ熱延コイルの
内、外周エンド部分の窒化が、ｕＮ、、Ｃυも大きいた
め、Ｎｂ単独添加のＵキルド鋼よりも冷圧焼鈍後のコイ
ルエンド部分の材質か急くならない。
次に、本発明の製造方法ＶＣおける各条件の限定理由を
説明する。
説明する。
まず、加熱温度については、連鋳または分塊後直ｂＶＣ
熱関圧砥を行わずに冷却する場合は、スラブの冷却速度
が遅いためＡｒ変塾点以下で鋼中のＮがＢと結合せず、
Ａｔと結合することがある。再加熱を施して熱延する場
合は、本発明の効果を発揮させるためには、このＡｔＮ
が完全に固溶することが好ま１−い。本発明の成分範囲
では析出Ａ／、Ｎは１１００℃以上に加熱すると完全に
固浴し、その後の熱延工程でＮをＴｉ−？ Ｂに結合さ
せることができる。それ故、熱延てスラブを加熱する場
合け１１００℃以上表することが必要である。
熱関圧砥を行わずに冷却する場合は、スラブの冷却速度
が遅いためＡｒ変塾点以下で鋼中のＮがＢと結合せず、
Ａｔと結合することがある。再加熱を施して熱延する場
合は、本発明の効果を発揮させるためには、このＡｔＮ
が完全に固溶することが好ま１−い。本発明の成分範囲
では析出Ａ／、Ｎは１１００℃以上に加熱すると完全に
固浴し、その後の熱延工程でＮをＴｉ−？ Ｂに結合さ
せることができる。それ故、熱延てスラブを加熱する場
合け１１００℃以上表することが必要である。
一次に、熱延仕上温度を９００℃以上とした理由は、９
００℃未満では鋼板表面の温度がロールに接触している
時点で瞬間的にん変態点以下に下るために、！１層部分
がａ＋７の二相域圧延となり、ｒ億に好ましくない影響
を与えるためである。
００℃未満では鋼板表面の温度がロールに接触している
時点で瞬間的にん変態点以下に下るために、！１層部分
がａ＋７の二相域圧延となり、ｒ億に好ましくない影響
を与えるためである。
又、壱権温度を６５０℃以上７００℃以下とした理由は
、本発明においてＮはＴＩＮもしくはＢＮとして析出さ
せるため、窒化物の大部分は仕上出処の終了時点までに
析出する、が、Ｃは完全には析出しきっていない。その
ため６５０℃未満で巻取ると微細なＮｂＣとなって析出
し再結晶温度を高くするので、６５０℃以上で巻取るこ
とによシ大きなＮｂＣとして析出させる必要があるわけ
である。
、本発明においてＮはＴＩＮもしくはＢＮとして析出さ
せるため、窒化物の大部分は仕上出処の終了時点までに
析出する、が、Ｃは完全には析出しきっていない。その
ため６５０℃未満で巻取ると微細なＮｂＣとなって析出
し再結晶温度を高くするので、６５０℃以上で巻取るこ
とによシ大きなＮｂＣとして析出させる必要があるわけ
である。
しかし、７００℃を越える温度で巻取ると前述したよう
にコイルの一部に粗大粒が生成してその部分の材質が愚
くなる。また、コイル長手方向の材質の変動が大きくな
シ、製品をプレス加工する場合、プレス条件が不安定と
なって好ましくない。。
にコイルの一部に粗大粒が生成してその部分の材質が愚
くなる。また、コイル長手方向の材質の変動が大きくな
シ、製品をプレス加工する場合、プレス条件が不安定と
なって好ましくない。。
このため６５０℃と７００℃の温度範囲内で巻取る必要
がある。
がある。
更に、焼鈍温度を［Ｔ≧８１５−５０ｚｏｇｔ （但し
、Ｔけ焼鈍温度に）、ｔはその焼鈍温度（’Ｌ’℃）以
上に鋼板が保持される時間秒、ｌＯｇ Ｌは焼鈍時間の
常用対数である〕」とした理由は、本発明の目的がＴｉ
単独添加鋼やＮｂ単独添加鋼を高温焼鈍したときに得ら
れるＴ値（１，７以上）と同等の値を、よシ低い焼鈍温
度で得ることにある。この関係式は本発開−が１．７以
上の７値を得るために必要な焼鈍温度をボし、以下の結
果から決めた。次に示す第１表の鋼を仕上温度９２０℃
、ＩＩｋＩＩＩＬｔＩＡ度６８０℃の条件でｊ１％延し
、冷圧率７２−で冷間圧延した鋼板をソルトバスと実験
室焼鈍炉で焼鈍した。その材料鋼の７ｉｌを１．７以上
とそれ未満に分類し、焼鈍条件で整理した結果を第６図
に示す（図中、符号は７１［を示し、第１表の符号の鋼
である。白ぬきは７ｍが≧１．７、中黒は＜１．７であ
る）。この図で７値が１，７以上とまる焼鈍条件が上記
のＴ≧８１５−５０ｔｏｇｔの式である。
、Ｔけ焼鈍温度に）、ｔはその焼鈍温度（’Ｌ’℃）以
上に鋼板が保持される時間秒、ｌＯｇ Ｌは焼鈍時間の
常用対数である〕」とした理由は、本発明の目的がＴｉ
単独添加鋼やＮｂ単独添加鋼を高温焼鈍したときに得ら
れるＴ値（１，７以上）と同等の値を、よシ低い焼鈍温
度で得ることにある。この関係式は本発開−が１．７以
上の７値を得るために必要な焼鈍温度をボし、以下の結
果から決めた。次に示す第１表の鋼を仕上温度９２０℃
、ＩＩｋＩＩＩＬｔＩＡ度６８０℃の条件でｊ１％延し
、冷圧率７２−で冷間圧延した鋼板をソルトバスと実験
室焼鈍炉で焼鈍した。その材料鋼の７ｉｌを１．７以上
とそれ未満に分類し、焼鈍条件で整理した結果を第６図
に示す（図中、符号は７１［を示し、第１表の符号の鋼
である。白ぬきは７ｍが≧１．７、中黒は＜１．７であ
る）。この図で７値が１，７以上とまる焼鈍条件が上記
のＴ≧８１５−５０ｔｏｇｔの式である。
なお、第１表中調香５（符号）はＴｉ単独添加鋼でおり
、韻書４（符号Δ）はＮｂ単独添加工であって、共に比
較のため加えたもので、これらの鋼はよシ高温で焼鈍し
ないと７値が曳くならないことはこの第６図から４明ら
かである。
、韻書４（符号Δ）はＮｂ単独添加工であって、共に比
較のため加えたもので、これらの鋼はよシ高温で焼鈍し
ないと７値が曳くならないことはこの第６図から４明ら
かである。
以上述べたことは実験室的検討と現場試験の結果から得
られ次限定条件であるが、次に実際の製造ラインでの実
施例により比較材と対比しなから説明する。
られ次限定条件であるが、次に実際の製造ラインでの実
施例により比較材と対比しなから説明する。
央滝例 １
第２表に示す鋼は転炉出鋼後、５０トンまたは２５０ト
ンの脱ガス精錬設備で低Ｃ１低Ｎ化を施し、鋼塊またけ
ＣＣ鋳片として製造されたものである。これらのスラブ
を所定の方法で手入れ等を行い、１２ｍ厚さの熱延コイ
ルとし友。熱ｍ４件は加熱温度１１５０℃、仕上出口温
度９１０℃、巻取温度７００℃であったへこのコイルｔ
−酸洗冷圧し、０．７■の冷延コイルとし、ＮＯＦタイ
プの連続亜鉛めっきラインに通板した。溶融めっきライ
ンでの焼鈍けｔｉｉｉが７５０〜７８０℃の間で約６０
秒間保持される条件で、めっき後レペラーで表１［Ｉｉ
蓋が約１ｓとなる条件で形状矯正を施シ友。
ンの脱ガス精錬設備で低Ｃ１低Ｎ化を施し、鋼塊またけ
ＣＣ鋳片として製造されたものである。これらのスラブ
を所定の方法で手入れ等を行い、１２ｍ厚さの熱延コイ
ルとし友。熱ｍ４件は加熱温度１１５０℃、仕上出口温
度９１０℃、巻取温度７００℃であったへこのコイルｔ
−酸洗冷圧し、０．７■の冷延コイルとし、ＮＯＦタイ
プの連続亜鉛めっきラインに通板した。溶融めっきライ
ンでの焼鈍けｔｉｉｉが７５０〜７８０℃の間で約６０
秒間保持される条件で、めっき後レペラーで表１［Ｉｉ
蓋が約１ｓとなる条件で形状矯正を施シ友。
第６表は嬉２表に示された化学成分の鋼を上述の諸条件
で溶融亜鉛めっき鋼板とじ六ものの材料特性値と表面欠
陥率を示す。鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ。
で溶融亜鉛めっき鋼板とじ六ものの材料特性値と表面欠
陥率を示す。鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ。
Ｅは本発明鋼、ｆｉＦ、Ｇ、Ｈ，１，Ｊ、には比軟鋼で
ある１、表中に四角い線で囲ったＶ値は本発明の目的範
囲を外れたものである、 第３５１から明らかなように、本発明鋼は総てＴ値が１
．７以上であり、表面欠陥率は２−未満である このｌ
Ｉ画大欠陥、片面めつ會鋼職のめっきを施さ壜い彌（０
儒）でカウントした値で、めつきｒＩＪは欠陥はなく、
めっき密着性も良好であった。
ある１、表中に四角い線で囲ったＶ値は本発明の目的範
囲を外れたものである、 第３５１から明らかなように、本発明鋼は総てＴ値が１
．７以上であり、表面欠陥率は２−未満である このｌ
Ｉ画大欠陥、片面めつ會鋼職のめっきを施さ壜い彌（０
儒）でカウントした値で、めつきｒＩＪは欠陥はなく、
めっき密着性も良好であった。
しかしながら、比較鋼ＦとＫは、Ｂ 、 Ｔｌが共に添
加されてい愈いため第２表■の値かられかるようｒｃ
Ｔｉ ％／４Ｂ＋ｍ％７１１≧Ｎ％／１４が満足されな
い。
加されてい愈いため第２表■の値かられかるようｒｃ
Ｔｉ ％／４Ｂ＋ｍ％７１１≧Ｎ％／１４が満足されな
い。
そのため再結晶温度が高くなシ、Ｔ値が良くない。
この銅は、８５０℃輪鈍ではＴ値が１．７以上となるが
、熱延コイルエンドに１ｍ！ｌする部分は１．６程度で
ある。鋼Ｇは、Ｔ１ｇ加量が多過ぎ、熱延巻毛段階で熱
延コイルエンド（トップとボトム）Ｋ黴―な丁ｌＣが析
出し、その部分の再結晶温度が高くなシ、７値ｔＩＸｔ
７以上にならない部分が出てくる。
、熱延コイルエンドに１ｍ！ｌする部分は１．６程度で
ある。鋼Ｇは、Ｔ１ｇ加量が多過ぎ、熱延巻毛段階で熱
延コイルエンド（トップとボトム）Ｋ黴―な丁ｌＣが析
出し、その部分の再結晶温度が高くなシ、７値ｔＩＸｔ
７以上にならない部分が出てくる。
鋼Ｈ，Ｉは、Ｂと卯の添加量が多過ぎ、表面欠陥が多発
して歩留９を愚くしている。鋼Ｊは、励の添加量が少々
く、島チ／Ｃチ≧ｌＯを満足せず、Ｔ値が高くならない
。
して歩留９を愚くしている。鋼Ｊは、励の添加量が少々
く、島チ／Ｃチ≧ｌＯを満足せず、Ｔ値が高くならない
。
【図面の簡単な説明】
第１図はめつき密着性評点と鋼中８１量Ｏ関係を示すグ
ラフ図、第２図は剪断ライン装入量に対する表面疵によ
る歩留シと鋼中ｒ Ｎｂ９６＋Ｔ１％＋８ｘｇチ」の関
係を示すグラフ図、第３図は降伏点と鋼中［１１％−３
，４ＸＮ％」の関係を示すグラフ図、第４図はｉ値と鋼
中ｒＮｂ％／Ｃ１６Ｊ の関係を示すグラフ図、第５図
はｉ値とｒＴｉ％／４８ 十Ｂ％／１１−Ｎ％／１４
Ｊの関係を示すグラフ図、第６図焼鈍温度および時間に
工って再結晶温度と添加元素の関係を示すグラフ図、で
ある。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 間 同 木村三明 同 同 佐々木 宗 治 第１図 第２図 Ｎｂ％＋Ｔ％＋８買８％ 第３図 １１％−３・４ＸＮ％ 第４図 Ｎｂ％／Ｃ％ 区 ９＝＝５ 欄 １０ １【 憾 （λ）￥／整）ｌ針
ラフ図、第２図は剪断ライン装入量に対する表面疵によ
る歩留シと鋼中ｒ Ｎｂ９６＋Ｔ１％＋８ｘｇチ」の関
係を示すグラフ図、第３図は降伏点と鋼中［１１％−３
，４ＸＮ％」の関係を示すグラフ図、第４図はｉ値と鋼
中ｒＮｂ％／Ｃ１６Ｊ の関係を示すグラフ図、第５図
はｉ値とｒＴｉ％／４８ 十Ｂ％／１１−Ｎ％／１４
Ｊの関係を示すグラフ図、第６図焼鈍温度および時間に
工って再結晶温度と添加元素の関係を示すグラフ図、で
ある。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 間 同 木村三明 同 同 佐々木 宗 治 第１図 第２図 Ｎｂ％＋Ｔ％＋８買８％ 第３図 １１％−３・４ＸＮ％ 第４図 Ｎｂ％／Ｃ％ 区 ９＝＝５ 欄 １０ １【 憾 （λ）￥／整）ｌ針
Claims (3)
- （１）Ｃα００１〜α００５蚤、８１α００５〜α５０
ｇ６、Ｍｎα０６〜α２５嗟、Ｐα００５〜α１００−
１８αＯＤ １〜２．０２０ Ｓ 、 ｓｄ、Ａｔα０
１０〜（ＬＯ６０９６、Ｎα００３Ｓ−以下、０αｏｏ
ｓｏ＊以下、凪［ＬＯ１５〜（ｌＬ０５６％、ＩＩα０
０５５嗟ＪＥ下、’ｒｔα０３０囁以下を含有し、且つ Ｎｂ％＋ｔｉ嘔＋８ｘｍ＊≦０．０６ Ｔ１１１１≦五４ｘＮ％＋［ＬＯＯ５ Ｎｂ嘔／Ｃ悌≧７．０ ＴＩ ％／４８＋ｌ１１ｉ／１１≧Ｎ嘔／１４なる関係
を―足し、＊夛がｒ・及び不可避不純物からなるキルド
鋼板であって、ランクフォード値がｔ７以上ある亜鉛め
つ素鋼板。 - （２） Ｃα００１〜αｏｏｓｓ、ｓｔα００５〜α
５０囁、Ｍｎα０６〜α２５−１Ｐα００５〜α１００
％、８ＣＬ００１〜α０２０％、５ｏＬＡｊα０１０〜
α０６０襲、ＮＣＬＯＯ３５１６ＪＥ下、ｏ（１００５
０％に下、Ｎｂ０．０１５〜（ＬＯ３６１１、Ｂ ［Ｌ
ＯＯ３５Ｌ［Ｆ、ＴｉＣＬＯ５０以下を含有し、且つ Ｎｂ嘔＋’ｌ’ｉ％＋８ＸＢＳ≦０．０６Ｔ１％≦＆４
×Ｎ襲＋α００５ Ｎｂチ／Ｃ慢≧７．０ Ｔｉ囁／４Ｂ＋Ｂチ／１１≧Ｎ５６／１４なる関係を満
足し、、残口ｌ・及び不可避不純物からなるキルド鋼を
溶製、鋳造してスラブとし、９００℃以上の温度で熱間
圧延し、６５０℃以上７００℃以下で巻取シ、次いで前
記ＩＩＩＩＩＩｉりた熱圧鋼板を脱スケール後冷閲圧砥
し、次式１式％ 〔但し、Ｔは焼鈍温度（’Ｃ）、ｔはその清純温度（？
Ｃ）以上に鋼板が保持される時間−、Ｌｏｇｔは清純時
間の常用対数である〕 を満足する温度で箱ｍｓ鈍もしくは連続−鈍することを
特徴とするランクフォードＩ［１，７以上の亜鉛めっき
鋼板の製造方法。 - （３） 前記第（２）項の製造方法において、スラブ
を再加熱する場合１１００℃に７Ｊｌ熟し、その後熱間
圧延することを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56209107A JPS58110659A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JP4280120A JPH05306430A (ja) | 1981-12-25 | 1992-10-19 | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56209107A JPS58110659A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JP4280120A JPH05306430A (ja) | 1981-12-25 | 1992-10-19 | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
Related Child Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4280120A Division JPH05306430A (ja) | 1981-12-25 | 1992-10-19 | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
| JP6170652A Division JP2718369B2 (ja) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58110659A true JPS58110659A (ja) | 1983-07-01 |
| JPH0379420B2 JPH0379420B2 (ja) | 1991-12-18 |
Family
ID=26517221
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56209107A Granted JPS58110659A (ja) | 1981-12-25 | 1981-12-25 | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
| JP4280120A Pending JPH05306430A (ja) | 1981-12-25 | 1992-10-19 | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4280120A Pending JPH05306430A (ja) | 1981-12-25 | 1992-10-19 | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (2) | JPS58110659A (ja) |
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5938337A (ja) * | 1982-08-28 | 1984-03-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS5974232A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用焼付硬化性溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPS59193221A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-11-01 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60224758A (ja) * | 1984-04-20 | 1985-11-09 | Nippon Steel Corp | 加工性と表面処理特性の優れた鋼板 |
| JPS6156245A (ja) * | 1984-08-24 | 1986-03-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS6160860A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-03-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | メツキ密着性の優れた深絞り用亜鉛メツキ鋼板およびその製造方法 |
| JPS61113724A (ja) * | 1984-11-08 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の極めて優れた冷延鋼板の製造方法 |
| US4615749A (en) * | 1984-02-18 | 1986-10-07 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability and a method of manufacturing the same |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
| JPS6280251A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPS63121636A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Kawasaki Steel Corp | 肌荒れしにくいプレス加工用冷延鋼板 |
| EP0375273A2 (en) * | 1988-12-19 | 1990-06-27 | Kawasaki Steel Corporation | Formable thin steel sheets and method of producing the same |
| JPH03150317A (ja) * | 1989-11-02 | 1991-06-26 | Kobe Steel Ltd | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03177538A (ja) * | 1989-12-07 | 1991-08-01 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性に優れた極低炭素薄鋼板およびその製造方法 |
| US5098491A (en) * | 1989-03-10 | 1992-03-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing steel sheets for porcelain enameling and the same |
| JPH04168246A (ja) * | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Nippon Steel Corp | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 |
| JPH05306430A (ja) * | 1981-12-25 | 1993-11-19 | Nkk Corp | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
| JPH0748649A (ja) * | 1994-07-22 | 1995-02-21 | Nkk Corp | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
| US5730189A (en) * | 1992-12-28 | 1998-03-24 | Olin Corporation | Internally and externally enhanced wielded tube |
| JPH1088238A (ja) * | 1996-09-09 | 1998-04-07 | Nkk Corp | 表面外観及び加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造 方法 |
| EP1076105A1 (en) * | 1999-02-25 | 2001-02-14 | Kawasaki Steel Corporation | Steel plate, hot-dip steel plate and alloyed hot-dip steel plate and production methods therefor |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5011953B2 (ja) * | 2006-10-26 | 2012-08-29 | 住友金属工業株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5839766A (ja) * | 1981-09-01 | 1983-03-08 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性及び深絞り性のすぐれた高強度冷延鋼板 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55100924A (en) * | 1979-01-25 | 1980-08-01 | Nippon Steel Corp | Production of high toughness bainite high tension steel plate having excellent weldability |
| JPS58110659A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り用亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 |
-
1981
- 1981-12-25 JP JP56209107A patent/JPS58110659A/ja active Granted
-
1992
- 1992-10-19 JP JP4280120A patent/JPH05306430A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5839766A (ja) * | 1981-09-01 | 1983-03-08 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性及び深絞り性のすぐれた高強度冷延鋼板 |
Cited By (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05306430A (ja) * | 1981-12-25 | 1993-11-19 | Nkk Corp | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
| JPS6047328B2 (ja) * | 1982-08-28 | 1985-10-21 | 新日本製鐵株式会社 | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS5938337A (ja) * | 1982-08-28 | 1984-03-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
| JPS5974232A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用焼付硬化性溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPH0372134B2 (ja) * | 1982-10-20 | 1991-11-15 | Nippon Steel Corp | |
| JPS59193221A (ja) * | 1983-04-15 | 1984-11-01 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0128817B2 (ja) * | 1983-04-15 | 1989-06-06 | Nippon Steel Corp | |
| US4615749A (en) * | 1984-02-18 | 1986-10-07 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability and a method of manufacturing the same |
| JPH0353380B2 (ja) * | 1984-04-20 | 1991-08-14 | Nippon Steel Corp | |
| JPS60224758A (ja) * | 1984-04-20 | 1985-11-09 | Nippon Steel Corp | 加工性と表面処理特性の優れた鋼板 |
| JPS6156245A (ja) * | 1984-08-24 | 1986-03-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り用溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS6160860A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-03-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | メツキ密着性の優れた深絞り用亜鉛メツキ鋼板およびその製造方法 |
| JPH0413419B2 (ja) * | 1984-09-03 | 1992-03-09 | Nippon Kokan Kk | |
| JPH055887B2 (ja) * | 1984-11-08 | 1993-01-25 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61113724A (ja) * | 1984-11-08 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の極めて優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
| JPH0450377B2 (ja) * | 1985-04-22 | 1992-08-14 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS6280251A (ja) * | 1985-10-04 | 1987-04-13 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用低炭素鋼板 |
| JPH0559187B2 (ja) * | 1986-09-19 | 1993-08-30 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
| JPH0457745B2 (ja) * | 1986-11-11 | 1992-09-14 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS63121636A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Kawasaki Steel Corp | 肌荒れしにくいプレス加工用冷延鋼板 |
| US5053194A (en) * | 1988-12-19 | 1991-10-01 | Kawasaki Steel Corporation | Formable thin steel sheets |
| EP0375273A2 (en) * | 1988-12-19 | 1990-06-27 | Kawasaki Steel Corporation | Formable thin steel sheets and method of producing the same |
| US5098491A (en) * | 1989-03-10 | 1992-03-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing steel sheets for porcelain enameling and the same |
| JPH0784620B2 (ja) * | 1989-11-02 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03150317A (ja) * | 1989-11-02 | 1991-06-26 | Kobe Steel Ltd | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03177538A (ja) * | 1989-12-07 | 1991-08-01 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性に優れた極低炭素薄鋼板およびその製造方法 |
| JPH04168246A (ja) * | 1990-11-01 | 1992-06-16 | Nippon Steel Corp | 腐食速度の低く、かつ高成形性を有する自動車用冷延鋼板 |
| US5730189A (en) * | 1992-12-28 | 1998-03-24 | Olin Corporation | Internally and externally enhanced wielded tube |
| JPH0748649A (ja) * | 1994-07-22 | 1995-02-21 | Nkk Corp | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
| JP2718369B2 (ja) * | 1994-07-22 | 1998-02-25 | 日本鋼管株式会社 | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 |
| JPH1088238A (ja) * | 1996-09-09 | 1998-04-07 | Nkk Corp | 表面外観及び加工性に優れた電気亜鉛めっき鋼板の製造 方法 |
| EP1076105A1 (en) * | 1999-02-25 | 2001-02-14 | Kawasaki Steel Corporation | Steel plate, hot-dip steel plate and alloyed hot-dip steel plate and production methods therefor |
| EP1076105A4 (en) * | 1999-02-25 | 2009-01-07 | Jfe Steel Corp | STEEL PLATE, HOT-DIPPED STEEL PLATE AND ALLOYED HOT-DIPPED STEEL PLATE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05306430A (ja) | 1993-11-19 |
| JPH0379420B2 (ja) | 1991-12-18 |
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