CZ213898A3 - Způsob výroby součásti z cementované nebo nitračně cementované oceli a ocel pro výrobu takovéto součásti - Google Patents

Description

(57) Anotace:

Navrhované řešení způsobu výroby mechanické součásti zhotovené z oceli, u které je polotovar ocelové součásti vyroben a cementován nebo nitračně cementován, zejména za vysoké teploty, na alespoň části povrchu polotovaru součásti. Chemické složení této oceli, v hmotnostních procentech, je následující: 0.15%ďCďO.35%, 0.00%ďSiď0.60%,

0%ďMn+Cr+Ni+Moď5%, , 0.00%ďAlď0.10%,

0.00%ďCuď0.50%, 0.00%ďSdO. 15%,

Pď0.03%, s výhodou do 0.02% teluru, do 0.04% selenu, do 0.07% olova, do 0.005% vápníku, zbytek je železo a nečistoty pocházející z taveniny. Chemické složení oceli je upraveno tak, že se podle Jominiho křivky prokazatelnosti dosahují následující hodnoty: 45 HRCďJ3ď50 HRC; 39 HRCďJiiď47 HRC; a 31 HRďJ25ď40 HRC. Takto jsou průměrné hodnoty J3m, Ji lm, Jl5m a J25m pěti Jominiho testů následující: |Jiim-J3mX 14/22-J25m x 8/22 I ď2.5 HRC a J3m-Ji5mď9 HRC. Navrhované řešení se dále týká cementované nebo nitrocementované oceli tímto způsobem vytvoření.

φφ · • φ ·

ΦΦΦ φ

'•φφφ φ « · · • » · φ

Φ · 9 99 9 • Φ Φ

Způsob výroby součásti z cementované nebo nitračně cementované oceli a ocel pro výrobu takovéto součásti.

Oblast techniky

Uvedený vynález se týká způsobu výroby součásti z oceli, přičemž alespoň část povrchu součásti je vytvrzen cementováním nebo nitračním cementováním, po kterém následuje kalení v oleji nebo plynu.

Dosavadní stav techniky

Mnoho mechanických součástí zhotovených z oceli, jako jsou například ozubená kola, má povrch vytvrzen cementováním nebo nitračním cementováním. Za tímto účelem jsou součásti udržovány v prostředí bohatém na uhlík nebo dusík při teplotě vyšší než 900°C po několik hodin tak, že dochází k nasycení ocele uhlíkem nebo uhlíkem a dusíkem do určité hloubky pod povrchem difúzí těchto prvků pod povrch a poté jsou součásti kaleny v studeném, teplém nebo horkém oleji, nebo plynu tak, že povrch ztvrdne. Cementační nebo nitridocementační postup může být rovněž prováděn při teplotách vyšších než 1 000°C - v tomto případě se jedná o vysokoteplotní cementační nebo nitridocementační postup.

I

Při výrobě takovýchto součástí jsou užívány oceli obsahující od 0.15% do 0.35% uhlíku, legované chrómem nebo mo1ybdenera, nebo legované chrómem a manganem. Tyto, .

technologie, které vytvářejí možnost získání vysoké tvrdosti na povrchu a v blízkosti konců a které rovněž vytvářejí možnost získání dobrých mechanických vlastností v jádru součásti mají nevýhodu v tóm, že vytváří napětí, která mohou vést k vyřazení součásti před dalším zpracováním nebo jejímu « 44 44 44 44

444 4444 4444

444 4 44 4 4 4 44

4444 4 4 4 4·· 4 444 4 ·

4 44 4 444

4444 4 4« 44 4· 44 postoupení drahému strojnímu opracování.

Podstata vynálezu

Podstatou uvedeného vynálezu je odstranění výše uvedených nevýhod zhotovením prostředků pro výrobu ocelových součástí jejichž alespoň část povrchu je vytvrzena cementováním nebo nitračním cementováním, zejména za vysoké teploty.

Za tímto účelem je předmětem vynálezu způsob výroby mechanické součásti zhotovené z oceli, u kterého je polotovar ocelové součásti vyroben a cementován nebo nitračně cementován, zejména za vysoké teploty, na alespoň části povrchu polotovaru součásti. Při tomto způsobu je chemické složení oceli v hmotnostních procentech následující:

	0.15%	<	C	<	0.35%
	0.00%	<	Si	<.	0.60%
0%	< Μη Ί-	cr +	Ní	+ Mo < 5%
	Ο.00%	<	AI	<	0.10%
	0.00%	<	Cu	<	0.50%
	0.00%	<	S	<	0.15%
			P	<	0.03%
02%	teluru	, do	0.	04% selenu

do 0.005% vápníku, zbytek je železo a nečistoty pocházející z taveniny. Chemické složení oceli je upravenotak, že při Jominiho křivce prokalitelnosti jsou následující hodnoty:

45	HRC < J3	<	50	HRC
39	HRO J Q- 2_	<	47	HRC
31	HRO < J25	<	40	HRC

• · a takto jsou průměrné hodnoty J_3m, J_llm, J_15m a J_25m pěti Jominiho testů následující:

I ^Jllm - ^J3m ^{x 14}/22 - J_25m X 8/22 | < 2.5 HRC a

^J3m “ ^J15m — ^{9 HRC}' ^{a s} výhodou 8 HRC.

S výhodou je Jominiho křivka taková, že jsou dosaženy alespoň následující podmínky:

^{10 x} (^J7m - ^Jllm) / (^{4 x} (^Jl5m “ ^J25m)) - ^2,15 a

^{10 x (J}7m “ ^J15m ) / (8 x (J

I5m

25m

)) < 2

složení oceli	je	s	výhodou
0.20% <	C	<	0.26%
0.05% <	Si	<	0.50%
1.00% <	Mn	<	1.60%
0.40% <	Cr	<	1.50%
0.08% <	Mo	<	0.27%
0.00% <	Ni	<	0.60%
0.003% <	Al	<	0.06%
= - 0.00% <	Cu=		0.30%
0.00% <	S	<	0.10%
	P	<	0.03%

Ještě výhodnější chemické

0.21%		c
0.10%	<	Si
1.10%	<	Mn
0.90%	<	Cr
0.09%	<	Mo
0.00%	<	Ni
0.005%	<	Al
0.00%	<	Cu
0.00%	<	Ti

R složení je následující <. 0.25% <, 0.45% < 1.50% < 1.40% < 0.26% < 0.60% £ 0.05% < 0.30% < 0.05% < 0.03%

Obsah dusíku v oceli je s výhodou mezi 0.004% a 0.02% a ocel může obsahovat od 0% do 0.05% titanu.

Vynález se rovněž týká cementovaní oceli, jejíž chemické složení bylo právě popsáno, takto cementovaná ocel má hodnoty Jominiho křivky následující:

45	HRC	£	J3	<;	50	HRC
39	HRC	<	J11	<	47	HRC
31	HRC	<	J25	<	40	HRC

a takto jsou průměrné hodnoty *^3^, J_llm, ^J15m ^{a J}25m Ρθ^ΐ Jominiho testů následující:

v | J_llm ^— J^j^ 14/22 ^J25m 8/22 | < 2.5 HRC ^J3m ” ^J15m - ⁹ HRC, a s výhodou < 8 HRC.

S výhodou jsou průměrné hodnoty ^Jllm, J_15m ^J25m z pěti Jominiho zkoušek taková, že splňuji alespoň jednu z následujících podmínek:

• · ··· · ·'· ^{10 x} (^J7m ^Jllm) / (^{4 x} (^Jl5m “ ^J25m^ - ^2,15 a ^{10 x} (^J7m ^J15m) / (^{θ x} (^Ji5m “ ^J25m^ ²*

Příklady provedení vynálezu

Vynález bude dále podrobněji popsán neomezujícím způsobem a objasněn na příkladu provedení.

Vynálezci nedávno a nečekaně zjistili, že zkruty vzniklé kalením, které se objevují po zpracování cementováním nebo po zpracování nitračním cementováním mohou být značně zredukovány nebo zcela eliminovány po celou výrobu součásti. Užitá ocel nemá u Jominiho křivky v podstatě žádný inflexní bod na rozdíl od Jominiho křivek u ocelí běžně užívaných. Podrobněji je popsáno vhodné užití oceli obsahující:

/ od 0.15% do 0.35% uhlíku umožňující snadnější opracování a získání dostatečné houževnatosti v necementováných nebo ne nitračně cementovaných částech součásti, do 0.6% křemíku pro zajištění dostatečného odkysličení oceli, legující prvky, jako je mangan, chróm, molybden a nikl, v celkovém množství nepřesahujícím 5%, pro získání dostatečné tvrdosti, pro upravení tvaru výsledků Jominoho zkoušky a získání mechanických vlastností součásti jak v jejím jádru, tak v cementovaných nebo nitračně cementovaných oblastech, ’ “ do 0.1% hliníku pro úplné odkysličení a ovládání tvorby a velikosti zrn, do 0.5% mědi, která je považována za příměs působící na zvýšení tažnosti a houževnatosti necementováných nebo ne nitračně cementovaných oblastech,

• ·· · s výhodou od 0.0% do 0.05% titanu pro tvorbu tvrdých nitridů, s výhodou dusík v množství, které musí být mezi 0.004% a 0.02%, které je vždy přítomno, který reaguje s hliníkem nebo titanem pro tvorbu nitridů, do 0.15% síry pro zvýšení obrobitelnosti a

- méně nepříznivý	než vliv	0,03% fosforu, který je na tažnost a houževnatost.	příměsí	mající
Ocel	může	dále obsahovat do 0.02%	teluru,	do 0.04%

selenu, do 0.07% olova a do 0.005% vápníku pro zvýšení obrobitelnosti. Zbytek tvoří železo a nečistoty pocházející z taveniny.

Chemické složení je upraveno tak, že výsledky Jominiho křivky jsou následující:

45	HRC	£	J3	£	50	HRC
39	HRC	<	J11	<	47	HRC
31	HRC		J25	<>	40	HRC

a takto jsou průměrné hodnoty J_3m, J_llm, ^J15m ^{a J}25m Jominiho testů následující:

I ^Jllm ^J3m ^x 14/22 - J_25m x 8/22 | < 2.5 HRC a ' ^J3m “ ^J15m - ⁹ HRC/ ^{a s} výhodou <. 8 HRC.

=»=„„ jominiho křivka j e = zkouška , kterou j e dána tvrdost, oceli. Je získána měřením tvrdosti podél přímky na válci kaleném vodou stříkanou na jeden jej'í konec. Tvrdost měřená ve vzdálenosti x mm od ochlazovaného konce je označována J_x. Tato zkouška j e dobře známa odborníkům v dané oblasti techniky. Přičemž je dostatečně přesný rozptyl této zkoušky.

To je důvod proč je tvar Jominiho křivky charakterizován na jednu stranu rozsahem hodnot v bodech J₃, J·^ a J₂₅ a vztahem:

I ^Jllm ^J3m ^{x 14}/22 - J_25ltl X 8/22 | < 2.5 HRC, který se týká průměru z pěti různých zkoušek provedených na stejné oceli.

Konkrétněji, bylo provedeno v řadě pět identických zkoušek, u všech zkoušek byly měřeny alespoň hodnoty J₃, J?, J_Xi, J₁₅ a J25' takto býla získána průměrná hodnota J_xm z pěti hodnot J₃, J₇, J_llř J₁₅ a J₂₅ vypočítaná pro každý bod J_x. V této relaci odpovídají údaje na vertikále známé absolutní hodnotě. Vlastní relace kombinovaná se vztahem ^J3m “ ^J15m - ^{9 HRC nebo 8} HRC, vyjadřuje tu skutečnost, že Jominiho křivka nemá žádný inflexní bod.

Požadovaný tvar Jominiho křivky může být upraven požadavkem vyhovujícím alespoň jednomu z následujících vztahů:

^{10 x} (^J7m ~ ^Jllm) / (^{4 x} (^Ji5m ~ ^J25m^ — ^2,15 a ^{10 x} (^J7m ^J15m) / (^{θ x} (^Jl5m ~ ^J25m^ - ²*

Takovéto Jominiho křivky mohou být získány zejména u oceli, která byla právě popsána, ale jejíž chemické složení je v procentech hmotnostních následující:

od 0.20% do 0.26% a s výhodou od 0.21% do 0.25% uhlíku umožňující nedosahovat nadměrné tvrdosti součásti před cementováním nebo nitračním cementováním a dosažení dobré cementovatelnosti nebo nitrační cementovatelnosti, od 1% do 1.6% a s výhodou od 1.1% do 1.5% manganu pro

fixaci síry a v tvrdosti tak, že získání dobré vnitřní kvality, dále pro kombinaci s chromém a molybdenem upravení je získána požadovaná Jominiho křivka, od 0.05% do 0.5% a s výhodou od 0.1% do 0.45% křemíku, od 0.4% do 1.5% a s výhodou od 0.9% do 1.4% chrómu pro zvýšení tvrdosti cementované nebo nitračně cementované vrstvy a v kombinaci s manganem a molybdenem upravení tvrdosti tak, že je získána požadovaná Jominiho křivka, od 0.08% do 0.27% a s výhodou od 0.09% do 0.26% molybdenu pro zvýšení tvrdosti cementované nebo nitračně cementované vrstvy, přispění ke zvýšení odolnosti oxidaci a v kombinaci s manganem a clíromem upravení tvrdosti tak, že je získána požadovaná Jominiho křivka, spodní hodnota odpovídající minimální hodnotě obsahu molybdenu má u tohoto prvku největší účinek, a od 0% do 0.6% niklu pro zlepšení vrubové houževnatosti součásti.

Ocel může dále obsahovat do 0.3% mědi, obsah síry je mezi 0.02% a 0.1% a nej lepé méně než 0.09%, a obsah hliníku je mezi 0.03% a 0.06% a s výhodou se nachází mezi 0.005% a 0.05%.

Jak je uvedeno výše, může ocel dále obsahovat jeden nebo více prvků z následujících prvků: telur, selen, olovo a vápník.

v

Při výrobě součásti podle tohoto vynálezu je polotovar součásti vyroben z oceli podle tohoto vynálezu, přičemž polotovar je cementován nebo nitračně cementován při vysoké teplotě a kalen v oleji nebo plynu. Je možné, aby olej byl studený, teplý nebo horký. Polotovar součásti může být opracován například kováním nebo obráběním.

V příkladném provedení byly součásti vyráběny ze šesti • · ocelí podle tohoto vynálezu, jejichž chemické složení bylo následující:

	C	Mn	Si	S	P	Ní	Cr	MO	CU	Al
A	0.23	1.25	0.27	0.028	0.018	0.200	1.15	0.100	0.140	0.028
B	0.24	1.40	0.40	0.050	0.020	0.250	1.00	0.240	0.250	0.040
C	0.21	1.35	0.15	0.070	0.025	0.350	1.25	0.180	0.200	0.010
D	0.21	1.27	0.25	0.030	0.020	0.210	1.12	0.200	0.140	0.005
E	0.23	1.27	0.27	0.031	0.014	0.197	1.10	0.214	0.137	0.016
F	0.23	1.10	0.25	0.030	0.015	0.150	1.30	0.150	0.120	0.016

Výsledné Jominiho křivky těchto ocelí jsou následující:

Tvrdost v HRC	A	B	C	D	E	F
J3	47.80	49.40	46.50	45.70	46.80	47.90
J7	45.50	48.50	45.40	45.00	45.80	45.50
J11	41.60	45.60	41.80	45.00	43.10	41.60
J15	39.10	43.30	39.40	43.10	39.40	9.00
J25	34.30	39.20	34.90	37.80	34.20	4.10
lJllm “ J3m x , | 14/22 - J25m x θ/22	1.29	0.09	0.48	2.17 t	0.88	1.28
J3m “ J15m	8.70	6.10	7.10	2.60	7.40	8.90
10 X (J?m - Jilm) / (4 x (J15m - J25m)	2.02	1.75	2.00	0.00	1.30	1.97
10 x (J7m - J15m) / (8 X (J15m - J25iq)	1,66	1.59	1.66	0.45	1.54	1.65

« 9 · 9 · · • ··· « ·♦* · · • 9 9 9 9

-99 99 99

Po cementování při teplotě 995°C po dobu 10 hodin a kalení v oleji teplém 98°C, nevykazovaly součásti deformace bránící dalšímu zpracování. Navíc, cementování se vyznačovalo obsahem uhlíku od 0.94% do 0.1% pod povrchem.

Pro srovnání, totožné součásti jsou vyráběny za stejných podmínek z ocelí 27MC5, 29MC5, 27MC5U, 27MC5r, 27CD4u, 30M5 a 20CD4 podle dosavadního stavu techniky. Složení těchto ocelí bylo následující:

	C	Mn	Si	S	P	Ni	Cr	Mo	CU	Al
27MC5	0.23	1.18	0.24	0.033	0.015	0.13	1.08	0.04	0.16	0.024
29MC5	0.23	1.22	0.24	0.033	0.014	0.14	1.12	0.05	0.16	0.024
27MC5U	0.26	1.19	0.25	0.033	0.015	0.09	1.09	0.04	0.13	0.025
27MC5r	0.26	1.31	0.24	0.072	0.016	0.12	1.11	0.05	0.16	0.025
27CD4U	0.27	1.74	0.25	0.032	0.012	0.15	1.08	0.22	0.17	0.028
30M5	0.30	1.41	0.24	0.072	0.015	0.13	0.43	0.06	0.16	0.025
20CD4	0.20	0.82	0.23	0.029	0.013	0.14	1.05	0.27	0.17	0.029

Výsledné Jominiho křivky těchto ocelí jsou následující:

• · ··* · • · •· «

Tvrdost v HRC	27MC5	29MC5	27MC5U	27MC5r	27CD4U	3 0M5	20CD4
J3	48.8	49.7	49.0	48.5	48.9	50.0	45.3
J?	45.8	47.3	45.6	45.9	46.1	40.3	40.8
J11	40.3	43.2	40.4	41.0	39.8	31.9	34.4
J15	36.6	39.6	36.8	37.6	35.6	28.4	31.2
J25	32.7	35.1	33.0	33.7	31.6	24.4	27.8
iJllm J3m x 14/22 - J25m X 8/22	2.6	1.19	2.7	2.1	2.8	8.8	4.53
J3m J15m	12.2	10.1	12.2	10.9	9.0	21.6	14.1
10 x (J7m - Jllm) / (4 X (J15m “ J25m)	3.52	2.27	3.42	3.14	3.94	5.25	8.0
10 X (J7m - Ji5m) / (8 x (J15in - J25m)	5.9	2.13	2.89	2.66	3.28	3.72	3.87

Po cementování je potřeba součásti mechanicky opracovat. Obsah uhlíku v cementované vrstvě v 0.1 mm pod povrchem byl pouze 0.8%. Další výsledky ukazují, že náchylnost k deformaci je u cementované oceli podle tohoto vynálezu lepší než u stávajících ocelí.

Claims (16)

1. NÁROKY NA OCHRANU

   1. Způsob výroby mechanické součásti zhotovené z oceli, u které je polotovar ocelové součásti vyroben a cementován nebo nitračně cementován, zejména za vysoké teploty, na alespoň části povrchu polotovaru součásti, vyznačující se tím, že chemické složení oceli v hmotnostních procentech je následující:

   0.15% < C < 0.35%

   0.00% < Si < 0.60%

   0% < Mn + Cr + Ni + Mo < 5%

   0.00% < Al < 0.10%

   0.00% < Cu < 0.50%

   0.00% < S < 0.15%

   P < 0.03% s výhodou do 0.02% teluru, do 0.04% selenu, do 0.07% olova, do 0.005% vápníku, zbytek je železo a nečistoty pocházející z taveniny. Chemické složení oceli je upraveno tak, že při Jominiho testech prokalitelnosti jsou následující hodnoty:

   45 HRC < ^J3 < 50 HRC 39 HRC < ^J11 < 47 HRC 31 HRC < ^J25 < 40 HRC

   a takto jsou průměrné hodnoty J_3m, ^Jnm' Jominiho testů následuj ící:

   ^J15m ^{a J}25m P^ěti

   I ^Jllm ^J3m ^{x 14/22 J}25m ^{x 8/22} I < 2.5 HRC ^J3m ^J15m < 9 HRC.

   • 0 0 0 0 00 ·· • 0 0 * · 0 9 9 9 9

   999 9 9 9 9 9999

   0000 9 9 · ·»♦ · ·«· · · • 0 0 · 0 0 0

   0 0 00 00 00 00
2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že ocel je taková, že
3. 3m ~ ^J15m — θ HRC.

   3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J_7m, Jnm' ^J15m ^{a J}25m z pěti Jominiho testů jsou následující:

   10 x (J_7m “ ^Jiim) / (4 ^x (^Ji5m “ ^J25m^ - 2.15
4. 4. Způsob podle nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J_7m, Ji_lm, ^Ji5m ^{a J}25m ² pěti Jominiho testů jsou následující:

   ^{10 x} (^J7m “ ^J15nP / (θ ^x (^Ji5m ^J25m^ - ²
5. 5. Způsob podle kteréhokoli z vyznačující se tím, oceli je následující:

   nároků 1 až 4, že chemické složení

   0.20% < c < 0.26% 0.05% < Si < 0.50% 1.00% < Mn <, 1.60% 0.40% Cr £ 1.50%

   0.08% <Mo< n 27¾ .. . . . .

   0.00% < Ni < 0.60% .003% < Al < 0.0ů% 0.00% < Cu < 0.30% 0.00% < S < 0.10% P < 0.03%

   .....vi m-ήΐ • · · · · · · · ♦ ·' ·' ··· · · · · ··«· • ··«· · · · ··· · ··· · * • · 9 9 · · · · ···· · ·· *· ·* ··
6. 6.

   t ί

   Způsob podle nároku 5, vyznačujíc

   složení oceli je následující 0.21% < C < 0.25% 0.10% < Si <; 0.45% 1.10% < Mn < 1.50% 0.90% < Cr < 1.40% 0.09% < Mo < 0.26% 0.00% < Ni < 0.60% 0.005% < Al < 0.05% 0.00% < ČU < 0.30% 0.00% < Ti 0.05% P < 0.03%
7. 7. Způsob ’ podle kteréhokoli z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že ocel dále obsahuje od 0% do 0.05% titanu.
8. 8. Způsob podle kteréhokoli z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že ocel dále obsahuje od od 0.004% a 0.02% dusíku.
9. 9. Cementovaná nebo nitračně cementovaná 'ocel, v y znáčů j í c í se tím, že chemické složení oceli je následující:

   =- - _^o ,-?nž_<_r!^<_0-. ?.6%. _ ..... 0.05% < Si <í 0.50%

   1.00% < Mn < 1.60%

   0.40% < Cr < 1.50%

   0.08% < Mo < 0.27%

   0.00% < Ni < 0.60%

   .. ηι • · '· · · · · · • · · · · · · · • · ··· · ··· Β · • · · · · · ·· ·· ·· ··

   0.003% < AI < 0.06% 0.00% < Cu < 0.30% 0.00% < S < 0.10% P < 0.03% s výhodou do 0.02% teluru, do 0.005% vápníku, zbytek z taveniny.

   do 0.04% selenu, do 0.07% olova, je železo a nečistoty pocházející
10. 10. Cementovaná nebo nitračné cementovaná ocel podle nároku 9,vyznačující se tím, že chemické složení oceli je následující:

    0.21% < C < 0.25%

    0.10% < Si < 0.45%

    1.10% < Mn < 1.50%

    0.90% < Cr < 1.40%

    0.09% < Mo £ 0.26%

    0.00% < Ní < 0.60%

    0.005% < AI < 0.05%

    0.00% < Cu < 0.30%

    0.00% < Ti < 0.05%

    P < 0.03%
11. 11. Cementovaná nebo nitračné cementovaná ocel podle nároku 9 nebo 10, vyznačující se tím, že Jominiho křivka je taková, že:

    —45 HRC < J₃ < 50 HRC —

    39 HRC < J_1;L š 47 HRC 31 HRC < J₂₅ < 40'HRC průměrné hodnoty J_3m, ^Jiim' ^ísm ^{a J}25m Ρθ^ί Jominiho testů jsou následující:

    ·· · • ♦ · • · · • ··· • · ···· ·

    .. TV JT • ·· · · · · · • ·· · · · ·· • · <···· ···· · • · · · · · ·· ·· ·· ·· ^3ΐπ 14/22 Jgρ^τη X 8/22 | < 2·5 HRC

    25m ^J3m ^J15m - ^{9 HRC-}
12. 12. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 11, vyznačující se tím, že ^J3m ~ ^J15m - ^{8 HRC}·
13. 13. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 11 nebo 12,vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J_?m, J_llm, J_15ln ^J25m ^z P^{ěti Jomin}iho testů jsou následující:

    ^{10 x} (^J7m ^Jllm) / (^{4 x} (^Jl5m ^J25m^ <2.15
14. 14. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 11, 12 nebo 13,vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J_7m, J_llm, ^J15m ^J25m ^z P^ěti Jominiho testů jsou následující:

    ^{10 x} (^J7m ^J15riP / (^{θ x} (^Ji5m “ ^J25m^ ²*
15. 15. Ocel podle kteréhokoli z nároků 9 až 14, vyznačuj í c í s e t í m, že dále obsahuje od 0% do 0.05% titanu. ¹⁶
16. 16. Ocel podle kteréhokoli z nároků 9 až 15, vyznačující se tím, že obsah dusíku je od 0.004% do 0.025%.