[go: up one dir, main page]

PL190892B1 - Sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej oraz stal nawęglana lub węgloazotowana, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego - Google Patents

Sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej oraz stal nawęglana lub węgloazotowana, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego

Info

Publication number
PL190892B1
PL190892B1 PL327388A PL32738898A PL190892B1 PL 190892 B1 PL190892 B1 PL 190892B1 PL 327388 A PL327388 A PL 327388A PL 32738898 A PL32738898 A PL 32738898A PL 190892 B1 PL190892 B1 PL 190892B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
hrc
steel
jominy
tests
hardenability
Prior art date
Application number
PL327388A
Other languages
English (en)
Other versions
PL327388A1 (en
Inventor
Claude Pichard
Original Assignee
Ascometal Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9509091&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=PL190892(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Ascometal Sa filed Critical Ascometal Sa
Publication of PL327388A1 publication Critical patent/PL327388A1/xx
Publication of PL190892B1 publication Critical patent/PL190892B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

1. Sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali naweglanej lub wegloazotowanej, znamienny tym, ze wytwarza sie wstepniak ze stali zawierajacej wagowo 0,2% do 0,26% wegla, 1% do 1,6% manganu, 0,05% do 0,5% krzemu, do 0,03% fosforu, do 0,1% siarki, od 0,4% do 1,5% chromu, do 0,6% niklu, 0,08% do 0,27% molibdenu, do 0,05% tytanu, 0,003% do 0,06% glinu, do 0,3% miedzi, ewentualnie do 0,02% telluru, do 0,04% selenu, do 0,07% olowiu, do 0,005% wapnia, a reszte stanowi zelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, przy czym krzywa hartownosci stali we- dlug Jominy'ego spelnia warunek 45 HRC = J 3 = 50 HRC, 39 HRC = J 11 = 47 HRC, 31 HRC = J 25 = = 40 HRC, a srednie wartosci J 3m , J 11m , J 15m i J 25m pieciu prób hartownosci metoda Jominy'ego sa takie, ze |J 11m - J 3m x 14/22 - J 25m x 8/22| = 2,5 HRC i J 3m - J 15m = 9 HRC, po czym przeprowadza sie obróbke naweglania lub wegloazotowania, ewentualnie w wysokiej temperaturze, co najmniej cze- sci powierzchni tego wstepniaka. 7. Stal naweglana lub wegloazotowana, zwlaszcza do wytwarzania elementu mechaniczne- go, znamienna tym, ze zawiera wagowo 0,2% do 0,26% wegla, 1% do 1,6% manganu, 0,05% do 0,5% krzemu, do 0,03% fosforu, do 0,1% siarki, 0,4% do 1,5% chromu, do 0,6% niklu, 0,08% do 0,27% molibdenu, do 0,05% tytanu, 0,003% do 0,06% glinu, do 0,3% miedzi, ewentualnie do 0,02% telluru, do 0,04% selenu, do 0,07% olowiu, do 0,005% wapnia, przy czym reszte stanowi zelazo i nieuniknione zanieczyszczenia. PL PL PL PL PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej oraz stal nawęglana lub węgloazotowana, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego.
Wiele stalowych elementów mechanicznych takich jak, na przykład koła zębate, utwardzane są powierzchniowo przez nawęglanie lub węgloazotowanie. W tym celu, elementy mechaniczne przetrzymywane są w atmosferze bogatej w węgiel lub w węgiel i azot w temperaturze wyższej od 900°C w czasie kilku godzin tak, aby wzbogacić stal w w ę giel lub w wę giel i azot na niewielkiej głę bokoś ci pod powierzchnią, przez dyfuzję tych pierwiastków pod powierzchnię, a następnie dla utwardzenia ich powierzchni, elementy takie hartowane są w oleju zimnym, ciepłym lub gorącym, albo w gazie. Nawęglanie lub węgloazotowanie może być przeprowadzone również w temperaturze wyższej od 1000°C, a wtedy mówi się o nawę glaniu lub wę gloazotowaniu w wysokiej temperaturze.
Aby wytworzyć takie elementy stosuje się stal zawierającą od 0,15% do 0,35% węgla, stopy chromowe lub chromowo-molibdenowe, albo też stopy chromowo-manganowe. Ta technologia umożliwiająca otrzymanie wysokiej twardości na powierzchni i tuż pod nią, oraz umożliwiająca otrzymanie dobrych własności mechanicznych w rdzeniu elementu mechanicznego ma jednak pewne niedogodności wynikające z powstawania odkształceń, które mogą prowadzić do złej jakości tych elementów lub do konieczności stosowania kosztownej dodatkowej obróbki skrawaniem.
Celem wynalazku jest uniknięcie tych niedogodności przez wytwarzanie elementów mechanicznych ze stali, których co najmniej część powierzchni jest utwardzana przez nawęglanie lub węgloazotowanie, zwłaszcza w wysokiej temperaturze.
Zgodnie z wynalazkiem, sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej, charakteryzuje się tym, że wytwarza się wstępniak ze stali zawierający wagowo 0,2% do 0,26% węgla, od 1% do 1,6% manganu, od 0,05% do 0,5% krzemu, do 0,03% fosforu, do 0,1% siarki, od 0,4% do 1,5% chromu, do 0,6% niklu, od 0,08% do 0,27% molibdenu, do 0,05% tytanu, od 0,003% do 0,06% glinu, do 0,3% miedzi, ewentualnie do 0,02% telluru, do 0,04% selenu, do 0,07% ołowiu, do 0,005% wapnia, a resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, przy czym krzywa Jominy'ego stali spełnia warunek 45 HRC < J3 < 50 HRC, 39 HRC < J11 < 47 HRC, 31 HRC < < J25 < 40 HRC, a średnie wartości J3m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że |J11m - J3m x 14/22 - J25m x 8/22| < 2,5 HRC i J3m - J15m < 9 HRC, po czym przeprowadza się obróbkę nawęglania lub węgloazotowania, ewentualnie w wysokiej temperaturze, co najmniej części powierzchni tego wstępniaka.
Korzystnie, w sposobie tym stosuje się stal, dla której J3m - J15m < 8 HRC.
Korzystnie też, stosuje się stal, dla której średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że
10x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) < 2,15.
Korzystnie, stosuje się stal, dla której średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowno ś ci metod ą Jominy'ego s ą takie, ż e x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) < 2.
Korzystnie, w sposobie tym stosuje się stal zawierającą wagowo od 0,21% do 0,25% węgla, od 1,1% do 1,5% manganu, od 0,1% do 0,45% krzemu, do 0,03% fosforu, od 0,02% do 0,09% siarki, od 0,9% do 1,4% chromu, do 0,6% niklu, od 0,09% do 0,26% molibdenu, do 0,05% tytanu, od 0,005% do 0,05% glinu i do 0,3% miedzi.
Korzystnie, zawartość azotu w stali wynosi od 0,004% do 0,02%.
Natomiast stal nawęglana lub węgloazotowana, według wynalazku, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego, charakteryzuje się tym, że zawiera wagowo od 0,2% do 0,26% węgla, od 1% do 1,6% manganu, od 0,05% do 0,5% krzemu, do 0,03% fosforu, do 0,1% siarki, od 0,4% do 1,5% chromu, do 0,6% niklu, od 0,08% do 0,27% molibdenu, do 0,05% tytanu, od 0,003% do 0,06% glinu, do 0,3% miedzi, ewentualnie do 0,02% telluru, do 0,04% selenu, do 0,07% ołowiu, do 0,005% wapnia, przy czym resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia.
Korzystnie, skład chemiczny stali wagowo zawiera od 0,21% do 0,25% węgla, od 1,1% do 1,5% manganu, od 0,1% do 0,45% krzemu, do 0,03% fosforu, od 0,02% do 0,09% siarki, od 0,9% do 1,4% chromu, do 0,6% niklu, od 0,09% do 0,26% molibdenu, do 0,05% tytanu, od 0,005% do 0,05% glinu i do 0,3% miedzi.
PL 190 892 B1
Krzywa hartowności tej stali według Jominy'ego jest taka, że
45HRC < J3 < 50 HRC, 39 HRC < J11 < 47 HRC, 31 HRC < J25 < 40 HRC, a średnie wartości
J3m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że |J11m - J3m x 14/22 - J25m x 8/22| < 2,5 HRC i J3m - J15m < 9 HRC.
Korzystnie, dla stali tej spełniony jest warunek J3m - J15m < 8 HRC.
Korzystnie, średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że 10 x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) 2,15, albo średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że 10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) < 2.
Korzystnie, zawartość azotu wynosi od 0,004% do 0,02%.
Przedmiot wynalazku opisany zostanie poniżej bardziej szczegółowo w nawiązaniu do podanych przykładów.
Twórcy wynalazku stwierdzili nieoczekiwanie, że odkształcenia wywołane przez hartowanie, które przeprowadzone jest przy końcu obróbki nawęglania lub węgloazotowania, mogą być znacznie zmniejszone lub usunięte pod warunkiem zastosowania do wytworzenia elementu mechanicznego takiej stali, której krzywa Jominy'ego nie przedstawia praktycznie punktów ugięcia, w przeciwieństwie do krzywych Jominy'ego stali zwykle stosowanych do tego celu. W szczególności stwierdzono, że pożądane jest zastosowanie stali zawierającej:
- od 0,15% do 0,35% węgla, aby stal była łatwo obrabialna i, aby otrzymać wystarczającą plastyczność w częściach nie nawęglonych lub nie węgloazotowanych elementu,
- do 0,6% krzemu, aby zapewnić wystarczające odtlenianie stali,
- pierwiastki stopowe takie jak mangan, chrom, molibden i nikiel, o takiej zawartości, aby ich suma była niższa od 5%, dla nadania wystarczającej hartowności i odpowiedniego kształtu krzywej Jominy'ego oraz dla nadania własności mechanicznych elementowi zarówno w rdzeniu jak i w strefach nawęglanych lub węgloazotowanych,
- do 0,1% glinu, aby uzupełnić odtlenianie i, aby regulować wielkość ziarna,
- poniżej 0,5% miedzi, która jest uważana za zanieczyszczenie powodujące zmniejszenie ciągliwości i plastyczności w strefach nie nawęglonych lub nie węgloazotowanych,
- ewentualnie do 0,05% tytanu, aby utworzyć azotki utwardzające,
- korzystnie zawartość azotu, czyli pierwiastka występującego zawsze, i który reaguje z glinem lub tytanem, aby wytworzyć azotki, a która to zawartość po winna wynosić od 0,004% do 0,02%,
- do 0,15% siarki, aby polepszyć skrawalność,
- poniżej 0,03% fosforu, który jest zanieczyszczeniem niekorzystnym dla ciągliwości i plastyczności.
Stal może zawierać ponadto do 0,02% telluru, do 0,04% selenu, do 0,07% ołowiu, do 0,005% wapnia, aby polepszyć skrawalność. Resztę składu stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia wynikające z obróbki.
Skład chemiczny stali jest tak dobrany, że krzywa Jominy'ego stali była taka, że 45 HRC J3 < 50 HRC, 39 HRC < J11 < 47 HRC, 31 HRC < J25 < 40 HRC i aby średnie wartości J3m, J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego były takie, że |J11m - J3m x 14 / 22 - J25m x 8 / 22 < 2,5 HRC i J3m - J15m < 9 HRC, a korzystnie < 8 HRC.
Krzywa Jominy'egó jest krzywą, która charakteryzuje hartowność stali. Jest ona otrzymana przez pomiar twardości wzdłuż tworzącej próbki cylindrycznej hartowanej strumieniem wody zwilżającej jeden z jej końców. Twardość mierzona w odległości x mm od zwilżanego końca określana jest jako Jx. Ta próba jest dobrze znana specjalistom z tej dziedziny. Twardość jest jednak cechą mającą pewien rozrzut. Z tego względu, kształt krzywej Jominy'ego jest charakteryzowany przez widełki wartości dla punktów J3, J11, i J25, i przez zależność |J11m - J3m x 14 / 22 - J25m x 8 / 22| < 2,5 HRC, biorąc wartości średnie z pięciu różnych prób przeprowadzonych na tej samej stali. Dokładniej mówiąc, wykonuje się 5 identycznych, kolejnych prób. Dla każdej próby mierzy się co najmniej wartości J3, J7, J11, J15 i J25, otrzymując pięć wartości dla J3, J7, J11, J15 i J25, po czym oblicza się dla każdego punktu Jx średnią Jxm z pięciu wartości. W tej zależności, kreski pionowe są znanym przez się symbolem wartości absolutnej. Ta sama zależność połączona z zależnością J3m - J15m < 9 HRC lub < 8 HRC wyraża, że krzywa Jominy'ego nie przedstawia znacznego ugięcia.
Żądany kształt dla krzywej Jominy'ego może być zmodyfikowany narzucając warunek, że spełni ona co najmniej jedną z następujących zależności:
x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) < 2,15 i 10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) < 2.
PL 190 892 B1
Takie krzywe Jominy'ego mogą być otrzymane zwłaszcza dla powyżej opisanej stali, ale której skład chemiczny zawiera wagowo:
- od 0,2% do 0,26%, a korzystnie od 0,21% do 0,25% wę gla, aby otrzymać niezbyt wysoką twardość elementów przed nawęglaniem lub węgloazotowaniem, i aby otrzymać dobrą zdolność do nawęglania lub węgloazotowania,
- od 1% do 1,6%, a korzystnie od 1,1% do 1,5% manganu, aby otrzymać dobrą strukturę wewnętrzną, aby przyswoić siarkę i, aby w połączeniu z manganem i molibdenem dostosować hartowność tak, aby otrzymać zadawalającą krzywą Jominy'ego,
- od 0,05% do 0,5%, a korzystnie od 0,1% do 0,45% krzemu,
- od 0,4% do 1,5%, a korzystnie od 0,9% do 1,4% chromu, aby utwardzić warstwę nawęgloną lub węgloazotowaną, i w połączeniu z manganem i molibdenem dostosować hartowność tak, aby otrzymać zadawalającą krzywą Jominy'ego,
- od 0,08% do 0,27%, a korzystnie od 0,09% do 0,26% molibdenu, aby utwardzić warstwę nawęgloną lub węgloazotowaną, aby zwiększyć jej odporność na utlenianie, i w połączeniu z manganem i chromem dostosować hartowność tak, aby otrzymać zadawalającą krzywą Jominy'ego, przy czym granica dolna odpowiada wartości minimalnej zawartości molibdenu tak, aby zachować znaczący wpływ tego pierwiastka,
- do 0,6% niklu, aby polepszyć wytrzymałość elementu na uderzanie.
Korzystnie, zawartość miedzi pozostaje niższa od 0,3%, zawartość siarki wynosi od 0,02% do 0,1%, a korzystnie jest niższa od 0,09%, a zawartość glinu wynosi od 0,003% do 0,06%, a korzystne od 0,005% do 0,05%.
Jak wskazano powyżej, stal może zawierać ponadto jeden lub kilka pierwiastków wybranych spośród telluru, selenu, ołowiu i wapnia.
Aby wytworzyć element mechaniczny według wynalazku, wytwarza się ze stali, zgodnej z wynalazkiem, wstępniak tego elementu, który nawęgla się lub poddaje się węgloazotowaniu, w wysokiej temperaturze, a następnie hartuje się go w oleju lub w gazie, przy czym olej może być zimny, ciepły lub gorący. Wstępniak elementu może być wytworzony przez kucie lub przez obróbkę skrawaniem.
Tytułem przykładu, wykonano element mechaniczny z sześciu stali według wynalazku, o następujących składach chemicznych
C Mn Si S P Ni Cr Mo Cu Al
A 0,23 1,25 0,27 0,028 0,018 0,2 1,15 0,1 0,14 0,028
B 0,24 1,4 0,4 0,05 0,02 0,25 1,0 0,24 0,25 0,04
C 0,21 1,35 0,15 0,07 0,025 0,35 1,25 0,18 0,2 0,01
D 0,21 1,17 0,25 0,03 0,02 0,21 1,12 0,2 0,14 0,005
E 0,23 1,27 0,27 0,031 0,014 0,197 1,1 0,214 0,137 0,016
F 0,23 1,10 0,25 0,03 0,015 0,15 1,3 0,15 0,12 0,016
Krzywe Jominy’ego tych stali były następujące
Twardość w HRC A B C D E F
E 47,8 49,4 46,5 45,7 46,8 47,9
J7 45,5 48,5 45,4 45 45,8 45,5
Ji 1 41,6 45,6 41,8 45 43,1 41,6
Jl5 39,1 43,3 39,4 43,1 39,4 39
J25 34,3 39,2 34,9 37,8 34,2 34,1
|Jllm-J3mX 14/22 - Esm x 8/221 1,29 0,09 0,48 2,17 0,88 1,28
Em — Jl5m 8,7 6,1 7,1 2,6 7,4 8,9
10 X (Em — J11 m)/(4 X (J15m - J25m)) 2,02 1,75 2,00 0 1,30 1,97
10 X (Em — J15m)/(8 X (J15m - J25m)) 1,66 1,59 1,66 0,45 1,54 1,65
PL 190 892 B1
Po nawęglaniu w temperaturze 995°C w czasie 10 godzin i po hartowaniu w ciepłym oleju w temperaturze 98°C, elementy nie miały odkształceń wymagają cych dodatkowej obróbki skrawaniem. Ponadto, nawęglenie miało zawartość węgla 0,94% na głębokości 0,1 mm.
Tytułem porównania, wykonano w tych samych warunkach elementy identyczne ze stali 27MC5, 29MC5, 27MC5u, 27MC5r, 27CD4u, 30M5 i 20CD4, znanych ze stanu techniki.
Składy chemiczne tych stali były następujące
C Mn Si S P Ni Cr Mo Cu Al
27MC5 0,23 1,18 0,24 0,033 0,015 0,13 1,08 0,04 0,16 0,024
29MC5 0,23 1,22 0,24 0,033 0,014 0,14 1,12 0,05 0,16 0,024
27MC5u 0,26 1,19 0,25 0,033 0,015 0,09 1,09 0,04 0,13 0,025
27MC5r 0,26 1,31 0,24 0,072 0,016 0,12 1,11 0,05 0,16 0,025
27CD4u 0,27 0,74 0,25 0,032 0,012 0,15 1,08 0,22 0,17 0,028
30M5 0,30 1,41 0,24 0,072 0,015 0,13 0,43 0,06 0,16 0,025
20CD4 0,20 0,82 0,23 0,029 0,013 0,14 1,05 0,27 0,17 0,029
a krzywe Jominy’ego przedstawiały się następująco
Twardość w HRC 27MC5 29MC5 27MC5u 27MC5r 27CD4u 30M5 20CD4
J3 48,8 49,7 49 48,5 48,9 50 45,3
A 45,8 47,3 45,6 45,9 46,1 40,3 40,8
j 1 1 40,3 43,2 40,4 41 39,8 31,9 34,4
Jl5 36,6 39,6 36,8 37,6 35,6 28,4 31,2
J?5 32,7 35,1 33 33,7 31,6 24,4 27,8
IJiin, Lra X 14/22 - J25ra x 8/221 2,6 1,19 2,7 2,1 2,8 8,8 4,53
Am A 15rn 12,2 10,1 12,2 10,9 9 21,6 14,1
10 X (Am J1 lmV(4 X (J 15m A5m)) 3,52 2,27 3,42 3,14 3,94 5,25 8
10 X (Am — Jl5mX(S X (Aim “ Aim)) 5,9 2,13 2,89 2,66 3,28 3,72 3,87
Po nawęglaniu, elementy wymagały obróbki skrawaniem. Ponadto, zawartość węgla w warstwie nawęglonej na głębokości 0,1 mm wynosiła tylko 0,8%. Ten ostatni wynik pokazuje, że oprócz małej wrażliwości na odkształcenia stal według wynalazku lepiej się nawęgla niż stal znana ze stanu techniki.

Claims (13)

1. Sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej, znamienny tym, że wytwarza się wstępniak ze stali zawierającej wagowo 0,2% do 0,26% węgla, 1% do 1,6% manganu, 0,05% do 0,5% krzemu, do 0,03% fosforu, do 0,1% siarki, od 0,4% do 1,5% chromu, do 0,6% niklu, 0,08% do 0,27% molibdenu, do 0,05% tytanu, 0,003% do 0,06% glinu, do 0,3% miedzi, ewentualnie do 0,02% telluru, do 0,04% selenu, do 0,07% ołowiu, do 0,005% wapnia, a resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, przy czym krzywa hartowności stali według Jominy'ego spełnia warunek 45 HRC < J3 < 50 HRC, 39 HRC < J11 < 47 HRC, 31 HRC < J25 < 40 HRC, a średnie wartości J3m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że |J11m - J3m x 14/22 - J25m x 8/22| < 2,5 HRC i J3m - J15m < 9 HRC, po czym przeprowadza się obróbkę nawęglania lub węgloazotowania, ewentualnie w wysokiej temperaturze, co najmniej części powierzchni tego wstępniaka.
PL 190 892 B1
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosuje się stal, dla której J3m - J15m < 8 HRC.
3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się stal, dla której średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że 10 x (J7m - J11m) / / (4 x (J15m - J25m)) < 2,15.
4. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stosuje się stal, dla której średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że 10 x (J7m - J15m) / / (8 x (J15m - J25m)) < 2.
5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że stosuje się stal zawierającą wagowo 0,21% do 0,25% węgla, 1,1% do 1,5% manganu, 0,1% do 0,45% krzemu, do 0,03% fosforu, 0,02% do 0,09% siarki, 0,9% do 1,4% chromu, do 0,6% niklu, 0,09% do 0,26% molibdenu, do 0,05% tytanu, 0,005% do 0,05% glinu i do 0,3% miedzi.
6. Sposób według zastrz. 5, znamienny tym, że zawartość azotu w stali wynosi 0,004% do 0,02%.
7. Stal nawęglana lub węgloazotowana, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego, znamienna tym, że zawiera wagowo 0,2% do 0,26% węgla, 1% do 1,6% manganu, 0,05% do 0,5% krzemu, do 0,03% fosforu, do 0,1% siarki, 0,4% do 1,5% chromu, do 0,6% niklu, 0,08% do 0,27% molibdenu, do 0,05% tytanu, 0,003% do 0,06% glinu, do 0,3% miedzi, ewentualnie do 0,02% telluru, do 0,04% selenu, do 0,07% ołowiu, do 0,005% wapnia, przy czym resztę stanowi żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia.
8. Stal według zastrz. 7, znamienna tym, że zawiera wagowo 0,21% do 0,25% węgla, 1,1% do 1,5% manganu, 0,1% do 0,45% krzemu, do 0,03% fosforu, 0,02% do 0,09% siarki, 0,9% do 1,4% chromu, do 0,6% niklu, 0,09% do 0,26% molibdenu, do 0,05% tytanu, 0,005% do 0,05% glinu i do 0,3% miedzi.
9. Stal według zastrz. 7 albo 8, znamienna tym, że jej krzywa hartowności według Jominy'ego wynosi 45HRC < J3 < 50 HRC, 39 HRC < J11 < 47 HRC, 31 HRC < J25 < 40 HRC, a średnie wartości J3m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego są takie, że |J11m - J3m x 14/22 - J25m x 8/22| < 2,5 HRC i J3m - J15m < 9 HRC.
10. Stal według zastrz. 9, znamienna tym, że J3m - J15m < 8 HRC.
11. Stal według zastrz. 9 albo 10, znamienna tym, że średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego wynosi 10 x (J7m - J11m) / (4x (J15m - J25m)) < 2,15.
12. Stal według zastrz. 11, znamienna tym, że średnie wartości J7m, J11m, J15m i J25m, pięciu prób hartowności metodą Jominy'ego wynoszą 10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) < 2.
13. Stal według zastrz. 8, znamienny tym, że zawartość azotu wynosi 0,004% do 0,02%.
PL327388A 1997-07-10 1998-07-10 Sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej oraz stal nawęglana lub węgloazotowana, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego PL190892B1 (pl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9708770A FR2765890B1 (fr) 1997-07-10 1997-07-10 Procede de fabrication d'une piece mecanique en acier cementee ou carbonitruree et acier pour la fabrication de cette piece

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL327388A1 PL327388A1 (en) 1999-01-18
PL190892B1 true PL190892B1 (pl) 2006-02-28

Family

ID=9509091

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL327388A PL190892B1 (pl) 1997-07-10 1998-07-10 Sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej oraz stal nawęglana lub węgloazotowana, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego

Country Status (24)

Country Link
US (1) US6090225A (pl)
EP (1) EP0890653B1 (pl)
JP (1) JP3656706B2 (pl)
CN (1) CN1079446C (pl)
AR (1) AR013198A1 (pl)
AT (1) ATE247179T1 (pl)
AU (1) AU744729B2 (pl)
BR (1) BR9802358A (pl)
CA (1) CA2243101C (pl)
CZ (1) CZ297683B6 (pl)
DE (2) DE890653T1 (pl)
DK (1) DK0890653T3 (pl)
ES (1) ES2126546T3 (pl)
FR (1) FR2765890B1 (pl)
HU (1) HUP9801540A1 (pl)
PL (1) PL190892B1 (pl)
PT (1) PT890653E (pl)
RO (1) RO118457B1 (pl)
RU (1) RU2201993C2 (pl)
SI (1) SI9800193A (pl)
TR (1) TR199801347A2 (pl)
TW (1) TW460593B (pl)
UA (1) UA58499C2 (pl)
ZA (1) ZA986061B (pl)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1167561A3 (en) * 2000-06-28 2009-03-04 Mitsubishi Steel Muroran Inc. Carburizing and carbonitriding steel
JP2003148294A (ja) * 2001-11-12 2003-05-21 Hitachi Ltd 燃料ポンプ及び筒内噴射エンジン
DE10315416A1 (de) * 2002-06-27 2004-01-22 Ina-Schaeffler Kg Lagefixierung eines Bolzens
JP2005273000A (ja) * 2004-02-26 2005-10-06 Sanyo Special Steel Co Ltd 被削性に優れた機械構造用鋼
FR2868083B1 (fr) * 2004-03-24 2006-07-21 Ascometal Sa Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees
JP5121123B2 (ja) * 2005-03-14 2013-01-16 山陽特殊製鋼株式会社 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法
ES2392286T3 (es) 2005-04-26 2012-12-07 Gerdau Investigación Y Desarrollo Europa, S.A. Acero de cementación o carbonitruración y procedimiento de fabricación de piezas con dicho acero
DE102005023952B9 (de) * 2005-05-20 2007-07-26 Carl Aug. Picard Gmbh & Co. Kg Sicherheitspanzerung zum Schutz gegen Beschuss sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
US8580050B2 (en) * 2005-08-24 2013-11-12 Daido Steel Co., Ltd. Carburized machine parts
DE102007041519A1 (de) * 2007-08-31 2009-03-05 Mahle International Gmbh Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu ihrer Herstellung
FR2935988B1 (fr) 2008-09-12 2010-10-08 Ascometal Sa Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier.
JP5241455B2 (ja) * 2008-12-02 2013-07-17 新日鐵住金株式会社 浸炭窒化部材および浸炭窒化部材の製造方法
EP2418296B1 (en) * 2009-04-06 2020-02-26 Nippon Steel Corporation Case hardening steel superior in cold workability, machinability and fatigue characteristics after carburized quenching and method of production of same
CN101892450B (zh) * 2010-05-11 2012-07-04 青岛征和工业有限公司 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法
FR2978969B1 (fr) 2011-08-09 2013-09-13 Ascometal Sa Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication
DE102011054840A1 (de) * 2011-10-26 2013-05-02 Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg Härtbarer Stahl für Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrmittel der Güteklasse 8 und darüber, Bauelement der Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrtechnik sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauelements
JP6237277B2 (ja) * 2014-01-30 2017-11-29 大同特殊鋼株式会社 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品
JP6265048B2 (ja) * 2014-05-26 2018-01-24 新日鐵住金株式会社 肌焼鋼
CN107604253A (zh) * 2017-08-30 2018-01-19 东风商用车有限公司 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢
RU2704049C1 (ru) * 2018-10-03 2019-10-23 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") Долотная сталь

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6191348A (ja) * 1984-10-08 1986-05-09 Kobe Steel Ltd 高強度非調質圧延棒鋼用鋳片
JPS62214157A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法
JPS62214158A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd ジヨミニ−焼入れ端硬さを保証したＣｒ鋼材の製造方法
JPS63270444A (ja) * 1986-12-16 1988-11-08 Kawasaki Steel Corp 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼
JPH0830243B2 (ja) * 1994-05-06 1996-03-27 株式会社神戸製鋼所 低歪浸炭用鋼
JP3094856B2 (ja) * 1995-08-11 2000-10-03 株式会社神戸製鋼所 高強度高靭性肌焼き用鋼

Also Published As

Publication number Publication date
HUP9801540A1 (hu) 1999-05-28
US6090225A (en) 2000-07-18
TR199801347A3 (tr) 1999-10-21
AU7394398A (en) 1999-01-21
CN1211632A (zh) 1999-03-24
EP0890653A1 (fr) 1999-01-13
DE69817098T2 (de) 2004-04-01
DK0890653T3 (da) 2003-12-01
ES2126546T3 (es) 2004-05-01
UA58499C2 (uk) 2003-08-15
DE890653T1 (de) 1999-06-02
CA2243101A1 (fr) 1999-01-10
TW460593B (en) 2001-10-21
RO118457B1 (ro) 2003-05-30
EP0890653B1 (fr) 2003-08-13
SI9800193A (sl) 1999-04-30
PL327388A1 (en) 1999-01-18
DE69817098D1 (de) 2003-09-18
CZ297683B6 (cs) 2007-03-07
CZ213898A3 (cs) 1999-01-13
CN1079446C (zh) 2002-02-20
TR199801347A2 (xx) 1999-10-21
ATE247179T1 (de) 2003-08-15
CA2243101C (fr) 2009-03-24
HU9801540D0 (en) 1998-09-28
ES2126546T1 (es) 1999-04-01
BR9802358A (pt) 2000-10-17
AU744729B2 (en) 2002-02-28
ZA986061B (en) 1999-02-01
RU2201993C2 (ru) 2003-04-10
JP3656706B2 (ja) 2005-06-08
FR2765890A1 (fr) 1999-01-15
PT890653E (pt) 2003-12-31
FR2765890B1 (fr) 1999-08-20
AR013198A1 (es) 2000-12-13
JPH1171613A (ja) 1999-03-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL190892B1 (pl) Sposób wytwarzania elementu mechanicznego ze stali nawęglanej lub węgloazotowanej oraz stal nawęglana lub węgloazotowana, zwłaszcza do wytwarzania elementu mechanicznego
JP5099276B1 (ja) 面疲労強度に優れたガス浸炭鋼部品、ガス浸炭用鋼材およびガス浸炭鋼部品の製造方法
EP3088550A1 (en) Carburized-steel-component production method, and carburized steel component
EP3550048B1 (en) Steel for soft nitriding, and component
JP4229609B2 (ja) 浸炭焼入歯車及びその製造方法
US20050173026A1 (en) Carburized and quenched member and method for production thereof
EP2647734A1 (en) Bearing steel exhibiting excellent machinability after spheroidizing annealing and excellent resistance to hydrogen fatigue after quenching/tempering
JP4946617B2 (ja) 軟窒化処理用鋼板およびその製造方法
EP3395996A1 (en) Lean duplex stainless steel having improved corrosion resistance and machinability, and manufacturing method therefor
US4853049A (en) Nitriding grade alloy steel article
JP3283936B2 (ja) 機械構造用鋼およびその製造方法
JP2005036269A (ja) 短時間で浸炭可能な肌焼鋼および浸炭部品
JP2006291335A (ja) 高温浸炭特性と加工性に優れた肌焼用鋼
KR100957319B1 (ko) 기어용 보론강 및 이를 이용한 기어 제조 방법
JPH0637685B2 (ja) 被削性、焼入性に優れた熱間圧延鋼材
KR100206354B1 (ko) 냉간 및 열간 겸용 소형 단조형 금형공구강 및그의제조방법
JPS63199849A (ja) オイルリング用緊張材およびその製造方法
JP7643996B2 (ja) 冷間加工用機械構造用鋼およびその製造方法
EP4151761A1 (en) Steel and steel component
JPS63206449A (ja) 冷間圧造用低炭素鋼
KR0147719B1 (ko) 콘베이어 체인용 고강도 Ni-Cr-V강 소재 및 그 제조방법
JP7295417B2 (ja) 浸炭歯車用鋼、浸炭歯車及び浸炭歯車の製造方法
JPH108199A (ja) 浸炭硬化性に優れた肌焼鋼
KR19990024462A (ko) 저온 볼.너트용 cr-mo(-b) 강재 및 그의 제조방법
MXPA98005527A (en) Procedure for the manufacture of a piece of cemented or carbonitrated steel and steel for the manufacture of this pi