JP5885618B2 - ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents

Description

本発明は、高強度オーステナイト系ステンレス鋼のガスシールドアーク溶接に用いるフラックス入りワイヤに関し、特にＮを多く含有する高強度オーステナイト系ステンレス鋼の溶接において、母材と同等の高い引張強さが得られ、スラグの剥離性等を向上させることで良好な溶接作業性を確保する上で好適なステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤに関するものである。

ＳＵＳ３０４等に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼は、その優れた耐食性、引張強さ及び靭性から、化学プラントやケミカルタンカー、建築構造物等に適用されている。最近ではＳＵＳ３０４に、Ｎを添加して高強度化を図ったＳＵＳ３０４Ｎ２やＳＵＳ３０４Ｎ２Ａ等の適用範囲が広まり、構造物の薄板化、軽量化が図られ、特に建築構造物への適用が進められている。

このようなＮを含有させたステンレス鋼としてのＳＵＳ３０４Ｎ２及びＳＵＳ３０４Ｎ２Ａ等に対する溶接材料として、例えば特許文献１、２に開示されているステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤが開発され実用化されている。

特に、この特許文献１では、オーステナイト系ステンレス鋼の溶接において母材と同等の優れた強度特性を発揮させるため、ワイヤ中のＣ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉの合金成分及びＮのガス成分量をそれぞれ適正範囲に制御し、かつ充填すべきフラックス中に主としてスラグ剤を含有させたフラックス入りワイヤが開示されている。

また特許文献２では、Ｎｉを始めとした金属成分の含有率やスラグ成分の含有率を限定することにより、スラグの被包性や剥離性を向上させたフラックス入りワイヤが開示されている。

しかし、特許文献１に開示されているフラックス入りワイヤは、Ｎｉ量がワイヤ全重量に対して９．５〜１１．５％と多いため、溶着金属の引張強さが低いという問題点があった。また特許文献１の開示技術では、スラグ剤にＺｒＯ₂を含有するため、スラグの良好な剥離性を確保することができず、溶接作業性の向上が図れないという問題点もあった。

特許文献２に開示されているフラックス入りワイヤは、ワイヤ全重量に対してＮｉが９．０〜１４．０％もの多量に亘り含有するため、溶着金属の引張強さが低いという問題点もあった。また特許文献２の開示技術では、ＳｉＯ₂の含有量がワイヤ全重量に対して０．１〜０．５％と少ないため、スラグ剥離性が十分ではなく、溶接作業性の向上が図れないという問題点もあった。。

特開平３−２９４０９４号公報 特開平９−２３９５８６号公報

そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、高強度オーステナイト系ステンレス鋼のガスシールドアーク溶接に用いるフラックス入りワイヤに関し、特にＮを多量に含有するオーステナイト系ステンレス鋼の溶接において、母材と同等の高い引張強さが得られ、スラグ剥離性等を向上させることで良好な溶接作業性を確保することが可能なステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。

本発明者らは、前記課題を解決するためにＮを多量に含有するオーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３０４Ｎ２及びＳＵＳ３０４Ｎ２Ａ等を、フラックス入りワイヤを用いてガスシールドアーク溶接した場合に、スラグの剥離性が良好で、かつ得られる溶接金属が母材と同等の引張強さが得られるステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤについて種々検討を行った。

その結果、Ｎｉ量を低減して溶着金属及び継手溶接金属のフェライト量を多くすることによって、溶接金属の引張強さを高くできることを新たに見出した。しかし、Ｎｉ量を低減させただけでは安定した高い引張強さが得られず、母材の希釈を受けた溶接継手では、母材よりも低い引張強さになることが確認された。

このため、侵入型固溶強化元素であるＣの適正添加を行い、引張強さの向上を図った。しかし、Ｃを単純に添加しただけでは炭化物を析出して靭性が劣化する。そこで、Ｃの固溶度を高めると共に、溶接作業性に悪影響を及ぼすことがないＭｎを適量添加して引張強さ、靭性及び溶接作業性のバランスを保ったワイヤ成分系を確立した。

さらに、Ｎを含有させたステンレス鋼の溶接で、スラグ剥離性等をより向上させるため、スラグ剤の成分系等を種々検討した結果、スラグ剥離性劣化の原因となるＡｌ₂Ｏ₃及びＺｒＯ₂をできる限り添加せず、ガラス質で滑らかなスラグを形成するＳｉＯ₂を積極的に添加することによって良好なスラグ剥離性が得られることを検証した。

本発明は以上の知見によりなされたもので、その要旨とするところは、ステンレス鋼外皮にフラックスを充填してなるステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、Ｃ：０．０３〜０．１５％、Ｓｉ：０．１５〜０．７％、Ｍｎ：２〜５％、Ｎｉ：７〜９％、Ｃｒ：２０〜２５％、Ｎ：０．１〜０．３％を含有し、フラックスに、ＴｉＯ₂：３〜８％、ＳｉＯ₂：０．５〜２％、金属弗化物の１種または２種以上の合計：０．１〜３．０％を含有し、Ａｌ₂Ｏ₃及びＺｒＯ₂の１種又は２種の合計：０．１％以下、かつスラグ剤成分の合計：５〜１０％、フラックス充填率：１５〜２７％で、残部はステンレス外皮のＦｅ分、フラックスの合金鉄中のＦｅ分、鉄粉及び不可避不純物であることを特徴とする。

また本発明は、上述した構成に加えて、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＮｂ：０．０１〜０．５％と、フラックスに金属Ｂｉ及び酸化ＢｉのＢｉ換算値の１種又は２種の合計：０．０１〜０．１５％との何れか一方または両方を更に含有することを特徴とする。

さらに本発明は、上述した構成に加えて、フラックスにＮａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏの１種又は２種の合計：０．０２〜０．２０％を含有することも特徴とする。

上述した構成からなる本発明に係るステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤによれば、Ｎを多量に含有するオーステナイト系ステンレス鋼のガスシールドアーク溶接に適用することにより、アークを安定させてスパッタ発生量を低減させ、スラグの剥離性を向上させるとともに良好なビード形状が得られ、溶接欠陥がなく母材と同等の高い引張強さが得られるとともに延性及び靭性の良好な溶接継手を得ることができる。

以下、本発明の実施の形態としてのステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤについて詳細に説明する。

本発明を適用したステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤは、ステンレス鋼外皮および充填フラックスの各成分組成それぞれの共存による単独および相乗効果によりなし得たものであるが、以下にそれぞれの各成分組成の添加理由および限定理由について説明する。なお、各成分の含有量は、フラックス入りワイヤ全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載して表すこととする。

ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＣ：０．０３〜０．１５％
Ｃは、溶接継手の引張強さを向上させる効果がある。Ｃが０．０３％未満の場合、Ｎｉが適量であっても溶接継手の引張強さが低くなる。一方、Ｃが０．１５％を超えると、溶着金属の靭性が低下する。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＣは０．０３〜０．１５％とする。なお、Ｃ源として、ステンレス鋼外皮に含まれる成分の他、フラックスから高炭Ｆｅ−Ｍｎ、高炭Ｆｅ−Ｃｒ等のＣ含有鉄合金粉末から添加できる。

ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＳｉ：０．１５〜０．７％
Ｓｉは、脱酸剤として作用し、溶着金属の酸素量を低減して良好な延性が得られる。Ｓｉが０．１５％未満であると、溶着金属の伸びが低くなる。一方、Ｓｉが０．７％を超えると、Ｓｉ系酸化物が溶接金属内に介在物として分散析出し、溶接継手の曲げ延性が劣化する。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＳｉは０．１５〜０．７％とする。なお、Ｓｉ源として、ステンレス鋼外皮に含まれる成分の他、フラックスからＦｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の合金粉末から添加できる。

ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＭｎ：２〜５％
Ｍｎは、Ｃの固溶度を高くする。Ｍｎが２％未満では、Ｃの歩留りが低くなり溶接継手の引張強さが低くなる。一方、Ｍｎが５％を超えると、ＭｎＳの過度の析出を促して靭性が低下する。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＭｎは２〜５％とする。なお、Ｍｎ源として、ステンレス鋼外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、高炭Ｆｅ−Ｍｎ等の金属粉末から添加できる。

ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＮｉ：７〜９％
Ｎｉは、オーステナイト相を安定化させ、延性が良好な溶着金属が得られる。Ｎｉが７％未満では、オーステナイト相の安定が不十分で、溶着金属の伸びが低くなる。一方、Ｎｉが９％を超えると、フェライト相の晶出を抑制して溶着金属のフェライト量が少なく、引張強さが低くなる。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＮｉは７〜９％とする。なお、Ｎｉ源として、ステンレス鋼外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｎｉ等の金属粉末から添加できる。

ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＣｒ：２０〜２５％
Ｃｒは、安定したフェライト相を晶出し、ＰやＳ等の低融点化合物を析出させる元素を固溶させて高温割れを防止する。Ｃｒが２０％未満では、フェライト相の晶出量が少なくなって割れが発生しやすい。一方、Ｃｒが２５％を超えると、Ｃｒ炭化物をフェライト粒内及び粒界に析出させて曲げ延性が劣化する。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＣｒは２０〜２５％とする。なお、Ｃｒ源として、ステンレス鋼外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｃｒ、Ｆｅ−Ｃｒ、高炭Ｆｅ−Ｃｒ、窒化Ｆｅ−Ｃｒ等の金属粉末から添加できる。

ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＮ：０．１〜０．３％
Ｎは、オーステナイト相の固溶強化を行い、安定した高い引張強さの溶着金属が得られる。Ｎが０．１％未満では、溶着金属の引張強さが低くなる。一方、Ｎが０．３％を超えると、固溶できないＮが気泡となってブローホールが発生する。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＮは０．１〜０．３％とする。なお、Ｎ源として、ステンレス鋼外皮に含まれる成分の他、フラックスから窒化Ｍｎ、窒化Ｆｅ−Ｃｒ等の金属粉末から添加できる。

フラックスに含有するＴｉＯ ₂ ：３〜８％
ＴｉＯ₂は、被包性が良好なスラグを形成してビード形状を良好にする。ＴｉＯ₂が３％未満では、その効果が十分に得られずビード形状が凸状となる。一方、ＴｉＯ₂が８％を超えると、アーク長が長くなり溶滴の離脱を阻害してスパッタが多発する。従って、フラックスに含有するＴｉＯ₂は３〜８％とする。なお、ＴｉＯ₂源として、ルチール、イルミナイト、チタンスラグ、チタン酸カルシウム、チタン酸カリウム等を使用する。

フラックスに含有するＳｉＯ ₂ ：０．５〜２％
ＳｉＯ₂は、スラグをガラス質として砕けやすくするのでスラグ剥離性を良好とする。ＳｉＯ₂が０．５％未満では、スラグのガラス化が不十分であるので除去しにくく剥離性が悪くなる。一方、ＳｉＯ₂が２％を超えると、アークの安定性が劣化して溶接作業が悪くなる。従って、フラックスに含有するＳｉＯ₂は０．５〜２％とする。ＳｉＯ₂源として、珪砂、珪灰石、カリ長石、ソーダ長石、珪酸カリ、珪酸ソーダ等から添加できる。

フラックスに含有する金属弗化物の1種又は２種以上の合計：０．１〜３．０％
金属弗化物は、アークの安定性を良好にする。特にＮ含有ステンレス鋼の溶接では、溶着金属に固溶されないＮがＮ₂ガスとしてアーク雰囲気に放出されてアークを緊縮させてアーク安定性を阻害する。従って、アーク安定性を向上させる金属弗化物の添加は必須となる。金属弗化物の1種又は２種以上の合計が０．１％未満では、アーク状態が不安定となる。一方、金属弗化物の1種又は２種以上の合計が３．０％を超えると、溶滴が爆発移行となりやすくスパッタが多発する。従って、金属弗化物の1種又は２種以上の合計は、０．１〜３．０％とする。金属弗化物源として、ＡｌＦ₃、ＮａＦ、Ｋ₂ＺｒＦ₆、ＬｉＦ等を使用する。

フラックスに含有するＡｌ ₂ Ｏ ₃ 及びＺｒＯ ₂ の１種又は２種の合計：０．１％以下
Ａｌ₂Ｏ₃及びＺｒＯ₂は、Ｎと結合して、スラグ剥離性を劣化させる窒化物を生成するのでできる限り低い方が好ましい。従って、Ａｌ₂Ｏ₃及びＺｒＯ₂の１種又は２種の合計は０．１以下とする。Ａｌ₂Ｏ₃源として、カリ長石、ソーダ長石、珪砂等に含まれる不純物があり、できる限りＡｌ₂Ｏ₃含有量の低いフラックス原料を使用する。また、ＺｒＯ₂源として、ルチール等に含まれる不純物があるが、できる限りＺｒＯ₂含有量が低いフラックス原料を使用する。

スラグ剤成分の合計：５〜１０％
酸化物及び金属弗化物からなるスラグ成分剤の合計は、被包性が良好なスラグを形成してビード形状を良好する。この効果は５％以上添加することによって得られる。一方、スラグ剤成分の合計が１０％を超えると、溶滴にスラグ剤が絡み合って溶滴移行状態が不安定でスパッタの発生量が多くなる。従って、スラグ剤の合計は５〜１０％とする。

フラックス充填率：１５〜２７％
ステンレス鋼外皮へのフラックス充填率が１５％未満では、ステンレス鋼外皮の肉厚が厚くなり、溶滴の離脱がスムーズに行われずに溶滴が離脱する際に大きなスパッタが発生する。一方、フラックス充填率が２７％を超えると、ワイヤ製造時に断線が生じやすく生産性が悪くなる。従って、フラックス充填率は１５〜２７％とする。充填率の増減は、鉄粉やＳＵＳ３０４Ｌステンレス粉末等を使用して調整することができる。

以降の成分の限定については、本発明を適用したステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤにおいて必須にはならない。

ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＮｂ：０．０１〜０．５％
Ｎｂは、微量の添加で引張強さを向上させる。Ｎｂが０．０１％未満であると、引張強さ向上の効果がない。一方、Ｎｂが０．５％を超えると、高温割れが生じやすくなる。また、ＮｂＣが析出して靭性を劣化させる。従って、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計でＮｂは０．０１〜０．５％とする。なお、Ｎｂ源として、ステンレス鋼外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｎｂ、Ｆｅ−Ｎｂ等の金属粉末から添加できる。

フラックスに含有する金属Ｂｉ及び酸化ＢｉのＢｉ換算値の１種又は２種の合計：０．０１〜０．１５％
Ｂｉは、スラグ剥離性を向上させる。Ｂｉ換算値が０．０１％未満であると、スラグ剥離性を向上させる効果は得られない。一方、Ｂｉ換算値が０．１５％を超えると、高温割れが生じやすくなる。またＢｉ換算値が０．１５％を超えると、靭性を劣化させる。従って、フラックスに含有する金属Ｂｉ及び酸化ＢｉのＢｉ換算値の１種又は２種の合計は０．０１〜０．１５％とする。

フラックスに含有するＮａ ₂ Ｏ及びＫ ₂ Ｏの１種又は２種の合計：０．０２〜０．２０％
Ｎａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏは、アークを安定にしてスパッタの発生を抑制する。Ｎａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏの１種又は２種の合計が０．０２％未満であると、アークを安定にする効果が得られない。一方、Ｎａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏの１種又は２種の合計が０．２０％を超えると、スパッタの発生量が増加する。なお、Ｎａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏ源は、珪酸ソーダ及び珪酸カリからなる水ガラスから添加できる。

以上、本発明のステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤの成分組成の限定理由を述べたが、その他の成分として、Ｃｕ：０．５％以下、Ｍｏ：０．５％以下の範囲で機械性能の調整として添加することができる。また、耐割れ性確保の観点から、低融点介在物の析出を促進するＰ及びＳは、Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下であることが好ましい。また、その他スラグ剤として、ＦｅＯ、Ｆｅ₂Ｏ₃、ＣａＯ、ＭｇＯ、ＭｎＯ等をアーク安定性やスパッタの発生防止、スラグ剥離性向上を目的として合計で０．５％以下の範囲で適宜添加調整することができる。

本発明のステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤの製造方法について言及する。例えばステンレス鋼外皮を帯鋼より管状に成形する場合には、配合、撹拌、乾燥した充填フラックスをＵ形に成形した溝に満たした後丸形に成形し、所定のワイヤ径まで伸線する。この際、整形した外皮シームを溶接することで、シームレスタイプのフラックス入りワイヤとすることもできる。またステンレス鋼外皮がパイプの場合には、パイプを振動させてフラックスを充填し、所定のワイヤ径まで伸線する。

充填フラックスは、供給、充填が円滑に行えるように、水ガラス（珪酸カリおよび珪酸ソーダの水溶液）を添加造粒して用いることもできる。

以下、実施例により本発明を詳細に説明する。

表１に示す化学成分のオーステナイト系ステンレス鋼外皮（Ｗ１、Ｗ２）を用いて表２に示す各種組成のステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤを試作した。ちなみに、この表２における「ワイヤ全質量に対する質量％」は、表１に示すオーステナイト系ステンレス鋼外皮（Ｗ１、Ｗ２）にフラックスを充填したステンレス鋼外皮とフラックスの合計の量における、ワイヤ全質量に対する質量％を意味するものである。なお、試作したワイヤ径は、直径１．２ｍｍとした。

溶着金属試験は、ＪＩＳ Ｚ ３３２３に従いＳＭ４９０Ａ鋼に２層バタリングを行った開先を用いて溶接を行い、引張試験及び衝撃試験を実施した。

溶接継手性能は、表３に示す板厚１２ｍｍのＳＵＳ３０４Ｎ２Ａ鋼を用い、開先角度６０°、ギャップ３ｍｍ、裏当て金ありの溶接継手を下向姿勢にて作製した。溶接継手は、ＪＩＳ Ｚ ３１０６に従ってＸ線透過試験を実施し、割れ及びブローホール発生状況の調査を行った。溶接継手の機械性能は、ＪＩＳ Ｚ ３１２１に従い１Ａ号試験片にて継手引張試験を行った。また、ＪＩＳ Ｚ ３１２２に従い、溶接継手の表曲げ試験を行った。溶着金属性能は、引張強さ：６９０ＭＰａ以上、伸び：２０％以上、衝撃試験−２０℃における吸収エネルギー（ｖＥ−２０℃）：１５Ｊ以上を良好とした。溶接継手のＸ線透過試験は、きずの像の分類をＪＩＳ Ｚ ３１０４に基づいて行い、第１種１類を良好とした。溶接継手の機械性能は、継手の引張強さ：６９０ＭＰａ以上、表曲げ試験：無欠陥を良好とした。

溶接作業性は、表３に示すＳＵＳ３０４Ｎ２Ａ鋼を用いて水平すみ肉溶接を行い、アーク安定性、スパッタの多少、スラグ剥離性及びビード形状を調べた。なお、溶着金属試験、溶接継手試験及び溶接作業性の調査の溶接電流は１８０〜２５０Ａ、シールドガス：ＣＯ₂で実施した。それらの結果を表４にまとめて示す。

表２および表４中のワイヤＮｏ．１〜１３が本願発明例、ワイヤＮｏ．１４〜２６は比較例である。本願発明例であるワイヤＮｏ．１〜１３は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｎ、ＴｉＯ₂、ＳｉＯ₂、金属弗化物の合計、Ａｌ₂Ｏ₃とＺｒＯ₂の合計、スラグ剤成分の合計及びフラックスの充填率が本発明において規定した範囲に含まれているため、溶着金属の引張強さ、伸び及び吸収エネルギーが高く、溶接継手のＸ線透過試験結果、引張強さ及び曲げ性能も良好で、アークが安定でスパッタの発生が少なく、スラグ剥離性及びビード形状も良好である等、極めて満足な結果であった。なお、Ｎｂを適量含むワイヤＮｏ．４、５、８及びワイヤＮｏ．１１は、溶着金属及び溶接継手の引張強さが高く、Ｂｉを適量含むワイヤＮｏ．３、５、１０及びワイヤＮｏ．１３は、スラグ剥離性が非常に良好であった。さらに、Ｎａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏの１種又は２種を適量含むワイヤＮｏ．１、４、６、７、９、１０及びワイヤＮｏ．１１は、アークが非常に安定していた。

比較例中ワイヤＮｏ．１４は、Ｃが少ないので、溶接継手の引張強さが低かった。また、ＴｉＯ₂が多いので、スパッタの発生量が多かった。

ワイヤＮｏ．１５は、Ｃが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、ＴｉＯ₂が少ないので、スラグの被包性が悪くビード形状が不良であった。

ワイヤＮｏ．１６は、Ｓｉが少ないので、溶着金属の伸びが低かった。また、金属弗化物の合計が多いので、スパッタ発生量が多かった。

ワイヤＮｏ．１７は、Ｓｉが高いので、曲げ試験で割れが生じた。また、金属弗化物の合計が少ないので、アークが不安定であった。なお、Ｎａ₂Ｏが少ないので、アークを安定にする効果は得られなかった。

ワイヤＮｏ．１８は、Ｍｎが少ないので、溶接継手の引張強さが低かった。また、ＳｉＯ₂が多いので、アークが不安定であった。

ワイヤＮｏ．１９は、Ｍｎが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、ＳｉＯ₂が少ないので、スラグ剥離性が悪かった。なお、Ｂｉが少ないので、スラグ剥離性を向上する効果は得られなかった。

ワイヤＮｏ．２０は、Ｎｉが少ないので、溶着金属の伸びが低かった。また、スラグ剤成分の合計が多いので、スパッタの発生量が多かった。

ワイヤＮｏ．２１は、Ｎｉが多いので、溶着金属及び溶接継手の引張強さが低かった。また、スラグ剤成分の合計が少ないので、スラグ被包性が悪くビード形状が不良であった。さらに、Ｂｉが多いので、割れが生じ、溶着金属の吸収エネルギーも低かった。

ワイヤＮｏ．２２は、Ｃｒが少ないので、割れが発生した。また、フラックス充填率が低いので、スパッタの発生量が多かった。

ワイヤＮｏ．２３は、Ｃｒが多いので、曲げ試験で割れが生じた。また、フラックス充填率が高いので、生産時に断線が生じて生産性が悪かった。

ワイヤＮｏ．２４は、Ｎｂが多いので、割れが発生し、溶着金属の吸収エネルギーも低かった。また、Ａｌ₂Ｏ₃とＺｒＯ₂の合計が多いので、スラグ剥離性が悪かった。

ワイヤＮｏ．２５は、Ｎが少ないので、溶着金属及び溶接継手の引張強さが低かった。また、Ｎｂが少ないので、溶接金属の引張強さの向上効果は得られなかった。

ワイヤＮｏ．２６は、Ｎが多いので、ブローホールが発生した。また、Ｎａ₂ＯとＫ₂Ｏの合計が多いので、スパッタの発生量が多かった。

Claims (3)

1. ステンレス鋼外皮にフラックスを充填してなるステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤにおいて、
   ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、
   Ｃ：０．０３〜０．１５％、
   Ｓｉ：０．１５〜０．７％、
   Ｍｎ：２〜５％、
   Ｎｉ：７〜９％、
   Ｃｒ：２０〜２５％、
   Ｎ：０．１〜０．３％を含有し、
   さらに、フラックスに、
   ＴｉＯ₂：３〜８％、
   ＳｉＯ₂：０．５〜２％、
   金属弗化物の１種または２種以上の合計：０．１〜３．０％を含有し、
   Ａｌ₂Ｏ₃及びＺｒＯ₂の１種又は２種の合計：０．１％以下、かつスラグ剤成分の合計：５〜１０％、
   フラックス充填率：１５〜２７％で、残部はステンレス鋼外皮のＦｅ分、フラックスの合金鉄中のＦｅ分、鉄粉及び不可避不純物であることを特徴とするステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
2. ワイヤ全質量に対する質量％で、ステンレス鋼外皮とフラックスの合計で、
   Ｎｂ：０．０１〜０．５％と、フラックスに金属Ｂｉ及び酸化ＢｉのＢｉ換算値の１種又は２種の合計：０．０１〜０．１５％との何れか一方または両方を更に含有することを特徴とする請求項１に記載のステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
3. ワイヤ全質量に対する質量％で、
   フラックスにＮａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏの１種又は２種の合計：０．０２〜０．２０％を更に含有することを特徴とする請求項１又は２に記載のステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。