RU2537109C2 - Входное устройство для предварительного смешивания топлива и воздуха, а также узел, содержащий такое устройство, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину (варианты) - Google Patents
Входное устройство для предварительного смешивания топлива и воздуха, а также узел, содержащий такое устройство, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину (варианты) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2537109C2 RU2537109C2 RU2012114584/06A RU2012114584A RU2537109C2 RU 2537109 C2 RU2537109 C2 RU 2537109C2 RU 2012114584/06 A RU2012114584/06 A RU 2012114584/06A RU 2012114584 A RU2012114584 A RU 2012114584A RU 2537109 C2 RU2537109 C2 RU 2537109C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- fuel
- mixing
- holes
- vortex
- air
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 171
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 148
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 43
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 43
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 161
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 24
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 14
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 13
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 7
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 7
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims description 7
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 abstract 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 34
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 25
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 description 12
- 230000008859 change Effects 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 4
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- UHZZMRAGKVHANO-UHFFFAOYSA-M chlormequat chloride Chemical compound [Cl-].C[N+](C)(C)CCCl UHZZMRAGKVHANO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000012826 global research Methods 0.000 description 1
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/14—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid characterised by the arrangement of the combustion chamber in the plant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C1/00—Gas-turbine plants characterised by the use of hot gases or unheated pressurised gases, as the working fluid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/22—Fuel supply systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
- F23C6/047—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure with fuel supply in stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/62—Mixing devices; Mixing tubes
- F23D14/64—Mixing devices; Mixing tubes with injectors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/286—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply having fuel-air premixing devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/30—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply comprising fuel prevapourising devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/34—Feeding into different combustion zones
- F23R3/346—Feeding into different combustion zones for staged combustion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/10—Two-dimensional
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/10—Two-dimensional
- F05D2250/14—Two-dimensional elliptical
- F05D2250/141—Two-dimensional elliptical circular
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
- F23D2900/14—Special features of gas burners
- F23D2900/14004—Special features of gas burners with radially extending gas distribution spokes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00015—Trapped vortex combustion chambers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Spray-Type Burners (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Abstract
Устройство для предварительного смешивания топлива и воздуха, предназначенное для использования перед впускным отверстием основного канала потока текучей среды системы выделения/преобразования энергии и отделенное от зоны тепловыделения в системе выделения/преобразования энергии, содержит множество концентрических, копланарных, некруглых, кольцевых элементов с аэродинамической формой, множество расположенных в радиальном направлении спицеобразных элементов. Элементы с аэродинамической формой выполнены концентрическими, копланарными, некруглыми, кольцевыми, расположены выше по потоку впускного отверстия, выровнены в аксиальном направлении относительно проточного канала. Каждый кольцевой элемент имеет внутренний канал для топлива и множество отверстий для впрыска топлива. Между каждыми двумя кольцевыми элементами образован кольцевой канал. Отверстия для впрыска топлива ориентированы для впрыска топлива под углом, имеющим абсолютную величину от приблизительно 0 до приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления; и имеют неодинаковые диаметры. Каждое отверстие спарено с отверстием другого диаметра на соседнем кольце. Спицеобразные элементы с аэродинамической формой расположены в радиальном направлении, копланарны относительно кольцевых элементов и соединены с этими кольцевыми элементами. По меньшей мере, один из спицеобразных элементов имеет внутренний канал для топлива, который сообщается по текучей среде с внутренними каналами в кольцевых элементах, к которым присоединен спицеобразный элемент. Устройство для предварительного смешивания расположено на полости с захваченным вихрем так, что воздушно-топливная смесь вводится в полость с захваченным вихрем под углом, тангенциальным рециркулирующему потоку в полости, так что воздушно-топливная смесь соединяется с потоком вихря приблизительно сонаправленно с указанным вихревым потоком. Изобретение направлено на обеспечение равномерного распределения топлива по площади поперечного сечения впускного отверстия камеры сгорания, получения однородной воздушно-топливной смеси, стабилизации горения в полости с захваченным вихрем и уменьшения длины зоны предварительного смешивания. 6 н. и 15 з.п. ф-лы, 15 ил.
Description
Изобретение относится к области турбин внутреннего сгорания и газовых турбин и, в частности, к конструкциям газовых турбин для обеспечения низкого уровня сухих выбросов и, более точно, относится к устройству для предварительного смешивания топлива и воздуха для обеспечения сверхнизких выбросов, образующихся при горении.
Устройство для предварительного смешивания может быть полезным для повышения стабильности пламени в системе выделения/преобразования энергии, такой как камера сгорания для энергоснабжения газотурбинного двигателя или генератора. Для краткости в данном описании везде используется термин «камера сгорания», но следует понимать, что в более общем случае изобретение относится к системам выделения/преобразования энергии, которые могут приводиться в действие или в качестве камеры сгорания, или в качестве устройства для риформингатоплива в зависимости от рабочих условий, а также в качестве специализированной камеры сгорания и специализированного устройства для риформинга. Если контекст явным образом не требует иного, термины «камера сгорания», «устройство для риформинга» и «система выделения/преобразования энергии» следует рассматривать как полностью взаимозаменяемые.
Устройства для предварительного смешивания, используемые в настоящее время в данной области техники, включают в себя узлы с конфигурацией, подобной «ступице и спицам», подобные тем, которые используются компаниями Дженерал Электрик (General Electric), Пратт энд Уитни (Pratt & Whitney), Сименс (Siemens) и т.д. и которые размещены на входе в камеру сгорания - при этом топливо подается через ступицеобразный элемент и выходит из радиальных спицеобразных элементов - и/или встроены в лопатки завихрителя. Спицеобразные элементы данных устройств для предварительного смешивания имеют множество аксиальных отверстий с одинаковыми размерами, поперечных к впускному отверстию камеры сгорания. При конструировании данных устройств для предварительного смешивания стремятся оптимизировать их для определенного отношения мгновенных потоков топлива и воздуха. Соответственно, данные устройства для предварительного смешивания лучше всего работают в узком диапазоне мощности и не обеспечивают наиболее однородной воздушно-топливной смеси во всем рабочем диапазоне двигателя. Система будет создавать зоны или со слишком бедной, или со слишком богатой воздушно-топливной смесью, отрицательно влияющие на выбросы. Таким образом, из этого следует, что дополнительное улучшение работы систем выделения/преобразования энергии может быть возможным при изменении конструкции устройства для предварительного смешивания, используемого совместно с данными системами, для обеспечения лучшего функционирования в более широком диапазоне рабочих условий.
В одном классе устройств с камерой сгорания, известном как камеры сгорания с «захваченным вихрем» (TVC), как указано в дальнейшем ниже в данном описании), в зоне горения образована полость, например, между обтекателями или в стенке камеры сгорания, в которой будут образовываться вихри и/или другая турбулентность, для стабилизации горения при бедных смесях (см., например, патент США №5857339). Топливо и/или воздух могут нагнетаться в полость с захваченным вихрем через отдельные инжекторы для обеспечения большего смешивания в данной зоне и дополнительного повышения стабильности пламени. Отдельные элементы для впрыска топлива и воздуха могут быть расположены, например, на передней и задней стенках зоны с захваченным вихрем, ограниченной стенками полости камеры сгорания (см., например, патент США №5791148).
В работе Haynes и др., опубликованной в GE Global Research и озаглавленной "Advanced Combustion Systems for Next Generation Gas Turbines, Final Report", январь 2006 (DE-FC26-01NT41020), описана камера сгорания, аналогичная по конфигурации камере сгорания, описанной в патенте США №5791148. В некоторых вариантах осуществления, раскрытых в работе Haynes и др., в качестве альтернативы отдельным отверстиям для впуска топлива и воздуха, подобным ранее используемым на практике, топливо и воздух могут быть предварительно смешаны и введены через входной конус и/или через переднюю или заднюю стенки полости камеры сгорания. Варианты осуществления, в которых предварительная смесь вводилась как во входной конус, так и в полость камеры сгорания, приводили к образованию двух вихрей одного над другим при сильно турбулентном перемешивании.
В патенте США №7603841, в котором описан другой вариант осуществления камеры сгорания с захваченным вихрем, раскрыта камера сгорания, имеющая предварительное смешивание на входе, а также задние форсунки, обеспечивающие ввод в полость камеры сгорания, частично ограниченную обтекателем. В данном варианте осуществления задние форсунки направлены в направлении, противоположном направлению потока поступающей предварительной смеси, для обеспечения турбулентного вихревого перемешивания.
До сих пор все конструкции камеры сгорания с захваченным вихрем, в которых обеспечивалось нагнетание топлива, воздуха и/или предварительно смешанных топлива и воздуха в полость камеры сгорания, были выполнены с возможностью индуцирования турбулентности для обеспечения образования дополнительных вихрей или же усиления турбулентного перемешивания в вихревой полости. Например, на фиг.3-7 работы Haynes и другие показан двойной захваченный вихрь в каждой полости камеры сгорания с захваченным вихрем. «Естественный» поток, который имел бы место в данных полостях, означающий поток текучей среды, который имел бы место естественным образом в полостях при отсутствии впрыска предварительной смеси, при условии, что поток в противном случае проходит по основной траектории потока в камере сгорания, представляет собой один вихрь. В случае, показанном на фиг.3-7 работы Haynes и др., второй вихрь в картине «двойного вихря» создается за счет впрыска предварительной смеси в полость камеры сгорания с захваченным вихрем и в противном случае не существовал бы. В других случаях, например тогда, когда создается только один вихрь, основной показанный вихрь мог бы существовать иным образом, но он существенно изменяется под действием добавляемой предварительной смеси, например, за счет его поступательного смещения из его естественного местоположения в полости, делается значительно более турбулентным или же в значительной степени искажается.
В патентной публикации США 2008/0092544 A1 (далее публикация ′544), принадлежащей заявителю по данной заявке, раскрыто устройство для предварительного смешивания, предусмотренное в комбинации с камерой сгорания, выполненной в соответствии с описанием патента США №7086854 (далее патент ′854), принадлежащего заявителю по данной заявке. Устройство для предварительного смешивания в публикации ′544 предусмотрено только на входе камеры сгорания. Поток текучей среды во впускном отверстии данной камеры сгорания имеет высокую скорость, и, таким образом, предварительное смешивание на входе осуществляется в среде, обладающей высокой скоростью.
Несмотря на то, что конструкция, описанная в публикации ′544, предусматривает добавление входного устройства для предварительного смешивания к камере сгорания с рециркулирующим вихрем, описанной в патенте ′854, ни одно из данных двух описаний не содержит какого-либо упоминания о средстве для впрыска топлива, воздуха и/или предварительно смешанных топлива и воздуха непосредственно в вихревую полость. Действительно, в патенте ′854 определенно не предусмотрена возможность подачи топлива в горячий подвергающийся рециркуляции газ в полости с рециркулирующим вихрем, при этом в указанном патенте утверждается, что турбулентное механическое перемешивание может привести к уменьшению общей скорости рециркуляции, что приводит к неравномерному распределению топлива и к снижению температур в тех зонах, где рециркулирующий поток соединяется с входным потоком, что противоречит целям разработки по патенту ′854.
Каждое из соответствующих описаний патента США №5857339, 5791148, конструкции, приведенной в работе Haynes и др., патента США №7603841, патента ′854 и публикации ′544 полностью включено в настоящее описание путем ссылки во всех отношениях.
Было бы желательно усовершенствовать предшествующий уровень техники в ряде аспектов. Во-первых, было бы желательно усовершенствовать входные устройства для предварительного смешивания для камеры сгорания любого типа посредством выполнения устройства для предварительного смешивания в большей степени адаптируемым к более широкому диапазону условий работы. Во-вторых, было бы желательно обеспечить предварительное смешивание в вихревой зоне камеры сгорания для усиления, а не для разрушения обычного вихревого потока. В-третьих, было бы желательно разработать способы использования входных и вихревых устройств для предварительного смешивания предпочтительно в комбинации друг с другом.
Задача изобретения состоит в разработке более совершенного устройства для предварительного смешивания топлива и воздуха и способа использования его в камерах сгорания.
К желательным свойствам подобного устройства для предварительного смешивания относятся следующие:
- устройство для предварительного смешивания должно обеспечивать равномерное распределение топлива по площади поперечного сечения впускного отверстия камеры сгорания.
- Устройство для предварительного смешивания должно обеспечивать получение однородной воздушно-топливной смеси в широком диапазоне условий работы двигателя.
- Устройство для предварительного смешивания должно обеспечивать малую длину зоны предварительного смешивания.
- Устройство для предварительного смешивания должно быть совместимым с широким спектром видов топлива, включая все газообразные и жидкие виды топлива, используемые в газовых турбинах.
- Устройство для предварительного смешивания должно обеспечивать низкий уровень выбросов вредных веществ.
- Устройство для предварительного смешивания или отдельное устройство для предварительного смешивания должно быть адаптируемым, чтобы способствовать стабилизации горения в полости с захваченным вихрем в камере сгорания с захваченным вихрем, в соответствии со структурами потока, для которых была предназначена камера сгорания с захваченным вихрем, включая структуры с малой турбулентностью в тех случаях, где они используются.
- Должна быть обеспечена возможность согласования работы любого множества устройств для предварительного смешивания, используемых в конструкции, для обеспечения наилучшей эксплуатации в рабочем диапазоне системы.
Разработанные системы предварительного смешивания и способы должны быть применимы для широкого ряда применений.
В одном варианте осуществления данные цели могут быть достигнуты посредством выполнения входного узла для предварительного смешивания, содержащего ступицеобразный элемент, множество радиальных спицеобразных элементов и множество концентрических аэродинамических форсуночных колец, прикрепленных к спицеобразным элементам, с множеством радиально направленных отверстий для впрыска. Отверстия для впрыска выполнены с множеством разных диаметров, что способствует хорошему перемешиванию в широком диапазоне мощностей. Благодаря конфигурации и размерам отверстий узел совместим с газами и жидкостями. Радиальная, концентрическая конфигурация зоны впрыска обеспечивает возможность получения короткого пути впрыска благодаря большему числу мест впрыска топлива на площади поперечного сечения.
В соответствии со вторым аспектом может быть предусмотрен предназначенный для использования совместно с конструкциями реакторов с захваченным вихрем дополнительный вариант осуществления устройства для предварительного смешивания, который обеспечивает впрыск предварительно смешанных топлива и воздуха непосредственно в полость с захваченным вихрем таким образом, чтобы это было совместимо со структурами потоков в полости, для которых система была предназначена. В том случае, когда данное устройство для предварительного смешивания используется совместно с конструкцией с рециркулирующим вихрем, оно может быть расположено так, что предварительно смешанные топливо и воздух будут соединяться с вихревым потоком тангенциально плавно и непрерывно и/или для усиления горения в тороидальной камере сгорания. В других конструкциях предварительная смесь может быть введена в одном или нескольких местах камеры сгорания с захваченным вихрем в одном или нескольких направлениях в соответствии с локальным вихревым потоком в зоне введения.
Также могут быть разработаны способы использования двух вариантов осуществления, описанных выше, совместно друг с другом, и их установочные параметры могут быть отрегулированы с обеспечением согласования друг с другом для поэтапного изменения подачи топлива во время эксплуатации. Таким образом, в результате был получен чрезвычайно низкий уровень выбросов вредных веществ.
В других вариантах осуществления альтернативные схемы расположения полостей камеры сгорания предусмотрены для реализации на практике поэтапного изменения подачи топлива в устройстве с камерой сгорания с захваченным вихрем, содержащем входное устройство для предварительного смешивания, предназначенное для впрыска воздушно-топливной смеси во впускное отверстие устройства с камерой сгорания, и одно или несколько вихревых устройств для предварительного смешивания, предназначенных для впрыска воздушно-топливной смеси в рециркулирующий вихрь в каждой из одной или нескольких полостей с захваченным вихрем. Множество полостей камеры сгорания с захваченным вихрем, подача в которые осуществляется из устройств для предварительного смешивания, могут быть расположены и проходить в аксиальном направлении, в радиальном направлении, по периферии, внутри или с обеспечением комбинаций данных расположений. Данные схемы расположения могут быть использованы совместно со способом поэтапного изменения подачи топлива, при этом соотношение долей смеси, вводимых через входное устройство для предварительного смешивания и соответствующие вихревые устройства для предварительного смешивания, может варьироваться в зависимости от условий эксплуатации.
Устройство с камерой сгорания и способы в соответствии с изобретением могут быть использованы во всех применениях газовых турбин, включая, без ограничения, выработку электроэнергии на суше, двигатели реактивных самолетов коммерческой авиации, вспомогательные силовые установки (ВСУ) для летательных аппаратов, на электростанции комбинированного цикла производства электроэнергии с внутрицикловой газификацией угля (IGCC) и в теплоэлектроцентралях (СНP) или на теплоэлектростанциях.
Таким образом, согласно первому объекту изобретения создано устройство для предварительного смешивания топлива и воздуха, предназначенное для использования перед впускным отверстием основного канала потока текучей среды системы выделения/преобразования энергии и отделенное от зоны тепловыделения в системе выделения/преобразования энергии, содержащее:
множество концентрических, копланарных, некруглых, кольцевых элементов с аэродинамической формой, расположенных выше по потоку впускного отверстия, выровненных в аксиальном направлении относительно проточного канала, при этом каждый кольцевой элемент имеет внутренний канал для топлива, каждый кольцевой элемент дополнительно имеет множество отверстий для впрыска топлива, в результате чего топливо может проходить из внутреннего канала во входной поток текучей среды вблизи указанного кольца, причем между каждыми двумя кольцевыми элементами образован кольцевой канал, при этом кольца дополнительно адаптированы, в результате чего
- отверстия для впрыска топлива ориентированы для впрыска топлива под углом, имеющим абсолютную величину от приблизительно 0 до приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления; и
- множество отверстий для впрыска топлива имеют неодинаковые диаметры, причем диаметры имеют разные величины, при этом каждая из величин выбрана для обеспечения заданного диапазона отношений мгновенных потоков топлива и воздуха, причем каждое отверстие спарено с отверстием другого диаметра на соседнем кольце; и
множество расположенных в радиальном направлении спицеобразных элементов с аэродинамической формой, копланарных относительно кольцевых элементов и соединенных с этими кольцевыми элементами, при этом, по меньшей мере, один из спицеобразных элементов имеет внутренний канал для топлива, причем внутренний канал в спицеобразном элементе сообщается по текучей среде с внутренними каналами в кольцевых элементах, к которым присоединен спицеобразный элемент, при этом соединенные внутренние каналы, образованные в кольцах и спицеобразных элементах, сообщаются по текучей среде с источником топлива;
при этом устройство для предварительного смешивания расположено на полости с захваченным вихрем так, что воздушно-топливная смесь вводится в полость с захваченным вихрем под углом, тангенциальным рециркулирущему потоку в указанной полости, так что воздушно-топливная смесь соединяется с потоком указанного вихря приблизительно сонаправленно с указанным вихревым потоком.
Предпочтительно, абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет от приблизительно 30 до приблизительно 60 градусов относительно аксиального направления.
Предпочтительно, абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет от приблизительно 60 до приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления.
Предпочтительно, абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет приблизительно 70 градусов относительно аксиального направления.
Предпочтительно, абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления.
Предпочтительно, устройство содержит от приблизительно 2 до приблизительно 5 колец.
Предпочтительно, число и размеры указанных колец выбраны так, чтобы обеспечить блокировку потока в указанном впускном отверстии не более чем на 50%.
Предпочтительно, число и размеры указанных колец выбраны так, чтобы обеспечить блокировку потока в впускном отверстии не более чем на 40%.
Предпочтительно, сообщение по текучей среде с источником топлива обеспечивает ввод в устройство для предварительного смешивания по внутреннему каналу в самом дальнем от центра кольцевом элементе из концентрических колец.
Предпочтительно, устройство предназначено для использования в трубчатой камере сгорания и дополнительно содержит ступицеобразный элемент, расположенный приблизительно в центре поперечного сечения впускного отверстия, при этом ступицеобразный элемент соединен с указанными спицеобразными элементами и имеет внутренний канал, выполненный в нем и сообщающийся по текучей среде с, по меньшей мере, одним спицеобразным элементом, имеющим внутренний канал, выполненный в нем и предназначенный для топлива.
Предпочтительно, сообщение по текучей среде с источником топлива обеспечивает ввод в устройство для предварительного смешивания по внутреннему каналу в ступицеобразном элементе.
Предпочтительно, указанные отверстия включают группу отверстий меньшего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими малые отношения мгновенных потоков топлива и воздуха и, по меньшей мере, одну группу отверстий большего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими большие отношения мгновенных потоков топлива и воздуха.
Предпочтительно, отверстия в соседних парах указанных кольцевых элементов обращены друг к другу.
Предпочтительно, каждая из указанных групп отверстий приблизительно равномерно распределена в направлении вдоль окружности по кольцевым элементам.
Предпочтительно, отверстия включают группу отверстий меньшего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими малые отношения мгновенных потоков топлива и воздуха и, по меньшей мере, одну группу отверстий большего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими большие отношения мгновенных потоков топлива и воздуха, причем отверстия, обращенные друг к другу в соседних парах указанных кольцевых элементов, имеют разные диаметры.
Предпочтительно, указанные отверстия включают одну группу отверстий меньшего диаметра, адаптированных для работы на низкой мощности, одну группу отверстий, адаптированных для работы на средней мощности, и одну группу отверстий, адаптированных для работы на высокой мощности.
Согласно второму объекту настоящего изобретения создан узел, содержащий вышеописанное устройство для предварительного смешивания, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью выработки электроэнергии.
Согласно третьему объекту настоящего изобретения создан узел, содержащий вышеописанное устройство для предварительного смешивания, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве воздушно-реактивного двигателя для авиации.
Согласно четвертому объекту настоящего изобретения создан узел, содержащий вышеописанное устройство для предварительного смешивания, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве вспомогательной установки для выработки электроэнергии.
Согласно пятому объекту настоящего изобретения создан узел, содержащий вышеописанное устройство для предварительного смешивания, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве турбины внутреннего сгорания для теплоэлектроцентрали.
Согласно шестому объекту настоящего изобретения создан узел, содержащий вышеописанное устройство для предварительного смешивания, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве турбины внутреннего сгорания для электростанции с парогазовой установкой с внутрицикловой газификацией угля.
Другие аспекты и преимущества изобретения будут очевидными из приложенных чертежей и нижеследующего подробного описания.
Для более полного понимания настоящего изобретения и его преимуществ далее делается ссылка на нижеприведенное описание, рассматриваемое совместно с приложенными чертежами, на которых одинаковыми ссылочными позициями обозначены аналогичные компоненты и на которых:
Фиг.1 - выполненный с разрезом вид в перспективе с входной стороны в направлении выходной стороны трубчато-кольцевой камеры сгорания, включающей в себя два разных устройства для предварительного смешивания в соответствии с определенными вариантами осуществления изобретения;
Фиг.2A - вид в сечении входного устройства для предварительного смешивания, показанного на фиг.1;
Фиг.2B - детализированное сечение спицеобразных и кольцевых элементов, образующих данное устройство для предварительного смешивания;
Фиг.3 - дополнительные сечения входного устройства для предварительного смешивания, проиллюстрированного на фиг.2A и 2B, которые также показывают местоположение отверстий для впрыска топлива в форсуночных кольцах;
Фиг.4 - выполненный с частичным вырывом и в перспективе вид снаружи тороидальной камеры вихревого устройства для предварительного смешивания, показанного на фиг.1;
Фиг.5 - альтернативный вариант осуществления вихревого устройства для предварительного смешивания, используемого в комбинации с камерой сгорания с захваченным вихрем, имеющей прямолинейные стенки в полости с захваченным вихрем;
Фиг.6A-6C - примеры стратегий поэтапного изменения подачи топлива в соответствии с одним вариантом осуществления изобретения;
Фиг.6D-6E - соответствующие графики зависимости температуры пламени от мощности двигателя; и
Фиг.7A-7D - множество разных компоновок камеры сгорания, имеющих множество полостей камеры сгорания с захваченным вихрем, которые могут быть использованы совместно с управляемыми по отдельности входным и вихревыми устройствами для предварительного смешивания.
Нижеследующее представляет собой подробное описание определенных вариантов осуществления изобретения, выбранных для представления иллюстративных примеров того, как оно может быть предпочтительно реализовано. Объем изобретения не ограничен конкретными описанными вариантами осуществления, а также объем изобретения не ограничен каким-либо определенным вариантом реализации, состава, осуществления или характеристиками, показанными на сопровождающих чертежах или приведенными или описанными в разделе «Краткое изложение сущности изобретения» или в реферате. Кроме того, следует отметить, что в данном описании описан ряд способов, каждый из которых включает множество этапов. Ничто, содержащееся в данном письменном описании, не следует воспринимать как означающее любой обязательный порядок выполнения этапов данных способов за исключением того, что указано явным образом в тексте формулы изобретения.
Настоящее изобретение применимо для любой камеры сгорания газовой турбины или реакционной камеры. Некоторые аспекты данного изобретения соответствуют любой системе выделения/преобразования энергии, имеющей впускное отверстие для газообразного топлива или топлива, имеющего вид переносимых газом частиц жидкости, и окислителя (воздуха). Другие аспекты уместны при условии, что система выделения/преобразования энергии имеет признаки камеры сгорания с захваченным вихрем, которая будет рассмотрена.
Среди множества разных устройств для выделения/преобразования энергии имеются камеры сгорания и реакционные камеры, имеющие в основном установившийся режим циркуляции вихря в соответствии с некоторым аспектом, при этом данный вихрь «находится», по меньшей мере, частично вне прямой траектории потока, проходящей от впускного отверстия к выпускному отверстию камеры сгорания. Термин «камера сгорания с захваченным вихрем» (TVC), используемый в данном описании для обозначения одного класса оборудования, для которого применимо настоящее изобретение, будет использован в качестве наиболее общего названия систем выделения/преобразования энергии (камер сгорания и/или риформинг-установок), имеющих подобные характеристики, и внутренняя часть камеры сгорания, в которой «удерживается» вихрь, будет названа «реакционной полостью с захваченным вихрем». В полости с захваченным вихрем могут «удерживаться» один вихревой поток, два вихревых потока или множество вихревых потоков. Полость с захваченным вихрем может иметь стенки с непрерывной криволинейностью, или она может иметь прямолинейные стенки или стенки с другой формой, или может быть образована между обтекателями, или может иметь комбинацию стенок и обтекателей. Камера сгорания или реакционная камера также может иметь множество полостей с захваченными вихрями. Примеры вариантов осуществления камеры сгорания с захваченным вихрем в соответствии с патентами США №5857339, 5791148, конструкцией, приведенной в работе Haynes и др., и патентом США №7603841 были рассмотрены ранее. Система выделения/преобразования энергии, раскрытая в патенте ′854, хотя и отличается в отношении материалов от данных камер сгорания с захваченным вихрем, должна также рассматриваться как камера сгорания с захваченным вихрем в рамках терминологии, используемой в данном описании.
В отношении камер сгорания с захваченным вихрем могут быть уместными дополнительные соображения, связанные с конструкцией реактора. Вихрь часто предназначен для того, чтобы способствовать поддержанию стабильности пламени в камере сгорания. Кроме того, некоторые конструкции базируются на использовании малой турбулентности для того, чтобы способствовать обеспечению равномерного перемешивания, что создает возможность сжигания бедных смесей при сравнительно низких температурах горения, в результате чего обеспечивается улучшение характеристик выбросов. На практике функционирование системы выделения/преобразования энергии может подвергаться колебаниям и возмущающим воздействиям, например, в результате разрывов непрерывности потока топлива или потока газа через компрессор, небольших разрывов между поверхностями или статистических аномалий, возникающих вследствие небольших отклонений от непрерывного и ламинарного потока, которые неизбежно возникают, когда реальные текучие среды динамически перемещаются с высокими скоростями вдоль реальных поверхностей машины и вступают в химические реакции друг с другом в реальном времени. Подобные отклонения и разрывы непрерывности время от времени могут приводить к нестабильности пламени. Тщательное перемешивание топлива и воздуха перед сжиганием (или риформингом) может быть использовано для улучшения характеристик выбросов и повышения стабильности работы подобных конструкций, а также других конструкций, в которых турбулентность может допускаться или поддерживаться после введения воздушно-топливной смеси.
В конструкциях камер сгорания с захваченным вихрем устройства для предварительного смешивания, расположенные до основного впускного отверстия по ходу потока, использовались для того, чтобы способствовать перемешиванию топлива и воздуха. Однако эксперименты показали, что имеются значительные возможности улучшения эксплуатационных характеристик данных конструкций входных устройств для предварительного смешивания.
В некоторых конструкциях камер сгорания с захваченным вихрем топливо, воздух и/или предварительно смешанные топливо и воздух нагнетались непосредственно в вихрь в камере сгорания для стабилизации работы камеры сгорания в целом. Например, задачей некоторых подобных конструкций было использование вихревого устройства для предварительного смешивания или дискретного впрыска/нагнетания топлива и/или воздуха, чтобы вызвать образование одного или нескольких дополнительных вихрей (в тех зонах, в которых в противном случае существовало бы меньшее число вихрей или только один вихрь) для обеспечения большей турбулентности при смешивании и увеличения времени нахождения текучей среды в вихревой полости камеры сгорания с захваченным вихрем. Однако такой непосредственный впрыск топлива или смеси, подобный ранее используемому на практике, при котором топливо, воздух и/или предварительно смешанные топливо и воздух вводятся под давлением в естественный вихревой поток с разрушением его, может привести к неравномерному перемешиванию и горячим участкам и может быть квазиоптимальным для снижения токсичности выхлопа.
Таким образом, дополнительные и разные режимы предварительного смешивания, помимо тех, которые уже используются на практике в данной области техники, могут быть предпочтительными как для конструкций камер сгорания с захваченным вихрем (включая камеры сгорания с захваченным вихрем с малой турбулентностью), так и для конструкций без камер сгорания с захваченным вихрем. Однако существуют определенные проблемы, которые должны быть решены для обеспечения успешного использования устройства для предварительного смешивания.
В систему выделения/преобразования энергии, как правило, подается воздух для горения в сжатом состоянии, поступающий из компрессора. Предварительно смешанные топливо и воздух, находящиеся под сравнительно высокими давлениями и при сравнительно высоких температурах, которые характеризуют потоки на выходе из компрессора, имеют тенденцию быть очень взрывоопасными. Для избежания подобного взрыва предварительное смешивание в подобной среде может выполняться таким образом, чтобы уменьшилось время нахождения смеси, полученной в результате предварительного смешивания, в зоне перед вводом в камеру сгорания. Это означает, что устройство для предварительного смешивания предпочтительно должно быть расположено настолько близко к впускному отверстию камеры сгорания, насколько это возможно на практике (с обеспечением малой длины зоны предварительного смешивания), и при этом в то же время обеспечивать надлежащее время нахождения для достижения заданной степени предварительного смешивания (что достижимо частично за счет наличия малых размеров зоны предварительного смешивания). Соответственно, предпочтительны конфигурации, обеспечивающие быстрое и равномерное предварительное смешивание.
Кроме того, устройство для предварительного смешивания предпочтительно должно быть совместимо с остальной частью конструкции системы. Например, в системах с малой турбулентностью устройство для предварительного смешивания не должно «базироваться» на работе с большой турбулентностью или вызывать ввод потока с большой турбулентностью, не совместимой с конструкцией системы в целом. В других конструкциях камер сгорания с вихревым потоком устройство для предварительного смешивания должно обеспечить ввод смеси так, чтобы это было совместимо с заданным полем течения в полости.
Конструкции двух взаимодополняющих устройств для предварительного смешивания были разработаны с учетом вышеприведенных принципов и результатов наблюдений. Фиг.1 представляет собой выполненный с разрезом вид в перспективе с входной стороны в направлении выходной стороны камеры сгорания, включающей в себя примеры данных двух разных устройств 21 и 31 для предварительного смешивания в соответствии с определенными вариантами осуществления изобретения.
Несмотря на то, что камера сгорания по фиг.1 имеет осесимметричную внутреннюю конфигурацию, она имеет «трубчатую» конструкцию (иногда называемую «трубчато-кольцевой», чтобы провести различие между ней и «полностью кольцевыми» конструкциями), так что множество подобных «трубчатых элементов», каждый из которых такой, как показанный частично на фиг.1, могут быть расположены в виде круглой конфигурации, при этом их выпускной канал направлен обычно вокруг большой турбины. Подобные конфигурации широко используются для силовых больших газовых турбин, предназначенных для выработки электроэнергии, например, в том случае, когда вал турбины обеспечивает приведение в действие большого электрогенератора. Несмотря на то, что фиг.1-4 сфокусированы на трубчатой конструкции, специалистам в данной области техники будет понятно то, что принципы данной конструкции могут быть легко адаптированы для «полностью кольцевой» конструкции камеры сгорания, в которой одна кольцевая камера сгорания выполнена с возможностью соединения/сопряжения, например, с кольцевым каналом турбины, предназначенным для впуска текучей среды. Полностью кольцевые конструкции могут быть использованы, например, в двигателях реактивных самолетов коммерческой авиации и во вспомогательных силовых установках (ВСУ), помимо больших турбин для выработки электроэнергии. Все данные конфигурации и применения, для которых они предназначены, находятся в пределах объема настоящего изобретения.
Трубчатая камера сгорания в варианте осуществления, показанном на фиг.1, имеет впускное отверстие 6, выпускное отверстие 5 и зону 7 рециркуляции с точкой 14 отвода. В трех измерениях зона 7 рециркуляции образует тороидальную конструкцию вокруг оси основного потока, проходящего из впускного отверстия 6 в выпускное отверстие 5, внутри которой будет происходить рециркуляция вихря 22 во время работы камеры сгорания, при этом часть газообразных продуктов сгорания отводится в точке 14, и обеспечивается рециркуляция данной части вдоль и внутри криволинейной стенки 23, вокруг тороидальной зоны/камеры 7 для соединения ее вновь с основным потоком во впускном отверстии 6. Сжатый воздух для горения вводится в отверстии 10, предназначенном для впуска из компрессора, до впускного отверстия 6 по ходу потока. Входное устройство 21 для предварительного смешивания расположено между отверстием 10, предназначенным для впуска из компрессора, и впускным отверстием 6 камеры сгорания. В данном варианте осуществления, по существу конический, обтекатель 3, 4 предусмотрен между устройством 21 для предварительного смешивания и впускным отверстием 6 камеры сгорания для образования сопла для ускорения предварительно смешанной смеси, выходящей из устройства 21 для предварительного смешивания. (Однако следует отметить, что в кольцевой конструкции обтекатель может быть вместо этого «двумерным» элементом, проходящим в виде кольца (в виде сужающегося кольца) вокруг всего впускного отверстия кольцевой камеры сгорания вместо образования конусообразной конструкции, подобной показанной).
При рассмотрении других деталей данного варианта осуществления можно отметить, что обтекатель 3, 4 заканчивается у плиты 11, которая в трех измерениях образует круглую стенку в центре зоны 6 впускного отверстия; обтекатель 3, 4 опирается на радиальные спицеобразные элементы 17, распределенные в направлении вдоль окружности в зоне 6 впускного отверстия; отверстия 16 выполнены в плите 11 для охлаждения стенок (эффузии, эффузии с соударением или тому подобного); до впускного отверстия камеры сгорания по ходу потока расположено напорное отверстие 12; и в стенке тороидальной камеры предусмотрено место 15 установки, предназначенное для воспламенителя (непоказанного). Кроме того, в данном варианте осуществления (то есть в трубчатой камере сгорания) камера сгорания расположена внутри кожуха 41, имеющего по существу трубчатую форму.
В проиллюстрированном варианте осуществления также предусмотрено второе устройство 31 для предварительного смешивания (вихревое устройство для предварительного смешивания). Второе устройство для предварительного смешивания обеспечивает нагнетание в пространство 7 рециркуляции, но по принципу работы отличается от нагнетания предварительно смешанных топлива и воздуха, которое используется на практике в устройствах по предшествующему уровню техники. В вихревых устройствах для предварительного смешивания по предшествующему уровню техники предварительно смешанные топливо и воздух вводились в полость камеры сгорания с захваченным вихрем таким заданным образом, чтобы или создать один или несколько дополнительных и совершенно новых вихрей, или по существу разрушить поля потоков вихря, существующего естественным образом. В проиллюстрированном варианте осуществления нагнетание предварительно смешанных топлива и воздуха в вихревую зону предназначено для усиления естественного вихревого потока в полости, например, при введении в полость вдоль наружной стенки в направлении, касательном к естественному рециркулирующему потоку и сонаправленном по отношению к естественному рециркулирующему потоку в полости. Таким образом, это обеспечивает усиление вихревого потока без разрушения или значительного увеличения турбулентности.
Следует понимать, что несмотря на то, что фиг.1 показывает как устройство 21 для предварительного смешивания, так и устройство 31 для предварительного смешивания в рабочем положении, любое одно из устройств 21 или 31 для предварительного смешивания может быть предусмотрено, а другое может быть исключено, хотя, как рассмотрено ниже в данном описании, существуют режимы работы, в которых предпочтительно иметь оба устройства для предварительного смешивания.
В одном варианте осуществления вихревое устройство 31 для предварительного смешивания содержит некоторое количество топливных инжекторов, каждый из которых расположен вокруг периферии наружной стенки тороидальной камеры 7 и направлен тангенциально относительно направления выпускного отверстия камеры сгорания рядом с верхней мертвой точкой тороидальной камеры 7 и, следовательно, приблизительно по касательной к нему для впрыска предварительно смешанной смеси в том же направлении, в котором проходит естественный рециркулирующий поток текучей среды в тороидальной камере 7. Только один подобный инжектор показан в сечении по фиг.1, но следует понимать, что конструкция инжектора повторяется посредством аналогичных инжекторов, расположенных рядом вокруг периферии тороидальной камеры 7. При этом устройство для предварительного смешивания расположено на полости с захваченным вихрем так, что воздушно-топливная смесь вводится в полость с захваченным вихрем под углом, тангенциальным рециркулирущему потоку в указанной полости, так что воздушно-топливная смесь соединяется с потоком указанного вихря приблизительно сонаправленно с указанным вихревым потоком.
Две системы для предварительного смешивания будут описаны далее более подробно.
Входное устройство для предварительного смешивания
Фиг.2A, 2B и 3 показывают дополнительные детали входного устройства 21 для предварительного смешивания. В варианте осуществления, отображаемом в виде устройства 21 для предварительного смешивания, топливо (которое может представлять собой газообразное или жидкое топливо) вводится в отверстии 13 для ввода топлива в центральный ступицеобразный элемент 1 и выходит через посредство четырех радиальных спицеобразных элементов 19 и т.д. в четыре концентрических, компланарных, некруглых кольца 2A, 2B и т.д., смонтированные на спицеобразных элементах для подачи топлива. Впрыск топлива осуществляется под углом, находящимся в диапазоне от 0 до 90 градусов относительно аксиального направления (или положительным, или отрицательным (то есть определяемом или в направлении от оси, или в направлении к оси в зависимости от определенных пар колец), но в любом случае так, что абсолютная величина угла находится в диапазоне от 0 до 90 градусов и более предпочтительно - в диапазоне от 30 до 90 градусов (причем этот диапазон может состоять из дополнительных диапазонов от 30 до 60 градусов и 60 до 90 градусов) относительно аксиального направления, в кольцевые каналы, образованные между соседними кольцами 2A, 2B и т.д., в обладающий высокой скоростью воздух, выходящий из компрессора. Кроме того, значениями абсолютной величины могут быть 70 или 90 градусов относительно аксиального направления.
Концентрические кольца 2A, 2B и т.д. и спицеобразный элемент 19 имеют аэродинамическую форму, подобную показанной на фиг.2B. Число колец должно находиться в пределах от 2 до приблизительно 5 и предпочтительно должно обеспечивать блокировку потока менее чем на 50% или более предпочтительно менее чем на 40%. Отверстия (проемы)) 201, 202 и т.д. в кольцах 2A, 2B и т.д. выбраны для обеспечения надлежащего проникновения топлива в поступающий воздух для получения наиболее тщательно смешанной смеси (с минимальными степенями несмешивания) в рабочем диапазоне двигателя. Следовательно, они будут иметь разные размеры/диаметры в соответствии с заданными разными точками на графике нагрузки.
В альтернативном варианте осуществления топливо может подаваться к спицеобразным элементам от наружной периферии 212 кольцеобразной конструкции, а не из ступицеобразного элемента 211.
Отверстия 201 и 202 предпочтительно направлены для впрыска топлива преимущественно в радиальном направлении в поперечный поток воздуха из компрессора. В данном варианте осуществления для облегчения изготовления отверстия направлены под углом, составляющим приблизительно ±70 градусов относительно аксиального направления. Однако данный угол не является критическим. Как правило, углы могут находиться в диапазоне от приблизительно ±0 градусов до приблизительно ±90 градусов, предпочтительно они находятся в диапазоне от приблизительно ±60 градусов до приблизительно ±90 градусов и более предпочтительно составляют приблизительно ±90 градусов.
Диаметры отверстий не являются одинаковыми, при этом отверстия разных диаметров выполнены для обеспечения лучших эксплуатационных характеристик в разных диапазонах мощностей, то есть при разных уровнях отношений мгновенных потоков воздуха и топлива. Различные размеры/диаметры отверстий могут быть определены или посредством экспериментов при смешивании холодных потоков, посредством вычислительной гидродинамики (CFD) или эмпирических соотношений, или с помощью любой комбинации данных подходов. Общее число отверстий может быть больше соответствующего числа в обычном устройстве для предварительного смешивания.
В одной конфигурации диаметры отверстий выбраны для получения множества отверстий с тремя разными диаметрами, приспособленных для получения наилучших смесей при рабочих диапазонах соответственно низких, средних и высоких мощностей. Например, малые отверстия могут быть выполнены с размерами, обеспечивающими оптимальную работу при низкой мощности (0-30% нагрузки двигателя); средние отверстия могут быть выполнены с размерами, обеспечивающими оптимальную работу при средней мощности (0-70% нагрузки двигателя), и большие отверстия могут быть выполнены с размерами, обеспечивающими оптимальную работу при высокой мощности (70-100% нагрузки двигателя), и использованы в комбинации для обеспечения наиболее равномерного смешивания во всем диапазоне мощностей. Каждое отверстие предпочтительно спарено с отверстием другого диаметра на двух соседних кольцах через кольцевой канал, ограниченный двумя кольцами. Отверстия с каждым из вышеупомянутых диаметров отверстий (трех разных диаметров в данном примере, хотя может быть предусмотрено большее число) могут быть распределены в направлении вдоль окружности приблизительно равномерно для гарантирования получения наиболее однородной смеси в пределах площади поперечного сечения отверстия для впуска предварительной смеси.
Приведенная в качестве примера схема расположения отверстий показана на фиг.3. Углы χ1 и χ2 (не показанные на чертежах) представляют собой радиальные угловые смещения отверстий. В нижеприведенной таблице в качестве одного возможного примера показана схема расположения отверстий для одного квадранта, для восьми рядов отверстий в проиллюстрированном варианте осуществления.
Комбинация данных признаков обеспечивает уменьшенные продолжительность/длину смешивания и размеры зоны смешивания, более широкую зону однородности смешивания в рабочем диапазоне двигателя и является совместимой с газообразным и жидким топливом.
Устройства для смешивания топлива и воздуха согласно предшествующему уровню техники также включают в себя некоторые конструкции со ступицеобразным и спицеобразными элементами, подобные рассмотренным ранее. Однако они не обеспечивают впрыска топлива из концентрических колец или не обеспечивают множества разных диаметров отверстий для впрыска, и они не имеют и/или не обеспечивают одной и той же степени однородности смешивания в любой заданный момент нагружения двигателя/в любой заданной точке на графике нагрузки двигателя. Стратегия предварительного смешивания, соответствующая предшествующему уровню техники, не обеспечит работы с более низким уровнем вредных выбросов по настоящему изобретению.
Входное устройство для предварительного смешивания, описанное выше, обеспечивает достижение ровных профилей смешивания и ультранизкие уровни выхлопов двигателя в отношении NOX (оксидов азота), CO, UHC (несгоревших углеводородов) и т.д. вследствие более высокой степени смешивания, обеспечиваемой за счет (a) неодинаковых диаметров отверстий, (b) множества отверстий и (c) меньших размеров зоны смешивания/меньшей продолжительности смешивания. Это обеспечивает лучшую равномерность смешивания в целом в большем рабочем диапазоне двигателя. Подход, описанный в настоящем описании, может быть адаптирован к любой схеме управления расходом топлива в двигателе (то есть к тому, как топливо будет дозировано подаваться в рабочем диапазоне двигателя: расход топлива в зависимости от нагрузки двигателя) и является совместимым с газообразным или жидким топливом. Он может быть адаптирован к любой камере сгорания, в которой используется жидкое и/или газообразное топливо, для любого применения, включая, без ограничения, главные воздушно-реактивные двигатели для авиации (включая турбовентиляторные двигатели, турбореактивные двигатели, прямоточные воздушно-реактивные двигатели и т.д.) и вспомогательные силовые установки (ВСУ).
Несколько месяцев испытаний при процессах сгорания, проводимых в нескольких точках рабочей нагрузки базового газотурбинного двигателя, показали, что данное устройство для предварительного смешивания совместно с остальными компонентами, описанными в настоящем описании, может обеспечить в результате ультранизкий уровень выбросов (NOX (оксиды азота), СO, UHC (несгоревшие углеводороды) <3 частей на миллион 15% O2 одновременно).
Вихревое устройство для предварительного смешивания
В одном варианте осуществления, как проиллюстрировано посредством вихревого устройства 31 для предварительного смешивания на фиг.1 и 4, топливо и воздух предварительно смешиваются перед впрыском в поток в тороидальной камере/полости. Инжекторы обеспечивают небольшие размеры зоны смешивания, множество мест впрыска и малую требуемую продолжительность предварительного смешивания. Топливо и воздух предварительно смешиваются или частично предварительно смешиваются перед впрыском в тороидальную камеру. Подвпрыск предварительной смеси способствует общей стабильности потока в тороидальной камере/полости.
В варианте осуществления, показанном на фиг.1, естественный поток в тороидальной камере 7, то есть поток, который существовал бы без впрыска предварительной смеси, например, в результате прохода потока текучей среды по основному проточному каналу камеры сгорания (из впускного отверстия 6 к выпускному отверстию 5), представляет собой один вихрь 22, циркулирующий от точки 14 отвода вблизи выпускного отверстия, вдоль криволинейной стенки пространства рециркуляции в тороидальной камере 7 и обратно к точке вблизи впускного отверстия 6 камеры сгорания. Несмотря на то, что в данном варианте осуществления в вихревой полости 7 имеется один вихрь, данная вихревая полость 7 является сравнительно большой, что увеличивает время пребывания для сгорания в полости. В отличие от предшествующего уровня техники устройство 31 для предварительного смешивания обеспечивает впрыск предварительно смешанных топлива и воздуха непосредственно в зону 7 рециркуляции (в полость с захваченным вихрем) по касательной к стенке 23 и, таким образом, с обеспечением выравнивания относительно естественного вихревого потока 22 в полости, для введения предварительной смеси при минимальном разрушении структуры/формы естественного вихревого потока 22 и без значительной дополнительной турбулентности.
Как показано на фиг.4, вихревое устройство 31 для предварительного смешивания в одном варианте осуществления имеет отдельный топливный коллектор 99, подача в который осуществляется посредством трубчатого впускного отверстия 39 для топлива, расположенного в непосредственной близости от отверстий 8 для входа воздуха, и который обеспечивает выпуск топлива в поступающий воздушный поток через отверстие 8 перед впрыском в полость. В показанном варианте осуществления топливный коллектор 99 окружает тороидальную камеру 7, но имеется только одно впускное отверстие 39 для топлива (хотя впускное отверстие может «повторяться» в других местах в радиальном направлении). Кроме того, в данном варианте осуществления топливный коллектор 99 разделен круглой диффузионной пластиной 38, имеющей отверстия 42 и т.д. для дозированной подачи топлива в расположенный ниже коллектор 43 для уменьшения неравномерности давления топлива в направлении вдоль окружности в конструкции с одной питающей трубой. Топливо, выходящее из расположенного ниже коллектора 43, поступает в поступающий воздушный поток (из отверстия 8), через отверстия (проемы) 100 для топлива и т.д., смешивается с поступающим воздухом и поступает в тороидальную камеру 7 через отверстие 24. Способ предварительного смешивания не имеет решающего значения, но в данном варианте осуществления реализуется посредством простой струи в поперечном потоке. В качестве топлива может применяться любой тип топлива в виде текучей среды - жидкость, газ, топливо с низкой теплотворной способностью, обогащенный водородом («синтетический») газ и т.д.
Как показано посредством множества отверстий 24 на фиг.4, элементы 8, 100 и 24 повторяются в направлении вдоль окружности по периферии тороидальной камеры 7, и топливный коллектор 99 образует цилиндрическую конструкцию, обеспечивающую подачу во все впускные отверстия устройства для предварительного смешивания. В данном варианте осуществления рециркулирующий вихревой поток проходит от выпускного отверстия 5 к впускному отверстию 6, и поступающая предварительная смесь направляется в тороидальную камеру 7 так, чтобы обеспечить в результате плавный ввод в направлении приблизительно по касательной к рециркулирующему вихревому потоку и приблизительно в том же направлении, в котором проходит рециркулирующий вихревой поток, при малой турбулентности. В одном варианте осуществления может быть приблизительно 100 или более подобных отверстий (24 и т.д.), равномерно распределенных по кольцевой периферии наружной стенки тороидальной камеры 7, каждое из которых имеет диаметр, составляющий доли дюйма, и направлено по касательной непосредственно перед точкой крайней наружной окружной периферии тороидальной камеры 7. Например, в одном варианте осуществления может быть приблизительно 100 или более форсуночных отверстий, расположенных по кольцевой периферии наружной стенки тороидальной камеры 7, каждое из которых имеет диаметр от приблизительно 0,1 дюйма (2,54 мм) до приблизительно 0,2 дюйма (5,08 мм). Как правило, желательно иметь множество форсуночных отверстий для равномерного и непрерывного введения предварительной смеси, и чем больше число отверстий, тем меньше диаметр отверстия (относительно габаритных размеров резервуара, в котором удерживается вихрь), при этом большие количества и меньшие диаметры отверстий при любой определенной шкале размеров ограничены соображениями, связанными с потоком текучей среды, поскольку трение увеличивается вследствие малых диаметров отверстий. Таким образом, поступающая смесь входит плавно, образуя граничный слой для вихря 22.
Загрузочная доза предварительной смеси, которая выпускается в тороидальную камеру через вихревое устройство 31 для предварительного смешивания, усиливает/увеличивает тороидальный поток, а также обеспечивает характеризующуюся большой интенсивностью сгорания совокупность радикалов для дополнительной стабилизации основного потока.
Устройство 31 для предварительного смешивания может быть расположено в любом месте на периферии тороидальной камеры 7, но в том случае, когда рециркулирующий поток представляет собой один вихрь, перемещающийся в направлении от выпускного отверстия к впускному отверстию, устройство 31 для предварительного смешивания предпочтительно находится в квадранте, показанном на фиг.4, и более предпочтительно расположено так, чтобы впускное отверстие было расположено близко к точке A на данном чертеже (то есть ближе к точке 14 отвода) для обеспечения большего времени пребывания.
Комбинация устройства для предварительного смешивания и камеры сгорания с захваченным вихрем, показанная на фиг.1 и 4, отображает то, как вариант осуществления настоящего изобретения может быть включен в трубчатую камеру сгорания. В случаях применения для выработки электроэнергии в больших масштабах множество подобных камер сгорания могут быть расположены по существу с круговой схемой расположения и с выходом в газовую турбину, в свою очередь соединенную с электрогенератором.
Отверстия 8 для ввода воздуха также могут быть адаптированы к кольцевой конфигурации, отличающейся от показанной трубчатой конфигурации. Конструкция и схема расположения отверстий в кольцевой конфигурации будут топологически аналогичными конструкции и схеме расположения, показанным на фиг.4, при этом размеры отверстий будут соответствовать их расположению по периферии кольцевой камеры сгорания. Кольцевая камера сгорания также может быть присоединена к газовой турбине, предназначенной для выработки электроэнергии в больших масштабах. Кроме того, кольцевой вариант адаптации изобретения может быть применен, например, для главного воздушно-реактивного двигателя, применяемого в авиации (включая турбовентиляторные двигатели, турбореактивные двигатели, прямоточные воздушно-реактивные двигатели и т.д.), или для агрегата, состоящего из газовой турбины меньшего размера и электрогенератора и предназначенного для использования в качестве вспомогательной силовой установки (ВСУ). К другим примерам относятся турбины внутреннего сгорания на электростанции с парогазовой установкой с внутрицикловой газификацией угля или на теплоэлектроцентрали (СНР) или теплоэлектростанциях.
Вихревое устройство для смешивания, описанное в настоящем описании, не ограничено конструкциями камеры сгорания с захваченным вихрем с криволинейными стенками, подобными показанным на фиг.1 и 4. Например, как показано на фиг.5, вихревое устройство для предварительного смешивания может быть использовано вместе с полостью камеры сгорания с захваченным вихрем, имеющей прямоугольные стенки 534 и т.д. Полость 532 камеры сгорания с захваченным вихрем, расположенная в камере 501 сгорания, подобной показанной на фиг.5, имеет контур окружающей стенки, который приблизительно прямоугольный с трех сторон. (В данном варианте осуществления полость 531 камеры сгорания с захваченным вихрем представляет собой по существу зеркальное отображение полости 532 камеры сгорания с захваченным вихрем и образована аналогично). Полость 532 камеры сгорания с захваченным вихрем выполнена с такими формой и размерами, что один вихрь, приближенно показанный стрелкой 533, будет образован в ней посредством основного потока 534, проходящего через камеру 501 сгорания. Предварительно смешанные топливо и воздух могут быть введены так, что будет обеспечено усиление естественного вихревого потока в полости камеры сгорания с захваченным вихрем, например, в одном или обоих местах, соответствующих стрелкам 510 и 509. В случае стрелки 510 впрыск предварительной смеси осуществляется приблизительно по касательной к вихрю 533, и предварительная смесь поступает по существу вдоль стенки 534 рядом с вихрем 533. В случае стрелки 509, отображающей дополнительное устройство для предварительного смешивания, которое может быть или не быть использовано совместно с устройством для предварительного смешивания, ассоциируемым со стрелкой 510, впрыск также осуществляется приблизительно по касательной к вихрю 533, а также по существу в направлении, совпадающем с направлением, в котором поступающий поток 535 соединяется с вихревым потоком 533.
Конструкция камеры сгорания с захваченным вихрем, подобная показанной на фиг.5, может быть использована в трехмерной прямоугольной конструкции (то есть проходящий вверх и вниз страницы с фиг.5), поперечное сечение которой показывает фиг.5. В альтернативном варианте конструкция камеры сгорания с захваченным вихрем с подобными полостями может быть «развернута» трехмерно в виде кольца с образованием кольцевой камеры сгорания с «верхней» и «нижней» тороидальными вихревыми полостями, имеющими прямолинейные стенки, также с сечением, которое соответствует зонам 531 и 532 верхней и нижней полостей, показанным на фиг.5. Прямоугольная конструкция может быть использована в качестве трубчатой камеры сгорания, и кольцевая конструкция может быть использована в качестве кольцевой камеры сгорания и соответственно может быть установлена в рабочем положении в применениях, аналогичных тем, которые описаны в связи с вариантом осуществления по фиг.1 и 4.
Поэтапное изменение подачи топлива
Несмотря на то, что, как было указано ранее, устройства 21 и 31 для предварительного смешивания могут функционировать независимо, комбинация из двух устройств 21 и 31 для предварительного смешивания, описанная в настоящем описании, или комбинация входного и прямого вихревого инжекторов других типов могут быть использованы при реализации стратегии поэтапного изменения подачи топлива в любом применении камеры сгорания с захваченным вихрем.
Увеличение подачи топлива через вихревое устройство 31 для предварительного смешивания относительно входного устройства 21 для предварительного смешивания может сделать работу более стабильной во время изменения нагрузок двигателя или при дроссельном режиме. Добавление сравнительно одинаковых количеств воздуха в оба устройства 31 и 21 для предварительного смешивания обеспечивает возможность лучшей работы при изменении нагрузок. Это может зависеть от двигателя, так что данные доли могут изменяться. Однако, как правило, количество воздуха, проходящего через устройство 31 для предварительного смешивания, как правило, должно быть меньше, чем количество воздуха, проходящего через устройство 21 для предварительного смешивания, или, более точно, должно составлять 20-40%.
В более общем случае поэтапное изменение подачи топлива, как предусмотрено в соответствии с одним вариантом осуществления данного изобретения, предусматривает впрыск топлива в множестве отдельных мест в камере сгорания для поддержания температур пламени в узких диапазонах так, чтобы выбросы NOX/CO/UHC находились на уровне ниже заданных значений. Во время запуска двигателя топливо сначала впрыскивается только через отверстия 100 вихревого устройства 31 для предварительного смешивания до тех пор, пока температуры (⌀) пламени не достигнут значений, соответствующих предельному уровню выбросов NOX (см. фиг.6A и 6D). В диапазоне средних мощностей (фиг.6B) осуществляется переключение работы, так что подача топлива осуществляется главным образом через входное устройство 21 для предварительного смешивания. В диапазонах высоких мощностей (фиг.6C) топливо впрыскивается как через входное устройство 21 для предварительного смешивания, так и через вихревое устройство 31 для предварительного смешивания. Подача топлива в отдельные зоны данным образом обеспечивает возможность «подъема» по кривой мощности при одновременном поддержании уровня выбросов NOX и СO в заданных пределах, как требуется с учетом требований к температуре пламени (см. фиг.6E).
Кроме того, камера сгорания может иметь конструкцию с множеством полостей камеры сгорания с захваченным вихрем, каждая из которых будет иметь отдельные отверстия для впуска из устройств для предварительного смешивания. Впрыск в соответствующие полости камеры сгорания с захваченным вихрем можно варьировать по отношению к впрыску в другие полости и по отношению к входному предварительному смешиванию для обеспечения более точного регулирования, а также для повышения равномерности температур во время изменения нагрузок за счет обеспечения возможности выполнения пошаговых изменений в подаче топлива через последовательность полостей, а не за счет больших изменений в подаче топлива в одну полость.
Рассматривая вариант осуществления на фиг.1 и 4, можно отметить, что вихревое устройство 31 для предварительного смешивания предпочтительно не полностью отключено во время работы. Напротив, предпочтительно осуществлять поэтапное изменение частей количества подаваемого топлива при переходе от одного устройства для предварительного смешивания к следующему, при этом вихревое устройство 31 для предварительного смешивания всегда поддерживается, по меньшей мере, в минимальной степени «включенным».
Другие варианты осуществления могут включать в себя множество полостей камеры сгорания с захваченным вихрем. Например, вариант осуществления, подобный показанному на фиг.7A, содержит две полости камеры сгорания с захваченным вихрем, расположенные в аксиальном направлении, а именно расположенную выше по потоку полость 702 камеры сгорания с захваченным вихрем и расположенную ниже по потоку полость 703 камеры сгорания с захваченным вихрем, с соответствующими отверстиями 742 и 743 для впуска из устройств для предварительного смешивания, а также входное устройство 791 для предварительного смешивания.
Множество полостей камеры сгорания с захваченным вихрем, подача в которые осуществляется из устройств для предварительного смешивания, может включать в себя полости камеры сгорания с захваченным вихрем, которые расположены в радиальном направлении друг относительно друга. Один пример подобного расположения показан на фиг.7B, которая показывает расположенные в радиальном направлении полости 712 и 713 и соответствующие отверстия 752 и 753 для впуска из устройств для предварительного смешивания, а также входное устройство 7 92 для предварительного смешивания.
Каждая полость камеры сгорания с захваченным вихрем в конструкциях с множеством полостей, таких как
проиллюстрированные на фиг.7A и 7B, может иметь свое собственное отверстие для впуска из вихревого устройства для предварительного смешивания, как показано (или в альтернативном варианте отдельные впускные отверстия для топлива и/или воздуха), подача топлива в которое может осуществляться независимо от остальных полостей и/или основного впускного отверстия. Подобные конструкции/схемы расположения позволяют получить большее число воздушно-топливных зон и соответственно могут обеспечить лучшие эксплуатационные характеристики при изменении нагрузок за счет «распределения» изменений в подаче топлива по большему числу зон сгорания.
В других вариантах осуществления полости камеры сгорания с захваченным вихрем могут быть расположены только внутри камеры сгорания, как показано на фиг.7C и 7D. Подобные полости могут иметь, например, криволинейные стенки и могут быть расположены ступенчато в аксиальном направлении подобно полостям 722 и 723 на фиг.7C, и могут иметь соответствующие отверстия 762 и 763 для впуска из устройств для предварительного смешивания (а также входное устройство 793 для предварительного смешивания), могут иметь прямолинейные стенки и могут быть расположены ступенчато в аксиальном направлении подобно полостям 732 и 733 на фиг.7D, и могут иметь соответствующие отверстия 772 и 773 для впуска из устройств для предварительного смешивания (а также входное устройство 794 для предварительного смешивания), или другие комбинации форм, местоположений и схем расположения полостей.
В варианте осуществления камеры сгорания с захваченным вихрем, имеющей множество полостей, расположенных в аксиальном направлении, предпочтительно полость, расположенная впереди всех по потоку (при минимуме), например полость 702 на фиг.7A, будет непрерывно снабжаться топливом во время работы, хотя и с переменным количеством топлива. При радиальной конфигурации наибольшая полость в радиальном направлении (при минимуме), например полость 712 на фиг.7B, предпочтительно будет непрерывно снабжаться топливом во время работы, также с переменным количеством топлива.
Как указано выше, способ работы, описанный выше, не ограничен входным и вихревыми устройствами для предварительного смешивания, конкретно показанными или описанными в настоящем описании. Несмотря на то, что принцип функционирования «поэтапного изменения подачи топлива», подобный рассмотренному здесь, главным образом описан с особой ссылкой на конструкции устройств для предварительного смешивания, специально рассмотренные в настоящем описании, следует понимать, что любая камера сгорания с захваченным вихрем, в которой предусмотрена комбинация входного устройства для предварительного смешивания и направленного вихревого устройства для предварительного смешивания, может потенциально получить преимущества от использования данного способа.
Комбинация входного устройства для предварительного смешивания и одного или нескольких вихревых устройств для предварительного смешивания, подача топлива в которые может осуществляться независимо, обеспечивает лучшую оптимизацию по сравнению с той, которая могла быть обеспечена ранее для работы при ультранизком уровне выбросов. Каждое из устройств для предварительного смешивания предпочтительно обеспечивает уменьшенную продолжительность/длину зоны смешивания и/или размеры зоны смешивания, в результате чего обеспечивается более широкая зона однородности смешивания в рабочем диапазоне двигателя и, следовательно лучшие характеристики уровня выбросов, совместимо с многими видами топлива (газообразными или жидкими), может быть адаптировано для любой схемы управления расходом топлива в двигателе и, действительно, является оптимальным для применений с поэтапным изменением подачи топлива.
Например, при схеме расположения множества полостей в аксиальном направлении, подобной схеме расположения, показанной на фиг.7A, одна стратегия поэтапного изменения подачи топлива в камеру сгорания при изменении нагрузок в большую и меньшую сторону может предусматривать подачу топлива через первое отверстие 742 для впуска из тороидального устройства для предварительного смешивания при уровне мощности от 0 до 33%, «выключение» устройства 742 для предварительного смешивания и подачу топлива главным образом через основное входное устройство 791 для предварительного смешивания в диапазоне мощностей от 33 до 66% и последующее использование основного потока через все три устройства 791, 742 и 743 для предварительного смешивания для диапазона мощностей от 66 до 100%. Аналогичным образом также другие стратегии могут быть разработаны для любой из схем расположения, показанных на фиг.1, 4, 6A-6C, 7A-7D, и других конфигураций. В некоторых вариантах осуществления устройства управления подачей топлива для соответствующих устройств для предварительного смешивания могут быть приведены в действие вручную; в других вариантах осуществления устройства управления могут быть компьютеризированы на основе таких входных параметров, как мощность, температура, концентрация NOX (оксидов азота) или СO, время и т.д., или могут быть компьютеризированы с использованием ручной коррекции.
Подход, предусматривающий поэтапное изменение подачи топлива и описанный в общих чертах выше, не ограничен использованием его при применении устройств для предварительного смешивания, имеющих конструктивные характеристики, рассмотренные в связи с фиг.1-4. Например, в работе Haynes и другие используются обычные устройства для предварительного смешивания как для основного впускного отверстия камеры сгорания, так и для полости камеры сгорания с захваченным вихрем. Тем не менее способ, аналогичный тому, который описан выше, может быть реализован на практике при использовании такой камеры сгорания для поэтапного изменения потока топлива и воздуха при переходе от одного устройства для предварительного смешивания к другому или для комбинации устройств для предварительного смешивания, которая лучше всего подходит для работы в разных диапазонах мощностей.
Аналогичным образом, полезность поэтапного изменения подачи топлива, подобного описанному выше, распространяется на все типы применений газовых турбин, требующие переменной выходной мощности, включая выработку электроэнергии в больших масштабах, применения в авиации, включая главные воздушно-реактивные двигатели (включая турбовентиляторные двигатели, турбореактивные двигатели, прямоточные воздушно-реактивные двигатели и т.д.) и вспомогательные силовые установки (ВСУ), а также на турбины внутреннего сгорания на электростанции с парогазовой установкой с внутрицикловой газификацией угля и на теплоэлектроцентралях или теплоэлектростанциях.
Следовательно, очевидно, что изобретение обеспечивает решение задач, поставленных выше, и обеспечивает ряд преимуществ с точки зрения простоты использования и эффективности по сравнению с предшествующим уровнем техники. Несмотря на то, что настоящее изобретение было описано подробно, следует понимать, что различные изменения, замены и переделки могут быть легко определены/заданы специалистами в данной области и могут быть выполнены в нем без отхода от сущности и объема настоящего изобретения, определяемых формулой изобретения.
Claims (21)
1. Устройство для предварительного смешивания топлива и воздуха, предназначенное для использования перед впускным отверстием основного канала потока текучей среды системы выделения/преобразования энергии и отделенное от зоны тепловыделения в системе выделения/преобразования энергии, содержащее:
(a) множество концентрических, копланарных, некруглых, кольцевых элементов с аэродинамической формой, расположенных выше по потоку впускного отверстия, выровненных в аксиальном направлении относительно проточного канала, при этом каждый кольцевой элемент имеет внутренний канал для топлива, каждый кольцевой элемент дополнительно имеет множество отверстий для впрыска топлива, в результате чего топливо может проходить из внутреннего канала во входной поток текучей среды вблизи указанного кольца, причем между каждыми двумя кольцевыми элементами образован кольцевой канал, при этом кольца дополнительно адаптированы, в результате чего
(i) отверстия для впрыска топлива ориентированы для впрыска топлива под углом, имеющим абсолютную величину от приблизительно 0 до приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления; и
(ii) множество отверстий для впрыска топлива имеют неодинаковые диаметры, причем диаметры имеют разные величины, при этом каждая из величин выбрана для обеспечения заданного диапазона отношений мгновенных потоков топлива и воздуха, причем каждое отверстие спарено с отверстием другого диаметра на соседнем кольце; и
(b) множество расположенных в радиальном направлении спицеобразных элементов с аэродинамической формой, копланарных относительно кольцевых элементов и соединенных с этими кольцевыми элементами, при этом, по меньшей мере, один из спицеобразных элементов имеет внутренний канал для топлива, причем внутренний канал в спицеобразном элементе сообщается по текучей среде с внутренними каналами в кольцевых элементах, к которым присоединен спицеобразный элемент, при этом соединенные внутренние каналы, образованные в кольцах и спицеобразных элементах, сообщаются по текучей среде с источником топлива;
(c) при этом устройство для предварительного смешивания расположено на полости с захваченным вихрем так, что воздушно-топливная смесь вводится в полость с захваченным вихрем под углом, тангенциальным рециркулирущему потоку в указанной полости, так что воздушно-топливная смесь соединяется с потоком указанного вихря приблизительно сонаправленно с указанным вихревым потоком.
(a) множество концентрических, копланарных, некруглых, кольцевых элементов с аэродинамической формой, расположенных выше по потоку впускного отверстия, выровненных в аксиальном направлении относительно проточного канала, при этом каждый кольцевой элемент имеет внутренний канал для топлива, каждый кольцевой элемент дополнительно имеет множество отверстий для впрыска топлива, в результате чего топливо может проходить из внутреннего канала во входной поток текучей среды вблизи указанного кольца, причем между каждыми двумя кольцевыми элементами образован кольцевой канал, при этом кольца дополнительно адаптированы, в результате чего
(i) отверстия для впрыска топлива ориентированы для впрыска топлива под углом, имеющим абсолютную величину от приблизительно 0 до приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления; и
(ii) множество отверстий для впрыска топлива имеют неодинаковые диаметры, причем диаметры имеют разные величины, при этом каждая из величин выбрана для обеспечения заданного диапазона отношений мгновенных потоков топлива и воздуха, причем каждое отверстие спарено с отверстием другого диаметра на соседнем кольце; и
(b) множество расположенных в радиальном направлении спицеобразных элементов с аэродинамической формой, копланарных относительно кольцевых элементов и соединенных с этими кольцевыми элементами, при этом, по меньшей мере, один из спицеобразных элементов имеет внутренний канал для топлива, причем внутренний канал в спицеобразном элементе сообщается по текучей среде с внутренними каналами в кольцевых элементах, к которым присоединен спицеобразный элемент, при этом соединенные внутренние каналы, образованные в кольцах и спицеобразных элементах, сообщаются по текучей среде с источником топлива;
(c) при этом устройство для предварительного смешивания расположено на полости с захваченным вихрем так, что воздушно-топливная смесь вводится в полость с захваченным вихрем под углом, тангенциальным рециркулирущему потоку в указанной полости, так что воздушно-топливная смесь соединяется с потоком указанного вихря приблизительно сонаправленно с указанным вихревым потоком.
2. Устройство по п.1, в котором абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет от приблизительно 30 до приблизительно 60 градусов относительно аксиального направления.
3. Устройство по п.1, в котором абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет от приблизительно 60 до приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления.
4. Устройство по п.1, в котором абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет приблизительно 70 градусов относительно аксиального направления.
5. Устройство по п.1, в котором абсолютная величина указанного угла отверстий для впрыска топлива составляет приблизительно 90 градусов относительно аксиального направления.
6. Устройство по п.1, содержащее от приблизительно 2 до приблизительно 5 колец.
7. Устройство по п.1, в котором число и размеры указанных колец выбраны так, чтобы обеспечить блокировку потока в указанном впускном отверстии не более чем на 50%.
8. Устройство по п.7, в котором число и размеры указанных колец выбраны так, чтобы обеспечить блокировку потока в впускном отверстии не более чем на 40%.
9. Устройство по п.1, в котором сообщение по текучей среде с источником топлива обеспечивает ввод в устройство для предварительного смешивания по внутреннему каналу в самом дальнем от центра кольцевом элементе из концентрических колец.
10. Устройство по п.1, предназначенное для использования в трубчатой камере сгорания, дополнительно содержащее ступицеобразный элемент, расположенный приблизительно в центре поперечного сечения впускного отверстия, при этом ступицеобразный элемент соединен с указанными спицеобразными элементами и имеет внутренний канал, выполненный в нем и сообщающийся по текучей среде с, по меньшей мере, одним спицеобразным элементом, имеющим внутренний канал, выполненный в нем и предназначенный для топлива.
11. Устройство по п.10, в котором сообщение по текучей среде с источником топлива обеспечивает ввод в устройство для предварительного смешивания по внутреннему каналу в ступицеобразном элементе.
12. Устройство по п.1, в котором указанные отверстия включают группу отверстий меньшего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими малые отношения мгновенных потоков топлива и воздуха и, по меньшей мере, одну группу отверстий большего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими большие отношения мгновенных потоков топлива и воздуха.
13. Устройство по п.2, в котором отверстия в соседних парах указанных кольцевых элементов обращены друг к другу.
14. Устройство по п.12, в котором каждая из указанных групп отверстий приблизительно равномерно распределена в направлении вдоль окружности по кольцевым элементам.
15. Устройство по п.13, в котором отверстия включают группу отверстий меньшего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими малые отношения мгновенных потоков топлива и воздуха и, по меньшей мере, одну группу отверстий большего диаметра, выполненных с размерами, обеспечивающими большие отношения мгновенных потоков топлива и воздуха, причем отверстия, обращенные друг к другу в соседних парах указанных кольцевых элементов, имеют разные диаметры.
16. Устройство по п.15, в котором указанные отверстия включают одну группу отверстий меньшего диаметра, адаптированных для работы на низкой мощности, одну группу отверстий, адаптированных для работы на средней мощности, и одну группу отверстий, адаптированных для работы на высокой мощности.
17. Узел, содержащий устройство для предварительного смешивания и систему выделения/преобразования энергии по п.1, дополнительно содержащий газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью выработки электроэнергии.
18. Узел, содержащий устройство для предварительного смешивания и систему выделения/преобразования энергии по п.1, дополнительно содержащий газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве воздушно-реактивного двигателя для авиации.
19. Узел, содержащий устройство для предварительного смешивания и систему выделения/преобразования энергии по п.1, дополнительно содержащий газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве вспомогательной установки для выработки электроэнергии.
20. Узел, содержащий устройство для предварительного смешивания и систему выделения/преобразования энергии по п.1, дополнительно содержащий газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве турбины внутреннего сгорания для теплоэлектроцентрали.
21. Узел, содержащий устройство для предварительного смешивания и систему выделения/преобразования энергии по п.1, дополнительно содержащий газовую турбину, при этом узел выполнен с возможностью его использования в качестве турбины внутреннего сгорания для электростанции с парогазовой установкой с внутрицикловой газификацией угля.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US24194009P | 2009-09-13 | 2009-09-13 | |
| US61/241,940 | 2009-09-13 | ||
| PCT/US2009/066109 WO2011031278A1 (en) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Inlet premixer for combustion apparatus |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2012114584A RU2012114584A (ru) | 2013-10-20 |
| RU2537109C2 true RU2537109C2 (ru) | 2014-12-27 |
Family
ID=43729135
Family Applications (4)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012114576/06A RU2572733C2 (ru) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Камера сгорания и узел, содержащий такую камеру сгорания (варианты). |
| RU2012114579/06A RU2526410C2 (ru) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Способ поэтапного изменения подачи топлива в устройстве с камерой сгорания |
| RU2012114581/06A RU2534643C2 (ru) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Устройство для предварительного смешивания в комбинации с реактором с камерой сгорания с захваченным вихрем, а также узел, содержащий устройство предварительного смешивания и реактор с камерой сгорания с захваченным вихрем (варианты) |
| RU2012114584/06A RU2537109C2 (ru) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Входное устройство для предварительного смешивания топлива и воздуха, а также узел, содержащий такое устройство, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину (варианты) |
Family Applications Before (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2012114576/06A RU2572733C2 (ru) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Камера сгорания и узел, содержащий такую камеру сгорания (варианты). |
| RU2012114579/06A RU2526410C2 (ru) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Способ поэтапного изменения подачи топлива в устройстве с камерой сгорания |
| RU2012114581/06A RU2534643C2 (ru) | 2009-09-13 | 2009-11-30 | Устройство для предварительного смешивания в комбинации с реактором с камерой сгорания с захваченным вихрем, а также узел, содержащий устройство предварительного смешивания и реактор с камерой сгорания с захваченным вихрем (варианты) |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (4) | US8689562B2 (ru) |
| EP (4) | EP2475934A4 (ru) |
| JP (4) | JP5629321B2 (ru) |
| KR (4) | KR20120092111A (ru) |
| CN (4) | CN102713203B (ru) |
| AU (4) | AU2009352302A1 (ru) |
| BR (4) | BR112012005523A2 (ru) |
| CA (4) | CA2773951A1 (ru) |
| HK (4) | HK1176388A1 (ru) |
| IL (4) | IL218605A (ru) |
| IN (4) | IN2012DN02176A (ru) |
| MX (4) | MX2012003094A (ru) |
| MY (4) | MY169951A (ru) |
| RU (4) | RU2572733C2 (ru) |
| UA (4) | UA108082C2 (ru) |
| WO (4) | WO2011031280A1 (ru) |
| ZA (4) | ZA201201789B (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2802905C1 (ru) * | 2023-03-22 | 2023-09-05 | Илья Николаевич Волков | Входное устройство кольцевой камеры сгорания |
Families Citing this family (45)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8418468B2 (en) * | 2010-04-06 | 2013-04-16 | General Electric Company | Segmented annular ring-manifold quaternary fuel distributor |
| US8438852B2 (en) | 2010-04-06 | 2013-05-14 | General Electric Company | Annular ring-manifold quaternary fuel distributor |
| US20120144832A1 (en) * | 2010-12-10 | 2012-06-14 | General Electric Company | Passive air-fuel mixing prechamber |
| US9140455B2 (en) * | 2012-01-04 | 2015-09-22 | General Electric Company | Flowsleeve of a turbomachine component |
| US20130192234A1 (en) * | 2012-01-26 | 2013-08-01 | General Electric Company | Bundled multi-tube nozzle assembly |
| US9074773B2 (en) * | 2012-02-07 | 2015-07-07 | General Electric Company | Combustor assembly with trapped vortex cavity |
| US20130199190A1 (en) * | 2012-02-08 | 2013-08-08 | Jong Ho Uhm | Fuel injection assembly for use in turbine engines and method of assembling same |
| EP2644997A1 (en) * | 2012-03-26 | 2013-10-02 | Alstom Technology Ltd | Mixing arrangement for mixing fuel with a stream of oxygen containing gas |
| US9121613B2 (en) * | 2012-06-05 | 2015-09-01 | General Electric Company | Combustor with brief quench zone with slots |
| US20140123651A1 (en) * | 2012-11-06 | 2014-05-08 | Ernest W. Smith | System for providing fuel to a combustor assembly in a gas turbine engine |
| US20140137560A1 (en) * | 2012-11-21 | 2014-05-22 | General Electric Company | Turbomachine with trapped vortex feature |
| US9677766B2 (en) * | 2012-11-28 | 2017-06-13 | General Electric Company | Fuel nozzle for use in a turbine engine and method of assembly |
| CN103104936B (zh) * | 2012-12-24 | 2014-11-05 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种用于组织大流量中低热值燃料燃烧的单元喷嘴 |
| US9310082B2 (en) | 2013-02-26 | 2016-04-12 | General Electric Company | Rich burn, quick mix, lean burn combustor |
| US9267689B2 (en) * | 2013-03-04 | 2016-02-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Combustor apparatus in a gas turbine engine |
| US9850869B2 (en) * | 2013-07-22 | 2017-12-26 | Delphi Technologies, Inc. | Fuel injector |
| CN103499107B (zh) * | 2013-09-11 | 2015-07-08 | 中国科学院力学研究所 | 一种以加热煤油为燃料的超声速燃烧室 |
| US20150323185A1 (en) | 2014-05-07 | 2015-11-12 | General Electric Compamy | Turbine engine and method of assembling thereof |
| US10506950B2 (en) | 2015-04-01 | 2019-12-17 | Compliant Games, Inc. | Respiratory therapy instrument offering game-based incentives, training, and telemetry collection |
| CN104847498B (zh) * | 2015-05-27 | 2016-04-06 | 厦门大学 | 导流驻涡一体化的级间燃烧室 |
| US10072846B2 (en) | 2015-07-06 | 2018-09-11 | General Electric Company | Trapped vortex cavity staging in a combustor |
| US10578307B2 (en) | 2015-10-09 | 2020-03-03 | Dresser-Rand Company | System and method for operating a gas turbine assembly including heating a reaction/oxidation chamber |
| US10184666B2 (en) * | 2015-11-23 | 2019-01-22 | Siemens Energy, Inc. | Fuel nozzle having respective arrays of pre-mixing conduits with respective vortex generators |
| US11603794B2 (en) * | 2015-12-30 | 2023-03-14 | Leonard Morgensen Andersen | Method and apparatus for increasing useful energy/thrust of a gas turbine engine by one or more rotating fluid moving (agitator) pieces due to formation of a defined steam region |
| US10823418B2 (en) | 2017-03-02 | 2020-11-03 | General Electric Company | Gas turbine engine combustor comprising air inlet tubes arranged around the combustor |
| US10539073B2 (en) | 2017-03-20 | 2020-01-21 | Chester L Richards, Jr. | Centrifugal gas compressor |
| RU2647035C1 (ru) * | 2017-03-24 | 2018-03-13 | Олег Савельевич Кочетов | Вихревая форсунка |
| US11262073B2 (en) | 2017-05-02 | 2022-03-01 | General Electric Company | Trapped vortex combustor for a gas turbine engine with a driver airflow channel |
| US20190017441A1 (en) * | 2017-07-17 | 2019-01-17 | General Electric Company | Gas turbine engine combustor |
| EP3450850A1 (en) * | 2017-09-05 | 2019-03-06 | Siemens Aktiengesellschaft | A gas turbine combustor assembly with a trapped vortex cavity |
| US10976052B2 (en) * | 2017-10-25 | 2021-04-13 | General Electric Company | Volute trapped vortex combustor assembly |
| RU2667276C1 (ru) * | 2018-01-31 | 2018-09-18 | Олег Савельевич Кочетов | Вихревая форсунка |
| US11473780B2 (en) * | 2018-02-26 | 2022-10-18 | General Electric Company | Engine with rotating detonation combustion system |
| US11486579B2 (en) | 2018-02-26 | 2022-11-01 | General Electric Company | Engine with rotating detonation combustion system |
| US11156164B2 (en) | 2019-05-21 | 2021-10-26 | General Electric Company | System and method for high frequency accoustic dampers with caps |
| US11174792B2 (en) | 2019-05-21 | 2021-11-16 | General Electric Company | System and method for high frequency acoustic dampers with baffles |
| CN113028449B (zh) * | 2021-02-26 | 2023-03-17 | 中国空气动力研究与发展中心设备设计与测试技术研究所 | 一种燃气发生器流线型燃料分流盘 |
| US11912946B2 (en) * | 2021-03-29 | 2024-02-27 | The Government Of The United States, As Represented By The Secretary Of The Army | Fuel endothermic reaction to cool a load |
| US11668243B2 (en) * | 2021-05-25 | 2023-06-06 | Raytheon Technologies Corporation | Methods and systems for starting hydrogen powered gas generators |
| CN115076722B (zh) * | 2022-06-01 | 2023-06-06 | 南京航空航天大学 | 一种燃油预蒸发式凹腔驻涡火焰稳定器及其工作方法 |
| US11725820B1 (en) * | 2022-06-07 | 2023-08-15 | Thomassen Energy B.V. | Halo ring fuel injector for a gas turbine engine |
| CN115899769B (zh) * | 2022-10-17 | 2024-10-11 | 南京航空航天大学 | 一种内级凹腔与外级旋流耦合的燃烧室 |
| WO2024124325A1 (en) * | 2022-12-14 | 2024-06-20 | Ekona Power Inc. | Trapped vortex mixer for mixing fluids |
| US12111056B2 (en) * | 2023-02-02 | 2024-10-08 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Combustor with central fuel injection and downstream air mixing |
| US20240401807A1 (en) * | 2023-05-31 | 2024-12-05 | General Electric Company | Turbine engine including a combustor |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4100733A (en) * | 1976-10-04 | 1978-07-18 | United Technologies Corporation | Premix combustor |
| RU2280768C1 (ru) * | 2005-05-23 | 2006-07-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Самара-Авиагаз" | Теплоэлектроцентраль с газотурбинной установкой |
| US7086544B1 (en) * | 2002-08-16 | 2006-08-08 | Schulte Corporation | Support assembly for a hanger bar |
Family Cites Families (295)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6010A (en) * | 1849-01-09 | Improvement in the manufacture of hats | ||
| US1284182A (en) * | 1917-12-28 | 1918-11-05 | Doble Detroit Steam Motors Co | Method of and means for burning liquid fuel. |
| US1388707A (en) * | 1918-10-01 | 1921-08-23 | John O Heinze | Turbine |
| US1374045A (en) * | 1920-02-26 | 1921-04-05 | Melbourne E Vezie | Burner |
| GB196452A (en) | 1922-03-15 | 1923-04-26 | Henry Andrews Hepburn | Improvements in or relating to internal combustion turbine engines |
| US1472784A (en) | 1922-10-13 | 1923-11-06 | beaedsley | |
| US1732234A (en) * | 1928-03-21 | 1929-10-22 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Turbine blade |
| US1868143A (en) * | 1928-08-24 | 1932-07-19 | John O Heinze | Turbine |
| US1952281A (en) * | 1931-12-12 | 1934-03-27 | Giration Des Fluides Sarl | Method and apparatus for obtaining from alpha fluid under pressure two currents of fluids at different temperatures |
| US2095991A (en) * | 1933-03-08 | 1937-10-19 | Milo Ab | Gas turbine system of the continuous combustion type |
| US2236426A (en) * | 1938-07-27 | 1941-03-25 | Bbc Brown Boveri & Cie | Turbine blade |
| CH223843A (de) | 1939-05-19 | 1942-10-15 | Jendrassik Georg | Verfahren zum Betrieb von Gasturbinenanlagen und Einrichtung zur Ausführung dieses Verfahrens. |
| FR882329A (fr) | 1939-11-25 | 1943-05-31 | Procédé et installation pour le démarrage et l'exploitation à charge partielle de compresseurs rotatifs, de turbines ou de groupes de ces machines | |
| US2354213A (en) * | 1939-11-25 | 1944-07-25 | Jendrassik George | Rotary engine, mainly gas turbine |
| US2293756A (en) * | 1940-06-21 | 1942-08-25 | Henry D Mackaye | Gas burner |
| US2303381A (en) * | 1941-04-18 | 1942-12-01 | Westinghouse Electric & Mfg Co | Gas turbine power plant and method |
| US2322987A (en) * | 1941-10-06 | 1943-06-29 | West Perry | Turbine system |
| US2401826A (en) * | 1941-11-21 | 1946-06-11 | Dehavilland Aircraft | Turbine |
| US2410259A (en) * | 1941-12-13 | 1946-10-29 | Fed Reserve Bank | Elastic fluid mechanism |
| US2469678A (en) * | 1943-12-18 | 1949-05-10 | Edwin T Wyman | Combination steam and gas turbine |
| US2409159A (en) * | 1944-08-26 | 1946-10-08 | Allis Chalmers Mfg Co | Elastic fluid conditioning apparatus |
| US2441751A (en) * | 1945-05-22 | 1948-05-18 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gas turbine plant |
| CH246353A (de) | 1945-05-22 | 1946-12-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gasturbinenanlage. |
| US2506581A (en) * | 1945-06-30 | 1950-05-09 | Jr Albon C Cowles | Means for cooling gas turbine blades |
| US2535488A (en) * | 1946-04-25 | 1950-12-26 | Hartford Nat Bank & Trust Co | Device comprising a gas turbine |
| GB612097A (en) * | 1946-10-09 | 1948-11-08 | English Electric Co Ltd | Improvements in and relating to the cooling of gas turbine rotors |
| CH258675A (de) | 1947-10-20 | 1948-12-15 | Tech Studien Ag | Verfahren zur Leistungsregelung von Wärmekraftanlagen und Einrichtung zur Ausführung dieses Verfahrens. |
| US2532740A (en) * | 1948-02-10 | 1950-12-05 | William H Speer | Fuel burner provided with combustion gas recirculating means |
| US2959215A (en) * | 1948-06-19 | 1960-11-08 | Robert I Warnecke | Apparatus for opposing flare back in fluid fuel burners |
| CH266731A (de) | 1948-08-11 | 1950-02-15 | Siegfried Keller & Co | Vorrichtung zur Vermeidung von Schmiermittelverlusten bei hochtourigen Turbomaschinen mit fliegender Läuferanordnung. |
| US2722101A (en) * | 1948-12-21 | 1955-11-01 | Solar Aircraft Co | Gas turbine sealing and cooling structure |
| US2579049A (en) * | 1949-02-04 | 1951-12-18 | Nathan C Price | Rotating combustion products generator and turbine of the continuous combustion type |
| US2715011A (en) * | 1949-07-19 | 1955-08-09 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Ceramic blade for turbine engine |
| US2701444A (en) * | 1950-01-26 | 1955-02-08 | Solar Aircraft Co | Burner for jet engines |
| US2726511A (en) * | 1950-05-18 | 1955-12-13 | Solar Aircraft Co | Afterburners |
| GB727796A (en) * | 1951-05-10 | 1955-04-06 | Nat Res Dev | Improvements relating to combustion equipment for burning liquid fuel and to gas turbine plant in which it is incorporated |
| US2784551A (en) * | 1951-06-01 | 1957-03-12 | Orin M Raphael | Vortical flow gas turbine with centrifugal fuel injection |
| DE897902C (de) | 1951-06-02 | 1953-11-26 | Eberspaecher J | Sicherung des Schmiermittelraumes gegen OElverluste bei hochtourigen Stroemungsmaschinen durch Entlueftung |
| FR1058197A (fr) | 1951-06-15 | 1954-03-15 | Power Jets Res & Dev Ltd | Perfectionnements apportés aux installations avec turbines à gaz |
| DE867634C (de) | 1951-07-31 | 1953-02-19 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Labyrinth-Dichtung |
| US2862359A (en) * | 1952-10-28 | 1958-12-02 | Gen Motors Corp | Fuel manifold and flameholder in combustion apparatus for jet engines |
| DE1011670B (de) | 1955-06-03 | 1957-07-04 | H C Ernst Schmidt Dr Ing Dr Re | Ringfoermige Misch- oder Brennkammer, insbesondere fuer Gasturbinen |
| US2986882A (en) * | 1955-06-27 | 1961-06-06 | Vladimir H Pavlecka | Sub-atmospheric gas turbine circuits |
| FR1166419A (fr) | 1955-07-08 | 1958-11-12 | Procédé et moyens de mise en oeuvre pour tirer de l'énergie mécanique de la chaleur sensible d'une masse gazeuse chaude, sensiblement à la pression atmosphérique ambiante, et application aux turbines à gaz | |
| GB825124A (en) * | 1955-09-14 | 1959-12-09 | Reginald Percy Fraser | Improvements relating to combustion chambers and to the production of clean gaseous combustion products |
| US2999359A (en) * | 1956-04-25 | 1961-09-12 | Rolls Royce | Combustion equipment of gas-turbine engines |
| US2821067A (en) * | 1956-05-28 | 1958-01-28 | Boeing Co | Combustion chamber construction in a gas turbine engine |
| FR1163559A (fr) | 1956-12-21 | 1958-09-29 | Bertin & Cie | Perfectionnement aux turbines |
| US2970438A (en) * | 1958-03-04 | 1961-02-07 | Curtiss Wright Corp | Circular fuel spray bars |
| US3034298A (en) * | 1958-06-12 | 1962-05-15 | Gen Motors Corp | Turbine cooling system |
| DE1219732B (de) * | 1958-07-12 | 1966-06-23 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Verfahren zum Betrieb einer Brennkraftmaschine mit kontinuierlicher Verbrennung, beispielsweise einer Gasturbine |
| US2973808A (en) * | 1958-07-18 | 1961-03-07 | Jr William B Fox | Flame stabilizer-mixer |
| US3209536A (en) * | 1960-04-04 | 1965-10-05 | Ford Motor Co | Re-expansion type gas turbine engine with intercooler fan driven by the low pressure turbine |
| CH384942A (de) | 1961-08-09 | 1965-02-26 | Escher Wyss Ag | Verfahren und Einrichtung zur Förderung des Arbeitsmittels beim Arbeitsmittelwechsel zwischen dem Arbeitskreislauf einer geschlossenen Gasturbinenanlage und einem Arbeitsmittelspeicher zum Zwecke der Veränderung des Druckpegels in der Anlage |
| US3255586A (en) * | 1962-09-12 | 1966-06-14 | Dresser Ind | Gas turbine capable of rapidly accepting or rejecting a load with minimum speed deviation |
| FR1340751A (fr) * | 1962-12-11 | 1963-10-18 | Cem Comp Electro Mec | Perfectionnement aux turbines à combustion |
| US3309866A (en) * | 1965-03-11 | 1967-03-21 | Gen Electric | Combustion process and apparatus |
| US3361183A (en) * | 1965-07-28 | 1968-01-02 | Comb Efficiency Corp | Liquid fuel burner |
| US3287904A (en) * | 1965-10-14 | 1966-11-29 | Warren Henry Russell | Gas turbine engine |
| US3369361A (en) * | 1966-03-07 | 1968-02-20 | Gale M. Craig | Gas turbine power plant with sub-atmospheric spray-cooled turbine discharge into exhaust compressor |
| US3469396A (en) * | 1966-07-02 | 1969-09-30 | Shigeru Onishi | Gas turbine |
| US3418808A (en) * | 1966-07-05 | 1968-12-31 | Rich David | Gas turbine engines |
| DE1476836B1 (de) | 1966-09-27 | 1970-01-29 | Man Turbo Gmbh | Brennkraftmaschine mit kontinuierlicher Verbrennung,insbesondere Gasturbinenanlage |
| DE1751845B2 (de) * | 1968-08-07 | 1972-02-24 | Daimler Benz Ag, 7000 Stuttgart | Gasturbinentriebwerk fuer flugzeuge |
| FR1588974A (ru) * | 1968-10-02 | 1970-03-16 | ||
| US3597134A (en) * | 1969-01-23 | 1971-08-03 | Frank W Bailey | Liquid fuel burning apparatus |
| US3527054A (en) * | 1969-01-23 | 1970-09-08 | Gen Electric | Pressurization of lubrication sumps in gas turbine engines |
| GB1170793A (en) | 1969-05-05 | 1969-11-19 | Fiat Spa | Power Turbine-Engine Unit |
| US3613360A (en) * | 1969-10-30 | 1971-10-19 | Garrett Corp | Combustion chamber construction |
| DE2018641C2 (de) * | 1970-04-18 | 1972-05-10 | Motoren Turbinen Union | Umkehrbrennkammer fuer gasturbinentriebwerke |
| US3826084A (en) * | 1970-04-28 | 1974-07-30 | United Aircraft Corp | Turbine coolant flow system |
| US3699681A (en) * | 1970-07-09 | 1972-10-24 | Bbc Sulzer Turbomaschinen | Load control for gas turbine plant |
| US3625003A (en) * | 1970-09-08 | 1971-12-07 | Gen Motors Corp | Split compressor gas turbine |
| US3689039A (en) * | 1970-11-25 | 1972-09-05 | Du Pont | Method of heating oxygen-containing gases |
| US3703808A (en) * | 1970-12-18 | 1972-11-28 | Gen Electric | Turbine blade tip cooling air expander |
| US3705784A (en) * | 1971-01-11 | 1972-12-12 | Burnham Corp | Liquid fuel burner having reduced thermal stress and rapid start-up time |
| US3800527A (en) * | 1971-03-18 | 1974-04-02 | United Aircraft Corp | Piloted flameholder construction |
| US3727401A (en) * | 1971-03-19 | 1973-04-17 | J Fincher | Rotary turbine engine |
| DE2116779C3 (de) | 1971-04-06 | 1973-10-25 | Rohling Kg, 4784 Ruethen | Heizkessel |
| US3785145A (en) * | 1971-11-10 | 1974-01-15 | Gen Motors Corp | Gas turbine power plant |
| GB1435687A (en) | 1971-11-26 | 1976-05-12 | Chair R S De | Gas generators |
| CA953160A (en) * | 1972-02-01 | 1974-08-20 | Clifford G. Otway | Method and apparatus for mixing and turbulating particulate fuel with air for subsequent combustion |
| US3971209A (en) * | 1972-02-09 | 1976-07-27 | Chair Rory Somerset De | Gas generators |
| US3775974A (en) * | 1972-06-05 | 1973-12-04 | J Silver | Gas turbine engine |
| NL7209417A (ru) | 1972-07-06 | 1974-01-08 | ||
| JPS5145728B2 (ru) * | 1972-08-21 | 1976-12-04 | ||
| DE2262597A1 (de) * | 1972-12-21 | 1974-07-11 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Vorrichtung zum kuehlen von vollprofillaufschaufeln von kraftfahrzeuggasturbinen |
| FR2217546B3 (ru) | 1973-02-09 | 1977-05-06 | Djordjenic Bozidar | |
| US3826083A (en) * | 1973-07-16 | 1974-07-30 | Gen Motors Corp | Recirculating combustion apparatus jet pump |
| US3886732A (en) * | 1973-09-27 | 1975-06-03 | Joseph Gamell Ind Inc | Internal combustion engine having coaxially mounted compressor combustion chamber, and turbine |
| US3876363A (en) * | 1974-01-02 | 1975-04-08 | Aqua Chem Inc | Atomizing method and apparatus |
| US4024705A (en) * | 1974-01-14 | 1977-05-24 | Hedrick Lewis W | Rotary jet reaction turbine |
| US4370094A (en) | 1974-03-21 | 1983-01-25 | Maschinenfabrik Augsburg-Nurnberg Aktiengesellschaft | Method of and device for avoiding rotor instability to enhance dynamic power limit of turbines and compressors |
| US3982910A (en) * | 1974-07-10 | 1976-09-28 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Hydrogen-rich gas generator |
| US4563875A (en) | 1974-07-24 | 1986-01-14 | Howald Werner E | Combustion apparatus including an air-fuel premixing chamber |
| US4586328A (en) | 1974-07-24 | 1986-05-06 | Howald Werner E | Combustion apparatus including an air-fuel premixing chamber |
| DE2437990A1 (de) | 1974-08-07 | 1976-02-26 | Rory Somerset De Chair | Gasturbinentriebwerk |
| US4032305A (en) * | 1974-10-07 | 1977-06-28 | Squires Arthur M | Treating carbonaceous matter with hot steam |
| US3927958A (en) * | 1974-10-29 | 1975-12-23 | Gen Motors Corp | Recirculating combustion apparatus |
| US3980422A (en) * | 1975-08-11 | 1976-09-14 | Hed Industries, Inc. | Oil injection means for liquid fuel burner |
| US4022544A (en) * | 1975-01-10 | 1977-05-10 | Anatoly Viktorovich Garkusha | Turbomachine rotor wheel |
| US3971210A (en) * | 1975-01-22 | 1976-07-27 | Dresser Industries, Inc. | Start-up compressed air system for gas turbine engines |
| US4020809A (en) * | 1975-06-02 | 1977-05-03 | Caterpillar Tractor Co. | Exhaust gas recirculation system for a diesel engine |
| US4183420A (en) * | 1975-08-20 | 1980-01-15 | Nissan Motor Company, Limited | Gas turbine engine control system |
| US3990831A (en) * | 1975-09-04 | 1976-11-09 | Consolidated Natural Gas Service Co., Inc. | Recirculating burner |
| US3994665A (en) * | 1975-09-12 | 1976-11-30 | Consolidated Natural Gas Service Co., Inc. | Recirculating burner |
| US4151709A (en) * | 1975-09-19 | 1979-05-01 | Avco Corporation | Gas turbine engines with toroidal combustors |
| US4008041A (en) * | 1975-10-02 | 1977-02-15 | Gerald Alton Roffe | Apparatus for the gas phase combustion of liquid fuels |
| US4046223A (en) | 1975-10-15 | 1977-09-06 | General Electric Company | Bearing sump cooling arrangement |
| SE402147B (sv) | 1975-12-05 | 1978-06-19 | United Turbine Ab & Co | Gasturbinanleggning med tre i samma gaspassage anordnade koaxiella turbinrotorer |
| US4003199A (en) * | 1976-03-01 | 1977-01-18 | General Motors Corporation | Turbine engine with air brake |
| US4193568A (en) | 1976-07-06 | 1980-03-18 | Heuvel Norman L | Disc-type airborne vehicle and radial flow gas turbine engine used therein |
| US4204401A (en) | 1976-07-19 | 1980-05-27 | The Hydragon Corporation | Turbine engine with exhaust gas recirculation |
| US4091613A (en) | 1976-07-30 | 1978-05-30 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Independent power generator |
| US4130388A (en) | 1976-09-15 | 1978-12-19 | Flynn Burner Corporation | Non-contaminating fuel burner |
| US4149503A (en) * | 1976-10-01 | 1979-04-17 | Nippon Soken, Inc. | Exhaust gas recirculation system for an internal combustion engine |
| US4142836A (en) | 1976-12-27 | 1979-03-06 | Electric Power Research Institute, Inc. | Multiple-piece ceramic turbine blade |
| US4084922A (en) * | 1976-12-27 | 1978-04-18 | Electric Power Research Institute, Inc. | Turbine rotor with pin mounted ceramic turbine blades |
| US4140473A (en) * | 1977-01-13 | 1979-02-20 | Allied Chemical Corporation | Apparatus and method to control process to replace natural gas with fuel oil in a natural gas burner |
| FR2385899A1 (fr) | 1977-03-29 | 1978-10-27 | Hedrick Lewis | Moteur a reaction |
| DE2744899C3 (de) | 1977-10-06 | 1982-02-11 | Kernforschungsanlage Jülich GmbH, 5170 Jülich | Gasturbinenanlage für den Antrieb von Fahrzeugen |
| JPS5477820A (en) | 1977-12-02 | 1979-06-21 | Hitachi Ltd | Method of cooling gas turbine blade |
| FR2421026A1 (fr) | 1978-03-28 | 1979-10-26 | Glaenzer Spicer Sa | Dispositif de support de pieces destinees a subir une operation de brochage ou analogue |
| JPS5523314A (en) | 1978-08-02 | 1980-02-19 | Toyota Motor Corp | Apparatus for controlling re-circulation of exhaust gas discharged from engine |
| US4280817A (en) | 1978-10-10 | 1981-07-28 | Battelle Development Corporation | Solid fuel preparation method |
| US4311431A (en) | 1978-11-08 | 1982-01-19 | Teledyne Industries, Inc. | Turbine engine with shroud cooling means |
| FR2456371A1 (fr) | 1979-05-07 | 1980-12-05 | Commissariat Energie Atomique | Procede de decontamination en ruthenium d'effluents radio-actifs liquides et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procede |
| US4329114A (en) | 1979-07-25 | 1982-05-11 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Active clearance control system for a turbomachine |
| DE2937631A1 (de) | 1979-09-18 | 1981-04-02 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Brennkammer fuer gasturbinen |
| US4277938A (en) | 1979-10-15 | 1981-07-14 | Caterpillar Tractor Co. | Combination rotating fluidized bed combustor and heat exchanger |
| US4338781A (en) | 1979-11-01 | 1982-07-13 | Caterpillar Tractor Co. | Rotating fluidized bed combustor |
| US4350008A (en) | 1979-12-26 | 1982-09-21 | United Technologies Corporation | Method of starting turbine engines |
| CA1147564A (en) | 1980-02-04 | 1983-06-07 | Jean-Paul Levesque | Centrifugal chambers gas turbine |
| NL8001472A (nl) | 1980-03-12 | 1981-10-01 | Tno | Installatie voor warmteterugwinning bij verbrandingsmachine met compressor. |
| SE423742B (sv) | 1980-09-29 | 1982-05-24 | United Motor & Transmissions A | Gasturbinanleggning for automotiv drift |
| EP0059490B1 (de) | 1981-03-04 | 1984-12-12 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Ringbrennkammer mit Ringbrenner für Gasturbinen |
| EP0066817B1 (en) | 1981-05-29 | 1986-11-12 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Mixed fuels |
| FR2519374B1 (fr) | 1982-01-07 | 1986-01-24 | Snecma | Dispositif de refroidissement des talons d'aubes mobiles d'une turbine |
| DE3202358A1 (de) | 1982-01-26 | 1983-08-18 | Kurt 7518 Bretten Reiber | Keilring-wirbelkammer zur extremen beschleunigung der wirbelmasse |
| GB2119027A (en) | 1982-04-24 | 1983-11-09 | Rolls Royce | Turbine assembly for a gas turbine engine |
| US4549402A (en) | 1982-05-26 | 1985-10-29 | Pratt & Whitney Aircraft Of Canada Limited | Combustor for a gas turbine engine |
| DE3381086D1 (de) | 1982-05-27 | 1990-02-15 | B & J Mfg Co | Verfahren und vorrichtung zum aufbringen von etiketten aus waermeschrumpfbarem material auf gegenstaende und auf diese weise umhuellte gegenstaende. |
| US4433540A (en) | 1982-06-07 | 1984-02-28 | General Motors Corporation | Low emission combustor |
| US4501053A (en) | 1982-06-14 | 1985-02-26 | United Technologies Corporation | Method of making rotor blade for a rotary machine |
| EP0103370A1 (en) | 1982-08-11 | 1984-03-21 | Rolls-Royce Plc | Improvements in or relating to gas turbine engines |
| DE127562T1 (de) | 1983-05-31 | 1985-08-14 | United Technologies Corp., Hartford, Conn. | Schutzsystem fuer lagerkammer. |
| GB8323011D0 (en) | 1983-08-26 | 1983-09-28 | Carbogel Ab | Aqueous slurries |
| US4502277A (en) | 1984-01-25 | 1985-03-05 | Demos Papastavros | Turbine power plant system |
| US4899537A (en) | 1984-02-07 | 1990-02-13 | International Power Technology, Inc. | Steam-injected free-turbine-type gas turbine |
| US4704136A (en) | 1984-06-04 | 1987-11-03 | Freeport-Mcmoran Resource Partners, Limited Partnership | Sulfate reduction process useful in coal gasification |
| US4629413A (en) | 1984-09-10 | 1986-12-16 | Exxon Research & Engineering Co. | Low NOx premix burner |
| US5003766A (en) | 1984-10-10 | 1991-04-02 | Paul Marius A | Gas turbine engine |
| US4641495A (en) | 1985-02-05 | 1987-02-10 | A/S Kongsberg Vapenfabrikk | Dual entry radial turbine gas generator |
| FR2577990B1 (fr) | 1985-02-22 | 1989-03-03 | Electricite De France | Procede et installation de production d'energie motrice ou electrique, notamment a turbine a gaz |
| GB2175993B (en) * | 1985-06-07 | 1988-12-21 | Rolls Royce | Improvements in or relating to dual fuel injectors |
| US4791784A (en) | 1985-06-17 | 1988-12-20 | University Of Dayton | Internal bypass gas turbine engines with blade cooling |
| EP0206683A3 (en) | 1985-06-17 | 1988-08-03 | The University Of Dayton | Internal bypass gas turbine engines with blade cooling |
| US4732091A (en) | 1985-09-30 | 1988-03-22 | G.G.C., Inc. | Pyrolysis and combustion process and system |
| GB2189845B (en) | 1986-04-30 | 1991-01-23 | Gen Electric | Turbine cooling air transferring apparatus |
| CH671449A5 (ru) | 1986-07-08 | 1989-08-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
| US4790133A (en) | 1986-08-29 | 1988-12-13 | General Electric Company | High bypass ratio counterrotating turbofan engine |
| US4845941A (en) | 1986-11-07 | 1989-07-11 | Paul Marius A | Gas turbine engine operating process |
| DE3721834A1 (de) | 1987-07-02 | 1989-01-12 | Eberspaecher J | Einrichtung zur vorwaermung von fluessigem brennstoff fuer heizgeraete in mobilen einheiten |
| CH672450A5 (ru) | 1987-05-13 | 1989-11-30 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
| US4831817A (en) | 1987-11-27 | 1989-05-23 | Linhardt Hans D | Combined gas-steam-turbine power plant |
| US5054279A (en) | 1987-11-30 | 1991-10-08 | General Electric Company | Water spray ejector system for steam injected engine |
| GB2216191B (en) | 1988-03-31 | 1992-08-12 | Aisin Seiki | Gas turbine cogeneration apparatus for the production of domestic heat and power |
| DE3817617A1 (de) | 1988-05-25 | 1989-07-20 | Daimler Benz Ag | Abgasturbolader fuer eine brennkraftmaschine |
| US5193337A (en) | 1988-07-25 | 1993-03-16 | Abb Stal Ab | Method for operating gas turbine unit for combined production of electricity and heat |
| CH679799A5 (ru) | 1988-07-25 | 1992-04-15 | Christian Reiter | |
| US5052176A (en) * | 1988-09-28 | 1991-10-01 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation | Combination turbojet-ramjet-rocket propulsion system |
| DE3835932A1 (de) | 1988-10-21 | 1990-04-26 | Mtu Muenchen Gmbh | Vorrichtung zur kuehlluftzufuehrung fuer gasturbinen-rotorschaufeln |
| US4991391A (en) | 1989-01-27 | 1991-02-12 | Westinghouse Electric Corp. | System for cooling in a gas turbine |
| US5331803A (en) | 1989-07-24 | 1994-07-26 | Sundstrand Corporation | Method of obtaining a desired temperature profile in a turbine engine and turbine engine incorporating the same |
| SU1792127A1 (ru) * | 1989-09-21 | 1995-01-27 | Агрегатное конструкторское бюро "Кристалл" | Система топливоподачи турбореактивного двигателя |
| US5095221A (en) | 1989-11-03 | 1992-03-10 | Westinghouse Electric Corp. | Gas turbine control system having partial hood control |
| US5280703A (en) | 1989-12-11 | 1994-01-25 | Sundstrand Corporation | Turbine nozzle cooling |
| US5174108A (en) | 1989-12-11 | 1992-12-29 | Sundstrand Corporation | Turbine engine combustor without air film cooling |
| US5669216A (en) | 1990-02-01 | 1997-09-23 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Process and device for generating mechanical energy |
| US5832715A (en) | 1990-02-28 | 1998-11-10 | Dev; Sudarshan Paul | Small gas turbine engine having enhanced fuel economy |
| US5123242A (en) | 1990-07-30 | 1992-06-23 | General Electric Company | Precooling heat exchange arrangement integral with mounting structure fairing of gas turbine engine |
| GB9023004D0 (en) * | 1990-10-23 | 1990-12-05 | Rolls Royce Plc | A gas turbine engine combustion chamber and a method of operating a gas turbine engine combustion chamber |
| WO1992007221A1 (en) * | 1990-10-23 | 1992-04-30 | Rolls-Royce Plc | Gasturbine combustion chamber and method of operation thereof |
| US5105617A (en) | 1990-11-09 | 1992-04-21 | Tiernay Turbines | Cogeneration system with recuperated gas turbine engine |
| US5231833A (en) * | 1991-01-18 | 1993-08-03 | General Electric Company | Gas turbine engine fuel manifold |
| US5269133A (en) | 1991-06-18 | 1993-12-14 | General Electric Company | Heat exchanger for cooling a gas turbine |
| US5198310A (en) | 1991-09-11 | 1993-03-30 | Institute Of Gas Technology | Thermal management in fuel cell system by feed gas conditioning |
| US5265425A (en) | 1991-09-23 | 1993-11-30 | General Electric Company | Aero-slinger combustor |
| US5212943A (en) | 1991-10-08 | 1993-05-25 | Sundstrand Corporation | Reduced thermal stress turbine starting strategy |
| US5201796A (en) | 1991-10-15 | 1993-04-13 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine arrangement |
| US5201530A (en) | 1991-10-18 | 1993-04-13 | United Technologies Corporation | Multi-layered brush seal |
| US5232335A (en) | 1991-10-30 | 1993-08-03 | General Electric Company | Interstage thermal shield retention system |
| US5195884A (en) | 1992-03-27 | 1993-03-23 | John Zink Company, A Division Of Koch Engineering Company, Inc. | Low NOx formation burner apparatus and methods |
| US5255507A (en) | 1992-05-04 | 1993-10-26 | Ahlstrom Pyropower Corporation | Combined cycle power plant incorporating atmospheric circulating fluidized bed boiler and gasifier |
| US5266024A (en) | 1992-09-28 | 1993-11-30 | Praxair Technology, Inc. | Thermal nozzle combustion method |
| CA2107715A1 (en) | 1992-10-06 | 1994-04-07 | Hiroyuki Naito | Solvent-free organosiloxane composition and its use |
| GB2273316B (en) | 1992-12-12 | 1996-02-28 | Rolls Royce Plc | Bleed valve control |
| US5310319A (en) | 1993-01-12 | 1994-05-10 | United Technologies Corporation | Free standing turbine disk sideplate assembly |
| DE4312078C2 (de) | 1993-04-13 | 1995-06-01 | Daimler Benz Ag | Abgasturbolader für eine aufgeladene Brennkraftmaschine |
| CA2124069A1 (en) | 1993-05-24 | 1994-11-25 | Boris M. Kramnik | Low emission, fixed geometry gas turbine combustor |
| DE4318405C2 (de) | 1993-06-03 | 1995-11-02 | Mtu Muenchen Gmbh | Brennkammeranordnung für eine Gasturbine |
| US5628182A (en) | 1993-07-07 | 1997-05-13 | Mowill; R. Jan | Star combustor with dilution ports in can portions |
| US5794431A (en) | 1993-07-14 | 1998-08-18 | Hitachi, Ltd. | Exhaust recirculation type combined plant |
| US5350293A (en) | 1993-07-20 | 1994-09-27 | Institute Of Gas Technology | Method for two-stage combustion utilizing forced internal recirculation |
| DE4331779A1 (de) | 1993-09-18 | 1995-03-23 | Abb Management Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Reduktion der Spaltstrommischverluste und der Spaltanregung von rotierenden thermischen Maschinen |
| US5497615A (en) | 1994-03-21 | 1996-03-12 | Noe; James C. | Gas turbine generator set |
| US5452574A (en) | 1994-01-14 | 1995-09-26 | Solar Turbines Incorporated | Gas turbine engine catalytic and primary combustor arrangement having selective air flow control |
| US5442904A (en) | 1994-03-21 | 1995-08-22 | Shnaid; Isaac | Gas turbine with bottoming air turbine cycle |
| US5415478A (en) | 1994-05-17 | 1995-05-16 | Pratt & Whitney Canada, Inc. | Annular bearing compartment |
| KR100245443B1 (ko) | 1994-09-24 | 2000-03-02 | 다나카 료이치 | 방사튜브버너 |
| US5597167A (en) | 1994-09-28 | 1997-01-28 | United Technologies Corporation | Brush seal with fool proofing and anti-rotation tab |
| US5575616A (en) | 1994-10-11 | 1996-11-19 | General Electric Company | Turbine cooling flow modulation apparatus |
| FR2730555B1 (fr) | 1995-02-15 | 1997-03-14 | Snecma | Ensemble d'injection de carburant pour chambre de combustion de turbines a gaz |
| US5857339A (en) * | 1995-05-23 | 1999-01-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Combustor flame stabilizing structure |
| US5791148A (en) * | 1995-06-07 | 1998-08-11 | General Electric Company | Liner of a gas turbine engine combustor having trapped vortex cavity |
| DE19524732A1 (de) | 1995-07-07 | 1997-01-09 | Bmw Rolls Royce Gmbh | Lagerkammer-Anordnung für eine Gasturbinen-Welle |
| DK94695A (da) | 1995-08-23 | 1997-02-24 | Haldor Topsoe As | Fremgangsmåde til generering af elektrisk energi |
| US5727378A (en) | 1995-08-25 | 1998-03-17 | Great Lakes Helicopters Inc. | Gas turbine engine |
| US5664414A (en) | 1995-08-31 | 1997-09-09 | Ormat Industries Ltd. | Method of and apparatus for generating power |
| US5762156A (en) | 1995-10-31 | 1998-06-09 | Ford Global Technologies, Inc. | Hybrid electric propulsion system using a dual shaft turbine engine |
| US5647215A (en) * | 1995-11-07 | 1997-07-15 | Westinghouse Electric Corporation | Gas turbine combustor with turbulence enhanced mixing fuel injectors |
| JP3795951B2 (ja) | 1996-01-31 | 2006-07-12 | 三洋電機株式会社 | 低ＮＯｘバーナおよび排ガス再循環制御方法 |
| US6032466A (en) | 1996-07-16 | 2000-03-07 | Turbodyne Systems, Inc. | Motor-assisted turbochargers for internal combustion engines |
| DE19637025A1 (de) | 1996-09-12 | 1998-03-19 | Stephan Herrmann | Vorverdampfender und vorvermischender Brenner für flüssige Brennstoffe |
| US5740745A (en) | 1996-09-20 | 1998-04-21 | Nalco Fuel Tech | Process for increasing the effectiveness of slag control chemicals for black liquor recovery and other combustion units |
| US5771696A (en) | 1996-10-21 | 1998-06-30 | General Electric Company | Internal manifold fuel injection assembly for gas turbine |
| DE59710046D1 (de) * | 1997-03-20 | 2003-06-12 | Alstom Switzerland Ltd | Gasturbine mit toroidaler Brennkammer |
| US6562086B1 (en) | 1997-06-26 | 2003-05-13 | Baker Hughes Inc. | Fatty acid amide lubricity aids and related methods for improvement of lubricity of fuels |
| US5927067A (en) * | 1997-11-13 | 1999-07-27 | United Technologies Corporation | Self-cleaning augmentor fuel manifold |
| US6134876A (en) | 1997-11-26 | 2000-10-24 | General Electric Company | Gas turbine engine with exhaust expander and compressor |
| CA2225263A1 (en) | 1997-12-19 | 1999-06-19 | Rolls-Royce Plc | Fluid manifold |
| GB9726957D0 (en) | 1997-12-19 | 1998-02-18 | Schmitz Hans J | Ladder |
| GB9805364D0 (en) | 1998-03-13 | 1998-05-06 | Finlay Sam | Interlocking vertical support column |
| US6077035A (en) | 1998-03-27 | 2000-06-20 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Deflector for controlling entry of cooling air leakage into the gaspath of a gas turbine engine |
| US6141954A (en) * | 1998-05-18 | 2000-11-07 | United Technologies Corporation | Premixing fuel injector with improved flame disgorgement capacity |
| EP0967424B1 (fr) | 1998-06-26 | 2004-03-17 | Techspace aero | Dispositif de turbomachine avec un joint d'étanchéité |
| DE59810347D1 (de) | 1998-09-10 | 2004-01-15 | Alstom Switzerland Ltd | Schwingungsdämpfung in Brennkammern |
| US6305157B1 (en) | 1998-09-25 | 2001-10-23 | Alm Development, Inc. | Gas turbine engine |
| US6145296A (en) | 1998-09-25 | 2000-11-14 | Alm Development, Inc. | Gas turbine engine having counter rotating turbines and a controller for controlling the load driven by one of the turbines |
| US6295801B1 (en) * | 1998-12-18 | 2001-10-02 | General Electric Company | Fuel injector bar for gas turbine engine combustor having trapped vortex cavity |
| JP3457907B2 (ja) * | 1998-12-24 | 2003-10-20 | 三菱重工業株式会社 | デュアルフュエルノズル |
| US6272844B1 (en) | 1999-03-11 | 2001-08-14 | Alm Development, Inc. | Gas turbine engine having a bladed disk |
| US6212871B1 (en) | 1999-03-11 | 2001-04-10 | Alm Development, Inc. | Method of operation of a gas turbine engine and a gas turbine engine |
| FR2792678B1 (fr) | 1999-04-23 | 2001-06-15 | Inst Francais Du Petrole | Procede de recuperation assistee d'hydrocarbures par injection combinee d'une phase aqueuse et de gaz au moins partiellement miscible a l'eau |
| US6234746B1 (en) | 1999-08-04 | 2001-05-22 | General Electric Co. | Apparatus and methods for cooling rotary components in a turbine |
| US6050095A (en) | 1999-08-17 | 2000-04-18 | Alliedsignal Inc. | Turbocharger with integrated exhaust gas recirculation pump |
| DE19948674B4 (de) * | 1999-10-08 | 2012-04-12 | Alstom | Verbrennungseinrichtung, insbesondere für den Antrieb von Gasturbinen |
| US6331006B1 (en) | 2000-01-25 | 2001-12-18 | General Electric Company | Brush seal mounting in supporting groove using flat spring with bifurcated end |
| US6610110B1 (en) | 2000-02-11 | 2003-08-26 | The Lubrizol Corporation | Aviation fuels having improved freeze point |
| US6481209B1 (en) | 2000-06-28 | 2002-11-19 | General Electric Company | Methods and apparatus for decreasing combustor emissions with swirl stabilized mixer |
| US8272219B1 (en) * | 2000-11-03 | 2012-09-25 | General Electric Company | Gas turbine engine combustor having trapped dual vortex cavity |
| US6442939B1 (en) * | 2000-12-22 | 2002-09-03 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Diffusion mixer |
| DE10104695B4 (de) | 2001-02-02 | 2014-11-20 | Alstom Technology Ltd. | Vormischbrenner für eine Gasturbine |
| US6564555B2 (en) * | 2001-05-24 | 2003-05-20 | Allison Advanced Development Company | Apparatus for forming a combustion mixture in a gas turbine engine |
| EP1262714A1 (de) | 2001-06-01 | 2002-12-04 | ALSTOM (Switzerland) Ltd | Brenner mit Abgasrückführung |
| US7003961B2 (en) * | 2001-07-23 | 2006-02-28 | Ramgen Power Systems, Inc. | Trapped vortex combustor |
| US7603841B2 (en) * | 2001-07-23 | 2009-10-20 | Ramgen Power Systems, Llc | Vortex combustor for low NOx emissions when burning lean premixed high hydrogen content fuel |
| US6813889B2 (en) | 2001-08-29 | 2004-11-09 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine combustor and operating method thereof |
| US6663380B2 (en) | 2001-09-05 | 2003-12-16 | Gas Technology Institute | Method and apparatus for advanced staged combustion utilizing forced internal recirculation |
| US6663752B2 (en) | 2001-10-03 | 2003-12-16 | Hadronic Press, Inc. | Clean burning liquid fuel produced via a self-sustaining processing of liquid feedstock |
| US6735490B2 (en) | 2001-10-12 | 2004-05-11 | General Electric Company | Method and system for automated integration of design analysis subprocesses |
| US6669463B2 (en) | 2002-01-11 | 2003-12-30 | General Motors Corporation | Quick start large dynamic range combustor configuration |
| US6735949B1 (en) * | 2002-06-11 | 2004-05-18 | General Electric Company | Gas turbine engine combustor can with trapped vortex cavity |
| US6761033B2 (en) | 2002-07-18 | 2004-07-13 | Hitachi, Ltd. | Gas turbine combustor with fuel-air pre-mixer and pre-mixing method for low NOx combustion |
| JP2004125379A (ja) | 2002-07-29 | 2004-04-22 | Miura Co Ltd | 低ＮＯｘ燃焼方法とその装置 |
| EP1394471A1 (de) * | 2002-09-02 | 2004-03-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Brenner |
| KR100470980B1 (ko) | 2002-10-14 | 2005-03-08 | 박길원 | 에멀젼 연료유의 연소방법 |
| US6851263B2 (en) * | 2002-10-29 | 2005-02-08 | General Electric Company | Liner for a gas turbine engine combustor having trapped vortex cavity |
| WO2004065763A2 (en) * | 2003-01-22 | 2004-08-05 | Vast Power Systems Inc. | Thermodynamic cycles using thermal diluent |
| GB2398863B (en) | 2003-01-31 | 2007-10-17 | Alstom | Combustion Chamber |
| US7074033B2 (en) | 2003-03-22 | 2006-07-11 | David Lloyd Neary | Partially-open fired heater cycle providing high thermal efficiencies and ultra-low emissions |
| AU2004284398B2 (en) * | 2003-10-03 | 2009-12-17 | Alm Blueflame, Llc | Combustion method and apparatus for carrying out same |
| CN1875219B (zh) * | 2003-10-03 | 2011-10-05 | Alm蓝色火焰有限公司 | 燃烧方法及实施该方法的装置 |
| US7036321B2 (en) | 2003-10-08 | 2006-05-02 | Honeywell International, Inc. | Auxiliary power unit having a rotary fuel slinger |
| EP1524473A1 (de) | 2003-10-13 | 2005-04-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Verbrennen von Brennstoff |
| US20050150376A1 (en) | 2004-01-13 | 2005-07-14 | Crawley Wilbur H. | Method and apparatus for monitoring the components of a control unit of an emission abatement assembly |
| JP2005221202A (ja) | 2004-02-09 | 2005-08-18 | Denso Corp | 触媒燃焼装置 |
| JP2005221201A (ja) | 2004-02-09 | 2005-08-18 | Denso Corp | 触媒燃焼加熱装置 |
| US6983600B1 (en) * | 2004-06-30 | 2006-01-10 | General Electric Company | Multi-venturi tube fuel injector for gas turbine combustors |
| US7481059B2 (en) * | 2004-08-12 | 2009-01-27 | Volvo Aero Corporation | Method and apparatus for providing an afterburner fuel-feed arrangement |
| US20060107667A1 (en) * | 2004-11-22 | 2006-05-25 | Haynes Joel M | Trapped vortex combustor cavity manifold for gas turbine engine |
| US20060191268A1 (en) * | 2005-02-25 | 2006-08-31 | General Electric Company | Method and apparatus for cooling gas turbine fuel nozzles |
| RU2286474C1 (ru) * | 2005-05-11 | 2006-10-27 | ОАО "Омское машиностроительное конструкторское бюро" | Устройство подачи и дозирования топлива с управляемым электроприводом |
| WO2007119115A2 (en) | 2005-12-14 | 2007-10-25 | Rolls-Royce Power Engineering Plc | Gas turbine engine premix injectors |
| GB2437990B (en) | 2006-01-24 | 2008-06-25 | Toumaz Technology Ltd | Frequency divider circuits |
| US7909898B2 (en) | 2006-02-01 | 2011-03-22 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method of treating a gaseous mixture comprising hydrogen and carbon dioxide |
| US20070193110A1 (en) | 2006-02-21 | 2007-08-23 | Schwab Scott D | Fuel lubricity additives |
| US8197249B1 (en) * | 2006-04-28 | 2012-06-12 | The United States Of America, As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Fully premixed low emission, high pressure multi-fuel burner |
| US8701416B2 (en) * | 2006-06-26 | 2014-04-22 | Joseph Michael Teets | Radially staged RQL combustor with tangential fuel-air premixers |
| CN101573561B (zh) | 2006-10-18 | 2012-03-28 | 贫焰公司 | 与能量释放/转换装置组合使用的用于气体和燃料的预混合器 |
| GB0625016D0 (en) * | 2006-12-15 | 2007-01-24 | Rolls Royce Plc | Fuel injector |
| US8322142B2 (en) * | 2007-05-01 | 2012-12-04 | Flexenergy Energy Systems, Inc. | Trapped vortex combustion chamber |
| CN101802365A (zh) | 2007-05-01 | 2010-08-11 | 英格索尔-兰德能源系统 | 驻涡燃烧腔 |
| BRPI0811967B1 (pt) | 2007-06-01 | 2023-01-17 | Terravia Holdings, Inc | Microalga chlorella ou prototheca e método para produção de lipídios microbianos |
| GB2456147B (en) * | 2008-01-03 | 2010-07-14 | Rolls Royce Plc | Fuel Injector Assembly for Gas Turbine Engines |
-
2009
- 2009-11-30 KR KR1020127009584A patent/KR20120092111A/ko not_active Application Discontinuation
- 2009-11-30 CN CN200980162278.6A patent/CN102713203B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 RU RU2012114576/06A patent/RU2572733C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 AU AU2009352302A patent/AU2009352302A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-30 CN CN200980162277.1A patent/CN102713202B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 MY MYPI2012001108A patent/MY169951A/en unknown
- 2009-11-30 UA UAA201204646A patent/UA108082C2/ru unknown
- 2009-11-30 CA CA2773951A patent/CA2773951A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-30 BR BR112012005523A patent/BR112012005523A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 BR BR112012005521A patent/BR112012005521A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 EP EP09849341.4A patent/EP2475934A4/en not_active Withdrawn
- 2009-11-30 WO PCT/US2009/066120 patent/WO2011031280A1/en active Application Filing
- 2009-11-30 KR KR1020127009583A patent/KR20120098619A/ko not_active Application Discontinuation
- 2009-11-30 JP JP2012528784A patent/JP5629321B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 UA UAA201204648A patent/UA105063C2/ru unknown
- 2009-11-30 JP JP2012528785A patent/JP5638613B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 MY MYPI2012001110A patent/MY157599A/en unknown
- 2009-11-30 RU RU2012114579/06A patent/RU2526410C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 US US12/627,852 patent/US8689562B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 CN CN200980162281.8A patent/CN102686849B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 US US12/627,766 patent/US8689561B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 EP EP09849343.0A patent/EP2475857A4/en not_active Withdrawn
- 2009-11-30 MX MX2012003094A patent/MX2012003094A/es active IP Right Grant
- 2009-11-30 AU AU2009352304A patent/AU2009352304B2/en not_active Ceased
- 2009-11-30 CN CN200980162280.3A patent/CN102713441B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 KR KR1020127009586A patent/KR20120098621A/ko not_active Application Discontinuation
- 2009-11-30 JP JP2012528787A patent/JP5663024B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 EP EP09849340.6A patent/EP2475855A4/en not_active Withdrawn
- 2009-11-30 WO PCT/US2009/066125 patent/WO2011031281A1/en active Application Filing
- 2009-11-30 BR BR112012005612A patent/BR112012005612A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 KR KR1020127009585A patent/KR20120098620A/ko not_active Application Discontinuation
- 2009-11-30 AU AU2009352303A patent/AU2009352303B2/en not_active Ceased
- 2009-11-30 UA UAA201204647A patent/UA102633C2/ru unknown
- 2009-11-30 WO PCT/US2009/066109 patent/WO2011031278A1/en active Application Filing
- 2009-11-30 JP JP2012528786A patent/JP5663023B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 BR BR112012005522A patent/BR112012005522A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 MX MX2012003096A patent/MX2012003096A/es active IP Right Grant
- 2009-11-30 US US12/627,815 patent/US8549862B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 RU RU2012114581/06A patent/RU2534643C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 MY MYPI2012001109A patent/MY157598A/en unknown
- 2009-11-30 CA CA2773947A patent/CA2773947A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-30 UA UAA201204645A patent/UA106387C2/ru unknown
- 2009-11-30 EP EP09849342.2A patent/EP2475856A4/en not_active Withdrawn
- 2009-11-30 CA CA2773943A patent/CA2773943A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-30 US US12/627,696 patent/US8726666B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2009-11-30 MX MX2012003097A patent/MX2012003097A/es active IP Right Grant
- 2009-11-30 CA CA2773946A patent/CA2773946A1/en not_active Abandoned
- 2009-11-30 RU RU2012114584/06A patent/RU2537109C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2009-11-30 MY MYPI2012001107A patent/MY159337A/en unknown
- 2009-11-30 AU AU2009352301A patent/AU2009352301B2/en not_active Ceased
- 2009-11-30 WO PCT/US2009/066117 patent/WO2011031279A1/en active Application Filing
- 2009-11-30 MX MX2012003095A patent/MX2012003095A/es active IP Right Grant
-
2012
- 2012-03-12 ZA ZA2012/01789A patent/ZA201201789B/en unknown
- 2012-03-12 ZA ZA2012/01788A patent/ZA201201788B/en unknown
- 2012-03-12 ZA ZA2012/01787A patent/ZA201201787B/en unknown
- 2012-03-12 ZA ZA2012/01786A patent/ZA201201786B/en unknown
- 2012-03-13 IL IL218605A patent/IL218605A/en not_active IP Right Cessation
- 2012-03-13 IN IN2176DEN2012 patent/IN2012DN02176A/en unknown
- 2012-03-13 IN IN2179DEN2012 patent/IN2012DN02179A/en unknown
- 2012-03-13 IN IN2175DEN2012 patent/IN2012DN02175A/en unknown
- 2012-03-13 IL IL218606A patent/IL218606A/en not_active IP Right Cessation
- 2012-03-13 IL IL218604A patent/IL218604A/en not_active IP Right Cessation
- 2012-03-13 IL IL218607A patent/IL218607A/en not_active IP Right Cessation
- 2012-03-13 IN IN2180DEN2012 patent/IN2012DN02180A/en unknown
-
2013
- 2013-03-14 HK HK13103175.6A patent/HK1176388A1/zh not_active IP Right Cessation
- 2013-03-22 HK HK13103582.3A patent/HK1176663A1/zh not_active IP Right Cessation
- 2013-03-22 HK HK13103583.2A patent/HK1176664A1/zh not_active IP Right Cessation
- 2013-03-22 HK HK13103585.0A patent/HK1176989A1/zh not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4100733A (en) * | 1976-10-04 | 1978-07-18 | United Technologies Corporation | Premix combustor |
| US7086544B1 (en) * | 2002-08-16 | 2006-08-08 | Schulte Corporation | Support assembly for a hanger bar |
| RU2280768C1 (ru) * | 2005-05-23 | 2006-07-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Самара-Авиагаз" | Теплоэлектроцентраль с газотурбинной установкой |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| МАНУШИН Э. Аю Газовые турбины: проблемы и перспективы, Москва, Энергоатогмиздат, 1986, стр. 21-21, 41, 81-82. ШЛЯХТЕНКО С.М. Теория и расчет воздушно-реактивных двигателей, Москва, Машингстроение, 1987, стр. 15-18, 370. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2802905C1 (ru) * | 2023-03-22 | 2023-09-05 | Илья Николаевич Волков | Входное устройство кольцевой камеры сгорания |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2537109C2 (ru) | Входное устройство для предварительного смешивания топлива и воздуха, а также узел, содержащий такое устройство, систему выделения/преобразования энергии и газовую турбину (варианты) | |
| US11692709B2 (en) | Gas turbine fuel mixer comprising a plurality of mini tubes for generating a fuel-air mixture | |
| JP2015114098A (ja) | 予混合パイロットノズルを備える燃料噴射器 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171201 |