JPS6299443A - ステンレス鋼 - Google Patents
ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS6299443A JPS6299443A JP23960985A JP23960985A JPS6299443A JP S6299443 A JPS6299443 A JP S6299443A JP 23960985 A JP23960985 A JP 23960985A JP 23960985 A JP23960985 A JP 23960985A JP S6299443 A JPS6299443 A JP S6299443A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- strength
- corrosion resistance
- stainless steel
- toughness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、高強度、高靭性でかつ耐食性にすぐれた析
出硬化型ステンレス鋼に関し、例えば、タービンブレー
ド、ボンプシャフｌ−、ディスクロータならびにその他
高強度、高靭性および耐食性が要求される各種の機械構
造用部品の素材として利用される析出硬化型ステンレス
鋼に関するものである。
出硬化型ステンレス鋼に関し、例えば、タービンブレー
ド、ボンプシャフｌ−、ディスクロータならびにその他
高強度、高靭性および耐食性が要求される各種の機械構
造用部品の素材として利用される析出硬化型ステンレス
鋼に関するものである。
（従来の技術）
Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼は、その成分および加工なら
びに熱処理状態によって、オーステナイト、マルテンサ
イト、オーステナイト＋フェライトなどの基地組織とな
るが、これにＡ ｌｌ 、 Ｔ ｉ 。
びに熱処理状態によって、オーステナイト、マルテンサ
イト、オーステナイト＋フェライトなどの基地組織とな
るが、これにＡ ｌｌ 、 Ｔ ｉ 。
Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｕ、Ｂｅ、Ｐなどの析出硬化性元素を添
加した鋼種は析出硬化型ステンレス鋼と称されており、
耐食性と高強度とを兼ねそなえた材料として有用なもの
である。
加した鋼種は析出硬化型ステンレス鋼と称されており、
耐食性と高強度とを兼ねそなえた材料として有用なもの
である。
これらのうち、マルテンサイト系析出硬化型ステンレス
鋼の代表は１７−４ＰＨ，１５−５ＰＨステンレス鋼で
あり、航空機などの構造材、耐食ばね、バルブ、インペ
ラ等の素材として広く使用されている。
鋼の代表は１７−４ＰＨ，１５−５ＰＨステンレス鋼で
あり、航空機などの構造材、耐食ばね、バルブ、インペ
ラ等の素材として広く使用されている。
（発明が解決しようとする問題点）
これらのマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼は引
張強さが高々１５０ｋｇｆ／ｍｍ′であり、そのときの
衝撃値は２ｋｇｆ−ｍ／Ｃｍ２以下であって、強度はあ
る程度高いものの靭性はさほど良好であるとはいえない
ものである。さらに、熱間加工性がかなり悪く製造」二
においても十分に留意しなければならない。これは、Ｃ
ｕによる析出硬化を狙ったものであるためＣｕが３〜５
％と高いのがその主原因である。
張強さが高々１５０ｋｇｆ／ｍｍ′であり、そのときの
衝撃値は２ｋｇｆ−ｍ／Ｃｍ２以下であって、強度はあ
る程度高いものの靭性はさほど良好であるとはいえない
ものである。さらに、熱間加工性がかなり悪く製造」二
においても十分に留意しなければならない。これは、Ｃ
ｕによる析出硬化を狙ったものであるためＣｕが３〜５
％と高いのがその主原因である。
この発明は、」二連した従来の問題点に着目してなされ
たもので、熱間加工性にすぐれていて製造が容易であり
、しかも引張強さが約１５０〜１７０ ｋ ｇ ｆ ／
ｍ ｍ ’以」二テかつ衝撃値が約２ 、５〜３ ｋ
ｇ ｆ ｍ ｍ／ Ｃｍ２以」二が得られ、さらには耐
食性においても５ＵＳ３０４以上である析出硬化型ステ
ンレス鋼を提供することを目的としている。
たもので、熱間加工性にすぐれていて製造が容易であり
、しかも引張強さが約１５０〜１７０ ｋ ｇ ｆ ／
ｍ ｍ ’以」二テかつ衝撃値が約２ 、５〜３ ｋ
ｇ ｆ ｍ ｍ／ Ｃｍ２以」二が得られ、さらには耐
食性においても５ＵＳ３０４以上である析出硬化型ステ
ンレス鋼を提供することを目的としている。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
この発明によるステンレス鋼は１重量％で、Ｃ：０．０
２〜０．２％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：３．０％以
下、Ｃｕ：２．５〜４．５％、Ｎｉ：２．５〜５．０％
、Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、Ｍｏ：０．５〜２．５
％、Ｎｂ＋Ｔａ＋０．０５〜１．０％、Ｂ：０．０００
１〜０．０５％、Ｎ：０．００２〜０．１５％、および
必要に応じてＡｌ：０．５〜２．５％、 Ｔ ｉ ：０
．１〜１．０％、Ｖ：１．Ｏ％以下、Ｗ：１．０％以下
のうちの１種または２種以−し、同じく必要に応じ−（
Ｍｇ ： ０ 、０１％以下、Ｃａ：０．０１％以下の
うちの１種または２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなることを特徴とするものであり、高強度、高靭性
でかつ耐食性にすぐれたマルテンサイト系析出硬化型ス
テンレス鋼である。
２〜０．２％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：３．０％以
下、Ｃｕ：２．５〜４．５％、Ｎｉ：２．５〜５．０％
、Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、Ｍｏ：０．５〜２．５
％、Ｎｂ＋Ｔａ＋０．０５〜１．０％、Ｂ：０．０００
１〜０．０５％、Ｎ：０．００２〜０．１５％、および
必要に応じてＡｌ：０．５〜２．５％、 Ｔ ｉ ：０
．１〜１．０％、Ｖ：１．Ｏ％以下、Ｗ：１．０％以下
のうちの１種または２種以−し、同じく必要に応じ−（
Ｍｇ ： ０ 、０１％以下、Ｃａ：０．０１％以下の
うちの１種または２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなることを特徴とするものであり、高強度、高靭性
でかつ耐食性にすぐれたマルテンサイト系析出硬化型ス
テンレス鋼である。
次に、この発明による析出硬化型ステンレス鋼の成分組
成範囲（重量％）の限定理由を述べる。
成範囲（重量％）の限定理由を述べる。
Ｃ：０．０２〜０゜２％
Ｃは常温および高温における強度ならびに硬さを増大す
るのに必要な最も基本的に重要な元素である。すなわち
、鋼の強度を高めるにはまず第１にＣ含有量の増大が必
要である。したがって、Ｃは少なくとも０．０２％以」
−は必要とされる。しかし、０．２％を超えるとＣｒ
、 Ｍ ｏ等の炭化物生成元素と反応して耐食性を劣化
させるので０．２％を限度とする。
るのに必要な最も基本的に重要な元素である。すなわち
、鋼の強度を高めるにはまず第１にＣ含有量の増大が必
要である。したがって、Ｃは少なくとも０．０２％以」
−は必要とされる。しかし、０．２％を超えるとＣｒ
、 Ｍ ｏ等の炭化物生成元素と反応して耐食性を劣化
させるので０．２％を限度とする。
Ｓｉ：２．０％以ド
Ｓｉは鋼の１ｌＶＩＪ８性を向１−させるとともに、０
を安定化させるが、２．０％を超えると結晶粒を粗大化
して靭性の低Ｆをまねくので、２．０％を−１−限とし
た。
を安定化させるが、２．０％を超えると結晶粒を粗大化
して靭性の低Ｆをまねくので、２．０％を−１−限とし
た。
Ｍ ｎ ： ３ 、０％以下
ＭｎはＳｉと同様に鋼中の０を介在物として安定化させ
、機械的性質を向−１ニさせるが、強力なオーステナイ
ト生成元素であるため３．０％を超えると残留オーステ
ナイトを形成し、組織的に不安定となるので、３．０％
を上限とした。
、機械的性質を向−１ニさせるが、強力なオーステナイ
ト生成元素であるため３．０％を超えると残留オーステ
ナイトを形成し、組織的に不安定となるので、３．０％
を上限とした。
Ｃｕ：２．５〜４．５％
Ｃｕはこの発明によるステンレス鋼の重要な元素の一つ
である。すなわち、Ｃｕは析出硬化処理によって（相を
析出して強度を著しく向」二させる。そのためにはＣｕ
は少なくとも２．５％含有させることが必要である。し
かし、４．５％を超えると熱間加工性が低下して、熱間
加工時に割れを発生する危険がでてくるとともに、多量
のＣｕはＭｓ点を下げて残留オーステナイトを生成する
おそれがあるため、Ｃｕの上限を４．５％とした。なお
、Ｃｕは耐食性の向上に寄与する意味でも２．５〜４．
５％は必須である。
である。すなわち、Ｃｕは析出硬化処理によって（相を
析出して強度を著しく向」二させる。そのためにはＣｕ
は少なくとも２．５％含有させることが必要である。し
かし、４．５％を超えると熱間加工性が低下して、熱間
加工時に割れを発生する危険がでてくるとともに、多量
のＣｕはＭｓ点を下げて残留オーステナイトを生成する
おそれがあるため、Ｃｕの上限を４．５％とした。なお
、Ｃｕは耐食性の向上に寄与する意味でも２．５〜４．
５％は必須である。
Ｎｉ：２．５〜５．０％
Ｎｉはこの発明によるステンレス鋼の重要な元素であり
、Ｃｕを含むために熱間加工時の割れの発生防止にぜひ
とも必要な元素である。このＮｉは衝撃値を向−１ニさ
せると同時に、耐食性および強度の確保にも重要なはた
らきをする。しかし、２．５％よりも少ないとそれらの
役割を十分に果せず、反対に５．０％を超えると強力な
オーステナイト生成元素であるためＭｓ点を常温近くま
で下げ、成分によってはＯ′Ｃ以下となって、焼入れが
十分できなくなるので、この発明ではＮｉの適量を２．
５〜５．０％、より望ましくは２．５〜４．５％とした
。
、Ｃｕを含むために熱間加工時の割れの発生防止にぜひ
とも必要な元素である。このＮｉは衝撃値を向−１ニさ
せると同時に、耐食性および強度の確保にも重要なはた
らきをする。しかし、２．５％よりも少ないとそれらの
役割を十分に果せず、反対に５．０％を超えると強力な
オーステナイト生成元素であるためＭｓ点を常温近くま
で下げ、成分によってはＯ′Ｃ以下となって、焼入れが
十分できなくなるので、この発明ではＮｉの適量を２．
５〜５．０％、より望ましくは２．５〜４．５％とした
。
Ｃｒ：１３．Ｏ〜１８．０％
Ｃｒもこの発明によるステンレス鋼の基本元素であり、
耐食性９強１＆および靭性の確保に必須の元素である。
耐食性９強１＆および靭性の確保に必須の元素である。
このＣｒはＣと炭化物を生成して強度を向」ニさせるの
に寄！ｉ、する。そして、耐食性の観点からは少なくと
も１３．０％のＣｒが必要であるが、１８．０％を超え
ると強力なフェライ）・生成元素であるためδ・フェラ
イトの生成をまねき、耐食性、靭性および疲労特性の劣
化をきたす恐れが十分にあるので、」二限は１８．０％
とした。
に寄！ｉ、する。そして、耐食性の観点からは少なくと
も１３．０％のＣｒが必要であるが、１８．０％を超え
ると強力なフェライ）・生成元素であるためδ・フェラ
イトの生成をまねき、耐食性、靭性および疲労特性の劣
化をきたす恐れが十分にあるので、」二限は１８．０％
とした。
Ｍｏ：０．５〜２．５％
ＭＯは強力な炭化物生成元素であり、強度の向」二をは
かるのに重要な元素である。また、耐食性を顕著に改善
するはたらきをもっているため必須の元素である。そし
て、これらの効果を得るためには少なくとも０．５％が
必要である。しかし、強力なフェライト生成元素である
ため２．５％を超えるとδ・フェライトの生成という問
題が生じ、靭性の低下をまねくので、上限を２．５％と
した。
かるのに重要な元素である。また、耐食性を顕著に改善
するはたらきをもっているため必須の元素である。そし
て、これらの効果を得るためには少なくとも０．５％が
必要である。しかし、強力なフェライト生成元素である
ため２．５％を超えるとδ・フェライトの生成という問
題が生じ、靭性の低下をまねくので、上限を２．５％と
した。
Ｎｂ＋Ｔａ ： ０．０５−１．０％
Ｎｂ、Ｔａは炭化物生成元素であり、Ｃｒと結びつ〈Ｃ
と優先的に反応して安定したＮｂ。
と優先的に反応して安定したＮｂ。
Ｔａの炭化物を生成し、基地中のＣｒの減少を防止して
良好な耐食性を付与する。また、Ｎｂ。
良好な耐食性を付与する。また、Ｎｂ。
Ｔａは結晶粒を微細化して靭性、延性を向」ニさせるの
で、この発明によるステンレス鋼では必須の元素である
。そして、これらの性能を十分満足せしめるためには少
くともＮａ＋Ｔａ （いずれが一方が有効量以下である
場合も含む）で０．０５％は必要である。しかし、多量
の添加は巨大炭化物を多量に発生させる恐れがあるので
、Ｎｂ＋Ｔａで１．０％を」二限とした。なお、Ｎｂ＋
Ｔａのより好ましい含有量は０．１〜０．５％である。
で、この発明によるステンレス鋼では必須の元素である
。そして、これらの性能を十分満足せしめるためには少
くともＮａ＋Ｔａ （いずれが一方が有効量以下である
場合も含む）で０．０５％は必要である。しかし、多量
の添加は巨大炭化物を多量に発生させる恐れがあるので
、Ｎｂ＋Ｔａで１．０％を」二限とした。なお、Ｎｂ＋
Ｔａのより好ましい含有量は０．１〜０．５％である。
Ｂ：０．０００１〜０．０５％
Ｂは粒界の強化、熱間加圧性の向上、靭性の確保ならび
に高温強度の向」二に寄与する重要な元素である。そし
て、これらの効果をもたらせるためには少くともｏ、ｏ
ｏｏｉ％以−Ｌを必要とする。
に高温強度の向」二に寄与する重要な元素である。そし
て、これらの効果をもたらせるためには少くともｏ、ｏ
ｏｏｉ％以−Ｌを必要とする。
しかし、０．０１％を超えるとＦｅ２Ｂを多量に生成し
、熱間加工性を著しく阻害するので、上限を０．０１％
とした。なお、Ｂのより好ましい含有量は０．０００５
〜０．００１５％である。
、熱間加工性を著しく阻害するので、上限を０．０１％
とした。なお、Ｂのより好ましい含有量は０．０００５
〜０．００１５％である。
Ｎ：０．００２〜０．１５％
ＮはＣと類似し、窒化物の生成により強度、靭性および
耐食性の向」二に寄テする元素であり、このような効果
は０．００２％以」二で得られる。なお、このＮは通常
の製造では必ず含有している元素である。そしてこの場
合、Ｎ含有量が０．１５％よりも多くなると溶接時のガ
ス発生の問題が生ずると共に、強力なオーステナイト生
成元素のためＭｓ点を下げて組織の不安定をまねき、強
度、靭性の劣化が懸念されるので。
耐食性の向」二に寄テする元素であり、このような効果
は０．００２％以」二で得られる。なお、このＮは通常
の製造では必ず含有している元素である。そしてこの場
合、Ｎ含有量が０．１５％よりも多くなると溶接時のガ
ス発生の問題が生ずると共に、強力なオーステナイト生
成元素のためＭｓ点を下げて組織の不安定をまねき、強
度、靭性の劣化が懸念されるので。
０．１５％以下とする惑星がある。そして、より好まし
くはＮ含有７ｉ１．を０．００５〜０．０５０％とする
。
くはＮ含有７ｉ１．を０．００５〜０．０５０％とする
。
Ａ文：０．５〜２．５％
Ａ文はＮ量と金属間化合物を作り、強度の向−にをはか
るのに有効な元素である。そして、このような効果を得
るためには少なくとも０．５％以上は必要である。しか
し、Ａｎは強力なフェライト生成元素であるため、多量
に添加するとδ・フェライトを生じ、靭性の低下をまね
くので、Ａｎの」−限を２．５％とした。なお、Ａ文の
添加量が多くなると結晶粒を粗大化させる傾向にあるた
め、より好ましくは１．０〜２．０％である。
るのに有効な元素である。そして、このような効果を得
るためには少なくとも０．５％以上は必要である。しか
し、Ａｎは強力なフェライト生成元素であるため、多量
に添加するとδ・フェライトを生じ、靭性の低下をまね
くので、Ａｎの」−限を２．５％とした。なお、Ａ文の
添加量が多くなると結晶粒を粗大化させる傾向にあるた
め、より好ましくは１．０〜２．０％である。
Ｔｉ：０．１−１．０％
ＴｉはＮｂ、Ｔａと類似し、優先的に炭化物を生成して
耐食性の向上に寄与する。また、結晶粒を微細化して靭
性を上げる。さらには、ＴｉはＮｉと強力な金属間化合
物をつくり、強度の確保にも関与する。しかし、Ｔｉが
多量に添加されると清浄度を著しくそこねるので、０．
１〜１．０％、より好ましくは０．２〜０．５％の添加
とする。
耐食性の向上に寄与する。また、結晶粒を微細化して靭
性を上げる。さらには、ＴｉはＮｉと強力な金属間化合
物をつくり、強度の確保にも関与する。しかし、Ｔｉが
多量に添加されると清浄度を著しくそこねるので、０．
１〜１．０％、より好ましくは０．２〜０．５％の添加
とする。
Ｖ：１．０％以下
Ｗ：１．０％以下
ｖ、Ｗは強力な炭化物生成元素であり、強度の確保に有
効な元素である。ただし、多量の添加は耐食性および延
性の低下をまねくので、■およびＷとも」二限を１．０
％とした。また、より好ましい範囲はＶ：０．５％以下
、Ｗ： ０．５％以下である。
効な元素である。ただし、多量の添加は耐食性および延
性の低下をまねくので、■およびＷとも」二限を１．０
％とした。また、より好ましい範囲はＶ：０．５％以下
、Ｗ： ０．５％以下である。
Ｍｇ：０．０１％以下
Ｃａ：０．０１％以下
Ｍｇ、Ｃａはいずれも熱間での加工性を良好にする元素
である。ただし、多量に添加すると鋼の清浄度を悪化さ
せ１強度および靭性の低下をまねくので各々０．０１％
以下、より好ましくは各々０．００２〜０．００６％と
するのが良い。
である。ただし、多量に添加すると鋼の清浄度を悪化さ
せ１強度および靭性の低下をまねくので各々０．０１％
以下、より好ましくは各々０．００２〜０．００６％と
するのが良い。
その他、Ｐ、Ｓ、０なとは極力低いことが望ましいのは
当然のことである。
当然のことである。
（実施例）
次に、この発明によるステンレス鋼の特徴を実施例によ
り詳細に説明する。
り詳細に説明する。
第１表は本発明鋼の化学成分と比較鋼のそれとを示した
ものであり、Ｐｌは１７−４ＰＨを基準としてそれにＭ
Ｏを添加し、さらにＣａ、Ｍｇを添加したものである。
ものであり、Ｐｌは１７−４ＰＨを基準としてそれにＭ
Ｏを添加し、さらにＣａ、Ｍｇを添加したものである。
Ｐ２はＰｌのＣ，Ｎｂ量の高いものであり、Ｐ３はＰｌ
にＡ文を添加したものである。Ｐ４はＰｌの０丁量を若
干」二げるとともにＢを増量したもので、Ｐ５はＮｂ、
Ｂ量を増加させたもの、Ｐ６はＣｒ、Ｍｏ、Ｎ量を大き
く増加したものである。ＰｌはＣ量を下限にまで下げる
とともにＡＪＩ、Ｔｉを添加して析出硬化の強化を狙っ
たもので、Ｐ８は更にＷ、■を加えたものである。
にＡ文を添加したものである。Ｐ４はＰｌの０丁量を若
干」二げるとともにＢを増量したもので、Ｐ５はＮｂ、
Ｂ量を増加させたもの、Ｐ６はＣｒ、Ｍｏ、Ｎ量を大き
く増加したものである。ＰｌはＣ量を下限にまで下げる
とともにＡＪＩ、Ｔｉを添加して析出硬化の強化を狙っ
たもので、Ｐ８は更にＷ、■を加えたものである。
そこで、これらの材料な固溶化熱処理−析出硬化処理を
したものの常温での引張性質、衝撃値。
したものの常温での引張性質、衝撃値。
５％Ｈ２ＳＯ４清騰硫酸での腐食減量（耐食性）を求め
た。これらの結果を第２表に示す。
た。これらの結果を第２表に示す。
なお、熱処理条件は、５ＵＳ３０４を除いて、１０５０
℃油冷→４８０°Ｃ空冷である。
℃油冷→４８０°Ｃ空冷である。
第２表に示すように、Ｐ３のごと〈Ａ９．単独およびＰ
７．Ｐ８のごと＜ Ａ ｌ 、 Ｔ ｒを複合で添加し
たものは引張強さが１７０ｋｇｆ／ｍｍ２を超えており
、しかも衝ｆｆ（〆１は１７−４ＰＨなどと比較して高
い４ｆｔを示している。すなわち、この発明では、従来
の１７−４ＰＨ鋼を基準とし、Ａｌ。
７．Ｐ８のごと＜ Ａ ｌ 、 Ｔ ｒを複合で添加し
たものは引張強さが１７０ｋｇｆ／ｍｍ２を超えており
、しかも衝ｆｆ（〆１は１７−４ＰＨなどと比較して高
い４ｆｔを示している。すなわち、この発明では、従来
の１７−４ＰＨ鋼を基準とし、Ａｌ。
Ｔｉにより形成される金属間化合物による強度向上、Ｍ
ｏ 、Ｗ、Ｖなどで炭化物による強度向」−１Ｂ、Ｎｂ
、Ｖなどによるせｉ整値の増大、Ｎによる強度の確保、
Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ添加による熱間加工性の改善をはかった
ものである。
ｏ 、Ｗ、Ｖなどで炭化物による強度向」−１Ｂ、Ｎｂ
、Ｖなどによるせｉ整値の増大、Ｎによる強度の確保、
Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ添加による熱間加工性の改善をはかった
ものである。
第１図は１７−４ＰＨ，！１−Ｐ８との常温における引
張強さ、耐力、衝撃値と時効温度との関係を示す。また
、第２図は１７−４ＰＨとＰ３ 、 Ｐ７ 。
張強さ、耐力、衝撃値と時効温度との関係を示す。また
、第２図は１７−４ＰＨとＰ３ 、 Ｐ７ 。
Ｐ８を代表として衝撃遷移曲線を示したもので、以上の
２つの図より本発明鋼は高強度、高靭性鋼であることが
判る。
２つの図より本発明鋼は高強度、高靭性鋼であることが
判る。
「発明の効果」
以上説明してきたように、この発明によるステンレス鋼
は１重量％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ＋２．０
％以下、Ｍ ｎ ： ０ 、３％以下、Ｃｕ：２．５〜
４．５％、Ｎｉ：２．５〜５．０％、Ｃｒ：１３．０〜
１８．０％、Ｍｏ ：０．５〜２．５％、Ｎｂ＋Ｔａ：
０．０５〜１．０％、Ｂ ：０．０００１〜０．０５％
、 Ｎ ：０．００２〜０．１５％、および必要に応じ
てＡ文＝０．５〜２．５％、Ｔｉ：０．１〜１．０％、
Ｖ：１．０％以下、Ｗ： １．０％以下のうちの１種ま
たは２挿具−１−１同じく必要に応じてＭｇ：０．０１
％以下、Ｃａ：０．０１％以下のうちの１種または２種
を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるもので
あるから、高強度、高靭性でかつ耐食性にすぐれたもの
であり、例えば、タービンブレード（静翼、動翼）、ポ
ンプシャフト、ディスクロータ、 １ｆ１１食ばねなら
びにその他高強度、高靭性および耐食性が要求される各
種の機械構造用部品の素材として適するものであるとい
う非常に優れた効果がもたらされる。
は１重量％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ＋２．０
％以下、Ｍ ｎ ： ０ 、３％以下、Ｃｕ：２．５〜
４．５％、Ｎｉ：２．５〜５．０％、Ｃｒ：１３．０〜
１８．０％、Ｍｏ ：０．５〜２．５％、Ｎｂ＋Ｔａ：
０．０５〜１．０％、Ｂ ：０．０００１〜０．０５％
、 Ｎ ：０．００２〜０．１５％、および必要に応じ
てＡ文＝０．５〜２．５％、Ｔｉ：０．１〜１．０％、
Ｖ：１．０％以下、Ｗ： １．０％以下のうちの１種ま
たは２挿具−１−１同じく必要に応じてＭｇ：０．０１
％以下、Ｃａ：０．０１％以下のうちの１種または２種
を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるもので
あるから、高強度、高靭性でかつ耐食性にすぐれたもの
であり、例えば、タービンブレード（静翼、動翼）、ポ
ンプシャフト、ディスクロータ、 １ｆ１１食ばねなら
びにその他高強度、高靭性および耐食性が要求される各
種の機械構造用部品の素材として適するものであるとい
う非常に優れた効果がもたらされる。
第１図は１７−４ＰＨとＰ８の常温における引張強さ、
耐力、衝撃値との時効温度との関係を示すグラフ、第２
図は１７−４． Ｐ ＨとＰ３ 、 Ｐ７ 。 Ｐ８の衝撃遷移曲線を示すグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豐 第１図 τ Ｂ寺ダカ：、晶Ｊｔ（’Ｃ） 第２図 り式、験這ル（°０〕
耐力、衝撃値との時効温度との関係を示すグラフ、第２
図は１７−４． Ｐ ＨとＰ３ 、 Ｐ７ 。 Ｐ８の衝撃遷移曲線を示すグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豐 第１図 τ Ｂ寺ダカ：、晶Ｊｔ（’Ｃ） 第２図 り式、験這ル（°０〕
Claims (4)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ：２．
０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜４．５
％、Ｎｉ：２．５〜５．０％、Ｃｒ：１３．０〜１８．
０％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０５
〜１．０％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％、Ｎ：０．
００２〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなることを特徴とする高強度、高靭性でかつ耐食性に
すぐれた析出硬化型ステンレス鋼。 - （２）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ：２．
０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜４．５
％、Ｎｉ：２．５〜５．０％、Ｃｒ：１３．０〜１８．
０％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０５
〜１．０％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％、Ｎ：０．
００２〜０．１５％、およびＡｌ：０．５〜２．５％、
Ｔｉ：０．１〜１．０％、Ｖ：１．０％以下、Ｗ：１．
０％以下のうちの１種または２種以上、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする高強度、高靭
性でかつ耐食性にすぐれた析出硬化型ステンレス鋼。 - （３）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ：２．
０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜４．５
％、Ｎｉ：２．５〜５．０％、Ｃｒ：１３．０〜１８．
０％、Ｍｏ０．５〜２．５％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０５〜
１．０％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％、Ｎ：０．０
０２〜０．１５％、およびＭｇ：０．０１％以下、Ｃａ
：０．０１％以下のうちの１種または２種、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする高強度、
高靭性でかつ耐食性にすぐれた析出硬化型ステンレス鋼
。 - （４）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ：２．
０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ｃｕ：２．５〜４．５
％、Ｎｉ：２．５〜５．０％、Ｃｒ：１３．０〜１８．
０％、Ｍｏ：０．５〜２．５％、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０５
〜１．０％、Ｂ：０．０００１〜０．０５％、Ｎ：０．
００２〜０．１５％、およびＡｌ：０．５〜２．５％、
Ｔｉ：０．１〜１．０％、Ｖ：１．０％以下、Ｗ：１．
０％以下のうちの１種または２種以上、さらに、Ｍｇ：
０．０１％以下、Ｃａ：０．０１％以下のうちの１種ま
たは２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする高強度、高靭性でかつ耐食性にすぐれた析
出硬化型ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23960985A JPS6299443A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23960985A JPS6299443A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6299443A true JPS6299443A (ja) | 1987-05-08 |
Family
ID=17047287
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23960985A Pending JPS6299443A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6299443A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314837A (ja) * | 2006-05-25 | 2007-12-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 |
| CN102974824A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-20 | 宁波得利时泵业有限公司 | 一种均质混合泵的定子和转子制备方法 |
| CN105441827A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-03-30 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种含纳米碳化铌的耐蚀耐热不锈钢泵阀铸件及其制备方法 |
-
1985
- 1985-10-28 JP JP23960985A patent/JPS6299443A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007314837A (ja) * | 2006-05-25 | 2007-12-06 | Nisshin Steel Co Ltd | 時効硬化型フェライト系ステンレス鋼板およびそれを用いた時効処理鋼材 |
| CN102974824A (zh) * | 2012-11-22 | 2013-03-20 | 宁波得利时泵业有限公司 | 一种均质混合泵的定子和转子制备方法 |
| CN105441827A (zh) * | 2015-11-25 | 2016-03-30 | 铜陵市经纬流体科技有限公司 | 一种含纳米碳化铌的耐蚀耐热不锈钢泵阀铸件及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3096959B2 (ja) | 高温強度に優れた低Ｍｎ低Ｃｒフェライト耐熱鋼 | |
| KR0175075B1 (ko) | 증기터빈용 회전자 및 그 제조방법 | |
| JPS6024353A (ja) | １２％Ｃｒ系耐熱鋼 | |
| JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| JPH02290950A (ja) | 高温強度の優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| US20020108681A1 (en) | Heat-resisting steel, method for thermally treating heat-resisting steel, and components made of heat-resisting steel | |
| JPS6299443A (ja) | ステンレス鋼 | |
| JPH11209851A (ja) | ガスタービンディスク材 | |
| JPS616256A (ja) | １２％Ｃｒ耐熱鋼 | |
| JP2008518103A (ja) | クリープ抵抗を有するマルテンサイト硬化可能な調質鋼 | |
| JPH0425344B2 (ja) | ||
| JPH04214844A (ja) | 高強度高靭性ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2014208869A (ja) | 析出強化型マルテンサイト鋼 | |
| JP3177633B2 (ja) | 高温強度に優れた極低Ｍｎ低Ｃｒフェライト耐熱鋼 | |
| JP3546127B2 (ja) | 高低圧一体型ロータ用高強度耐熱鋼及びタービンロータ | |
| JPH1036944A (ja) | マルテンサイト系耐熱鋼 | |
| JPH02101143A (ja) | タービン用構造材料 | |
| JP3662151B2 (ja) | 耐熱鋳鋼及びその熱処理方法 | |
| JPS60128250A (ja) | 高クロム耐熱鋳鋼 | |
| JPH04228536A (ja) | 耐摩耗性に優れた鋼 | |
| JP2003301242A (ja) | 高Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼および耐クリープ特性に優れた高温用部材の製造方法 | |
| JPS5824497B2 (ja) | 耐熱鋼 | |
| JPS60221556A (ja) | 省資源型鉄基超耐熱合金 | |
| JPS60110847A (ja) | 蒸気タ−ビンロ−タ材 | |
| JPS62290849A (ja) | 地熱蒸気タ−ビン用ロ−タ |