JPH11278879A - マスコンクリート用セメント組成物 - Google Patents
マスコンクリート用セメント組成物Info
- Publication number
- JPH11278879A JPH11278879A JP10084796A JP8479698A JPH11278879A JP H11278879 A JPH11278879 A JP H11278879A JP 10084796 A JP10084796 A JP 10084796A JP 8479698 A JP8479698 A JP 8479698A JP H11278879 A JPH11278879 A JP H11278879A
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- JP
- Japan
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- cement
- shrinkage
- self
- strength
- concrete
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- Pending
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 温度ひび割れ対策を講じる必要のあるマスコ
ンクリート構造物の施工に用いられるコンクリートに関
し、温度ひび割れ及び自己収縮に起因するひび割れの抑
制効果に優れたマスコンクリート用セメント組成物を提
供することを課題とする。 【解決手段】 マスコンクリートに用いられるセメント
であって、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3
が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であり、２Ｃａ
Ｏ・ＳｉＯ2含有量が45〜75重量％としたことを特徴と
する。
ンクリート構造物の施工に用いられるコンクリートに関
し、温度ひび割れ及び自己収縮に起因するひび割れの抑
制効果に優れたマスコンクリート用セメント組成物を提
供することを課題とする。 【解決手段】 マスコンクリートに用いられるセメント
であって、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3
が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であり、２Ｃａ
Ｏ・ＳｉＯ2含有量が45〜75重量％としたことを特徴と
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、温度ひび割れ対策
を講じる必要のあるマスコンクリート構造物の施工に用
いられるコンクリートに関するものである。
を講じる必要のあるマスコンクリート構造物の施工に用
いられるコンクリートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、部材断面の大きいコンクリートの
場合、セメントの水和熱がその中央付近に蓄積されて内
部温度が上昇し、その上昇過程或いは冷却過程において
打設コンクリートの外側（外気に接触する部分）と内部
との間にかなりの温度差が生じ、部分的なひずみが生じ
て、いわゆる温度ひび割れが生じ易くなる。
場合、セメントの水和熱がその中央付近に蓄積されて内
部温度が上昇し、その上昇過程或いは冷却過程において
打設コンクリートの外側（外気に接触する部分）と内部
との間にかなりの温度差が生じ、部分的なひずみが生じ
て、いわゆる温度ひび割れが生じ易くなる。
【０００３】このような温度ひび割れの発生が予測され
る場合、設計及び施工上、マスコンクリートとして取り
扱う必要がある。
る場合、設計及び施工上、マスコンクリートとして取り
扱う必要がある。
【０００４】マスコンクリートにおける温度ひび割れを
防止する方法は種々あるが、コンクリートの発熱量を低
減する、すなわち発熱量の少ないセメントを用いるのが
最も効果的で経済的であるとされている。
防止する方法は種々あるが、コンクリートの発熱量を低
減する、すなわち発熱量の少ないセメントを用いるのが
最も効果的で経済的であるとされている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】発熱量が少ないセメン
トとしては、ポルトランドセメントに高炉スラグ微粉末
及び／又はフライアッシュを多量に混和した混合セメン
トがあるが、初期強度の発現が小さく型枠の脱型が遅れ
る、耐久性に劣る等の問題がある。
トとしては、ポルトランドセメントに高炉スラグ微粉末
及び／又はフライアッシュを多量に混和した混合セメン
トがあるが、初期強度の発現が小さく型枠の脱型が遅れ
る、耐久性に劣る等の問題がある。
【０００６】また、セメントの構成鉱物のうち水和発熱
量の小さいビーライト（Ｃ2Ｓ）量を増やし水和発熱量
の大きいエーライト（Ｃ3Ｓ）量を減らした低熱ポルト
ランドセメントがあり、混合セメントにおける問題点は
解消されているものの、発熱量の低減が十分ではないた
め、温度ひび割れ抑制効果が十分でないという問題点が
ある。
量の小さいビーライト（Ｃ2Ｓ）量を増やし水和発熱量
の大きいエーライト（Ｃ3Ｓ）量を減らした低熱ポルト
ランドセメントがあり、混合セメントにおける問題点は
解消されているものの、発熱量の低減が十分ではないた
め、温度ひび割れ抑制効果が十分でないという問題点が
ある。
【０００７】一方、近年においては、コンクリートの高
機能化に伴い、性状の優れた種々のコンクリートが開発
されているが、その反面、自己収縮が増大するという問
題点も生じている。
機能化に伴い、性状の優れた種々のコンクリートが開発
されているが、その反面、自己収縮が増大するという問
題点も生じている。
【０００８】この自己収縮は、セメントの水和反応によ
る凝結の始発以降に生じる体積減少のことであるが、マ
スコンクリートにおいても、上記のような温度差に伴う
要因のみでは説明できないひび割れの発生事例が報告さ
れており、このひび割れの発生に自己収縮が大きく影響
している可能性が指摘されている。
る凝結の始発以降に生じる体積減少のことであるが、マ
スコンクリートにおいても、上記のような温度差に伴う
要因のみでは説明できないひび割れの発生事例が報告さ
れており、このひび割れの発生に自己収縮が大きく影響
している可能性が指摘されている。
【０００９】本発明は、このような低熱ポルトランドセ
メントの問題点を解決するためになされたもので、温度
ひび割れ及び自己収縮に起因するひび割れの抑制効果に
優れたマスコンクリート用セメント組成物を提供するこ
とを課題とするものである。
メントの問題点を解決するためになされたもので、温度
ひび割れ及び自己収縮に起因するひび割れの抑制効果に
優れたマスコンクリート用セメント組成物を提供するこ
とを課題とするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、このような課
題を解決せんとするもので、その課題を解決するための
手段は、マスコンクリートに用いられるセメントであっ
て、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3が、Ａ
ｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であり、２ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ2含有量が45〜75重量％としたことにある。
題を解決せんとするもので、その課題を解決するための
手段は、マスコンクリートに用いられるセメントであっ
て、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3が、Ａ
ｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であり、２ＣａＯ・Ｓ
ｉＯ2含有量が45〜75重量％としたことにある。
【００１１】セメント中の３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3（以下、
Ｃ3Ａという）は、水和反応性が高く、水和発熱量も多
く、また自己収縮量も大きくなることが知られており、
中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメン
トを製造する場合、Ｃ3Ａを普通ポルトランドセメント
の９重量％程度から、２〜４重量％程度に減少させてい
る。
Ｃ3Ａという）は、水和反応性が高く、水和発熱量も多
く、また自己収縮量も大きくなることが知られており、
中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメン
トを製造する場合、Ｃ3Ａを普通ポルトランドセメント
の９重量％程度から、２〜４重量％程度に減少させてい
る。
【００１２】セメントクリンカーのＩＭが0.62付近で、
ボーグ式で計算した場合の間隙質は、フェライト（Ｃ4
ＡＦ）のみとなり、Ｃ3Ａが計算上生成しなくなる。
ボーグ式で計算した場合の間隙質は、フェライト（Ｃ4
ＡＦ）のみとなり、Ｃ3Ａが計算上生成しなくなる。
【００１３】さらに、ＩＭを低下させることにより、間
隙質はＣ6ＡＦ2さらにはＣ2Ｆ組成のフェライトへと変
化していく。
隙質はＣ6ＡＦ2さらにはＣ2Ｆ組成のフェライトへと変
化していく。
【００１４】これにより、水和反応性が高く、水和発熱
量も多く、また自己収縮の最も大きいＣ3Ａを無くすこ
とにより、水和熱及び自己収縮の低減が可能となる。
量も多く、また自己収縮の最も大きいＣ3Ａを無くすこ
とにより、水和熱及び自己収縮の低減が可能となる。
【００１５】さらに、ＩＭの低減によりフェライトの組
成がＣ4ＡＦからＣ6ＡＦ2と変化するにつれ、セメント
の水和発熱量がさらに低下する。
成がＣ4ＡＦからＣ6ＡＦ2と変化するにつれ、セメント
の水和発熱量がさらに低下する。
【００１６】また、Ｃ4ＡＦはＣ3Ａに次いで自己収縮が
大きく、さらにＣ6ＡＦ2は自己収縮が小さいため、上記
のような組成変化により自己収縮性もさらに低減される
こととなる。
大きく、さらにＣ6ＡＦ2は自己収縮が小さいため、上記
のような組成変化により自己収縮性もさらに低減される
こととなる。
【００１７】しかしながら、ＩＭが０付近であると強度
発現性が低くなるため、実用性の点からＩＭの下限値を
0.05に設定した。
発現性が低くなるため、実用性の点からＩＭの下限値を
0.05に設定した。
【００１８】ＩＭを0.05〜0.62とした場合においても、
セメントクリンカー中のＣ2Ｓ量が45重量％よりも少な
いと発熱量が多くなるため、低熱ポルトランドセメント
に比べてコンクリートの断熱温度上昇比強度（断熱温度
上昇１℃当たりの強度）が大きくならない。
セメントクリンカー中のＣ2Ｓ量が45重量％よりも少な
いと発熱量が多くなるため、低熱ポルトランドセメント
に比べてコンクリートの断熱温度上昇比強度（断熱温度
上昇１℃当たりの強度）が大きくならない。
【００１９】逆にＣ2Ｓ量が75重量％を超えると、断熱
温度上昇量は小さくなるものの強度発現が顕著に遅れ、
低熱ポルトランドセメントに比べてコンクリートの断熱
温度上昇比強度が大きくならない。
温度上昇量は小さくなるものの強度発現が顕著に遅れ、
低熱ポルトランドセメントに比べてコンクリートの断熱
温度上昇比強度が大きくならない。
【００２０】尚、このコンクリートの断熱温度上昇比強
度は、コンクリートの温度ひび割れに対する抵抗性の指
標となるものである。
度は、コンクリートの温度ひび割れに対する抵抗性の指
標となるものである。
【００２１】コンクリートの温度ひび割れに対する抵抗
性は、コンクリートの引張強度／発生応力の比が大きく
なるほど大きくなる。
性は、コンクリートの引張強度／発生応力の比が大きく
なるほど大きくなる。
【００２２】すなわち、強度が同じであれば発生応力が
小さいほど、発生応力が同じであれば引張強度が大きい
ほど温度ひび割れに対する抵抗性は大きくなる。
小さいほど、発生応力が同じであれば引張強度が大きい
ほど温度ひび割れに対する抵抗性は大きくなる。
【００２３】また、発生応力は構造物の諸条件が同じ場
合、コンクリートの発熱量が大きくなると大きくなる。
合、コンクリートの発熱量が大きくなると大きくなる。
【００２４】コンクリートの温度ひび割れ抵抗性の詳細
な評価は、有限要素法等を用いた温度応力解析により行
う必要があるが、コンクリートそのものの温度ひび割れ
抵抗性の比較においては、簡易的に断熱温度上昇量１℃
当たりの強度（圧縮）が指標として用いられるのであ
る。
な評価は、有限要素法等を用いた温度応力解析により行
う必要があるが、コンクリートそのものの温度ひび割れ
抵抗性の比較においては、簡易的に断熱温度上昇量１℃
当たりの強度（圧縮）が指標として用いられるのであ
る。
【００２５】これは、引張強度が圧縮強度と相関関係が
あるからである。
あるからである。
【００２６】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００２７】（試験例１）セメント、細骨材、粗骨材、
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比50
％、単位水量175kg/m3、単位セメント量350kg/m3のコン
クリートを二軸強制練りミキサーを用いて混練し、空気
循環式断熱温度上昇試験装置を用いて断熱温度上昇量を
測定し、JIS A 1108 により圧縮強度を測定した。
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比50
％、単位水量175kg/m3、単位セメント量350kg/m3のコン
クリートを二軸強制練りミキサーを用いて混練し、空気
循環式断熱温度上昇試験装置を用いて断熱温度上昇量を
測定し、JIS A 1108 により圧縮強度を測定した。
【００２８】使用材料中のセメントとしては、鉱物組成
が表１に示すような７種類のクリンカー（実施例１乃至
実施例４及び比較例１乃至比較例３）に、石膏をＳＯ3
換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
が表１に示すような７種類のクリンカー（実施例１乃至
実施例４及び比較例１乃至比較例３）に、石膏をＳＯ3
換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
【００２９】セメントの粉末度は、ブレーン比表面積で
3100〜3300cm2/g とした。
3100〜3300cm2/g とした。
【００３０】細骨材としては、野洲川産の川砂で比重2.
59のものを用いた。
59のものを用いた。
【００３１】また、粗骨材としては、高槻産の砕石で比
重2.70のものを用いた。
重2.70のものを用いた。
【００３２】さらに、分散剤としては、ＡＥ減水剤であ
るポゾリスNO.70(NMB 製）を用い、その添加量はセメン
トの0.25重量％とした。
るポゾリスNO.70(NMB 製）を用い、その添加量はセメン
トの0.25重量％とした。
【００３３】水は、水道水を用いた。
【００３４】試験結果を表１に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１からも明らかなように、ＩＭが0.05以
上で0.62以下の実施例１乃至実施例４の場合は、ＩＭの
低減により強度発現性に支障をきたさず、断熱温度上昇
量が減少し、断熱温度上昇比強度が大きくなることが分
かった。
上で0.62以下の実施例１乃至実施例４の場合は、ＩＭの
低減により強度発現性に支障をきたさず、断熱温度上昇
量が減少し、断熱温度上昇比強度が大きくなることが分
かった。
【００３７】これに対し、ＩＭが0.05未満である比較例
３の場合は、強度発現性が低下するため、材齢28日まで
では断熱温度上昇比強度が低くなることが分かった。
３の場合は、強度発現性が低下するため、材齢28日まで
では断熱温度上昇比強度が低くなることが分かった。
【００３８】一方、ＩＭが0.62を超える比較例１及び比
較例２の場合は、断熱温度上昇量が大きくなった。
較例２の場合は、断熱温度上昇量が大きくなった。
【００３９】（試験例２）セメント、細骨材、粗骨材、
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比50
％、単位水量175kg/m3、単位セメント量350kg/m3のコン
クリートを二軸強制練りミキサーを用いて混練し、空気
循環式断熱温度上昇試験装置を用いて断熱温度上昇量を
測定し、JIS A 1108 により圧縮強度を測定した。
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比50
％、単位水量175kg/m3、単位セメント量350kg/m3のコン
クリートを二軸強制練りミキサーを用いて混練し、空気
循環式断熱温度上昇試験装置を用いて断熱温度上昇量を
測定し、JIS A 1108 により圧縮強度を測定した。
【００４０】使用材料中のセメントとしては、鉱物組成
が表２に示すような５種類のクリンカー（実施例５乃至
実施例７並びに比較例４及び比較例５）に、石膏をＳＯ
3換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
が表２に示すような５種類のクリンカー（実施例５乃至
実施例７並びに比較例４及び比較例５）に、石膏をＳＯ
3換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
【００４１】セメントの粉末度は、ブレーン比表面積で
3100〜3300cm2/g とした。
3100〜3300cm2/g とした。
【００４２】細骨材としては、野洲川産の川砂で比重2.
59のものを用いた。
59のものを用いた。
【００４３】また、粗骨材としては、高槻産の砕石で比
重2.70のものを用いた。
重2.70のものを用いた。
【００４４】さらに、分散剤としては、ＡＥ減水剤であ
るポゾリスNO.70(NMB 製）を用い、その添加量はセメン
トの0.25重量％とした。
るポゾリスNO.70(NMB 製）を用い、その添加量はセメン
トの0.25重量％とした。
【００４５】水は、水道水を用いた。
【００４６】試験結果を表２に示す。
【００４７】
【表２】
【００４８】表２からも明らかなように、ＩＭが0.2 で
あっても、２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量が45重量％未満で
ある比較例４の場合は、強度発現速度は速くなるものの
断熱温度上昇量も大きくなるため、材齢７日以降の断熱
温度上昇比強度は低くなることが分かった。
あっても、２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量が45重量％未満で
ある比較例４の場合は、強度発現速度は速くなるものの
断熱温度上昇量も大きくなるため、材齢７日以降の断熱
温度上昇比強度は低くなることが分かった。
【００４９】逆に、２ＣａＯ・ＳｉＯ2含有量が75重量
％を超える比較例５の場合は、断熱温度上昇量は小さく
なるものの、強度発現速度が遅くなるため、材齢７日に
おける断熱温度上昇比強度が顕著に低下することが分か
った。
％を超える比較例５の場合は、断熱温度上昇量は小さく
なるものの、強度発現速度が遅くなるため、材齢７日に
おける断熱温度上昇比強度が顕著に低下することが分か
った。
【００５０】（試験例３）セメント、細骨材、粗骨材、
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比30
％、単位水量175kg/m3、単位セメント量580kg/m3のコン
クリートについて、社団法人日本コンクリート工学協会
の「セメントペースト、モルタル、コンクリートの自己
収縮及び自己膨張試験方法（案）」により自己収縮量を
測定した。
分散剤、及び水からなる材料を用いて、水セメント比30
％、単位水量175kg/m3、単位セメント量580kg/m3のコン
クリートについて、社団法人日本コンクリート工学協会
の「セメントペースト、モルタル、コンクリートの自己
収縮及び自己膨張試験方法（案）」により自己収縮量を
測定した。
【００５１】使用材料中のセメントとしては、鉱物組成
が表１に示すような７種類のクリンカー（実施例１乃至
実施例４及び比較例１乃至比較例３）に、石膏をＳＯ3
換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
が表１に示すような７種類のクリンカー（実施例１乃至
実施例４及び比較例１乃至比較例３）に、石膏をＳＯ3
換算で1.0 ％添加して粉砕したものを用いた。
【００５２】セメントの粉末度は、ブレーン比表面積で
3100〜3300cm2/g とした。
3100〜3300cm2/g とした。
【００５３】細骨材としては、野洲川産の川砂で比重2.
59のものを用いた。
59のものを用いた。
【００５４】また、粗骨材としては、高槻産の砕石で比
重2.70のものを用いた。
重2.70のものを用いた。
【００５５】さらに、分散剤としては、高性能ＡＥ減水
剤であるFP300UB(FPK 製）を用い、その添加量は、コン
クリートのスランプフロー値が60±５cmとなる量とし
た。
剤であるFP300UB(FPK 製）を用い、その添加量は、コン
クリートのスランプフロー値が60±５cmとなる量とし
た。
【００５６】水は、水道水を用いた。
【００５７】試験結果を図１に示す。
【００５８】図１からも明らかなように、ＩＭが0.62を
超える比較例１及び比較例２の場合は、自己収縮が顕著
であったが、ＩＭが0.62以下の各実施例や比較例３の場
合には自己収縮量が著しく低減されることが分かった。
超える比較例１及び比較例２の場合は、自己収縮が顕著
であったが、ＩＭが0.62以下の各実施例や比較例３の場
合には自己収縮量が著しく低減されることが分かった。
【００５９】ただし、比較例３の場合に強度発現性が低
下することは、上記試験例１で説明したとおりである。
下することは、上記試験例１で説明したとおりである。
【００６０】
【発明の効果】叙上のように、本発明のセメント組成物
を使用すると、マスコンクリート構造物において温度ひ
び割れに対する抵抗性が向上し、一般的に併用される他
の温度ひび割れ対策の低減が可能になり、経済的に温度
ひび割れを低減することが可能となる。
を使用すると、マスコンクリート構造物において温度ひ
び割れに対する抵抗性が向上し、一般的に併用される他
の温度ひび割れ対策の低減が可能になり、経済的に温度
ひび割れを低減することが可能となる。
【００６１】また、自己収縮量も低減できることとな
り、従って、これがひび割れの発生防止効果をより高め
ることとなる。
り、従って、これがひび割れの発生防止効果をより高め
ることとなる。
【図１】自己収縮量を示すグラフ。
フロントページの続き (72)発明者 山本 貴憲 大阪市大正区南恩加島７丁目１番55号 住 友大阪セメント株式会社セメント・コンク リート研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 マスコンクリートに用いられるセメント
であって、セメントクリンカー中のＡｌ2Ｏ3とＦｅ2Ｏ3
が、Ａｌ2Ｏ3／Ｆｅ2Ｏ3比で0.05〜0.62であり、２Ｃａ
Ｏ・ＳｉＯ2含有量が45〜75重量％であることを特徴と
するマスコンクリート用セメント組成物。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10084796A JPH11278879A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | マスコンクリート用セメント組成物 |
| US09/423,669 US6419741B1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-23 | Cement clinker and cement containing the same |
| EP98921829A EP1044937B1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement containing cement clinker |
| CA002291843A CA2291843C (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the cement clinker |
| AU74526/98A AU752254B2 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the same |
| PCT/JP1998/002322 WO1998054106A1 (en) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Cement clinker and cement containing the same |
| DE69838733T DE69838733D1 (de) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | Zementklinker enthaltender Zement |
| CNB988055376A CN1185176C (zh) | 1997-05-27 | 1998-05-25 | 水泥熟料和含有该水泥熟料的水泥 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10084796A JPH11278879A (ja) | 1998-03-30 | 1998-03-30 | マスコンクリート用セメント組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11278879A true JPH11278879A (ja) | 1999-10-12 |
Family
ID=13840676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10084796A Pending JPH11278879A (ja) | 1997-05-27 | 1998-03-30 | マスコンクリート用セメント組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11278879A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001058821A1 (fr) * | 2000-02-08 | 2001-08-16 | Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. | Clinker de ciment, composition de ciment, procede de production d'un clinker de ciment et procede de traitement de dechets contenant un composant alcalin |
| CN102633456A (zh) * | 2012-05-15 | 2012-08-15 | 河南理工大学 | 一种重质混凝土内养护材料及其制备方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02229743A (ja) * | 1989-03-03 | 1990-09-12 | Sumitomo Cement Co Ltd | 低発熱セメントクリンカとその製造方法 |
| JPH03183647A (ja) * | 1989-10-06 | 1991-08-09 | W R Grace & Co | 強化混合セメント組成物および強化ポルトランドセメント組成物 |
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