JP5136050B2 - 熱交換器 - Google Patents

Description

本発明は、冷凍サイクル装置の一構成部品である熱交換器に関する。

従来の熱交換器としては、例えば特許文献１に記載の蒸発器が知られている。この蒸発器は、上下方向に伸長する多数のチューブが横方向に積層されてなるチューブ列を、空気流れ方向に２列有するコア部（熱交換部）を備えている。各チューブ列の上下には上タンク部および下タンク部がそれぞれ設けられ、上タンク部内には仕切り板が設けられている。

この蒸発器では、上タンク部一端側の冷媒入口から空気流れ下流側のチューブ列に流入した冷媒が、空気流れ下流側のチューブ列内および下タンク部内をＵターンして流れた後、空気流れ上流側のチューブ列に流れ込み、空気流れ下流側のチューブ列内および下タンク部内をＵターンして流れ、冷媒入口に並設された冷媒出口から流出するようになっている。そして、冷媒はチューブ内を流れるときにチューブの外側を流れる空気と熱交換して蒸発するようになっている。
特開２００５−２９１６５９号公報

しかしながら、上記従来の熱交換器においては、コア部の空気流れ方向における冷媒分配性を鑑みた場合、冷媒流入部から遠い部位のコア部においてタンクから流出する冷媒が風下側のチューブ列に流入しやすい傾向にあるため、冷媒の供給量が風下側に偏りがちになり、所望の冷媒性能が得られないという問題があった。

そこで本発明は、上記点に鑑みてなされたものであり、その目的は、冷媒入口部から遠い部位の風下側の流路内に流れやすい冷媒流れの偏りを改善できる熱交換器を提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために以下の技術的手段を採用する。すなわち、熱交換器に係る第１の発明は、上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ａ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を冷媒と熱交換される空気の下流側に並べて構成される複数の風下側流路列群（２１）、および上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ｂ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を風下側流路列群（２１）よりも空気の上流側に並べて構成される複数の風上側流路列群（２２）を有するコア部（１００）と、
風下側流路列群（２１）の上端に接続される風下側上部タンク（３１）および風下側流路列群（２１）の下端に接続される風下側下部タンク（４１）からなり、風下側流路列群（２１）の複数のチューブ（２０ａ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風下側ヘッダタンク（１１）と、
風上側流路列群（２２）の上端に接続される風上側上部タンク（３２）および風上側流路列群（２２）の下端に接続される風上側下部タンク（４２）からなり、風上側流路列群（２２）の複数のチューブ（２０ｂ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風上側ヘッダタンク（１２）と、
風下側流路列群（２１）に冷媒を導入するために風下側ヘッダタンク（１１）内部と連通するように設けられる冷媒入口部（５１）と、
風上側流路列群（２２）から冷媒を導出するために風上側ヘッダタンク（１２）内部と連通するように設けられる冷媒出口部（５２）と、
風下側流路列群（２１）において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２１ａ、２１０）と冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２１ｂ）とが隣接して形成されるように風下側ヘッダタンク（１１）内に設けられ、当該上昇流と当該下降流を反転させる風下側仕切り壁（３１ａ，４１ａ）と、
風上側流路列群（２２）において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２２ａ，２２０）と冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２２ｂ）とが隣接して形成されるように風上側ヘッダタンク（１２）内に設けられ、当該上昇流と当該下降流を反転させる風上側仕切り壁（３２ａ，４２ａ）と、を備えている。

さらに、第１の発明に係る熱交換器は、冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）は各ヘッダタンク（１１，１２）の上記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）が配置される当該同一の側の端部に対して上記横方向の他方側に設けられ、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）に接続される風下側ヘッダタンク（１１，４１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）に接続される風上側ヘッダタンク（１２，４２１）の内部とを連絡し、コア部（１００）を構成する体格よりも上記横方向または上記上下方向に突出した位置に配置される連通手段（４３）を有し、
冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の一部の冷媒は当該連通手段（４３）によって風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２，４２１）に送られ、さらに上下方向反対側の風上側ヘッダタンク（１２，３２１）に向けて最遠部位の風上側流路列群（２２０）を流れ、
一方、最遠部位の風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の残余の冷媒は上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１，３１１）に向けて最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２，３２１）で当該連通手段（４３）を介した一部の冷媒と合流し、
最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、分配通路（４３）および合流通路（３３）は、０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることを特徴とする。第１の発明、以下の発明でいう合流通路（３３）の合計断面積および分配通路（４３）の合計断面積とは、合流通路（３３）および分配通路（４３）がそれぞれ複数の通路で構成されている場合には、各通路の断面積を合計した値であり、合流通路（３３）および分配通路（４３）がそれぞれ単一の通路で構成されている場合には、単一の通路の断面積である。

この発明によれば、複数の風下側流路列群を上下に往復するように流れてきた冷媒は、慣性力を得て最遠部位の風下側ヘッダタンクに至り、コア部を構成する体格よりも横方向または上下方向に突出した位置に配置される連通手段を流れることによって、さらに慣性力を利用することができるので、より多くの当該一部の冷媒を最遠部位の風上側流路列群に供給することができる。したがって、冷媒入口部から遠い部位の風下側流路列群に流れやすい冷媒流れの偏りを改善できる。

また、上記連通手段は、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側下部タンク（４１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡する下部側連通路（４３）で構成されており、
さらに、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側上部タンク（３１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡する上部側連通路（３３）を備え、
上記残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群（２１０）を上昇して流れ、上部側連通路（３３）を通って風上側に移動して風上側上部タンク（３２１）内に流入した所で、下部側連通路（４３）を通って風上側に移動して最遠部位の風上側流路列群（２２０）を上昇して風上側上部タンク（３２１）内に流入してきた上記一部の冷媒と合流する。

この発明によれば、最遠部位の流路列群を流れる冷媒が上昇流である場合に、最遠部位の風下側下部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなる現象を抑制することができ、風上側流路列群により多くの冷媒を流入させて熱交換性能をさらに向上することができる。

また、上記連通手段は、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側上部タンク（３１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡する上部側連通路（３３Ａ）で構成されており、
さらに、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側下部タンク（４１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡する下部側連通路（４３）を備え、
上記残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群（２１１）を下降して流れ、下部側連通路（４３）を通って風上側に移動して前記風上側下部タンク（４２１）内に流入した所で、前記上部側連通路（３３Ａ）を通って風上側に移動して前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）を下降し前記風上側下部タンク（４２１）内に流入してきた前記一部の冷媒と合流する。

この発明によれば、最遠部位の流路列群を流れる冷媒が下降流である場合に、最遠部位の風下側上部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなる現象を抑制することができ、風上側流路列群により多くの冷媒を流入させて熱交換性能をさらに向上することができる。

また、上記連通手段は内部に連通路（３３Ａ，４３，４３Ａ）を有する連通路形成部材（３４Ａ，４４，４４Ａ）により構成されており、
連通路形成部材（３４Ａ，４４，４４Ａ）は各ヘッダタンク（１１，１２）とは別体の部品であり、各ヘッダタンク（１１，１２）に一体になって設けられていることが好ましい。

また、上記連通路形成部材（４４）は、少なくともその一部がコア部（１００）の幅方向端部よりも内側に位置するように設けられていることが好ましい。この発明によれば、デッドスペースを低減してコア部の横幅寸法を大きくすることができ、有効熱交換表面積の増加が図れる。

また、コア部（１００）の幅方向の端部に位置するチューブ（２０ａ）、またはコア部（１００）を支持するサイドプレート（５００）はその長手方向の端部が連通路形成部材（４４）の内部に挿入された状態で設けられていることが好ましい。

この発明によれば、連通路形成部材の一部をコア部の幅方向両端部よりも内側に位置するように配置した場合でも、チューブまたはサイドプレートの長手方向の端部に特別な加工を施す必要がなく、熱交換器の製造の簡素化になる。

また、コア部（１００）の幅方向の端部に位置するチューブ（２０ａ）、またはコア部（１００）を支持するサイドプレート（５００）はその長手方向の端部が各ヘッダタンク（１１，１２）の内部に挿入された状態で設けられていることが好ましい。

この発明によれば、連通路形成部材の一部をコア部の幅方向両端部よりも内側に位置するように配置した場合でも、チューブまたはサイドプレートの長手方向の端部が連通路に存在しないので、連通路を流れる冷媒の流通抵抗を低減することができる。

また、コア部（１００）の幅方向の端部に位置しさらに内部に冷媒が流通しないように構成されたチューブ（２０ａ）を備え、チューブ（２０ａ）またはコア部（１００）を支持するサイドプレート（５００）はその長手方向の端部が屈曲された状態で連通路形成部材（４４）に接触して設けられていることが好ましい。

この発明によれば、連通路形成部材の一部をコア部の幅方向両端部よりも内側に位置するように配置した場合でも、チューブまたはサイドプレートの長手方向の端部をタンク内部等に挿入設置する組み立て工程を不要にでき、組み立て工数の低減が図れる。

さらに、上記連通手段によって互いに連絡されている最遠部位の風下側ヘッダタンク（１１）の内部と最遠部位の風上側ヘッダタンク（１２）の内部を仕切る壁部に両ヘッダタンクの内部同士をつなげる連通穴を設けることが好ましい。この発明によれば、最遠部位の風下側ヘッダタンク内から最遠部位の風上側ヘッダタンク内への流れる複数の冷媒経路が形成されるので、最遠部位の風下側ヘッダタンクからの冷媒の分配性を格段に向上することができる。

熱交換器に係る第２の発明は、上記第１の発明の前段部に加え、以下構成を備えている。それは、冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）は各ヘッダタンク（１１，１２）の上記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）が配置される上記同一の側の端部に対して上記横方向の他方側に設けられ、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）に接続される風下側下部タンク（４１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）に接続される風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡し、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側下部タンク（４１１）内の冷媒の一部を最遠部位の風上側流路列群（２２０）に流入させる下部側連通路（４３）を有し、
最遠部位の風下側下部タンク（４１１）内の当該一部の冷媒は下部側連通路（４３）を通って風上側に移動して風上側下部タンク（４２１）に送られ、さらに最遠部位の風上側流路列群（２２０）を上昇して流れ、最遠部位の風上側流路列群（２２０）に接続される風上側上部タンク（３２１）の内部に流入し、
一方、最遠部位の風下側下部タンク（４１１）内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側下部タンク（４１１）内から流出し最遠部位の風下側流路列群（２１０）を上昇して流れ、最遠部位の風下側流路列群（２１０）に接続される風下側上部タンク（３１１）の内部を通って風上側に移動して最遠部位の風上側上部タンク（３２１）の内部に流入した所で当該一部の冷媒と合流し、
下部側連通路（４３）の入口であって最遠部位の風下側下部タンク（４１１）の内部に臨む冷媒流入開口部（４４１ａ）は、最遠部位の風下側流路列群（２１０）を構成する複数のチューブの下端開口部（２１０ａ）よりも鉛直下方に開口部を有し、
最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、分配通路（４３）および合流通路（３３）は、０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることである。

この発明によれば、最遠部位の流路列群を流れる冷媒が上昇流である場合に、最遠部位の風下側下部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなることを抑制することができ、風上側流路列群により多くの冷媒を流入させて熱交換性能を向上することができる。

熱交換器に係る第３の発明は、上記第１の発明の前段部に加え、以下構成を備えている。それは、冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）は各ヘッダタンク（１１，１２）の上記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）が配置される上記同一の側の端部に対して上記横方向の他方側に設けられ、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）に接続される風下側上部タンク（３１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２１）に接続される風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡し、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側上部タンク（３１１）内の冷媒の一部を最遠部位の風上側流路列群（２２１）に流入させる上部側連通路（３３Ａ）を有し、
最遠部位の風下側上部タンク（３１１）内の一部の冷媒は上部側連通路（３３Ａ）を通って風上側に移動して風上側上部タンク（３２１）に送られ、さらに最遠部位の前記風上側流路列群（２２１）を下降して流れ最遠部位の風上側流路列群（２２１）に接続される風上側下部タンク（４２１）の内部に流入し、
一方、最遠部位の風下側上部タンク（３１１）内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側上部タンク（３１１）内から流出し最遠部位の風下側流路列群（２１１）を下降して流れ、最遠部位の風下側流路列群（２１１）に接続される風下側下部タンク（４１１）の内部を通って風上側に移動して最遠部位の風上側下部タンク（４２１）の内部に流入した所で当該一部の冷媒と合流し、
上部側連通路（３３Ａ）の入口であって最遠部位の風下側上部タンク（３１１）の内部に臨む冷媒流入開口部（３４１ａ）は、最遠部位の風下側流路列群（２１１）を構成する複数のチューブの上端開口部（２１１ａ）よりも鉛直上方に開口部を有し、
最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、分配通路（４３）および合流通路（３３）は、０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることである。

この発明によれば、最遠部位の流路列群を流れる冷媒が下降流である場合に、最遠部位の風下側上部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなることを抑制することができ、風上側流路列群により多くの冷媒を流入させて熱交換性能を向上することができる。

熱交換器に係る第４の発明は、上記第１の発明の前段部に加え、以下構成を備えている。それは、冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）は各ヘッダタンク（１１，１２）の上記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）が配置される上記同一の側の端部に対して上記横方向の他方側に設けられ、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）に接続される風下側ヘッダタンク（１１，４１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）に接続される風上側ヘッダタンク（１２，４２１）の内部とを連絡する連通手段（４３）を有し、
さらに、コア部（１００）は風上側に位置するコア部表面（１００ｂ）の方が風下側に位置するコア部表面（１００ａ）よりも仮想の水平面に近づくように風上側に傾いて配置されており、
冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の一部の冷媒は連通手段（４３）によって風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２，４２１）に送られ、さらに上下方向反対側の風上側ヘッダタンク（１２，３２１）に向けて最遠部位の風上側流路列群（２２０）を流れ、
一方、最遠部位の風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の残余の冷媒は上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１，３１１）に向けて最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２，３２１）で前記一部の冷媒と合流し、
最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、分配通路（４３）および合流通路（３３）は、０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることを特徴とする。

この発明によれば、風上側流路列群が風下側流路列群よりも下方に位置することにより、風下側ヘッダタンク内部の冷媒は重力の作用によってより下方にある風上側流路列群のほうに流れやすくなる。したがって、冷媒入口部から遠い部位の風下側流路列群に流れやすい冷媒流れの偏りを改善できる。

また、冷媒が同方向に流れる最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）および最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）におけるそれぞれの冷媒流れを合わせて１パスの冷媒パスとカウントし、これに加え、複数の風下側流路列群（２１）のうち、最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）を除く他の風下側流路列群（２１）の個数と、複数の風上側流路列群（２２）のうち、最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）を除く他の風上側流路列群（２２）の個数と、を合わせて冷媒パスとしてカウントしたときに、
コア部（１００）を流れる冷媒パス数が６パスであり、
さらに分配通路（４３）の合計断面積Ｓ１と前記合流通路（３３）の合計断面積Ｓ２は、０．７１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つことが好ましい。

また、コア部（１００）を流れる上記冷媒パス数が５パスであるときは、
０．４７≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つようにすることが好ましく、また、コア部（１００）を流れる上記冷媒パス数が４パスであるときは、０．６６≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つようにすることが好ましく、また、コア部（１００）を流れる上記冷媒パス数が３パスであるときは、０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つようにすることが好ましい。

また、複数の風下側流路列群（２１）のうち最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）を除く他の風下側流路列群（２１）の個数は、複数の風上側流路列群（２２）のうち最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）を除く他の風上側流路列群（２２）の個数よりも多いことが好ましい。この発明によれば、風下側ほど流路内の乾き度が大きくなる熱交換器においては圧力損失が大きくなるが、これを改善することができる。

また、各ヘッダタンク（１１，１２）は、上記横方向に積層された複数の部材を一体にして形成されていることが好ましい。

また、空気の流れ方向における両ヘッダタンクを合わせた厚さ寸法Ｄは４８ｍｍ以下であることが好ましい。このような厚さ寸法ではタンク内部空間も大きくなく、タンク内の圧力損失も大きくなりやすいため、この発明によれば一層顕著な圧力損失の低減効果が期待できる。

また、最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）は最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）よりも上記横方向の幅が大きく形成されていることが好ましい。この発明によれば、冷媒と熱交換される空気流れ下流側の流路列群の方が上流側の流路列群よりも大きくなるので、空気下流側領域の熱交換性能向上が図れる。

また、空気の流れ方向において風上側流路列群（２２）の厚さ寸法は風下側流路列群（２１）の厚さ寸法よりも大きくなっていることが好ましい。この発明によれば、より乾き度が大きくなる風下側の流路の断面積を大きくすることにより、熱交換器全体としての冷媒の圧力損失を低減することができ、熱交換性能の向上が図れる。

なお、上記各手段および特許請求の範囲の各請求項において付した括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

以下に、図面を参照しながら本発明を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した形態と同様とする。実施の各形態で具体的に説明している部分の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、実施の形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

（第１実施形態）
本発明の一実施形態である第１実施形態について図１〜図４にしたがって説明する。図１は、本発明に係る熱交換器の一実施形態である蒸発器１の全体構成を示す外観斜視図である。図２は、蒸発器１の熱交換部であるコア部１００の一部を拡大図示した斜視図である。図３は本実施形態の蒸発器１の構成および冷媒流れを説明するための模式図である。

本実施形態の蒸発器１は、車両用空調装置に用いられる冷凍サイクル装置中に配設される部品であり、圧縮機で高温高圧に圧縮された冷媒を、放熱器で放熱冷却され、減圧装置で低温低圧に減圧された後に、蒸発することになる熱交換器である。本実施形態においては冷媒にＲ１３４ａを用い、放熱器は圧縮機が吐出した冷媒を凝縮する凝縮器としている。

図１に示すように、蒸発器１は主にコア部１００、上部ヘッダタンク３、下部ヘッダタンク４等より構成される。図２に示すように、コア部１００は複数のチューブ２０と複数のアウタフィン２６とを交互に積層し、その積層方向の両最外方端部のアウタフィン２６のさらに外側にサイドプレート２８を配設して構成されている。アウタフィン２６は熱交換用フィンである。図１および図２において、Ｘ方向は複数のチューブが並ぶ方向（横方向）であり、Ｚ方向は空気が流れる方向であり、Ｙ方向はチューブが伸長する方向であり鉛直上方向である。

蒸発器１のコア部１００は、上下方向に伸長するチューブ２０が横方向に複数個並ぶ列を、冷媒と熱交換される外部流体である空気流れの上流側と下流側にそれぞれ一列ずつ配し、空気流れ方向に少なくとも２列に並ぶようにして構成されている。チューブ２０は、薄肉のアルミニウム製の帯状板材を折り曲げ加工すること等によって、長手方向（内部流体通路方向）に直交する横断面が扁平状を呈するように形成された管状部材である。チューブ２０内には図示しないインナーフィンが接合されている。

コア部１００は、上下方向に伸長する複数のチューブ２０ａを横方向に並設し空気流れ下流側に配置して形成された複数の通路からなる単一の風下側流路列群２１と、上下方向に伸長する複数のチューブ２０ｂを横方向に並設し空気流れ上流側に配置して形成された複数の通路からなる単一の風上側流路列群２２と、をそれぞれ所定個ずつ備えている。複数の風下側流路列群２１と複数の風上側流路列群２２は、空気流れ方向において前後に重ね合わされ一体になってコア部１００を構成している。風下側流路列群２１および風上側流路列群２２のそれぞれの個数は、コア部における冷媒流れのパターンによって決定されるものである。

各風下側流路列群２１を流れる冷媒は流路列群を構成する複数のチューブを同方向に一斉に流れ、複数の風下側流路列群２１は風下側ヘッダタンク１１の内部を介して連通されている。各風上側流路列群２２を流れる冷媒は流路列群を構成する複数のチューブを同方向に一斉に流れ、複数の風上側流路列群２２は風上側ヘッダタンク１２の内部を介して連通されている。

アウタフィン２６は、薄肉のアルミニウム製帯板材を波状に加工したコルゲートフィンであり、例えば表面に熱交換効率を高めるためのルーバが形成されている。アウタフィン２６は、チューブ２０の外側面にろう付け接合されている。

サイドプレート２８は、コア部１００における補強部材であり、アルミニウム製の平板材をプレス加工することにより成形される。サイドプレート２８の長手方向端部側は、平板状に形成され、他の大半の部分はチューブ２０、アウタフィン２６の積層方向外方に開口するコの字状断面となるように形成されており、アウタフィン２６にろう付けされている。

風下側ヘッダタンク１１は、複数の風下側流路列群２１の上端に接続される風下側上部タンク３１および複数の風下側流路列群２１の下端に接続される風下側下部タンク４１からなり、風下側流路列群２１を構成する複数のチューブ内から流入してきた冷媒が収集されるチャンバであり、風下側流路列群２１を構成する複数のチューブ内に冷媒を分配するチャンバである。

風下側上部タンク３１の横方向の左側端部（反Ｘ方向側の端部）には、ブロック状のコネクタ５がろう付け接合され、コネクタ５は冷媒をコア部１００内に導入するために風下側ヘッダタンク１１内部と連通するように設けられる冷媒入口部としての流入口５１を備えている。流入口５１はサイド流路２を介して風下側下部タンク４１内の反Ｘ方向側の端部に連通している。

風上側ヘッダタンク１２は、複数の風上側流路列群２２の上端に接続される風上側上部タンク３２および複数の風上側流路列群２２の下端に接続される風上側下部タンク４２からなり、風上側流路列群２２を構成する複数のチューブ内から流入してきた冷媒が収集されるチャンバであり、風上側流路列群２２を構成する複数のチューブ内に冷媒を分配するチャンバである。

風上側上部タンク３２の横方向の左側端部（反Ｘ方向側の端部）には、ブロック状のコネクタ５がろう付け接合され、コネクタ５はコア部１００内部から冷媒が冷凍サイクル装置の外部部品に流出させるために風上側ヘッダタンク１２内部と連通するように設けられる冷媒出口部としての流出口５２を備えている。このように流入口５１および流出口５２は、各ヘッダタンク１１，１２の横方向の一方側端部の同一の側に設けられている。

上部ヘッダタンク３は、チューブ２０の長手方向（延設方向、内部流体通路方向）に２分割された反チューブ側のタンクヘッダとチューブ側のプレートヘッダとからなり、キャップが設けられ、風下側上部タンク３１および風上側上部タンク３２を含んでいる。タンクヘッダおよびプレートヘッダは、それぞれ２つの半円形状あるいは２つの半矩形形状が接続される断面形状を有し、アルミニウム製の平板材をプレス加工して成形されている。そして、両ヘッダが互いに嵌合、ろう付けされ、送風される空気の流れ方向に２つの内部空間が並ぶ筒状体を形成している。そして、風下側上部タンク３１および風上側上部タンク３２それぞれの長手方向端部の開口部には、アルミニウム製の平板材をプレス加工により成形したキャップがろう付け接合され、この開口部を閉塞している。

さらに、上部ヘッダタンク３には２つの内部空間をＸ方向（横方向）に分割する複数のセパレータ（図３参照）がろう付け接合されている。風上側上部タンク３２の内部はセパレータ３２ａ（風上側上部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられており、風下側上部タンク３１の内部はセパレータ３１ａ（風下側上部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられている。

セパレータ３１ａは、風下側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風下側流路列群２１ａ，２１０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風下側流路列群２１ｂとが隣接して形成されるように、風下側上部タンク３１内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風下側仕切り壁である。セパレータ３２ａは、風上側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風上側流路列群２２ａ，２２０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風上側流路列群２２ｂとが隣接して形成されるように、風上側上部タンク３２内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風上側仕切り壁である。

風下側上部タンク３１のセパレータ３１ａよりも右側（Ｘ方向）の領域においては、風下側上部タンク３１の横方向右側の空間と風上側上部タンク３２の横方向右側の空間とが複数の連通穴３００によって互いに連通している。

連通穴３００は、流入口５１および流出口５２が配置される同一の側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を仕切る壁に形成されており、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１０（以下、最遠部位の風下側流路列群２１０とも称する）に接続される風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２０（以下、最遠部位の風上側流路列群２２０とも称する）に接続される風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する連通手段である。連通穴３００は、最遠部の風下側上部タンク３１１内の冷媒が風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流れるときに通過する第１連通路３３の一部でもある。

第１連通路３３は、流入口５１から最も遠い部位にある風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する上部側連通路である。風下側上部タンク３１１の内部はセパレータ３１ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流入口５１から遠い側にある空間であり、風上側上部タンク３２１の内部はセパレータ３２ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流出口５２から遠い側にある空間である。

下部ヘッダタンク４は、上記の上部ヘッダタンク３に準ずるものであり、タンクヘッダとプレートヘッダとにより構成された筒状体の長手方向両端部の開口部にキャップが設けられ、風下側下部タンク４１および風上側下部タンク４２を含んでいる。

さらに、下部ヘッダタンク４には２つの内部空間をＸ方向（横方向）に分割する複数のセパレータ（図３参照）がろう付け接合されている。風上側下部タンク４２の内部はセパレータ４２ａ（風下側下部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられており、風下側下部タンク４１の内部はセパレータ４１ａ（風下側下部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられている。

セパレータ４１ａは、風下側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風下側流路列群２１ａ，２１０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風下側流路列群２１ｂとが隣接して形成されるように、風下側下部タンク４１内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風下側仕切り壁である。セパレータ４２ａは、風上側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風上側流路列群２２ａ，２２０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風上側流路列群２２ｂとが隣接して形成されるように、風上側下部タンク４２内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風上側仕切り壁である。

風下側下部タンク４１のセパレータ４１ａよりも右側（Ｘ方向）の領域においては、風下側下部タンク４１の横方向右側の空間と風上側下部タンク４２の横方向右側の空間とが第２連通路４３によって互いに連通している。

第２連通路４３は、流入口５１から最も遠い部位にある風下側下部タンク４１１（以下、最遠部位の風下側下部タンク４１１とも称する）の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側下部タンク４２１（以下、最遠部位の風上側下部タンク４２１とも称する）の内部とを連絡する下部側連通路（連通手段）である。風下側下部タンク４１１の内部はセパレータ４１ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流入口５１から遠い側にある空間であり、風上側下部タンク４２１の内部はセパレータ４２ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流出口５２から遠い側にある空間である。

第２連通路４３は連通路形成部材４４の内部に形成されている。冷媒が流入する第２連通路４３の連通路入口４４１ａは、最遠部位の風下側下部タンク４１１内部と連通路形成部材４４内部とを連通させるようにＸ方向（横方向）に貫通する１個または複数の穴である。第２連通路４３から冷媒が流出する第２連通路４３の連通路出口４４１ｂは、連通路形成部材４４内部と最遠部位の風上側下部タンク４２１内部とを連通させるようにＸ方向（横方向）に貫通する１個または複数の穴である。

連通路形成部材４４は、風下側下部タンク４１１および風上側下部タンク４２１と別体の部品であるが、両下部タンク４１１，４２１に一体となるようにろう付け等により接合されて設けられている。連通路形成部材４４はコア部１００を構成する体格よりも横方向に突出した位置に配置されており、本実施形態では上記最遠部位の風下側下部タンク４１１から横方向に突出した箱体状の部材で構成され、風下側下部タンク４１１と同様の材質で形成される。

図４は連通路形成部材４４の構成を示した分解図である。図４に示すように、連通路形成部材４４は、連通路入口４４１ａおよび連通路出口４４１ｂが形成され風下側下部タンク４１１および風上側下部タンク４２１に接合される平板状部材４４１と、平板状部材４４１に接合されることにより、Ｘ方向（横方向）に突出する突部４４ａによって内部に所定の空間を形成して第２連通路４３を構成するドーム状部材４４ｂとからなっている。

連通路形成部材４４を作成する手順としては、まず、風下側下部タンク４１１の横方向端部開口４１１ａ、風上側下部タンク４２１の横方向端部開口４２１ａのそれぞれを連通路入口４４１ａ、連通路出口４４１ｂに合わせるようにして風下側下部タンク４１１および風上側下部タンク４２１に平板状部材４４１をろう付け等により接合する。そして、連通路入口４４１ａおよび連通路出口４４１ｂが突部４４ａの内側に形成される凹部に対向するようにして、平板状部材４４１にドーム状部材４４ｂをろう付け等により接合する。

このような構成により、最遠部位の風下側下部タンク４１１内の一部の冷媒は、連通路入口４４１ａから第２連通路４３に入り、風上側に移動して連通路出口４４１ｂから風上側下部タンク４２１に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して流れ、上下方向反対側の風上側上部タンク３２１に流入することになる。一方、最遠部位の風下側下部タンク４１１内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇して流れて上下方向反対側の風下側上部タンク３１１に流入した後、風上側に移動して風上側上部タンク３２１で第２連通路４３を通ってきた当該一部の冷媒と合流することになる。

また、上下のヘッダタンク３，４のコア部１００寄りの壁面には、チューブ挿入口、サイドプレート用挿入口が長手方向に同一ピッチで設けられており、各チューブ２０の長手方向端部側およびサイドプレート２８の長手方向端部側がそれぞれ挿入され、ろう付け接合されている。これによってチューブ２０は上下のヘッダタンク３，４の内部空間に連通し、また、サイドプレート２８の長手方向端部側は上下のヘッダタンク３，４に支持されている。

本実施形態で説明した蒸発器１における冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１０からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２０、１個の風上側流路列群２２ｂ（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる３個の流路列群で構成されるパターンである。

そして、この場合の冷媒パス数は以下のようにカウントする。つまり、冷媒が上方向の同方向に流れる最遠部位の風下側流路列群２１０および最遠部位の風上側流路列群２２０におけるそれぞれの冷媒流れを合わせて１パスの冷媒パスとカウントし、これに加え、複数の風下側流路列群２１のうち、最遠部位の風下側流路列群２１０を除く他の風下側流路列群２１ａ，２１ｂの個数（ここでは合計２個）と、複数の風上側流路列群２２のうち、最遠部位の風上側流路列群２２０を除く他の風上側流路列群２２ａ，２２ｂの個数（ここでは合計２個）と、を合わせてカウントする。これにより、本実施形態ではコア部１００を流れる冷媒パス数が５パスである。また、蒸発器１における冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２００（風下側から風上側に分流される冷媒が上昇する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、２−１−２の冷媒パターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器１における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、上部の流入口５１からサイド流路２を介して、セパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側下部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ａを上昇し（第１パス）、セパレータ３１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク３１の内部で反転して風下側流路列群２１ｂを下降し（第２パス）、さらに最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部に流入する。

風下側下部タンク４１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、第２連通路４３を通ってＸ方向に流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し、さらに反Ｘ方向に流れて風上側下部タンク４２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して（第３パス、全パス部２００）風上側上部タンク３２１に入る。

一方、風下側下部タンク４１１の内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇し（第３パス、全パス部２００）、風下側上部タンク３１１内から連通穴３００を介して風上側に向かって第１連通路３３を流れ、風上側上部タンク３２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１０と最遠部位の風上側流路列群２２０とでは、冷媒が並列に上方向に流れるようになっている。

風上側上部タンク３２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ｂを下降（第４パス）した後、風上側下部タンク４２内でさらに反転し、風上側流路列群２２ａを上昇（第５パス）して風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を介して外部に流出する。

通常、蒸発器は、液相冷媒（以下液冷媒）が蒸発する際に空気から気化熱を奪うことで空気を冷却する機能をもつため、蒸発器内は気液２相状態にて冷媒が存在する。蒸発器使用状態における冷媒の気液密度比は、例えば、Ｒ１３４ａ冷媒では約８０〜９５倍、炭酸ガス冷媒でも約８〜９倍と大きいため、気液の分離は顕著である。また冷媒圧損低減手段としては、タンク部における流路断面積の拡大する手法が一般的であるが、このとき同時にタンク部における冷媒流速の低下をもたらし、気液の分離をさらに促進させ、結果性能低下につながってしまう。また、冷媒流れの通路の簡素化をはじめとした簡易な構造の蒸発器が求められている。

本実施形態の蒸発器は、上記のような課題を解消するものであり、以下のような構成を備えている。蒸発器は、流入口５１および流出口５２が横方向の一方側端部で同一の側に設けられている。流入口５１から最遠部位の風下側流路列群２１０に接続される風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側流路列群２２０に接続される風上側下部タンク４２１の内部とを連絡するように、流入口５１および流出口５２が配置される同一の側の端部に対して横方向の他方側に設けられ、流出口５２から最遠部位の風下側下部タンク４１１内部の冷媒の一部を風上側下部タンク４２１に流入させて最遠部位の風上側流路列群２２０に供給する第２連通路４３（下部側連通路）を有する。第２連通路４３は、コア部１００を構成する体格よりも横方向または上下方向に突出した位置に配置されている。

複数の風下側流路列群２１を上下に往復するようにＳ字状に流れてきた冷媒は、慣性力を得て最遠部位の風下側下部タンク４１１に至る。この構成によれば、この冷媒はコア部１０の体格よりも横方向に突出した位置に配置される第２連通路４３（下部側連通路）を流れるため、さらに慣性力を得ることができるので、風下側下部タンク４１１内の冷媒を最遠部位の風上側流路列群２２０により多く供給することができる。このような効果はコア部厚さ（空気流れ方向の厚さ）Ｄが７０ｍｍ以下の蒸発器においてより顕著である。

このような構成を有する熱交換器は、圧縮機オンオフ時の過渡期温度分布（過渡期温度差）を解消することができる。この熱交換器を車両用空調装置の蒸発器に適用した場合には、乗員の快適性を向上することができる。また、耐フロスト性を向上でき、冷房性能の向上が可能である。

また、低負荷時等の冷媒流量が少ない場合には、風上側の流路においても第２連通路４３を通った冷媒の流れは風下寄りに偏ることになり、最遠部位全体として見ると風下側、風上側ではコア部幅方向において冷媒流入条件が逆であるため、互いに補完する関係が保たれて自己調整機能を持つことができる。

また、流入口５１および流出口５２がコア部１００の幅方向において片側に集約されている蒸発器１の場合には、風上側流路列群２２の流出口５２に近い領域が冷媒過熱領域（スーパーヒート域）となる。そのため、液冷媒の停滞が発生しやすい部位は、流入口５１および流出口５２から最も遠い部位であり、より冷えた空気と接する最遠部の風下側流路列群となる。本実施形態の蒸発器１においては液冷媒の停滞の発生を改善することができる。

また、蒸発器１は、最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部と、最遠部位の風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する第２連通路４３（下部側連通路）を備え、さらに、最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部と、最遠部位の風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する第１連通路３３（上部側連通路）を備えている。この構成において、最遠部位の風下側下部タンク４１１内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇して流れ、第１連通路３３を通って風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流入した所で、第２連通路４３（下部側連通路）を通って風上側に移動して最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して風上側上部タンク３２１内に流入してきた冷媒と合流する。

このような構成によれば、最遠部位の風下側下部タンク４１１内の冷媒が風下側流路列群２１０に流れやすくなる現象を抑制して、風上側流路列群２２０により多くの冷媒を流入させることができる。

蒸発器１の冷媒圧力損失の影響は蒸発器出口側に近ければ近いほど大きくなる。したがって、熱交換を終えた冷媒は流出口５２近傍にあることが性能面で好ましい。流出口５２は風上側上部タンク３２の端部に設けているため、風上側流路列群２２の最終冷媒流れとなる風上側流路列群２２ａは冷媒上昇部であることが好ましい。流出口５２からの最遠部である風上側流路列群２２０（第３パス）も冷媒上昇部であるため、風上側流路列群２２ｂ（第４パス）を冷媒下降部とすることが好ましい。

（第２実施形態）
第２実施形態では、第１実施形態で説明した蒸発器１の他の形態を図５および図６にしたがって説明する。図５は本実施形態に係る蒸発器１内の構成および冷媒流れを説明するための模式図である。図６は、連通路入口４４１ａおよび連通路出口４４１ｂと風下側流路列群２１０および風上側流路列群２２０との位置関係を反Ｘ方向に見たときの模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図３で示した蒸発器１に対して第１連通路３３（上部側連通路）が第２連通路４３と同様に、コア部１００を構成する体格よりもＸ方向に（横方向）に突出した位置に設けられている点が異なっているが、その他の構成については図３の蒸発器１と同様であり、その作用効果も同様である。

第１連通路３３は連通路形成部材３４の内部に形成されている。冷媒が流入する第１連通路３３の連通路入口３４１ａは、最遠部位の風下側下部タンク４１１内部と連通路形成部材３４内部とを連通させるようにＸ方向（横方向）に貫通する１個または複数の穴である。第１連通路３３から冷媒が流出する第１連通路３３の連通路出口３４１ｂは、連通路形成部材３４内部と最遠部位の風上側下部タンク４２１内部とを連通させるようにＸ方向（横方向）に貫通する１個または複数の穴である。

連通路形成部材３４は、風下側上部タンク３１１および風上側上部タンク３２１と別体の部品であるが、両上部タンク３１１，３２１に一体となるようにろう付け等により接合されて設けられている。連通路形成部材３４はコア部１００を構成する体格よりも横方向に突出した位置に配置されており、本実施形態では上記最遠部位の風下側上部タンク３１１から横方向に突出した箱体状の部材で構成され、風下側上部タンク３１１と同様の材質で形成される。

図６に示すように、連通路入口４４１ａ（冷媒流入開口部）は、最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部に臨むように開口しており、さらに最遠部位の風下側流路列群２１０を構成する複数のチューブの下端開口部２１０ａよりも鉛直下方に開口部を有するように形成されている。

最遠部位の流路列群を流れる冷媒が上昇流のときに最遠部位の風下側下部タンク内において、仮に、最遠部位の複数のチューブの下端開口部よりも鉛直上方にしか冷媒流入開口部が開口していない場合には、タンク内の冷媒液面に対して冷媒流入開口部よりもチューブの下端開口部の方が接近することになり、冷媒が最遠部位の風下側流路列群２１０に流れやくなって冷媒流入開口部から第１連通路に流入しにくい状況になる。上記構成によれば、最遠部位の風下側下部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなることを抑制することができ、風上側流路列群により多くの冷媒を流入させることができるので熱交換性能の向上が図れる。

さらに、連通路入口４４１ａ（冷媒流入開口部）は、その開口部の上端部が最遠部位の風下側流路列群２１０を構成する複数のチューブの下端開口部２１０ａよりも鉛直下方に位置していることが好ましい。

（第３実施形態）
第３実施形態では、第１実施形態で説明した蒸発器１の他の形態を図７にしたがって説明する。図７は本実施形態に係る蒸発器１内の構成および冷媒流れを説明するための模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図３で示した蒸発器１に対して第２連通路４３（下部側連通路）がコア部１００を構成する体格よりも鉛直下方（反Ｙ方向）に突出した位置に設けられている点が異なっている。その他の構成については図３の蒸発器１と同様であり、その作用効果も同様である。

この構成の場合、第２連通路４３を形成する連通路形成部材４４Ａは、コア部１００のＸ方向端部に設けられた最遠部位の風下側下部タンク４１１および風上側下部タンク４２１の下面に一体となって設けられている。そして、連通路形成部材４４Ａは、コア部１００の幅方向端部よりも内側に位置するように設けられることにより、デッドスペースを低減して熱交換器を設置するためのスペースを有効活用でき、コア部１００の横幅寸法を大きくすることができるので、有効熱交換表面積を向上させる設計が可能となる。

冷媒が流入する第２連通路４３の連通路入口４４１ａは、最遠部位の風下側下部タンク４１１の下面と連通路形成部材４４Ａの上面をＹ方向（鉛直方向）に貫通する１個または複数の穴である。第２連通路４３から冷媒が流出する連通路出口４４１ｂは、最遠部位の風上側下部タンク４２１の下面と連通路形成部材４４Ａの上面をＹ方向（鉛直方向）に貫通する１個または複数の穴である。

連通路形成部材４４Ａは、風下側下部タンク４１１および風上側下部タンク４２１と別体の部品であるが、両下部タンク４１１，４２１に一体となるようにろう付け等により接合されて設けられている。

本実施形態の蒸発器において、第２連通路４３はコア部１００の体格よりも鉛直下方に突出した位置に配置されている。この構成によれば、複数の風下側流路列群２１を上下に往復するようにＳ字状に流れてきた冷媒は、慣性力を得て最遠部位の風下側下部タンク４１１に至るが、この冷媒はコア部１０の体格よりも鉛直下方に突出した位置に配置される第２連通路４３（下部側連通路）を流れるため、さらに重力を伴う慣性力を得て鉛直下方に向けて流れやすくなり、風下側下部タンク４１１内の冷媒を最遠部位の風上側流路列群２２０により多く供給することができる。

（第４実施形態）
第４実施形態では、第１実施形態で説明した蒸発器１の他の形態を図８にしたがって説明する。図８は本実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図３で示した蒸発器１に対して、冷媒流れのパターン、最遠部位の流路列群における冷媒流れが下降流であること、および第１連通路３３Ａがコア部１０１の体格よりも横方向に突出した位置に配置されていることが異なっている。図８において図３と同じ符号を付したものは同様の構成である。その他の構成については図３の蒸発器１と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器の冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる２個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。

そして、この場合の冷媒パス数は３パスである。冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２０１（風下側から風上側に分流される冷媒が下降する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、１−１−１の冷媒パターンとなる。

第１連通路３３Ａは連通路形成部材３４Ａの内部に形成されている。冷媒が流入する第１連通路３３Ａの連通路入口３４１ａは、最遠部位の風下側上部タンク３１１内部と連通路形成部材３４Ａ内部とを連通させるようにＸ方向（横方向）に貫通する１個または複数の穴である。第１連通路３３Ａから冷媒が流出する連通路出口３４１ｂは、連通路形成部材３４Ａ内部と最遠部位の風上側上部タンク３２１内部とを連通させるようにＸ方向（横方向）に貫通する１個または複数の穴である。

連通路形成部材３４Ａは、風下側上部タンク３１１および風上側上部タンク３２１と別体の部品であるが、両上部タンク３１１，３２１に一体となるようにろう付け等により接合されて設けられている。連通路形成部材３４Ａはコア部１０１の体格よりも横方向に突出した位置に配置されており、本実施形態では上記最遠部位の風下側上部タンク３１１から横方向に突出した箱体状の部材で構成され、風下側上部タンク３１１と同様の材質で形成される。本実施形態の蒸発器においては、風下側上部タンク３１内にセパレータが存在しないため、最遠部位の風下側上部タンク３１１は風下側上部タンク３１そのものである。

このような構成により、最遠部位の風下側上部タンク３１１内の一部の冷媒は、連通路入口３４１ａから第１連通路３３Ａに入り、風上側に移動して連通路出口３４１ｂから風上側上部タンク３２１に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して流れ、上下方向反対側の風上側下部タンク４２１に流入することになる。一方、最遠部位の風下側上部タンク３１１内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降して流れて上下方向反対側の風下側下部タンク４１１に流入した後、風上側に移動して風上側下部タンク４２１で第１連通路３３Ａを通ってきた当該一部の冷媒と合流することになる。

次に、上記構成の蒸発器における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、上部の流入口５１からサイド流路２を介して、セパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側下部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ａを上昇し（第１パス）、風下側上部タンク３１１の内部に流入する。

風下側上部タンク３１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、第１連通路３３Ａを通ってＸ方向に流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し、さらに反Ｘ方向に流れて風上側上部タンク３２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して（第２パス、全パス部２０１）風上側下部タンク４２１内に入る。

一方、風下側上部タンク３１１内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降し（第２パス、全パス部２０１）、風下側下部タンク４１１内から連通穴４００を介して風上側に向かって第２連通路４３を流れ、風上側下部タンク４２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１１と最遠部位の風上側流路列群２２１とでは、冷媒が並列に下方向に流れるようになっている。風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ａを上昇（第３パス）して風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を介して外部に流出する。

本実施形態の蒸発器において、第１連通路３３Ａはコア部１０１の体格よりも横方向に突出した位置に配置されている。この構成によれば、複数の風下側流路列群２１を上下に往復するようにＳ字状に流れてきた冷媒は、慣性力を得て最遠部位の風下側上部タンク３１１に至るが、この冷媒はコア部１０の体格よりも横方向に突出した位置に配置される第１連通路３３Ａ（上部側連通路）を流れるため、さらに慣性力を得て風上側に向けて流れやすくなり、風下側上部タンク３１１内の冷媒を最遠部位の風上側流路列群２２１により多く供給することができる。

（第５実施形態）
第５実施形態では、第４実施形態で説明した蒸発器の他の形態を図９にしたがって説明する。図９は本実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。本実施形態の蒸発器は、図８で示した蒸発器１に対して第２連通路４３（下部側連通路）が第１連通路３３Ａと同様に、コア部１０１を構成する体格よりもＸ方向に（横方向）に突出した位置に設けられている点が異なっているが、その他の構成については図８の蒸発器１と同様であり、その作用効果も同様である。

（第６実施形態）
第６実施形態では、第５実施形態で説明した蒸発器の他の形態を図１０および図１１にしたがって説明する。図１０は本実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。図１１は、連通路入口３４１ａおよび連通路出口３４１ｂと風下側流路列群２１１および風上側流路列群２２１との位置関係をＸ方向に見たときの模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図９で示した蒸発器に対して、冷媒流れのパターンおよびコア部１０２の構成と、風下側流路列群および風上側流路列群の個数と、が異なっている。図１０において図９と同じ符号を付したものは同様の構成である。その他の構成については図９の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器の冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、および１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。また、本実施形態の蒸発器はサイド流路を備えていない。

そして、この場合の冷媒パス数は４パスである。冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２０１（風下側から風上側に冷媒が分流される冷媒の残余が下降する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、２−１−１の冷媒パターンとなる。

このような構成により、最遠部位の風下側上部タンク３１１内の一部の冷媒は、連通路入口３４１ａから第１連通路３３Ａに入り、風上側に移動して連通路出口３４１ｂから風上側上部タンク３２１に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して流れ、上下方向反対側の風上側下部タンク４２１に流入することになる。一方、最遠部位の風下側上部タンク３１１内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降して流れて上下方向反対側の風下側下部タンク４１１に流入した後、連通路入口４４１ａから第２連通路４３に入り、風上側に移動して連通路出口４４１ｂから風上側下部タンク４２１に入り、風上側下部タンク４２１で第１連通路３３Ａを通ってきた当該一部の冷媒と合流することになる。

次に、上記構成の蒸発器における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、上部の流入口５１からセパレータ３１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ｂを下降し（第１パス）、セパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク４１の内部で反転し風下側流路列群２１ａを上昇して（第２パス）最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部に流入する。

風下側上部タンク３１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、第１連通路３３Ａを通ってＸ方向に流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し、さらに反Ｘ方向に流れて風上側上部タンク３２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して（第３パス、全パス部２０１）風上側下部タンク４２１内に入る。

一方、風下側上部タンク３１１内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降し（第３パス、全パス部２０１）、風下側下部タンク４１１内から第２連通路４３を通ってＸ方向に流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し、さらに反Ｘ方向に流れて風上側下部タンク４２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１１と最遠部位の風上側流路列群２２１とでは、冷媒が並列に下方向に流れるようになっている。風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ａを上昇（第４パス）して風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を介して外部に流出する。

図１１に示すように、連通路入口３４１ａ（冷媒流入開口部）は、最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部に臨むように開口しており、さらに最遠部位の風下側流路列群２１１を構成する複数のチューブの上端開口部２１１ａよりも鉛直上方に開口部を有するように形成されている。

最遠部位の流路列群を流れる冷媒が下降流のときに最遠部位の風下側上部タンク内において、仮に、最遠部位の複数のチューブの上端開口部よりも鉛直下方にしか冷媒流入開口部が開口していない場合には、風下側のコア部に冷媒が優先的に流れてしまう。上記構成によれば、最遠部位の風下側上部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなることを抑制することができ、連通路入口３４１ａ（冷媒流入開口部）に誘導されて風上側流路列群により多くの冷媒を流入させることができるので熱交換性能の向上が図れる。

さらに、連通路入口３４１ａ（冷媒流入開口部）は、その開口部の下端部が最遠部位の風下側流路列群２１１を構成する複数のチューブの上端開口部２１１ａよりも鉛直上方に位置していることが好ましい。

また、本実施形態の蒸発器では、複数の風下側流路列群２１のうち最遠部位の風下側流路列群２１１を除く他の風下側流路列群２１ａ，２１ｂの個数（２個）が複数の風上側流路列群２２のうち最遠部位の風上側流路列群２２１を除く他の風上側流路列群２２ａの個数（１個）よりも多くなっている。この構成によれば、風下側ほど流路内の乾き度が大きくなる熱交換器において、課題である圧力損失の大きさを低減することができる。

（第７実施形態）
第７実施形態では、第６実施形態で説明した蒸発器の他の形態を図１２および図１３にしたがって説明する。図１２は本実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。図１３は連通穴３００と風下側流路列群２１１および風上側流路列群２２１との位置関係を反Ｚ方向に見たときの模式図である。風下側流路列群２１１は図１３では示されていないが風上側流路列群２２１と同じＹ方向（鉛直方向）高さに配置されている。

本実施形態の蒸発器は、図１０で示した蒸発器に対して、冷媒流れのパターンおよびコア部１０２の構成は同じであるが、連通路形成部材３４Ａ，４４を横方向に突出した形状で別個に備えていない点が異なっている。図１２において図１０と同じ符号を付したものは同様の構成である。その他の構成については図１０の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

このような構成により、最遠部位の風下側上部タンク３１１内の一部の冷媒は、複数の連通穴３００を通って第１連通路３３を風上側に向かって流れ、風上側上部タンク３２１に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して流れ、上下方向反対側の風上側下部タンク４２１に流入することになる。連通穴３００を含む第１連通路３３は、最遠部の風下側上部タンク３１１内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流れるときに通過する両タンク内部の間に設けられる分配通路でもある。

一方、最遠部位の風下側上部タンク３１１内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降して流れて上下方向反対側の風下側下部タンク４１１に流入した後、複数の連通穴４００を通って第２連通路４３を風上側に向かって流れ、風上側下部タンク４２１に入り、風上側下部タンク４２１内で第１連通路３３を通ってきた当該一部の冷媒と合流することになる。連通穴４００を含む第２連通路４３は、最遠部の風下側下部タンク４１１内の残余の冷媒が風上側に移動して風上側下部タンク４２１で一部の冷媒と合流するために両タンク内部の間に設けられる合流通路でもある。

連通穴３００は、最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部に臨むように開口しており、さらに最遠部位の風下側流路列群２１１を構成する複数のチューブの上端開口部２１１ａおよび最遠部位の風上側流路列群２２１を構成する複数のチューブの上端開口部２２１ａよりも鉛直上方に開口部を有するように形成されている。

最遠部位の流路列群を流れる冷媒が下降流のときに最遠部位の風下側上部タンク内において、仮に、風上側タンク内部と連通する連通穴が最遠部位の複数のチューブの上端開口部よりも鉛直下方にしか開口していない場合には、風下側のコア部に冷媒が優先的に流れてしまう。上記構成によれば、最遠部位の風下側上部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなることを抑制することができ、連通穴３００に誘導されて風上側流路列群により多くの冷媒を流入させることができるので、熱交換性能の向上が図れる。

さらに、連通穴３００は、その開口部の下端部が最遠部位の風下側流路列群２１１を構成する複数のチューブの上端開口部２１１ａよりも鉛直上方に位置していることが好ましい。

（第８実施形態）
第８実施形態では、第１実施形態で説明した図３の蒸発器の他の形態を図１４および図１５にしたがって説明する。図１４は本実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。図１５は連通穴４００と風下側流路列群２１０および風上側流路列群２２０との位置関係を反Ｚ方向に見たときの模式図である。風下側流路列群２１０は図１５では示されていないが風上側流路列群２２０と同じＹ方向（鉛直方向）高さに配置されている。

本実施形態の蒸発器は、図３で示した蒸発器に対して、冷媒流れのパターンおよびコア部の構成は同じであるが、連通路形成部材４４を横方向に突出した形状で別個に備えていない（第２連通路４３は風下側下部タンク４１１内部と風上側下部タンク４２１内部との間に形成されている）点が異なっている。図１４において図３と同じ符号を付したものは同様の構成である。その他の構成については図３の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

このような構成により、最遠部位の風下側下部タンク４１１内の一部の冷媒は、複数の連通穴４００を通って第２連通路４３を風上側に向かって流れ、風上側下部タンク４２１に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して流れ、上下方向反対側の風上側上部タンク３２１に流入することになる。連通穴４００を含む第２連通路４３は、最遠部の風下側下部タンク４１１内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側下部タンク４２１内に流れるときに通過する両タンク内部の間に設けられる分配通路でもある。

一方、最遠部位の風下側下部タンク４１１内の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇して流れて上下方向反対側の風下側上部タンク３１１に流入した後、複数の連通穴３００を通って第１連通路３３を風上側に向かって流れ、風上側上部タンク３２１に入り、風上側上部タンク３２１内で第２連通路４３を通ってきた当該一部の冷媒と合流することになる。連通穴３００を含む第１連通路３３は、最遠部の風下側上部タンク３１１内の残余の冷媒が風上側に移動して風上側上部タンク３２１で一部の冷媒と合流するために両タンク内部の間に設けられる合流通路でもある。

連通穴４００は、最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部に臨むように開口しており、さらに最遠部位の風下側流路列群２１０を構成する複数のチューブの下端開口部２１０ａおよび最遠部位の風上側流路列群２２０を構成する複数のチューブの下端開口部２２０ａよりも鉛直下方に開口部を有するように形成されている。

最遠部位の流路列群を流れる冷媒が上昇流のときに最遠部位の風下側下部タンク内において、仮に、風上側タンク内部と連通する連通穴が最遠部位の複数のチューブの下端開口部よりも鉛直上方にしか開口していない場合には、風下側のコア部に冷媒が優先的に流れてしまう。上記構成によれば、最遠部位の風下側下部タンク内の冷媒が風下側流路列群に流れやすくなることを抑制することができ、連通穴４００に誘導されて風上側流路列群により多くの冷媒を流入させることができるので、熱交換性能の向上が図れる。

さらに、連通穴４００は、その開口部の下端部が最遠部位の風下側流路列群２１０を構成する複数のチューブの下端開口部２１０ａよりも鉛直上方に位置していることが好ましい。

（第９実施形態）
第９実施形態では、第８実施形態で説明した蒸発器の他の形態（冷媒流れが６パスの場合）を図１６にしたがって説明する。図１６は冷媒パス数が６パスの場合に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図１４で示した蒸発器に対して冷媒流れパターン（６パス）およびコア部１０３の構成と、サイド流路を有していないことと、が異なっている。その他の構成については図１４の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器における冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が２個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１０（冷媒上昇部）からなる４個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２０（冷媒上昇部）、１個の風上側流路列群２２ｂ（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる３個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１００を流れる冷媒パス数が６パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２００（風下側から風上側に分流される冷媒が上昇する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、３−１−２のパターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、上部の流入口５１からセパレータ３１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク３１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ｂを下降し（第１パス）、さらにセパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側下部タンク４１の内部で反転して風下側流路列群２１ａを上昇し（第２パス）、次にセパレータ３１ｂとセパレータ３１ａの間の空間である風下側上部タンク３１の内部で反転して風下側流路列群２１ｂを下降し（第３パス）、さらに最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部に流入する。

風下側下部タンク４１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、連通穴４００を介して風上側に向かって第２連通路４３を流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し風上側下部タンク４２１内から最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して（第４パス、全パス部２００）風上側上部タンク３２１に入る。

一方、風下側下部タンク４１１の内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇し（第４パス、全パス部２００）、風下側上部タンク３１１内から連通穴３００を介して風上側に向かって第１連通路３３を流れ、風上側上部タンク３２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１０と最遠部位の風上側流路列群２２０とでは、冷媒が並列に上方向に流れるようになっている。

風上側上部タンク３２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ｂを下降（第５パス）した後、風上側下部タンク４２内でさらに反転し、風上側流路列群２２ａを上昇（第６パス）して風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を介して外部に流出する。

本実施形態の蒸発器では、複数の風下側流路列群２１のうち最遠部位の風下側流路列群２１０を除く他の風下側流路列群２１ａ，２１ｂの個数（３個）が複数の風上側流路列群２２のうち最遠部位の風上側流路列群２２０を除く他の風上側流路列群２２ａ，２２ｂの個数（２個）よりも多くなっている。この構成によれば、風下側ほど流路内の乾き度が大きくなる熱交換器において、課題である圧力損失の大きさを低減することができる。

（第１０実施形態）
第１０実施形態では、第９実施形態で説明した蒸発器の他の形態（冷媒流れが５パスの場合）を図１７にしたがって説明する。図１７は冷媒パス数が５パスの場合に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図１６で示した蒸発器に対して冷媒流れパターン（５パス）およびコア部１０４の構成と、流入口５１が下部にあることと、が異なっている。その他の構成については図１６の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器における冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１０（冷媒上昇部）からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２０（冷媒上昇部）、１個の風上側流路列群２２ｂ（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる３個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１００を流れる冷媒パス数が５パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２００（風下側から風上側に分流される冷媒が上昇する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、２−１−２のパターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、下部の流入口５１からセパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側下部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ａを上昇し（第１パス）、さらにセパレータ３１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク３１の内部で反転して風下側流路列群２１ｂを下降し（第２パス）、最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部に流入する。

風下側下部タンク４１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、連通穴４００を介して風上側に向かって第２連通路４３を流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し風上側下部タンク４２１内から最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して（第３パス、全パス部２００）風上側上部タンク３２１に入る。

一方、風下側下部タンク４１１の内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇し（第３パス、全パス部２００）、風下側上部タンク３１１内から連通穴３００を介して風上側に向かって第１連通路３３を流れ、風上側上部タンク３２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１０と最遠部位の風上側流路列群２２０とでは、冷媒が並列に上方向に流れるようになっている。

次に風上側上部タンク３２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ｂを下降（第４パス）した後、風上側下部タンク４２内でさらに反転し、風上側流路列群２２ａを上昇（第５パス）して風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を介して外部に流出する。

（第１１実施形態）
第１１実施形態では、第１０実施形態で説明した蒸発器の他の形態（冷媒流れパターンが３−１−１の場合）を図１８にしたがって説明する。図１８は冷媒流れパターンが３−１−１の場合に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図１７で示した蒸発器に対して冷媒パス数は５パスで同じであるが、冷媒流れパターンが３−１−１であることおよびコア部１０５の最遠部位が冷媒下降部であることが異なっている。その他の構成については図１７の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器における冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が２個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１００を流れる冷媒パス数が５パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２００（風下側から風上側に分流される冷媒が上昇する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、３−１−１のパターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、下部の流入口５１からセパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側下部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ａを上昇し（第１パス）、さらにセパレータ３１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク３１の内部で反転して風下側流路列群２１ｂを下降し（第２パス）、セパレータ４１ａとセパレータ４１ｂとの間に形成された空間である風下側下部タンク４１の内部で反転して風下側流路列群２１ａを上昇し（第３パス）、最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部に流入する。

風下側上部タンク３１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、連通穴３００を介して第１連通路３３を流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し風上側上部タンク３２１内に流入した後、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して（第４パス、全パス部２０１）風上側下部タンク４２１に入る。

一方、風下側上部タンク３１１の内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降し（第４パス、全パス部２０１）、風下側下部タンク４１１内から連通穴４００を介して第２連通路４３を流れ、風上側下部タンク４２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１１と最遠部位の風上側流路列群２２１とでは、冷媒が並列に下方向に流れるようになっている。

次に風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ａを上昇（第５パス）してセパレータ３２ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風上側上部タンク３２内に入り、そこから上部の流出口５２を介して外部に流出する。

本実施形態の蒸発器では、複数の風下側流路列群２１のうち最遠部位の風下側流路列群２１１を除く他の風下側流路列群２１ａ，２１ｂの個数（３個）が複数の風上側流路列群２２のうち最遠部位の風上側流路列群２２１を除く他の風上側流路列群２２ａの個数（１個）よりも多くなっている。この構成によれば、風下側ほど流路内の乾き度が大きくなる熱交換器において、課題である圧力損失の大きさを低減することができる。

（第１２実施形態）
第１２実施形態では、第１１実施形態で説明した蒸発器の他の形態（冷媒流れが４パスで冷媒流れパターンが２−１−１の場合）を図１９にしたがって説明する。図１９は冷媒流れパターンが２−１−１の場合に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図１８で示した蒸発器に対して、冷媒パス数が４パスであることおよび冷媒流れパターンが２−１−１であることが異なっている。その他の構成については図１８の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器における冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１００を流れる冷媒パス数が４パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２０１（風下側から風上側に分流される冷媒が下降する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、２−１−１のパターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、上部の流入口５１からセパレータ３１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク３１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ｂを下降し（第１パス）、さらにセパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側下部タンク４１の内部で反転して風下側流路列群２１ａを上昇し（第２パス）、最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部に流入する。

風下側上部タンク３１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、連通穴３００を介して第１連通路３３を流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し風上側上部タンク３２１内に流入した後、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して（第３パス、全パス部２０１）風上側下部タンク４２１に入る。

一方、風下側上部タンク３１１の内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降し（第３パス、全パス部２０１）、風下側下部タンク４１１内から連通穴４００を介して第２連通路４３を流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し、風上側下部タンク４２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１１と最遠部位の風上側流路列群２２１とでは、冷媒が並列に下方向に流れるようになっている。

次に風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ａを上昇（第４パス）してセパレータ３２ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風上側上部タンク３２内に入り、そこから上部の流出口５２を介して外部に流出する。

（第１３実施形態）
第１３実施形態では、第１２実施形態で説明した蒸発器の他の形態（冷媒流れが３パスで冷媒流れパターンが１−１−１の場合）を図２０にしたがって説明する。図２０は冷媒流れパターンが１−１−１の場合に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器は、図１９で示した蒸発器に対して、コア部１０６の構成、冷媒パス数が３パスであること、冷媒流れパターンが１−１−１であること、および流入口５１が下部にあることが異なっている。その他の構成については図１９の蒸発器と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器における冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる２個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１００を流れる冷媒パス数が３パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部分２０１（風下側から風上側に分流される冷媒が下降する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、１−１−１のパターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、下部の流入口５１からセパレータ４１ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風下側下部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ａを上昇して（第１パス）、最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部に流入する。

風下側上部タンク３１１の内部の冷媒は、その一部が分配され、連通穴３００を介して第１連通路３３を流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し風上側上部タンク３２１内に流入した後、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して（第２パス、全パス部２０１）風上側下部タンク４２１に入る。

一方、風下側上部タンク３１１の内部の残余の冷媒は、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降し（第２パス、全パス部２０１）、風下側下部タンク４１１内から連通穴４００を介して第２連通路４３を流れて風上側（反Ｚ方向）に移動し、風上側下部タンク４２１内に移り、最遠部位の風上側流路列群２２１を下降してきた上記一部の冷媒と合流する。つまり、最遠部位の風下側流路列群２１１と最遠部位の風上側流路列群２２１とでは、冷媒が並列に下方向に流れるようになっている。

次に風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ａを上昇（第３パス）してセパレータ３２ａよりも横方向左側（反Ｘ方向）の空間である風上側上部タンク３２内に入り、そこから上部の流出口５２を介して外部に流出する。

（第１４実施形態）
第１４実施形態では、すべての実施形態に適用可能な蒸発器の配置状態（コア部が水平方向に対して傾斜している状態）を図２１にしたがって説明する。図２１は本実施形態に係る蒸発器の配置状態を示した側面図である。図２２は最遠部位における上部ヘッダタンク３内部とコア部１００内の冷媒量の関係を示した側面図である。図２３は最遠部位における下部ヘッダタンク４内部とコア部１００内の冷媒量の関係を示した側面図である。

図２１に示すように、本実施形態の蒸発器では、風上側に位置するコア部表面１００ｂの方が風下側に位置するコア部表面１００ａよりも仮想の水平面（Ｚ方向と平行である図２１の一点鎖線）に近づくように風上側に傾いて配置されているものである。コア部１００は、仮想の水平線に対して傾斜角度θに保たれて設置されている。その他の構成については第１実施形態の蒸発器１と同様であり、その作用効果も同様である。

上記構成において、最遠部の風下側ヘッダタンク１１内の一部の冷媒は、連通手段を通って風上側に移動して風上側ヘッダタンク１２に送られる。このとき、冷媒は重力の作用を受けるため、最遠部位の風下側流路列群２１０，２１１よりも下方に位置することになる風上側流路列群２２０，２２１に向かって連通手段を流れやすくなる。さらに風上側ヘッダタンク１２に送られた一部の冷媒は、上下方向反対側の風上側ヘッダタンク１２に向けて最遠部位の風上側流路列群２２０，２２１を流れる。

一方、最遠部位の風下側ヘッダタンク１１内の残余の冷媒は、上下方向反対側の風下側ヘッダタンク１１に向けて最遠部位の風下側流路列群２１０，２１１を流れた後、風上側に移動して風上側ヘッダタンク１２で連通手段を介した一部の冷媒と合流する。

このように本実施形態の蒸発器においては、最遠部位の流路列郡が冷媒下降部（全パス部分２０１）である場合には、最遠部位の風上側流路列群２２１を流れる冷媒量が最遠部位の風下側流路列群２１１を流れる冷媒量よりも多くなる（図２２参照）。また、最遠部位の流路列郡が冷媒上昇部（全パス部分２００）である場合には、最遠部位の風上側流路列群２２０を流れる冷媒量が最遠部位の風下側流路列群２１０を流れる冷媒量よりも多くなる（図２３参照）。

本実施形態の蒸発器によれば、風上側流路列群２２０，２２１が風下側流路列群２１０，２１１よりも下方に位置することにより、風下側ヘッダタンク１１内部の冷媒は重力の作用によってより下方にある風上側流路列群２２０，２２１のほうに流れやすくなる。したがって、流入口５１から遠い部位にある風下側流路列群に流れやすい冷媒流れの偏りを改善でき、熱交換性能を向上することができる。

また、蒸発器においては風下側ヘッダタンク１１内には気液２相の冷媒が供給され、そのうち液冷媒は気相冷媒よりも自重が大きいため、慣性力の作用に加え、重力の作用が大きく影響することにより、より下方にある風上側流路列群２２０，２２１の方への流動性が一層期待できる。これにより、より送風空気温度が高い風上側に冷媒を積極的に供給でき、熱交換性能の向上が図れる。

（第１５実施形態）
第１５実施形態では、すべての実施形態の蒸発器に適用可能なヘッダタンクの構成について図２４〜図２６にしたがって説明する。図２４は本実施形態の蒸発器に係る上部ヘッダタンク３の側面である。図２５は図２４の上部ヘッダタンク３における流入口５１をＸ方向に見たときの正面図である。図２６はタンク外径Ｄとタンク内の圧力損失との関係を所定条件において求めた計算結果を示すグラフである。

図２４および図２５に示すように、上部ヘッダタンク３およびチューブは、横方向に積層された複数の板状部材５０を一体に形成されている。板状部材５０は貫通口および貫通口の反Ｙ方向に伸長する部分を有し、貫通口の一方側が平板状であり、他端側が筒状に形成されている。上部ヘッダタンク３はこのような形状の板状部材５０を互い違いの向きに重ね合わせて接合することにより、Ｘ方向に伸長する筒部と、冷媒が流通する流路とを有するように形成されている。

このＸ方向に伸長する筒部はタンク部を構成し、筒部の横方向端部の開口は流入口５１または流出口５２に採用することができる。筒部の横方向端部の開口を流入口５１または流出口５２としない場合は当該開口にキャップをかぶせて蓋をすればよい。タンク部内部（筒部内部）は、反Ｙ方向に伸長する複数の流路（チューブの内部）に連通するようになっている。

図２６では、タンク部に別体のチューブを接合する場合（実線部）、複数の板状部材５０を積層して構成した場合（破線部）のそれぞれについて、タンク外径Ｄ（ｍｍ）と圧力損失（ｋＰａ）の関係を示している。 タンク外径Ｄは次の数式１で定義する。

（数式１） Ｄ＝２（ｄ＋２ｔ）
ｔはタンクの肉厚である。ｄはタンク内部の相当直径であり、相当直径はタンク内部の有効断面積の４倍をタンク内部の周長で割ることにより求める。

また、上記別体タイプの場合はタンク部の肉厚ｔ＝１．０ｍｍ、タンク部内へのチューブの出代を最小４ｍｍとし、上記積層タイプの場合は肉厚ｔ＝１．０ｍｍ、タンクろう付け代を１．５〜３．０ｍｍとした条件で計算している。

また、上記別体タイプと積層タイプの計算結果は、タンク部内の有効断面積の逆数（流速因子）の２乗を用いて圧力損失因子を比較している。また、それぞれタンク外径Ｄが７０ｍｍの場合の圧力損失因子を基準として比較している。

図２６に示すように、計算結果により、空気の流れ方向における両ヘッダタンクを合わせた厚さ寸法Ｄは４８ｍｍ以下であることが好ましい。この場合、タンク内部空間も大きくなく、タンク内の圧力損失も大きくなりやすいが、このような条件の蒸発器に本発明を適用することにより一層顕著な圧力損失の低減効果が期待できる。

（第１６実施形態）
第１６実施形態では、すべての実施形態に適用可能な分配通路の合計断面積Ｓ１と合流通路の合計断面積Ｓ２との適切な関係について図２７および図２８を用いて説明する。図２７は、風上側流路列群を流れる冷媒量ＧＲ２と風下側流路列群を流れる冷媒量ＧＲ１の適切な条件を設計するための模式図である。図２８は、適切な分配通路の合計断面積Ｓ１と合流通路の合計断面積Ｓ２の比を冷媒パス数毎（３パス〜６パス）に算出した結果を示した図である。

図２７に示すように、最遠部位の風下側流路列群および風上側流路列群が冷媒上昇部である場合、最遠部位の風下側流路列群を流れる冷媒流量をＧＲ１、最遠部位の風上側流路列群を流れる冷媒流量をＧＲ２、最遠部位の風下側上部タンク３１１から風上側上部タンク３２１へ流れる冷媒流量をＧＲＵ、最遠部位の風下側下部タンク４１１から風上側下部タンク４２１へ流れる冷媒流量をＧＲＬとする。

また、コア部における冷媒パス数をＮとした場合、最遠部の風下側下部タンク４１１内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側下部タンク４２１内に流れるときに通過する第２連通路４３（分配通路）における圧力損失をΔＰｔ１、乾き度をＸ１、比容積をＶ１とし、最遠部の風下側下部タンク４１１内の残余の冷媒が上下方向反対側の風下側上部タンク３１１に向けて最遠部位の風下側流路列群２１０を流れた後、風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流れるときに通過する第１連通路３３（合流通路）における圧力損失をΔＰｔ２、乾き度をＸ２、比容積をＶ２とする。

風上側のコア部と風下側のコア部とでは、風上側の方が周囲の空気が暖かいため、高い性能が求められる。そして、代表的な条件（理想とする状態）において、性能が良好なバランスは、コア部に流入する空気は２７℃、５０％ＲＨ、風上側のコア部通過後の空気は１４℃、８５％ＲＨ、風下側のコア部通過後の空気は７℃、９０％ＲＨ程度である。

これらの条件を元にエネルギー量を計算すると、ＧＲ１とＧＲ２の比は４対６となる。これにコア部幅方向の冷媒の分配性によって上記バランスが±１０％程度変動することから、ＧＲ１／ＧＲ２の値を０．５５（＝３．６÷６．６）以上、０．８１（＝４．４÷５．４）以下に設定することが好ましい。

次に、蒸発器の冷媒パス数について、適切な分配通路の合計断面積Ｓ１と合流通路の合計断面積Ｓ２の比（Ｓ１／Ｓ２）を算出した結果（図２８参照）について説明する。

以下に算出方法の考え方を説明する。まず、コア部に流入する前の冷媒とコア部から流出した後の冷媒とでは乾き度が異なるため、ΔＰｔ１＜ΔＰｔ２とすることにより、風下側、風上側のそれぞれに流れる冷媒流量がバランスする。

そして、冷媒流量のバランス、および圧力損失は流速の２乗によって作用することから、以下の数式２を満たすことが好ましい。

（数式２）
Ｓ１／Ｓ２＝（Ｖ１／Ｖ２）^２
さらに、冷媒流量は風上側のコア部の方が多いことが好ましいことから、Ｓ１／Ｓ２は図２８に示すＡｎｓｅｒ値以上であることが好ましい。

図２８に示すように、熱交換器は、０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成することが好ましい。また、分配通路の合計断面積Ｓ１および合流通路の合計断面積Ｓ２とは、最遠部位の流路列群が冷媒上昇部である場合は第２連通路４３が分配通路であり、第１連通路３３が合流通路である。また、第２連通路４３、第１連通路３３がそれぞれ複数の通路で構成されている場合には、各通路の断面積をそれぞれ合計した値である。第２連通路４３および第１連通路３３がそれぞれ単一の通路で構成されている場合には、単一の通路の断面積である。

一方、最遠部位の流路列群が冷媒下降部である場合は第１連通路３３が分配流路であり、第２連通路４３が合流流路である。また、第２連通路４３、第１連通路３３がそれぞれ複数の通路で構成されている場合には、各通路の断面積をそれぞれ合計した値である。第２連通路４３および第１連通路３３がそれぞれ単一の通路で構成されている場合には、単一の通路の断面積である。

さらに図２８に示すように、コア部を流れる冷媒パス数が６パスである場合には、０．７１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つことが好ましい。コア部を流れる冷媒パス数が５パスである場合には、０．４７≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つようにすることが好ましい。コア部を流れる冷媒パス数が４パスである場合には、０．６６≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つようにすることが好ましい。コア部を流れる冷媒パス数が３パスである場合には、０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つようにすることが好ましい。

（第１７実施形態）
第１７実施形態では、最遠部位の風上側流路列群２２０，２２１の横方向幅と最遠部位の風下側流路列群２１０，２１１の横方向幅とが同じでないコア部１０７，１０８について図２９および図３０にしたがって説明する。図３０は図２９に示す蒸発器の他の形態について、構成および冷媒流れを示した模式図である。

図２９は最遠部位の風上側流路列群２２１が最遠部位の風下側流路列群２１１よりも横方向の幅が大きく形成されている蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。また、この蒸発器は、最遠部の流路列群が冷媒下降部となっており、冷媒流れのパターンが１−１−１であり、冷媒パス数が３パスである。

次に、図３０は最遠部位の風下側流路列群２１１が最遠部位の風上側流路列群２２１よりも横方向の幅が大きく形成されている蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。また、この蒸発器は、最遠部の流路列群が冷媒下降部となっており、冷媒流れのパターンが１−１−１であり、冷媒パス数が３パスである。

（第１８実施形態）
第１８実施形態では、すべての実施形態の蒸発器に適用可能な連通路形成部材とコア部との位置関係について図３１〜図３３にしたがって説明する。図３１は連通路形成部材４４およびコア部との関係を示した概略正面図である。図３２は他の形態の連通路形成部材４４およびコア部との関係を示した概略正面図である。図３３はさらに他の形態の連通路形成部材４４およびコア部との関係を示した概略正面図である。

図３１〜図３３に示すように、連通路形成部材４４は、少なくともその一部がコア部１００の幅方向端部よりも内側に位置するように設けられている。この構成により、デッドスペースを低減してコア部の横幅寸法を大きくすることができる。

図３１では、コア部を支持するサイドプレート５００はその長手方向の端部が連通路形成部材４４の内部に挿入された状態で設けられている。また、コア部の幅方向の端部に位置するチューブ２０ａをその長手方向の端部が連通路形成部材４４の内部に挿入された状態で設けてもよい。この構成によれば、連通路形成部材４４の一部をコア部の幅方向両端部よりも内側に位置するように配置した場合でも、チューブ２０ａまたはサイドプレート５００の長手方向の端部に特別な加工を施す必要がなく、熱交換器の製造の簡素化になる。

図３２では、コア部を支持するサイドプレート５００は屈曲させた長手方向の端部が風下側下部タンク４１１の内部に挿入された状態に設けられている。また、コア部の幅方向の端部に位置するチューブ２０ａをその長手方向の端部を屈曲させて風下側下部タンク４１１の内部に挿入された状態に設けてもよい。この構成によれば、連通路形成部材４４の一部をコア部の幅方向両端部よりも内側に位置するように配置した場合でも、チューブ２０ａまたはサイドプレート５００の長手方向の端部が第２連通路４３に存在しないので、連通路を流れる冷媒の流通抵抗を低減することができる。

図３３では、コア部の幅方向の端部に位置しさらに内部に冷媒が流通しないように構成されたチューブ２０ａを備えた蒸発器が図示されており、チューブ２０ａまたはコア部を支持するサイドプレート５００はその長手方向の端部が屈曲された状態で連通路形成部材４４に接触して設けられている。この構成によれば、連通路形成部材４４の一部をコア部の幅方向両端部よりも内側に位置するように配置した場合でも、チューブ２０ａまたはサイドプレート５００の長手方向の端部をタンク内部等に挿入設置する組み立て工程を不要にできる。

（その他の実施形態）
また、上記実施形態では、コア部を構成し、空気流れ方向（Ｚ方向）に並んでいる流路列群が２列の流路列群である形態を説明しているが、これに限定されるものではなく、流路列群は３列以上で構成してもよい。

また、上記実施形態におけるコア部は、チューブ間にアウタフィンを設けないコア部や、チューブ間にチューブを形成する部材から切り起こした突起部等を備えるコア部であってもよい。これらのように、コア部が、チューブ間にフィンを備えないフィンレスタイプであったり、コア部が、隣り合うチューブ間において片側のチューブのみに接合したフィンを備えるタイプであったりする場合には、コア部の外表面で凝縮した凝縮水の排水性能が極めて良好であるため、コア部の正確な温度検出が容易であり、良好な応答性が得られ、有用である。

また、上記実施形態では、冷媒にＲ１３４ａを採用していたが、冷媒はこれに限定されるものではなく、二酸化炭素冷媒、Ｒ１５２冷媒等の他の冷媒を採用した場合であっても同様な効果は得られるが、Ｒ１３４ａ冷媒を用いた場合に効果が特に顕著である。

また、上記実施形態では、蒸発器を車両用空調装置の冷凍サイクルに用いた例の説明をしたが、本発明は、車両用空調装置以外の冷凍サイクルに用いられる熱交換器であっても適用することができることはいうまでもない。

また、上記実施形態では、風上側ヘッダタンクおよび風下側ヘッダタンクはそれぞれのヘッダタンクに接続される複数のチューブ内の冷媒をタンク内部で分配および収集するように説明しているが、チューブ内の冷媒が分配および収集される部位はこれに限定されるものではない。例えば、冷媒が分配または収集される部位が完全にタンク内部ではなくタンク内部よりも上流側で収集されたり、タンク内部よりも下流側で分配されたりする構成であってもよい。

また、空気の流れ方向において風下側流路列群２１の厚さ寸法を風上側流路列群２２の厚さ寸法よりも大きくしてもよい。これにより、より乾き度が大きくなる風下側の流路の断面積が大きくなるので、熱交換器全体としての冷媒の圧力損失を低減することができる。

また、上記実施形態の蒸発器は、流入口５１から最遠部位に位置する風下側ヘッダタンク１１の内部と、流出口５２から最遠部位に位置する風上側ヘッダタンク１２の内部とを連絡し、コア部を構成する体格よりも横方向または上下方向に突出した位置に配置される連通手段を有している。これに加え、風下側ヘッダタンク１１の内部と風上側ヘッダタンク１２の内部とを連通させる連通路を備えてもよい。

本発明が適用される熱交換器の一例である蒸発器１の全体構成を示す外観斜視図である。 蒸発器１のコア部１００の一部を拡大図示した斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る蒸発器１の構成および冷媒流れを示した模式図である。 図４は連通路形成部材４４の構成を示した分解図である。 第２実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 連通路入口４４１ａおよび連通路出口４４１ｂと風下側流路列群２１０および風上側流路列群２２０との位置関係を反Ｘ方向に見たときの模式図である。 第３実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第４実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第５実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第６実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 連通路入口３４１ａおよび連通路出口３４１ｂと風下側流路列群２１１および風上側流路列群２２１との位置関係をＸ方向に見たときの模式図である。 第７実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 連通穴３００と風下側流路列群２１１および風上側流路列群２２１との位置関係を反Ｚ方向に見たときの模式図である。 第８実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 連通穴４００と風下側流路列群２１０および風上側流路列群２２０との位置関係を反Ｚ方向に見たときの模式図である。 第９実施形態に係る蒸発器（冷媒パス数が６パスの場合）の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第１０実施形態に係る蒸発器（冷媒パス数が５パスの場合）の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第１１実施形態に係る蒸発器（冷媒パス数が５パスの場合）の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第１２実施形態に係る蒸発器（冷媒パス数が４パスの場合）の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第１３実施形態に係る蒸発器（冷媒パス数が３パスの場合）の構成および冷媒流れを示した模式図である。 第１４実施形態に係る蒸発器の配置状態を示した側面図である。 第１４実施形態の蒸発器の最遠部位における上部ヘッダタンク内部とコア部内の冷媒量の関係を示した側面図である。 第１４実施形態の蒸発器の最遠部位における下部ヘッダタンク内部とコア部内の冷媒量の関係を示した側面図である。 第１５実施形態の蒸発器に係る上部ヘッダタンク３の側面である。 図２４の上部ヘッダタンク３における流入口５１をＸ方向に見たときの正面図である。 タンク外径Ｄとタンク内の圧力損失との関係を所定条件において求めた計算結果を示すグラフである。 第１６実施形態の蒸発器において、風上側流路列群を流れる冷媒量ＧＲ２と風下側流路列群を流れる冷媒量ＧＲ１の適切な条件を設計するための模式図である。 適切な分配通路の合計断面積と合流通路の合計断面積の比を冷媒パス数毎に算出した結果を示した図である。 第１７実施形態に係る蒸発器の構成および冷媒流れを示した模式図である。 図２９に示す蒸発器の他の形態について、構成および冷媒流れを示した模式図である。 第１８実施形態の蒸発器について、連通路形成部材４４およびコア部との関係を示した概略正面図である。 他の形態の連通路形成部材４４およびコア部との関係を示した概略正面図である。 さらに他の形態の連通路形成部材４４およびコア部との関係を示した概略正面図である。

符号の説明

１１…風下側ヘッダタンク
１２…風上側ヘッダタンク
２０，２０ａ，２０ｂ…チューブ
２１…風下側流路列群
２１ａ，２２ａ…上昇流路列群
２１ｂ，２２ｂ…下降流路列群
２２…風上側流路列群
３１…風下側上部タンク
３１ａ…セパレータ（風下側仕切り壁）
３２…風上側上部タンク
３２ａ…セパレータ（風上側仕切り壁）
３３，３３Ａ…第１連通路（連通手段、上部側連通路、連通路）
３４，３４Ａ…連通路形成部材
４１…風下側下部タンク
４１ａ…セパレータ（風下側仕切り壁）
４２…風上側下部タンク
４２ａ…セパレータ（風上側仕切り壁）
４３，４３Ａ…第２連通路（連通手段、下部側連通路）
４４…連通路形成部材
５１…流入口（冷媒入口部）
５２…流出口（冷媒出口部）
１００…コア部
２１０…最遠部位の風下側流路列群（上昇流路列群）
２１１…最遠部位の風下側流路列群（下降流路列群）
２２０…最遠部位の風上側流路列群（上昇流路列群）
２２１…最遠部位の風上側流路列群（下降流路列群）

Claims (21)

1. 上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ａ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記冷媒と熱交換される空気の下流側に並べて構成される複数の風下側流路列群（２１）、および上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ｂ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記風下側流路列群（２１）よりも前記空気の上流側に並べて構成される複数の風上側流路列群（２２）を有するコア部（１００）と、
   前記風下側流路列群（２１）の上端に接続される風下側上部タンク（３１）および前記風下側流路列群（２１）の下端に接続される風下側下部タンク（４１）からなり、前記風下側流路列群（２１）の複数のチューブ（２０ａ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風下側ヘッダタンク（１１）と、
   前記風上側流路列群（２２）の上端に接続される風上側上部タンク（３２）および前記風上側流路列群（２２）の下端に接続される風上側下部タンク（４２）からなり、前記風上側流路列群（２２）の複数のチューブ（２０ｂ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風上側ヘッダタンク（１２）と、
   前記風下側流路列群（２１）に冷媒を導入するために前記風下側ヘッダタンク（１１）内部と連通するように設けられる冷媒入口部（５１）と、
   前記風上側流路列群（２２）から冷媒を導出するために前記風上側ヘッダタンク（１２）内部と連通するように設けられる冷媒出口部（５２）と、
   前記風下側流路列群（２１）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２１ａ，２１０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２１ｂ）とが隣接して形成されるように前記風下側ヘッダタンク（１１）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風下側仕切り壁（３１ａ，４１ａ）と、
   前記風上側流路列群（２２）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２２ａ，２２０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２２ｂ）とが隣接して形成されるように前記風上側ヘッダタンク（１２）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風上側仕切り壁（３２ａ，４２ａ）と、
   を備え、
   前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）は前記各ヘッダタンク（１１，１２）の前記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
   前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）が配置される前記同一の側の端部に対して前記横方向の他方側に設けられ、さらに前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）に接続される前記風下側ヘッダタンク（１１，４１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）に接続される前記風上側ヘッダタンク（１２，４２１）の内部とを連絡し、前記コア部（１００）を構成する体格よりも前記横方向または前記上下方向に突出した位置に配置される連通手段（４３）を有し、
   前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の一部の冷媒は前記連通手段（４３）によって風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２，４２１）に送られ、さらに前記上下方向反対側の風上側ヘッダタンク（１２，３２１）に向けて前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）を流れ、
   一方、前記最遠部位の風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の残余の冷媒は前記上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１，３１１）に向けて前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して前記風上側ヘッダタンク（１２，３２１）で前記連通手段（４３）を介した前記一部の冷媒と合流し、
   前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、
   前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が前記上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して前記風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、
   前記分配通路（４３）および前記合流通路（３３）は、
   ０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることを特徴とする熱交換器。
2. 前記連通手段は、前記冷媒入口部（５１）から前記最も遠い部位にある風下側下部タンク（４１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡する下部側連通路（４３）で構成されており、
   さらに、前記冷媒入口部（５１）から前記最も遠い部位にある風下側上部タンク（３１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡する上部側連通路（３３）を備え、
   前記残余の冷媒は、前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を上昇して流れ、前記上部側連通路（３３）を通って風上側に移動して前記風上側上部タンク（３２１）内に流入した所で、前記下部側連通路（４３）を通って風上側に移動して前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）を上昇して前記風上側上部タンク（３２１）内に流入してきた前記一部の冷媒と合流することを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
3. 前記連通手段は、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側上部タンク（３１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡する上部側連通路（３３Ａ）で構成されており、
   さらに、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側下部タンク（４１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡する下部側連通路（４３）を備え、
   前記残余の冷媒は、前記最遠部位の風下側流路列群（２１１）を下降して流れ、前記下部側連通路（４３）を通って風上側に移動して前記風上側下部タンク（４２１）内に流入した所で、前記上部側連通路（３３Ａ）を通って風上側に移動し前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）を下降して前記風上側下部タンク（４２１）内に流入してきた前記一部の冷媒と合流することを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
4. 前記連通手段は内部に連通路（３３Ａ，４３，４３Ａ）を有する連通路形成部材（３４Ａ，４４，４４Ａ）により構成されており、
   前記連通路形成部材（３４Ａ，４４，４４Ａ）は前記各ヘッダタンク（１１，１２）とは別体の部品であり、前記各ヘッダタンク（１１，１２）に一体になって設けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の熱交換器。
5. 前記連通路形成部材（４４）は、少なくともその一部が前記コア部（１００）の幅方向端部よりも内側に位置するように設けられていることを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。
6. 前記コア部（１００）の幅方向の端部に位置する前記チューブ（２０ａ）、または前記コア部（１００）を支持するサイドプレート（５００）はその長手方向の端部が前記連通路形成部材（４４）の内部に挿入された状態で設けられていることを特徴とする請求項５に記載の熱交換器。
7. 前記コア部（１００）の幅方向の端部に位置する前記チューブ（２０ａ）、または前記コア部（１００）を支持するサイドプレート（５００）はその長手方向の端部が前記各ヘッダタンク（１１，１２）の内部に挿入された状態で設けられていることを特徴とする請求項５に記載の熱交換器。
8. 前記コア部（１００）の幅方向の端部に位置しさらに内部に冷媒が流通しないように構成された前記チューブ（２０ａ）を備え、
   前記チューブ（２０ａ）または前記コア部（１００）を支持するサイドプレート（５００）はその長手方向の端部が屈曲された状態で前記連通路形成部材（４４）に接触して設けられていることを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。
9. 前記連通手段によって互いに連絡されている前記最遠部位の風下側ヘッダタンク（１１）の内部および前記最遠部位の風上側ヘッダタンク（１２）の内部において、さらに、両者を仕切る壁部に前記両ヘッダタンクの内部同士をつなげる連通穴を設けることを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の熱交換器。
10. 上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ａ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記冷媒と熱交換される空気の下流側に並べて構成される複数の風下側流路列群（２１）、および上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ｂ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる流路列群であって前記風下側流路列群（２１）よりも前記空気の上流側に配置される複数の風上側流路列群（２２）を有するコア部（１００）と、
    前記風下側流路列群（２１）の上端に接続される風下側上部タンク（３１）および前記風下側流路列群（２１）の下端に接続される風下側下部タンク（４１）からなり、前記風下側流路列群（２１）の複数のチューブ（２０ａ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風下側ヘッダタンク（１１）と、
    前記風上側流路列群（２２）の上端に接続される風上側上部タンク（３２）および前記風上側流路列群（２２）の下端に接続される風上側下部タンク（４２）からなり、前記風上側流路列群（２２）の複数のチューブ（２０ｂ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風上側ヘッダタンク（１２）と、
    前記風下側流路列群（２１）に冷媒を導入するために前記風下側ヘッダタンク（１１）内部と連通するように設けられる冷媒入口部（５１）と、
    前記風上側流路列群（２２）から冷媒を導出するために前記風上側ヘッダタンク（１２）内部と連通するように設けられる冷媒出口部（５２）と、
    前記風下側流路列群（２１）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２１ａ，２１０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２１ｂ）とが隣接して形成されるように前記風下側ヘッダタンク（１１）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風下側仕切り壁（３１ａ，４１ａ）と、
    前記風上側流路列群（２２）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２２ａ，２２０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２２ｂ）とが隣接して形成されるように前記風上側ヘッダタンク（１２）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風上側仕切り壁（３２ａ，４２ａ）と、
    を備え、
    前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）は前記各ヘッダタンク（１１，１２）の前記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
    前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）が配置される前記同一の側の端部に対して前記横方向の他方側に設けられ、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）に接続される前記風下側下部タンク（４１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）に接続される前記風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡し、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側下部タンク（４１１）内の冷媒の一部を前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）に流入させる下部側連通路（４３）を有し、
    前記最遠部位の風下側下部タンク（４１１）内の一部の冷媒は前記下部側連通路（４３）を通って風上側に移動して前記風上側下部タンク（４２１）に送られ、さらに前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）を上昇して流れ前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）に接続される前記風上側上部タンク（３２１）の内部に流入し、
    一方、前記最遠部位の風下側下部タンク（４１１）内の残余の冷媒は、前記最遠部位の風下側下部タンク（４１１）内から流出し前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を上昇して流れ、前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）に接続される前記風下側上部タンク（３１１）の内部を通って風上側に移動して前記最遠部位の風上側上部タンク（３２１）の内部に流入した所で前記一部の冷媒と合流し、
    前記下部側連通路（４３）の入口であって前記最遠部位の風下側下部タンク（４１１）の内部に臨む冷媒流入開口部（４４１ａ）は、前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を構成する複数のチューブの下端開口部（２１０ａ）よりも鉛直下方に開口部を有し、
    前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、
    前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が前記上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して前記風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、
    前記分配通路（４３）および前記合流通路（３３）は、
    ０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることを特徴とする熱交換器。
11. 上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ａ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記冷媒と熱交換される空気の下流側に並べて構成される複数の風下側流路列群（２１）、および上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ｂ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記風下側流路列群（２１）よりも前記空気の上流側に並べて構成される複数の風上側流路列群（２２）を有するコア部（１００）と、
    前記風下側流路列群（２１）の上端に接続される風下側上部タンク（３１）および前記風下側流路列群（２１）の下端に接続される風下側下部タンク（４１）からなり、前記風下側流路列群（２１）の複数のチューブ（２０ａ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風下側ヘッダタンク（１１）と、
    前記風上側流路列群（２２）の上端に接続される風上側上部タンク（３２）および前記風上側流路列群（２２）の下端に接続される風上側下部タンク（４２）からなり、前記風上側流路列群（２２）の複数のチューブ（２０ｂ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風上側ヘッダタンク（１２）と、
    前記風下側流路列群（２１）に冷媒を導入するために前記風下側ヘッダタンク（１１）内部と連通するように設けられる冷媒入口部（５１）と、
    前記風上側流路列群（２２）から冷媒を導出するために前記風上側ヘッダタンク（１２）内部と連通するように設けられる冷媒出口部（５２）と、
    前記風下側流路列群（２１）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２１ａ，２１０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２１ｂ）とが隣接して形成されるように前記風下側ヘッダタンク（１１）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風下側仕切り壁（３１ａ，４１ａ）と、
    前記風上側流路列群（２２）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２２ａ，２２０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２２ｂ）とが隣接して形成されるように前記風上側ヘッダタンク（１２）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風上側仕切り壁（３２ａ，４２ａ）と、
    を備え、
    前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）は前記各ヘッダタンク（１１，１２）の前記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
    前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）が配置される前記同一の側の端部に対して前記横方向の他方側に設けられ、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）に接続される前記風下側上部タンク（３１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２１）に接続される前記風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡し、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側上部タンク（３１１）内の冷媒の一部を前記最遠部位の風上側流路列群（２２１）に流入させる上部側連通路（３３Ａ）を有し、
    前記最遠部位の風下側上部タンク（３１１）内の一部の冷媒は前記上部側連通路（３３Ａ）を通って風上側に移動して前記風上側上部タンク（３２１）に送られ、さら前記最遠部位の前記風上側流路列群（２２１）を下降して流れ前記最遠部位の前記風上側流路列群（２２１）に接続される前記風上側下部タンク（４２１）の内部に流入し、
    一方、前記最遠部位の風下側上部タンク（３１１）内の残余の冷媒は、前記最遠部位の風下側上部タンク（３１１）内から流出し前記最遠部位の風下側流路列群（２１１）を下降して流れ、前記最遠部位の風下側流路列群（２１１）に接続される前記風下側下部タンク（４１１）の内部を通って風上側に移動して前記最遠部位の前記風上側下部タンク（４２１）の内部に流入した所で前記一部の冷媒と合流し、
    前記上部側連通路（３３Ａ）の入口であって前記最遠部位の風下側上部タンク（３１１）の内部に臨む冷媒流入開口部（３４１ａ）は、前記最遠部位の風下側流路列群（２１１）を構成する複数のチューブの上端開口部（２１１ａ）よりも鉛直上方に開口部を有し、
    前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、
    前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が前記上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して前記風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、
    前記分配通路（４３）および前記合流通路（３３）は、
    ０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることを特徴とする熱交換器。
12. 上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ａ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記冷媒と熱交換される空気の下流側に並べて構成される複数の風下側流路列群（２１）、および上下方向に伸長する複数のチューブ（２０ｂ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記風下側流路列群（２１）よりも前記空気の上流側に並べて構成される複数の風上側流路列群（２２）を有するコア部（１００）と、
    前記風下側流路列群（２１）の上端に接続される風下側上部タンク（３１）および前記風下側流路列群（２１）の下端に接続される風下側下部タンク（４１）からなり、前記風下側流路列群（２１）の複数のチューブ（２０ａ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風下側ヘッダタンク（１１）と、
    前記風上側流路列群（２２）の上端に接続される風上側上部タンク（３２）および前記風上側流路列群（２２）の下端に接続される風上側下部タンク（４２）からなり、前記風上側流路列群（２２）の複数のチューブ（２０ｂ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風上側ヘッダタンク（１２）と、
    前記風下側流路列群（２１）に冷媒を導入するために前記風下側ヘッダタンク（１１）内部と連通するように設けられる冷媒入口部（５１）と、
    前記風上側流路列群（２２）から冷媒を導出するために前記風上側ヘッダタンク（１２）内部と連通するように設けられる冷媒出口部（５２）と、
    前記風下側流路列群（２１）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２１ａ、２１０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２１ｂ）とが隣接して形成されるように前記風下側ヘッダタンク（１１）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風下側仕切り壁（３１ａ，４１ａ）と、
    前記風上側流路列群（２２）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２２ａ，２２０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２２ｂ）とが隣接して形成されるように前記風上側ヘッダタンク（１２）内に設けられ、前記上昇流と前記下降流を反転させる風上側仕切り壁（３２ａ，４２ａ）と、
    を備え、
    前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）は前記各ヘッダタンク（１１，１２）の前記横方向の一方側端部で同一の側に設けられており、
    前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）が配置される前記同一の側の端部に対して前記横方向の他方側に設けられ、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）に接続される前記風下側ヘッダタンク（１１，４１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）に接続される前記風上側ヘッダタンク（１２，４２１）の内部とを連絡する連通手段（４３）を有し、
    さらに、前記コア部（１００）は風上側に位置するコア部表面（１００ｂ）の方が風下側に位置するコア部表面（１００ａ）よりも仮想の水平面に近づくように風上側に傾いて配置されており、
    前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の一部の冷媒は前記連通手段（４３）によって風上側に移動して前記風上側ヘッダタンク（１２，４２１）に送られ、さらに前記上下方向反対側の風上側ヘッダタンク（１２，３２１）に向けて前記最遠部位の風上側流路列群（２２０）を流れ、
    一方、前記最遠部位の風下側ヘッダタンク（１１，４１１）内の残余の冷媒は前記上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１，３１１）に向けて前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して前記風上側ヘッダタンク（１２，３２１）で前記連通手段（４３）を介した前記一部の冷媒と合流し、
    前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の一部の冷媒が風上側に移動して風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる分配通路（４３）の合計断面積をＳ１とし、
    前記最遠部の風下側ヘッダタンク（１１）内の残余の冷媒が前記上下方向反対側の風下側ヘッダタンク（１１）に向けて前記最遠部位の風下側流路列群（２１０）を流れた後、風上側に移動して前記風上側ヘッダタンク（１２）内に流れるときに通過する前記両ヘッダタンク内部の間に設けられる合流通路（３３）の合計断面積をＳ２とすると、
    前記分配通路（４３）および前記合流通路（３３）は、
    ０．４１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つように形成されていることを特徴とする熱交換器。
13. 冷媒が同方向に流れる前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）および前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）におけるそれぞれの冷媒流れを合わせて１パスの冷媒パスとカウントし、これに加え、
    前記複数の風下側流路列群（２１）のうち、前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）を除く他の前記風下側流路列群（２１）の個数と、前記複数の風上側流路列群（２２）のうち、前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）を除く他の前記風上側流路列群（２２）の個数と、を合わせて冷媒パスとしてカウントしたときに、
    前記コア部（１００）を流れる冷媒パス数が６パスであり、
    さらに前記分配通路（４３）の合計断面積Ｓ１と前記合流通路（３３）の合計断面積Ｓ２は、
    ０．７１≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つことを特徴とする請求項１から１２のいずれか一項に記載の熱交換器。
14. 冷媒が同方向に流れる前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）および前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）におけるそれぞれの冷媒流れを合わせて１パスの冷媒パスとカウントし、これに加え、
    前記複数の風下側流路列群（２１）のうち、前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）を除く他の前記風下側流路列群（２１）の個数と、前記複数の風上側流路列群（２２）のうち、前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）を除く他の前記風上側流路列群（２２）の個数と、を合わせて冷媒パスとしてカウントしたときに、
    前記コア部（１００）を流れる冷媒パス数が５パスであり、
    さらに前記分配通路（４３）の合計断面積Ｓ１と前記合流通路（３３）の合計断面積Ｓ２は、
    ０．４７≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つことを特徴とする請求項１から１２のいずれか一項に記載の熱交換器。
15. 冷媒が同方向に流れる前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）および前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）におけるそれぞれの冷媒流れを合わせて１パスの冷媒パスとカウントし、これに加え、
    前記複数の風下側流路列群（２１）のうち、前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）を除く他の前記風下側流路列群（２１）の個数と、前記複数の風上側流路列群（２２）のうち、前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）を除く他の前記風上側流路列群（２２）の個数と、を合わせて冷媒パスとしてカウントしたときに、
    前記コア部（１００）を流れる冷媒パス数が４パスであり、
    さらに前記分配通路（４３）の合計断面積Ｓ１と前記合流通路（３３）の合計断面積Ｓ２は、
    ０．６６≦Ｓ１／Ｓ２が成り立つことを特徴とする請求項１から１２のいずれか一項に記載の熱交換器。
16. 冷媒が同方向に流れる前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）および前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）におけるそれぞれの冷媒流れを合わせて１パスの冷媒パスとカウントし、これに加え、
    前記複数の風下側流路列群（２１）のうち、前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）を除く他の前記風下側流路列群（２１）の個数と、前記複数の風上側流路列群（２２）のうち、前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）を除く他の前記風上側流路列群（２２）の個数と、を合わせて冷媒パスとしてカウントしたときに、
    前記コア部（１００）を流れる冷媒パス数が３パスであることを特徴とする請求項１から１２のいずれか一項に記載の熱交換器。
17. 前記複数の風下側流路列群（２１）のうち前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）を除く他の前記風下側流路列群（２１）の個数は、前記複数の風上側流路列群（２２）のうち前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）を除く他の前記風上側流路列群（２２）の個数よりも多く形成されていることを特徴とする請求項１から１６のいずれか一項に記載の熱交換器。
18. 前記各ヘッダタンク（１１，１２）は、前記横方向に積層された複数の部材を一体にして形成されていることを特徴とする請求項１から１７のいずれか一項に記載の熱交換器。
19. 前記空気の流れ方向における前記両ヘッダタンクを合わせた厚さ寸法Ｄは４８ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１から請求項１８のいずれか一項に記載の熱交換器。
20. 前記最遠部位の風下側流路列群（２１０，２１１）は前記最遠部位の風上側流路列群（２２０，２２１）よりも前記横方向の幅が大きく形成されていることを特徴とする請求項１から１９のいずれか一項に記載の熱交換器。
21. 前記空気の流れ方向において前記風上側流路列群（２２）の厚さ寸法は前記風下側流路列群（２１）の厚さ寸法よりも大きくなっていることを特徴とする請求項１から請求項２０のいずれか一項に記載の熱交換器。

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