TW201221564A - Foam, production method for foam, and functional foam - Google Patents

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201221564 六、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於一種發泡體、發泡體之製造方法及功能性 發泡體。 把性 【先前技術】 發泡體在吸水材料、保水材料、緩衝材料、隔熱材料、 吸音材料、分離膜、反射材料、電路基板等各種基板 刷板等之保持構件、支持構件、研磨製程用之研磨墊及用 以支持其之壓盤、用於對半導體或各種基板等藉由自背面 抽成真Μ而加則㈣或搬送的支持台等各㈣途令 廣泛利用。 先前’發泡體係藉由利用濕式凝固法或乾式轉印法、使 用化學發泡劑之化學發泡法、使㈣膨脹性塑膠微球或熱 塑性樹脂之水分散液之物理發泡法、於熱塑性樹脂之水分 散液中混合空氣之機械發泡法等成形發泡層而獲得（例 如’參照專利文獻1〜3) » 然而’利用濕式凝固法所獲得之發泡體雖為多孔質體， 但存在孔徑尺寸於厚度方向上不均勻，無法表現出充分之 機械強度的問題。另外，存在為進行濕式凝固而需要較長 時間的問題。 利用乾式轉印法所獲得的複合片材、或利用於熱塑性樹 月曰之水分散液中混合空氣之機械發泡法所獲得的複合片材 中’孔控尺寸在厚度方向上大致均勻地分佈。但是，由於 係藉由氣體而形成孔，故而存在難以控制孔徑尺寸，因此 158352.doc 201221564 形成大直徑之孔’無法表現出充分之機械強度的問 7\另外，乾式轉印法中，存在製造步财必需使用有機 /谷劑專環境負荷物質，兔^^冰 „ 買為保濩J衣境，必需最後藉由加熱乾 燥等除去樹脂t所含之環境負荷物f的問題。 利用使用化干發泡劑之化學發泡法所獲得之發泡體、或 藉由熱膨脹性塑膠微球所獲得之發泡體存在於其製造步驟 中要求較冋之’皿度控制性，故而必然地需要價格昂貴且大 型之專用設備的問題。另外，利用使用化學發泡劑之化學 發泡法所獲得之發泡體、或藉由熱膨膜性㈣微球所獲得 之發泡體存在其中所包含之發泡層之大小變成發泡處理前 的3 5倍之大小，且孔徑亦增大因此無法表現出充分之 機械強度的問題。 藉由熱塑性樹脂之擠出成形而獲得發泡體之情形時，存 在加熱保存時尺寸顯著變化，因熱塑性樹脂熔融等而引起 氣泡結構崩$，無法表現出充分之耐熱性的問題（例如， 參照專利文獻1)。 利用使用熱塑性樹脂之水分散液之物理發泡法所獲得的 發泡體雖為微多孔體，但多孔質層之密度之控制範圍僅限 於0.5 g/cm3〜0.9 g/cm3之狹小範圍内。另外，塗佈水分散 液時之間隙適當的是50 μηι〜600 μιη之程度，藉由使水分揮 發夕孔質層之厚度與處理前相比下降，因此存在多孔質 層之厚度之控制範圍變得狹小的問題（例如，參照專利文 獻3)。 另一方面’ W/0(water-in-oU ’油包水）型乳液尤其是作 158352.doc

S 201221564 為 WVO型之HIPE(high internal phase emulsion)(高不連續相 乳液）而為人所知（例如，參照專利文獻4)，業界藉由形成 外部油相包含聚合性單體之W/O型HIPE且進行聚合，而研 究乳液之油相與水相之幾何配置。例如，報告有藉由製備 包含90°/。之水相成分，且油相成分中使用苯乙烯單體的 W/0型HIPE然後進行聚合，而研究乳液之油相與水相之幾 何配置（例如，參照非專利文獻1)。非專利文獻1中，報告 有藉由使用親油性之乳化劑攪拌油相與水相而製備W/O型 HIPE然後進行聚合，形成具有由該W/0型HIPE之前驅物之 相互關係決定之氣泡形狀的硬質多孔質體。 藉由使W/0型乳液聚合而形成之多孔質體的物性受構成 該W/0型乳液之成分之種類、以及製備該W/0型乳液時之 乳化條件的影響。 例如，報告有由包含至少90重量份之水、聚合性單體、 以及含有界面活性劑及聚合觸媒之油相而成的W/O型 HIPE，製備吸收性之多孔性聚合物的方法（例如，參照專 利文獻5)。 報告有藉由對包含至少水相成分、聚合性單體、以及含 有界面活性劑及聚合觸媒之油相成分而成的W/0型HIPE， 在進行聚合後反覆進行洗淨與脫水，而製備具有約未達 100 mg/cc之乾燥密度的疏水性多孔質體之方法（例如，參 照專利文獻6)。 例如，報告有連續地進行自製備W/0型HIPE至其聚合為 止之步驟的多孔質交聯聚合物之製造方法（例如，參照專 158352.doc 201221564 利文獻7)。 例如’報告有對W/0型HIPE進行光聚合而製造泡沫體 (foam)的方法（例如，參照專利文獻8)。 如上所述，已知有幾種由W/〇型乳液製造多孔質體之方 法。但是’此種多孔質體存在幾個問題。 例如，報告有使用包含（甲基）丙烯酸系單體、多官能（甲 基）丙烯酸系單體及山梨糖醇酐單油酸酯等親油性乳化劑 作為連續油相成分的W/0型HIPE，或者包含（甲基）丙稀酸 系單體、芳香族丙烯酸胺基甲酸酯及山梨糖醇酐單油酸酯 等親油性乳化劑作為連續油相成分的w/〇S HIPE，進行光 聚合而製造發泡體的方法。但是，包含交聯型（甲基）丙烯 酸系聚合物之發泡體雖於可提供具有較高氣泡率之發泡體 方面優異’但存在氣泡結構之均勻性不充分之問題，或藉 由該發泡體之180。彎曲試驗及80。/。以上之高壓縮試驗，該 發泡體產生龜裂（裂痕）等韌性較差之問題（例如，參照專利 文獻8)。 另外，即便W/0型乳液之連續油相成分組成（例如單體/ 交聯劑含量、乳化劑量、乳化劑種類之選擇）、乳化時之 溫度、攪拌條件等發生極細微之變化，W/〇型乳液之乳液 狀態亦會破壞，其等之至少一部分明確地分離成水相或油 相°因此’無法容易地製備適宜獲得目標之發泡體的W/0 型乳液》 亦即’先前極難提供具有均勻之微細氣泡結構，韌性及 耐熱性優異之發泡體。 158352.doc 201221564 先前技術文獻 專利文獻 專利文獻1:曰本專利特開2001-9952號公報 專利文獻2:曰本專利特開2001-38837號公報 專利文獻3 :國際公開手冊第2002/101141號說明書 專利文獻4:美國專利第3565817號說明書 專利文獻5:曰本專利特公平3-66323號公報 專利文獻6:曰本專利特表2003-514052號公報 專利文獻7:曰本專利特開2001-163904號公報 專利文獻8 :曰本專利特表2003-5 10390號公報 非專利文獻1 :「中、高不連續相比之水/聚合物乳液」 (Lissant及Mahan，Journal of Colloid and Interfacecience，

Vol. 42, No.1，1973 年1月，201 〜208 頁） 【發明内容】 發明所欲解決之問題 本發明之課題在於提供一種具有均勻之微細氣泡結構’ 韌性及耐熱性優異的新穎之發泡體及其製造方法。 另外’本發明之課題在於提供一種包含如上所述之發泡 體，且賦予有各種功能的功能性發泡體。 解決問題之技術手段 本發明之發泡體係具有球狀氣泡者，且 該球狀氣泡之平均孔徑未達20 μιη， 該發泡體之密度為0.15 g/cm3〜0.9 g/cm3， 於180。之彎曲試驗中不產生裂痕。 158352.doc 201221564 於較佳之實施形態中，本發明之發泡體於125它下保存 22小時之時的尺寸變化率未達±5%。 於較佳之實施形態中，本發明之發泡體於l25°c下保存 14曰之時的拉伸強度變化率未達土20%。 於較佳之實施形態中，本發明之發泡體具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔的連續氣泡結構。 於較佳之實施形態中，上述貫通孔之平均孔徑為5 μπι以 下。 於較佳之實施形態中，本發明之發泡體為片狀之發泡體 片材。 本發明之發泡體之製造方法係製造具有球狀氣泡之發泡 體之方法，其包括：步驟（I) ’製備包含連續油相成分、及 與該連續油相成分為不溶混性之水相成分的W/0型乳液； 步驟（II)，對所獲得之W/0型乳液賦形；步驟（III)，使經賦 形之W/0型乳液聚合；及步驟（IV)，對所獲得之含水聚合 物進行脫水； 該連續油相成分含有親水性聚胺基甲酸酯系聚合物、乙 烯性不飽和單體及交聯劑， 該交聯劑含有選自重量平均分子量為800以上之多官能 (曱基）丙烯酸酯、多官能（甲基）丙烯醯胺及聚合反應性低 聚物中之1種以上，與選自重量平均分子量為500以下之多 官能（曱基）丙烯酸酯及多官能（曱基）丙烯醯胺之1種以上。 於較佳之實施形態中，上述親水性聚胺基甲酸酯系聚合 物含有來自聚氧乙稀聚氧丙稀二醇（polyoxyethylene 158352.doc

S 201221564 polyoxypropylene glycol)之聚氧乙烯聚氧丙烯單元，且該 聚氧乙埽聚氧丙稀單元中的5重量％〜25重量。/。為聚氧乙 稀。 本發明之功能性發泡體係包含本發明之發泡體。 於較佳之實施形態中，本發明之功能性發泡體為發泡黏 著體、發泡擴散反射體、耐化學品性發泡體、高回復性發 泡體、高氣密性發泡體、耐熱性衝擊吸收發泡體、吸液性 連續多孔體、耐熱性低熱導發泡體、耐候性發泡體、斥水 性發泡體中之任一種。 發明之效果 根據本發明’可提供一種具有均勻之微細氣泡結構，勃 性及耐熱性優異的新穎之發泡體。 本發明之發泡體具有受到精確控制之立體網狀結構，故 而可表現出優異之耐熱性及優異之機械物性。 本發明之發泡體可藉由使其表現出各種功能而提供一種 功能性發泡體。 根據本發明，可提供一種具有均勻之微細氣泡結構韌 性及耐熱性優異的新穎之發泡體之製造方法。 根據本發明’藉由對w/〇型乳液賦形後進行聚合及脫 水’可一面控制所期望之表層形狀及厚度一面連續地製造 發泡體。 根據本發明，可於商業上有價值之規模下藉由連續步驟 製造發泡體。 根據本發明，藉由使用具有優異之乳化性及優異之靜置 158352.doc 201221564 保存穩定性的w/o型乳液，可製造能夠精確地控制球狀氣 泡之尺寸尤其是球狀氣泡之平均孔徑較小，且可具有充分 之強度，韌性及耐熱性優異的新穎之發泡體。 根據本發明，由於即便不積極地添加乳化劑等，w/〇型 乳液亦具有優異之乳化性及優異之靜置保存穩定性，故而 可穩定地製造本發明之發泡體。 根據本發明，由於製備W/〇型乳液時係使用親水性聚胺 基甲酸酯系聚合物，故而可減低作為環境負荷物質之有機 溶劑的使用。 藉由本發明之製造方法所獲得之發泡體具有受到精確控 制之立體網狀結構，故而可表現優異之耐熱性及優異之機 械物性。 【實施方式】 《《A.發泡體》》 本發明之發泡體較佳為利用本發明之製造方法而製造獲 得。 本發明之發泡體為具有球狀氣泡之發泡體。 再者，本說明書中所謂「球狀氣泡」，*為嚴格之圓球 狀之氣泡亦可，例如亦可為局部具有應變之大致球狀之氣 泡’或包含具有大的應變之空間的氣泡。 本發明之發泡體所具有之球狀氣泡的平均孔徑未達2〇 μπι，較佳為15 μηι以下，更佳為1〇 μιη以下。本發明之發 泡體所具有之球狀氣泡的平均孔徑之下限值並無特別限 定’例如較佳為0.01 μιη ’更佳為〇] μιη，更佳為1叫。 158352.doc 201221564 藉由將本發明之發泡體所具有之球狀氣泡的平均孔徑收斂 於上述範圍内’可將本發明之發泡體之球狀氣泡的平均孔 徑精確地控制為較小’可提供勃性及对熱性優異的新賴之 發泡體。 本發明之發泡體之密度為0.15 g/cm3〜0.9 g/cm3，較佳為 0.15 g/cm3 〜0.7 g/cm3，更佳為 〇 15 g/cm3〜〇 5 g/cm3。藉由 將本發明之發泡體之密度收斂於上述範圍内，可將本發明 之發泡體之密度之範圍控制為較廣，並且可提供韌性及耐 熱性優異的新穎之發泡體。 本發明之發泡體亦可具有於鄰接之球狀氣泡間具備貫通 孔的連續氣泡結構。該連續氣泡結構可為於大部分或全部 之鄰接之球狀氣泡間具備貫通孔的連續氣泡結構，亦可為 該貫通孔之數量相對較少的半獨立半連續氣泡結構。 鄰接之球狀氣泡間所具備之貫通孔會影響發泡體之物 性。例如，存在貫通孔之平均孔徑越小，則發泡體之強度 越高之傾向。圖10中表示本發明之發泡體之剖面 SEM(scanning electr〇n micr〇sc〇pe，掃描式電子顯微鏡碑 片的照片ffi ’其明確地表示出於鄰接之球狀氣泡間具備貫 通孔的連續氣泡結構。 鄰接之球狀氣泡間所具備之貫通孔的平均孔徑較佳為5 μη以下，更佳為4 μΓη以下，更佳為3叫以下。鄰接之球 狀氣泡間所具備之貫通孔的平均孔徑之下限值並無特別限 定’例如較佳為(urn μιη，更佳為0 01㈣。藉由將鄰接之 球狀氣泡間所具備之貫通孔的平均孔徑收敛於上述範圍 158352.doc 201221564 内，可提供韌性及耐熱性優異的新穎之發泡體。 本發明之發泡體較佳為具有表面開口部。 於本發明之發泡體具有表面開口部之情形時，關於該表 面開口部之平均孔徑，上限值較佳為5 μιη，更佳為4㈣， 更佳為3 μιη。表面開口部之平均孔徑之下限值並無特別限 定’例如較佳為0.001 μπι’更佳為〇·〇1 μιηβ藉由將表面開 口部之平均孔徑收斂於上述範圍内，可提供韌性及耐熱性 優異的新穎之發泡體。 本發明之發泡體於180。之彎曲試驗中不產生裂痕。該事 項表示本發明之發泡體具有非常優異之韌性。 本發明之發泡體於1 2 51下保存2 2小時之時的尺寸變化 率較佳為未達±5%，更佳為±3%以下，更佳為±1%以下。 藉由將本發明之發泡體的於125t下保存22小時之時的尺 寸變化率收傲於上述範圍内，本發明之發泡體可具有非常 優異之耐熱性。 本發明之發泡體於1 2 5。(：下保存14日之時的拉伸強度變 化率較佳為未達±20%，更佳為±18%以下。藉由將本發明 之發泡體的於125C下保存14日之時的拉伸強度變化率收 斂於上述範圍内，本發明之發泡體可具有非常優異之耐熱 性。 本發明之發泡體之拉伸強度較佳為〇· 1 MPa以上，更佳 為〇. 15 MPa以上，更佳為〇.2 MPa以上。藉由將本發明之 發泡體的拉伸強度收斂於上述範圍内，本發明之發泡體可 具有非常優異之機械物性。 158352.doc -12- 201221564 本發明之發泡體之50%壓縮荷重較佳為3000 kPa以下， 更佳為1000 kPa以下，更佳為200 kPa以下。藉由將本發明 之發泡體的50%壓縮荷重收斂於上述範圍内，本發明之發 泡體可具有非常優異之柔軟性。 關於本發明之發泡體之材料，只要為具有球狀氣泡之發 泡體’且該球狀氣泡之平均孔徑未達2〇 μιη ,該發泡體之 密度為0.15 g/cm3〜0.9 g/cm3，於180。之彎曲試驗中不產生 裂痕，則可採用任意適當之材料之發泡體。 本發明之發泡體可採用任意適當之形狀。就實際應用方 面而言’較佳為本發明之發泡體為片狀之發泡體片材。於 本發明之發泡體為發泡體片材之情形時，其厚度、長邊及 短邊之長度可採用任意適當之值。 《《B.發泡體之製造方法》》 作為本發明之發泡體之製造方法，例如可列舉「連續 法」’將連續油相成分與水相成分連續地供給至乳化機 中’製備可用於獲得本發明之發泡體之W/〇型乳液，繼 而’使所獲得之W/0型乳液聚合而製造含水聚合物，然後 對所獲得之含水聚合物進行脫水。作為本發明之發泡體之 製造方法’另外可列舉例如「批次法」，相對於連續油相 成分’將適當量之水相成分投入至乳化機中，一面攪拌一 面連續地供給水相成分，藉此製備可用於獲得本發明之發 泡體之W/0型乳液，使所獲得之w/ο型乳液聚合而製造含 水聚合物’然後對所獲得之含水聚合物進行脫水。 使w/ο型乳液連續地聚合之連續聚合法的生產效率較 158352.doc •13· 201221564 高，可最有效地利用聚合時間之縮短效果與聚合裝置之縮 短化，故而為較佳之方法。 更具體而言，本發明之發泡體之製造方法包括： 製備W/0型乳液之步驟（I); 對所獲得之W/0型乳液賦形之步驟（II); 使經賦形之W/0型乳液聚合之步驟（III);及 對所獲得之含水聚合物進行脫水之步驟（IV)。此處，可 將對所獲得之w/0型乳液賦形之步驟（II)、與使經賦形之 W/O型乳液聚合之步驟（III)的至少一部分同時進行。 《B-1.製備W/O型乳液之步驟（I)》 W/0型乳液係包含連續油相成分、及與該連續油相成分 為不溶混性之水相成分者。更具體而言，W/0型乳液係於 連續油相成分中分散有水相成分者。 W/0型乳液中的水相成分與連續油相成分之比率可在能 夠形成W/0型乳液之範圍内採用任意適當之比率。W/O型 乳液中的水相成分與連續油相成分之比率係在決定藉由該 W/0型乳液之聚合而獲得之多孔質聚合物材料的結構特 性、機械特性及性能特性方面重要之因素。具體而言，可 用於獲得本發明之發泡體之W/0型乳液中的水相成分與連 續油相成分之比率，係在決定藉由該W/0型乳液之聚合而 獲得之多孔質聚合物材料的密度、氣泡尺寸、氣泡結構以 及形成多孔結構之壁體之尺寸等方面重要之因素。 關於W/0型乳液中之水相成分之比率，作為下限值，較 佳為30重量％，更佳為40重量％，更佳為50重量％，特佳 158352.doc •14-

S 201221564 為55重量。/。，作為上限值，較佳為95重量％，更佳為重 量％，更佳為85重量％，特佳為80重量％。若W/〇型乳液中 之水相成分之比率在上述範圍内，則可充分地發揮本發明 之效果。 W/0型乳液可於不損及本發明之效果的範圍内含有任音 適當之添加劑。作為此種添加劑，例如可列舉：黏著賦予 樹脂；滑石；碳酸舞、碳酸鎮、石夕酸或其鹽類、黏土、雲 母粉末、氫氧化鋁、氫氧化鎂、辞白、膨潤土、碳黑、二 氧化石夕、氧化！呂、料銘、乙炔黑、㈣末等之填充劑； 顏料；染料等。上述添加劑可僅含^種亦可含有2種以 上0 作為製造w/ο型減之方法，可㈣任意適當之方法。 製造可用於獲得本發明之發泡體之w/0型乳液的方法例如 可列舉.藉由將連續油相成分與水相成分連續地供給至乳 =機中而形成W/〇型乳液的「連續法」；或藉由相對於連 2油相成分將適當量之水相成分投入至乳化機中，一面授 拌一面連續地供体k 4 °水相成分而形成W/0型乳液的「批次 法」等。 製造W/0型乳液時，作為 、、土 n L 马用以獲传乳液狀態之剪切方 法’例如可列舉應用使用 W哄番# 使用疋子-轉子混合機、均質機、微 流化裝置相高剪切條件 液狀態之其他剪切方法，二 外，作為用以獲得乳 混入機或蕾彳 歹1可列舉·藉由應用使用動葉 ::機或葉式溫合機之振盈、使用

條件而將連蜻月八也上β -ΤΊΨ ^ VJ 逑、，只及刀散相緩緩混合的方法。 158352.doc •15· 201221564 作為用以藉由「連續法」製備W/〇型乳液之裝置’例如 可列舉靜態混合機、定子-轉子混合機、葉式混合機等。 亦可藉由提高攪拌速度’或者於混合方法中使用設計成將 水相成分更微細地分散於W/0型乳液中的裝置，而達成更 遽烈之攪拌。 作為用以藉由「批次法」製備w/0型乳液之裝置，例如 可列舉：手動混合或振盪、從動動葉混合機、三片式螺旋 槳混合葉片等。 作為製備連續油相成分之方法，可採用任意適當之方 法。代表而言’製備連續油相成分之方法例如較佳為：製 備含有親水性聚胺基甲酸酯系聚合物與乙烯性不飽和單體 的混合糊漿’繼而，於該混合糊漿中調配聚合起始劑、交 聯劑、其他任意適當之成分，藉此製備連續油相成分。 製備親水性聚胺基甲酸酯系聚合物之方法可採用任意適 當之方法。作為製備親水性聚胺基曱酸酯系聚合物之方 法，代表而言’例如可藉由於胺基甲酸酯反應觸媒之存在 下’使聚氧乙烯聚氧丙烯二醇與二異氰酸酯化合物反應而 獲得。 水相成分> 作為水相成分，可採用實質上與連續油相成分為不溶混 性之所有水性流體。就操作容易度或低成本之觀點而言， 較佳為離子交換水等水。 水相成分中可於不損及本發明之效果的範圍内含有任音 適當之添加劑。作為此種添加劑，例如可列舉聚合起始 158352.doc

S 201221564 劑、水溶性之鹽等。水溶性之鹽可成為對於用以使W/o型 乳液變得更穩定而言有效之添加劑。作為此種水溶性之 鹽’例如可列舉：碳酸鈉、碳酸鈣、碳酸鉀、磷酸鈉、磷 駄鈣、磷酸鉀、氣化鈉、氯化鉀等。上述添加劑可僅含有 1種’亦可含有2種以上。可含於水相成分中之添加劑可僅 為1種’亦可為2種以上。 <Β-1-2.連續油相成分> 連續油相成分含有親水性聚胺基甲酸酯系聚合物、乙烯 性不飽和單體及交聯劑。連續油相成分中之親水性聚胺基 甲酸酯系聚合物及乙烯性不飽和單體之含有比例，可於不 損及本發明之效果的範圍内採取任意適當之含有比例。 對於親水性聚胺基曱酸酯系聚合物，其含有比例亦根據 構成該親水性聚胺基甲酸酯系聚合物之聚氧乙烯聚氧丙烯 二醇單儿中的聚氧乙烯比率、或者所調配之水相成分量而 有所不同’例如較佳為相對於乙烯性不飽和單體為7〇〜9〇 重量伤’親水性聚胺基甲酸酯系聚合物在丨〇〜3 〇重量份之 範圍内’更佳為相對於乙烯性不飽和單體為75〜9〇重量 份’親水性聚胺基甲酸酯系聚合物在丨〇〜25重量份之範圍 内。另外，例如相對於水相成分1〇()重量份，較佳為親水 陡聚胺基甲酸g曰系聚合物在1〜3〇重量份之範圍内，更佳為 親水性聚胺基甲酸酯系聚合物在丨〜25重量份之範圍内。若 親水性聚胺基曱酸酯系聚合物之含有比例在上述範圍内， 則可充分地發揮本發明之效果。 (B-1-2-1.親水性聚胺基甲酸酯系聚合物） 158352.doc • 17_ 201221564 親水性聚胺基甲㈣系聚合物含有來自聚氧乙烯聚氧丙 稀二醇之聚氧乙烯聚氧丙稀單元，且該聚氧乙浠聚氧丙烯 單元中的5重量°/〇〜25重量％為聚氡乙稀。 上述聚氧乙烯聚氧丙烯單元中的聚氧乙烯之含有比例如 上所述為5重量。/。〜25重量％ ’作為下限值，較佳㈣重量 %，更佳為15重量。/。，作為上限值，較佳為25重量％，更 佳為20重量％。上述聚氧乙烯聚氧丙稀單元中之聚氧乙稀 係發揮使水相成分穩定地分散於連續油相成分中之效果 者。於上述聚氧乙稀聚氧丙烯單元中的聚氧乙烯之含有比 例未達5重量。/。之情形時，有難以使水相成分穩定地分散 於連續油相成分中之虞。於上述聚氧乙烯聚氧㈣單元中 的聚氧乙稀之含有比例超過25重量％之情形時，有隨著接 近於HIPE條件而自W/0型乳液轉相成〇/w型（水包油型）乳 液之虞。 先前之親水性聚胺基甲酸g旨系聚合物係藉由使三異㈣ 醋化合物與疏水性長鏈二醇、聚氧乙稀二醇及其衍生物、 低分子活性氫化合物（鏈伸長劑）反應而獲得，但以此種方 法獲得之親水性聚胺基甲酸g旨系聚合物中所含的聚氧乙稀 基之數不均勾’故而有含有此種親水性聚胺基甲酸酯系聚 合物之W/0型乳液的乳化穩枝降低之虞。另一方面， W/0型礼液之連續油相成分中所含的親水性聚胺基甲酸酯 系聚合物藉由具有如上所述之特徵性結構，而使得當將其 :於W/0型乳液之連續油相成分中時，即便不積極地添加 乳化劑等’亦可表現出優異之乳化性及優異之靜置保存穩 158352.doc 201221564 定性。 親水性聚胺基甲酸酯系聚合物較佳為藉由使聚氧乙烯聚 氧丙烯二醇與二異氰酸酯化合物反應而獲得。此時，聚氧 乙烯聚氧丙烯二醇與二異氰酸酯化合物之比率以 NCO/OH(當量比）計’下限值較佳^^，更佳為12，更佳為 1.4’特佳為1.6,上限值較佳為3,更佳為2 5,更佳為2。 於N⑽⑽當量比）未達i之情料’有製造親水性聚胺基 甲酸醋系聚合物時容易生成凝膠化物之虞。於卿腕（當 量比)超過3之情形時，有殘留二異氰酸醋化合物增多， W/0型乳液變得不穩定之虞。 作為聚氧乙稀聚氧丙稀二醇，例如可列舉·· adeka股 份有限公司製造之聚驗多开赔^ 眾醚多7C MAdeka(註冊商標）piur〇nic L-31 、 L-61 、 L-71 、 L-101 ' τ ιοί τ L-121、L-42、L-62、L-72、 L-122、25R-1、25R-2、17R-2)，哎曰太 j及日本油脂股份有限公 司製造之聚氧乙烯聚氧丙烯二 呷（Pronon(註冊商標）〇52、 102、2〇2)等。聚氧乙烯聚氧 併用2種以上。 氧丙席一知可僅使们種，亦可 作=氰酸醋化合物，例如可列舉：芳香族、脂肪 族、㈣族之二異氛酸醋，該等二異氛酸酿w 聚物，聚苯基甲院聚異氰酸一 _ s ^ A 作為方香族、脂肪族、 知環族之一異氰酸酯，可列舉： f烷二異氰酸酯、六亞 ―、酸酯、二苯基 …… 氰酸醋、苯二亞甲基二異 氛酸商曰、虱化苯二亞甲基二 醋、氫化二苯基甲燒-異氨酿曰、異佛鯛二異氰酸 異亂酸醋、Μ-萘二異氰酸醋、 158352.doc 201221564 1，3-苯二異氰酸酯、1，4-苯二異氰酸酯、丁院_ι，4_二異氰 酸酯、2,2,4-三曱基六亞甲基二異氰酸酯、2,4,4-三甲基六 亞甲基二異氰酸醋、環己烷-1，4-二異氰酸酯、二環己基甲 烷-4,4-二異氰酸酯、1，3_雙（異氰酸酯基甲基）環己烷、甲 基環己烷二異氰酸酯、間四甲基苯二亞甲基二異氰酸酯 等。作為二異氰酸醋之三聚物，可列舉：異氰尿酸酯型、 縮二脲型、脲基甲酸酯型等。二異氰酸酯化合物可僅使用 1種，亦可併用2種以上。 二異氰酸酯化合物只要考慮與多元醇之胺基甲酸酯反應 性等觀點’適宜選擇其種類或組合等即可。就與多元醇的 迅速之胺基曱酸酯反應性及抑制與水之反應等觀點而言， 較佳為使用脂環族二異氰酸酯。 關於親水性聚胺基甲酸酯系聚合物之重量平均分子量， 作為下限值，較佳為5000,更佳為7〇〇〇，更佳為8〇〇〇,特

更佳為30000，特佳為20000。 親水性聚胺基甲酸酯系聚合物可於末端具有可進行自由 基聚合之不飽和雙鍵。藉由於親水性聚胺基甲酸醋系聚合 物之末端具有可進行自由基聚合之不飽和雙鍵，可更進一 步發揮本發明之效果。 (B-1-2-2.乙烯性不飽和單體） 作為乙烯性不飽和單體，只 之單體， <早體，則可採用任意適當之單體 僅為1種，亦可為2種以上。 只要為具有乙烯性不飽和雙鍵 之單體。乙烯性不飽和單體可 158352.doc 201221564 乙烯性不飽和單體較佳為含有（甲基）丙烯酸酯。關於乙 烯性不飽和單體中的（甲基）丙烯酸酯之含有比例，作為下 限值，較佳為80重量％，更佳為85重量°/。，作為上限值， 較佳為100重量％，更佳為98重量％。（曱基）丙烯酸酯可僅 為1種’亦可為2種以上。 作為（甲基）丙烯酸酯，較佳為具有碳數1〜20之烷基（其概 念中亦包含環烷基、烷基（環烷基）、（環烷基）烷基）的（甲 基）丙烯酸烷基酯》上述烷基之碳數較佳為4〜18。再者， 所謂（甲基）丙烯酸，係丙烯酸及/或曱基丙烯酸之意，所謂 (甲基）丙烯酸酯，係丙烯酸酯及/或曱基丙烯酸酯之意。 作為具有碳數1〜20之院基的（甲基）丙烯酸烧基酯，例如 可列舉：（甲基）丙稀酸甲酯、（甲基）丙烯酸乙酯、（甲基）丙 烯酸丙酯、（曱基）丙烯酸正丁酯、（甲基）丙烯酸第二丁 酯、（曱基）丙烯酸第三丁酯、（甲基）丙烯酸異丁酯、（甲基） 丙稀酸正戊醋、（曱基）丙烯酸異戊酯（is〇pentyl (meth)acrylate)、（曱基）丙烯酸己酯、（甲基）丙烯酸庚酯、 (甲基）丙烯酸異戊酯（isoamyl (meth)acryiate)、（甲基）丙烯 酸-2-乙基己酯、（甲基）丙烯酸正辛酯、（甲基）丙烯酸異辛 酯、（甲基）丙烯酸正壬酯、（甲基）丙烯酸異壬酯、（甲基）丙 烯酸正癸酯、（甲基）丙烯酸異癸酯、（曱基）丙烯酸正十二 烷基酯、（甲基）丙烯酸異肉豆蔻酯、（甲基）丙烯酸正十三 烧基醋、（甲基）丙烯酸正十四烧基醋、（甲基）丙稀酸硬脂 基酯、（甲基）丙烯酸月桂基酯、（甲基）丙烯酸十五烷基 醋、（甲基）丙稀酸十六烧基醋、（曱基）丙烯酸十七烧基 158352.doc 21 · 201221564 醋、（甲基）丙烯酸十八烷基酯、（曱基）丙烯酸十九烷基 醋、（甲基）丙烯酸二十烷基酯、（子基）丙烯酸異硬脂基酯 等。該等中’較佳為（曱基）丙烯酸正丁酯、（甲基）丙烯酸_ 2-乙基己酯。具有碳數^20之烷基的（曱基）丙烯酸烷基酯 可僅為1種，亦可為2種以上。 乙烯性不飽和單體較佳為進而含有可與（甲基）丙烯酸酯 共聚合之極性單體。關於乙烯性不飽和單體中的極性單體 之含有比例，作為下限值，較佳為〇重量❶、，更佳為2重量 /〇，作為上限值，較佳為2〇重量％，更佳為丨5重量％ ^極 性單體可僅為1種，亦可為2種以上。 作為極性單體，例如可列舉：（曱基）丙烯酸、（曱基）丙 烯酸羧基乙醋、（甲基）丙烯酸羧基戊醋、ω_羧基_聚己内醋 單丙烯酸酯、鄰苯二甲酸單羥基乙酯丙烯酸酯、衣康酸、 項丁烯—酸、反丁烯二酸、丁稀酸等含綾基之單體；順丁 烯二酸酐、衣康酸酐等酸酐單體；（曱基)丙烯酸_2_羥基乙 醋、（甲基）丙烯酸士經基丙自旨、（甲基）丙賴_4_經基丁 知、（曱基）丙烯酸-6·經基己8旨 ' (甲基）丙稀酸_8_經基辛 -曰（甲基）丙稀酸-ίο-經基癸g旨、（甲基）丙稀酸_ΐ2·經基月 桂醋、（甲基）丙稀酸-㈣基曱基環己基）甲醋等含經基之 单體；N，N-二甲基(甲基)丙稀醯胺、n，n•二乙基(甲基)丙 烯醯胺等含醯胺基之單體等。 (B-1-2-3.聚合起始劑） 連續油相成分中較佳為含有聚合起始劑。 作為聚合起始劑’例如可列舉自由基聚合起始劑、氧化 158352.doc

S •22· 201221564 還原聚合起始劑等。作為自由基聚合起始劑，例如可列舉 熱聚合起始劑、光聚合起始劑。 作為熱聚合起始劑，例如可列舉：偶氮化合物、過氧化 物、過氧碳酸、過氧羧酸、過硫酸鉀、過氧化異丁酸第= 丁酯、2,2’-偶氮二異丁腈等。 作為光聚合起始劑，例如可列舉：4_(2_羥基乙氧基）笨 基-(2-羥基-2-丙基）酮（作為示例，可列舉ciba以口⑽公司製 造，商品名：Darocure 2959)、α-羥基-α，α，_二甲基苯乙酮 (作為示例，可列舉Ciba Japan公司製造，商品名. Dar〇cure 1173)、甲氧基苯乙酮、22_二甲氧基_2苯基苯 乙酮（作為示例，可列舉Ciba Japan&司製造，商品名： Irgacure 651)、2-羥基-2-環己基苯乙酮（作為示例，可列舉 Ciba japan公司製造，商品名：卜料⑶代184)等苯乙酮系光 聚合起始劑；笨偶醯二甲基縮酮等縮酮系光聚合起始劑； 其他鹵代酮；醯基氧化膦（作為示例，可列舉Ciba 了邛时公 司製造’商品名：Irgacure 819)等。 聚合起始劑可僅含有1種，亦可含有2種以上。 相對於連續油相成分整體，聚合起始劑之含有比例之下 限值較佳為0.05重量％，更佳為〇·丨重量％，上限值較佳為 5 ·0重量。/。，更佳為丨〇重量％。於聚合起始劑之含有比例相 對於連續油相成分整體未達〇 〇5重量％之情形時，有未反 應之單體成分增多，所獲得的多孔質材料中之殘留單體量 增加之虞。於聚合起始劑之^含有比例相對於連續油相成分 整體超過5.0重量％之情形時，有所獲得的多孔質材料之機 158352.doc •23· 201221564 械物性下降之虞β 者光聚σ起始劑之自由基產生量亦根據所照射之光 '類5金度或照射時間，單體與溶劑混合物中之溶氧量 等而變化。並且’當溶氧較多時，存在光聚合起始劑之自 夕基產生量又到抑制，聚合無法充分地進行，未反應物增 多的情況。因A，較佳為在光照射之前，向反應系統中吹 入氮等惰性氣體’ W性氣體置換氧，或者藉由減壓處理 進行脫氣。 (B-1-2-4.交聯劑） 連續油相成分中含有交聯劑。 交聯劑典型的是用於將聚合物鍵彼此連結，從而構築更 立體之分子結構。交聯劑之種類及含量之選擇受到對所得 的多孔質材料期望之結構特性、機械特性及流體處理特性 的影響。《冑劑的具體之種類及含量之選擇在實現多孔質 材料之結構特性、機械特性及流體處理特性之期望組合方 面重要。 於本發明之發泡體之製造方法令，交聯劑使用重量平均 分子量不同之至少2種交聯劑。 於本發明之發泡體之製造方法中，更佳為併用「選自 量平均分子量為800以上之多官能（甲基）丙烯酸酯、多官 (甲基）丙烯醯胺及聚合反應性低聚物中之丨種以上」、 選自重量平均分子量為500以下之多官能（甲基）丙稀酸^ 及多官能（曱基）丙烯醯胺之1種以上」作為交聯劑。此處， 所謂多官能（f基）丙烯酸酯，具體而言係指】分子t具有至 -24- I58352.doc

S 201221564 少2個乙烯性不飽和基的多官能（曱基）丙烯酸酯，所謂多官 能（甲基）丙烯醯胺，具體而言係指1分子中具有至少2個乙 烯性不飽和基的多官能（甲基）丙烯醯胺。 作為多官能（甲基）丙烯酸酯，可列舉：二丙烯酸酯類、 三丙烯酸酯類、四丙烯酸酯類、二曱基丙烯酸酯類、三甲 基丙烯酸酯類、四甲基丙稀酸酯類等。 作為多官能（甲基）丙烯醯胺，可列舉：二丙烯醯胺類、 三丙烯醯胺類、四丙烯醯胺類、二曱基丙烯醯胺類、三曱 基丙烯醯胺類、四甲基丙烯醯胺類等。 多官能（曱基）丙烯酸酯例如可自二醇類、三醇類、四醇 類、雙酚A類等衍生。具體而言，例如可自下述者衍生： 1，10-癸二醇、1’8-辛二醇、1，6-己二醇、14_丁二醇、13_ 丁二醇、2-丁烯·1，4-二醇、乙二醇、二乙二醇、三羥甲基 丙烧 '季戊四醇、對苯二酚、鄰苯二酚、間笨二酚、三乙 二醇、聚乙二醇、山梨糖酵、聚丙二醇、聚丁二醇、雙酚 Α環氧丙烷改質物等。 多官能（甲基）丙烯醯胺例如可自對應之二胺類、三胺 類、四胺類等衍生。 作為聚合反應性低聚物，可列舉：（曱基）丙烯酸胺基曱 酸醋、環氧（甲基）丙烯酸酯、共聚酯（甲基）丙烯酸酯、低 聚物二（曱基）丙烯酸酯等。較佳為疏水性（曱基）丙烯酸胺 基甲酸酯。

I 聚合反應性低聚物之重量平均分子量較佳為1500以上， 更佳為2000以上。聚合反應性低聚物之重量平均分子量之 158352.doc • 25- 201221564 上限並無特別限定，例如較佳為1〇〇〇〇以下。 併用選自重量平均分子量為800以上之多官能（甲基） 丙烯I知、多官能（甲基）丙烯醯胺及聚合反應性低聚物中 之1種以上」、與選自重量平均分子量為500以下之多官 能（甲基）丙烯酸酯及多官能（甲基）丙烯醯胺之丨種以上」作 為交聯劑時，「選自重量平均分子量為800以上之多官能 (甲基）丙烯酸醋、多官能（甲基）丙烯醯胺及聚合反應性低 聚物中之1種以上」的使用量相對於連續油相成分中的親 水性聚胺基甲酸酯系聚合物與乙烯性不飽和單體之合計 量，下限值較佳為30重量。/。，上限值較佳為丨〇〇重量％，更 佳為80重量。/ρ當「選自重量平均分子量為8〇〇以上之多 官能（甲基）丙烯酸酯、多官能（曱基）丙烯醯胺及聚合反應 性低聚物中之1種以上」的使用量相對於連續油相成分中 的親水性聚胺基甲酸酯系聚合物與乙烯性不飽和單體之合 計量未達30重量％時，有所獲得的發泡體之凝集力下降之 虞，且有韌性與柔軟性難以並存之虞。當「選自重量平均 分子量為800以上之多官能（甲基）丙烯酸酯、多官能（甲基） 丙稀醢胺及聚合反應性低聚物中之1種以上」的使用量相 對於連續油相成分十的親水性聚胺基甲酸酯系聚合物與乙 烯性不飽和單體之合計量超過100重量％時，有w/0型乳液 之乳化穩定性下降’無法獲得所期望之發泡體之虞。 併用「選自重量平均分子量為800以上之多官能（甲基） 丙烯酸酯、多官能（甲基）丙烯醯胺及聚合反應性低聚物中 之1種以上」、與「選自重量平均分子量為5〇〇以下之多官 158352.doc •26· 201221564 能（甲基）丙稀酸酯及多官能（甲基）丙稀醯胺之1種以上」作 為交聯劑時，「選自重量平均分子量為500以下之多官能 (甲基）丙晞酸酯及多官能（曱基）丙烯醯胺之1種以上」的使 用量相對於連續油相成分中的親水性聚胺基曱酸酯系聚合 物與乙烯性不飽和單體之合計量，下限值較佳為1重量 °/〇，更佳為5重量％ ’上限值較佳為30重量％，更佳為20重 量°/〇。當「選自重量平均分子量為500以下之多官能（曱基） 丙烯酸酯及多官能（曱基）丙稀醯胺之1種以上」的使用量相 對於連續油相成分中的親水性聚胺基甲酸酯系聚合物與乙 烯性不飽和單體之合計量未達1重量％時，有耐熱性下 降’於對含水聚合物進行脫水之步驟（IV)中因收縮而氣泡 結構崩塌之虞。當「選自重量平均分子量為500以下之多 官能（甲基）丙稀酸酯及多官能（曱基）丙烯醯胺之1種以上」 的使用量相對於連續油相成分中的親水性聚胺基曱酸酯系 聚合物與乙烯性不飽和單體之合計量超過3〇重量％時，有 所獲得的發泡體之韌性下降而顯示脆性之虞。 交聯劑可僅含有1種，亦可含有2種以上。 (B-1-2-5.連續油相成分中之其他成分） 連續油相成分中’可於不損及本發明之效果的範圍内含 有任意適當之其他成分。作為此種其他成分，代表而言可 較佳地列舉：觸媒、抗氧化劑、有機溶劑等。此種其他成 分可僅為1種’亦可為2種以上。 作為觸媒，例如可列舉胺基曱酸酯反應觸媒。胺基甲酸 醋反應觸媒可採用任意適當之觸媒。具體而言，例如可列 158352.doc •27· 201221564 舉二月桂酸二丁基錫。 觸媒之含有比例可根據目標之觸媒反應而採用任意適當 之含有比例。 觸媒可僅含有1種，亦可含有2種以上。 作為抗氧化劑，例如可列舉酚系抗氧化劑、硫醚系抗氧 化劑、磷系抗氧化劑等。 抗氧化劑之含有比例可於不損及本發明之效果的範圍 内’採用任意適當之含有比例。 抗氧化劑可僅含有1種，亦可含有2種以上。 乍為有機各劑，可於不損及本發明之效果的範圍内採用 任意適當之有機溶劑。 有機溶劑之含有比例可於不損及本發明之效果的範圍 内’採用任意適當之含有比例。 有機溶劑可僅含有1種，亦可含有2種以上。 《Β-2.對W/0型乳液賦形之步驟（η)》 於步驟（II)中，作為對w/〇型乳液賦形之方法，可採用 L意適g之賦形方法。例如，可列舉向行進之輸送帶上連 續地供給W/O型乳液，於輸送帶上賦形成平滑之片狀的方 法。另外，可列舉塗敷於熱塑性樹脂膜之一面上而賦形的 方法。 於步驟（II) t，當採用塗敷於熱塑性樹脂膜之—面上而 賦形的方法作為對w/0型乳液賦形之方法時，塗敷方法例 如可列舉使㈣塗機'狹縫擠麼式塗佈機、到力塗佈機等 之方法。 158352.doc

S .28· 201221564 《B-3.使經賦形之W/〇型乳液聚合之步驟（πι)》 於步驟（ΙΠ)中，作為使經賦形之W/〇型乳液聚合之方 法，可採用任意適當之聚合方法。例如可列舉：向帶式輸 送機之輸送帶表面藉由加熱裝置而加溫之結構的行進之輸 送帶上連續地供給_型乳液，—面於輸送帶上賦形成平 滑之片狀，-面藉由加熱而聚合的方法；或者向帶式輸送 機之輸送帶表面藉由照射活性能量線而加溫之結構的行進 之輸送帶上連續地供給·型乳液’―面於輸送帶上賦形 成平滑之片狀，一面藉由照射活性能量線而聚合的方法。 藉由加熱而聚合之情形時，聚合溫度（加熱溫度）之下限 值較佳為23C，更佳為50°C，更佳為70°C，特佳為8〇°C， 最佳為9〇°c，上限值較佳為15(rc，更佳為13(rc，更佳為 110°C。於聚合溫度未達23。0之情形時，有聚合需要較長 時間，工業生產性降低之虞，於聚合溫度超過150。〇之情 形時，有所獲得的發泡體之孔徑變得不均勻之虞，或發泡 體之強度降低之虞。再者，聚合溫度並非必需為固定，例 如亦可於聚合過程中2階段或多階段地變動。 藉由照射活性能量線而進行聚合之情形時，活性能量線 例如可列舉：紫外線、可見光、電子束等。活性能量線較 佳為紫外線、可見光，更佳為波長200 nm〜800 nm之可見〜 紫外之光。由於W/O型乳液使光散射之傾向較強，故而若 使用波長200 nm〜800 nm之可見〜紫外之光，則可使光貫通 W/Ο型乳液。並且’可於2〇〇 nm〜800 nm之波長下活化之 光聚合起始劑容易獲得，且光源容易獲得。 I58352.doc •29- 201221564 關於活性能量線之波長，作為下限值，較佳為2〇〇 nm， 更佳為300 nm，作為上限值，較佳為8〇〇 nm，更佳為45〇 nm ° 作為用於照射活性能量線的具有代表性之裝置，例如作 為可進行紫外線照射之紫外線燈，可列舉於波長3〇〇〜4〇〇 nm之區域具有光譜分佈的裝置，其例可列舉化學燈、黑光 燈（Toshiba Lighting & Techn〇1〇gy(股）製造之商品名）、金 屬鹵素燈等。 關於照射活性能量線時之照度，可藉由調節自照射裝置 至被照射物之距離或電壓而設定成任意適當之照度。例 如，可藉由日本專利特開2〇〇3_13〇15號公報中所揭示之方 2 ’將各步驟中的紫外線照射分別分割成複數個階段而進 行，藉此精確地調節聚合反應之效率。 為防止具有聚合抑制作用之氧所帶來之不良影冑，紫外 線照射例如較佳為在將w/〇型乳液塗敷於熱塑性樹脂膜等 基材之-面上且賦形後，於惰性氣體環境下進行，或者在 將W/0型乳液塗敷於熱塑性樹脂膜等基材之一面上且賦形 後’被覆塗佈有聚石夕氧等剝離劑之聚對苯二甲酸乙二醋等 之使紫外線通過但阻斷氧之膜而進行。 作為熱塑性樹脂膜，只要可將w/〇型乳液塗敷於_面上 且賦形者，則可採用任意適當之熱塑性樹脂膜。作為熱塑 杜樹月曰膜’例如可列舉聚醋、稀煙系樹脂、聚氣乙稀等之 塑膠膜或薄片。 所謂惰性氣體環境，係指將光照射區域中之氧以惰性氣 158352.doc 201221564 體加以置換後之環境。因此，情性氣體環境中需要儘可能 地不存在氧，較佳為以氧濃度計為5000 ppm以下。 《B-4.對所獲得之含水聚合物進行脫水之步驟（IV)》 於步驟（IV)中，對所獲得之含水聚合物進行脫水。步驟 (III)中獲得之含水聚合物中，水相成分係以分散狀態而存 在。藉由脫水而除去且乾燥該水相成分，從而獲得發泡 體。 作為步驟（IV)中之脫水方法，可採用任意適當之乾燥方 法。作為此種乾燥方法，例如可列舉：真空乾燥、冷凍乾 燥、壓榨乾燥、微波爐乾燥、熱烘箱内之乾燥、利用紅外 線之乾燥、或該等技術之組合等。 《《c_功能性發泡體》》 本發明之發泡體例如可應用於具有各種功能之功能性發 泡體。亦即，本發明之功能性發泡體係包含本發明之發泡 體。本發明之功能性發泡體具有均句之微細氣泡結構，勤 性及耐熱性優異’並且可表現各種功能。作為具有代表性 之結構，可列舉包含發泡體之功能性發泡體、或於發泡體 與發泡體之間包含基材（後述）的功能性發泡體。作為此種 功能性發泡體，例如可列舉：發泡黏著體、發泡擴散反射 體、耐化學品性發泡體、高回復性發泡體、高氣密性發泡 體、耐熱性衝擊吸收發泡體、吸液性連續多孔體、耐熱性 低熱導發泡體、耐候性發泡體、斥水性發泡體等。 《C-1.發泡黏著體》 本發明之發泡體例如可應用於發泡黏著體。亦即，本發 I58352.doc 31 201221564 明之發泡黏著體係包含本發明之發泡體。作為具有代表性 之結構，可列舉包含發泡體之發泡點著體、或於發泡體與 發泡體之間包含基材（後述）的發泡點著體。 本發明之發泡黏著體藉由其中包含的本發明之發泡體如 上所述般具有表面開口冑，且將該表面開口部之平均孔徑 收斂於上述範圍内，該表面開口部擔負微吸盤之作用，: 而可表現出充分之黏著力。 本發明之發泡黏著體的常態剪切接著力較佳為i N/cm2 以上，更佳為3N/cm2以上，更佳為5N/cm2以上更佳為7 N/cm2以上，特佳為9 N/cm2以上，最佳為i〇 以上。 藉由將本發明之發泡黏著體之常態剪切接著力收斂於上述 範圍内，本發明之發泡黏著體可表現出充分之黏著力。 本發明之發泡黏著體的180。剝離試驗力較佳為i n/25 mm以下，更佳為〇·8 N/25職以下，更佳為〇 5 n/25襲以 下，特佳為0.3 N/25 mm以下。藉由將本發明之發泡黏著 體之180。剝離試驗力收斂於上述範圍内，本發明之發泡黏 著體可表;見出儘管如上所述般黏著力較高，但可容易地制 離之優異效果。 本發明之發泡黏著體的6〇t保持力較佳為〇5 mm以下， 更佳為0.4 mm以下，更佳為〇·3 _以下，特佳為〇 2 _以 下。藉由將本發明之發泡黏著體之6〇。〇保持力收斂於上述 範圍内，本發明之發泡黏著體可兼具優異之耐熱性與充分 之黏著力。 本發明之發泡黏著體的50%壓縮荷重較佳為15〇 N/cm2以 158352.doc •32· 201221564 下’更佳為120 N/cm2以下，更佳為100 N/cm2以下，特佳 為7〇 N/cm2以下，最佳為50 N/cm2以下。藉由將本發明之 發泡黏著體的50%壓縮荷重收斂於上述範圍内，本發明之 發泡黏著體可表現出優異之柔軟性。 本發明之發泡黏著體於125 °C下保存22小時之時的尺寸 變化率較佳為未達±5% ’更佳為±3%以下，更佳為±1%以 下。藉由將本發明之發泡黏著體的於12rc下保存22小時 之時的尺寸變化率收斂於上述範圍内，本發明之發泡黏著 體可具有優異之耐熱性。 考月之發泡黏著體可採用任意適當之形狀。就實際應 用方面而§，較佳為本發明之發泡黏著體為片狀之發泡黏 著體片材》於本發明之發泡黏著體為發泡黏著體片材之情 形時，其厚度、長邊及短邊之長度可採用任意適當之值。 :發明：發泡黏著體亦可於不損及本發明之效果的範圍 田之基材。作為於本發明之發泡黏著體中含 形態’例如可列舉於發泡黏著體之内部設置有基 為此種基材，例如可列舉:纖維織布、纖 維不織布、纖維積層布、 膜片材、無機纖唯等樹脂片材、金屬落 用任意適當之厚度。 根據材料或目的而採 作為纖維織布，可 此種纖維例如可列舉二=意適當之纖維形成之織布。 天然纖維；再生纖唯.入動物纖維、礦物纖維等 纖維等人造纖維# U成纖維、人造無機 唯專。作為合成纖維，例如可列舉將熱塑性 158352.doc •33· 201221564 相絲所得之纖料。另外，纖 鍍或減鑛等而實施有金屬加工。 ㉟布亦了藉由電 作為纖維不織布，可採用由任意 布。此種纖維例如成=不織 :等天然纖維;再生纖維、合成纖維、礦:纖 =纖維等人造纖維等，合成纖維，例二= =_絲所得之纖維等。另外，纖維 可列舉紡黏不織布。 例如 作為纖維積層布，可採用由任意適當之纖維形成之積層 ^ 此種纖維例如可列患_.枯必ι械她 錐當年“ 動物纖維、礦物纖 、·、專天…、'，纖維；再生纖維、合成纖維、半合成纖維 =纖維等人造纖維等。作為合成纖維，例如可列舉將= *纖維溶融紡絲所得之纖維等。另外，纖維積層布亦可 藉由電鍍或濺鍍等而實施有金屬加工。更具體而言，例如 可列舉聚酯纖維積層布。 作為纖維針織布，例如可採用由任意適當之纖維形成之 針織布。此種纖維例如可列舉：植物纖維、動物纖維、礦 物纖維等天然纖維；再生纖維、合成纖維、半合成纖維、 人造無機纖維等人造纖維等。作為合成纖維，例如可列舉 將熱塑性纖維熔融紡絲所得之纖維等。另外，纖維針織布 亦可藉由電鍍或濺鍍等而實施有金屬加工。 作為樹脂片材，可採用由任意適當之樹脂形成之片材。 此種樹脂例如可列舉熱塑性樹脂。樹脂片材亦可藉由電铲 158352.doc

S •34- 201221564 或濺鍍等而實施有金屬加工。

之片材。 可採用由任意適當之金屬 箔膜形成

維等。 、例颂•璀。具體而 、金屬纖維、碳纖 本發明之發泡黏著體中， 當基材中存在空隙時 空隙之-部分或全部中存在與發泡黏著體相同之材料 ’可於該 基材可僅使用1種，亦可併用2種以上。 於本發明之發泡黏著體包含本發明之發泡體 之情形時， 作為本發明之發泡黏著體之製造方法，可直接援用上述的 本發明之發泡體之製造方法。 於本發明之發泡黏著體含有基材之情形時，作為本發明 之發泡黏著體之製造方法的較佳實施形態之一，可列舉下 述形態：將w/o型乳液塗敷於基材之一面上，於惰性氣體 環境下、或者以塗佈有聚矽氧等剝離劑的紫外線透過性膜 加以被覆而阻斷氧的狀態下，藉由進行加熱或活性能量線 照射而使W/0型乳液聚合形成含水聚合物，且對所獲得之 含水聚合物進行脫水，藉此製成具有基材/發泡層之積層 結構的發泡黏著體。 作為本發明之發泡黏著體之製造方法的較佳其他實施形 態之一，可列舉下述形態：準備2片將W/0型乳液塗佈於 塗佈有聚矽氡等剝離劑的紫外線透過性膜之一面上所得 者，於該2片中之1片W/0型乳液塗佈片材之塗佈面上積層 158352.doc -35· 201221564 基材’於所積層之該基材之另一面，結合積層另一片W/O 型乳液塗佈片材之塗佈面，於該狀態下，藉由進行加熱或 活性能量線照射而使W/0型乳液聚合形成含水聚合物，對 所獲得之含水聚合物進行脫水’藉此製成具有發泡層/基 材/發泡層之積層結構的發泡黏著體。 作為將W/O型乳液塗敷於基材、或塗佈有聚碎氧等剝離 劑的紫外線透過性膜之一面上的方法，例如可列舉輥塗 機、狹縫擠壓式塗佈機、刮刀塗佈機等。 《C-2.發泡擴散反射體》 本發明之發泡體例如可應用於發泡擴散反射體中。亦 即’本發明之發泡擴散反射體係包含本發明之發泡體。作 為具有代表性之結構，可列舉包含發泡體之發泡擴散反射 體、或於發泡體與發泡體之間包含基材（後述）的發泡擴散 反射體。 本發明之發泡擴散反射體藉由其中所包含的本發明之發 泡體如上所述般具有表面開口部，且將該表面開口部之平 均孔徑收斂於上述範圍内，可表現出非常優異之擴散反射 性能。 本發明之發泡擴散反射體藉由其中所包含的本發明之發 泡體如上所述般將氣泡率收斂於上述範圍内，可表現出非 常優異之擴散反射性能，且可具有優異之柔軟性與優異之 对熱性。 本發明之發泡擴散反射體的50%壓縮荷重較佳為3〇〇 N/cm2以下，更佳為200 N/cm2以下，更佳為丨^ Ν/^2以 158352.doc

S •36· 201221564 下，特佳為100 N/cm2以下，最佳為50 N/cm2以下。藉由將 本發明之發泡擴散反射體的50%壓縮荷重收斂於上述範圍 内，本發明之發泡擴散反射體可表現出優異之柔軟性。 本發明之發泡擴散反射體於125°C下保存22小時之時的 尺寸變化率較佳為未達±5%，更佳為±3%以下，更佳為 ±1%以下。藉由將本發明之發泡擴散反射體的於125°C下 保存22小時之時的尺寸變化率收斂於上述範圍内，本發明 之發泡擴散反射體可具有優異之耐熱性。 本發明之發泡擴散反射體較佳為於400 nm~500 nm之波 長區域中的擴散反射率為90%以上，更佳為於400 nm〜500 nm之波長區域中的擴散反射率為95%以上，更佳為於400 nm〜500 nm之波長區域中的擴散反射率為98%以上，特佳 為於400 nm~500 nm之波長區域中的擴散反射率為99°/〇以 上，最佳為於400 nm〜500 nm之波長區域中的擴散反射率 為99.5%以上。 本發明之發泡擴散反射體較佳為於400 nm〜700 nm之波 長區域中的擴散反射率為90%以上，更佳為於400 nm〜700 nm之波長區域中的擴散反射率為95%以上，更佳為於400 nm~700 nm之波長區域中的擴散反射率為980/〇以上，特佳 為於400 nm〜700 nm之波長區域中的擴散反射率為99%以 上，最佳為於400 nm〜700 nm之波長區域中的擴散反射率 為99.5°/。以上。 本發明之發泡擴散反射體中所包含的發泡體含有親水性 聚胺基甲酸酯系聚合物，藉此可提供氣泡結構得到精確控 158352.doc -37- 201221564 制’氣泡率較高’具有受到精確控制之多個微細之表面開 口部’可表現出非常優異之擴散反射性能，具有優異之柔 軟性與優異之耐熱性的新穎之發泡擴散反射體。 本發明之發泡擴散反射體可採用任意適當之形狀。本發 明之發泡擴散反射體的厚度、長邊及短邊等之長度可採用 任意適當之值。 本發明之發泡擴散反射體亦可於不損及本發明之效果的 範圍内含有任意適當之基材。關於基材之說明可直接援用 上述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之發泡擴散反射體之製造方法的說明可直接 援用上述《C-1·發泡黏著體》一項中的說明。 《C-3.耐化學品性發泡體》 本發明之發泡體例如可應用於耐化學品性發泡體中。亦 即，本發明之耐化學品性發泡體係包含本發明之發泡體。 作為具有代表性之結構’可列舉包含發泡體之耐化學品性 發泡體、或於發泡體與發泡體之間包含基材（後述）的耐化 學品性發泡體。 鄰接之球狀氣泡間所具備之貫通孔會影響耐化學品性發 /包體之物性。例如，存在貫通孔之平均孔徑越小，則耐化 學品性發泡體之強度越高的傾向。 本發明之耐化學品性發泡體藉由其中所包含的本發明之 發泡體如上所述般將氣泡率收敛於上述範圍内，可表現出 優異之耐化學品性。 本發明之耐化學品性發泡體的5〇。/。壓縮荷重較佳為3〇〇 158352.doc •38· 201221564 N/cm2以下’更佳為2〇〇 N/cm2以下，更佳為i5〇 N/cm2以 下，特佳為100 N/cm2以下，最佳為50 N/cm2以下。藉由將 本發明之对化學品性發泡體的50%壓縮荷重收斂於上述範 圍内’本發明之耐化學品性發泡體可表現出優異之柔軟 性。 本發明之耐化學品性發泡體在進行對於1〇%鹽酸水溶 液、丙嗣、乙醇之任一溶劑之浸漬試驗前後的球狀氣泡之 平均孔徑之變化率為5%以下，較佳為4%以下，更佳為3% 以下’更佳為2%以下，特佳為1%以下。藉由將本發明之 財化學品性發泡體的進行對於1〇%鹽酸水溶液、丙酮、乙 醇之任一溶劑之浸潰試驗前後的球狀氣泡之平均孔徑之變 化率收斂於上述範圍内，本發明之耐化學品性發泡體可表 現出優異之耐化學品性。再者，關於浸潰試驗將於後述之 實施例中詳細說明。 本發明之耐化學品性發泡體較佳為進行對於1〇%鹽酸水 溶液、丙酮、乙醇之全部溶劑之浸潰試驗前後的球狀氣泡 之平均孔徑之變化率針對於任一溶劑均為5 %以下較佳 為4%以下，更佳為3%以下，更佳為2%以下，特佳為丨^以 下。藉由將本發明之耐化學品性發泡體的進行對於1〇%鹽 酸水溶液、丙酮、乙醇之全部溶劑之浸潰試驗前後的針對 於任一溶劑的球狀氣泡之平均孔徑之變化率均收斂於上述 範圍内，本發明之耐化學品性發泡體可表現出更優異之耐 化學品性。 本發明之耐化學品性發泡體在進行對於1〇%鹽酸水溶 158352.doc •39· 201221564 液、丙酮、乙醇之任一溶劑之浸潰試驗前後的5〇%壓縮荷 重之變化率較佳為10%以下，更佳為8%以下，更佳為6% 以下特佳為5❶/。以下’最佳為4%以下。藉由將本發明之 耐化學品性發泡體的進行對於1〇%鹽酸水溶液、丙酮、乙 醇之任/谷劑之浸潰試驗前後的5〇%壓縮荷重之變化率收 斂於上述範圍内，本發明之耐化學品性發泡體可表現出優 異之耐化學品性。 本發明之耐化學品性發泡體在進行對於1〇%鹽酸水溶 液、丙_、乙醇之全部溶劑之浸潰試驗前後的5〇%壓縮荷 重之隻化率針對於任一溶劑均較佳為丨〇%以下更佳為8% 以下，更佳為6°/。以下，特佳為5%以下，最佳為4%以下。 藉由將本發明之耐化學品性發泡體的進行對於1 〇%鹽酸水 溶液、丙酮、乙醇之全部溶劑之浸潰試驗前後的針對於任 一溶劑之50%壓縮荷重之變化率收斂於上述範圍内，本發 明之耐化學品性發泡體可表現出更優異之耐化學品性。 本發明之耐化學品性發泡體在進行對於1〇%鹽酸水溶 液、丙酮、乙醇之任一溶劑之浸潰試驗前後的重量變化率 較佳為5%以下，更佳為4%以下，更佳為3%以下，特佳為 2 /〇以下，最佳為1 %以下。藉由將本發明之耐化學品性發 泡體的進行對於1〇%鹽酸水溶液、丙酮、乙醇之任一溶劑 之浸潰試驗前後的重量變化率收斂於上述範圍内，本發明 之耐化學品性發泡體可表現出優異之耐化學品性。另外， 將本發明之耐化學品性發泡體的進行對於1〇%鹽酸水溶 液、丙酮、乙醇之任一溶劑之浸潰試驗前後的重量變化率 158352.doc

S •40· 201221564 ::於上述範圍内’表示本發明之耐化 界面活性劑含量極少或實質上為0。 本U之耐化學品性發泡體在進行對於肌鹽酸水溶 :丙_乙醇之全部溶劑之浸潰試驗前後的重量變化率 針對於任—溶劑均較佳為5%以下，更佳為4%以下，更桂 ㈣以下’特佳為2%以下，最佳桃以下。藉由將本發 明之耐化學品性發泡體的進行對於10%鹽酸水溶液、丙 啊、乙醉之全部溶狀浸我㈣㈣針對於任—溶劑的 重量變化率均收斂於上述範圍内，本發明之耐化學品性發 泡體可表現出更優異之耐化學品性。另外，將本發明之耐 化學品性發泡體的進行對於1G%鹽酸水溶液、丙酮、乙醇 之全π ☆劑之α潰試驗前後的針料任—溶劑的重量變化 率句收斂於上述範圍内’表示本發明之耐化學品性發泡體 中的界面活性劑含量極少或實質上為0。 本發明之财化學品性發泡體於l25〇c下保存22小時之時 的尺寸變化率較佳為未達±5%，更佳㈣％以下，更佳為 追以下。藉由將本發明之耐化學品性發泡㈣於12代 下保存22小時之時的尺寸變化率收斂於上述範圍内，本發 明之耐化學品性發泡體可具有優異之耐熱性。 本發明之耐化學品性發泡體中所包含的發泡體含有親水 性聚胺基甲酸S旨系聚合物，藉此，可提供氣泡結構得到精 確控制，氣泡率較尚，具有受到精確控制之多個微細之表 面開口部，可表現出優異之耐化學品性，具有優異之柔軟 性與優異之耐熱性的新穎之耐化學品性發泡體。 158352.doc -41· 201221564 本發明之耐化學品性發泡體可採用任意適當之形狀。本 發明之耐化學品性發泡體的厚度、長邊及短邊等之長度可 採用任意適當之值。 本發明之魏學品性發泡體亦可於*損及本發明之效果 的範圍内含有任意適當之基材。關於基材之說明可直接援 用上述《c-i.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之耐化學品性發泡體之製造方法的說明可直 接援用上述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 《C-4.高回復性發泡體》 本發明之發泡體例如可應用於高回復性發泡體中。亦 即，本發明之兩回復性發泡體係包含本發明之發泡體。作 為具有代表性之結構，可列舉包含發泡體之高回復性發泡 體、或於發泡體與發泡體之間包含基材（後述）的高回復性 發泡體。 本發明之高回復性發泡體的5〇%壓縮荷重較佳為2〇〇 N/cm2以下，更佳為15〇 N/cm2以下，更佳為1〇〇 N/cm2& 下，特佳為50 N/Cm2以下，最佳為2〇 N/cm2以下。上述 5〇%壓縮荷重之下限較佳為1〇 N/cm2。藉由將本發明之高 回復性發泡體的50%壓縮荷重收斂於上述範圍内，本發明 之高回復性發泡體可表現出優異之柔軟性及緩衝性。 本發明之高回復性發泡體可表現出非常高之壓縮應變回 復率’可表現出極優異之壓縮應變回復性。 本發明之高回復性發泡體的於50%壓縮狀態下、8〇β(：下 保存24小時後冷卻至23°C ’然後解除該壓縮狀態經過1小 158352.doc •42· 201221564 時之時的50%壓縮應變回復率為8〇%以上，較佳為85%以 上’更佳為90%以上，更佳為95%以上。上述50%壓縮應 變回復率之上限較佳為1〇0%。藉由將本發明之高回復性 發泡體的上述50%壓縮應變回復率收斂於上述範圍内，本 發明之高回復性發泡體可表現出優異之壓縮應變回復性。 再者’上述50%壓縮應變回復率之具體測定方法將於後 文中說明。 本發明之咼回復性發泡體的5〇%壓縮狀態下的5分鐘後 應力緩和率較佳為18q/g以下’更佳為15%以下，更佳為 12%以下’特佳為1〇%以下。上述5分鐘後應力緩和率之下 限較佳為2%。藉由將本發明之高回復性發泡體的上述5分 鐘後應力緩和率收斂於上述範圍内，本發明之高回復性發 泡體可表現出優異之柔軟性及緩衝性，並且可表現出優異 之壓縮應變回復性。 此處’上述5分鐘後應力緩和率可藉由下述式而計算 出。再者’上述5分鐘後應力緩和率之具體測定方法將於 後文中說明。 5分鐘後應力緩和率（％)=[(50%壓縮狀態開始時之最大應

力值-5分鐘後之應力值）/5〇%壓縮狀態開始時之最大應力 值]xlOO 本發明之南回復性發泡體於125°C下保存22小時之時的 尺寸變化率較佳為未達±5% ’更佳為±3%以下，更佳為 ± 1 %以下。藉由將本發明之高回復性發泡體的於125。〇下 保存22小時之時的尺寸變化率收斂於上述範圍内，本發明 158352.doc -43- 201221564 之高回復性發泡體可具有優異之耐熱性。 本發明之兩回復性發泡體中所包含的發泡體較佳為含有 親水性聚胺基甲酸s旨系聚合物。藉由本發明之高回復性發 /包體中所包含的發泡體含有親水性聚胺基曱酸酯系聚合 物，可提供氣泡結構得到精確控制，氣泡率較高，具有受 到精確控制之多個微細之表面開口部，柔軟性及緩衝性優 異，耐熱性優異，壓縮應變回復性優異的高回復性發泡 體。 本發明之高回復性發泡體可採用任意適當之形狀。本發 明之尚回復性發泡體的厚度、長邊及短邊等之長度可採用 任意適當之值。 本發明之高回復性發泡體亦可於不損及本發明之效果的 範圍内含有任意適當之基材。關於基材之說明可直接援用 上述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之尚回復性發泡體之製造方法的說明可直接 援用上述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 《C-5.高氣密性發泡體》 本發明之發泡體例如可應用於高氣密性發泡體中。亦 即本發明之问氣被性發泡體係包含本發明之發泡體。作 為具有代表性之結構，可列舉包含發泡體之高氣密性發泡 體、或於發泡體與發泡體之間包含基材（後述）的高氣密性 發泡體。 本發明之高氣密性發泡體的50%壓縮荷重較佳為3〇〇 N/cm2以下，更佳為200 N/cm2以下，更佳為1〇〇 N/Cm2以 158352.doc -44 - 201221564

本發明之高氣密性發泡體的5〇%壓縮應變回復率（常溫 下）較佳為80%以上 更佳為85%以上，更佳為9〇%以上， JN/cnr以下。上述 藉由將本發明之高 述範圍内，本發明 特佳為95%以上。上述50%壓縮應變回復率（常溫下）之上 限較佳為100/〇。藉由將本發明之高氣密性發泡體的50%壓 縮應變回復率（常溫下）收斂於上述範圍内，本發明之高氣 达、性發泡體可表現出優異之柔軟性及緩衝性。再者，上述 50%壓縮應變回復率（常溫下）之具體測定方法將於後文中 說明。 本發明之高氣密性發泡體可表現出非常高之氣密性。本 發明之高氣密性發泡體的氣密性為4 kPa以上，較佳為5 kPa以上。本發明之高氣密性發泡體之氣密性為5 kpa以 上’表示本發明之高氣密性發泡體具有非常優異之氣密 性。本發明之高氣密性發泡體之氣密性的上限較佳為5.5 kPa ° 此處’本發明中所謂氣密性，係以對發泡體進行3〇%壓 縮時該發泡體内外之壓差表示。亦即，將以下述式求出之 值定義為氣密性。 氣密性（kPa)=30%壓縮時之發泡體内壓-30%壓縮時之發 泡體外壓 再者’上述氣密性之具體測定方法將於後文中說明。 158352.doc • 45· 201221564 本發明之高氣密性發泡體可表現出非常高之防塵性。 本發明之高氣密性發泡體的防塵性指標較佳為9〇%以 上，更佳為93%以上，更佳為95%以上，更佳為97%以 上，特佳為99%以上，最佳為實質上為j 〇〇%。本發明之高 氣密性發泡體的防塵性指標為90%以上，表示本發明之高 氣密性發泡體具有非常優異之防塵性。 再者，上述防塵性指標之具體測定方法將於後文中說 明。 本發明之高氣密性發泡體於動態防塵性評價試驗中通過 發泡體之粒子總面積較佳為15〇〇(pixelxpixel)以下，更佳 為 lOOOCPixelxPixel)以下，更佳為 7〇〇(pixelxpixel)以下， 特佳為300(PixeixPixel)以下，最佳以 下。若於動態防塵性評價試驗中通過發泡體之粒子總面積 在如上所述之範圍内，則可表現出非常優異之水準之防塵 性。尤其是當於動態防塵性評價試驗中通過發泡體之粒子 總面積為100(PixelxPixel)以下時，可表現出極高水準之防 塵性。 再者，上述於動態防塵性評價試驗中通過發泡體之粒子 總面積之具體測定方法將於後文中說明。 本發明之高氣密性發泡體於125t下保存22小時之時的 尺寸變化率較佳為未達±5%，更佳為±3%以下，更佳為 土1%以下。藉由將本發明之高氣密性發泡體的於125。(：下 保存22小時之時的尺寸變化率收斂於上述範圍内，本發明 之高氣密性發泡體可具有優異之耐熱性。 158352.doc

S 46 · 201221564 本發明之高氣密性發泡體中所包含的發泡體較佳為含有 親水性聚胺基曱酸酯系聚合物。藉由本發明之高氣密性發 泡體中所包含的發泡體含有親水性聚胺基甲酸酯系聚合 物，可提供氣泡結構得到精確控制，氣泡率較高，具有受 到精確控制之多個微細之表面開口部，柔軟性及緩衝性優 異’氣密性及防塵性優異的高氣密性發泡體。 本發明之高氣密性發泡體可採用任意適當之形狀。本發 明之高氣密性發泡體的厚度、長邊及短邊等之長度可採用 任意適當之值。 本發明之高氣密性發泡體亦可於不損及本發明之效果的 範圍内含有任意適當之基材。關於基材之說明可直接援用 上述《c-i.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之高氣密性發泡體之製造方法的說明可直接 援用上述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 《C-6.耐熱性衝擊吸收發泡體》 本發明之發泡體例如可應用於耐熱性衝擊吸收發泡體 中。亦即，本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體係包含本發明 之發泡體。作為具有代表性之結構，可列舉包含發泡體之 耐熱性衝擊吸收發泡體、或於發泡體與發泡體之間包含基 材（後述）的耐熱性衝擊吸收發泡體。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體具有非常優異之衝擊吸 收性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的擺錘試驗中之衝擊吸 收率於|縮率40%下為60%以上，較佳為65%以上，更佳 158352.doc •47· 201221564 為70%以上。上述衝擊吸收率之上限於壓縮率4〇%下較佳 為100%。將壓縮率40%下的本發明之耐熱性衝擊吸收發泡 體之上述衝擊吸收率收斂於上述範圍内，表示本發明之耐 熱性衝擊吸收發泡體具有非常優異之衝擊吸收性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的擺錘試驗中之衝擊吸 收率於壓縮率5%下較佳為60%以上，更佳為65%以上，更 佳為70%以上。上述衝擊吸收率之上限於壓縮率5%下較佳 為loo%»將壓縮率5%下的本發明之耐熱性衝擊吸收發泡 體之上述衝擊吸收率收斂於上述範圍内，表示本發明之耐 熱性衝擊吸收發泡體具有非常優異之衝擊吸收性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的擺錘試驗中之衝擊吸 收率於壓縮率20%下較佳為60%以上，更佳為65%以上， 更佳為70%以上。上述衝擊吸收率之上限於壓縮率2〇%下 較佳為100%。將壓縮率20%下的本發明之耐熱性衝擊吸收 發泡體之上述衝擊吸收率收斂於上述範圍内，表示本發明 之耐熱性衝擊吸收發泡體具有非常優異之衝擊吸收性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的擺錘試驗中之衝擊吸 收率於壓縮率60%下較佳為60%以上，更佳為65%以上， 更佳為70%以上。上述衝擊吸收率之上限於壓縮率6〇%下 較佳為100°/t^將壓縮率60%下的本發明之耐熱性衝擊吸收 發泡體之上述衝擊吸收率收斂於上述範圍内，表示本發明 之耐熱性衝擊吸收發泡體具有非常優異之衝擊吸收性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的擺錘試驗中之衝擊吸 收率於壓縮率80%下較佳為50%以上，更佳為55%以上， 158352.doc

S 201221564 更佳為60%以上。上述衝擊吸收率之上限於壓縮率8〇。/〇下 較佳為100%。將壓縮率8〇%下的本發明之耐熱性衝擊吸收 發泡體之上述衝擊吸收率收斂於上述範圍内，表示本發明 之耐熱性衝擊吸收發泡體具有非常優異之衝擊吸收性。 再者’上述擺鐘試驗中之衝擊吸收率之具體測定方法將 於後文中說明。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的5〇%壓縮荷重較佳為 50 N/cm2以下，更佳為45 N/cm2以下’更佳為40 N/cm2以 下’特佳為35 N/cm2以下，最佳為30 N/cm2以下。上述 50%壓縮荷重之下限較佳為1〇 N/cm2 ^藉由將本發明之耐 熱性衝擊吸收發泡體的50%壓縮荷重收斂於上述範圍内， 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體可表現出優異之柔軟性及 緩衝性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體於l25〇c下保存22小時 之時的50°/。壓縮荷重變化率較佳為±丨〇%以下，更佳為土9〇/〇 以下，更佳為±8%以下。藉由將本發明之耐熱性衝擊吸收 發泡體的於125°C下保存22小時之時的50%壓縮荷重變化 率收斂於上述範圍内，本發明之对熱性衝擊吸收發泡體可 具有優異之耐熱性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體於下保存22小時 之時的尺寸變化率較佳為未達±5%，更佳為±3%以下’更 佳為士1%以下》藉由將本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的 於125C下保存22小時之時的尺寸變化率收敛於上述範圍 内，本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體可具有優異之耐熱 158352.doc -49- 201221564 性。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體中所包含的發泡體較佳 為3有親水性聚胺基甲酸§旨系聚合物。藉由本發明之耐熱 性衝擊吸收發泡體中所包含的發泡體含有親水性聚胺基甲 酸醋系聚合物’可提供&泡結構得到精確控㈣，氣泡率較 高，具有受到精確控制之多個微細之表面開口部，耐熱性 優異’衝擊吸收性優異的耐熱性衝擊吸收發泡體。 本發明之财熱性衝擊吸收發泡體可採用任意適當之形 狀。本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體的厚度、長邊及短邊 等之長度可採用任意適當之值。 本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體亦可於不損及本發明之 效果的範圍内含有任意適當之基材。關於基材之說明可直 接援用上述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之耐熱性衝擊吸收發泡體之製造方法的說明 可直接援用上述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 《C-7.吸液性連續多孔體》 本發明之發泡體例如可應用於吸液性連續多孔體中。亦 即’本發明之吸液性連續多孔體係包含本發明之發泡體。 作為具有代表性之結構，可列舉包含發泡體之吸液性連續 多孔體、或於發泡體與發泡體之間包含基材（後述）的吸液 性連續多孔體。 本發明之吸液性連續多孔體對油分與水分兩者之吸液性 優異。 本發明之吸液性連續多孔體的油分及水分之吸液率均為 158352.doc

S -50- 201221564 100重量％以上》 本發明之吸液性連續多孔體的油分之吸液率較佳為150 重量。/。以上，更佳為200重量％以上，更佳為250重量％以 上，特佳為300重量％以上。油分之吸液率之上限並無特 別限定，越大越佳，但現實而言較佳為2〇〇重量％。 本發明t吸液性連續多孔體的水分之吸液率較佳為12〇 重量％以上，更佳為150重量％以上，更佳為17〇重量％以 上’特佳為200重;f〇/〇以上。水分之吸液率之上限並無特 別限定，越大越佳，但現實而言較佳為15〇重量％。 本發明之吸液性連續多孔體由於油分及水分之吸液率均 非常高，故而可連續地吸收油分及水分。亦即，例如可首 先以1〇〇重量％以上之吸液率吸收水㈣，緊接著（不釋除 所吸收之吸收液）以100重量％以上之吸液率吸收油分。此 時’吸收油分時’實質上不會產生預先吸收之水分分離的 情況。 本發明之吸液性連續多孔體如上所述般油分及水分之吸 液率均非常高可推測係由於本發明之吸液性連續多孔體具 有受到極精確之控制的多孔結構》 再者’吸液率之具體測定方法將於後文中說明。 本發明之吸液性連續多孔體較佳為具有非常優異之吸液 回復性。具體而言，當首先以1〇〇重量％以上之吸液率使 其吸收液體（第1次吸液）後，釋除所吸收之吸收液，然後再 次使其吸收液體時（第2次吸液），可以與第1次之吸液率同 等之水準吸液。 158352.doc • 51 201221564 亦即，本發明之吸液性連續多孔體以吸液率A重量◦/〇使 八吸收液體L後，藉由加熱乾燥而釋除所吸收之液體l，然 後再-人使其吸收液體L時的吸液率較佳為〇 重量％以 上更佳為0.92A重量❶/。以上，更佳為〇 95八重量％以上， 特佳為0.97A重量。/。以上，最佳為〇99A重量％以上。再次 使其吸收液體L時之吸液率之上限值通常為a重量％，但根 據條件之不同，亦存在變成^八重量。/。之程度的情況。 本發明之吸液性連續多孔體如上所述般較佳地具有非常 優異之吸液回復性可推測係由於本發明之吸液性連續多孔 體具有受到極精確之控制的多孔結構。 本發明之吸液性連續多孔體吸收油分後之尺寸變化率較 佳為50%以下，更佳為4〇%以下，更佳為3〇%以下。吸收 油分後之尺寸變化率之下限值較佳為〇%。藉由將上述吸 收油分後之尺寸變化率收斂於上述範圍内，可減低因吸液 所引起之體積膨脹，可抑制回液（liquid back)等問題。 本發明之吸液性連續多孔體吸收水分後之尺寸變化率較 佳為10%以下，更佳為7%以下，更佳為5%以下，特佳為 3%以下。吸收水分後之尺寸變化率之下限值較佳為0〇/〇。 藉由將上述吸收水分後之尺寸變化率收斂於上述範圍内， 可減低因吸液所引起之體積膨脹，且可抑制回液等問題。 本發明之吸液性連續多孔體於125。(：下保存22小時之時 的尺寸變化率較佳為未達士5% ’更佳為±3%以下，更佳為 ± 10/〇以下。藉由將本發明之吸液性連續多孔體的於12 5 下保存22小時之時的尺寸變化率收斂於上述範圍内，本發 158352.doc •52· 201221564 明之吸液性連續多孔體可具有優異之耐熱性。 藉由將本發明之吸液性連續多孔體令所包含的發泡體之 氣泡率收斂於上述範圍内，可提供耐熱性優異，並且對油 分與水分兩者之吸液性優異的吸液性連續多孔體。 本發明之吸液性連續多孔體中所包含的發泡體較佳為含 有親水性聚胺基甲酸酯系聚合物。藉由本發明之吸液性連 續多孔體中所包含的發泡體含有親水性聚胺基甲酸醋系聚 合物，可提供氣泡結構得到精確控制，氣泡率較高，具有 受到精確控制之多個微細之表面開，对熱性優異:、並 且對油分與水分^者之吸液性優異的吸祕連續多孔體。 本發明之吸液性連續多孔體可採用任意適當之形狀。本 發明之吸液性連❹孔體的厚度、長邊及短邊等之長度可 採用任意適當之值。 ^發明之吸錢連續多孔體亦可於*損及本發明之效果 的範圍内3有任意適當之基材。關於基材之說明可直接援 用上述《（M.發泡點著體》一項中的說明。 關於本發明之吸液性連續多孔體之製造方法的說明可直 接援用上述《CM.發泡黏著體》_項中的說明。 《C-8.耐熱性低熱導發泡體》 本發明之發泡體例如可應用於耐熱性低熱導發泡體中。 亦即’本發明之耐熱性低熱導發泡體係包含本發明之發泡 體作為具有代表性之結構，可列舉包含發泡體之对熱性 .....導發/包體、或於發泡體與發泡體之間包含基材（後述） 的耐熱性低熱導發泡體。 158352.doc -53- 201221564 本發明之耐熱性低熱導發泡體具有非常優異之低熱導 性。 本發明之耐熱性低熱導發泡體依據ASTM-D5470所測定 之熱導率於壓縮率20%下為0.1 W/m_K以下，較佳為0.09 W/m.K以下，更佳為0.08 W/m.K以下。上述熱導率之下限 於壓縮率20%下較佳為0.024 W/nrK。將壓縮率20%下的本 發明之耐熱性低熱導發泡體之上述熱導率收斂於上述範圍 内，表示本發明之耐熱性低熱導發泡體具有非常優異之低 熱導性。 本發明之耐熱性低熱導發泡體依據ASTM-D5470所測定 之熱導率於壓縮率5%下為0.1 W/m.K以下，較佳為0_09 W/m.K以下，更佳為0.08 W/m.K以下。上述熱導率之下限 於壓縮率5%下較佳為0.024 W/nrK。將壓縮率5%下的本發 明之耐熱性低熱導發泡體之上述熱導率收斂於上述範圍 内，表示本發明之耐熱性低熱導發泡體具有非常優異之低 熱導性。 本發明之耐熱性低熱導發泡體依據ASTM-D5470所測定 之熱導率於壓縮率40%下為0·1 W/m.K以下，較佳為0.095 W/m.K以下，更佳為0.09 W/m.K以下。上述熱導率之下限 於壓縮率40%下較佳為0.024 W/m_K。將壓縮率40%下的本 發明之耐熱性低熱導發泡體之上述熱導率收斂於上述範圍 内，表示本發明之财熱性低熱導發泡體具有非常優異之低 熱導性。 再者，熱導率之具體測定方法將於後文中說明。 158352.doc -54- 201221564 本發明之耐熱性低熱導發泡體的50%壓縮荷重較佳為5〇 N/cm2以下，更佳為45N/cm2以下，更佳為4〇N/crn2以下， 特佳為35 N/cm2以下。上述50%壓縮荷重之下限較佳為1〇 N/cm。藉由將本發明之耐熱性低熱導發泡體的5〇%壓縮 %重收斂於上述範圍内’本發明之耐熱性低熱導發泡體可 表現出優異之柔軟性及緩衝性。 本發明之耐熱性低熱導發泡體於125〇c下保存22小時之 時的50%壓縮荷重變化率較佳為±丨〇%以下，更佳為士以 下’更佳為±8%以下。藉由將本發明之耐熱性低熱導發泡 體的於125。(：下保存22小時之時的50°/。壓縮荷重變化率收 斂於上述範圍内，本發明之耐熱性低熱導發泡體可具有優 異之耐熱性。 本發明之耐熱性低熱導發泡體於125艺下保存22小時之 時的尺寸變化率較佳為未達±5%，更佳為±3%以下，更佳 為±1%以下。藉由將本發明之耐熱性低熱導發泡體的於 125 C下保存22小時之時的尺寸變化率收斂於上述範圍 内，本發明之耐熱性低熱導發泡體可具有優異之耐熱性。 本發明之耐熱性低熱導發泡體中所包含的發泡體較佳為 含有親水性聚胺基甲酸酯系聚合物。藉由本發明之耐熱性 低熱導發泡體中所包含的發泡體含有親水性聚胺基曱酸酯 系聚合物，可提供氣泡結構得到精確控制，氣泡率較高， 具有受到精確控制之多個微細之表面開口部，埘熱性優 異’低熱導性優異的耐熱性低熱導發泡體。 本發明之耐熱性低熱導發泡體可採用任意適當之形狀。 158352.doc •55· 201221564 本發明之耐熱性低熱導發泡體的厚度、長邊及短邊等之長 度可採用任意適當之值。 本發明之耐熱性低熱導發泡體亦可於不損及本發明之效 果的範圍内a有任意適當之基材。關於基材之說明可直接 援用上述《c-i.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之耐熱性低熱導發泡體之製造方法的說明可 直接援用上述《c-l.發泡黏著體》一項中的說明。 《C-9.耐候性發泡體》 本發明之發泡體例如可應用於耐候性發泡體中。亦即， 本發明之耐候性發泡體係包含本發明之發泡體。作為具有 代表性之結構，可列舉包含發泡體之耐候性發泡體、或於 發泡體與發泡體之間包含基材（後述）的耐候性發泡體。 本發明之耐候性發泡體可表現出優異之擴散反射性能。 本發月之耐候性發泡體於波長5 5 〇 nm下之擴散反射率較佳 為85%以上，更佳為9〇%以上，更佳為95%以上特佳為 98 /。以上。本發明之耐候性發泡體於波長550 nm下之擴散 反射率之上限值並無特別限定，例如為1〇〇%以下（其中， 顯示測定擴散反射率所使用之標準板之反射率以上之反射 率的試樣亦存在測定值超過1 〇〇%的情形）。 本發明之耐候性發泡體可表現出優異之耐光性。本發明 之耐候性發泡體當使用金屬鹵素燈以90 mW/cm2之照度進 行照射時，波長550 nm下之該照射前後的擴散反射率之下 降為20%以下’較佳為1〇%以下，更佳為5%以下，更佳為 3%以下，特佳為2%以下，最佳為1%以下。 158352.doc

S •56· 201221564 另外’本發明之耐候性發泡體當使用金屬鹵素燈以9〇 /cm之，展度進行照射時該照射前後之色差為$以 下較佳為3以下’更佳為2以下更佳為1 $以下，特佳 為1以下。藉由將本發明之财候性發泡體的使用金屬齒素 燈=90 mWW之照度進行照射時，波長55〇胆下之該照 射刖後的擴散反射率之下降收斂於上述範圍内且將該照 射前後之色差ΔΕ收敛於上述範圍内，非常可表現出優異之 耐光性。 十；本發月之耐候性發泡體，當使用金屬鹵素燈以9〇 mW/cm之照度進行照射時，該照射前後之擴散反射率之 下降為5%以下的波長較佳為可見光區域（例如，波長400 nm~700 nm) 〇 本發明之财候性發泡體中所包含的發泡體含有親水性聚 胺基曱酸S旨系聚合物。藉由本發明之耐候性發泡體中所包 含的發泡體含有親水性聚胺基甲酸醋系聚合物，可提供氣 泡結構得到精確控制’較佳為氣泡率較高，具有受到精確 控制之多個微細之表面開口冑，藉此可表現出更優異之柔 軟性’並且可表現出優異之擴散反射性能的新賴之耐候性 發泡體。 本發明之耐候性發泡體可採用任意適當之形狀。本發明 之耐候性發泡體的厚度、長邊及短邊等之長度可採用任意 適當之值。 為表現出更優異之耐候性，本發明之耐候性發泡體較佳 為發泡體含有光穩定劑。 158352.doc •57· 201221564 本發明之耐候性發泡體亦可於不損及本發明之效果的範 圍内含有任意適當之基材。關於基材之說明可直接援用上 述《c_1.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之耐候性發泡體之製造方法的說明可直接援 用上述《CM.發泡黏著體》一項中的說明。 《C-1 〇.斥水性發泡體》 本發明之發泡體例如可應用於斥水性發泡體中。亦即， 本發明之斥水性發泡體係包含本發明之發泡體。作為具有 代表性之結構，可列舉包含發泡體之斥水性發泡體、或於 發泡體與發泡體之間包含基材（後述）的斥水性發泡體。 於本發明之斥水性發泡體的較佳實施形態之一中，於至 少一表面側設置有斥水層。 於本發明之斥水性發泡體的較佳實施形態之一中，於表 面開口部之孔内壁之至少一部分設置有斥水層。 本發明之斥水性發泡體的剪切接著力為1 N/cm2以上， 較佳為3 N/cm2以上’更佳為5 N/cm2以上，更佳為7 N/cm2 以上特佳為9 N/cm以上，最佳為1 〇 N/cm2以上。藉由將 本發明之斥水性發泡體之剪切接著力收斂於上述範圍内， 本發明之斥水性發泡體可表現出充分之黏著力。 本發明之斥水性發泡體的50%壓縮荷重較佳為3〇〇 N/cm2 以下’更佳為150 N/cm2以下，更佳為100 N/cm2以不，特 佳為70 N/cm2以下’最佳為50 N/cm2以下。藉由將本發明 之發泡體片材的50%壓縮荷重收斂於上述範圍内，本發明 之斥水性發泡體可表現出優異之柔軟性。 -58 - 158352.doc

S 201221564 本發明之斥水性發泡體的以下述式定義之吸水率為l〇 倍以下’較佳為〇·5倍以下，更佳為0.3倍以下，更佳為0.2 倍以下，特佳為0.1倍以下。藉由將本發明之斥水性發泡 體的及水率收敛於上述範圍内，本發明之斥水性發泡體可 具有優異之斥水性。 吸水率（倍）=(wi-wo)/wo W0 ··沖裁成25 mmx25 mm之樣品之初期重量。 W1 .將測疋上述w〇後之樣品以完全浸潰於離子交換水 中之狀態放置24小時，取出後拭去表面之水分，ι〇分鐘後 所測定的重量。 關於本發明之斥水性發泡體中所包含之發泡體的材料， 只要為包含具有於鄰接之球狀氣泡間具備貫通孔之連續氣 泡結構的發泡體之斥水性發泡體，且該發泡體含有親水性 聚胺基甲酸酯系聚合物’吸水率為1〇倍以下，剪切接著 力為1 Ν/cm2以上，則可採用任意適當之材料。 對於本發明之斥水性發泡體中可包含之斥水層，只要為 可表現出斥水性之層則可採用任意適當之層。 斥水層較佳為含有斥水性化合物。斥 .^ 汴水層中之斥水性化 &物之含有比例較佳為〇.〇丨〜丨〇〇番景 曰 置重/° ’更佳為0.01〜90重 ’更佳為0.01〜80重量％。 上述斥水性化合物可採用 小怔化合物》作 為此種斥水性化合物’例如可列1里 备么 】舉選自聚矽氧系化合物、 氟系化合物中之至少1種。 作為聚石夕氧系化合物’可列I 7 用作斥水劑之聚矽氧系 158352.doc -59· 201221564 :合物。此種聚石夕氧系化合物例如可列舉具有含有梦氧貌 鍵之主骨架的樹脂。作氲 為聚矽氧系化合物，具體而言例如 ^舉匕甲基聚石夕氧貌、甲基氣聚石夕氧烧、聚石夕氧油、 夕漆、日本專利特開平9_111185號公報中所示 質丙烯酸系共聚物等。 # & 作為氣系化合物，可列舉可用作斥水劑之氟系化合物。 此種氟系化合物例如可列舉具有含說之鏈的化合物、使含 氟稀烴聚合而得之樹脂。作為氟系化合物，具體而言例如 可列舉：聚四氟乙稀、聚氯三氟乙烯、聚氟乙烯、聚偏二 氟乙烯、四氟乙烯-六氟丙烯共聚物、氣氟乙烯·偏二氣乙 烯共聚物等。 斥水層中之斥水性化合物可僅為旧，亦可為2種以上。 斥水層可根據目標而進而含有任意適當之添加劑。 作為上述添加劑，例如可列舉：光聚合起始劑、矽烷偶 合劑、脫模劑、硬化劑、硬化促進劑、稀釋劑、抗老化 劑、變性劑、界面活性劑、染料、顏料、&變色劑、紫外 線吸收劑、柔軟劑、穩定劑、增塑劑、消泡劑等。斥水層 中可含之添加劑之種類、種數及量可根據目標而適當設 定。 斥水層可設置於本發明之斥水性發泡體之至少一表面 側另外’較佳為斥水層可設置於表面開口部之孔内壁之 至少一部分。斥水層可僅由1層構成，亦可包含2層以上。 斥水層之厚度較佳為1〜500 nm，更佳為丨〜丨⑼nme若斥 水層之厚度在上述範圍内’則可無損本發明之斥水性發泡 158352.doc • 60· 201221564 體之柔軟性地表現出優異之斥水性。 於本發明之斥水性發泡體包含斥水層之情形時，該斥水 層可藉由任意適當之方法而形成。 斥水層較佳可藉由將含有如上述中所說明之斥水性化合 物的斥水層形成材料塗佈於斥水性發泡體之表面而形成。 斥水層形成材料例如可列舉市f之斥水處理劑等。作為斥 水層形成材料之塗佈方法，例如可列舉浸潰、喷槍、旋塗 等。 本發明之斥水性發泡體可採隸意適#之形狀。就實際 應用方面而S，較佳為本發明之斥水性發泡體為片狀之發 泡體>1材於本發明之斥水性發泡體為片狀之發泡體片材 之情形時’其厚度、長邊及短邊之長度可採用任意適當之 值。 本發明之斥水性發泡體亦可於*損及本發明之效果的範 圍内3有任意適當之基材。關於基材之說明可直接援用上 述《C-1.發泡黏著體》一項中的說明。 關於本發明之斥水性發泡體之製造方法的說明可直接援 用上述《C-1.發泡黏著體》—項中的說明。 實施例 以下根據實施例說明本發明，但本發明並不限定於該 等實施例。再者，f溫係指饥。 (分子量測定） 藉由GPC(凝膠滲透層析法）求出重量平均分子量。 裝置.東曹（Tosoh)(股）製造之「HLC-8020」 158352.doc 61 201221564 管柱：東曹（股）製造之「TSKgel GMHhr-H (20)」 溶劑：四氫呋喃 標準物質：聚苯乙烯 (乳液之靜置保存穩定性） 將所製備之W/O型乳液稱量約30 g至容量5〇 μ之容器 中’觀察製備後自由水之產生狀況，評價常溫下之靜置保 存德定性。 〇 : 24小時後亦無自由水 △.至1小時前產生少許自由水 X ·至1小時前產生自由水 (平均孔徑之測定） 將所製作之發泡體片材用薄片切片機沿厚度方向切斷， 使用所得者作為測定用試樣1用低真 鏡(日立製造―)以_倍〜测倍拍攝 之切割面。使用所得之圖像，對任意範圍之球狀氣泡、貫 通孔及表面開口部測定自較大者開始之約3〇個孔之長軸長 度’將其測定值之平均值作為平均孔徑。 (孔徑之分散度） 將所製作之發泡體片材用薄片切片機沿厚度方向切斷， 使用所得者作為敎用試樣1用低真空掃描式電子顯微 鏡（日立製造，S-3400N)以800倍〜5000倍拍攝測定用試樣 之切割面。使用所得之圖像，對任意範圍之球狀氣泡、貫 通孔及表面開口部測定自較大者開始之約3〇個孔之長軸長 度’將其測定值之平均值作為平均孔徑。使用所求出之平 158352.doc

S -62- 201221564 貫通孔及表面開 均孔徑值，藉由式！而計算出球狀氣泡 口部各自之孔徑之分散度。 分散度=((資料-平均值）之平方）之總和+㈣. (孔徑之標準偏差） ^ 將所製作之發泡體片材用薄片切片機沿厚度方向切斷， 使用所得者作為敎用試樣。利純真空掃描式電子顯微 鏡(曰立製造’S-3400_〇倍〜测倍拍攝測定用試樣 之切割面。使用所得之圖像’對任意範圍之球狀氣泡、貫 通孔及表面開口部測定自較大者開始之約30個孔之長抽長 度，將其敎值之平均值作騎均隸。❹藉由平均孔 徑值所計算出之分散度，利用式2計算出球狀氣泡、貫通 孔及表面開口部各自之孔徑之標準偏差。 標準偏差=(分散度）之平方根.…式2 (拉伸強度之測定） 依據JIS K-7113，於拉伸速度=5〇 下測定所製作 之發泡體的拉伸強度。 (拉伸強度變化率之測定） 將所製作之發泡體於125t之烘箱中保存14日後，依據 JIS-K-7113，於拉伸速度=5〇 mm/min下測定拉伸強度求 出該加熱保存處理前後拉伸強度之變化率。 (180°之彎曲試驗） 將所製作之發泡體沿縱方向（Md : Machine Direction)或

橫方向（TD : Transverse Direction)切斷成 1〇〇 mmxlOO mm作為測疋用樣品。將測定用樣品之距離端部約5 〇 mm 158352.doc • 63 · 201221564 處作為青曲點，於長度方向上彎曲18〇。而將端部重疊，缺 後使用i kg之輥自重合之端部側朝向㈣㈣往返4 後，目視確認此時之彎曲點之裂痕產生狀態。於樣品n__3 下進行測定。 (發泡體（或發泡體部分）之密度之測定） 將所得之發泡體（或發泡體部分）以1〇〇 _1〇〇 _之大 小切出5片作為試片，用重量除以體積求出視密度。將所 得之視密度之平均值作為發泡體（或發泡體部分）之密度。 (氣泡率之測定） 僅使製造乳液時之油相成分聚合，將所得之聚合物片材 以1〇0靡100 _之大小切出5片作為試4，用重量除以 體積求出視密度。將所得之視密度的平均值作為構成發泡 體（或發泡體部分）之樹脂成分之密度。使用以發泡體（或發 泡體部刀)之密度除以上述樹脂成分之密度所得的相對密 度如下述式所不般計算出發泡體（或發泡體部分）之氣泡 率。 氣泡率=(1-相對密度）xl〇〇 (常態剪切接著力之測定） 將所獲得之發泡體等切斷成2〇瓜爪，匪，於發泡體等 之兩面刀别黏貼BA板（SUS3〇4)。使2 4之輥在水平放置之 樣叩上往$ _欠而進行壓接^壓接後，於常溫下放置一 夜於吊/皿下，將樣品垂直地固定於Tensii〇n中，以拉伸 速度50 mm/min進行拉伸測定拉伸正中途之剪切接著 力於樣110 n~2下進行測定，將其平均值作為常態剪切接 158352.doc

S • 64- 201221564 著力。 (1 80°剝離試驗力之測定） 將所獲件之發泡體等切斷成25 mmx 100 mm，將其中一 分離膜（separator)剝離後黏貼於ba板（SUS304)上，使2 kg 之槪往返一次而進行壓接。壓接後，於常溫下放置30分 鐘’使用Tensilon於拉伸速度50 mm/min下沿180度方向剝 離’測定剝離正中途之剝離接著力。於樣品n=2下進行測 定’將其平均值作為180。剝離試驗力。 (60°C保持力之測定） 將所獲得之發泡體等切斷成1〇 mmxl〇〇 mm，將其中一 分離膜剝離後以黏貼面積為10 mmx20 mm之方式黏貼於膠 木板上’使2 kg之輥往返一次而進行壓接。壓接後，於 60°C之環境下，以使樣品垂直之方式固定膠木板，對其中 一發泡黏著體施加5〇〇 g之荷重，放置2小時。放置後，測 定2小時後之樣品黏貼位置之偏移量。 (50%壓縮荷重之測定） 將所獲得之發泡體等積層10片後，切斷成20 mmx2〇 mm ’作為測定用樣品。測定係使用Tensii〇I1，對測定用樣 品於厚度方向上以1〇 mm/min之速度壓縮至初期厚度之 50%為止，測定厚度受到50%壓縮時之最大值。於樣品n=2 下進行測定’將其平均值作為5〇%壓縮荷重。 (於125 °C下保存22小時之時的尺寸變化率） 依據JIS-K-6767的高溫時之尺寸穩定性評價，對所獲得 之發泡體等之加熱尺寸變化進行測定。亦即，將所獲得之 158352.doc •65- 201221564 發泡體等切出100 mmxl00 mm之大小作為試片於125。〔 之烘箱中保存22小時後，依據JIS-K-6767的高溫時之尺寸 穩定性評價’求出該加熱保存處理前後的尺寸變化率。 (擴散反射率） 使用包含積分球裝置的島津製作所製造之分光光度計 UV-2250，以！ nm為單位測定19〇 nm〜8〇〇 nm之波長區域 中的擴散反射率。此時，係將硫酸鎖粉末之擴散反射率設 為100%而調整測定裝置。 (浸潰試驗） 將所獲得之發泡體等切斷成50 mmx50 ，於鹽酸 水溶液 '丙酮、乙醇之各溶劑中浸潰24小時。浸潰後，自 各溶劑中取出發泡體等，於常溫下放置2小時後，於13(rc 下歷時20分鐘進行加熱，藉此除去各溶劑。 再者，浸潰試驗前後各種物性之變化率可由以 [(浸潰試驗後之物性·浸潰試驗前之物性扮浸潰試驗前之物 性]X100 計算出之值的絕對值表示。 (5分鐘後應力緩和率之測定） 將所獲得之發泡體等切下5 mmx5 mm後，作為測定用樣 品。使用動態黏彈性測定裝置（DMA)(規格：RSAm，TA Instruments公司製造）、壓縮夾具，於8〇它環境下進行評 價。對測定用樣品於厚度方向上壓縮至初期厚度之5〇%為 止，將根據厚度受到50%壓縮時之最大應力值與5 min後之 應力值，藉由以下之算式所求出的值定義為5分鐘後應 158352.doc -66- 201221564 力緩和率。 算式（1) : 5分鐘後應力緩和率（％)=[(5〇()/。壓縮狀態開始

時之最大應力值-5分鐘後之應力值）/50。/。壓縮狀態開始時 之最大應力值]xlOO (50%壓縮應變回復率（80°c環境、5〇%壓縮永久應變）之測 定） 於本發明中’ 50%壓縮應變回復率（80〇C環境、50%壓縮 永久應變）可藉由以下說明之方法求出。 圖14是說明50%壓縮應變回復率之測定方法的圖。圖 14(i)、（ii)、（iii)中，1、2、3分別表示發泡體等、間隔 件、板。發泡體等1係將厚度約1 mm之片材作為樣品。準 確地測取樣品之厚度a ’將間隔件2之厚度b設為a之1/2。如 圖14(i)所示般配置為將樣品、間隔件2夾持於兩片板3之 間。對板3施加垂直之壓力’如圖14(ii)所示般壓縮至樣品 之厚度與間隔件2之厚度b相等為止。維持為該壓縮狀態， 於80 C環境下保管24小時。經過24小時後，維持為壓縮狀 態而恢復至23°C。當發泡體等1恢復至23eC後解除壓縮狀 態，於23°C下放置。圖14(iii)表示壓縮狀態解除後之狀 況。解除壓縮狀態後1小時後測量樣品之厚度c。將藉由以 下之算式（2)所求出之值疋義為50%壓縮應變回復率（8〇。〇 環境、50%壓縮永久應變）。 算式（2) : 50%壓縮應變回復率（80°C環境、50%壓縮永久 應變）(％)=[(c-b)/(a-b)]xl00 (50%壓縮應變回復率（常溫下）之測定） I58352.doc •67- 201221564 於本發明中，50。/。壓縮應變回復率（常溫下）可藉由以 所說明之方法而求出。 圖14是說明5〇%壓縮應變回復率之測定方法的圖。圖 、（ii)、（iii)中，i、2、3分別表示發泡體等、間隔 件、板。發泡體等1係將厚度約i mm之片材作為樣品。準 確地測取樣品之厚度a，將間隔件2之厚度b設為&之1/2。如 圖14(i)所示般配置為將樣品、間隔件2夾持於兩片板3之 間。對板3施加垂直之壓力，如圖14(ii)所示般壓縮至樣品 之厚度與間隔件2之厚度等為止。維持為該壓縮狀態， 於常溫下保管24小時、經過24小時後，於常溫下解除壓縮 狀態，於常溫下放置。圖14(iii)表示壓縮狀態解除後之狀 況。解除壓縮狀態後30分鐘後測量樣品之厚度{；。將藉由 以下之算式（3)所求出之值定義為5〇%壓縮應變回復率（常 溫下）》 算式（3) : 50%壓縮應變回復率（常溫下）(％)=[(c_b)/(a_ b)]xl〇〇 (氣密性之測定） 對發泡體等進行30%壓縮，測定發泡體等内外之壓差， 藉此砰怕氣密性。對沖裁加工成框狀之發泡體等(厚度為 1.0 mm、寬度為1.〇 mm、一邊之長度為“爪爪的正方形， 開口。卩為邊之長度為52 mm的正方形）進行3〇%壓縮，測 疋發泡體等内外之壓差。測定壓差係使用圖】5所示之防塵 性評價試驗裝置。 圖15中，la表示防塵性評價試驗裝置之概略構成，1}^表 158352.doc

S •68- 201221564 不防塵性評價試驗裝置之剖面之概略構成，11表示頂板， 12表示間隔件，13表示雙面膠帶（框狀之雙面黏著膠帶， 無基材型，厚度：80 μπ1，於發泡體等顯示接著性之情形 時不使用），14表示發泡體等（沖裁加工成框狀之發泡體 等），15表不評價用箱體，16a表示經由管接頭而連接於定 里泵之貫通孔，bb表示經由管接頭而連接於壓差計之貫 通孔，16c表示經由管接頭而連接於針閥之貫通孔，丨了表 示開口部（一邊之長度為50 mm之正方形），18表示空間 部。 防塵性評價試驗裝置可藉由將大致四角形的平板狀之頂 板11與評價用箱體15螺釘固定，而於内部形成大致長方體 狀的可密閉之空間部18。再者，開口部17為該空間部“之 開口部。另外，頂板u具有成為開口部的俯視四角形（梯 形）之切口。於頂板11的與開口部17相對向之下表面，以 與開口部17之整個面相對向之方式安裝有大於開口部17的 四角形平板狀之間隔件12。另外，具有大小與開口部”大 致相同之開孔部的發泡體等14，僅於發泡體等不顯示接著 性之情形時經由雙面膠帶13而安裝於該間隔件12之下表面 :與開口部17相對向之位置。因此，藉由將頂板u螺釘固 定’發泡體等14藉纟間隔件12及開口部17之周緣部而於厚 度方向上受到壓縮。 可藉由調整間隔件12之厚度，而將發泡體等14之壓縮率 調整為30%壓縮。 因此，藉由將頂板11與評價用箱體15螺釘固定，評價用 158352.doc -69· 201221564 箱體15内之空間部18由發泡體等14、雙面膠帶13及間隔件 12密閉。 使用此種防塵性評價試驗裝置，在將發泡體等以3〇%之 壓縮率壓縮，將定量泵經由管接頭連接於貫通孔16a，將 壓差計經由管接頭連接於貫通孔16b，將針閥經由管接頭 連接於貫通孔16c，且針閥關閉的狀態下，以抽吸速度： 0.5 L/min藉由定量系進行抽吸，利用壓差計測定發泡體等 内外之壓差。 將藉由以下之算式求出之值定義為氣密性（kpa)。 氣密性（kPa)=發泡體等内壓_發泡體等外壓 (防塵性指標之測定） 對沖裁加工成框狀之發泡體等（厚度為1〇 mm、寬度為 1.0 mm、一邊之長度為μ瓜爪的正方形，開口部為一邊之 長度為52 mm的正方形）進行3〇%壓縮，藉由上述防塵性評 價試驗裝置，求出通過發泡體等之直徑為Q5叫以上之粒 子的比例（防塵性指標（％))。具體而言，與±述「（氣密性 之測定)」同樣地’將冲裁加工成框狀之發泡體等以壓縮 率30%設置於防塵性評價試驗裝置中，配置於粉塵箱體内 且密閉°再者’貫通孔16b經由管接頭而連接於微粒計數 器。 繼而，使用連接於粉塵箱體之粉塵供給裝I、及連接於 粉塵箱體之微粒計數器’將密閉之粉塵箱體内的直徑為 0.5 μιη、上之粒子的微粒計數值（數目）控制為在looooo左 右大致固足，求出環境粒子個數Ρ〇。 158352.doc

S •70- 201221564 之後’於貫通孔16c之針閥關閉之狀態下，自貫通孔 16a ,以抽吸速度：0.5 L/min藉由定量泵進行。分鐘抽 吸，抽吸後，使用微粒計數器，測定防塵性評價試驗裝置 之空間部18内的直徑為〇.5 μιη以上之粒子數，藉此求出通 過發泡體等之粒子個數Pf。 將藉由以下之算式求出之值定義為防塵性指標（％卜 防塵性指標（％)=[(p〇_pf)/p〇]xl〇〇 p 〇 .環境粒子個數 Pf:通過發泡體等之粒子個數 (動態防塵性評價試驗） 將發泡體等沖裁成邊框狀，獲得評價用樣品（參照圓16) 後，組裝於評價容器（後述之動態防塵性評價用之評價容 器’參照圖17及圖19)中。繼而，對評價容器中的評價樣 。口外側之部分（粉末供給部）供給粒+狀物質，&圖i 8所示 般將供給有粒子狀物質之評價容器置於滾筒(旋轉槽)中 後’使滾筒沿逆時針方向旋轉，反覆地使評價容器負載衝 擊之後’计測通過汗價樣品，渗入至評價容器内部的粉 末數’藉此評價動態防塵性。 圖17係組裝有评價用樣品的動態防塵性評價用之評價 器的簡單之概略刳面圖。圖丨 _ i /中，200為組裝有評價用樣 品之評價容器（組裝有評價用 丁頂用樣品之封裝體），22為評價用 樣品（沖裁成邊框狀之發泡 〇 ^ )’ 24為底板，25為粉末供於 部’ 27為泡沫壓縮板，29λ ’、、”° 砰價容器内部（封裝體内部）。 圖17之組裝有評價用樣品之 °干"ί貝备裔中’泰末供給部2 5與 158352.doc 201221564 平知各器内部29由評價用樣品22分隔，粉末供給部25及評 價容器内部29形成為封閉之系統。 圖8係表不放置有評價容器之滾筒的概略剖面圖。圖u 000為滾筒’ 200為組裝有評價用樣品之評價容器。 另^卜方向a為滾筒之旋轉方向。當滾筒1000旋轉時，評 價容器200反覆地負载衝擊。 十動L Ρ；ίΓ塵性價試驗之評價方法進行更詳細的說明。 將發/包體等沖裁成圖j 6所示之邊框狀（窗框狀）（寬度：】 mm) ’作為評價用樣品。 冬平價用樣品如圖17及圖19所示般安裝於評價容器 (動心防塵H 5平價用之評價容器，參照圖^ 7及圖19)中。再 者，安裝時之評價樣品之壓縮率為30%(壓縮成相對於初期 厚度變為30%)。 如圖19所示價用樣品係設置於泡沫壓縮板、與固定 於底板上之鋁板上的黑色壓克力板之間。於安裝有評價用 樣品之評價容器中’藉由評價用樣品而將内部之固定區域 形成為封閉之系統。 如圖19所示般將評價用樣品安裝於評價容器中後，向粉 末供給部中裝入作為粉塵之玉米搬粉（粒徑：Η g，將評價容器放入至滾筒(旋轉槽、鼓式跌落試驗器)中， 以1 rpm之速度進行旋轉。 繼而，以獲得100次之碰撞次數（反覆衝擊）之方式旋轉 特定次數後，拆開封裝體。使用數位顯微鏡（裝置名 「600」，keyence股份有限公司製造），觀察自粉末供 158352.doc

S •72- 201221564 給部通過評價用樣品而附著於鋁板上之黑色壓克力板、及 作為蓋板之黑色愿克力板上的粒子。對鋁板侧之黑色壓克 力板及蓋板侧之黑色壓克力板製作靜態圖像，使用圖像分 析軟體（軟體名「Win ROOF」，三谷商事股份有限公司製 造）進行二值化處理，以粒子個數之形式計測粒子總面 積。再者，為減少空氣中之浮游粉塵之影響，觀察係於清 潔台内進行。 對將附著於鋁板側之黑色壓克力板上的粒子與附著於蓋 板側之黑色壓克力板上的粒子相加所得的粒子總面積未達 l5〇〇(PixelxPixel)之情形判定為良好，為15〇〇〜2〇〇〇 (PixelxPixel)之情形判定為稍不佳，超過2〇〇〇(ρίχειχρίχ^) 之情形判定為不佳。 圖1 9表不組裝有評價用樣品之評價容器（動態防塵性評 仏用之評價容器）的俯視圖及切斷部剖面圖。 圖190)表示組裝有評價用樣品的動態防塵性評價用之評 價容器之俯視圖。另外，圖19(b)係組裝有評價用樣品之評 價容器的A-A，線切斷部剖面圖。評價容器藉由組裝評價用 樣品後使之跌落，而可對評價用樣品之動態防塵性（衝擊 時之防塵性）進行評價。圖19中，2〇〇為組裝有評價用樣品 之評價容器，211為黑色壓克力板（蓋板側之黑色壓克力 板）’ 212為黑色壓克力板（鋁板側之黑色壓克力板），22為 评價用樣品（邊框狀之樹脂發泡體），23為鋁板，24為底 板25為粉末供給部，26為螺釘，27為泡沫壓縮板，28為 銷子，29為評價容器内部，3〇為鋁間隔件。評價用樣品22 158352.doc •73· 201221564 之壓縮率可藉由調整鋁間隔件3〇之厚度而控制。再者，圖 19之組裝有評價用樣品的動態防塵性評價用之評價容器之 ㈣圖⑷中省略了圖示，於相面對之螺針間設置有蓋板固 定金屬件，黑色壓克力板211牢固地固定於料壓縮板η 上。 (5 0%壓縮荷重變化率之測定） 將50%壓縮荷重之測定用樣品於戰之烘箱中保存η J時或於125 C之烘箱中保存22小時，或者於15〇它之烘 箱中保存22小時後，測定5〇%壓縮荷重，求出該加熱保存 處理前後50%壓縮荷重之變化率。 (衝擊吸收率之測定） 使用如圖20所示之擺錘試驗機，測定未介設有發泡體等 時之衝擊力（FO)與介設有發泡體等時之衝擊力（F1),藉由 下述式求出衝擊吸收率。 衝擊吸收率（％)=[(FO_F1)/F〇]xl〇〇 擺錘試驗機300係於包含直徑19 mm、重量28 g重（〇27 N)之鋼球的衝擊子31上設置長度35〇 mm之支持棒32而製 作。34、35、36 ' 37分別為力感測器（ΤΟγ〇 Technical公 司製造）、紹板、電源、多功能FTT(fast F〇urier_ transf〇rm ’快速傅立葉變換）分析儀（Multi-Purpose FTT Analyzer)(小野測器（股）製造）。將要測定之發泡體等切取 20 mm見方作為試片33，將其貼合於鋁板35上，然後於試 片33之另一面貼合1 mm厚之壓克力板38，藉由力感測器34 感知衝擊子31自該壓克力板上碰撞時之衝擊力，且使用多 I58352.doc

S -74- 201221564 功能FTT分析儀（小野測器（股）製造）37測定該衝擊力。 (吸液率之測定） 將所獲得之發泡體等切斷成25 mm><25 mm作為試片。預 先測量試片之重量（初期重量：W0(g))。於試片可充分浸 潰之程度之量的液體中浸潰30分鐘、1小時、或24小時》 浸潰後，自液體中取出試片，於碎布上、常溫下放置1分 鐘。放置1分鐘後，再次測量試片之重量（吸液後之多孔趙 之重量：Wl(g))。吸液率係根據下述式而計算出。 吸液率（重量 ％)=[(W1-W0)/W0]xl00 (吸液（浸潰試驗）後之尺寸變化率之測定） 吸液（浸潰試驗）後，測定吸收液體後之試片之端部長 度’根據下述式計算出吸液（浸潰試驗）後之尺寸變化率β 再者’將吸液（浸潰試驗）前之試片之端部長度設為

Ll^nm) ’吸液（浸潰試驗）後之試片之端部長度設為 L2(mm)。 吸液（浸潰試驗）後之尺寸變化率（％)=[(L2 L丨）/L丨]χ丨〇〇 (再浸潰試驗） 將所獲得之發泡體等切斷成25歸25職作為試片。預 先測量試片之重量(初期重量：w〇(g))。於試片可充分浸 潰之程度之量的液體中浸潰24小時。浸潰後，自液體中取 出試片，於碎布上、常溫下放置1分鐘。放置！分鐘後，再 次測量試片之重量(吸液後之多孔體之重量：W1(g))。於 此，根據上述式計算出吸液率（1次浸潰試驗广 繼而，將結束吸液率敎之試片於水t浸潰M、時後， 158352.doc •75- 201221564 於130°C之烘箱中保存2小時，藉由加熱乾燥除去多孔體中 所吸收之液體，然後於125°c之烘箱中進行22小時保存處 理後，再次根據上述吸液率之測定方法測定吸液率（再浸 潰試驗）。 ^ (熱導率之測定） 依據ASTM-D5470(美國材料試驗協會之標準），使用圖 2 1、22所示之熱特性評價裝置測定熱導率。 具體而言，將試片（20 mmX2〇 mm)夹設於形成為—邊為 20 mm之立方體的鋁製（A5〇52，熱導率：14〇 w/mK)之— 對棒材L間。 繼而，以一對棒材呈上下設置之方式配置於發熱體（加 熱器組件）Η與散熱體（構成為冷卻水在内部循環的冷卻底 板）C之間。具體而言，於上側之棒材L上配置發熱體η， 於下側之棒材L下配置散熱體c。 此時，一對棒材L係位於貫通發熱體及散熱體的—對壓 力調整用螺釘Τ之間。再者，於壓力調整用螺釘1>與發熱體 Η之間配置有荷重元R，以測定擰緊壓力調整用螺釘τ時之 壓力，將該壓力作為試片所承受之壓力。 另外，以自散熱體C側貫通下側之棒材L及試片之方式 設置有接觸式位移計之3根探針p(直徑i mm) ^此時，探針 P之上端部呈接觸上侧之棒材£之下表面的狀態，構成為可 測定上下之棒材L間之間隔（試片之厚度）。 於發熱體Η及上下之棒材l上安裝有溫度感測器E^具體 而言，於發熱體Η之1個部位，且沿各棒材L之上下方向以 158352.doc δ •76· 201221564 5 mm間隔於5個部位安裝溫度感測器D。 測定中’首先擰緊壓力調整用螺釘Τ，對試片施加壓 力’將發熱體Η之溫度設定為80°C ’並且使散熱體c中循 環20°C之冷卻水。 繼而’當發熱體Η及上下之棒材L之溫度穩定後，以各 溫度感測器D測定上下之棒材L之溫度，根據上下之棒材L 之熱導率及溫度梯度計算出通過試片之熱通量，並且計算 出上下之棒材L與試片之界面的溫度。然後，使用該等計 算出該壓縮率下之熱導率（W/m.K)。 (耐光性試驗） 使用 Daipla Metal Weather KU_R5N_w(Daipla (股） 製造），於溫度63°C、濕度500/。之條件下，使用金屬鹵素燈 以90 mW/cm2之照度進行照射。 (耐光性試驗前後之擴散反射率之下降） 測定耐光性試驗前後之擴散反射率’計算出其下降量。 (色差AE) 使用日本電色工業（股）製造之分光色差計NF333，測定 耐光性試驗前後之色差ΔΕ。 (吸水率之測定） 藉由將所獲得之發泡體等沖裁成25 mmx25 mm而製作樣 ，測疋樣品初期重量（w〇)。將測定冒〇後之樣品以完全 ，潰於離子交換水中之狀態放置24小時，取出|，拭去附 者於發泡體片材表面之水分，1〇分鐘後測定樣品重量 (W1)，藉由下述式計算出吸水率。 158352.doc -77- 201221564 吸水率（倍）=(W1-W0)/W0 WO :沖裁成25 mm><25 mm之樣品之初期重量。 W1 :將測定上述W0後之樣品以完全浸潰於離子交換水 中之狀態放置24小時，取出後拭去表面之水分，10分鐘後 所測定的重量。 (水中剪切接著試驗（水中蠕變之測定）） 藉由將所獲得之發泡體等沖裁成25 mm><50 mm而製作樣 品。將樣品之其中一分離膜剝離後黏貼於SUS板上，使2 kg之輥往返一次而進行壓接，另外，將另一分離膜剝離後 黏貼SUS板，使2 kg之輥往返一次而進行壓接後，對一 SUS板施加500 g之荷重，浸潰於水槽中。水槽中之水位 (自底部起）為25 cm之高度，鉛錘中央部（自底部起）為7 cm 之高度。測定浸潰後至SUS板-發泡體等剝離之時間，作為 水中蠕變之測定值。 [製造例A-1]:混合糊漿A-1之製備 於包含冷卻管、溫度計及攪拌裝置之反應容器中，投入 包含作為乙烯性不飽和單體之丙烯酸-2-乙基己酯（東亞合 成（股）製造，以下簡稱為「2EHA」）的單體溶液173.2重量 份、作為聚氧乙烯聚氧丙烯二醇之Adeka(註冊商 標）Pluronic L-62(分子量2500，ADEKA(股）製造，聚醚多 元醇）100重量份、及作為胺基甲酸酯反應觸媒之二月桂酸 二丁基錫（Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為 「DBTL」）0.014重量份，一面攪拌一面滴加氫化苯二亞曱 基二異氰酸酯（武田藥品（股）製造，Takenate 600，以下簡

158352.doc -78- S 201221564 稱為「HXDI」）12_4重量份，於65°C下反應4小時。再者， 聚異氰酸酯成分與多元醇成分之使用量為NCO/OH(當量 比）=1.6。然後，滴加曱醇（Kishida Chemical(股）製造，特 級）1.5重量份，於65°C下反應2小時，獲得親水性聚胺基曱 酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿。所獲得之親 水性聚胺基甲酸酯系聚合物之重量平均分子量為1.5萬。 相對於所獲得之親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不 飽和單體混合糊漿100重量份，添加2EHA 48重量份、作為 極性單體之丙烯酸（東亞合成公司製造，以下簡稱為 「AA」）12重量份，獲得親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿A-1。 [製造例A-2]:混合糊漿A-2之製備 於製造例A-1中的糊漿A-1之製備中，於2EHA中投入聚 氧乙烯聚氧丙稀二醇及DBTL，一面授拌一面滴加HXDI， 於65°C下反應4小時後’代替甲醇而滴加丙烯酸_2_羥基乙 酯（Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為「HEA」）5.6重 量份’於65 °C下反應2小時，獲得兩末端具有丙烯醯基之 親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙稀性不飽和單體混合糊 漿。所獲得的兩末端具有丙稀酿基之親水性聚胺基甲酸酉旨 系聚合物之重量平均分子量為1·5萬《相對於所獲得的兩 末端具有丙烯醯基之親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙稀 性不飽和單體混合糊漿100重量份，添加2ΕΗΑ48重量份、 作為極性單體之ΑΑ 12重量份，獲得親水性聚胺基甲酸酯 系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿Α-2。 158352.doc -79- 201221564 [製造例A-3]:混合單體A-l之製備 將山梨糖醇酐單油酸酯（花王公司製造，商品名 「Rheodol SP-O10V」）20重量份、2EHA 72重量份、AA 8 重量伤充分地混合撥拌直至變得均勻為止，獲得混合單體 A-1 〇 [實施例A-1] 於製造例A-1中獲得的親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/乙 稀性不飽和單體混合糊漿A—iiiOO重量份中，均勻地混合 1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)10重量份、作為反應性 低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與異佛酮二 異氰酸醋（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩 末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸胺 基甲酸酯（以下簡稱為「UA」）（分子量3720)56重量份、 (2’4,6-三甲基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製造，商 品名「Lucirin ΤΡΟ」）〇·5重量份、受阻酚系抗氧化劑（ciba 】丑卩311公司製造’商品名「11^11〇}(1〇1〇」）1.〇重量份，獲 得連續油相成分（以下稱為「油相」）。另一方面，相對於 上述油相100重量份，將作為水相成分（以下稱為「水相」） 之離子交換水300重量份於常溫下連續地滴加供給至投入 有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之 w/o型乳液。再者，水相與油相之重量比為75/25。 將所獲得之W/0型乳液於常溫下靜置保存1小時後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 158352.doc

S •80· 201221564 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μηι且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二酯膜。使用黑光燈（i5 w/cm)，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為1 mm之高含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於l3〇<t 下歷時20分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之發泡體（A-1)。 結果示於表1。 另外’所獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片圖示於圖 1 ° [實施例A-2] 除於實施例A-1中，代替製造例A-1中獲得的親水性聚胺 基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿A-1，而使 用製造例A-2中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙稀 性不飽和單體混合糊漿Α·2以外，以與實施例A-1相同之方 式製備穩定之W/O型乳液❹再者，水相與油相之重量比為 75/25 。 繼而，以與實施例A-1相同之方式獲得厚度約1 mm之發 泡體（A-2)。 結果示於表1。 另外，所獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片圖示於圖 2 〇 [實施例A-3] 除於實施例A-2中，於常溫下連續地滴加供給作為水相 158352.doc -81 - 201221564 之離子交換水122重量份以外，以與實施例a_2相同之方式 製備穩定之W/O型乳液。水相與油相之重量比為55/45。 繼而，以與實施例A-1相同之方式獲得厚度約1 mm之發 泡體（A-3) » 結果示於表1 » 另外，所獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片圖示於圖 3 ° [實施例A-4] 除於實施例A-2中’於常溫下連續地滴加供給作為水相 之離子交換水567重量份以外，以與實施例A-2相同之方式 製備穩定之W/O型乳液。水相與油相之重量比為85/1 5。 繼而’以與實施例A-1相同之方式獲得厚度約1 mm之發 泡體（A-4)〇 結果示於表1。 另外’自斜向拍攝所獲得之發泡體所得的表面/剖面 SEM照片的照片圖示於圖4。 [實施例A-5] 除於實施例A-2中，代替丙烯酸胺基甲酸酯而使用雙酚 Α ί衣氧丙烧改質二丙稀酸醋（日立化成工業公司製造，商品 名「Fancryl FA-P321A」）（分子量898)以外，以與實施例 A-2相同之方式製備穩定之w/〇型乳液。再者，水相與油 相之重量比為75/25。 繼而’以與實施例A-1相同之方式，獲得厚度約1 mm之 發泡體（A-5)。 -82 - 158352.doc

S 201221564 結果不於表1。 另外，自斜向拍攝所獲得之發泡體所得的表面/剖面 SEM照片的照片圖示於圖5。 [比較例A-1 ] 除於實施例A-1中，代替製造例中獲得的親水性聚胺 基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿A-1，而使 用製造例A-3中獲得之混合單體a-ι以外，以與實施例A」 相同之方式製備W/Ο型乳液。再者，於乳化步驟中確認到 產生自由水。另外’水相與油相之重量比為75/25。 繼而’除於即將成形之前，將所獲得之W/0型乳液中目 視可確認之乳液表面之自由水除去以外，以與實施例A-1 相同之方式獲得厚度約7〇〇 μπι之發泡體（A-C1)。 結果示於表2。 另外，所獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片圖示於圖 6 [比較例Α-2] 除於比較例Α-1中’代替丙烯酸胺基曱酸酯而使用雙酚 Α環氧丙烷改質二丙烯酸酯（日立化成工業公司製造，商品 名「Fancryl FA-P321A」）（分子量898)以外’以與比較例 A-1相同之方式製備W/0型乳液。再者，水相與油相之重 量比為75/25。製備乳液後30分鐘後確認到產生自由水。 繼而’除於即將成形之前，將所獲得之W/0型乳液中目 視可確認之乳液表面之自由水除去以外，以與實施例A-1 相同之方式獲得厚度約1 mm之發泡體（A-C2)。 158352.doc -83- 201221564 結果不於表2。 另外’所獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片圖示於圖 Ί。 [比較例A-3] 除於實施例A-2中，不使用NK Ester A-HD-N，且使用作 為反應性低聚物之UA 20重量份以外，以與實施例A_2相同 之方式製備W/0型乳液。再者，水相與油相之重量比為 75/25。 繼而，以與實施例A-1相同之方式獲得厚度約丨mm之高 含水交聯聚合物後，於13〇t下歷時20分鐘進行加熱，藉 此獲得發泡體整體收縮，氣泡結構局部崩塌之厚度約3〇〇 μπι之發泡體（A-C3)。 結果不於表2。 另外，所獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片圖示於圖 8 ° [比較例A-4] 除於實施例A-2中，使用NK Ester A-HD-N 40重量份， 且不使用作為反應性低聚物2UA以外，以與實施例A_2相 同之方式製備W/0型乳液。再者，水相與油相之重量比為 75/25 。 繼而，以與實施例A-丨相同之方式獲得厚度約丨出爪之發 泡體（A-C4)。 結果不於表2。 另外，所獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片圖示於圖9。 158352.doc -84 · 201221564 [表i] 實施例 A-1 實施例 A-2 實施例 A-3 實施例 A-4 實施例 A-5 油相 聚合 反應 性糊漿 糊漿A_1 100 - _ • 糊漿A-2 - 100 100 100 100 混合單體A-1 . - 擊 山梨糖醇酐 單油酸酯 無 無 無 無 無 交聯劑1 種類 UA UA UA UA FA- P321A 分子量 3720 3720 3720 3720 898 調配量 56 56 56 56 56 交聯劑2 種類 A-HD-N A-HD-N A-HD-N A-HD-N A-HD-N 分子量 226 226 226 226 226 調配量 10 10 10 10 10 Lucirin TPO 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 Irganox 1010 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 水相 離子交換水 502.5 502.5 311.1 949.2 502.5 乳液之靜置保存穩定性 〇 〇 〇 〇 〇 發泡體 之結構 球狀氣泡之平均孔徑(μτη) 4.2 4.3 3.4 4.7 3.8 球狀氣泡之孔徑之 分散度 0.6 0.1 0.2 0.5 0.2 球狀氣泡之孔徑之標準偏 差 0.8 0.4 0.4 0.7 0.5 貫通孔之平均孔徑(μιη) 1.0 1.3 0.4 1.4 0.7 貫通孔之孔徑之分散度 0.02 0.03 0.09 0.61 0.15 貫通孔之孔徑之標準偏差 0.1 0.2 0.30 0.8 0.4 密度(g/cm3) 0.264 0.260 0.455 0.155 0.258 發泡體 之 物性 拉伸強度(MPa) 0.30 0.42 0.91 0.21 0.41 50%壓縮荷重(kPa) 87 85 186 54 87 180°彎曲試驗中之裂痕 之產生 無 無 無 無 無 發泡體 之 耐熱性 尺寸變化率(％) -0.4 -0.3 -0.5 -0.3 -0.3 拉伸強度變化率(％) 16.2 16.8 17.6 11.6 13.2 85- 158352.doc 201221564 [表2] 比較例 A-1 比較例 A-2 比較例 A-3 比較例 A-4 油相 聚合反應 性糊漿 糊漿A-1 • - 糊漿A-2 . - 100 100 混合單體A-1 100 100 • . 山梨糖醇酐 單油酸酯 有 有 無 無 交聯劑1 種類 UA FA-P321A UA • 分子量 3720 898 3720 調配量 56 56 20 . 交聯劑2 種類 A-HD-N A-HD-N - A-HD-N 分子量 226 226 - 226 調配量 10 10 - 40 Lucirin TPO 0.5 0.5 0.5 0.5 Irganox 1010 1.0 1.0 1.0 1.0 水相 離子交換水 502.5 502.5 364.5 424.5 导 L液之靜置保存穩定性 X Δ 〇 〇 發泡體 之結構 球狀氣泡之平均孔徑(μιη) 不具有均勻 的氣泡結構 之發泡體 19.7 氣泡結構 局部崩塌 之發泡體 5.2 球狀氣泡之孔徑之分散度 15.9 0.8 球狀氣泡之孔徑之標準偏差 4.0 0.9 貫通孔之平均孔徑(pm) 9.5 1.0 貫通孔之孔徑之分散度 4.36 0.03 貫通孔之孔徑之標準偏差 2.1 0.2 密度(g/cm3) 0.298 0.27 發泡體 之物性 拉伸強度(MPa) 0.07 0.08 50%壓縮荷重(kPa) 79 116 180°彎曲試驗中之裂痕之產生 斷裂 斷裂 發泡體 之耐熱性 尺寸變化率(％) -0.4 •0.2 拉伸強度變化率(％) 15.4 14.2 [製造例B-l]:混合糊漿B-1之製備 將製造例A-2中所獲得之混合糊漿A-2直接作為親水性聚 胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿B-1。 [實施例B-1] 於製造例B-1中獲得的親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿B-1之100重量份中，均勻地混合 -86 - 158352.doc 201221564 1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)10重量份、作為反應性 低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為r PTMG」）與異佛酮二 異氰酸酯（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩 末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸胺 基甲酸酯（以下簡稱為「UA」）（分子量3720)56重量份、 (2,4,6-三甲基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製造，商 品名「Lucirin TPO」）0.5重量份、受阻酚系抗氧化劑（Ciba Japan公司製造，商品名rIrgan〇x 1〇1〇」）丨〇重量份，獲 得連續油相成分（以下稱為「油相」）。另一方面，相對於 上述油相100重量份’將作為水相成分（以下稱為「水相」） 之離子交換水300重量份於常溫下連續地滴加供給至投入 有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之 w/o型乳液。再者，水相與油相之重量比為75/25。 將製備後於常溫下靜置保存30分鐘後之W/0型乳液，以 光照射後之發泡層之厚度為150 μπι的方式塗佈於經脫模處 理且厚度為38 μιη之聚對苯二曱酸乙二酯膜（以下稱為 「PET膜」）上’連續地成形為片狀。進而，於其上積層將 經延伸之聚酯長纖維縱橫排列且積層而成的厚度7〇 μΓη之 聚醋纖維積層布（Nisseki piast〇公司製造，商品名 「Milife(註冊商標）TY1〇1〇E」）。進而，另外準備將製備 後於室溫下靜置保存3〇分鐘後之w/0型乳液，以光照射後 之發泡層之厚度為150 μπι的方式塗佈於經脫模處理且厚度 為38 μιη之PET膜上所得者，將塗佈面被覆於上述聚酯纖 158352.doc -87- 201221564 維積層布上。使用黑光燈（15 w/em)，對該片材照射光照 度為5 mW/Cm2(藉由♦值感度最大波長為350 nm^Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為3i〇叫之高含水 交聯聚合物。繼而’剝離上表面膜，於l3〇t：下歷時1〇分 鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度狀3咖之 發泡黏著體（B-1)。 結果不於表3。 再者’發泡黏著體（B-1)於刚。之f曲試驗中未產生裂 痕。 另外，自斜向拍攝所製作之發泡黏著體所得的表面/剖 面SEM照片的照片圖示於圖j j。 [實施例B-2] 除於實施例B-1中，於常溫下連續地滴加供給作為水本 之離子交換水186重量份以外，以與實施例相同之方 製備穩定之聊型乳液。水相與油相之重量比為 繼而，以與實施例B·1相同之方式獲得厚度約0·3 _之 發泡黏著體（Β-2)。 結果不於表3。 再者，發泡黏著體叫）於180。之彎曲試 痕。 技王教 [實施例Β-3] 除於實施例Β-1中，於當、、田π、击达， “下連、續地滴加供給作為水木 交換水567重量份以外，以與實施例β]相同之以 製備穩定之W/0型乳液。水相與油相之重量比為85/15。 158352.doc

S •88· 201221564 mm之 繼而’以與實施例B-1相同之方式獲得厚度約 發泡黏著體（B-3)〇 ' · 結果示於表3 » 再者， 發泡黏著體（B-3)於180。之彎 痕0 曲試驗中未產生裂 [表3] 實施例B-1 0.3 _j _實施例B-3 Π A 厚度(mm) 0.3 密度(g/cm3) 0.273 0.349 Π 1 ^7Λ 氣泡率(％) 72.7 65.1 L Ά WU —83.0 12_ 4.9 1.9 _ 24.4 0 1 發泡倍率(倍） 3.7 ----- 2.9 球狀氣泡之平均孔徑(μιη) 3.9 2.8 貫通孔之平均孔徑(μπ〇 1.1 0.5 表面開口部之平均孔徑(μιη) 2.3 1.9 --------- 10.6 常態剪切接著力(N/cm2) 20.9 180°剝離試驗力(N/25 mm) 0.1 0.1 60°C保持力(mm) 0.1 0.1 0 1 50%壓縮荷重(N/cm2) 16.2 48.9 6.4 加熱尺寸變化率(°/〇) -0.4 -0.5 -0.3 [製造例C-1]:混合糊漿C-1之製備 將製造例A-2中所獲得之混合糊漿A-2直接作為親水性聚 胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿C-1。 [製造例C-2]:混合糊漿C-2之製備 除於製造例C-1中，代替2EHA而使用丙烯酸異搐基酯 (大阪有機化學工業（股）製造’以下簡稱為「IBXA」）作為 乙烯性不飽和單體以外’以與製造例C-1相同之方式，獲 得兩末端具有丙烯醯基之親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/ 乙烯性不飽和單體混合糊漿。所獲得之親水性聚胺基甲酸 158352.doc -89- 201221564 酯系聚合物之重量平均分子量為1 ·5萬。相對於所獲得之 親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊 漿100重量份，添加2ΕΗΑ 7.9重量份、ΙΒΧΑ 114重量份、 作為極性單體之ΑΑ 16.2重量份’獲得親水性聚胺基曱酸 酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿C-2。 [實施例C-1] 於製造例C-1中獲得的親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿C-1之1 〇〇重量份中，均勻地混合 1，6·己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)10重量份、作為反應性 低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與異佛酮二 異氰酸酯（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩 末端經HE A處理的兩末端具有乙稀性不飽和基之丙稀酸胺 基曱酸酯（以下簡稱為「UA」）（分子量3720)56重量份、 (2,4,6-三曱基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製造，商 品名「Lucirin TPO」）0.5重量份、受阻酚系抗氧化劑（ciba Japan公司製造，商品名「irgan〇x mo」）ι·〇重量份，獲 得連續油相成分（以下稱為「油相」）^另一方面，相對於 上述油相100重量份’將作為水相成分（以下稱為「水相」） 之離子交換水300重量份於常溫下連續地滴加供給至投入 有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之 w/o型乳液。再者’水相與油相之重量比為75/25。 將所獲得之W/0型乳液於常溫下靜置保存1小時後，以 光照射後之厚度為0·5 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材 158352.doc

S 201221564 上連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μιη且經脫模處 理之聚對笨一曱酸乙二酯膜。使用黑光燈（丨5 w/cm)，對 該片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為 350 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為 0.5 mm之高含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於 130°C下歷時20分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲 得厚度約0.5 mm之發泡擴散反射體（C-1)。 結果示於表4、圖12。 再者’發泡擴散反射體（C-1)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 [實施例C-2] 除於實施例C-1中，代替製造例C-1令獲得的親水性聚胺 基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿C-1，而使 用製造例C-2中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙烯 性不飽和單體混合糊漿c_2，使用NK Ester a_hd_n 15重 量伤且使用UA 70重量份以外，以與實施例c“相同之方 式製備油相。進而，相對於上述油相1〇〇重量份，將作為 水相之離子交換水186重量份於常溫下連續地滴加供給至 投入有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定 之W/〇型乳液。再者，水相與油相之重量比為65/3 5。 使用所獲得之W/〇型乳液，以與實施例Cq相同之方式 獲得厚度約0.5 mm之發泡擴散反射體（c_2)。 結果示於表4、圖12。 再者，發泡擴散反射體（c_2)於18〇。之彎曲試驗中未產生 158352.doc '91 - 201221564 裂痕。 [表4] 實施例οι 實施例C-2 厚度(mm) 0.5 0.5 密度(g/cm3) 0.262 0.316 氣泡率(％) 73.8 68.4 球狀氣泡之平均孔徑(μιη) 3.9 3.5 貫通孔之平均孔徑(μτη) 1.2 0.7 表面開口部之平均孔徑(μιη) 2.4 2.0 400 nm擴散反射率 103 105 550 nm擴散反射率 100.1 101.5 50°/。壓縮荷重(N/cm2) 16.2 300 加熱尺寸變化率(％) -0.4 -0.3 察看圖12可知，本發明之發泡擴散反射體於400 nm~700 nm之波長區域中的擴散反射率非常高，尤其是於400 nm~500 nm之波長區域中的擴散反射率極高。再者，圖12 之圖中存在擴散反射率超過100%之區域，推測其係由於 將硫酸鋇粉末之擴散反射率設為1 〇〇%而調整測定裝置所 引起。但是，理論而言，認為以顯示1 〇〇%之擴散反射率 的硫酸鋇粉末作為比較物質時擴散反射率之測定結果超過 1 00%之區域係顯示與硫酸鋇粉末大致同等以上之擴散反 射率。因此，於圖12之圖中，可認為實施例C-l、C-2中 400 nm〜700 nm之波長區域中的擴散反射率均大致接近於 100%。 [製造例D-1]:混合糊漿D-1之製備 將製造例A-2中所獲得之混合糊漿A-2直接作為親水性聚 胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿D-1。 158352.doc -92-

S 201221564 [實施例D-l] 於製造例D-1中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 稀性不飽和單體混合糊漿1之1〇〇重量份中，均勻地混合 1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)12重量份、作為反應性 低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與異佛酮二 異氣酸醋（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩 末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸胺 基曱酸醋（以下簡稱為「UA」）（分子量3720)48重量份、 (2,4,6-三甲基苯曱醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製造，商 品名「Lucirm TPO」）〇.5重量份、受阻酚系抗氧化劑（Ciba Japan公司製造，商品名「Irgan〇x j i 〇」）j 〇重量份獲 得連續油相成分（以下稱為「油相」）。另一方面，相對於 上述油相100重量份，將作為水相成分（以下稱為「水相」） 之離子交換水300重量份於常溫下連續地滴加供給至投入 有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之 W/0型乳液。再者，水相與油相之重量比為。 將所獲得之W/0型乳液於常溫下靜置保存i小時後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 且經脫模處理 之聚對笨一甲酸乙二酯膜。使用黑光燈（丨5 ，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之T〇pcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為丄 mm之南3水父聯聚合物。繼而，剥離上表面膜於13〇。匸 158352.doc 93- 201221564 下歷時20分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之耐化學品性發泡體（D_ 1)。 結果示於表5、圖13中。 再者，耐化學品性發泡體（D_1)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 [實施例D-2] 除於實施例D-1中，於常溫下連續地滴加供給作為水相 之離子交換水186重量份以外，以與實施例D-1相同之方式 製備穩定之W/0型乳液。水相與油相之重量比為6 5 /3 5。 對所獲得之W/O型乳液進行與實施例D-1同樣之操作， 獲得厚度約1 mm之耐化學品性發泡體（D-2)。 結果不於表5、圖13中。 再者，耐化學品性發泡體（D_2)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 [實施例D-3] 除於實施例D-1中，於常溫下連續地滴加供給作為水相 之離子交換水566.7重量份以外’以與實施例D_i相同之方 式製備穩定之W/O型乳液。水相與油相之重量比為85/15。 對所獲得之W / Ο型乳液進行與實施例D _丨同樣之操作， 獲得厚度約1 mm之耐化學品性發泡體（D_3)。 結果示於表5、圖13中。 再者，耐化學品性發泡體（D_3)於18〇。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 158352.doc

S •94- 201221564 [表5] * —1 _ 實施例D-1 實施例D-2 實施例D-3 厚度(mm) 1.0 1.0 1.0 密度(g/cm3) 0.273 0.349 0.170 氣泡率(％) 72.7 65.1 83.0 發泡倍率(倍） 3.7 2.9 5.9 球狀氣泡之平均孔徑(μπι) 3.9 2.8 4.9 _貫通孔之平均孔徑(μπι)_ 1.1 0.5 1.9 表面開口部之平均孔徑(μτη) 2.3 1.9 2.5 _熱尺寸變化率(％) -0.4 -0.5 -0.3 球狀氣泡之平均 丙嗣 1.0 1.8 1.2 孔徑之變化率 乙醇 1.4 1.9 1.4 (%) ------ 10%鹽酸水溶液 0.8 1.2 0.7 50%壓縮荷重之 丙0¾ 3.5 2.1 0.7 變化率 乙醇 1.6 1.0 2.3 (%) — 10%鹽酸水溶液 2.8 3.0 1.1 丙酮 0.2 0.3 0.3 重量變化率(°/〇) 乙醇 0.3 0.2 0.2 10%鹽酸水溶液 0.3 0.2 0.4 [製造例E-l]:混合糊漿e-ι之製備 於包含冷卻管、溫度計及攪拌裝置之反應容器中，投入 包含作為乙烯性不飽和單體之丙烯酸_2_乙基己酯（東亞合 成（股）製造’以下簡稱為「2EHA」）的單體溶液100重量 份、作為聚氧乙烯聚氧丙烯二醇之Adeka(註冊商 標）Pluronic L-62(分子量2500，ADEKA(股）製造，聚醚多 元醇）56.5重量份、及作為胺基曱酸酯反應觸媒之二月桂酸 二丁基錫（Kishida Chemical(股）製造’以下簡稱為 「DBTL」）0.〇〇832重量份’一面攪拌一面滴加氫化苯二亞 甲基二異氰酸酯（武田藥品（股）製造，Takenate 600，以下 簡稱為「HXDI」）7_〇2重量份’於65°C下反應4小時。再 158352.doc •95- 201221564 者，聚異氰酸酯成分與多元醇成分之使用量為NCO/OH(當 量比）=1.6。然後’滴加丙烯酸-2-羥基乙酯（Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為「HEA」）3.15重量份，於 65°C下反應2小時，獲得兩末端具有丙烯醯基之親水性聚 胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿（固形物 成分為40重量％)。所獲得之親水性聚胺基曱酸酯系聚合物 之重量平均分子量為1.5萬。將所獲得之混合糊漿作為混 合糊漿E-1。 [製造例E-2]:混合糊漿E-2之製備 於包含冷卻管、溫度計及攪拌裝置之反應容器中，投入 包含作為乙烯性不飽和單體之丙烯酸丁酯（東亞合成（股）製 造，以下簡稱為「BA」）的單體溶液1〇〇重量份、作為聚氧 乙烯聚氧丙烯二醇之Adeka(註冊商標）Pluronic L-62(分子 量2500，ADEKA(股）製造，聚醚多元醇）56.5重量份、及作 為胺基甲酸酯反應觸媒之二月桂酸二丁基錫（Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為「DBTL」）0.00832重量 份，一面攪拌一面滴加氫化苯二亞曱基二異氰酸酯（武田 藥品（股）製造，Takenate 600 ’以下簡稱為「HXDI」）7.02 重量份，於65°C下反應4小時。再者，聚異氰酸酯成分與 多元醇成分之使用量為NCO/OH(當量比）=1.6。然後，滴 加丙烯酸_2_羥基乙酯（Kishida Chemical(股）製造，以下簡 稱為「HEA」）3.15重量份’於65 °C下反應2小時，獲得兩 末端具有丙稀醯基之親水性聚胺基曱酸醋系聚合物/乙稀 性不飽和單體混合糊槳（固形物成分為40重量％)。所獲得 -96- 158352.doc

S 201221564 之親水性聚胺基甲酸酯系聚合物之重量平均分子量為1.5 萬°將所獲得之混合糊漿作為混合糊漿E-2 » [製造例E-3]:混合糊漿e_3之製備 於包含冷卻管、溫度計及攪拌裝置之反應容器中，投入 包含作為乙烯性不飽和單體之丙浠酸異葙基酯（東亞合成 (股）製造’以下簡稱為「IBXA」）的單體溶液1〇〇重量份、 作為聚氧乙烯聚氧丙烯二醇之Adeka(註冊商標）piuronic L-62(分子量2500，ADEKA(股）製造，聚醚多元醇）56.5重量 份、及作為胺基甲酸酯反應觸媒之二月桂酸二丁基錫 (Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為r DBTL」） 0.00832重量份，一面攪拌一面滴加氫化苯二亞曱基二異 氰酸醋（武田藥品（股）製造，Takenate 600，以下簡稱為 「HXDI」）7.02重量份，於65°C下反應4小時。再者，聚異 氰酸酯成分與多元醇成分之使用量為NCO/OH(當量 比）=1.6。然後，滴加丙烯酸-2-羥基乙酯（Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為「HEA」）3.15重量份，於 65°C下反應2小時，獲得兩末端具有丙烯醯基之親水性聚 胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿（固形物 成分為40重量％)。所獲得之親水性聚胺基甲酸酯系聚合物 之重量平均分子量為1.5萬。將所獲得之混合糊漿作為混 合糊漿E-3。 [實施例E-1] 於製造例E-1中獲得的親水性聚胺基曱酸醋系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿E-U固形物成分為40重量％)之56 158352.doc •97· 201221564 重量份（以固形物成分計為22.4重量份）中，均勻地混合1 己一醇一丙烯酸S旨（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)12重量份、作為反應性 低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與異佛酮二 異氰酸S曰（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸醋之兩 末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸胺 基甲酸醋（以下簡稱為「UA」）（分子量3720，稀釋單體 2EHA，固形物成分80%)87.5重量份（以固形物成分計為7〇 重量份）、（2,4,6-三甲基苯曱醯基）二苯基氧化膦（BASF公 司製造，商品名「Lucirin ΤΡΟ」）〇·61重量份、受阻酚系 抗氧化劑（Ciba japan公司製造，商品名「㈣抓⑽ 1010」）1.02重量份、作為油相量調整用乙烯性不飽和單體 之2EHA 21 _5重量份及丙烯酸（東亞合成公司製造，以下簡 稱為「AA」）5.1重量份，獲得連續油相成分（以下稱為 「油相」）0另一方面，相對於上述油相！ 〇〇重量份，將作 為水相成分（以下稱為「水相」）之離子交換水3〇〇重量份於 常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相的作為乳化機之 攪拌混合機内，製備穩定之w/〇型乳液。再者，水相與油 相之重量比為75/25。 將所獲得之W/0型乳液於常溫下靜置保存3〇分鐘後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μιη且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二醋膜。使用黑光燈（i5 w/⑽），對該 片材照射光照度為5 mW/W(藉由峰值感度最大波長為35〇 158352.doc

S •98· 201221564 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之蜘从必 ^ 之1外線，獲得厚度為！ mm之高含水交聯聚合物。繼而，奋

剥離上表面膜，於130°C 下歷時3 0分鐘加熱上述高含水交聪 乂聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之高回復性發泡體（e-ι)。 結果不於表6。 再者，高回復性發泡_])於⑽。n錢中未產生 裂痕。 另外’所獲得的高回復性發泡體（E_1}具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為Ο% g/cm3， 該球狀氣泡之平均孔徑為4.8 _ ’該貫通孔之平均孔徑為 U 於該發泡體之表面具有平均孔徑為21陣之表面 開口部。 [實施例E-2] 除於實施例E-1中，均勻地混合2eha 9 8重量份、 Μ重量份、ΑΑ 5」重量份作為油相量調整用乙稀性不飽 和單體而獲得油相以外，進行盥音 ^ 艰仃興貫施例Ε-1同樣之操作， 獲得厚度約1 mm之高回復性發泡體（Ε_2)。 結果示於表6。 再者’高回復性發泡__2)於18()。之彎曲試未 裂痕。 友另外’所獲得的高回復性發泡體（Ε_2)具有於鄰接之球狀 礼泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為G如g/cm3， 該球狀氣泡之平均孔徑為4·8 _，該貫通孔之平均孔徑為 Μ帅，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2] _之表面 158352.doc •99- 201221564 開口部。 [實施例E-3] 除於實施例E-1中，均勻地混合IBXA 23.3重量份、AA 5.1重量份作為油相量調整用乙烯性不飽和單體而獲得油 相以外’進行與實施例E-丨同樣之操作，獲得厚度約1 mm 之高回復性發泡體（E-3)。 結果不於表6。 再者’高回復性發泡體（E-3)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高回復性發泡體（E_3)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇.263 g/cm3， 3亥球狀氣泡之平均孔徑為5 · 1 μηι，該貫通孔之平均孔徑為 1·9 μηι，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 6 μιη之表面 開口部。 [實施例Ε-4] 除於實施例Ε-1中，代替混合糊漿ε」而使用混合糊漿Ε_ 2，代替2ΕΗΑ而使用BA作為UA之稀釋單體，且均勻地混 口 ΒΑ 21.5重量伤、ΑΑ 5.1重量份作為油相量調整用乙烯 性不飽和單體，從而獲得油相以外，進行與實施例Ed同 樣之操作，獲得厚度約1 mm之高回復性發泡體（E_4)。 結果示於表6。 再者，高回復性發泡體（E-4)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高回復性發泡體（E_4)具有於鄰接之球狀 -100· 158352.doc

S 201221564 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 265 g/cm3， 該球狀氣泡之平均孔徑為4.4 μιη，該貫通孔之平均孔徑為

Li μπι，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 2 μηι之表面 開口部。 [實施例Ε-5] 除於實施例Ε-1中，代替混合糊漿Ε“而使用混合糊漿£_ 2，代替2ΕΗΑ而使用ΒΑ作為UA之稀釋單體，且均勻地混 合BA9.8重量份、IBXA丨丨刀重量份、AA5」重量份作為油 相量調整用乙烯性不飽和單體，從而獲得油相以外，進行 與實施例E-1同樣之操作，獲得厚度約丨mm之高回復性發 泡體（E-5)。 結果不於表6。 再者，高回復性發泡體（E-5)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高回復性發泡體（E_5)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 265 g/cm3 , 該球狀氣泡之平均孔徑為4.6 μπι，該貫通孔之平均孔徑為 1·2 μιη，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 4 μιη之表面 開口部。 [實施例Ε-6] 除於實施例Ε-1中，代替混合糊漿Eu而使用混合糊漿ε_ 2，代替2ΕΗΑ而使用BA作為UA之稀釋單體，且均勻地混 合IBXA 23.3重#份、AA 5.1重量份作為油相量調整用乙 烯性不飽和單體，從而獲得油相以外，進行與實施例 158352.doc •101· 201221564 同樣之操作，獲得厚度約1 mm之高回復性發泡體（E-6)。 結果示於表6。 再者，高回復性發泡體（E-6)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高回復性發泡體（E-6)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.264 g/cm3， 該球狀氣泡之平均孔徑為4.4 μπι，該貫通孔之平均孔徑為 0.9 μηι ’於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 μηΐ2表面開 口部。 [實施例Ε-7] 除於實施例Ε-1中，將混合糊漿Ε_1(固形物成分為4〇重 量％)之使用量設為34.7重量份（以固形物成分計為13 9重量 份），且均勻地混合2ΕΗΑ 42.3重量份、ΑΑ 56重量份作為 油相量調整用乙婦性不飽和單體以外，進行與實施例 同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相100重量份，將作為水相之離子交換水 U5.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之w/〇型乳 液°再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外，進行與實施例同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高回復性發泡體（E_7)。 結果示於表7。 ，再者，高回復性發泡體(E-7)於18〇。之·f曲試驗中未產生 158352.doc 201221564 另外’所獲得的高回復性發泡體（Ε·7)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.35 g/cm3， 該球狀氣泡之平均孔徑為5 _，該貫通孔之平均孔徑為 μ-於該發泡體之表面具有平均孔徑為26 _之表面 開口部。 [實施例Ε-8] 曰除於實施例Ε-1中，將混合糊漿E-1(固形物成分為4〇重 篁％)之使用量設為34.7重量份（以固形物成分計為13 9重量 份），且均勻地混合2EHA 29 3重量份、ΐΒχΑ Η 9重量 伤、ΑΑ 5.6重量份作為油相量調整用乙料不飽和單體以 外，進行與實施例Ε-1同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相⑽重量份’將作為水相之離子交換水 船重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之㈣混合機内，製備穩定之柳型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述2外，進行與實施例E_i同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高回復性發泡體（E_8)。 結果不於表7。 再者’高回復性發泡體㈣)於刚。之試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高回復性發泡體（E_8)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構’密度狀35 g/cm3， 該球狀氣泡之平均孔㈣4.7 μιη，該貫通孔之平均孔徑為 1.1 Km，於該發泡體之表面具有平均孔徑為η叫之表面 158352.doc •103· 201221564 開口部。 [實施例E-9] 除於實施例E-1中，將混合糊漿e](固形物成分為仂重 )之使用量設权7重量份（以固形物成分計為13.9重量 份），且均句地混合2EHA 16.4重量份、IBXA 25 9重量 伤AA 5.6重讀作為油相量調整用乙稀性不飽和單體以 外’進行與實施例E_1I§]樣之操作獲得油相。 相對於上述油相100重量份，將作為水相之離子交換水 重量份於常溫下連續地滴加供給至投人有上述油相 成刀的作為礼化機之攪拌混合機内，製備穩定之型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外，進行與貫施例E_丨同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高回復性發泡體（E_9)。 結果不於表7。 再者，尚回復性發泡體（E_9)於18〇。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高回復性發泡體（E_9)具有於鄰接之球狀 氣/包間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇.352 g/cm3， 該球狀氣泡之平均孔徑為5 i μιη，該貫通孔之平均孔徑為 1 ·4 μπι，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 5 之表面 開口部。 [實施例E-10] 除於實施例E-1中’代替混合糊漿E_1(固形物成分為4〇 重量％)56重量份（以固形物成分計為22 4重量份）而使用混 158352.doc

S 201221564 口糊漿Ε·3(固形物成分為4〇重量％)34 7重量份（以固形物成 分計為13.9重量份），且均勻地混合2ΕΗα 25 7重量份、 ΙΒΧΑ 16.5重量份、ΑΑ 5.6重量份作為油相量調整用乙婦 性不飽和單m騎與實施细·1ί§]#之操作獲得油 相。 相對於上述油相100重量份，將作為水相之離子交換水 U5.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之w/〇型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外，進行與實施例E-1同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高回復性發泡體（E_1〇)。 結果示於表7。 再者，高回復性發泡體（Ε-10)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高回復性發泡體（Ε-1 〇)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 352 g/cm ’該球狀氣泡之平均孔徑為4·9 ，該貫通孔之平均 孔徑為1，3 μιη，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 4 μηι 之表面開口部。 [實施例Ε-11] 除於實施例Ε-1中，代替混合糊漿Ε-1 (固形物成分為4〇 重量0/。）56重量份（以固形物成分計為22.4重量份）而使用混 合糊槳· Ε-3(固形物成分為40重量％)34.7重量份（以固形物成 分計為13.9重量份），且均勻地混合2ΕΗΑ 20重量份、ΙΒΧΑ 158352.doc •105- 201221564 量份、AA 5.6重量份作為油相量調整用乙稀性不飽 X外進行與實施例E-1同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相_重量份，將作為水相之離子交換水 185:7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之㈣混合機内，製備穩定之w/〇型乳 液再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外’進行與實施例E-1同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高回復性發泡體（Ε1ι)。 結果示於表7。 再者，高回復性發泡體（E-n)M18〇。之彎曲試驗中未產 生裂痕》 另外所獲得的尚回復性發泡體（E-11)具有於鄰接之球 狀'泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.363 g/cm ’該球狀氣泡之平均孔徑為4 8叫，該貫通孔之平均 孔徑為1.1 μπι，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 5 pm 之表面開口部。 [參考例Ε-1] 除於貫施例Ε-1中’代替混合糊漿Ε1(固形物成分為4〇 重量/〇)56重量份（以固形物成分計為22 4重量份）而使用混 。糊漿Ε-3(固形物成分為4〇重量％)34 7重量份（以固形物成 刀3十為13.9重量份），且均勻地混合2ΕΗΑ 11.3重量份、 BXA 30.9重量份、aa 5 6重量份作為油相量調整用乙稀 性不飽和單體以外’進行與實施例E-1同樣之操作獲得油 相。 158352.doc

S -106- 201221564 相對於上述油相100重量份，將作為水相之離子交換水 185.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之W/0型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/3 5。 除上述以外，進行與實施例E-1同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之發泡體（E-C1)。 結果示於表7。 再者，發泡體（E-C1)於180°之彎曲試驗中未產生裂痕。 另外，所獲得的發泡體（E-C1)具有於鄰接之球狀氣泡間 具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.352 g/cm3，該球狀 氣泡之平均孔徑為4.8 μηι，該貫通孔之平均孔徑為1.4 μηι， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2.7 μιη之表面開口部。 [表6] 實施例 E-1 實施例 E-2 實施例 E-3 實施例 E-4 實施例 E-5 實施例 E-6 W/0型 Em 發泡體 混合糊漿 (固形物成分為 40重量％) 種類 糊漿 E-1 糊漿 E-1 糊漿 E-1 糊漿 E-2 糊漿 E-2 糊漿 E-2 份數 56 56 56 56 56 56 NK Ester A-HD-N 份數 15 15 15 15 15 15 不飽和丙烯酸胺 基曱酸酯（固形 物成分為80 重量％) 稀釋 2EHA 2EHA 2EHA BA BA BA 份數 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 Lucirin TPO 份數 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 Irganox 1010 份數 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 油相量調整 用乙烯性 不飽和單艎 2EHA 份數 21.5 9.8 - 響 - - BA 份數 - - 21.5 9.8 - IBXA 份數 - 11.7 23.3 - 11.7 23.3 AA 份數 5.1 5.1 5.1 5.1 5.1 5.1 氣泡率 % 75 75 75 75 75 75 厚度 mm 1 1 1 1 1 1 50%壓縮荷重 N/mm2 0.16 0.18 0.21 0.17 0.18 0.27 應力緩和率 % 13.5 16.1 14.1 2.6 4.4 6.3 50%壓縮應變回復率 % 96.0 96.7 97.2 96.8 96.3 91.8 -107- 158352.doc 201221564 [表7] 實施例 E-7 實施例 E-8 實施例 E-9 實施例 E-10 實施例 E-11 參考例 E-1 W/0型 Em 發泡體 混合糊漿 (固形物成分為 40重量％) 種類 糊漿 E-1 糊漿 E-1 糊漿 E-1 糊漿 E-3 糊漿 E-3 糊漿 E-3 份數 34.7 34.7 34.7 34.7 34.7 34.7 NK Ester A-HD-N 份數 15 15 15 15 15 15 不飽和丙烯酸胺 基曱酸酯（固形 物成分為80 重量％) 稀釋 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 份數 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 Lucirin TPO 份數 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 Irganox 1010 份數 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 油相量調整 用乙烯性 不飽和單體 2EHA 份數 42.3 29.3 16.4 25.7 20 11.3 BA 份數 - - - - - IBXA 份數 - 12.9 25.9 16.5 22.3 30.9 AA 份數 5.6 5.6 5.6 5.6 5.6 5.6 氣泡率 % 65 65 65 65 65 65 厚度 mm 1 1 1 1 1 1 50%壓縮荷重 N/mm2 0.49 0.50 0.61 1.02 1.52 2.65 應力緩和率 % 6.8 5.7 7.1 9.6 11.8 18.6 50%壓縮應變回復率 % 97.3 96.9 96.5 96.2 95.3 34.6 [製造例F-1]:混合糊漿F-1之製備 將製造例E-1中所獲得的混合糊漿E-1直接作為親水性聚 胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿F-1。 [製造例F-2]:混合糊漿F-2之製備 將製造例E-2中所獲得的混合糊漿E-2直接作為親水性聚 胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿F-2。 [製造例F-3]:混合糊漿F-3之製備 將製造例E-3中所獲得的混合糊漿E-3直接作為親水性聚 胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿F-3。 [製造例F-4]:混合糊漿F-4之製備 於包含冷卻管、溫度計及攪拌裝置之反應容器中，投入 包含作為乙烯性不飽和單體之丙烯酸-2-乙基己酯（東亞合 -108 - 158352.doc

S 201221564 成（股）製造，以下簡稱為「2EHA」）的單體溶液loo重量 份、作為聚氧乙稀聚氧丙稀二醇之Adeka(註冊商 標）Pluronic L-62(分子量2500，ADEKA(股）製造之聚驗多 元醇）126.5重量份、及作為胺基甲酸酯反應觸媒之二月桂 酸二丁基錫（Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為 「DBTL」）0.0125重量份，一面授拌一面滴力σ氫化苯二亞 甲基二異氰酸醋（武田藥品（股）製造，Takenate 600，以下 簡稱為「HXDI」）15.72重量份，於65 °C下反應4小時。再 者，聚異氰酸酯成分與多元醇成分之使用量為NCO/OH(當 量比）=1.6。然後，滴加丙烯酸-2-羥基乙酯（Kishida Chemical(股）製造’以下簡稱為「HEA」）7.05重量份，於 65°C下反應2小時’獲得兩末端具有丙烯醯基之親水性聚 胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿（固形物 成分為60重量％)。所獲得之親水性聚胺基甲酸酯系聚合物 之重量平均分子量為1.5萬。將所獲得之混合糊漿作為混 合糊漿F-4。 [實施例F-1] 於製造例F-1中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 稀性不飽和單體混合糊漿H(固形物成分為4〇重量％)之56 重量份（以固形物成分計為22 4重量份）中，均勻地混合16_ 己二醇二丙烯酸醋（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester Λ-HD-N」）（分子量226)12重量份、作為反應性 低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「pTMG」）與異佛酮二 異氣酸醋（以下簡稱為r IPDI」）合成的聚胺基曱酸酯之兩 158352.doc •109· 201221564 末端經HEA處理的兩末端具有乙稀性不飽和基之丙稀酸胺 基甲酸醋（以下簡稱為「UA」）（分子量372〇,稀釋單體 2EHA，㈣物成分8〇%)87 5重量份（以固形物成分計為川 重量份）、（2,4,6-三甲基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公 司製造，商品名「Lucirin TP〇」）〇 61重量份、受阻盼系 抗氧化劑（Ciba japan公司製造，商品名「的_ ι〇ι〇」） 1.02重量份、作為油相量調整用乙烯性不飽和單體之2冊a 2「1.5重量份及丙烯酸(東亞合成公司製造，以下簡稱為 AA」）5.1重里份，獲得連續油相成分（以下稱為「油 相」）。另一方面，相對於上述油相j 〇〇重量份，將 相成分（以下稱為「水相」）之離子交換水3〇〇重量份於常溫 下連續地滴加供給至投入有上述油相的作為乳化機之攪拌 混合機内’製備穩定之W/〇型乳液。再者，水相與油相之 重量比為75/25。 將所獲得之W/0型乳液於常溫下靜置保存3〇分鐘後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μιη且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二酯膜。使用黑光燈（1 5 w/cm)，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為i mm之高含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於13〇它 下歷時30分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F-1)。 結果示於表8。 -110- 158352.doc

S 201221564 再者，高氣密性發泡體（n)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（IM)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 26的爪3 , 於該發泡體之表面具有平均孔徑為21叫之表面開口部。 [實施例F-2] 除於實施例F-1中，均勻地混合2EHA 9 8重量份、 重量伤A A 5.1重里份作為油相量調整用乙婦性不飽 和單體而獲得油相以外，進行與實施例I〗同樣之操作， 獲得厚度約1 mm之高氣密性發泡體（F_2)。 結果不於表8。 再者，高氣密性發泡體（F_2)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_2)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為。263細3， 於該發泡體之表面具有平均孔徑α1μηι之表面開口部。 [實施例F-3] 除於實施例F·1中，均勻地混合ΙΒΧΑ 23.3重量份、ΑΑ 5.1重量份作為油相量調整用乙烯性*飽和單體而獲得油 相料，進行與實施例Μ同樣之料，獲得厚纟⑴麵 之高氣密性發泡體（F-3)。 結果示於表8。 再者，高氣密性發泡體（F_3)於18〇。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 158352.doc •111· 201221564 另外，所獲得的高氣密性發泡體(F_3)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0⑹， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 6 μηΐ2表面開口部。 [實施例F-4] 除於實施例F_1中’代替混合糊漿F-1而使用混合糊漿F-2’代替2ΕΗΑ而使用ΒΑ作為以之稀釋單體且均勻地混 口 ΒΑ 21.5重里伤、ΑΑ 51重量份作為油相量調整用乙烯 性不飽和單體，從而獲得油相以外，進行與實施例^同 樣之操作’獲得厚度約丨mm之高氣密性發泡體。 結果示於表8。 再者’高氣密性發泡體（1?_4)於18〇。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外’所獲得的高氣密性發泡體(F_4)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 265 g/cm3， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 2 μηΐ2表面開口部。 [實施例F-5] 除於實施例F-lt，代替混合糊漿厂丨而使用混合糊漿厂 2，代替2EHA而使用BA作為UA之稀釋單體，且均勻地混 合BA 9.8重量烊、職u 7重量份、AA5」重量份作為油 相量調整用乙烯性不鮮單體’從而獲得油相以外，進行 與實施例F]同樣之操作’獲得厚度約】咖之高氣密性發 泡體（F-5)。 結果不於表8。 再者，高氣密性發泡體（F_5)於180。之彎曲試驗中未產生 158352.doc 112 201221564 裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_5)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇.265 g/cm3， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 4 μπι之表面開口部。 [實施例F-6] 除於實施例F-1中，代替混合糊漿而使用混合糊漿F_ 2，代替2EHA而使用BA作為UA之稀釋單體，且均勻地混 σ IBXA 23.3重量份、AA 5.1重量份作為油相量調整用乙 烯性不飽和單體，從而獲得油相以外，進行與實施例F_i 同樣之操作，獲得厚度約lmm之高氣密性發泡體（F6)。 結果不於表8。 再者，高氣密性發泡體（F_6)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 另外’所獲得的高氣密性發泡體（F_6)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為G 264 gW， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2μιη之表面開口部。 [實施例F-7] 除於實施例F]令，將混合糊漿F-U固形物成分為40重量 %)之使用量設為34.7重量份（以固形物成分計為Μ重量 且均勻地混合職们重量份、Μ 5.6重量份作為 内目調整用乙#性不飽和單體以外，進行與實施例Π 同樣之操作獲得油相。 相=上述油相晴量份，將作為水相之離子交換水 重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 158352.doc •113- 201221564 成刀的作為乳化機之檀拌混合機内，製傷穩定之型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外’進彳讀實施例F·1同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F7)。 結果示於表9。 再者，高氣密性發泡體（F_7)於18〇。之f曲試驗中未產生 裂痕。 的高氣㈣發泡體（F_7)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.35 g/cm3， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為26叩之表面開口部。 [實施例F-8] 除於實施例ΙΜ中，將混合糊漿Η(固形物成分為扣重量 %)之使用量設為34.7重量份（以固形物成分計為Μ $重量 份），且均句地混合施Α 29.3重量份' ΐΒχΑ 129重量 伤ΑΑ 5.6重讀作為油相量調整用乙稀性不飽和單體以 外，進行與實施例Fq同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相100重量份，將作為水相之離子交換水 18 5.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之授拌混合機内，製備穩定之型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外，進行與實施例F·〗同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F_8)。 又 結果不於表9。 再者，高氣密性發泡體㈣冰⑽。之彎曲試驗中未產生 158352.doc

S • 114- 201221564 裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_8)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 35 ， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2·4μιη之表面開口部。 [實施例F-9] 除於實施例F-i中，將混合糊漿F-1(固形物成分為仙重量 %)之使用量設為34.7重量份（以固形物成分計為13 9重量 份），且均勻地混合2EHA 16 4重量份、ΐΒχΑ 25 9重量 份、ΑΑ 5.6重量份作$油相量調整用乙烯性不飽和單體以 外，進行與實施例F-1同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相100重量份，將作為水相之離子交換水 185.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之w/〇型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外，進行與實施例F-1同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F_9)。 結果不於表9。 再者，高氣密性發泡體（卜9)於⑽。之f曲試驗中未產生 裂痕。 另外’所獲得的高氣密性發泡體(F_9)具有於鄰接之球狀 氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為❶362 g/em3， 於該發泡體之表面纟有平均孔徑為2 5哗之表面開口部。 [實施例F-10] 除於實施例F-1中，代替混合糊毁Fl(固形物成分為的重 158352.doc •115- 201221564 量％)5ό重量份（以固形物成分計為22.4重量份）而使用混合 糊漿F-3(固形物成分為40重量％)34 7重量份（以固形物成分 計為13.9重量份）’且均勻地混合2Eha 25.7重量份、IBXA 16.5重量份、AA 5.6重量份作為油相量調整用乙烯性不飽 和單體以外’進行與實施例F_i同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相1 〇 〇重量份，將作為水相之離子交換水 185.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之w/〇型乳 液。再者，水相與油相之重量比為65/3 5。 除上述以外，進行與實施例F-1同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F_10)。 結果示於表9。 再者’咼氣密性發泡體（F-10)於1 80。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F-10)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 352 g/cm3，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 4 μιη之表面開 口部。 [實施例F-11] 除於實施例F-1中，代替混合糊漿F_1(固形物成分為4〇重 量％)56重量份（以固形物成分計為22 4重量份）而使用混合 糊漿F-3(固形物成分為40重量％)34·7重量份（以固形物成分 計為13.9重量份），且均勻地混合2ΕΗΑ 20重量份、ΙΒΧΑ 22.3重量份、ΑΑ 5·6重量份作為油相量調整用乙烯性不飽 -116- 158352.doc

S 201221564 和單體以外，進行與實施例F_i同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相100重量份，將作為水相之離子交換水 1 85.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之W/0型乳 液。再者’水相與油相之重量比為65/35。 除上述以外，進行與實施例Fq同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F_U)。 結果不於表9。 再者，高氣密性發泡體（F-11)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（^丨^具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 353 g/cm3，於該發泡體之表面具有平均孔徑為25 μηΐ2表面開 口咅 |ϊ。 [實施例F-12] 除於實施例F-1中，代替混合糊漿F_1(固形物成分為4〇重 量％)56重量份（以固形物成分計為22 4重量份）而使用混合 糊漿F-3(固形物成分為40重量％)34.7重量份（以固形物成分 計為13.9重量份），且均勻地混合2EHA u 3重量份、ΙΒχΑ 30.9重篁份、ΑΑ 5.6重量份作為油相量調整用乙烯性不飽 和單體以外，進行與實施例F-丨同樣之操作獲得油相。 相對於上述油相1〇〇重量份，將作為水相之離子交換水 185.7重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相 成分的作為乳化機之攪拌混合機内，製備穩定之W/〇型乳 158352.doc •117· 201221564 液。再者，水相與油相之重量比為65/3 5。 除上述以外，進行與實施例1同樣之操作，獲得厚度約1 mm之高氣密性發泡體（F-12)。 結果示於表9。 再者，高氣密性發泡體（F-12)於180°之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F-12)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.352 g/cm3，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2.7 μηι之表面開 口部。 [表8] 實施例 實施例 實施例 實施例 實施例 實施例 F-l F-2 F-3 F-4 F-5 F-6 混合糊漿 種類 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 (固形物成分 F-l F-l F-l F-2 F-2 F-2 為40重量％) 份數 56 56 56 56 56 56 NK Ester A-HD-N 份數 15 15 15 15 15 15 不飽和丙烯酸胺基 稀釋 2EHA 2EHA 2EHA BA BA BA W/0型 曱酸酯（固形物成 分為80重量％) 份數 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 Em Lucirin TPO 份數 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 發泡體 Irganox 1010 份數 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 油相量調整 用乙烯性 不飽和單體 2EHA 份數 21.5 9.8 - - - - BA 份數 - - - 21.5 9.8 - IBXA 份數 - 11.7 23.3 - 11.7 23.3 AA 份數 5.1 5.1 5.1 5.1 5.1 5.1 氣泡率 % 75 75 75 75 75 75 厚度 mm 1 1 1 1 1 1 平均孔徑 球狀氣泡 μηι 4.2 4.2 4.3 4.1 4.3 4.5 貫通孔 μηι 1.1 1.0 1.3 1.0 1.2 1.3 50%壓縮荷重 N/mm2 0.16 0.18 0.21 0.17 0.18 0.27 50%壓縮應變回復率 (常溫下） % 100 99 100 100 100 99 氣密性 kPa >5.5 >5.5 >5.5 >5.5 >5.5 >5.5 防塵性指標 % 100 100 100 100 100 100 158352.doc •118-

S 201221564 [表9] 實施例 F-7 實施例 F-8 實施例 F-9 實施例 F-10 實施例 F-ll 實施例 F-12 W/0型 Em 發泡體 混合糊漿 (固形物成分為 40重量％) 種類 糊漿 F-l 糊漿 F-l 糊漿 F-l 糊漿 F-3 糊漿 F-3 糊漿 F-3 份數 34.7 34.7 34.7 34.7 34.7 34.7 NK Ester A-HD-N 份數 15 15 15 15 15 15 不飽和丙烯酸胺基 曱酸酯（固形物成 分為80重量％) 稀釋 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 份數 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 Lucirin TPO 份數 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 Irganox 1010 份數 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 油相量調整 用乙烯性 不飽和單體 2EHA 份數 42.3 29.3 16.4 25.7 20 11.3 BA 份數 _ - - - - - IBXA 份數 - 12.9 25.9 16.5 22.3 30.9 AA 份數 5.6 5.6 5.6 5.6 5.6 5.6 氣泡率 % 65 65 65 65 65 65 厚度 mm 1 1 1 1 1 1 平均孔徑 球狀氣泡 μπι 3.4 3.5 3.4 3.8 3.6 3.5 貫通孔 μαι 0.4 0.6 0.5 0.8 0.6 0.5 50%壓縮荷重 N/mm2 0.49 0.50 0.61 1.02 1.52 2.65 50%壓縮應變回復率(常溫下） % 96 96 95 95 95 86 氣密性 kPa >5,5 >5.5 >5.5 >5.5 >5.5 >5.5 防塵性指標 % 100 100 100 100 100 100 [實施例F-13] 於製造例F-4中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿F-4(固形物成分為60重量％)之 15.2重量份（以固形物成分計為9.1重量份）中，均勻地混合 1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)15重量份、作為反應性 低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與異佛酮二 異氰酸酯（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩 末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸胺 基曱酸酯（以下簡稱為「UA」）（分子量3720，稀釋單體 2EHA，固形物成分80%)87.5重量份（以固形物成分計為70 -119- 158352.doc 201221564 重量份）、（2,4,6-三甲基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公 司製造，商品名「Lucirin TPO」）〇.61重量份、受阻酚系 抗氧化劑（Ciba JaPan公司製造，商品名「Irganox 1010」）1 .〇2重量份、作為油相量調整用乙烯性不飽和單體 的2EHA 61.4重量份及丙烯酸（東亞合成公司製造，以下簡 稱為「AA」）5.9重量份，獲得連續油相成分（以下稱為 「油相」）。另一方面’相對於上述油相100重量份，將作 為水相成分（以下稱為「水相」）之離子交換水122重量份於 常溫下連續地滴加供給至投入有上述油相的作為乳化機之 攪拌混合機内，製備穩定之W/0型乳液。再者，水相與油 相之重量比為55/45。 將所獲得之W/Ο型乳液於常溫下靜置保存3〇分鐘後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μιη且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二酯膜。使用黑光燈（15 w/cm)，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為i mm之尚含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於13〇〇c 下歷時30分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（卜丨3)。 結果示於表1 〇。 再者，高氣密性發泡體（F-13)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_13)具有於鄰接之球 158352.doc

S -120- 201221564 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇·452 g/cm3，該貫通孔之平均孔徑為丨7 μηι，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2.5 μηι之表面開口部。 [實施例F-14] 除於實施例F-13中’將混合糊漿F_4(固形物成分為⑼重 量％)之使用量設為23.1重量份（以固形物成分計為13 9重量 份），且均勻地混合2EHA 53 8重量份、AA 5 6重量份作為 油相量調整用6稀性不飽和單體以夕卜以與實施例㈣相 同之方式獲得油相。 除相對於所獲得的油相100重量份，將作為水相之離子 交換水186重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述 油相成分的作為乳化機之攪拌混合機内以外，以與實施例 F-13相同之方式製備穩定之w/〇型乳液。再者，水相與油 相之重量比為65/35。 除上述以外’進行與實施例F_13同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F_14)。 結果不於表1 〇。 再者，高氣密性發泡體（F-14)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F-14)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 349 g/cm3 ’該貫通孔之平均孔徑為丨2 μιη，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2 · 5 μιη之表面開口部。 [實施例F-15] 158352.doc -121 - 201221564 除於實施例F-13中，將混合糊漿F-4(固形物成分為6〇重 量％)之使用量設為37.3重量份（以固形物成分計為22.4重量 份）’且均勻地混合2EHA 40.1重量份、AA 5.0重量份作為 油相量調整用乙烯性不飽和單體以外，以與實施例F·! 3相 同之方式獲得油相。 除相對於所獲得的油相1〇〇重量份，將作為水相之離子 交換水300重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述 油相成分的作為乳化機之攪拌混合機内以外，以與實施例 F-13相同之方式製備穩定之w/〇型乳液。再者，水相與油 相之重量比為75/25 » 除上述以外，進行與實施例F_13同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體5)。 結果示於表10。 再者’高氣密性發泡體（F-15)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_15)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 248 g/cm3,該貫通孔之平均孔徑為144〇1 ’於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2.5 μιη之表面開口部。 [實施例F-16] 除於實施例F-13t，將混合糊漿F_4(固形物成分為⑼重 量％)之使用量設為5.8重量份（以固形物成分計為35重量 份且均句地混合2EHA 70.4重量份、AA 63重量份作為 油相量調整用乙晞性；飽和單體以外，以與實施例^相 158352.doc •122· 201221564 同之方式獲得厚度約丨mm之高氣密性發泡體（F_16)。 結果示於表1 0。 再者，高氣密性發泡體（F-16)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（1?_16)具有於鄰接之球 狀氣3泡間具備貫通孔之連續氣泡結才冓，密度為〇 .偏 g/cm3,該貫通孔之平均孔徑為24叫，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為3.1 μπι之表面開口部。 [實施例F-17] 一除於實施例F-13中，將混合糊漿F_4(固形物成分為⑼重 量％)之使用量設為28.6重量份（以固形物成分計為172重量 份），且均勻地混合2EHA 48 5重量份、aa 54重量份作為 油相罝調整用乙晞性不飽和單體以外，以與實施例？_13相 同之方式獲得厚度約1 mm之高氣密性發泡體（F17)。 結果示於表1 〇。 再者，高氣密性發泡體（F_17)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_17)具有於鄰接之球 狀氣3泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇·444 g/cm3，該貫通孔之平均孔徑為〇 9 μιη，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2.1 μιη之表面開口部。 [實施例F-18] 除於實施例F-13中’將混合糊聚F_4(固形物成分為⑽重 量％)之使用量設為i4.2重量份（以固形物成分計為85重量 158352.doc -123- 201221564 份），且均勻地混合2EHA 62 4重量份、AA 5 4重量份作為 油相量調整用乙烯性不飽和單體以外，以與實施例113相 同之方式獲得油相。 除相對於所獲得的油相100重量份，將作為水相之離子 交換水300重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述 油相成分的作為乳化機之攪拌混合機内以外，以與實施例 F-13相同之方式製備穩定之w/〇型乳液。再者，水相與油 相之重量比為75/25。 除上述以外，進行與實施例F_13同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F_18)。 結果不於表1 〇。 再者’高氣密性發泡體（F-18)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外’所獲得的高氣密性發泡體（F-18)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 461 g/cm，該貫通孔之平均孔徑為丨6 ’於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2 · 8 μηι之表面開口部。 [實施例F-19] 除於實施例F-13中，將混合糊漿F_4(固形物成分為6〇重 量％)之使用量設為59.6重量份（以固形物成分計為35 8重量 伤）’且均勻地混合2EHA 18.7重量份、AA 4.2重量份作為 油相量調整用乙烯性不飽和單體以外，以與實施例F_丨3相 同之方式獲得油相。 除相對於所獲得的油相100重量份，將作為水相之離子 •124· 158352.doc

S 201221564 交換水300重量份於常溫下連續地滴加供給至投入有上述 油相成分的作為乳化機之攪拌混合機内以外，以與實施例 F-13相同之方式製備穩定之w/O型乳液。再者，水相與油 相之重量比為75/25。 除上述以外，進行與實施例F-13同樣之操作，獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F-19)。 結果示於表10。 再者，高氣密性發泡體（F-19)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F-19)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇.436 g/cm ’該貫通孔之平均孔徑為os ’於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2 μηι之表面開口部。 [實施例F-20] 於製造例F-1中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿1(固形物成分為4〇重量％)之56重 量份（以固形物成分計為22.4重量份）中，均勻地混合1，6-己 二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名「ΝΚ

Ester A-HD-N」）（分子量226)15重量份、作為反應性低聚 物的由聚丁二醇（以下簡稱為r ptmG」）與異佛酮二異氰 酸酯（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩末端 經HE A處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸胺基甲 酸酯（以下簡稱為「UA」）（分子量3720，稀釋單體2EHA ’ 固形物成分80%)87.5重量份（以固形物成分計為70重量 158352.doc -125- 201221564 伤）、（2,4,6·二曱基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製 造，商品名「Lucirin TPO」）0.61重量份、受阻i系抗氧 化劑（Ciba japan公司製造，商品名「Irgan〇x 1〇1〇」}1 〇2 重量份、作為油相量調整用乙烯性不飽和單體的2EHA 21.5重量份及丙烯酸（東亞合成公司製造，以下簡稱為 「AA」）5.0重量份，獲得連續油相成分（以下稱為「油 相」）。另一方面，相對於上述油相丨〇()重量份，將作為水 相成分（以下稱為「水相」）之離子交換水3〇〇重量份於常溫 下連續地滴加供給至投入有上述油相的作為乳化機之攪拌 混合機内，製備穩定之W/0型乳液。再者，水相與油相之 重量比為75/25。 將所獲得之W/O型乳液於常溫下靜置保存30分鐘後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μιη且經脫模處理 之聚對苯二曱酸乙二酯膜。使用黑光燈（丨5 w/cm)，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為j mm之咼含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於丨3〇°c 下歷時30分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之高氣密性發泡體（F-20)。 結果示於表11。 再者’高氣密性發泡體（F-20)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_20)具有於鄰接之球 •126- 158352.doc

S 201221564 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.248 g/cm3 ’該貫通孔之平均孔徑為1 ·4 μηι，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2.5 μιη之表面開口部。 [實施例F-21] 除於實施例F-20中，將混合糊漿F-l(固形物成分為40重 量％)之使用量設為55.1重量份（以固形物成分計為22.0重量 份）’將1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製 造’商品名「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)之使用量設 為12重量份，且均勻地混合2EHA 22·3重量份、AA 5.1重 量份作為油相量調整用乙烯性不飽和單體以外，以與實施 例F-20相同之方式獲得厚度約1 mm之高氣密性發泡體（F-21)。 結果示於表11。 再者，高氣密性發泡體（F-21)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕》 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F-21)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 247 g/cm3 ’該貫通孔之平均孔徑為丨.3 μιη，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2.2 μιη之表面開口部。 [實施例F-22] 除於實施例F-20中，將混合糊漿F_i(固形物成分為4〇重 量％)之使用量設為54.2重量份（以固形物成分計為217重量 份），將1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製 造，商品名「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)之使用量設為 158352.doc -127- 201221564 9重量份’且均勻地混合2EHA 23.2重量份、AA 5.1重量份 為油相1調整用乙稀性不飽和單體以外，以與實施例F_ 〇相同之方式獲得厚度約1 mm之高氣密性發泡體（F_22)。 結果示於表11。 再者，高氣密性發泡體（F_22)於18〇。之彎曲試驗中未產 生裂痕》 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_22)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為% g/cm3 ’該貫通孔之平均孔徑w 2 μηι，於該發泡體之表面 具有平均孔控為2.1 μηι之表面開口部。 [實施例F-23] 除於實施例F-20中，代替ι，6_己二醇二丙烯酸酯（新中村 化學工業公司製造，商品名「NK Ester A HD N」）（分子量 226)15重量份，而使用三羥甲基丙烷三丙烯酸酯（新中村化 學工業公司製造，商品名「TMPTA」）15重量份以外，以 與實施例F-20相同之方式獲得厚度約！ mm之高氣密性發泡 體（F-23)。 結果示於表11。 再者’高氣密性發泡體（F-23)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F_23)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為〇 243 g/cm3 ’該貫通孔之平均孔#為1.1 pm，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2.1 μηι之表面開口部。 •128· I58352.doc

201221564 [實施例F-24] 除於實施例F-20中，代替1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村 化學工業公司製造，商品名「NK Ester A-HD-N」）（分子量 226)15重量份，而使用季戊四醇四丙烯酸酯（大阪有機化學 工業公司製造，商品名「V#400」）15重量份以外，以與實 施例F-20相同之方式獲得厚度約1 mm之高氣密性發泡體 (F-24)。 結果示於表11。 再者，高氣密性發泡體（F-24)於180°之彎曲試驗中未產 生裂痕。 另外，所獲得的高氣密性發泡體（F-24)具有於鄰接之球 狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.243 g/cm3，該貫通孔之平均孔徑為1 · 1 μιη，於該發泡體之表面 具有平均孔徑為2.1 μιη之表面開口部。 [表 10] 實施例 實施例 實施例 實施例 實施例 實施例 實施例 F-13 F-14 F-15 F-16 F-17 F-18 F-19 聚合反應性 種類 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 糊漿 F-4 F-4 F-4 F-4 F-4 F-4 F-4 (60 wt%) 份數 15.2 23.1 37.3 5.8 28.6 14.2 59.6 NK Ester A-HD-N 份數 15 15 15 15 15 15 15 不飽和丙烯酸 稀釋 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA W/0型 Em 發泡體 胺基甲酸酯 (80 wt%) 份數 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 Lucirin ΤΡΟ 份數 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 Irganox 1010 份數 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 油相量调整 2EHA 份數 61.4 53.8 40.1 70.4 48.5 62.4 18.7 用乙烯性 IBXA 份數 0.0 0.0 0.0 0 0 0 0 不飽和單體 AA 份數 5.9 5.6 5.0 6.3 5.4 5.9 4.2 氣泡率 55% 65% 75% 55% 55% 75% 75% 厚度 mm 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 平均孔徑 μπι 5.2 - 6.2 17.7 4.1 10.4 2.3 50%壓縮荷重 N/mm2 0.96 0.46 0.18 0.93 1.09 0.20 0,17 通過發泡體之粒子 PixelxPixel 72 9 16 88 17 641 3 -129- 158352.doc 201221564 [表 ii] 實施例 F-20 實施例 F-21 實施例 F-22 實施例 F-23 實施例 F-24 w/o型 Em 發泡體 聚合反應性糊漿 (40 wt%) 種類 糊漿 F-l 糊漿 F-l 糊漿 F-l 糊漿 F-l 糊漿 F-l 份數 56.0 55.1 54.2 56.0 56.0 NK Ester A-HD-N 份數 15 12 9 TMPTA 份數 15 V#400 份數 15 不飽和丙烯酸 胺基甲酸酯 (80 wt%) 柿释 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 2EHA 份數 87.5 87.5 87.5 87.5 87.5 Lucirin ΤΡΟ 份數 0.61 0.61 0.61 0.61 0.61 Irganox 1010 份數 1.02 1.02 1.02 1.02 1.02 油相量調整 用乙烯性 不飽和單體 2EHA 份數 21.5 22.3 23.2 21.5 21.5 IBXA 份數 0 0 0 0 0 AA 份數 5.0 5.1 5.1 5.0 5.0 氣泡率 75% 75% 75% 75% 75% 厚度 mm 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 平均孔徑 球狀氣泡 μπι - - - - 50%壓縮荷重 N/mm2 0.17 0.15 0.12 0.26 0.32 通過發泡趙之粒子 PixelxPixel 11 47 69 52 54 ~ [製造例G-l]:混合糊漿G-1之製備 於包含冷卻管、溫度計及攪拌裝置之反應容器中，投入 包含作為乙烯性不飽和單體之丙烯酸-2-乙基己酯（東亞合 成（股）製造，以下簡稱為「2EHA」）的單體溶液173.2重量 份、作為聚氧乙稀聚氧丙稀二醇之Adeka(註冊商 標）Pluronic L-62(分子量2500，ADEKA(股）製造，聚醚多 元醇）100重量份、及作為胺基曱酸酯反應觸媒之二月桂酸 二丁基錫（Kishida Chemical(股）製造，以下簡稱為 「DBTL」）0.014重量份，一面授拌一面滴加氫化苯二亞曱 基二異氰酸酯（武田藥品（股）製造，Takenate 600，以下簡 稱為「HXDI」）12.4重量份，於65°C下反應4小時》再者， 聚異氰酸酯成分與多元醇成分之使用量為NCO/OH(當量 •130- 158352.doc

201221564 比）=1.6。然後，滴加丙烯酸-2-羥基乙酯（Kishida Chemical (股）製造’以下簡稱為「HEA」）5.6重量份，於65°C下反 應2小時，獲得兩末端具有丙稀酿基之親水性聚胺基甲酸 酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿。所獲得之親水 性聚胺基甲酸酯系聚合物之重量平均分子量為1 5萬。相 對於所獲得之親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽 和早體混合糊聚100重量份’添加2EHA 25重量份、丙稀酸 正丁酯（東亞合成公司製造，以下簡稱為「BA」）56重量 份、丙烯酸異宿基醋（大阪有機化學工業公司製造，以下 簡稱為「IBXA」）17.9重量份、作為極性單體之丙烯酸（東 亞合成公司製造，以下簡稱為「A A」）1〇.7重量份，獲得 親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊 漿 G-1。 [實施例G-1] 於製造例G-1中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿G-iiiOO重量份中，均勻地混合 1,6-己二醇二丙稀酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)11·9重量份、作為反應 性低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為rpTMG」）與異佛酮 二異氰酸醋（以下簡稱為「IPDIj )合成的聚胺基曱酸醋之 兩末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸 胺基甲酸醋（以下簡稱為「UA」）（分子量372〇)47.7重量 份、（2,4,6-二甲基笨曱醯基）二苯基氧化膦（basf公司製 造’商品名「― TPO」）0.41重量份、受阻紛系抗氧 158352.doc -131- 201221564 化劑（Ciba Japan公司製造，商品名 rIrgan〇x l010j )〇 69 重量份，獲得連續油相成分（以下稱為「油相」）。另一方 面，相對於上述油相100重量份，將作為水相成分（以下稱 為「水相」）之離子交換水3〇〇重量份於常溫下連續地滴加 供給至投入有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製 備穩定之W/0型乳液。再者，水相與油相之重量比為 75/25 。 將所獲得之W/0型乳液於常溫下靜置保存1小時後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μηι且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二酯膜。使用黑光燈（丨5 w/cm)，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為1 mm之尚含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於丨3〇艽 下歷時20分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之耐熱性衝擊吸收發泡體（G_ i)。 結果示於表12。 再者，耐熱性衝擊吸收發泡體（G-1)於180。之·彎曲試驗中 未產生裂痕。 另外’所獲得的耐熱性衝擊吸收發泡體（(3_ 1)具有於鄰 接之球狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，氣泡率為 75%，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 8 μπι(表面開 口部。 [實施例G - 2 ] •132- 158352.doc

S 201221564 除於常溫下連續地滴加供給作為水相之離子交換水 566.7重量份以外’以與實施例^^相同之方式製備穩定之 W/0型乳液。再者，水相與油相之重量比為85/15。 將製備後於室溫下靜置保存3〇分鐘後之w/O型乳液，以 光照射後之發泡層之厚度為5 〇〇 μηι的方式塗佈於經脫模處 理且厚度為38 μιη之聚對苯二曱酸乙二酯膜（以下稱為 「PET膜」）上，連續地成形為片狀。進而’於其上積層將 聚酯長纖維縱橫排列積層而成的厚度70 μηι之聚酯纖維積 層布（JX Nippon ANCI公司製造，商品名rMilife(註冊商 標）TY05 05FE」）。進而，另外準備將製備後於室溫下靜置 保存30分鐘後之W/O型乳液，以光照射後之發泡層之厚度 為500 μηι的方式塗佈於經脫模處理且厚度為38 μιη之PET 膜上所得者，將塗佈面被覆於上述聚酯纖維積層布上。使 用黑光燈（15 W/cm) ’對該片材照射光照度為5 mW/cm2(藉 由蜂值感度最大波長為350 nm之Topcon UVR-T1進行測定） 之紫外線，獲得厚度為1 mm之高含水交聯聚合物。繼而， 剝離上表面膜，於130°C下歷時20分鐘加熱上述高含水交 聯聚合物，藉此獲得厚度約1 mm之耐熱性衝擊吸收發泡體 (G-2)。 結果不於表12。 再者，耐熱性衝擊吸收發泡體（G-2)於180。之彎曲試驗中 未產生裂痕。 另外，所獲得的耐熱性衝擊吸收發泡體（G-2)具有於鄰 接之球狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，氣泡率為 158352.doc -133- 201221564 84%，於該發泡體之表面具有平均孔徑為4.1 μιη之表面開 口部。 [表 12] 125°C下保存之尺寸變化率 [%] 衝擊吸收率 壓縮率 5% 20% 40% 60% 80% [%] [%] [%] [%] [%]

·4·8·6 2·2·2· —1 11 H 4··6·4 -0.4 -0.3 74.5 73.2 74.3 73.5 63.8 80.7 80.5 82.2 80.4 77.7 實施例G-1 實施例G-2 油相 聚合反應性糊漿 糊漿G-1 [份] 100 100 交聯劑 反應性低聚物調配量 [份] 48 48 A-HD-N [份] 12 12 聚合起始劑 Lucirin ΤΡΟ [份] 0.5 0.5 抗氧化劑 Irganox 1010 [份] 1,0 1.0 水相 離子交換水 [份] 503 949 發泡體之結構 球狀氣泡之平均孔徑 〇m] 3.2 4.4 貫通孔之平均孔徑 [μηι] 1.1 2.6 密度 [g/cm3] 0.273 0.170 时熱性 加熱保存後之 50%壓縮荷重 @100〇C><22hrs @125〇C><22hrs @150〇C><22hrs [N/cm'] [N/cm2] [N/cm2] 50% 壓縮荷重 [N/cm2] Ϊ2Α I? [製造例H-1]:混合糊漿H-1之製備 將製造例G-1中所獲得的混合糊漿G-1直接作為親水性聚 胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿Η-1。 [實施例H-1]:試片H-1之製造 於製造例H-1中獲得的親水性聚胺基甲酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿H-1之100重量份中，均勻地混合 1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226) 11.9重量份、作為反應 性低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與異佛酮 二異氰酸酯（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之 兩末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸 158352.doc 134.

S 201221564 胺基甲酸酯（以下簡稱為rUA」）（分子量3720)47 7重量 伤、（2,4,6·二甲基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製 造，商品名「Lucirin TPO」）〇.41重量份、受阻酚系抗氧 化劑（Ciba japan公司製造，商品名「Irgan〇x 1〇1〇」）〇的 重量份，獲得連續油相成分（以下稱為「油相」）。另一方 面，相對於上述油相100重量份，將作為水相成分（以下稱 為水相」）之離子交換水300重量份於常溫下連續地滴加 供給至投入有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製 備穩定之W/Ο型乳液。再者，水相與油相之重量比為 75/25 » 將所獲得之W/Q型乳液於常溫下靜置保存i小時後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μπι且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二賴。使用黑光燈（15 W/叫，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 ⑽之Topcon UVR_T1進行測定）之紫外線獲得厚度為工 随之高含水交聯聚合物 '繼而，剝離上表面膜，於㈣ 下歷時20分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 之吸液性4續多孔體（H_1)〇將其作為試片。又 再者，吸液性連續多孔體於18〇。之彎曲試驗 生裂痕。 所獲得的吸液性連續多孔體㈣具有於鄰接之球狀氣 泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，氣泡率為挪。 [實施例Η-2].試片Η-2之製造 158352.doc -135- 201221564 以與實施例Η-1相同之方式製備穩定之w/O型乳液。 將製備後於室溫下靜置保存30分鐘後之W/0型乳液，以 光照射後之多孔層之厚度為15〇 μηι的方式塗佈於經脫模處 理且厚度為38 μπι之聚對苯二甲酸乙二酯膜（以下稱為 「PET膜」）上，連續地成形為片狀。進而’於其上積層將 聚醋長纖維縱橫排列積層而成的厚度70 μπ1之聚酯纖維積 層布（JX Nippon ANCI公司製造，商品名「Milife(註冊商 標）TY0505FE」）。進而，另外準備將製備後於室溫下靜置 保存3 0分鐘後之W/0型乳液，以光照射後之多孔層之厚度 為150 μπι的方式塗佈於經脫模處理且厚度為38 μπΐ2ΡΕτ 膜上所得者’將塗佈面被覆於上述聚酯纖維積層布上。使 用黑光燈（15 W/cm) ’對該片材照射光照度為5 mW/cm2(藉 由峰值感度最大波長為350 nm之Top con UVR-T1進行測定） 之紫外線’獲得厚度為300 μιη之高含水交聯聚合物。繼 而’剝離上表面膜’於130°C下歷時20分鐘加熱上述高含 水交聯聚合物’藉此獲得厚度約300 μιη之吸液性連續多孔 體（Η-2)。將其作為試片Η-2。 再者，吸液性連續多孔體（Η-2)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕。 所獲得的吸液性連續多孔體（Η-2)具有於鄰接之球狀氣 泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，氣泡率為74%，該球狀 氣泡之平均孔徑為5·5 μηι ’該貫通孔之平均孔徑為i 2 μπι，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 8 μιη之表面開口 部。 -136- 158352.doc

201221564 [實施例H-3]:試片Η-S之製造 除於實施例Η-1中，於常溫下連續地滴加供給作為水相 之離子交換水186重量份以外，進行與實施例H-1同樣之操 作’製備穩定之W/〇型乳液。再者，水相與油相之重量比 為 65/35。 繼而，對所獲得之W/0型乳液進行與實施例H_2同樣之 操作’獲得厚度約300 μπι之吸液性連續多孔體（h_3)。將 其作為試片H-3。 再者，吸液性連續多孔體（H-3)於180。之彎曲試驗中未產 生裂痕》 所獲得的吸液性連續多孔體（H-3)具有於鄰接之球狀氣 泡間具備貫通孔之連續氣泡結構’氣泡率為65%，該球狀 氣泡之平均孔徑為4.i μΓη，該貫通孔之平均孔徑為〇 9 μηι，於該發泡體之表面具有平均孔徑為21 μιη之表面開口 部。 [實施例Η-4]:試片Η-4之製造 除於實施例H-1 t，於常溫下連續地滴加供給作為水相 之離子交換水566.7重量份以外，進行與實施例η」同樣之 操作，製備穩定之W/0型乳液。再者，水相與油相之重量 比為85/15。 繼而，對所獲得之w/o型乳液進行與實施例H_2同樣之 操作，獲得厚度約400 μιη之吸液性連續多孔體（H_4)。將 其作為試片H-4。 再者，吸液性連續多孔體（H-4)於18〇。之彎曲試驗中未產 158352.doc -137· 201221564 生裂痕。 所獲得的吸液性連續多孔體（H_4)具有於鄰接之球狀氣 泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，氣泡率為85%，該球狀 氣泡之平均孔徑為1〇.2 μιη，該貫通孔之平均孔徑為2.4 μΠ1，於該發泡體之表面具有平均孔徑為4.1 μπι之表面開口 部。 [實施例Η-5] 將試片Η-1於離子交換水中浸潰3〇分鐘，進行吸液率（浸 潰時間=30分鐘）之測定（1次浸潰試驗）、吸液（1次浸潰試 驗）後之尺寸變化率之測定、吸液（1次浸潰試驗）後之外觀 之觀察。 繼而’將1次浸潰試驗後之吸收有離子交換水之試片Η· i 於離子交換水中繼續浸潰3 〇分鐘，進行吸液率（浸潰時間 =30分鐘）之測定（2次浸潰試驗）、吸液（2次浸潰試驗）後之 尺寸變化率之測定、吸液（2次浸潰試驗）後之外觀之觀察。 結果示於表1 3。 [實施例Η-6] 將試片Η-1於曱苯中浸潰3〇分鐘，進行吸液率（浸潰時間 =30分鐘）之測定（1次浸潰試驗）、吸液（1次浸潰試驗）後之 尺寸變化率之測定、吸液（1次浸潰試驗）後之外觀之觀察。 繼而，將1次浸潰試驗後之吸收有甲苯之試片H-1於甲笨 中繼續浸潰30分鐘，進行吸液率（浸潰時間=3〇分鐘）之測 定（2次浸潰試驗）、吸液（2次浸潰試驗）後之尺寸變化率之 測定、吸液（2次浸潰試驗）後之外觀之觀察。 158352.doc • 138- 201221564 結果示於表13。 [實施例H-7] 將試片H-1於離子交換水中浸潰30分鐘，進行吸液率（浸 潰時間=30分鐘）之測定（1次浸潰試驗）、吸液（1次浸潰試 驗）後之尺寸變化率之測定、吸液（1次浸潰試驗）後之外觀 之觀察。 繼而，將1次浸潰試驗後之吸收有離子交換水之試片Η-1 於曱苯中繼續浸潰30分鐘，進行吸液率（浸潰時間=30分 鐘）之測定（2次浸潰試驗）、吸液（2次浸潰試驗）後之尺寸變 化率之測定、吸液（2次浸潰試驗）後之外觀之觀察。 即便將1次浸潰試驗後之吸收有離子交換水之試片Η -1於 甲苯中繼續浸潰30分鐘，亦未觀察到離子交換水分離之狀 況。 結果示於表13。 [表 13] 實施例Η-5 實施例Η-6 實施例Η-7 試片種類 試片Η-1 試片Η-1 試片Η-1 體積密度 [g/cm3] 0.262 0.262 0.262 平均孔徑 球狀氣泡 [μπι] 3.9 3.9 3.9 貫通孔 _ 1.1 1.1 1.1 表面開口部 [μπι] 2.3 2.3 2.3 耐熱性 加熱尺寸變化率 [%] -0.8 -0.8 -0.8 1次浸潰試驗 液體種類 離子交換水 曱苯 離子交換水 (浸潰時間： 吸液率 [重量％] 237 583 243 30分鐘） 外觀 白色 透明 白色 吸液後之尺寸變化率 [%] 1.1 26.2 1.1 2次浸潰試驗 液體種類 離子交換水 甲苯 甲苯 (浸潰時間： 吸液率 [重量％] 243 584 569 30分鐘） 外觀 白色 透明 白色 吸液後之尺寸變化率 [%] 1.1 26.2 25.1 [實施例Η-8] 158352.doc •139· 201221564 使用試片H-2，對於乙醇、鹽酸（1 〇%水溶液）、鹽酸（3°/〇 水溶液）、離子交換水分別進行再浸潰試驗。另外，亦測 定1次浸潰試驗後之尺寸變化率。 結果示於表14。 [實施例H-9] 使用試片H-3，對於乙醇、鹽酸（1〇%水溶液）、鹽酸（3% 水溶液）、離子交換水分別進行再浸潰試驗。另外，亦測 定1次浸潰試驗後之尺寸變化率。 結果示於表14。 [實施例H-10] 使用試片H-4，對於乙醇、鹽酸（10%水溶液）、鹽酸（3% 水溶液）、離子交換水分別進行再浸潰試驗。另外，亦測 定1次浸潰試驗後之尺寸變化率。 結果示於表14。 [比較例H-1] 使用市售之胺基甲酸酯發泡體（R0gers Inoac股份有限公 司製造’「PORON(註冊商標）」）’對於乙醇、鹽酸〇〇%水 溶液）、鹽酸（3%水溶液）、離子交換水分別進行再浸潰試 驗。另外’亦測定1次浸潰試驗後之尺寸變化率。 結果示於表14。 158352.doc

S •140· 201221564 [表 14] 實施例 H-8 實施例 H-9 實施例 H-10 比較例 H-1 試片種類 試片 試片 試片 市售胺基 H-2 H-3 H-4 甲酸酯 發泡體 體積密度 [g/cm3] 0.273 0.349 0.170 0.400 試片厚度 _ 300 300 400 1000 1次浸潰試驗 乙醇吸液率 [重量％] 275 198 448 261 鹽酸(10%aq.)吸液率 [重量％] 269 182 482 71 鹽酸(3%aq.)吸液率 [重量％] 247 173 455 68 離子交換水吸液率 [重量％] 253 164 435 26 1次浸潰試驗後 乙醇吸液 [%] 1.1 0.9 1.1 1.3 之尺寸變化率 鹽酸(10%aq.)吸液 [%] 1.1 0.8 1.1 0.3 鹽酸(3%aq.)吸液 [%] 0.9 0.8 1.0 0.3 離子交換水吸液 [%] 1.0 0.8 1.1 0.2 再浸潰試驗 乙醇吸液率 [重量％] 274 198 446 180 鹽酸(10°/〇aq.)吸液率 [重量％] 266 180 482 55 鹽酸(3%aq.)吸液率 [重量％] 248 174 453 53 離子交換水吸液率 [重量％] 253 164 436 18 [製造例1-1]:混合糊漿1-1之製備 將製造例G-1中所獲得的混合糊漿G-1直接作為親水性聚 胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿I-1。 [實施例1-1] 於製造例I-1中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 烯性不飽和單體混合糊漿1-1之100重量份中，均勻地混合 1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造，商品名 「NK Ester A-HD-N」）（分子量226)11.9重量份、作為反應 性低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與異佛酮 二異氰酸酯（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基曱酸酯之 兩末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之丙烯酸 胺基曱酸酯（以下簡稱為「UA」）（分子量3720)47.7重量 份、（2,4,6-三甲基苯曱醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製 158352.doc -141 - 201221564 ^商00名Lucirin TPO」）〇·4〗重量份、受阻紛系抗氧 化劑（Ciba Japan公司製造，商品名「咖_ 1〇1〇」）〇69 重量份，獲得連續油相成分（以下稱為「油相」）。另一方 面，相對於上述油相100重量份，將作為水相成分（以下稱 為水相」）之離子交換水300重量份於常溫下連續地滴加 供、至杈入有上述油相的作為乳化機之攪拌混合機内，製 備穩疋之W/O型乳液。再者，水相與油相之重量比為 75/25。 將所獲得之W/Ο型乳液於常溫下靜置保存i小時後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μιη且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二酯膜。使用黑光燈（15 W/cm)，對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35() nm之Topcon UVR_T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為i mm之高含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜於i3〇c>c 下歷時20分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之耐熱性低熱導發泡體。 結果示於表15。 再者，耐熱性低熱導發泡體（m)m180。之彎曲試驗_未 產生裂痕。 另外，所獲得的耐熱性低熱導發泡體（M)具有於鄰接之 球狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，氣泡率為75%， 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2.8 μιη之表面開口部。 [實施例1-2]

158352.doc -142- S 201221564 除於常溫下連續地滴加供給作為水相之離子交換水23〇 重量份以外，以與實施例Μ相同之方式製備穩定之w/〇型 乳液。再者，水相與油相之重量比為6〇/4〇。 將製備後於室溫下靜置保存30分鐘後之评/〇型乳液，以 光照射後之發泡層之厚度為500 μιη的方式塗佈於經脫模處 理且厚度為3 8 μπι之聚對笨二甲酸乙二酯膜（以下稱為 「PET膜」）上，連續地成形為片狀。進而，於其上積層將 聚醋長纖維縱橫排列積層而成的厚度7〇 μηι之聚酯纖維積 層布（JX Nippon ANCI公司製造，商品名rMiHfe(註冊商 標）TY0505FE」）。進而，另外準備將製備後於室溫下靜置 保存30分鐘後之W/0型乳液’以光照射後之發泡層之厚度 為500 μιη的方式塗佈於經脫模處理且厚度為38 μιη之ρΕτ 膜上所得者’將塗佈面被覆於上述聚酯纖維積層布上。使 用黑光燈（15 W/cm)，對該片材照射光照度為5 mW/cm2(藉 由峰值感度最大波長為350 nm之Topcon UVR-T1進行測定） 之紫外線，獲得厚度為1 mm之高含水交聯聚合物。繼而， 剥離上表面膜，於13〇。(：下歷時20分鐘加熱上述高含水交 聯聚合物，藉此獲得厚度約丨mm之耐熱性低熱導發泡體 (1-2)。 結果示於表15。 再者，耐熱性低熱導發泡體（1_2)於180。之彎曲試驗中未 產生裂痕。 另外，所獲得的耐熱性低熱導發泡體（1_2)具有於鄰接之 球狀氣泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，氣泡率為5， 158352.doc -143- 201221564 於該發泡體之表面具有平均孔徑為2.8 μιη之表面開口部。 [表 15] 實施例1-1 實施例1-2 油相 聚合反應性糊漿 糊漿1-1 [份] 100 100 交聯劑 反應性低聚物調配量 [份] 48 48 A-HD-N [份] 12 12 聚合起始劑 Lucirin ΤΡΟ [份] 0.5 0.5 抗氧化劑 Irganox 1010 [份] 1.0 1.0 水相 離子交換水 [份] 503 230 發泡體 平均氣泡孔徑 球狀氣泡 [μηι] 3.2 2.4 之結構 貫通孔 [μιη] 1.1 0.6 體積密度 [g/cm 勹 0.273 0.445 50%壓縮荷重 [N/cm 勹 12.4 32.2 时熱性 加熱保存後之 50%壓縮荷重 @1000〇22hrs @125〇C><22 hrs @150〇C><22 hrs [N/cm'] [N/cm2] [N/cm2] ·4·8·6 2·2· H 11 ·9·9·6 2·2·2· 3 3 3 125°C下保存之尺寸變化率 [%] 0· -0· 熱導率 壓縮率 5[%] 20[°/〇] 0.056 0.060 0.070 0.071 [製造例J-1]:混合糊漿J-1之製備 將製造例E-1中所獲得的混合糊漿E-1直接作為親水性聚 胺基曱酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿J-1。 [實施例J-1] 於製造例J-1中所獲得的混合糊漿J-1(固形物成分：40重 量％)之53重量份（以固形物成分計為21·2重量份）中，均勻 地混合1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中村化學工業公司製造， 商品名「NK Ester A-HD-N」）（分子量：226)15重量份、作 為反應性低聚物的由聚丁二醇（以下簡稱為「PTMG」）與 異佛酮二異氰酸酯（以下簡稱為「IPDI」）合成的聚胺基曱 酸酯之兩末端經HEA處理的兩末端具有乙烯性不飽和基之 丙烯酸胺基曱酸酯（以下簡稱為「UA」）（分子量：3720， 稀釋單體：2EHA，固形物成分：80重量％)75重量份（以固 158352.doc -144-

S 201221564 形物成为计為60重量份）、（2 4 6三甲基苯甲醯基）二苯基 氧化鱗（BASF公司製造’商品名「Lucirin TPO」）0.55重量 伤、受阻酚系抗氧化劑（BASF公司製造，商品名「Irganox 1010」）Ml重量份、作為油相量調整用乙烯系不飽和單體 的2EHA 26·9重量份及丙烯酸（以下簡稱為「AA」）5.1重量 份，獲得連續油相成分（以下稱為「油相」）。 另一方面，相對於上述油相1〇〇重量份，將作為水相成 为（以下稱為「水相」）之離子交換水3〇〇重量份於常溫下連 續地滴加供給至投入有上述油相的作為乳化機之攪拌混合 機内，製備穩定之W/O型乳液。再者，水相與油相之重量 比為75/25。 將所獲得之W/0型乳液於常溫下靜置保存3〇分鐘後，以 光照射後之厚度為1 mm之方式塗佈於經脫模處理之基材上 連續地成形。進而於其上被覆厚度為38 μηι且經脫模處理 之聚對苯二甲酸乙二酯膜。使用黑光燈（1 5 w/c⑷對該 片材照射光照度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之Topcon UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為i mrn之咼含水交聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於i 3〇。〇 下歷時30分鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度 約1 mm之耐候性發泡體（j_ 1)。 結果不於表16。 再者’耐候性發泡體（J-1)於180。之彎曲試驗中未產生裂 痕。 另外’所獲得的耐候性發泡體（J-1)具有於鄰接之球狀氣 158352.doc -145· 201221564 泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.247 g/cm3，該 球狀氣泡之平均孔徑為4.4 μιη，該貫通孔之平均孔徑為1」 μπι ’於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 μιη之表面開口 部。 [實施例J-2] 除於實施例J-1中，於製造例J-1中所獲得的混合糊漿j_ 1(固形物成分：40重量％)之54.4重量份（以固形物成分計為 21.8重量份）中，均勻地混合ι，6·己二醇二丙烯酸酯（新中村 化學工業公司製造，商品名「NK Ester A-HD-N」）（分子 量：226) 15重量份、作為反應性低聚物的由聚丁二醇（以下 簡稱為「PTMG」）與異佛酮二異氰酸酯（以下簡稱為 「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩末端經HEA處理的兩 末端具有乙稀性不飽和基之丙稀酸胺基甲酸g旨（以下簡稱 為「UA」）（分子量：3720，稀釋單體：2EHA，固形物成 分：80重量°/。)75重量份（以固形物成分計為60重量份）、 (2,4,6-三曱基苯甲醯基）二苯基氧化膦（BASF公司製造，商 品名「Lucirin TPO」）〇·55重量份、受阻酚系抗氧化劑 (BASF公司製造’商品名「Irganox 1010」）1.11重量份、 作為油相量調整用乙烯系不飽和單體的2EHA 25.5重量份 及丙烯酸（以下簡稱為「AA」）5· 1重量份，且追加混合 TINUVIN123(BASF 公司製造）2.32 重量份、TINUVIN400 (BASF公司製造）2.32重量份而獲得連續油相成分（以下稱 為「油相」）以外，以與實施例J-1相同之方式獲得厚度約1 mm之对候性發泡體（J-2)。 -146· 158352.doc

S 201221564 結果示於表16。 再者，耐候性發泡體（J-2)於180°之彎曲試驗中未產生裂 痕。 另外，所獲得的耐候性發泡體（J-2)具有於鄰接之球狀氣 泡間具備貫通孔之連續氣泡結構，密度為0.249 g/cm3，該 球狀氣泡之平均孔徑為4.4 μηι，該貫通孔之平均孔徑為1.1 μηι，於該發泡體之表面具有平均孔徑為2 μιη之表面開口 部。 [表 16] 實施例J-1 實施例J-2 聚合反應性糊漿(40 wt%) 種類 糊漿J-1 糊漿J-2 份數 56.0 57.4 NK Ester A-HD-N 份數 15.0 15.0 不飽和丙烯酸胺基甲酸酯(80 wt%) 柿釋 2EHA 2EHA 份數 87.5 87.5 W/0型 Lucirin ΤΡΟ 份數 0.55 0.55 Em Irganox 1010 份數 1.11 1.11 發泡體 TINUVIN123 份數 - 2.32 TINUVIN400 份數 - 2.32 油相量調整用乙烯性 2EHA 份數 21.5 20.1 不飽和單體 AA 份數 5.0 5.0 氣泡率 % 75.0 75.0 厚度 mm 1.0 1.0 色差(ΔΕ) 照射(100 hr)後 - 1.0 0.8 照射(500 hr)後 - - 0.7 評價 照射前 % 101.2 101.3 反射率(550 nm) 照射(100 hr)後 % 101.2 101.8 照射(500 hr)後 % - 101.4 [製造例Κ-1]:混合糊漿Κ-1之製備 將製造例Ε-1中所獲得的混合糊漿Ε-1直接作為親水性聚 胺基甲酸酯系聚合物/乙烯性不飽和單體混合糊漿Κ-1。 [實施例Κ-1] 於製造例Κ-1中獲得的親水性聚胺基曱酸酯系聚合物/乙 -147- 158352.doc 201221564 烯性不飽和單體混合糊漿1之47·7重量份（以固形物成分計 為19.1重量份）中，均勻地混合1，6-己二醇二丙烯酸酯（新中 村化學工業公司製造，商品名「NK Ester A-HD-N」）（分子 量226) 11.9重量份、作為反應性低聚物的由聚丁二醇（以下 簡稱為「PTMG」）與異佛酮二異氰酸酯（以下簡稱為 「IPDI」）合成的聚胺基甲酸酯之兩末端經HEA處理的兩 末端具有乙烯性不德和基之丙烯酸胺基曱酸酯（以下簡稱 為「UA」）（分子量3720 ’稀釋單體2EHA，固形物成分80 重量％)59.7重量份（以固形物成分計為47.7重量份）、 (2,4,6 -二甲基本甲酿基）一本基^氧化膊（BASF公司製造，商 品名「Lucirin TPO」）0.5重量份、受阻酚系抗氧化劑（ciba Japan公司製造，商品名「irganox 1〇1〇」）1〇重量份作 為油相量調整用乙烯性不飽和單體的丙烯酸異福基酯（以 下簡稱為「IBXA」）8.5重量份、丙烯酸丁酯（以下簡稱為 「BA」）26.7重量份及丙烯酸（以下簡稱為「AA」）5」重量 份’獲得連續油相成分（以下稱為「油相」）。 另一方面，相對於上述油相100重量份，將作為水相成 分（以下稱為「水相」）之離子交換水300重量份於常溫下連 續地滴加供給至投入有上述油相的作為乳化機之攪拌混合 機内，製備穩定之W/0型乳液。再者，水相與油相之重量 比為75/25。 將製備後於常溫下靜置保存3〇分鐘後之聊型乳液，以 光”、、射後之發泡層之厚度為15〇 0111的方式塗佈於經脫模處 理且厚度為38㈣之聚對苯二甲酸乙二酯膜（以下稱為 158352.doc 201221564 PET膜」）上，連續地成形為片狀。進而，於其上積層將 經延伸之聚酯長纖維縱橫排列且積層而成的厚度7〇 聚酉曰纖維積層布（Nisseki Plasto公司製造，商品名 「Milife(註冊商標）TY1010L·」）。進而，另外準備將製備 後於室溫下靜置保存3〇分鐘後之w/O^i乳液，以光照射後 之發泡層之厚度為150 μιη的方式塗佈於經脫模處理且厚度 為38 μπι之PET膜上所得者’將塗佈面被覆於上述聚酯纖 維積層布上。使用黑光燈（15 w/cm)，對該片材照射光照 度為5 mW/cm2(藉由峰值感度最大波長為35〇 nm之Topc〇n UVR-T1進行測定）之紫外線，獲得厚度為5〇〇 μιη之高含水 父聯聚合物。繼而，剝離上表面膜，於13〇它下歷時1〇分 鐘加熱上述高含水交聯聚合物，藉此獲得厚度約〇5 mm之 發泡體片材（K-1A)。 對所獲得的發泡體片材（K_1A)藉由作為斥水處理劑之 F1U〇r〇 Surf(註冊商標）FS-1040TH(Flu〇r〇 Techn〇1〇gy公司 (股）製造，HFE(Hydro Fluoro Ether，氫氣喊）、HFC(Hydr〇 0 Carbon，氣氟碳）溶劑用斥水斥油處理劑）進行1 〇分 鐘浸潰處理，除去液體後，於13Qt下進行2()分鐘乾燥處 理’獲得斥水性發泡體（κ_丨B)。 結果不於表17。 再者，斥水性發泡體（Κ_1Β)於180。之彎曲試驗中未產生 裂痕。 [實施例Κ-2] 除於實施例κ]中’對所獲得的發泡體片材(κ_ια)藉由 158352.doc •149· 201221564 作為斥水處理劑之Fluoro Surf(註冊商標）FS-6130(Fluoro Technology公司（股）製造，HFE，水性斥水斥油處理劑）5倍 稀釋品（使用水：乙醇=50 : 50溶劑）進行10分鐘浸潰處 理，除去液體後，於130°C下進行20分鐘乾燥處理以外， 以與實施例K-1相同之方式獲得斥水性發泡體（K-2B)。 結果示於表17。 再者，斥水性發泡體（K-2B)於180°之彎曲試驗中未產生 裂痕。 [參考例K-1] 除於實施例K-1中，對所獲得的發泡體片材（K-1 A)不進 行斥水處理以外，以與實施例K-1相同之方式獲得發泡體 片材（K-C1B)。 結果示於表1 7。 再者，發泡體片材（K-C1B)於180°之彎曲試驗中未產生 裂痕。 [表 17] 實施例K-1 實施例K-2 參考例K-1 厚度(mm) 0.5 0.5 0.5 密度(g/cnr1) 0.27 0.27 0.27 氣泡率(％) 75 75 75 球狀氣泡之平均孔徑(μηι) 4 4 4 貫通孔之平均孔徑(μπι) 1 1 1 表面開口部之平均孔徑(μηι) 2 2 2 斥水處理 FS-1040TH FS-6130(稀釋 5 倍） - 剪切接著力(N/cm ) 初期 56.8 斥水處理後 45.0 55.9 - 50%壓縮荷重(N/cm2) 13.5 13.5 13.5 吸水率(倍） 0 0.07 1.82 水中蠕變 >10日 >10日 5〜9分鐘 產業上之可利用性

158352.doc -150- _ S 201221564 本發明之發泡體適用於以緩衝材料、絕緣、隔熱材料、 隔音材料、防塵材料、過濾材料、反射材料等為代表 I 數用途中。 【圖式簡單說明】 圖1係實施例A-1中獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片 圖。 圖2係實施例A-2中獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片 圖。 圖3係實施例A-3中獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片 圖。 圖4係自斜向拍攝實施例A-4中獲得之發泡體所得之表面/ 剖面SEM照片的照片圖。 圖5係自斜向拍攝實施例A-5中獲得之發泡體所得之表面/ 剖面SEM照片的照片圖。 圖ό係比較例A-1中獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片 圖。 圖7係比較例Α-2中獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片 圖。 圖8係比較例Α-3中獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片 圖。 圖9係比較例Α-4中獲得之發泡體之剖面SEM照片的照片 圖。 圖1 〇係本發明之發泡體之剖面SEM照片的照片圖，其明 確地表示出於鄰接之球狀氣泡間具備貫通孔的連續氣泡結 158352.doc • 151 - 201221564 構。 圖Π係自斜向拍攝實施例十製作之發泡黏著體所得 之表面/剖面SEM照片的照片圖。 圖12係表示本發明之發泡擴散反射體的擴散反射率之測 定結果的圖。 圖13係表示實施例d-1、D-2、D-3中，進行對於10%鹽 酸水溶液、丙酮、乙醇之浸潰試驗前後的5〇%壓縮荷重之 變化率之測定結果的圖。 圖14(i)-(iii)係說明壓縮應變回復率之測定方法的說明 圖。 圖1 5係說明防塵性評價試驗裝置之說明圖。 圖16係動態防塵性評價試驗中使用之評價用樣品之概略 圖。 圖17係動態防塵性評價試驗中所使用的組裝有評價用樣 品的動態防塵性評價用之評價《器的簡單之概略剖面圖。 圖18係表示放置有動態防塵性評價用之評價容器之滾筒 的概略剖面圖。 圖19⑷、（b)係動態防塵性評價試驗中所使用的組裝有 "平價用樣w的動態防塵性評價用之評價容器之俯視圖及切 斷部剖面圖。 圖20係說明衝擊吸收率之測定方法之說明圖。 圖21係說明熱導率之測定方法之說明圖。 圖22係說明執導率$丨+ 乃…、等手之測疋方法中的試片之剖面的說明 圖0 158352.doc

S •152· 201221564 【主要元件符號說明】 1 發泡體等 la 防塵性評價試驗裝置之概略構成 lb 防塵性評價試驗裝置之剖面之概略構成 2 間隔件 3 板 11 頂板 12 間隔件 13 雙面膠帶 14 發泡體等 15 評價用箱體 16a 貫通孔 16b 貫通孔 16c 貫通孔 17 開口部 18 空間部 22 評價用樣品 23 鋁板 24 底板 25 粉末供給部 26 螺釘 27 泡沫壓縮板 28 銷子 29 評價容器内部 158352.doc 153· 201221564 30 紹間隔件 31 衝擊子 32 支持棒 33 試片 34 力感測器 35 鋁板 36 電源 37 多功能FTT分析儀 38 壓克力板 200 211 212 1000 組裝有評價用樣品之評價容器 黑色壓克力板 黑色壓克力板 滚筒 158352.doc -154-

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Claims (1)

1. 201221564 七、申請專利範圍： 1 · 一種發泡體，其係具有球狀氣泡者， 該球狀氣泡之平均孔徑未達20 μιη， 該發泡體之密度為0.15 g/cm3〜0.9 g/cm3， . 於180。之彎曲試驗中不產生裂痕。 2. 如請求項1之發泡體，其於i25〇c下保存14曰之時的尺寸 變化率未達±5%。 3. 如請求項1之發泡體’其M125t下保存14曰之時的拉伸 強度變化率未達±20%。 4. 如請求項1之發泡體，其具有於鄰接之球狀氣泡間具備 貫通孔的連續氣泡結構。 5. 如請求項4之發泡體，其中上述貫通孔之平均孔徑為$ μιη以下。 6. 如請求項1之發泡體’其為片狀之發泡體片材。 7. —種發泡體之製造方法，其係製造具有球狀氣泡之發泡 體之方法，其包括：步驟（1)，製備包含連續油相成分、 及與該連續油相成分為不溶混性之水相成分的w/〇型乳 液；步驟（II)，對所獲得之W/0型乳液賦形；步驟（111)， 使經賦形之W/0型乳液聚合；及步驟（IV)，對所獲得之 - 含水聚合物進行脫水； 該連續油相成分含有親水性聚胺基曱酸酯系聚合物、 乙烯性不飽和單體及交聯劑， 該交聯劑含有選自重量平均分子量為800以上之多官 能（甲基）丙烯酸酯、多官能（甲基）丙烯酿胺及聚合反應 158352.doc 201221564 性低聚物令之】種以上，與選自重量平均分子量為5〇〇以 下之多官能基）丙烯酸酯及多官能（尹基）丙烯醯胺之】 種以上。 8.如請求項7之發泡體之製造方法，其中上述親水性聚胺 基甲酸酿系聚合物含有來自聚氧乙烯聚氧丙烯二醇之聚 氧乙稀聚氧丙烯單元，且該聚氧乙稀聚氧丙烯單元中的 5重量°/。〜25重量％為聚氧乙烯。 9. 10. -種功能性發泡體’其包含如請求们之發泡體。 如請求項9之功能性發泡體，其為發泡黏著體、發泡擴 散反射體、耐化學品性發泡體、高回復性發泡體、高氣 密性發泡體、_熱性衝擊吸收發泡體、吸液性連續多孔 熱性低熱導發泡體、耐候性發泡體、斥水性發泡 體之任一種。 158352.doc