(54) СПОСОБ ПЕРЕРАБОТКИ НЕФТИ(54) METHOD FOR PROCESSING OIL
Изобретение относитс к способам переработки нефти путем перегонки и может найти применение в нефтеперерабатывающей промь1шпенности. Известны способы переработки нефти, включа ющие перегонку нагретого сырь в атмосферной колонне 111. Получаемые при этом боковые погоны - фракции светлых, нефтепродуктов направл ют в отпарные колонны. Отпарные про дукты возвращают в атмосферную колонну. С целью дополнительного отгона светлых нефтепродуктов от мазута в нижнюю отгонную часть атмосферной колонны подадот вод ной пар. Недостатки способов заключаютс в неполном извлечении целевых светлых фракций из нефти, в результате чего в мазуте остаетс значительное количество дизельных и керосиногазойЛевых фракций. Это объ сн етс повышенным давлением в отгонной части колонны (1,4-1,8 атм) и низкой четкостью погоноразделени при малых значени х флегмовых чисел (0,1-0,4) в этой секции. С целью дополнительного отгона целевых керосино-газойлевых фракций от мазута в способах в низ ОТГО1ПЮЙ части колонны ввод т вод ной пар. Вод ной пар, вводимый в нижнюю часть колонны и в нижнюю часть отпарных колонн, попадает в укрепл ющую (кондентрационную ) часть колонны, где и торКгозит процесс массопередачи. Наиболее близким к изобретению вл етс способ переработки нефти путем, нерегонки в атмосферной колонне с получением боковых , погонов фракодй светлых нефтепродуктов, Боковые погоны направл ют в отпарные колонны . Всю флегму с нижних тарелок укрепл ющей части атмосферной колонны с температурой 310-330 С дросселируют в колонну, в которой поддерживают остаточное давление 100300 мм рт.ст. Пониженное давление создают с помощью вакуумсодержащего устройства. В нижнюю часть этой колонны подают частично или полностью мазут при температуре 310330 С, куда возможна также подача вод ного пара. Из колонны отвод т одну или несколько т желых фракций дизельного-топлива, кип щих при температуре выше 200°С 2. Указанный способ недостаточ1го эффективен, так как в колонне переработки флегмы не 3 .. 7 достигаетс достаточно полного отбора светлых нефтепродуктов. Целью изобретени вл етс повышение эф фективности способа, Поставленна цель достигаетс описываемым способом переработки нефти путем перегонки в атмосферной колон1ге с получением боковыми погонами фракций светлых нефтепродуктов , направлением фракций в отпарные коло ны, переработкой флегмы, дросселированной с НИЖ1ГИХ тарелок укрепл ющей части атмосферной колонны в колонне под вакуумом с направлением паров с верхней части отпарной колон газойлевой фракции в нижнюю час1Ъ колонны переработки, флегмы , конденсацией продукта верхней части поапедней кoлoн Fы и смещени его с продуктом нижней части отпарной колонны галойлевой фракции. Предпочтительно остаточное давление в :koлоннс переработки флегмы 250-350 мм рт.ст поддерживают путем смешени сконденсированного продукта верхней части колонны с продуктом верхней части, поступающим на конденсацию. ( гличителы1ые признаки способа заключаютс в подаче паров с верхней части отпарной колонны газойлевой фракции в нижнюю часть колонны переработки флегмы, конденсации и смещению продукта с верхней части последней колотптьг с продуктом нижней част отпарпой колонны газойлевой фракции, а также в. предпочтительных услови х проведени процесса. На чертеже приведена принципиальна схем проведени способа.. Поток нефти по линии 1 при температуре 350-360°С направл ют в атмосферную колонну 2, из которой сверху по .линий 3 при температуре 130-МО С вывод т пары бензино вой фракции (н.к, 40С, к.к. 150-170°С). Сбоку через отпарную колонну 4 по линии 5 при 175-185С отвод т фракцию лигроина {Н.К.. 130-150°С, К.К. 230-240°С), через отп ную колонну 6 по линии 7 при 220-225°с отвод т фракцию керосина, через отпарную колонку 8 по линии 9 при температуре 250- фракцию газойл (н.к. 200-210С, до 350°С выкипает 85-96%). Всю т желую фле му (н.к. l95-2lfC, до 350°С с выкипает 25-30%) с нижней тарелки 10 укрепл ющей части атмосферной колонны 2 вывод т по линий П при температуре 310-320С, дроссе jThpyroi и.подают в отпарную колонну 12, в которой поддерживают остаточное давление 250-350 мм рт.ст., температуру 250-285С. Под нижнюю тарелку отпарной колот ы 1 1Ю линии 13 при температуре 260-295°С по дают пары керосина (н.к. 180-200°С. к.к. 290310°С ). Последние вл ютс инертными компонентами , способствующими одновременно с вакуумом испарению паров т желого газойл из т желой флегмы. Наличие вакуума в отпарной колонне 12 обеспечивает услови перегрева паров керосина, что усиливает эффект паров керосина в качестве инертного компонента дл отпарки. Остаточное давление в отпарной колоше 12 снижают конденсацией продукта верха (паров керосина и т желого газойл ), отводимого по линии 14. При этом продукт верха конденсируют в холодильнике 15, затем через промежуточную емкость 16 насосом 17 подают в .холодильник 18 и по линии 19 двум потоками по ходу движени паров ввод т в линию 14; СкондёнсирЬвшйый продукт верхней част Отпарной колонны 12 (и.к. 185-205°С, до 350°С выкипает 65-75%) по линии 20 смешивают , с .фракцией газойл , выводимой по линии 9. По.тученную смесь вывод т по линии 21 в качестве целевого продукта. Керосино-газойлева фракци имеет и.к. 195-2 0С, до выкипает 70-90%. , По линии 22 КЗ отпарной колонны 12 отвод т т желую сол ровую фракцию, по линии 23 из атмосферной колонны 2 - мазут. Приме р. Опыт проведен с использованием схемы, представлешюй на чертеже. В колонну 2 подают нефть в количестве 9 тыс. т./с (грозненска нефтесмесь). Сверху при температуре 140° С и давлении 1,6 ата бензин (н.к. -40°С, к.к. 165°С ) в количестве 1570 т/с. Из отпарной колонны 4 при температуре 180° С и давлении 1,64 ата отбирают фракцию авиакеросина {н.к. , к.к. 235°) в количестве 1600 т/с. В отпарную колонну 4 подают вод ной , пар в количест ве 9 т/с. Из отпарной колонны - 6 при температуре 250° С и давлении 1,69 ата отбирают фракцию осветительного керосина (н.к. 180°G, к.к. - ) в количестве 540 т/с. В отпарную колонну 6 подают вод ной пар в количестве 9,5 т/с. Всю т желую флегму с нижних тарелок укрепл ющей части атмосферной кйлонны 2 вь1вод т в количестве 300 т/с при температуре 318° С и давлении 1,78 ата и дросселируют в отпариую колонну флегмы 12, под нижнюю тарелку которой направл ют с температурой 285°С пары керосина (н.к. 190С, к.к. 300°С) из отпарной колонны фракции газойл 8 в количестве 20 т/с. В колонне 12 поддерживают остаточное давление 330 мм рт.ст. при температуре 265°С. Снижение остаточнс го давлени осуществл ют путем конденсации смеси паров т желого газойл и керосина (к.к.195°С до 350°С выкипает 70%), отводимой сверху этой колонны в количестве 130 тонн в сутки. Конденсацию паров осуществл ют в конденсаторе-холодильнике и путем впрыска доохлажденнсго конденсата паров в два сечени по ходу движени паров. Сконденсированное паР .Ы т желого газойл и керосина в количестве 130 т/с смешивают с фраквдей газойл (харак теристика ее указана в таблице), которую отво д т в количестве 2000 т/сут при температуре 280С из отпарной колонны 8 и получают целевую фракшпо. Высокий отбор керосино-газойлевой фракции обеспечиваетс за счет полного нзвле45 лице. -6 чени (20 т/суг) керосина под вакуумом в отпарной колонне 8 и полного извлечени газойлевых фракщгй в количестве 110 т/сут (37%) из т желой флегмы в отпарной колонне 12 при обработке флегмы керосиновыми парами и вакуумом. С нижней части колонны 12 при температуре 260° С отбирают в количестве J90 т/с фракцию т желого сол ра (н.к. 260С, до 350°С выкипает 18%, содержание смол темного цвета 20%j которую используют в качестве сырь дл термического крекинга, Характеристика основных продуктов, полученных в двух опытах, приведена в табThe invention relates to methods for refining petroleum by distillation and may find application in the refining industry. Methods of oil refining are known, including the distillation of the heated raw material in the atmospheric column 111. The resulting shoulder straps — light fractions — are sent to the stripping columns. Boiled products return to the atmospheric column. For the purpose of additional distillation of light oil products from fuel oil to the lower distant part of the atmospheric column, steam is used. The drawbacks of the methods are the incomplete extraction of the target light-colored fractions from the oil, as a result of which a significant amount of diesel and kerosene gas left in the oil remains. This is due to the increased pressure in the distant part of the column (1.4-1.8 atm) and the low definition of the separation ratio at small values of reflux numbers (0.1-0.4) in this section. For the purpose of additional distillation of the target kerosene-gasoil fractions from fuel oil in the methods, steam is introduced into the bottom of the OTGO1-BLU part of the column. The water vapor introduced into the lower part of the column and into the lower part of the stripping columns falls into the reinforcing (condensation) part of the column, where torcotis is the mass transfer process. The closest to the invention is a method of refining oil by non-distillation in an atmospheric column to produce side, fractions of light oil products, Side diameters are sent to the stripping columns. All the phlegm from the lower plates of the reinforcing part of the atmospheric column with a temperature of 310-330 ° C is throttled into a column in which a residual pressure of 100,300 mm Hg is maintained. Low pressure is created using a vacuum-containing device. In the lower part of this column, part or all of the fuel oil is supplied at a temperature of 310330 C, where water supply is also possible. One or several heavy diesel-fuel fractions, boiling at a temperature above 200 ° C, are withdrawn from the column. This method is not sufficiently effective, since in the refining refining column not 3 .. 7 a sufficiently complete selection of light oil products is achieved. The aim of the invention is to increase the efficiency of the method. The goal is achieved by the described method of oil refining by distillation in an atmospheric column with side fractions of light oil products, by sending fractions to stripping columns, by refluxing, throttled from the bottom plates of the atmospheric column strengthening part in the column. under vacuum with the direction of the vapor from the upper part of the stripping column of the gas oil fraction to the lower part of the processing column, reflux column, condensation of the product upper parts poapedney kolon Fy and offset it with the product of the bottom of the stripper galoylevoy fraction. Preferably, the residual pressure in: processing of reflux reflux 250-350 mm Hg is maintained by mixing the condensed product from the top of the column with the product from the top entering the condensation. (Characteristics of the method consist in supplying vapors from the upper part of the gas oil fraction Stripping column to the lower part of the reflux refining column, condensation and product drift from the upper part of the latter to the product of the gas oil fraction, as well as in the preferred conditions of the process. The drawing shows a schematic diagram of the method. The flow of oil through line 1 at a temperature of 350-360 ° C is sent to the atmospheric column 2, from which the top along line 3 at a temperature of 130-MO C is output a pair of gasoline fraction (nc, 40 ° C, kk 150-170 ° C). A ligroin fraction {N.K. 130-150 ° C , KK 230-240 ° C), through the stripped column 6 through line 7 at 220-225 ° C, the kerosene fraction is withdrawn, through the stripping column 8 through line 9 at a temperature of 250- gas oil fraction (n. 200 -210С, boils up to 350 ° С 85-96%). The entire heavy flame (NK l95-2lfC, up to 350 ° C with boils 25-30%) from the bottom plate 10 of the reinforcing part of the atmospheric column 2 is removed along lines П at a temperature of 310-320 ° С, dross jThpyroi and. served in the Stripping column 12, which maintain a residual pressure of 250-350 mm Hg, a temperature of 250-285C. Under the bottom plate of stripping batches 1 of 1 line 13 at a temperature of 260–295 ° C, kerosene pairs are provided (nc 180–200 ° C. Kk 290310 ° C). The latter are inert components which simultaneously contribute to the evaporation of heavy gas oil from heavy reflux. The presence of a vacuum in the stripping column 12 provides conditions for overheating of the kerosene vapor, which enhances the effect of the kerosene vapor as an inert component for stripping. The residual pressure in the steam booth 12 is reduced by condensation of the top product (kerosene and heavy gas oil vapors) discharged through line 14. The top product is condensed in the refrigerator 15, then through the intermediate tank 16 by pump 17 is fed to the refrigerator 18 and through line 19 two streams along the vapor path are introduced into line 14; Condensate product of the upper part of the Stripping column 12 (i.e., 185–205 ° C, 65–75% boils up to 350 ° C) is mixed in line 20, with gas oil fraction being output in line 9. The resulting mixture is removed by line 21 as the desired product. The kerosene-gasoil fraction has an IC. 195-2 0С, boiling up 70-90%. , Along the line 22 of the steam stripper 12, the heavy salt fraction is withdrawn, and in line 23 of the atmospheric column 2, fuel oil. Primer p. The experiment was conducted using the scheme presented in the drawing. In column 2 serves oil in the amount of 9 thousand tons / s (Grozny oil mixture). From above, at a temperature of 140 ° C and a pressure of 1.6 atha gasoline (nc -40 ° C, kk 165 ° C) in an amount of 1,570 t / s. From the Stripping column 4, at a temperature of 180 ° C and a pressure of 1.64 at, a fraction of jet fuel {n.k. kk 235 °) in the amount of 1600 t / s. Water is supplied to the stripping column 4, steam in the amount of 9 tons / s. From a stripping column - 6, at a temperature of 250 ° C and a pressure of 1.69 atm, a fraction of lighting kerosene (n. 180 ° G, rc -) is taken in an amount of 540 t / s. Water vapor in the amount of 9.5 t / s is fed to the stripping column 6. All heavy phlegm from the lower plates of the reinforcing part of the atmospheric cylon 2 was injected in an amount of 300 t / s at a temperature of 318 ° C and a pressure of 1.78 atm and throttled into a stripping column of reflux 12, under the bottom plate of which is directed with a temperature of 285 ° From a pair of kerosene (nk 190C, kk 300 ° C) from the stripping column of the gas oil fraction 8 in the amount of 20 t / s. In column 12, a residual pressure of 330 mmHg is maintained. at a temperature of 265 ° C. The residual pressure is reduced by condensing a mixture of heavy gas oil and kerosene vapors (r.k..195 ° C to 350 ° C. Boils 70%), discharged from the top of this column in the amount of 130 tons per day. The vapor condensation is carried out in a condenser-refrigerator and by injection of pre-cooled condensate vapor in two sections in the direction of vapor movement. 130 t / s condensed steam of heavy gas oil and kerosene is mixed with gas oil fracdates (its characteristics are shown in the table), which is diverted in an amount of 2000 t / day at a temperature of 280 ° C from a stripping column 8 and a target fraction is obtained. The high recovery of the kerosene-gas oil fraction is ensured by a full face. -6 times (20 tons / ton) of kerosene under vacuum in the stripping column 8 and complete extraction of gas oil fractions in the amount of 110 tons / day (37%) from the heavy reflux in the stripping column 12 when refluxing with kerosene vapor and vacuum. At the bottom of column 12, at a temperature of 260 ° C, a fraction of heavy salt (nc 260 ° C, up to 350 ° C is boiled away by 18% / s), the content of dark-colored resins 20% j is used as raw material for thermal cracking, Characteristics of the main products obtained in two experiments are given in tab.