[go: up one dir, main page]

SE526604C2 - Belagt skärverktyg för svarvning i stål - Google Patents

Belagt skärverktyg för svarvning i stål

Info

Publication number
SE526604C2
SE526604C2 SE0200912A SE0200912A SE526604C2 SE 526604 C2 SE526604 C2 SE 526604C2 SE 0200912 A SE0200912 A SE 0200912A SE 0200912 A SE0200912 A SE 0200912A SE 526604 C2 SE526604 C2 SE 526604C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
layer
thickness
cemented carbide
coating
mtcvd
Prior art date
Application number
SE0200912A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0200912L (sv
SE0200912D0 (sv
Inventor
Sakari Ruppi
Jenni Zackrisson
Rolf Olofsson
Original Assignee
Seco Tools Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Publication of SE0200912D0 publication Critical patent/SE0200912D0/sv
Priority to SE0200912A priority Critical patent/SE526604C2/sv
Application filed by Seco Tools Ab filed Critical Seco Tools Ab
Priority to CZ2003-767A priority patent/CZ305139B6/cs
Priority to EP03006047A priority patent/EP1348779B1/en
Priority to DE60335838T priority patent/DE60335838D1/de
Priority to AT03006047T priority patent/ATE497029T1/de
Priority to JP2003078452A priority patent/JP2003311510A/ja
Priority to CNB031076319A priority patent/CN1291810C/zh
Priority to US10/392,870 priority patent/US7192637B2/en
Priority to KR10-2003-0017680A priority patent/KR20030076426A/ko
Publication of SE0200912L publication Critical patent/SE0200912L/sv
Publication of SE526604C2 publication Critical patent/SE526604C2/sv
Priority to US11/601,824 priority patent/US7648736B2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/308—Oxynitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/36—Carbonitrides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/40—Oxides
    • C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
    • Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
    • Y10T428/264—Up to 3 mils
    • Y10T428/265—1 mil or less

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Turning (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Description

526 604 2 Al203 är det yttersta skiktet, täckt endast av ett tunt skikt av TiN. Detta slag av ny skiktform kan deponeras på konventionella eller ytmodifierade hàrdmetaller enligt US 6,221,469. I den se- naste oavgjorda ansökan har vi visat att segheten hos denna be- läggning kan ökas ytterligare om Al2O3-skiktet består av a-Al2O3 (ansökan US 10/323,905). Det intermediära a-Al2O3-skiktet är spe- ciellt viktigt när verktyget används vid diskontinuerlig bearbet- ning eller när kylning används, d v s. i tillämpningar där värme- genomströmningen in i substratet är lägre.
Vid svarvning av många lågkolhaltiga stål, mdelkolhaltiga stål eller làglegerade stål med belagda hårdmetallskär är A12O3 inte det bästa skiktmaterialet. Uppförandet av olika beläggnings- material har studerats exempelvis vid bearbetning av ferritisk- perlitiska stål och martensitiska släckta och anlöpta stål både med och utan Ca-behandling, (S. Ruppi et al., "Wear Characte- ristics of TiC, TiCN, TiN and Al2O3 Coatings in the Turning of Conventional and Ca-Treated Steels", International Journal of Re- fractory Metals & Hard Materials vol. 16(l998) pp 358-368). vid bearbetning av dessa arbetsmaterial med hárdmetallskär med olika beläggningar kunde Al2O3 betecknas som det sämsta skiktmaterialet.
Det har också noterats att konventionell a-Al2O3, bildad delvis som ett resultat av fasomvandlingen, inte uppvisar bättre sli- tegenskaper än K-Al203 i stål även om a-Al2O3 är bättre i gjut- järn. Det skall emellertid noteras att Al2O3 användes bland de bästa skiktmaterialen tillsamman med TiN så vitt angår strålför- slitning. Vid användning är K-A1203 hårdare på släppningssidan (där det inte omvandlas till a-Al203). På spånsidan kommer det att omvandlas relativt snabbt till a-Al2O3 och uppvisar samma egenska- per som G-Al2O3 på spånsidan. K-Al203 har också en lägre kondukti- vitet än a-Al203. I själva verket är den termiska konduktiviteten för K-Al2O3 l/3 av den för a-Al2O3 (D.G. Gahill et al., "Thermal Conductivity of K-Al2O3 and a-Al203 Wear Resistant Coatings", Journal of Applied Physics, vol. 83, no ll, 1 June (1998)). Detta innebär att K-Al2O3-fasen kan deponeras som en effektiv termisk barriär och skall i detta avseende föredras framför a-Al203. Detta är viktigt i stålbearbetning där höga temperaturer uppstår och i allmänhet i tillämpningar, där det är viktigt att minska tempera- turflödet in i substratet. Följaktligen kan den plastiska deforma- tionen hos substratet reduceras. Det understryks att båda alumi- niumoxidfaserna: K följd av a är de bästa termiska barriärskikten. 20 526 604 3 vad gäller förslitning pà släppningssidan överglänses bàde a- Al203 och K-Al2O3 av MTCVD Ti(C,N). För att reducera förslitningen pà släppningssidan är det viktigt att skydda Al2O3-skiktet genom ett skikt av Ti(C,N) enligt US 6,221,469.
Al2O3-skiktet mäste skyddas frán förslitning i stål d v s ett relativt tjockt skikt av t ex TiCN, vilket har befunnits vara det bästa skiktmaterialet i stäl, mäste utfällas ovanpá det. Det är emellertid inte känt att a-Al2O3 uppvisar bättre seghetsbeteende än K-Al2O3(se var pägáende ansökan). I US 5,l37,774 visades de ökade prestanda för a-Al2O3 jämfört med K-Al203 som beläggning pä ett hàrdmetallskär i svarvning av gjutjärn. Dessutom visas i US 5,635,247 och 5,700,569 och 6,0l5,6l4 Al2O3-belagda hárdmetallskär i vilka Al2O3 är utfällt pà ett Ti(C,N)-skikt eller multiskikt.
Det har överraskande visat sig att i de applikationer som kräver seghet kunde en mycket bättre egghállfasthet erhällas genom att ersätta K-skiktet med ett skikt av a som ett mellanskikt. a- Al2O3-mellanskiktet är speciellt viktigt att applicera när verkty- get används i diskontinuerlig bearbetning eller när kylning an- vänds d v s i tillämpningar, när värmeflödet in i substratet är lägre. Det verkar som att skillnaden mellan a-Al2O3 och K-Al203 förstärks, när Al2O3 föreligger i en multiskiktstruktur och när en relativt tjock Ti(C,N) ligger över Al2O3-skiktet.
Vidare om mellanskiktet är K-Al2O3 mäste det översta Ti(C,N) utfällas vid relativt lág temperatur för att undvika fasomvand- lingen av den metastabila K-Al203 till a-Al203. Det är välkänt att K till a omvandlingen är mycket temperaturkänslig. (Se t ex Fig 5 i S.Vuorinen et al., 'Phase Transformation in Chemically Vapour Deposited K-Al2O3", Thin Solid Films, 214(1992) PP 132-143). Genom att använda a som ett mellanskikt kan problemen med fasomvand- lingen undvikas och Ti(C,N)-skiktet kan utfällas även med använd- ning av konventionell CVD-teknik.
Sökandet fortsätter efter förbättrade beläggningar och för- bättrade belagda hàrdmetaller. Ytterligare optimering kan erhållas genom att kombinera föreliggande skikt med nya avancerade substrat med funktionella gradienter.
Fig 1 visar i lO00X strukturen av skäret enligt uppfinningen, där A - substratets inre, B - bindefasanrikad ytzon, C - inre Ti(C,N)-skikt, 10 20 25 30 35 526 604 D - Al203-skikt, E - yttre Ti(C,N)-skikt och F - TiN-skikt.
Fig 2 visar fördelningen av bindefas i ytan som funktion av avståndet från skärytan enligt uppfinningen.
Enligt föreliggande uppfinning föreligger nu en hårdmetall med en >20 um, företrädesvis 21-50 um, tjock bindefasanrikad ytzon. Denna zon är nästan fri från kubisk karbidfas. Maximalt bindefasinnehåll i den bindefasanrikade ytzonen är 1,2-3 av vo- lymsbindefasinnehållet i bulken.
Skäret enligt föreliggande uppfinning består av ett hårdme- tallsubstrat och en beläggning, där substratet omfattar WC, binde- fas och kubisk karbidfas med en bindefasanrikad ytzon nästan fri från kubisk karbidfas. Den kubiska karbidfasen omfattar element från grupperna IVB, VB och VIB.
Föreliggande uppfinning avser hårdmetaller med varierande mängder av bindefas och kubisk karbidfas. Bindefasen innehåller företrädesvis kobolt och upplösta karbidbildande element såsom wolfram, titan, tantal och niob. Men det finns inget skäl att tro att en tillsats av nickel eller järn skulle påverka resultatet av- sevärt. Små tillsatser av metaller, som kan bilda intermetalliska faser med bindefasen eller någon annan form av dispersioner, tros inte heller påverka resultatet avsevärt.
Mängden av bindefasformande element kan variera mellan 4 och 7 vikts%, företrädesvis mellan 4,5 och 6 vikts%.
Halten wolfram i bindefasen kan uttryckas som S-värdet =G/16,1, där 6 är uppmätt magnetiskt moment för bindefasen i uTm3kg'1. S-värdet beror på volframinnehållet i bindefasen och ökar med ett minskande wolframinnehåll. Så för ren kobolt, eller en bindefas som är mättad med kol, S=l, och för en bindefas med ett volframinnehåll motsvarande gränslinjen till n-fasbildning, S=0,78.
Det har nu befunnits enligt föreliggande uppfinning att för- bättrade skärprestanda erhålles om hårdmetallkroppen har ett S- värde inom området 0,80-0,94, företrädesvis 0,84-0,89.
Dessutom är medelinterceptlängden av wolframkarbidfasen mätt på ett slipat och polerat representativt tvärsnitt i området 0,5- 0,9 um. Medelinterceptlängden av den kubiska karbidfasen är vä- sentligen densamma som för wolframkarbid. Interceptlängden mäts med hjälp av bildanalys på mikrofoton med en förstoring av 10000X 10 20 25 30 35 526 604 5 och beräknas som genomsnittligt medelvärde av ungefär 1000 inter- ceptlängder.
I en första föredragen utföringsform motsvarar mängden av ku- bisk karbid 6-9 vikts% av de kubisk karbid bildande elementen ti- tan, tantal och niob, företrädesvis 6,0-8,5 vikts%. Titan, tantal och/eller niob kan även ersättas av andra karbider av element frän grupperna IVB, VB och VIB i det periodiska systemet. Viktsförhál- landet mellan tantal och niob är inom 1-2,5, företrädesvis 1,5- 1,9. Viktsförhàllandet mellan titan och niob är inom 0,5-1,5, fö- reträdesvis 0,8-1,2.
Mängden kväve, tillsatt antingen genom pulvret eller genom sintringsprocessen eller en kombination därav, bestämmer hastighe- ten för upplösningen av den kubiska karbidfasen under sintringen.
Optimal mängd kväve beror pá mängd och typ av kubisk karbidfas.
Enligt föreliggande uppfinning är optimal mängd av kväve, som skall tillsättas >l,7 vikts%, företrädesvis 1,8-5,5 vikts% titan, tantal och niob. Något av detta kväve förloras under sintringen.
Tillverkning av hàrdmetaller enligt uppfinningen sker pá an- tingen ett av tvà sätt eller en kombination därav: (i) genom sintring av en försintrad eller pressad kropp innehållande en nitrid eller en karbonitrid i en inert atmosfär eller i vakuum som beskrivs i US 4,6lO,93l, eller (ii) genom nitrering av presskrop- pen som beskrivs i US 4,548,786 följt av sintring i en inert atmo- sfär eller i vakuum.
Detaljerad struktur av beläggningen enligt föreliggande upp- finning visas i fig 1. Beläggningen omfattar flera skikt som be- skrivs nedan.
Den första skiktet är Ti(C,N)-skikt sammansatt av CVD Ti(C,N) eller MTCVD Ti(C,N) eller kombinationer därav. Ett tunt skikt av TiN (tjocklek <0,5 um) kan deponeras i beläggningen, om sä behövs, flera gänger för att erhálla kornförfining. Tjockleken av det första Ti(C,N)-skiktet är 1 till 20 um, företrädesvis 3-15 um. Som ett bindeskikt deponerat direkt pä härdmetallsubstratet kan före- ligga ett skikt av TiN (tjocklek 0,5-2,0 um).
Mellan det första skiktet av Ti(C,N) och följande aluminium- oxidskikt finns det ett bindeskikt av Ti(C,0,N), vilket krävs för god vidhäftning och kontroll av a-fasen. Aluminiumoxidskiktet om- fattar finkornig a-fas och har en skikttjocklek av 1-20 um, före- trädesvis 3-15 um. 20 30 5126 604 6 Närliggande aluminiumoxidskiktet finns ett skikt av Ti(C,N), företrädesvis MTCVD Ti(C,N). Tjockleken av detta skikt är 1-15 um, företrädesvis 1-10 um.
Slutligen kan eventuellt ett skikt av TiN deponeras ovanpå den beskrivna beläggningen med en tjocklek mindre än 3 um, före- trädesvis 0,5-2 um.
Den totala tjockleken av beläggningen skall vara mindre än 40 um, företrädesvis mindre än 30 um, och helst mindre än 25 um. In- dividuella skikt skall ha en tjocklek enligt följande kriterier: tjockleken av det första Ti(C,N)-skiktet är inom 1-3 gånger tjock- leken av aluminiumoxidskiktet och tjockleken av det yttre Ti(C,N)- skiktet är inom 0,1-1,2 gånger tjockleken av det första Ti(C,N)- skiktet och aluminiumoxidskiktet.
Exempel 1 Sort I Hårdmetallsubstrat framställdes genom malning av en pulver- blandning bestående av (Ti,W)C, Ti(C,N), (Ta,Nb)C, WC och Co med en sammansättning av 2 vikt% Ti, 3,4 vikt% Ta, 2 vikt% Nb, 5,3 vikt% Co, 6,13 vikt% C, balans W, pressning och sintring. Skären sintrades i H2 upp till 400°C för avvaxning och ytterligare i va- kuum till l260°C. Från l260°C till 1350°C nitrerades skären i en atmosfär av Ng och därefter i en skyddande atmosfär av Ar i lh vid 1460°C.
Ytzonen av skären bestod av en 30 um tjock bindefasanrikad del nästan fri från kubisk karbidfas. Maximal Co-halt i den här delen var omkring 12 vikt%. S-värdet för skären var 0,87 och mede- linterceptlängden för wolframkarbidfasen 0,7 um. Skären belades med användning av CVD- och MTCVD-teknik med en beläggning bestå- ende av 1 um TiN, 8 um MTCVD Ti(C,N), 6 um G-Al2O3, 3 um Ti(C,N) och 0,5 um TiN.
Exempel 2 Sort II Exempel 1 upprepades men med kvävet tillsatt direkt till pulvret i mängd av 0,25 vikt% och med en sintringsatmosfär fri fràn N2. Ytzonen av skären bestod av en 17 um tjock bindefasanri- kad del nästan fri från kubisk karbidfas. Maximal Co-halt i den här delen var omkring 12 vikt%. S-värdet för skären var 0,87 och medelinterceptlängden för wolframkarbidfasen 0,7 um. Skären bela- des enligt Exempel 1. 20 30 526 604 Exempel 3 Sort III Exempel l upprepades med avseende pä hàrdmetallsubstrat. Skä- ren belades med användning av CVD- och MTCVD-teknik med en belägg- ning bestående av l um TiN, ll um MTCVD Ti(C,N), 6 um a-A12O3 och 0,5 um TiN.
Exempel 4 Sort IV - Jämförelseexempel Härdmetallsubstrat framställdes genom malning av en pulver- blandning bestående av (Ti,w)C, (Ta,Nb)C, WC och Co med en samman- sättning av 2 vikt% Ti, 3,4 vikt% Ta, 2 vikt% Nb, 5,9 vikt% Co, 6,30 vikt% C, balans W, pressning och sintring. Skären sintrades i H2 upp till 400°C för avvaxning och ytterligare i vakuum till l400°C. Fran l400°C till sintringstemperaturen 1490°C finns det en skyddande atmosfär av S0 mbar Ar. Hàlltiden vid sintringstempera- turen är 30 minuter.
Dessa skär har ingen bindefasanrikad ytzon. S-värdet för skä- ren var 0,85 och medelinterceptlängden för wolframkarbidfasen 0,7 um. Skären belades med användning av CVD- och MTCVD-teknik med en beläggning bestående av 6 um Ti(C,N), 8 um a-Al2O3 och 3 um mul- tiskikt TiC/TiN.
Exempel 5 Sort V - Jämförelseexempel Ett hàrdmetallskär i användningsomràdet P10-P15 fràn en annan producent valdes för jämförelse i ett svarvprov.
Exempel 6 Sort I, sort II och sort IV provades med avseende pà seghet i längdsvarvning med intermittent ingrepp.
Arbetsstycke: Cylindrisk sparad stäng Material: SSl672 Skärtyp: CNMG120408-M3 Skärhastighet: 140 m/min Matning: 0,1, 0,125, 0,16, 0,20, 0,25, 0,315, 0,4, 0,5, 0,63, 0,8 mm/varv gradvis ökat efter 10 m längd av ingrepp Skärdjup: 2,5 mm Anmärkning: torrsvarvning Livslängdskriterier: Gradvis ökad matning till eggbrott. 10 eggar av vardera varianten provades. 20 30 526 604 8 Resultat: Medelmatning vid brott (mm) Sort I 0,27 (uppfinning) Sort II 0,22 (uppfinning) Sort IV 0,15 (känd teknik) Provresultatet visar sort I enligt uppfinningen uppvisade bättre seghetsbeteende än sort II och sort IV (känd teknik) bero- ende pà den tjocka bindefasanrikade ytzonen.
Exempel 7 Sort I, sort III, sort IV, sort V provades med avseende pà fasförslitning i plansvarvning av kullagermaterial Arbetsstycke: Cylindriskt rör(Kullager) Material: SS2258 Skärtyp: WNMG0804l6 Skärhastíghet: 500 m/min Matning: 0,5 mm/varv Skärdjup: 1,0 mm Anmärkning: Torrsvarvning Livslängdskriterium: Fasförslitning > 0,3 mm, tre eggar av vardera varianten provades.
Resultat: Livslängd (min) Sort I 17 (uppfinning) Sort III 10,5 (utanför uppfinningen) Sort IV ll (känd teknik) Sort V 13 (känd teknik) Provresultatet visar att hàrdmetallverktyg enligt uppfin- ningen uppvisar längre livslängd än sort III, sort IV och sort V.
Slitstyrkan för sort I illustrerar den positiva effekten av be- läggningens utformning enligt uppfinningen jämfört med sorter med beläggning där Al2O3 är skiktet direkt under TiN-toppskiktet.
Exempel 8 Detta svarvprov kommer att illustrera fördelen med Ti(C,N) som toppbeläggning. Sort I och sort III provades med avseende pà fasförslitning.
Arbetsstycke: Växelhjul 20 30 526 604 9 Material: 16MnCr5, smitt Skärtyp: WNMG060412-M3 Skärhastighet: 400 m/min Matning: 0,3 mm/varv Skärdjup: 1 mm Anmärkning: Vàtsvarvning Livslängd kriterium: Fasförslitning efter 250 delar, total tid i ingrepp var 26,5 minuter. Tre skäreggar av vardera sorten provades.
Resultat: Fasförslitning (mm) Sort I 0,21 (uppfinning) Sort III 0,35 (utanför uppfinningen) Provresultatet visar att hàrdmetallverktyg enligt uppfin- ningen uppvisat längre livslängd än sort III.
Exempel 9 I ett prov utfört hos en slutanvändare var fasförslitning be- roende pà plastisk deformation och urflisning av skäreggen den do- minerande förslitningsmekanismen.
Arbetsstycke: Axel Material: Seghärdat stàl Skärtyp: CNMG120808 Skärhastighet: 280 m/min Mätning: 0,35-0,5 mm/varv Skärdjup: 2 mm Anmärkning: Vàtsvarvning Livslängd kriterium: Fasförslitning.
Resultat: Fasförslitning (mm) Antal delar Sort I 0,20 150 (uppfinning) Sort IV 0,40 (urflisning) 90 (känd teknik) Sort V 0,28 100 (känd teknik) Provresultatet visar att hàrdmetallverktygen enligt uppfinningen uppvisar längre livslängd än sort IV (känd teknik) och sort V (känd teknik). Sort IV uppvisar urflisning av skäreggen och sort V företer fasförslitning i kombination med plastisk deformation.
Sort I enligt uppfinningen visar bade bättre plastisk deforma- 10 tionsmotstánd och seghetsprestanda mot mikrourflisning längs skär- eggen än sorter enligt känd teknik. Uppfinningen visar fördelar med att kombinera ett substrat med ett hàrt inre och en seg ytzon och en slitstark beläggning.

Claims (5)

20 25 30 526 604 U 1 Krav
1. Belagt skär bestående av ett hårdmetallsubstrat och en be- läggning, k ä n n e t e c k n a t av att: hårdmetallsubstratet omfattar WC, 4,5-6 vikt% kobolt, 6-8,5 vikt% av de kubisk karbidbildande elementen titan, tantal och niob varvid viktsförhållandet mellan tantal och niob är inom 1,5-1,9 och viktsförhållandet mellan titan och niob är inom 0,8-1,2 S-värdet för substratet är inom 0,84-0,89 medelinterceptlängden för WC-fasen i substratet är mellan 0,5 och 0,9 um substratet har en bindefasanrikad ytzon med en tjocklek av mellan 21 och 50 um beläggningen omfattar ett första skikt närliggande hårdme- tallsubstratet av MTCVD-Ti(C,N) med en tjocklek av från omkring 3 till omkring 15 um, ett a-Al2O3-skikt närliggande det första skik- tet med en tjocklek av från omkring 3 till omkring 15 um, ett yt- terligare skikt närliggande aluminiumoxidskiktet av MTCVD-Ti(C,N) med en tjocklek av från omkring 1 till 10 um den totala tjockleken av beläggningen är mindre än 25 um, tjockleken av det första Ti(C,N)-skiktet är inom 1-3 gånger tjock- leken av aluminiumoxidskiktet, och tjockleken av det yttre MTCVD- Ti(C,N)-skiktet är inom 0,1-1,2 gånger tjockleken av det första MTCVD-Ti(C,N)-skiktet och aluminiumoxidskiktet.
2. Belagt skär enligt krav 1 k ä n n e t e c k n a t av att bindefashalten i den bindefasanrikade ytzonen har ett maximum av 1,2-3 gånger den nominella bindefashalten.
3. Belagt skär enligt något av föregående krav k ä n n e t e c k n a t av ett skikt av TiN mellan hårdmetallsub- stratet och det första MTCVD-skiktet varvid tjockleken av detta skikt är 0,5 till 2 um.
4. Belagt skär enligt något av föregående krav k ä n n e t e c k n a t av ett skikt av TiN ovanpå det yttre MTCVD-Ti(C,N)-skiktet varvid tjockleken av detta TiN-skikt är 0,5 till 2 pm.
5. Belagt skär enligt något av föregående krav k ä n n e t e c k n a t av ett Ti(C,O,N)-bindeskikt mellan det första MTCVD-Ti(C,N)-skiktet och aluminiumoxidskiktet.
SE0200912A 2002-03-22 2002-03-22 Belagt skärverktyg för svarvning i stål SE526604C2 (sv)

Priority Applications (10)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0200912A SE526604C2 (sv) 2002-03-22 2002-03-22 Belagt skärverktyg för svarvning i stål
CZ2003-767A CZ305139B6 (cs) 2002-03-22 2003-03-17 Vložka řezného nástroje opatřená povlakem a způsob výroby vložky
EP03006047A EP1348779B1 (en) 2002-03-22 2003-03-19 Coated cutting tool for turning of steel
DE60335838T DE60335838D1 (de) 2002-03-22 2003-03-19 Beschichtetes Schneidwerkzeug zur Drehbearbeitung von Stahl
AT03006047T ATE497029T1 (de) 2002-03-22 2003-03-19 Beschichtetes schneidwerkzeug zur drehbearbeitung von stahl
JP2003078452A JP2003311510A (ja) 2002-03-22 2003-03-20 鋼旋削用の被覆旋削工具
KR10-2003-0017680A KR20030076426A (ko) 2002-03-22 2003-03-21 강 선삭용 피복 커팅 툴
CNB031076319A CN1291810C (zh) 2002-03-22 2003-03-21 用于切削钢的涂敷车削刀具
US10/392,870 US7192637B2 (en) 2002-03-22 2003-03-21 Coated cutting tool for turning of steel
US11/601,824 US7648736B2 (en) 2002-03-22 2006-11-20 Coated cutting tool for turning of steel

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0200912A SE526604C2 (sv) 2002-03-22 2002-03-22 Belagt skärverktyg för svarvning i stål

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0200912D0 SE0200912D0 (sv) 2002-03-22
SE0200912L SE0200912L (sv) 2003-11-24
SE526604C2 true SE526604C2 (sv) 2005-10-18

Family

ID=20287385

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0200912A SE526604C2 (sv) 2002-03-22 2002-03-22 Belagt skärverktyg för svarvning i stål

Country Status (9)

Country Link
US (2) US7192637B2 (sv)
EP (1) EP1348779B1 (sv)
JP (1) JP2003311510A (sv)
KR (1) KR20030076426A (sv)
CN (1) CN1291810C (sv)
AT (1) ATE497029T1 (sv)
CZ (1) CZ305139B6 (sv)
DE (1) DE60335838D1 (sv)
SE (1) SE526604C2 (sv)

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4313587B2 (ja) 2003-03-03 2009-08-12 株式会社タンガロイ 超硬合金及び被覆超硬合金部材並びにそれらの製造方法
SE527348C2 (sv) 2003-10-23 2006-02-14 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en hårdmetall
SE526602C2 (sv) 2003-10-27 2005-10-18 Seco Tools Ab Belagt skär för grovsvarvning
JP2005131730A (ja) * 2003-10-30 2005-05-26 Mitsubishi Materials Corp 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆サーメット製切削工具
EP1609883B1 (en) * 2004-06-24 2017-09-20 Sandvik Intellectual Property AB Coated metal cutting tool
SE528427C2 (sv) * 2004-07-09 2006-11-07 Seco Tools Ab Ett belagt skär för metallbearbetning och sätt att tillverka detta
AT413705B (de) * 2004-08-02 2006-05-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Wendeschneidplatte mit einer mehrlagenbeschichtung
DE04090325T1 (de) 2004-08-24 2006-06-22 Tungaloy Corporation, Kawasaki Hartmetall, beschichtetes Hartmetallteil und Verfahren zu dessen Herstellung
CN100354450C (zh) * 2004-11-30 2007-12-12 湖州和孚三联刀具厂 螺旋刀片的渗碳工艺方法
DE102004063816B3 (de) * 2004-12-30 2006-05-18 Walter Ag Al2O3-Multilagenplatte
SE528672C2 (sv) * 2005-01-31 2007-01-16 Sandvik Intellectual Property Hårdmetallskär för slitstyrkekrävande korthålsborrning samt sätt att framställa detsamma
SE529302C2 (sv) 2005-04-20 2007-06-26 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en belagd submikron hårdmetall med bindefasanriktad ytzon
SE529015C2 (sv) * 2005-09-09 2007-04-10 Sandvik Intellectual Property PVD-belagt skärverktygsskär tillverkat av hårdmetall
JP2007136631A (ja) † 2005-11-21 2007-06-07 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 刃先交換型切削チップ
US8080312B2 (en) * 2006-06-22 2011-12-20 Kennametal Inc. CVD coating scheme including alumina and/or titanium-containing materials and method of making the same
SE0602815L (sv) * 2006-12-27 2008-06-28 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär speciellt användbart för tunga grovbearbetningsoperationer
SE531670C2 (sv) * 2007-02-01 2009-06-30 Seco Tools Ab Texturerat alfa-aluminiumoxidbelagt skär för metallbearbetning
US20090004449A1 (en) * 2007-06-28 2009-01-01 Zhigang Ban Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
US8080323B2 (en) 2007-06-28 2011-12-20 Kennametal Inc. Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
AT9999U1 (de) * 2007-06-29 2008-07-15 Ceratizit Austria Gmbh Al-ti-ru-n-c hartstoffschicht
SE532044C2 (sv) 2007-12-27 2009-10-06 Seco Tools Ab Användning av ett CVD belagt skär vid fräsning
US9796108B2 (en) 2008-08-28 2017-10-24 Corning Incorporated Wear resistant coatings for tool dies
JP5561522B2 (ja) * 2010-02-26 2014-07-30 三菱マテリアル株式会社 表面被覆ｗｃ基超硬合金製インサート
JP5613888B2 (ja) * 2010-05-07 2014-10-29 三菱マテリアル株式会社 表面被覆ｗｃ基超硬合金製インサート
JP5561607B2 (ja) * 2010-09-15 2014-07-30 三菱マテリアル株式会社 表面被覆ｗｃ基超硬合金製インサート
JP5062541B2 (ja) * 2011-03-15 2012-10-31 住友電工ハードメタル株式会社 刃先交換型切削工具
CZ304957B6 (cs) * 2013-07-11 2015-02-04 Technická univerzita v Liberci Povlakované lisovací nebo tvářecí nástroje
KR101536462B1 (ko) * 2013-12-23 2015-07-24 한국야금 주식회사 난삭재 및 주철가공 절삭공구용 피막
KR101675649B1 (ko) * 2014-12-24 2016-11-11 한국야금 주식회사 절삭공구
US9845268B2 (en) * 2016-05-23 2017-12-19 Kennametal Inc. Sintered ceramic bodies and applications thereof
EP3607110B1 (en) * 2017-04-07 2023-11-01 Sandvik Intellectual Property AB Coated cutting tool
JP6999383B2 (ja) 2017-11-29 2022-01-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
JP7057420B2 (ja) * 2018-03-20 2022-04-19 京セラ株式会社 インサート及びこれを備えた切削工具
JP6784928B2 (ja) 2018-09-04 2020-11-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
JP7055761B2 (ja) 2019-02-15 2022-04-18 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
CN110616405B (zh) * 2019-10-14 2021-11-12 四川大学 一种耐磨损阻扩散的氧化铝/氮化铝钛铬复合涂层及其制备方法
JP6992230B1 (ja) * 2020-06-04 2022-01-13 住友電工ハードメタル株式会社 切削工具
CN111549256B (zh) * 2020-06-24 2021-06-01 浙江省冶金研究院有限公司 一种提高锡基巴氏合金性能的方法
CN118932234B (zh) * 2024-09-30 2025-01-03 赣州澳克泰工具技术有限公司 一种表层具有强晶粒生长取向的金属陶瓷及其制备方法

Family Cites Families (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB379047A (en) * 1931-04-18 1932-08-25 Krupp Ag Improvements relating to built-up metal cutting and other tools or implements and toprocesses and apparatus for their manufacture
JPS5487719A (en) 1977-12-23 1979-07-12 Sumitomo Electric Industries Super hard alloy and method of making same
US4610931A (en) 1981-03-27 1986-09-09 Kennametal Inc. Preferentially binder enriched cemented carbide bodies and method of manufacture
US4548786A (en) 1983-04-28 1985-10-22 General Electric Company Coated carbide cutting tool insert
JPH0732961B2 (ja) * 1986-10-03 1995-04-12 三菱マテリアル株式会社 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JPH02228474A (ja) * 1989-02-28 1990-09-11 Toshiba Tungaloy Co Ltd 被覆焼結合金
CA1327277C (en) * 1989-03-17 1994-03-01 William A. Bryant Multilayer coated cemented carbide cutting insert
US5188489A (en) * 1991-05-31 1993-02-23 Kennametal Inc. Coated cutting insert
US5576093A (en) * 1992-10-22 1996-11-19 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
US5374471A (en) * 1992-11-27 1994-12-20 Mitsubishi Materials Corporation Multilayer coated hard alloy cutting tool
SE505425C2 (sv) 1992-12-18 1997-08-25 Sandvik Ab Hårdmetall med bindefasanrikad ytzon
SE501527C2 (sv) * 1992-12-18 1995-03-06 Sandvik Ab Sätt och alster vid beläggning av ett skärande verktyg med ett aluminiumoxidskikt
SE502223C2 (sv) * 1994-01-14 1995-09-18 Sandvik Ab Sätt och alster vid beläggning av ett skärande verktyg med ett aluminiumoxidskikt
SE514737C2 (sv) * 1994-03-22 2001-04-09 Sandvik Ab Belagt skärverktyg av hårdmetall
US5920760A (en) * 1994-05-31 1999-07-06 Mitsubishi Materials Corporation Coated hard alloy blade member
SE509201C2 (sv) * 1994-07-20 1998-12-14 Sandvik Ab Aluminiumoxidbelagt verktyg
US5652045A (en) * 1994-10-20 1997-07-29 Mitsubishi Materials Corporation Coated tungsten carbide-based cemented carbide blade member
SE504968C2 (sv) * 1994-11-15 1997-06-02 Sandvik Ab Metod att belägga ett skärverktyg med ett skikt av alfa-Al2O3
SE514181C2 (sv) * 1995-04-05 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårmetallskär för fräsning av gjutjärn
SE514177C2 (sv) * 1995-07-14 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär för intermittent bearbetning i låglegerat stål
US5786069A (en) * 1995-09-01 1998-07-28 Sandvik Ab Coated turning insert
SE509616C2 (sv) * 1996-07-19 1999-02-15 Sandvik Ab Hårdmetallskär med smal kornstorleksfördelning av WC
SE509560C2 (sv) * 1996-09-06 1999-02-08 Sandvik Ab Belagt hårdmetallskär för bearbetning av gjutjärn
JP3371796B2 (ja) * 1998-03-23 2003-01-27 三菱マテリアル株式会社 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具
JPH11267904A (ja) * 1998-03-23 1999-10-05 Mitsubishi Materials Corp 耐欠損性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具
SE9802487D0 (sv) * 1998-07-09 1998-07-09 Sandvik Ab Cemented carbide insert with binder phase enriched surface zone
US6251508B1 (en) * 1998-12-09 2001-06-26 Seco Tools Ab Grade for cast iron
US6221469B1 (en) 1998-12-09 2001-04-24 Seco Tools Ab Grade for steel
SE516017C2 (sv) * 1999-02-05 2001-11-12 Sandvik Ab Hårdmetallskär belagt med slitstark beläggning
SE9901244D0 (sv) * 1999-04-08 1999-04-08 Sandvik Ab Cemented carbide insert
SE519828C2 (sv) * 1999-04-08 2003-04-15 Sandvik Ab Skär av en hårdmetallkropp med en bindefasanrikad ytzon och en beläggning och sätt att framställa denna
US6638474B2 (en) * 2000-03-24 2003-10-28 Kennametal Inc. method of making cemented carbide tool
ATE380890T1 (de) * 2000-05-31 2007-12-15 Mitsubishi Materials Corp Beschichtetes schneidwerkzeug aus zementiertem karbid und verfahren zu dessen herstellung
US6733874B2 (en) * 2001-08-31 2004-05-11 Mitsubishi Materials Corporation Surface-coated carbide alloy cutting tool
EP1323847A3 (en) * 2001-12-28 2005-09-14 Seco Tools Ab Coated cemented carbide body and method for use
SE523827C2 (sv) * 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Belagt skär för bearbetning med hög hastighet av låg-och medelhögt legerade stål, sätt att framställa ett skär och använding av skäret
SE523826C2 (sv) * 2002-03-20 2004-05-25 Seco Tools Ab Skär belagt med TiAIN för bearbetning med hög hastighet av legerade stål, sätt att framställa ett skär och användning av skäret

Also Published As

Publication number Publication date
US20070063387A1 (en) 2007-03-22
EP1348779B1 (en) 2011-01-26
SE0200912L (sv) 2003-11-24
CZ305139B6 (cs) 2015-05-20
KR20030076426A (ko) 2003-09-26
ATE497029T1 (de) 2011-02-15
DE60335838D1 (de) 2011-03-10
US7648736B2 (en) 2010-01-19
US7192637B2 (en) 2007-03-20
SE0200912D0 (sv) 2002-03-22
EP1348779A1 (en) 2003-10-01
JP2003311510A (ja) 2003-11-05
CZ2003767A3 (cs) 2003-12-17
US20030211366A1 (en) 2003-11-13
CN1291810C (zh) 2006-12-27
CN1446656A (zh) 2003-10-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE526604C2 (sv) Belagt skärverktyg för svarvning i stål
US5914181A (en) Coated cemented carbide member
US4525415A (en) Sintered hard metal products having a multi-layer wear-resistant coating
US4474849A (en) Coated hard alloys
US11459660B2 (en) Articles consisting of metal, hard metal, cermet or ceramic and coated with a hard material, and method for producing such articles
KR100879826B1 (ko) 혼합 산화물층을 구비하는 경질 금속 마모 부품
SE526674C2 (sv) Belagt hårdmetallskär
EP0560212B2 (en) Coated cemented carbides
JP5088481B2 (ja) 重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具
SE523827C2 (sv) Belagt skär för bearbetning med hög hastighet av låg-och medelhögt legerade stål, sätt att framställa ett skär och använding av skäret
JP3519127B2 (ja) 高熱伝導性被覆工具
WO2015129771A1 (ja) 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具
WO1991005074A1 (en) Surface-coated hard member having excellent abrasion resistance
JPH0673560A (ja) 被覆超硬合金部材およびその製造方法
JP2004249380A (ja) 表面被覆Ｔｉ基サーメット製切削工具およびその製造方法
JP3331916B2 (ja) 耐熱塑性変形性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JP5110377B2 (ja) 表面被覆切削工具
JP3519324B2 (ja) セラミックス焼結体および被覆セラミックス焼結体
US20070048536A1 (en) Tool with wear resistant coating
JP4185402B2 (ja) 表面被覆切削工具
WO2023189595A1 (ja) 表面被覆切削工具
JP2007118155A (ja) 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ
JP2611360B2 (ja) 硬質被覆層がすぐれた耐衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
JPH09235673A (ja) 被覆超硬工具の製造法
JPS60149775A (ja) 切削工具用表面被覆サ−メツト部材

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed