JPH10220562A

JPH10220562A - 樹脂製プーリ

Info

Publication number: JPH10220562A
Application number: JP3694297A
Authority: JP
Inventors: Toshimi Takagi; 敏己高城; Magozo Hamamoto; 孫三浜本; Hiroyuki Yamashita; 浩幸山下; Tadashi Kondo; 正近藤
Original assignee: NSK Ltd
Current assignee: NSK Ltd
Priority date: 1997-02-06
Filing date: 1997-02-06
Publication date: 1998-08-21

Abstract

(57)【要約】【課題】真円度に優れ、且つ温度変化に対しても破損
することのない樹脂製プーリを提供する。【解決手段】転がり軸受１と、該転がり軸受１の周囲
に該転がり軸受１と一体的に形成された樹脂部２とから
なる樹脂製プーリにおいて、充填剤が樹脂部２に含有さ
れると共に、充填剤の含有率が、重量％で５０〜６５％
とされている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は樹脂製プーリに関
し、より詳しくは自動車に搭載される補機類の駆動用ベ
ルトやその他のベルトのテンショナ用、或いはアイドラ
プーリ等として使用される樹脂製プーリに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、自動車の補機類を駆動するベ
ルトの案内用プーリとして、転がり軸受の外周に樹脂を
一体成形してなる樹脂製プーリが採用されている。

【０００３】この種の樹脂製プーリは、射出成形用金型
内の所定位置に転がり軸受を配置し、該転がり軸受の外
輪外周部と前記射出成形用金型との間に画成される空間
部に溶融樹脂を流し込んで射出成形することにより製造
される。

【０００４】該樹脂製プーリにおいては、ベルトを案内
する外周部の成形精度の向上が品質上最も重要とされて
おり、外周部の成形精度が悪いために真円度が不良とな
った場合は、ベルトの振れに起因する振動や異常音が駆
動時に発生する。

【０００５】そこで、このような真円度を高める技術と
して、射出成形時に溶融樹脂が流入するゲート（ピンポ
イントゲート）の配設位置を工夫して該溶融樹脂の金型
への流入を制御する一方、成形用に使用する樹脂材料と
してガラス繊維等の強化繊維を１５〜４０重量％程度充
填した強化ナイロン６６、強化ナイロン６１０、強化ナ
イロン６１２、或いはポリフェニレンサルファイドとミ
ネラルの複合材料を使用したり、強化ガラス繊維として
ガラス繊維を４３％含有した６ナイロン、６６ナイロ
ン、１１ナイロン、１２ナイロン等のポリアミド樹脂を
使用した樹脂製プーリが提案されている（特開平７−６
３２４９号公報、特開平８−４８８３号公報）。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
樹脂製プーリにおいては、上述の如く射出成形によって
製造されるため、高温状態から常温に冷却固化する際の
相変化によって成形収縮が生じる。そして、かかる成形
収縮によってベルトを案内する樹脂製プーリの真円度
（外径円筒度）が悪化するため、上記従来の樹脂製プー
リではベルトの振動や異常音の発生対策としては未だ充
分ではないという問題点があった。

【０００７】また、上記従来の樹脂製プーリは、上述の
ような成形収縮が生じるため、樹脂部と転がり軸受との
接触部には転がり軸受の外輪外周の接線方向に応力が残
留するが、樹脂の線膨張率と転がり軸受を構成する金属
の線膨張率とは相違するため、即ち、樹脂の線膨張率が
金属の線膨張率よりもはるかに大きいため、製造された
樹脂製プーリが低温雰囲気に晒された場合は前記応力が
増大し、その結果樹脂の破損を招来するという問題点が
あった。

【０００８】本発明はこのような問題点に鑑みなされた
ものであって、真円度に優れ、かつ温度変化に対しても
破損することのない樹脂製プーリを提供することを目的
とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明に係る樹脂製プーリは、転がり軸受と、該転が
り軸受の周囲に該転がり軸受と一体的に形成された樹脂
部とからなる樹脂製プーリにおいて、充填剤が前記樹脂
部に含有されると共に、前記充填剤の含有率が、重量％
で５０〜６５％とされていることを特徴としている。

【００１０】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て詳説する。

【００１１】図１は本発明に係る樹脂製プーリの一実施
の形態を示す正面図、図２は図１のＡ−Ａ断面図であ
る。

【００１２】図１及び図２において、本樹脂製プーリ
は、転がり軸受１と、該転がり軸受１の周囲に該転がり
軸受と一体的に形成された樹脂部２とから構成されてい
る。

【００１３】樹脂部２は、具体的には、転がり軸受１の
外輪に固着された内径円筒部３と、ベルト案内面４を有
する外径円筒部５と、該外径円筒部５と前記内径円筒部
３との間に形成された円板部６とを有し、さらに、該円
板部６には多数のリブ７…が放射状に形成されている。
また、内径円筒部３には所定ピッチ円で等間隔でもって
多数のゲート８…が形成されており、これらゲート８…
に溶融樹脂が流し込まれ、射出成形により本樹脂製プー
リの製造がなされる。

【００１４】しかして、上記樹脂部２には樹脂材料以外
に含有率が重量％で５０〜６５％の充填剤が含有されて
いる。

【００１５】すなわち、上述の如く射出成形されて得ら
れる樹脂製プーリにおいては、駆動時におけるベルトの
振れに起因した振動発生を抑制して騒音を低減するため
にはベルトを案内する外径円筒部５の真円度（プーリ外
径円筒度）が良好であることが求められる。

【００１６】そこで、本願出願人が鋭意研究した結果、
真円度、すなわち外径円筒部５の精度が充填剤の含有率
に略比例し、また充填剤の含有率と成形時に収縮する成
形収縮率とは相関関係にあることが判明した。

【００１７】つまり、成形収縮は、主として樹脂材料が
溶融温度近傍の高温状態から常温に冷却されるときの相
変化に起因する体積収縮によって生じるが、この場合、
樹脂部２に樹脂材料以外の充填剤を含有させることによ
り、充填剤に補強効果が生じ、その結果、樹脂材料の収
縮を抑制して成形精度の向上を図ることができることが
判明した。

【００１８】次に、上記充填剤の含有率を重量％で５０
〜６５％とした臨界的意義について説明する。

【００１９】上述のように充填剤を樹脂部２に含有させ
ると成形精度の向上を図ることができるが、含有率が５
０重量％未満であると充填剤の補強効果が不足して成形
精度が悪化し、プーリ外径円筒度が著しく悪くなるた
め、含有率は少なくとも５０％以上は必要である。

【００２０】一方、充填剤の含有率が６５％を超えると
射出成形時の流動性低下により、ゲート８とゲート８の
間に形成されるウェルド部での配向や歪みが大きくなっ
て円環引張強度が低下したりヒートサイクル性の悪化を
招来する。特に、この場合、一種の応力集中が生じてウ
ェルド部の強度が低下し、樹脂部２を破壊してしまう虞
がある。

【００２１】そこで、本実施の形態では充填剤の含有率
を重量％で５０〜６５％に限定した。すなわち、充填剤
の含有率が５０〜６５％とされた樹脂製プーリは、プー
リ外径円筒度が４０μｍ以下、成形収縮率も７．４×１
０^-3以下となり、また円環引張強度も９６０kgf/cm²と
なって、真円度に優れ、かつ温度変化に対しても破損す
ることのない機械的強度にも優れたものとなる。尚、真
円度及び機械的強度の双方をより満足させるためには、
プーリ外径円筒度が４０μｍ以下、成形収縮率が７．５
×１０^-3以下、円環引張強度が９６０kgf/cm²以上であ
るのが好ましく、そのためには充填剤の含有率は５０〜
６５％が好ましい。

【００２２】また、樹脂材料としては、靱性に優れた直
鎖状ポリフェニレンサルフィド（以下、「Ｌ−ＰＰＳ」
という）、６６ナイロン、４６ナイロンや或いは分枝状
のポリフェニレンサルフィド（ＰＰＳ）を使用すること
ができる。

【００２３】また、充填剤としては、繊維系充填剤、粒
子状充填剤を使用することができる。具体的には、繊維
系充填剤としては、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミ
ド繊維、チタン酸カルシウムウィスカを使用することが
でき、粒子状充填剤としては、シリカ（ＳｉＯ₂）やア
ルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）の粒子、炭酸カルシウム（ＣａＣ
Ｏ₃）、タルク、マイカ、グラファイト、金属粉末等を
使用することができる。さらに、上記充填剤は、夫々単
独に使用してもよいが、繊維系充填剤と粒子状充填剤と
を組合わせた場合は、成形収縮による樹脂の異方性を抑
制し、且つ繊維により機械的な強度を保持することがで
きることから、繊維系充填剤と粒子状充填剤とを組合わ
せて使用するのが好ましい。

【００２４】尚、樹脂材料及び充填剤としては、その他
にも使用をすることができるものがあり得ると考えられ
るが、自動車の補機類駆動用として使用するためには耐
熱性を有する樹脂材料が好ましく、ＵＬ規格（長期耐
熱）に規定する温度指数が少なくとも１００℃以上であ
ることが好ましい。

【００２５】また、高速に回転するベルトの案内やテン
ショナ用として使用する場合は、ベルトと樹脂部２との
間で生じる摩擦熱や転がり軸受１から発生する熱を効率
良く放熱させる必要があることから、熱伝導率の高いカ
ーボン系充填剤やアルミナ等のセラミック系充填剤、金
属系充填剤を使用するのが好ましく、充填剤と樹脂材料
との密着性を向上させるためには適宜シランカップリン
グ剤等の添加剤を添加するのも好ましい。

【００２６】

【実施例】次に、本発明の実施例について具体的に説明
する。

【００２７】〔第１の実施例〕本第１の実施例では、樹
脂材料としてＬ−ＰＰＳ（商品名「フォートロンＫＰ
Ｓ」；呉羽化学工業（株）製）を使用し、充填剤として
はガラス繊維（商品名「ＦＥＳグレード」；富士ファイ
バーグラス（株）製）、シリカ（商品名「ニプシー
ル」；日本シリカ工業（株）製）、炭酸カルシウム（商
品名「ソフトン」；備北粉化工業（株）製）を使用し
た。すなわち、所定量のＬ−ＰＰＳ、ガラス繊維、シリ
カ及び炭酸カルシウムを計測した後、これら樹脂材料及
び充填剤をヘンシェルミキサで混合して混合粉末を作製
し、次いで該混合粉末を二軸押出機（池貝鉄工（株）
製）に投入して所定条件下で混練、造粒し、ペレット状
の樹脂組成物を得た。

【００２８】次いで、樹脂製プーリ成形用金型（以下、
単に「金型」と略す。）を射出成形機に取り付け、前記
金型を開き、余熱した転がり軸受を該金型の所定位置に
装着した後、型締めを行ない、しかる後、転がり軸受の
外輪と金型との間に形成される空間部に溶融した前記樹
脂組成物を射出する。そしてその後、溶融樹脂組成物を
冷却して固化させた後、金型を開き、成形品を取り出し
て樹脂製プーリを得た。

【００２９】本第１の実施例における成形条件は以下の
通りである。

【００３０】樹脂溶融温度（℃）：３１０〜３２５金型温度（℃）：１４０〜１５０射出圧力（ＭＰａ）：９０〜１２０次に、このようにして得られた樹脂製プーリについて、
プーリ外径円筒度、騒音、ヒートサイクル試験、成形収
縮率、円環引張強度を測定した。

【００３１】表１は各樹脂材料及び充填剤の成分組成と
プーリ外径円筒度等の測定結果を示している。実施例１
〜４は充填剤の重量％が５０〜６５％とされた樹脂製プ
ーリの測定結果を示し、比較例５１、５２は充填剤の重
量％が５０〜６５％の範囲外とされた樹脂製プーリの測
定結果を示す。

【００３２】

【表１】次に、上述したプーリ外径円筒度、騒音、ヒートサイク
ル試験、成形収縮率、円環引張強度の測定方法について
説明する。

【００３３】プーリ外径円筒度製造された樹脂製プーリの真円度を評価するために実施
例１〜４及び比較例５１、５２のプーリ外径円筒度を測
定した。具体的には、図３に示すように、樹脂製プーリ
のベルト案内面の形状を測定し、数式（１）によりプー
リ外径円筒度Ｐを算出した。

【００３４】Ｐ＝（Ｄ−ｄ）／２ …（１）ここで、Ｄは樹脂製プーリの外接円直径Ｄ、ｄは樹脂製
プーリの内接円直径を示す。

【００３５】騒音実施例１〜４及び比較例５１、５２の樹脂製プーリを回
転数８０００ｒｐｍで回転させてその時のベルトの振れ
と騒音状態を観察した。ベルトの振れは視認により評価
し、騒音状態は聴覚でもって判断し、評価した。

【００３６】ヒートサイクル試験実施例１〜４及び比較例５１、５２の樹脂製プーリを恒
温槽の中に入れ、図４に示すヒートサイクルでもって−
２０〜１２０℃の間を１サイクルとし、該サイクルを２
０回繰り返して樹脂製プーリの外観を観察した。すなわ
ち、１サイクルを８時間とし、最初の２時間は恒温槽を
−２０℃に設定し、次いで恒温槽の温度を１２０℃まで
徐々に昇温させ、次いで恒温槽の温度を２時間の間１２
０℃に保持した後、該恒温槽の温度を徐々に−２０℃ま
で冷却する。そして、かかるサイクルを２０回繰り返し
た後、試験品となった樹脂製プーリの外観を観察した。
すなわち、該樹脂製プーリにクラック（割れ）が発生し
ていないか否かを調査し、前記クラックの発生の有無に
より製品の良否を判定した。

【００３７】成形収縮率射出成形された樹脂の成形収縮率ｘを測定するために、
図５に示すような樹脂円筒体を製造した。すなわち、表
１に示す各組成を有する樹脂組成物を射出成形して、８
個のゲート１２…を有する樹脂円筒体１１を作製し、数
式（２）に基づいて成形収縮率ｘを算出した。

【００３８】ｘ＝（（Ｔ−ｔ）／Ｔ）×１０００ …（２）ここで、Ｔは金型のコアピン外径寸法、ｔは樹脂円筒体
の内径寸法である。

【００３９】円環引張強度図６及び図７に示すように、２分割された断面Ｌ字状の
第１及び第２の引張治具１３ａ、１３ｂを、前記成形収
縮率の測定に使用した樹脂円筒体１１の内径部に挿入
し、次いで第１の引張治具１３ａを矢印Ｅ方向に、第２
の引張治具１３ｂを矢印Ｆ方向に夫々引っ張り、樹脂円
筒体１１の破壊強度を測定して円環引張強度を得た。
尚、樹脂円筒体１１は、ゲート１２とゲート１２との間
に形成されるウェルド部１４が最弱部分であるので、第
１及び第２の引張治具１３ａ、１３ｂの互いの対向面１
５ａ、１５ｂと前記ウェルド部１４とが水平方向に一直
線上となるように樹脂円筒体１１をセットし、前記ウェ
ルド部１４の破壊強度を測定した。

【００４０】表１から明らかなように、充填剤の含有率
が増加するに伴い、プーリ外径円筒度や成形収縮率が良
好な結果を得ることができ、また充填率の含有率と円環
引張強度との間にも相関関係があることが判る。そし
て、比較例５１は充填剤の含有率が６７％と高いため、
プーリ外径円筒度は９μｍと良好な結果が得ることがで
きたが、円環引張強度が８４０kgf/cm²と低下し、また
ヒートサイクル試験においてもクラックの発生が認めら
れた。これは充填剤の含有率が高すぎるためにウェルド
部１４での配向、歪みが大きくなるためと考えられる。
また、比較例５２は充填剤が４５％と低いため、円環引
張強度やヒートサイクル試験においては良好な結果が得
られたが、充填剤の補強効果が不足しているため成形収
縮率が８．９×１０^-3と大きく、プーリ外径円筒度が９
７μｍと真円度の悪化を招来し、駆動中のベルトの振れ
も激しく、騒音状態の悪化を招いた。

【００４１】一方、実施例１〜４は、充填剤の含有率が
重量％で５０〜６５％の範囲とされているので、騒音状
態、円環引張強度及びヒートサイクル試験のいずれにお
いても良好な結果が得られた。また、表１から少なくと
もプーリ外径円筒度が４０μｍ以下、成形収縮率が７．
４×１０^-3以下の場合に真円度に優れ、かつ温度変化に
対しても破損することのない樹脂製プーリを得ることの
できることが判る。

【００４２】尚、成形時には樹脂の収縮応力σｐが生
じ、また金属製（例えば、ＳＵＪ２）の転がり軸受の線
膨張率αｍと樹脂部を形成する樹脂の線膨張率αｐの差
により射出後温度を下げたときには温度差応力σＴが生
じる。そして、、収縮応力σｐと温度差応力σＴとを加
算した合計応力σが円環引張強度を超えたときに樹脂製
プーリは破壊するものと解される。

【００４３】そこで、本願出願人は、実施例４と比較例
５１の成分組成を有する樹脂組成物を使用してダンベル
型引張試験片（ＪＩＳ１号型）を作製し、（株）島津製
作所製のオートグラフを使用して引張弾性率Ｅｐを測定
し、さらに上記引張試験片から小片を切り出してセイコ
ー電子（株）製ＴＭＡにより樹脂の線膨張率αｐを測定
し、その後、数式（３）、（４）、（５）に基づいて夫
々、収縮応力σｐ、温度差応力σＴ、合計応力σを算出
した。

【００４４】 σｐ＝（ｘ／（１０００−ｘ））×Ｅｐ …（３） σＴ＝ΔＴ×（αｐ−αｍ）×Ｅｐ …（４） σ＝σｐ＋σＴ …（５）ここで、ΔＴは射出成形時の温度と冷却固化後の温度と
の温度差である。

【００４５】表２は各種応力等の測定結果を示す。

【００４６】

【表２】この表２より、実施例４の合計応力σは７３８kgf/cm²
であり、比較例５１の合計応力σは７２９kgf/cm²と算
出される。円環引張強度が８４０kgf/cm²の比較例５１
が破壊していることから合計応力σをほぼ推定すること
ができる。

【００４７】〔第２の実施例〕樹脂材料として４６ナイ
ロン（商品名「テイジンナイロン４６」；帝人(株））
製）を使用し、充填剤としてはガラス繊維（商品名「Ｆ
ＥＳグレード」；富士ファイバーグラス（株）製）、シ
リカ（商品名「ニプシール」；日本シリカ工業（株）
製）、炭酸カルシウム（商品名「ソフトン」；備北粉化
工業（株）製）を使用し、第１の実施例と同様に、樹脂
組成物を得た後、射出成形して樹脂製プーリを製造し
た。

【００４８】本第２の実施例における成形条件は以下の
通りである。

【００４９】樹脂溶融温度（℃）：３１５〜３２５金型温度（℃）：１２０〜１４０射出圧力（ＭＰａ）：１２０〜１４０次に、このようにして得られた樹脂製プーリについて、
第１の実施例と同様の方法により、プーリ外径円筒度、
騒音、ヒートサイクル試験、成形収縮率、円環引張強度
を測定した。

【００５０】表３は各樹脂材料及び充填剤の組成とプー
リ外径円筒度等の測定結果を示している。実施例１１〜
１４は充填剤の重量％が５０〜６５％とされた樹脂製プ
ーリの測定結果を示し、比較例６１、６２は充填剤の重
量％が５０〜６５％の範囲外とされた樹脂製プーリの測
定結果を示す。

【００５１】

【表３】表３中、比較例６１は充填剤の含有率が６７％と高いた
め、プーリ外径円筒度は２６μｍと良好な結果が得られ
たが、第１の実施例に述べた理由と同様の理由から円環
引張強度が９５０kgf/cm²と低下し、ヒートサイクル試
験においてもクラックの発生が認められた。また、比較
例６２は充填剤が４５％と低いため、円環引張強度やヒ
ートサイクル試験においては良好な結果が得られたが、
充填剤の補強効果が不足しているためプーリ外径円筒度
が６０μｍと真円度が悪化し、騒音状態の悪化を招い
た。

【００５２】一方、実施例１１〜１４は、充填剤の含有
率が重量％で５０〜６５％の範囲とされているので、測
定結果はいずれも満足すべき結果が得られた。

【００５３】〔第３の実施例〕樹脂材料として６６ナイ
ロン（商品名「ウルトラミッド」Ａ４Ｈグレード；ビー
エーエスエフエンジニアリングプラスチック（株）製）
を使用し、充填剤としてはガラス繊維（商品名「ＦＥＳ
グレード」；富士ファイバーグラス（株）製）、シリカ
（商品名「ニプシール」；日本シリカ工業（株）製）、
炭酸カルシウム（商品名「ソフトン」；備北粉化工業
（株）製）を使用し、第１及び第２の実施例と同様、樹
脂組成物を得た後、射出成形して樹脂製プーリを製造し
た。

【００５４】本第３の実施例の成形条件は以下の通りで
ある。

【００５５】樹脂溶融温度（℃）：２９０〜３０５金型温度（℃）：９０〜１００射出圧力（ＭＰａ）：１００〜１１０次に、このようにして得られた樹脂製プーリについて、
第１の実施例と同様の方法により、プーリ外径円筒度、
騒音、ヒートサイクル試験、成形収縮率、円環引張強度
を測定した。

【００５６】表４は各樹脂材料及び充填剤の組成とプー
リ外径円筒度等の測定結果を示している。実施例２１〜
２４は充填剤の重量％が５０〜６５％とされた樹脂製プ
ーリの測定結果を示し、比較例７１、７２は充填剤の重
量％が５０〜６５％の範囲外とされた樹脂製プーリの測
定結果を示す。

【００５７】

【表４】表４中、比較例７１は充填剤の含有率が６７％と高いた
め、プーリ外径円筒度は１８μｍと良好な結果が得られ
たが、第１の実施例に述べた理由と同様の理由から円環
引張強度が８９０kgf/cm²と低下し、ヒートサイクル試
験においてもクラックの発生が認められた。また、比較
例７２は充填剤が４５％と低いため、円環引張強度やヒ
ートサイクル試験においては良好な結果が得られたが、
充填剤の補強効果が不足しているためプーリ外径円筒度
が５３μｍと真円度が悪化し、騒音状態の悪化を招い
た。

【００５８】一方、実施例２１〜２４は、充填剤の含有
率が重量％で５０〜６５％の範囲とされているので、測
定結果についていずれも満足すべき結果が得られた。

【００５９】〔第４の実施例〕樹脂材料としてＬ−ＰＰ
Ｓ（商品名「フォートロンＫＰＳ」；呉羽化学工業
（株）製）を使用し、充填剤としてはカーボン繊維（商
品名「リノベス」；大阪ガス（株）製）、アルミナ（Ａ
Ｓグレード；昭和電工（株）製）を使用し、実施例１及
び実施例２と同様に、樹脂組成物を得た後、射出成形し
て樹脂製プーリを作製した。

【００６０】本第４の実施例の成形条件は以下の通りで
ある。

【００６１】樹脂溶融温度（℃）：３１０〜３２５金型温度（℃）：１４０〜１５０射出圧力（ＭＰａ）：９０〜１２０次に、このようにして得られた樹脂製プーリについて、
第１の実施例と同様の方法により、プーリ外径円筒度、
騒音、ヒートサイクル試験、成形収縮率、円環引張強度
を測定した。

【００６２】表５は各樹脂材料及び充填剤の組成とプー
リ外径円筒度等の測定結果を示している。実施例３１〜
３４は充填剤の重量％が５０〜６５％とされた樹脂製プ
ーリの測定結果を示し、比較例８１は充填剤の重量％が
５０〜６５％の範囲外とされた樹脂製プーリの測定結果
を示す。

【００６３】

【表５】表５中、比較例８１は充填剤の含有率が６７％と高いた
め、プーリ外径円筒度は６μｍと良好な結果が得られた
が、第１の実施例に述べた理由と同様の理由から円環引
張強度が８８０kgf/cm²と低下し、ヒートサイクル試験
においても割れが発生した。また、比較例８２は充填剤
が４０％と低いため、円環引張強度やヒートサイクル試
験においては良好な結果が得られたが、充填剤の補強効
果が不足しているためプーリ外径円筒度が６７μｍと真
円度が悪化し、騒音状態の悪化を招いた。

【００６４】一方、実施例３１〜３３は、充填剤の含有
率が重量％で５０〜６５％の範囲とされているので、測
定結果についていずれも満足すべき結果が得られた。

【００６５】図８〜図１０は第１〜第４の実施例におけ
る測定結果を示した特性図である。○が第１の実施例の
測定結果、□は第２の実施例の測定結果、△は第３の実
施例の測定結果、◎は第４の実施例の測定結果を夫々示
す。

【００６６】図８〜図１０から明らかなように、樹脂部
２の充填率が５０％〜６５％の範囲内の樹脂製プーリ
は、プーリ外径円筒度が４０μｍ以下となり（図８）、
また成形収縮率が７．４×１０^-3以下となり（図９）、
さらに円環引張強度が９６０kgf/cm²以上となって（図
１０）、良好な真円度を得ることができ、温度変化に対
しても破損することのない信頼性や耐久性の優れた樹脂
製プーリを得ることができることが判る。

【００６７】

【発明の効果】以上詳述したように本発明は、転がり軸
受と、該転がり軸受の周囲に該転がり軸受と一体的に形
成された樹脂部とからなる樹脂製プーリにおいて、充填
剤が前記樹脂部に含有されると共に、前記充填剤の含有
率が、重量％で５０〜６５％とされているので、真円度
に優れ、温度変化に対しても破損することのない機械的
強度に優れた信頼性及び耐久性の向上した樹脂製プーリ
を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る樹脂製プーリの一実施の形態を示
す正面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。

【図３】プーリ外径円筒度の測定方法を説明するための
説明図である。

【図４】ヒートサイクル試験の試験条件を示す時間−温
度特性図である。

【図５】樹脂円筒体の正面図である。

【図６】樹脂円筒体の円環引張強度試験を説明するため
の説明図である。

【図７】図６のＢ−Ｂ断面図である。

【図８】充填剤含有率に対するプーリ外径円筒度の特性
図である。

【図９】充填剤含有率に対する成形収縮率の特性図であ
る。

【図１０】充填剤含有率に対する円環引張強度の特性図
である。

【符号の説明】

１転がり軸受２樹脂部

フロントページの続き (72)発明者近藤正神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号日本精工株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】転がり軸受と、該転がり軸受の周囲に該
転がり軸受と一体的に形成された樹脂部とからなる樹脂
製プーリにおいて、充填剤が前記樹脂部に含有されると共に、前記充填剤の
含有率が、重量％で５０〜６５％とされていることを特
徴とする樹脂製プーリ。