JP5146516B2

JP5146516B2 - エバポリークチェックシステム

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Publication number: JP5146516B2
Application number: JP2010252701A
Authority: JP
Inventors: 康夫加藤
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2010-11-11
Filing date: 2010-11-11
Publication date: 2013-02-20
Anticipated expiration: 2030-11-11
Also published as: US8770013B2; US20120118046A1; JP2012102681A

Description

本発明は、燃料タンクからの蒸発燃料（以下、「エバポ」という）のリークをチェックするエバポリークチェックシステムに関する。

近年、燃料タンクの内部から外部へリークするエバポの排出規制が厳しくなっている。特にアメリカ合衆国環境庁（ＥＰＡ）およびカリフォルニア州環境庁（ＣＡＲＢ）の定める基準では、燃料タンクの微小な開口からのエバポのリークを検出することを要求している。特許文献１のエバポリークチェックシステムでは、ポンプにより基準オリフィスに空気を流したときの圧力を基準圧力として検出し、その後、ポンプにより燃料タンクを減圧または加圧したときの圧力と前記基準圧力とを比較することで、燃料タンクからのエバポのリークが許容範囲内であるか否かを判定している。

特許第３８９６５８８号公報特開２００７−７７９５０号公報

特許文献１のエバポリークチェックシステムでは、基準オリフィスを流れる空気は、大気側から取り込まれるため多くの異物を含んでいる。そのため、空気中に含まれる異物により基準オリフィスの径が縮小あるいは閉塞することが懸念される。基準オリフィスの径が縮小あるいは閉塞した場合、前記基準圧力が変動し、エバポリークのチェックが正確に行えなくなるおそれがある。この問題への対応として基準オリフィスの上流側に異物を捕集するフィルタ等を設けることが考えられる。しかしながら、別途フィルタ等を設ける場合、部品点数が増大するとともにシステム（製品）の構成が複雑になるおそれがある。

一方、特許文献２の蒸発燃料処理装置では、ポンプ上流または下流側の通路を閉塞した状態でポンプを駆動したときの前記通路内の圧力を締切圧として検出している。そして、ポンプによって空気を基準オリフィスに流したときの圧力とポンプによってエバポを含む混合気を基準オリフィスに流したときの圧力との差圧、および、前記締切圧に基づき、エバポの濃度を算出している。しかしながら、この蒸発燃料処理装置では、エバポの濃度を算出するにあたり基準オリフィスに空気または混合気を流すことを要件としているため、空気または混合気中の異物等により基準オリフィスの径が縮小あるいは閉塞した場合、エバポの濃度を正確に算出することができなくなるおそれがある。

本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、簡単な構成で、長期に亘り精度の高いエバポリークチェックを実施可能なエバポリークチェックシステムを提供することにある。

請求項１に記載の発明は、燃料タンクの内部と外部との間に圧力差を形成することにより、燃料タンクからのエバポリークをチェックするエバポリークチェックシステムであって、ポンプとモータとポンプ通路部と第１通路部と第２通路部と切替手段と圧力検出手段と吸着手段と制御部とを備えている。モータは、ポンプを駆動する。ポンプ通路部は、一端がポンプに接続している。第１通路部は、一端が燃料タンクに接続し、他端がポンプ通路部の他端に接続している。第２通路部は、一端が大気に開放され、他端が第１通路部の他端に接続している。切替手段は、ポンプ通路部と第１通路部との間を閉塞したとき第１通路部と第２通路部との間を開放し、ポンプ通路部と第１通路部との間を開放したとき第１通路部と第２通路部との間を閉塞する。圧力検出手段は、ポンプ通路部に設けられ、ポンプ通路部の内部の圧力を検出する。吸着手段は、第１通路部に設けられ、燃料タンクで発生したエバポを吸着する。制御部は、ポンプの駆動および切替手段の作動を制御する。

そして、本発明では、制御部は、締切圧検出手段、開放時圧力検出手段、ポンプ特性式導出手段、基準圧力算出手段およびリークチェック手段を含む。締切圧検出手段は、切替手段によりポンプ通路部と第１通路部との間を閉塞した状態でポンプを駆動し、このとき圧力検出手段で検出した圧力を締切圧として検出する。開放時圧力検出手段は、ポンプを駆動した状態で切替手段によりポンプ通路部と第１通路部との間を開放した直後に圧力検出手段で検出した圧力を開放時圧力として検出する。

ポンプ特性式導出手段は、締切圧検出手段で検出した締切圧と、開放時圧力検出手段で検出した開放時圧力と、「ポンプ通路部の流量特性の式」とから、「ポンプのポンプ特性の式」を導出する。ここで、「ポンプ通路部の流量特性の式」とは、所定の流路面積をもつポンプ通路部に例えば空気などの流体を流したときの圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、所定の式である。また、「ポンプのポンプ特性の式」とは、ポンプに吸入あるいはポンプから吐出される流体の圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、ポンプの性能に対応する式である。

基準圧力算出手段は、ポンプ特性式導出手段で導出した「ポンプのポンプ特性の式」と、「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」との交点を求めることにより基準圧力を算出する。ここで、「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」とは、所定の流路面積（流路径）をもつオリフィスに例えば空気などの流体を流したときの圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、所定の式である。リークチェック手段は、切替手段によりポンプ通路部と第１通路部との間を開放した状態でポンプを所定期間駆動し、このとき圧力検出手段で検出した圧力と、基準圧力算出手段で算出した基準圧力とを比較することにより、燃料タンクからのエバポのリークが許容範囲内であるか否かを判定する。

このように、本発明では、締切圧と開放時圧力とを検出することのみで基準圧力を算出し、当該基準圧力と燃料タンクを減圧または加圧したときの圧力とを比較することによって、エバポリークをチェックすることができる。つまり、本発明では、「基準圧力を検出（算出）するために基準オリフィスに実際に流体を流す」必要がない。本発明では、従来技術のような基準オリフィスを備えていないため、「基準オリフィスの径が異物等により縮小あるいは閉塞することで基準圧力の検出（算出）精度が低下する」といったことがない。よって、基準圧力を高精度に算出できるとともに、基準圧力の算出精度を高いまま維持できる。その結果、エバポリークの検出精度が低下するのを防ぐことができる。したがって、長期に亘り精度の高いエバポリークチェックを実施することができる。

また、本発明では、基準オリフィスを必要としないため、基準オリフィスを形成する部材を削減することができる。これにより、エバポリークチェックシステムの構成を簡単にでき、部材コストおよび組付コスト等を低減することができる。
さらに、本発明では、エバポのリークの許容範囲（基準値）を変更する場合、前記「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」のパラメータを変更するのみでよい。よって、エバポの排出規制の基準が変更された場合でも、容易かつ柔軟に対応することができる。

請求項２に記載の発明は、燃料タンクの内部と外部との間に圧力差を形成することにより、燃料タンクからのエバポリークをチェックするエバポリークチェックシステムであって、ポンプとモータとポンプ通路部と第１通路部と第２通路部と切替手段と圧力検出手段と流量検出手段と吸着手段と制御部とを備えている。モータは、ポンプを駆動する。ポンプ通路部は、一端がポンプに接続している。第１通路部は、一端が燃料タンクに接続し、他端がポンプ通路部の他端に接続している。第２通路部は、一端が大気に開放され、他端が第１通路部の他端に接続している。切替手段は、ポンプ通路部と第１通路部との間を閉塞したとき第１通路部と第２通路部との間を開放し、ポンプ通路部と第１通路部との間を開放したとき第１通路部と第２通路部との間を閉塞する。圧力検出手段は、ポンプ通路部に設けられ、ポンプ通路部の内部の圧力を検出する。流量検出手段は、ポンプ通路部に設けられ、ポンプ通路部の内部を流れる流体の流量を検出する。吸着手段は、第１通路部に設けられ、燃料タンクで発生したエバポを吸着する。制御部は、ポンプの駆動および切替手段の作動を制御する。

そして、本発明では、制御部は、締切圧検出手段、開放時流量検出手段、ポンプ特性式導出手段、基準圧力算出手段およびリークチェック手段を含む。締切圧検出手段は、切替手段によりポンプ通路部と第１通路部との間を閉塞した状態でポンプを駆動し、このとき圧力検出手段で検出した圧力を締切圧として検出する。開放時流量検出手段は、ポンプを駆動した状態で切替手段によりポンプ通路部と第１通路部との間を開放した直後に流量検出手段で検出した流量を開放時流量として検出する。

ポンプ特性式導出手段は、締切圧検出手段で検出した締切圧と、開放時流量検出手段で検出した開放時流量と、「ポンプ通路部の流量特性の式」とから、「ポンプのポンプ特性の式」を導出する。ここで、「ポンプ通路部の流量特性の式」とは、所定の流路面積をもつポンプ通路部に例えば空気などの流体を流したときの圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、所定の式である。また、「ポンプのポンプ特性の式」とは、ポンプに吸入あるいはポンプから吐出される流体の圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、ポンプの性能に対応する式である。

このように、本発明では、締切圧と開放時流量とを検出することのみで基準圧力を算出し、当該基準圧力と燃料タンクを減圧または加圧したときの圧力とを比較することによって、エバポリークをチェックすることができる。つまり、本発明では、「基準圧力を検出（算出）するために基準オリフィスに実際に流体を流す」必要がない。本発明では、請求項１に記載の発明と同様、従来技術のような基準オリフィスを備えていないため、「基準オリフィスの径が異物等により縮小あるいは閉塞することで基準圧力の検出（算出）精度が低下する」といったことがない。よって、基準圧力を高精度に算出できるとともに、基準圧力の算出精度を高いまま維持できる。その結果、エバポリークの検出精度が低下するのを防ぐことができる。したがって、長期に亘り精度の高いエバポリークチェックを実施することができる。

請求項３に記載の発明では、制御部は、ポンプを駆動した状態で切替手段によりポンプ通路部と第１通路部との間を開放した直後に圧力検出手段で検出した圧力を開放時圧力として検出する開放時圧力検出手段を含む。そして、ポンプ特性式導出手段は、締切圧検出手段で検出した締切圧と、開放時圧力検出手段で検出した開放時圧力と、「ポンプ通路部の流量特性の式」とから、「ポンプのポンプ特性の式」を導出する。本発明では、例えば、開放時流量検出手段で検出した開放時流量に基づき「ポンプのポンプ特性の式」を導出することに加え、開放時圧力検出手段で検出した開放時圧力に基づき「ポンプのポンプ特性の式」を導出することで、「ポンプのポンプ特性の式」を補正可能である。この場合、エバポリークの検出精度をより高めることができる。また、本発明では、例えば流量検出手段の故障等により開放時流量が検出不可となった場合でも、開放時圧力検出手段で開放時圧力を検出し「ポンプのポンプ特性の式」を導出することによって、エバポリークのチェックが可能である。

請求項４に記載の発明では、制御部は、ポンプを駆動するとき、ポンプ通路部、第１通路部および燃料タンクの内部が減圧されるようポンプの駆動を制御する。このように、ポンプ通路部、第１通路部および燃料タンクの内部を減圧することによって、締切圧および開放時圧力または開放時流量を検出可能であり、エバポリークをチェックすることが可能である。また、本発明では、リークチェック手段によってエバポのリークをチェックするとき、燃料タンクの内部は減圧されるため、このとき、燃料タンクの微小隙間からエバポが流出するといった事態を防ぐことができる。

請求項５に記載の発明では、制御部は、ポンプを駆動するとき、ポンプ通路部、第１通路部および燃料タンクの内部が加圧されるようポンプの駆動を制御する。このように、ポンプ通路部、第１通路部および燃料タンクの内部を加圧することによっても、締切圧および開放時圧力または開放時流量を検出可能であり、エバポリークをチェックすることが可能である。

本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックシステムを適用したエバポシステムを示す概略図。本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックシステムのチェックモジュールを示す断面図であって、切替弁装置がオフのときの状態を示す図。本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックシステムのチェックモジュールを示す断面図であって、切替弁装置がオンのときの状態を示す図。本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックシステムによるエバポリークのチェック処理を示すフロー図。本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックシステムの圧力センサの出力の変化を示す図。本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックシステムのポンプのポンプ特性の式を示す図。本発明の第２実施形態によるエバポリークチェックシステムのチェックモジュールを示す断面図。本発明の第２実施形態によるエバポリークチェックシステムによるエバポリークのチェック処理を示すフロー図。本発明の第３実施形態によるエバポリークチェックシステムの圧力センサの出力の変化を示す図。本発明の第３実施形態によるエバポリークチェックシステムのポンプのポンプ特性の式を示す図。

以下、本発明の複数の実施形態によるエバポリークチェックシステムを図面に基づいて説明する。なお、複数の実施形態において、実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態によるエバポリークチェックシステムを適用したエバポシステムを図１に示す。

エバポシステム２は、エバポリークチェックシステム１、燃料タンク５および吸気装置８０等から構成されている。エバポリークチェックシステム１は、チェックモジュール１０、吸着手段としてのキャニスタ３、および、制御部としての電子制御ユニット（以下、「ＥＣＵ」という）４等を備えている。
チェックモジュール１０は、図２に示すように、ハウジング２０、ポンプ１１、モータ１２、切替手段としての切替弁装置３０、および、圧力検出手段としての圧力センサ１３等を有している。

ハウジング２０には、ポンプ１１、モータ１２および切替弁装置３０が収容されている。ハウジング２０は、ポンプ１１を収容するポンプ室２１、ならびに切替弁装置３０を収容する弁室２２を有している。ハウジング２０は、第１通路部としてのタンク通路４１、第２通路部としての開放通路４２、ポンプ通路部としての第１ポンプ通路４３、および、第２ポンプ通路４４を有している。

タンク通路４１は、ハウジング２０の弁室２２から図１に示すようにキャニスタ３を経由して燃料タンク５に連通している。開放通路４２は大気に開放されている開放端４２ａを有しており、図２に示すハウジング２０の弁室２２から開放端４２ａに連通している。図２に示すように、第１ポンプ通路４３はポンプ室２１と弁室２２とを連通している。すなわち、第１ポンプ通路４３は一端がポンプ室２１を経由してポンプ１１に接続している。また、タンク通路４１は、一端が燃料タンク５に接続し、他端が弁室２２を経由して第１ポンプ通路４３の他端に接続している。また、開放通路４２は、一端が大気に開放され、他端が弁室２２を経由してタンク通路４１の他端に接続している。このように、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および開放通路４２の他端は、弁室２２を介して互いに接続している。第２ポンプ通路４４は、弁室２２を経由してポンプ室２１と開放通路４２とを連通し、ポンプ１１から排出され大気中へ放出される空気が流れる。

ポンプ１１は、ポンプ室２１に収容されており、吸入口１４および吐出口１５を有している。吸入口１４は第１ポンプ通路４３に配置され、吐出口１５はポンプ室２１に配置されている。本実施形態では、モータ１２によりポンプ１１を駆動することにより、第１ポンプ通路４３の空気はポンプ１１へ吸入される。モータ１２は、図示しないコイルへの通電位置を変更することにより、図示しない可動子を回転駆動する電気的に無接点の直流ブラシレスモータである。図１に示すように、モータ１２は、ＥＣＵ４に接続されている。

切替弁装置３０は、図２に示すように弁ボディ３１、弁部材５０および電磁駆動部６０から構成されている。弁ボディ３１は、ハウジング２０の弁室２２に収容されている。弁ボディ３１は、タンク通路４１側に第１弁座部３２を有している。弁部材５０に装着されているワッシャ部材５１は第１弁座部３２に当接可能であり、弁部材５０の移動にともなってワッシャ部材５１が第１弁座部３２に当接することにより、タンク通路４１と開放通路４２との間が閉塞されるとともに、タンク通路４１と第１ポンプ通路４３との間が開放される。また、弁部材５０は当接部５２を有しており、当接部５２はハウジング２０の第１ポンプ通路４３の弁室２２側の端部に形成されている第２弁座部３３に当接可能である。弁部材５０の移動にともなって当接部５２が第２弁座部３３に当接すると、タンク通路４１と開放通路４２との間が開放されるとともに、タンク通路４１および開放通路４２と第１ポンプ通路４３との間が閉塞される。すなわち、切替弁装置３０は、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を閉塞したときタンク通路４１と開放通路４２との間を開放し、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を開放したときタンク通路４１と開放通路４２との間を閉塞するよう作動する。

弁部材５０は電磁駆動部６０により駆動される。弁部材５０は、電磁駆動部６０とは反対側の端部に上述の当接部５２を有し、ワッシャ部材５１が装着されている。電磁駆動部６０は図１に示すＥＣＵ４に接続されているコイル６１を有している。コイル６１に通電することにより、コア６２に磁界が発生し、弁部材５０を吸引する。弁部材５０は、スプリング６３によりコイル６１による吸引方向とは逆方向へ付勢されている。

コイル６１への通電が停止されているとき、図２に示すように弁部材５０はスプリング６３の付勢力により下方へ移動し、当接部５２が第２弁座部３３に当接している。そのため、このとき、タンク通路４１と開放通路４２との間は開放され、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間は閉塞された状態である。つまり、このとき、第１ポンプ通路４３の他端は、当接部５２によって締め切られた状態である。

一方、コイル６１へ通電されると、図３に示すようにスプリング６３の付勢力に抗して弁部材５０はコア６２へ吸引され、ワッシャ部材５１と第１弁座部３２とが当接した位置で弁部材５０は停止する。そのため、タンク通路４１と開放通路４２との間が閉塞されるとともに、タンク通路４１と第１ポンプ通路４３との間が開放される。

圧力センサ１３は、第１ポンプ通路４３に設置されている。圧力センサ１３は、第１ポンプ通路４３の圧力を検出し、ＥＣＵ４に圧力に応じた信号を出力する。ＥＣＵ４は、図示しないＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭなどを有するマイクロコンピュータから構成されており、チェックモジュール１０が適用されるエンジンの各部を制御するために搭載されている。ＥＣＵ４には、圧力センサ１３をはじめエンジンの各部に設けられている種々のセンサから出力された信号が入力される。ＥＣＵ４は、これら入力された種々の信号からＲＯＭに記録されている所定の制御プログラムにしたがってエンジンの各部を制御する。また、ＥＣＵ４は、モータ１２およびコイル６１に接続しており、モータ１２の回転およびコイル６１の駆動を制御可能である。これにより、ＥＣＵ４は、ポンプ１１の駆動および切替弁装置３０の作動を制御可能である。

図１に示すように、キャニスタ３は吸着剤３ａを有している。吸着剤３ａは、例えば活性炭などであり、燃料タンク５で発生したエバポ（蒸発燃料）を吸着する。キャニスタ３は、図２に示すハウジング２０の弁室２２と燃料タンク５とを連通するタンク通路４１の途中に設置されている。また、キャニスタ３には、吸気装置８０の吸気管８１へ連通するパージ通路８２が接続されている。キャニスタ３を通過することにより、燃料タンク５で発生したエバポは吸着剤３ａに吸着され、キャニスタ３から流出する空気に含まれるエバポは所定の濃度以下となる。吸気装置８０はエンジンの吸気系に連通する吸気管８１を有しており、吸気管８１には内部を流れる吸気流量を調整するスロットル弁８３が設置されている。また、パージ通路８２には、パージ弁８４が設けられている。吸気管８１に吸気が流れているときパージ弁８４を開くとパージ通路８２に負圧が生じ、吸着剤３ａに吸着されていたエバポは、吸気管８１へパージされる。

次に、上記の構成のエバポリークチェックシステム１の作動について、図２〜６に基づき説明する。
図４は、ＥＣＵ４によるエバポリークのチェックに関する処理フローを示したものである。また、図５は、ポンプ１１および切替弁装置３０を駆動または作動（ＯＮ）させたときの時間の経過に伴う圧力センサ１３の出力の変化を示したものである。
図４に示す一連の処理は、エンジンの運転が停止されて所定期間が経過すると開始される。この所定期間は、車両の温度が安定するために必要な期間に設定されている。

Ｓ１０１では、ＥＣＵ４は、大気圧を検出する。このとき（図５に示す時刻ｔ１）、ポンプ１１および切替弁装置３０は、ＯＦＦの状態である。すなわち、切替弁装置３０は、図２に示す状態であり、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間は閉塞されている。一方、第１ポンプ通路４３のタンク通路４１とは反対側は、ポンプ１１の内部、第２ポンプ通路４４および開放通路４２を経由して大気と連通した状態である。そのため、このとき圧力センサ１３で検出した圧力を大気圧として検出することができる。ＥＣＵ４は、このとき圧力センサ１３から出力された信号の値を「大気圧に対応する値」としてＲＡＭに記憶する。

Ｓ１０２では、ＥＣＵ４は、ポンプ１１を駆動（ＯＮ）する。このとき（図５に示す時刻ｔ２）、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間は閉塞された状態のため、第１ポンプ通路４３の内部は減圧される。
Ｓ１０３では、ＥＣＵ４は、締切圧検出手段として機能し、締切圧を検出する。ここで、締切圧とは、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を閉塞した状態でポンプ１１を駆動したときの第１ポンプ通路４３の圧力のことである。ＥＣＵ４は、「このとき（図５に示す時刻ｔ３）圧力センサ１３から出力された信号の値」から「Ｓ１０１で記憶した大気圧に対応する値」を減じた値を「締切圧に対応する値」としてＲＡＭに記憶する。ここで、「締切圧に対応する値（締切圧）」をａとする。本実施形態では、締切圧は大気圧より低いため、ａは負の値となる。すなわち、本実施形態では、ａの絶対値は、大気圧と締切圧との相対的な圧力差を示す。

Ｓ１０４では、ＥＣＵ４は、切替弁装置３０を作動（ＯＮ）させる（図５に示す時刻ｔ４参照）。これにより、切替弁装置３０は、図３に示す状態となる。
Ｓ１０４の直後に実施されるＳ１０５では、ＥＣＵ４は、開放時圧力検出手段として機能し、開放時圧力を検出する。ここで、開放時圧力とは、ポンプ１１を駆動した状態で第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を開放したときの第１ポンプ通路４３の圧力のことである。ＥＣＵ４は、「このとき（図５に示す時刻ｔ４の直後）圧力センサ１３から出力された信号の値」から「Ｓ１０１で記憶した大気圧に対応する値」を減じた値を「開放時圧力に対応する値」としてＲＡＭに記憶する。ここで、「開放時圧力に対応する値（開放時圧力）」をｂとする。本実施形態では、開放時圧力は大気圧より低いため、ｂは、ａと同様、負の値となる。すなわち、本実施形態では、ｂの絶対値は、大気圧と開放時圧力との相対的な圧力差を示す。

Ｓ１０６では、ＥＣＵ４は、ポンプ特性式導出手段として機能し、ポンプ１１のポンプ特性の式を導出する。具体的には、Ｓ１０３で検出した締切圧ａと、Ｓ１０５で検出した開放時圧力ｂと、「第１ポンプ通路４３の流量特性の式」とから、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出する。

上記「第１ポンプ通路４３の流量特性の式」とは、所定の流路面積をもつ第１ポンプ通路４３に負圧をかけて空気を流したときの圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、所定の式（下記式１）である。
Ｑ＝α₁Ａ₁√（２Ｐ／ρ）・・・式１
ここで、α₁は第１ポンプ通路４３の流量係数、Ａ₁は第１ポンプ通路４３の流路面積、ρは空気の密度（０℃、１ａｔｍ）であり、いずれも所定の値である。また、Ｐは負の値である。式１をグラフで示すと図６の曲線Ｌ１のようになる。なお、本実施形態では、第１ポンプ通路４３の流路径は約２ｍｍに設定されている。

また、上記「ポンプ１１のポンプ特性の式」とは、ポンプ１１に吸入される流体の圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式（下記式２）のことであり、ポンプ１１の性能に対応する式である。
Ｑ＝Ｋ₁Ｐ＋Ｋ₂ ・・・式２
上記式２をグラフで示すと図６の直線Ｌ２のようになる。ここで、Ｋ₁は直線Ｌ２の傾き（圧力に対する流量の変化率）であり、Ｋ₂は無負荷時の流量である。

ＥＣＵ４は、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出するにあたり、まず、式１のＰに開放時圧力ｂを代入することによって、第１ポンプ通路４３の開放時の流量（開放時流量）を算出する。ここで算出した開放時流量をｃとする。続いて、締切圧ａと開放時圧力ｂと開放時流量ｃとから、式２のＫ₁およびＫ₂を求める。この例では、例えば傾きＫ₁は、ｃ／（ｂ−ａ）となる。このように、ＥＣＵ４は、検出した締切圧ａと開放時圧力ｂとに基づきＫ₁およびＫ₂を求めることにより、このとき（図５に示す時刻ｔ４）の「ポンプ１１のポンプ特性の式」（上記式２）を導出する。

Ｓ１０７では、ＥＣＵ４は、基準圧力算出手段として機能し、基準圧力を算出する。具体的には、Ｓ１０６で導出した「ポンプ１１のポンプ特性の式」（上記式２）と、「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」との交点を求めることにより基準圧力を算出する。

上記「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」とは、所定の流路面積をもつオリフィスに負圧をかけて空気を流したときの圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、所定の式（下記式３）である。
Ｑ＝α₂Ａ₂√（２Ｐ／ρ）・・・式３
ここで、α₂はオリフィスの流量係数、Ａ₂はオリフィスの流路面積、ρは空気の密度（０℃、１ａｔｍ）であり、いずれも所定の値である。また、Ｐは負の値である。なお、α₂、Ａ₂、ρはＲＯＭに記憶されている所定値であり、前記オリフィスが例えばハウジング２０等に実際に設けられているわけではない。

式３をグラフで示すと図６の曲線Ｌ３のようになる。例えば、ＣＡＲＢおよびＥＰＡの基準では、燃料タンク５からのエバポリークの検出精度としてφ０．５ｍｍ相当の開口からのエバポリークの検出が要求されている。そのため、本実施形態では、前記オリフィスの流路径をφ０．５ｍｍと想定している。よって、Ａ₂は具体的には０．０６２５πｍｍ²である。

ＥＣＵ４は、基準圧力を算出するために、式２（Ｌ２）と式３（Ｌ３）との交点Ｏ１を求める。そして、当該交点Ｏ１の圧力の値を基準圧力ｄとする（図６参照）。つまり、基準圧力ｄは、流路径がφ０．５ｍｍのオリフィスに、ポンプ１１の駆動により負圧をかけて空気を流したときに検出される圧力に等しい。

Ｓ１０８では、ＥＣＵ４は、リークチェック手段として機能し、燃料タンク５からのエバポのリークが許容範囲内であるか否かを判定する。具体的には、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を開放した状態でポンプ１１を所定期間駆動し、このとき（図５に示す時刻ｔ５）圧力センサ１３で検出した圧力と、Ｓ１０７で算出した基準圧力ｄとを比較する。

図５に示すように、時刻ｔ４の時点で切替弁装置３０は図３に示す状態となり、かつ、ポンプ１１は駆動した状態のため、時刻ｔ４以降、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部は圧力が低下していく。そして、時刻ｔ４から所定期間経過した時刻ｔ５では、圧力センサ１３で検出した圧力（第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部の圧力）は基準圧力ｄを下回っている。この場合、燃料タンク５の外部から内部への空気の侵入は基準値より少なく、燃料タンク５の気密は十分に保たれていると考えられる。そのため、燃料タンク５の内部で発生したエバポが基準値以上に外部へ放出されることはなく、エバポリークは許容範囲内であると考えることができる。よって、この例のように第１ポンプ通路４３の圧力が基準圧力ｄを下回った場合、ＥＣＵ４は「燃料タンク５からのエバポのリークは許容範囲内である」と判定する。

一方、時刻ｔ４から所定期間経過した時刻ｔ５において、第１ポンプ通路４３の圧力が基準圧力ｄを下回らなかった場合、燃料タンク５の内部の減圧に伴って外部から空気が基準値より多く侵入していると考えられる。そのため、燃料タンク５の内部で発生したエバポは基準値以上に外部へ放出され、許容範囲を超えたエバポリークが生じていると考えられる。よって、第１ポンプ通路４３の圧力が基準圧力ｄを下回らなかった場合、ＥＣＵ４は「燃料タンク５からのエバポのリークは許容範囲を超えている」と判定する。この場合、ＥＣＵ４は、エンジンの次回の運転時において、例えば図示しないダッシュボードに警告ランプを点灯させる。これにより、許容範囲を超えたエバポリークが生じていることを運転者に知らせることができる。
なお、前記所定期間は、ポンプ１１の性能や燃料タンク５の容量等を考慮し設定されている。

Ｓ１０９では、ＥＣＵ４は、ポンプ１１および切替弁装置３０の駆動および作動を停止（オフ）する（図５に示す時刻ｔ６参照）。これにより、切替弁装置３０は図２に示す状態となり、ポンプ１１の駆動が停止するため、第１ポンプ通路４３および燃料タンク５の内部の圧力は、大気圧と同等になる。
Ｓ１０９の後、ＥＣＵ４は、図４に示す一連の処理を抜け、エバポリークのチェックを終了する。

以上説明したように、本実施形態では、締切圧（ａ）と開放時圧力（ｂ）とを圧力センサ１３によって検出することのみで基準圧力（ｄ）を算出し、当該基準圧力（ｄ）と燃料タンク５を減圧したときの圧力とを比較することによって、エバポリークをチェックすることができる。つまり、本実施形態では、「基準圧力を検出（算出）するために基準オリフィスに実際に流体を流す」必要がない。本実施形態では、従来技術のような基準オリフィスを備えていないため、「基準オリフィスの径が異物等により縮小あるいは閉塞することで基準圧力の検出（算出）精度が低下する」といったことがない。よって、基準圧力（ｄ）を高精度に算出できるとともに、基準圧力の算出精度を高いまま維持できる。その結果、エバポリークの検出精度が低下するのを防ぐことができる。したがって、長期に亘り精度の高いエバポリークチェックを実施することができる。
また、本実施形態では、基準オリフィスを必要としないため、基準オリフィスを形成する部材を削減することができる。これにより、エバポリークチェックシステム１の構成を簡単にでき、部材コストおよび組付コスト等を低減することができる。

また、本実施形態では、ＥＣＵ４は、ポンプ１１を駆動するとき、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部が減圧されるようポンプ１１の駆動を制御する。このように、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部を減圧することによって、締切圧（ａ）および開放時圧力（ｂ）を検出可能であり、エバポリークをチェックすることが可能である。また、本実施形態では、ＥＣＵ４によってエバポのリークをチェックするとき、燃料タンク５の内部は減圧されるため、このとき、燃料タンク５の微小隙間からエバポが流出するといった事態を防ぐことができる。

さらに、本実施形態では、エバポのリークの許容範囲（基準値）を変更する場合、前記「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」（上記式３）のパラメータ（例えばα₂、Ａ₂）を変更するのみでよい。よって、エバポの排出規制の基準が変更された場合でも、容易かつ柔軟に対応することができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態によるエバポリークチェックシステムの構成要素のうちの１つ（チェックモジュール）を図７に示す。
第２実施形態では、チェックモジュール１０は、第１実施形態と比べ、流量検出手段としての流量センサ１６をさらに備えている。流量センサ１６は、第１ポンプ通路４３に設けられ、第１ポンプ通路４３を流れる空気の流量を検出する。

次に、上記の構成のエバポリークチェックシステムの作動について、図８に基づき説明する。
図８は、第２実施形態でのＥＣＵ４によるエバポリークのチェックに関する処理フローを示したものである。図８に示す一連の処理は、第１実施形態でのエバポリークのチェック処理（図４）と同様、エンジンの運転が停止されて所定期間が経過すると開始される。
図８に示すＳ１０１〜１０４での処理は、第１実施形態での処理（図４）と同じなので、説明を省略する。

第２実施形態では、Ｓ１０４の直後に実施されるＳ２０５において、ＥＣＵ４は、開放時流量検出手段として機能し、開放時流量を検出する。ここで、開放時流量とは、ポンプ１１を駆動した状態で第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を開放したときに第１ポンプ通路４３を流れる空気の量（流量）のことである。ＥＣＵ４は、「このとき（図５に示す時刻ｔ４の直後）流量センサ１６から出力された信号の値」を「開放時流量に対応する値」としてＲＡＭに記憶する。ここで、「開放時流量に対応する値（開放時流量）」をｃとする。

Ｓ２０６では、ＥＣＵ４は、ポンプ特性式導出手段として機能し、ポンプ１１のポンプ特性の式を導出する。具体的には、Ｓ１０３で検出した締切圧ａと、Ｓ２０５で検出した開放時流量ｃと、「第１ポンプ通路４３の流量特性の式」（上記式１）とから、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出する。
ＥＣＵ４は、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出するにあたり、まず、式１のＱに開放時流量ｃを代入することによって、第１ポンプ通路４３の開放時の圧力（開放時圧力）を算出する。ここで算出した開放時圧力をｂとする。続いて、締切圧ａと開放時流量ｃと開放時圧力ｂとから、式２のＫ₁およびＫ₂を求める。この例では、例えば傾きＫ₁は、ｃ／（ｂ−ａ）となる。このように、ＥＣＵ４は、検出した締切圧ａと開放時流量ｃとに基づきＫ₁およびＫ₂を求めることにより、このとき（図５に示す時刻ｔ４）の「ポンプ１１のポンプ特性の式」（上記式２）を導出する。
図８に示すＳ１０７〜１０９の処理についても、第１実施形態での処理（図４）と同じなので、説明を省略する。

以上説明したように、本実施形態では、締切圧（ａ）と開放時流量（ｃ）とを圧力センサ１３および流量センサ１６によって検出することのみで基準圧力（ｄ）を算出し、当該基準圧力（ｄ）と燃料タンク５を減圧したときの圧力とを比較することによって、エバポリークをチェックすることができる。つまり、本実施形態では、第１実施形態と同様、「基準圧力を検出（算出）するために基準オリフィスに実際に流体を流す」必要がない。本実施形態では、従来技術のような基準オリフィスを備えていないため、「基準オリフィスの径が異物等により縮小あるいは閉塞することで基準圧力の検出（算出）精度が低下する」といったことがない。よって、基準圧力（ｄ）を高精度に算出できるとともに、基準圧力の算出精度を高いまま維持できる。したがって、第１実施形態と同様、エバポリークの検出精度が低下するのを防ぐことができる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態によるエバポリークチェックシステムの作動について、図２〜４、９および１０に基づき説明する。第３実施形態は、エバポリークチェックシステムの物理的な構成は第１実施形態と同様であるものの、ポンプを駆動するモータの回転方向が第１実施形態と異なる。

第３実施形態では、ポンプ１１を駆動するとき、モータ１２を第１実施形態とは反対方向へ回転させる。よって、ポンプ１１が駆動すると、第２ポンプ通路４４の空気は、吐出口１５を経由してポンプ１１に吸入され、吸入口１４を経由して第１ポンプ通路４３に排出される。そのため、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間が閉塞された状態（図２に示す状態）のときポンプ１１が駆動すると、第１ポンプ通路４３は加圧される。また、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間が開放され、タンク通路４１と開放通路４２との間が閉塞された状態（図３に示す状態）のときポンプ１１が駆動すると、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５は加圧される。

第３実施形態では、ＥＣＵ４によるエバポリークのチェックに関する処理自体は第１実施形態の処理（図４参照）と同じであるが、ポンプ１１により第１ポンプ通路４３等が加圧されるため、検出する締切圧や開放時圧力、および、基準圧力を算出するのに用いる各特性の式のとり得る値の正負が第１実施形態と異なる。
図４に示す一連の処理において、Ｓ１０１の処理は第１実施形態での処理と同じなので説明を省略する。

第３実施形態では、Ｓ１０２でポンプ１１を駆動（ＯＮ）すると、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間は閉塞された状態のため、第１ポンプ通路４３は加圧される（図９に示す時刻ｔ２参照）。
Ｓ１０３では、ＥＣＵ４は、締切圧検出手段として機能し、締切圧を検出する。ＥＣＵ４は、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を閉塞した状態でポンプ１１を駆動したときの第１ポンプ通路４３の圧力を検出する。ＥＣＵ４は、「このとき（図９に示す時刻ｔ３）圧力センサ１３から出力された信号の値」から「Ｓ１０１で記憶した大気圧に対応する値」を減じた値を「締切圧に対応する値」としてＲＡＭに記憶する。ここで、「締切圧に対応する値（締切圧）」をｆとする。本実施形態では、締切圧は大気圧より高いため、ｆは正の値となる。

Ｓ１０４では、ＥＣＵ４は、切替弁装置３０を作動（ＯＮ）させる（図９に示す時刻ｔ４参照）。これにより、切替弁装置３０は、図３に示す状態となる。
Ｓ１０４の直後に実施されるＳ１０５では、ＥＣＵ４は、開放時圧力検出手段として機能し、開放時圧力を検出する。ＥＣＵ４は、ポンプ１１を駆動した状態で第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を開放したときの第１ポンプ通路４３の圧力を検出する。ＥＣＵ４は、「このとき（図９に示す時刻ｔ４の直後）圧力センサ１３から出力された信号の値」から「Ｓ１０１で記憶した大気圧に対応する値」を減じた値を「開放時圧力に対応する値」としてＲＡＭに記憶する。ここで、「開放時圧力に対応する値（開放時圧力）」をｇとする。本実施形態では、開放時圧力は大気圧より高いため、ｇは、ｆと同様、正の値となる。

Ｓ１０６では、ＥＣＵ４は、ポンプ特性式導出手段として機能し、ポンプ１１のポンプ特性の式を導出する。具体的には、Ｓ１０３で検出した締切圧ｆと、Ｓ１０５で検出した開放時圧力ｇと、「第１ポンプ通路４３の流量特性の式」とから、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出する。

上記「第１ポンプ通路４３の流量特性の式」とは、所定の流路面積をもつ第１ポンプ通路４３に正圧をかけて空気を流したときの圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、所定の式（下記式４）である。
Ｑ＝α₁Ａ₁√（２Ｐ／ρ）・・・式４
ここで、α₁は第１ポンプ通路４３の流量係数、Ａ₁は第１ポンプ通路４３の流路面積、ρは空気の密度（０℃、１ａｔｍ）であり、いずれも所定の値である。また、Ｐは正の値である。式４をグラフで示すと図１０の曲線Ｌ４のようになる。

また、上記「ポンプ１１のポンプ特性の式」とは、ポンプ１１から吐出される流体の圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式（下記式５）のことであり、ポンプ１１の性能に対応する式である。
Ｑ＝Ｋ₃Ｐ＋Ｋ₄ ・・・式５
上記式５をグラフで示すと図１０の直線Ｌ５のようになる。ここで、Ｋ₃は直線Ｌ５の傾き（圧力に対する流量の変化率）であり、Ｋ₄は無負荷時の流量である。

ＥＣＵ４は、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出するにあたり、まず、式４のＰに開放時圧力ｇを代入することによって、第１ポンプ通路４３の開放時の流量（開放時流量）を算出する。ここで算出した開放時流量をｈとする。続いて、締切圧ｆと開放時圧力ｇと開放時流量ｈとから、式５のＫ₃およびＫ₄を求める。この例では、例えば傾きＫ₃は、ｈ／（ｇ−ｆ）となる。このように、ＥＣＵ４は、検出した締切圧ｆと開放時圧力ｇとに基づきＫ₃およびＫ₄を求めることにより、このとき（図９に示す時刻ｔ４）の「ポンプ１１のポンプ特性の式」（上記式５）を導出する。

Ｓ１０７では、ＥＣＵ４は、基準圧力算出手段として機能し、基準圧力を算出する。具体的には、Ｓ１０６で導出した「ポンプ１１のポンプ特性の式」（上記式５）と、「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」との交点を求めることにより基準圧力を算出する。

上記「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」とは、所定の流路面積をもつオリフィスに正圧をかけて空気を流したときの圧力（Ｐ）と流量（Ｑ）との関係を示す式のことであり、所定の式（下記式６）である。
Ｑ＝α₂Ａ₂√（２Ｐ／ρ）・・・式６
ここで、α₂はオリフィスの流量係数、Ａ₂はオリフィスの流路面積、ρは空気の密度（０℃、１ａｔｍ）であり、いずれも所定の値である。また、Ｐは正の値である。なお、第１実施形態と同様、α₂、Ａ₂、ρはＲＯＭに記憶されている所定値であり、前記オリフィスが例えばハウジング２０等に実際に設けられているわけではない。

式６をグラフで示すと図１０の曲線Ｌ６のようになる。本実施形態では、第１実施形態と同様、前記オリフィスの流路径をφ０．５ｍｍと想定している。
ＥＣＵ４は、基準圧力を算出するために、式５（Ｌ５）と式６（Ｌ６）との交点Ｏ２を求める。そして、当該交点Ｏ２の圧力の値を基準圧力ｉとする（図１０参照）。つまり、基準圧力ｉは、流路径がφ０．５ｍｍのオリフィスに、ポンプ１１の駆動により正圧をかけて空気を流したときに検出される圧力に等しい。

Ｓ１０８では、ＥＣＵ４は、リークチェック手段として機能し、燃料タンク５からのエバポのリークが許容範囲内であるか否かを判定する。具体的には、第１ポンプ通路４３とタンク通路４１との間を開放した状態でポンプ１１を所定期間駆動し、このとき（図９に示す時刻ｔ５）圧力センサ１３で検出した圧力と、Ｓ１０７で算出した基準圧力ｉとを比較する。

図９に示すように、時刻ｔ４の時点で切替弁装置３０は図３に示す状態となり、かつ、ポンプ１１は駆動した状態のため、時刻ｔ４以降、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部は圧力が増大していく。そして、時刻ｔ４から所定期間経過した時刻ｔ５では、圧力センサ１３で検出した圧力（第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部の圧力）は基準圧力ｉを上回っている。この場合、燃料タンク５の内部から外部への空気（エバポ）の漏れは基準値より少なく、燃料タンク５の気密は十分に保たれていると考えられる。そのため、燃料タンク５の内部で発生したエバポが基準値以上に外部へ放出されることはなく、エバポリークは許容範囲内であると考えることができる。よって、この例のように第１ポンプ通路４３の圧力が基準圧力ｉを上回った場合、ＥＣＵ４は「燃料タンク５からのエバポのリークは許容範囲内である」と判定する。

一方、時刻ｔ４から所定期間経過した時刻ｔ５において、第１ポンプ通路４３の圧力が基準圧力ｉを上回らなかった場合、燃料タンク５の内部の加圧に伴って内部から空気（エバポ）が基準値より多く漏れていると考えられる。そのため、燃料タンク５の内部で発生したエバポは基準値以上に外部へ放出され、許容範囲を超えたエバポリークが生じていると考えられる。よって、第１ポンプ通路４３の圧力が基準圧力ｉを上回らなかった場合、ＥＣＵ４は「燃料タンク５からのエバポのリークは許容範囲を超えている」と判定する。この場合、ＥＣＵ４は、第１実施形態と同様、エンジンの次回の運転時において、例えば図示しないダッシュボードに警告ランプを点灯させる。これにより、許容範囲を超えたエバポリークが生じていることを運転者に知らせることができる。

Ｓ１０９では、ＥＣＵ４は、ポンプ１１および切替弁装置３０の駆動および作動を停止（オフ）する（図９に示す時刻ｔ６）。これにより、切替弁装置３０は図２に示す状態となり、ポンプ１１の駆動が停止するため、第１ポンプ通路４３および燃料タンク５の内部の圧力は、大気圧と同等になる。
Ｓ１０９の後、ＥＣＵ４は、図４に示す一連の処理を抜け、エバポリークのチェックを終了する。

以上説明したように、本実施形態では、ＥＣＵ４は、ポンプ１１を駆動するとき、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部が加圧されるようポンプ１１の駆動を制御する。このように、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部を加圧することによっても、締切圧（ｆ）および開放時圧力（ｇ）を検出可能であり、エバポリークをチェックすることが可能である。

（他の実施形態）
本発明の他の実施形態では、第２実施形態において、ポンプ１１を駆動するとき、第１ポンプ通路４３、タンク通路４１および燃料タンク５の内部が加圧されるようポンプ１１の駆動を制御することとしてもよい。このようにポンプ１１を制御しても、第３実施形態と同様、エバポリークをチェックすることが可能である。

上記第２実施形態では、流量センサ１６により開放時流量を検出し、当該開放時流量と締切圧と「第１ポンプ通路４３の流量特性の式」とから、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出する例を示した。これに対し本発明の他の実施形態では、圧力センサ１３により開放時圧力を検出し、当該開放時圧力と締切圧と「第１ポンプ通路４３の流量特性の式」とから、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出してもよい。この実施形態では、例えば、流量センサ１６により検出した開放時流量に基づき「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出することに加え、圧力センサ１３により検出した開放時圧力に基づき「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出することで、「ポンプ１１のポンプ特性の式」を補正可能である。この場合、エバポリークの検出精度をより高めることができる。また、この実施形態では、例えば流量センサ１６の故障等により開放時流量が検出不可となった場合でも、圧力センサ１３により開放時圧力を検出し「ポンプ１１のポンプ特性の式」を導出することによって、エバポリークのチェックが可能である。

また、本発明の他の実施形態では、モータは、ブラシ付きモータであってもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態に適用可能である。

１・・・・エバポリークチェックシステム
３・・・・キャニスタ（吸着手段）
４・・・・ＥＣＵ（制御部、締切圧検出手段、開放時圧力検出手段、ポンプ特性式導出手段、基準圧力算出手段、リークチェック手段）
５・・・・燃料タンク
１１・・・ポンプ
１２・・・モータ
１３・・・圧力センサ（圧力検出手段）
３０・・・切替弁装置（切替手段）
４１・・・タンク通路（第１通路部）
４２・・・開放通路（第２通路部）
４３・・・第１ポンプ通路（ポンプ通路部）

Claims

燃料タンクの内部と外部との間に圧力差を形成することにより、前記燃料タンクからのエバポリークをチェックするエバポリークチェックシステムであって、
ポンプと、
前記ポンプを駆動するモータと、
一端が前記ポンプに接続しているポンプ通路部と、
一端が前記燃料タンクに接続し、他端が前記ポンプ通路部の他端に接続している第１通路部と、
一端が大気に開放され、他端が前記第１通路部の他端に接続している第２通路部と、
前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を閉塞したとき前記第１通路部と前記第２通路部との間を開放し、前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を開放したとき前記第１通路部と前記第２通路部との間を閉塞する切替手段と、
前記ポンプ通路部に設けられ、前記ポンプ通路部の内部の圧力を検出する圧力検出手段と、
前記第１通路部に設けられ、前記燃料タンクで発生したエバポを吸着する吸着手段と、
前記ポンプの駆動および前記切替手段の作動を制御する制御部と、を備え、
前記制御部は、
前記切替手段により前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を閉塞した状態で前記ポンプを駆動し、このとき前記圧力検出手段で検出した圧力を締切圧として検出する締切圧検出手段、
前記ポンプを駆動した状態で前記切替手段により前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を開放した直後に前記圧力検出手段で検出した圧力を開放時圧力として検出する開放時圧力検出手段、
前記締切圧検出手段で検出した前記締切圧と、前記開放時圧力検出手段で検出した前記開放時圧力と、「前記ポンプ通路部の流量特性の式」とから、「前記ポンプのポンプ特性の式」を導出するポンプ特性式導出手段、
前記ポンプ特性式導出手段で導出した「前記ポンプのポンプ特性の式」と、「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」との交点を求めることにより基準圧力を算出する基準圧力算出手段、および、
前記切替手段により前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を開放した状態で前記ポンプを所定期間駆動し、このとき前記圧力検出手段で検出した圧力と、前記基準圧力算出手段で算出した前記基準圧力とを比較することにより、前記燃料タンクからのエバポのリークが許容範囲内であるか否かを判定するリークチェック手段、を含むことを特徴とするエバポリークチェックシステム。
燃料タンクの内部と外部との間に圧力差を形成することにより、前記燃料タンクからのエバポリークをチェックするエバポリークチェックシステムであって、
ポンプと、
前記ポンプを駆動するモータと、
一端が前記ポンプに接続しているポンプ通路部と、
一端が前記燃料タンクに接続し、他端が前記ポンプ通路部の他端に接続している第１通路部と、
一端が大気に開放され、他端が前記第１通路部の他端に接続している第２通路部と、
前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を閉塞したとき前記第１通路部と前記第２通路部との間を開放し、前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を開放したとき前記第１通路部と前記第２通路部との間を閉塞する切替手段と、
前記ポンプ通路部に設けられ、前記ポンプ通路部の内部の圧力を検出する圧力検出手段と、
前記ポンプ通路部に設けられ、前記ポンプ通路部の内部を流れる流体の流量を検出する流量検出手段と、
前記第１通路部に設けられ、前記燃料タンクで発生したエバポを吸着する吸着手段と、
前記ポンプの駆動および前記切替手段の作動を制御する制御部と、を備え、
前記制御部は、
前記切替手段により前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を閉塞した状態で前記ポンプを駆動し、このとき前記圧力検出手段で検出した圧力を締切圧として検出する締切圧検出手段、
前記ポンプを駆動した状態で前記切替手段により前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を開放した直後に前記流量検出手段で検出した流量を開放時流量として検出する開放時流量検出手段、
前記締切圧検出手段で検出した前記締切圧と、前記開放時流量検出手段で検出した前記開放時流量と、「前記ポンプ通路部の流量特性の式」とから、「前記ポンプのポンプ特性の式」を導出するポンプ特性式導出手段、
前記ポンプ特性式導出手段で導出した「前記ポンプのポンプ特性の式」と、「所定の流路面積をもつオリフィスの流量特性の式」との交点を求めることにより基準圧力を算出する基準圧力算出手段、および、
前記切替手段により前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を開放した状態で前記ポンプを所定期間駆動し、このとき前記圧力検出手段で検出した圧力と、前記基準圧力算出手段で算出した前記基準圧力とを比較することにより、前記燃料タンクからのエバポのリークが許容範囲内であるか否かを判定するリークチェック手段、を含むことを特徴とするエバポリークチェックシステム。
前記制御部は、前記ポンプを駆動した状態で前記切替手段により前記ポンプ通路部と前記第１通路部との間を開放した直後に前記圧力検出手段で検出した圧力を開放時圧力として検出する開放時圧力検出手段を含み、
前記ポンプ特性式導出手段は、前記締切圧検出手段で検出した前記締切圧と、前記開放時圧力検出手段で検出した前記開放時圧力と、「前記ポンプ通路部の流量特性の式」とから、「前記ポンプのポンプ特性の式」を導出することを特徴とする請求項２に記載のエバポリークチェックシステム。
前記制御部は、前記ポンプを駆動するとき、前記ポンプ通路部、前記第１通路部および前記燃料タンクの内部が減圧されるよう前記ポンプの駆動を制御することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のエバポリークチェックシステム。
前記制御部は、前記ポンプを駆動するとき、前記ポンプ通路部、前記第１通路部および前記燃料タンクの内部が加圧されるよう前記ポンプの駆動を制御することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のエバポリークチェックシステム。