JP5063304B2 - 自動二輪車用空気入りタイヤ - Google Patents

Description

本発明は自動二輪車用空気入りタイヤ（以下、単に「タイヤ」とも称する）に関し、詳しくは、スパイラルベルト層の改良に係る自動二輪車用空気入りタイヤに関する。

高性能二輪車用タイヤでは、タイヤの回転速度が高速となるため、遠心力の影響が大きく、タイヤのトレッド部分が外側に膨張してしまい、操縦安定性能を害する場合がある。このため、タイヤのトレッド部分に、有機繊維やスチールの補強部材（スパイラル部材）をタイヤ赤道面と概略平行になるように巻き付けた、いわゆるスパイラルベルト層を有するタイヤ構造が開発されている。

このスパイラルベルト層に用いられるスパイラル部材としては、例えば、ナイロン繊維や、芳香族ポリアミド（商品名：ケブラー）、スチールなどが用いられている。中でも、芳香族ポリアミドやスチールは、高温時においても伸長せずにトレッド部分の膨張を抑制することができることから、最近、注目されつつある。かかるスパイラル部材をタイヤのクラウン部分に巻きつけることで、いわゆる「たが」効果（風呂桶のたがのようにタイヤのクラウン部分を押さえつけて、高速でタイヤが回転した場合でもタイヤが遠心力で膨らむことを防止し、高い操縦安定性能や耐久性を発揮させる効果）を高めることができるので、これらスパイラル部材の改良に係る技術が、これまでに多数提案されてきている（例えば、特許文献１〜５等）。

これらスパイラル部材を巻き付けたタイヤは、高速時の操縦安定性能に優れ、トラクションが非常に高いことが知られている。しかし、車両（バイク）を大きく倒した場合の旋回性能については、スパイラル部材を巻き付けたからといって操縦安定性能が飛躍的に向上するわけではない。消費者やレースを行うライダーからは、バイクを大きく倒した時のグリップ力の向上を要望されることもある。

また、スパイラル部材の弾性率によって、高速時の耐久性能が特に向上することが知られている。一般的に、高弾性率の部材のものをスパイラルベルトに用いると、タイヤのトレッド部分の遠心膨張を抑制することができ、高速時の耐久性能が向上する。自動二輪車用タイヤの場合、高速で使用されるトレッドの中央域は、大きな遠心力を受けるため、スパイラル部材には遠心膨張を防ぐために高い弾性率のものを使用することが効果的である。一方で、バイクを大きく倒した際に接地するトレッド両端側領域は、中央部ほど高速では使用されないため、中央部よりも低い弾性率のスパイラルベルトを使用して、接地の安定性を重視することもある。このようにタイヤでは、トレッドの中央域と端側領域で求められる性能が異なるため、配置箇所でスパイラル部材の弾性率を変えるといった特許も出願されている。

配置箇所でスパイラル部材の弾性率を変える技術として、例えば、特許文献６および７があり、特許文献６には、ベルトプライが、トレッド部外側間のタイヤ軸方向の距離であるトレッド幅（ＴＷ）の０．２５倍以上かつ０．３５倍以下の距離をタイヤ赤道からタイヤ軸方向に隔てる点（Ｐ）よりも内側に位置する中央領域（Ｍ）におけるベルトコードの初期弾性率を、前記（Ｐ）よりも外側の領域であるショルダ領域（Ｓ）におけるベルトコードの初期弾性率よりも大としてなる自動二輪車用タイヤが開示されている。
特開２００４−０６７０５９号公報 特開２００４−０６７０５８号公報 特開２００３−０１１６１４号公報 特開２００２−３１６５１２号公報 特開平０９−２２６３１９号公報 特開平０３−１２８７０３号公報 欧州特許出願公開第０９７８３９６号明細書

二輪車用の空気入りタイヤでは、二輪車が車体を傾けて旋回することから、直進時と旋回時とでは、タイヤトレッド部が地面と接する場所が異なる。つまり、直進時にはトレッド部の中央部を使い、旋回時にはトレッド部の端部を使うという特徴がある。そのため、タイヤの形状が、乗用車用タイヤに比べて非常に丸い。この丸いクラウン形状（タイヤのトレッド部分の形状をクラウン形状と呼ぶ）によって、特に旋回中においては、次のような独特な特徴を持つ。

自動二輪車用のタイヤでは、特に車体を大きく倒した場合の旋回性能については、タイヤのトレッドの片側の端部が接地してグリップを発生させている。車体を大きく倒して旋回する場合、図６のような接地状態となる。このときの接地形状について考察すると、図示するように、接地形状のセンター寄りと、接地形状のトレッド端部寄りでは、トレッドの変形状態が異なる。トレッドのタイヤ回転方向（タイヤ周方向、またはタイヤ前後方向とも呼ぶ）の変形を見てみると、タイヤのセンター寄りではドライビング状態であり、タイヤトレッド端部寄りではブレーキング状態である。

ここで、ドライビング状態とは、タイヤ赤道方向に沿って輪切りにした場合に、そのトレッドの変形が、トレッド下面（タイヤ内部の骨格部材に接している面）がタイヤ進行方向後方に剪断され、路面に接地しているトレッド表面がタイヤ進行方向前方に変形している剪断状態であり、ちょうどタイヤに駆動力をかけたときに起こる変形である。一方、ブレーキング状態はドライビング状態の逆であり、トレッドの変形は、タイヤ内部側（ベルト）が前方に剪断され、路面に接地しているトレッド表面が後方に変形している剪断状態であり、制動したときのタイヤの動きとなる。

図６のように、キャンバー角（ＣＡ）が４５度のような大きな角度で傾いて旋回する場合は、タイヤに駆動力や制動力が加わっていない状態での回転でも、トレッドセンター寄りの接地領域にドライビング状態が現れ、トレッド端部寄りにブレーキング状態が現れる。これは、タイヤのベルト部の半径の差（径差）による。自動二輪車用のタイヤでは、タイヤクラウン部が大きな丸みを帯びているため、回転軸からベルトまでの距離が、トレッドセンター部とトレッド端部とで大きく異なる。図６の場合では、接地形状のセンター寄りの位置での半径Ｒ１は、接地形状のトレッド端部寄りの位置での半径Ｒ２よりも明らかに大きい。タイヤが回転する角速度は同じであるので、ベルト部の速度（タイヤが路面に接触している場合は、路面に沿ったタイヤ周方向の速度をいう。ベルト半径にタイヤ角速度をかけたもの）は、半径の大きいＲ１の部分の方が速い。タイヤのトレッド表面は、路面に接触した瞬間は、前後方向に剪断されていないが、路面に接触したままタイヤの回転に合わせて進み、路面から離れるときには前後方向の剪断変形を受けている。このとき、ベルトの速度が速いタイヤセンター寄りのトレッドはドライビング状態の剪断変形となり、タイヤのトレッド端部では、ベルトの速度が遅いのでブレーキング変形となる。これが、トレッドの前後方向の変形形態である。

このような旋回中の余計な変形によって、トレッドが前方や後方の逆の剪断変形を起こすことから、無駄な挙動を含み、旋回時のタイヤグリップ力に無駄が生じる。理想的には、接地しているトレッドの変形が全て同じ挙動であれば、グリップ力は最大になるが、先のような余計な変形が発生して、接地している場所によってはグリップ力が発生しない場合がある。例えば、タイヤが傾いたまま加速するときを考えると、タイヤに駆動力が加わるわけであるが、すでにドライビング状態にあるセンター寄りのトレッドは、駆動力がタイヤに加わるとすぐに駆動グリップを発揮する一方、すでにブレーキング状態にあるトレッド端のトレッドは、一度ブレーキング変形がニュートラルに戻り、それから駆動側の変形へとシフトするため、なかなか駆動力に寄与できない。トレッド端部をドライビング状態にするためには、大きなトラクション力が必要であり、このようなトラクション力を加えるためにアクセルを開いてタイヤに駆動力を加えると、もともとドライビング状態にあるタイヤセンター側のトレッドが滑って、空転状態に陥りやすい。

そこで本発明の目的は、上記のような自動二輪車特有の問題を解消して、他の性能を損なうことなく、特に車両を大きく倒す深いコーナリング時におけるトラクション性能を向上させることができる二輪車用空気入りタイヤを提供することにある。

本発明者らは、上記問題を解決するために鋭意検討した結果、以下のようなことを見出した。
すなわち、上記のような問題に対して、もともとブレーキング側にあるタイヤショルダー部（トレッド端部）のトレッド変形を、少しでもドライビング側にしておけば、トレッド端部でもトラクション力を大きく発揮できると考えられる。このためには、トレッド端部でのベルトの速度を速めることが解決方法の１つである。ところが、ベルトの速度は先に述べたようにベルト半径によって決まっており、ベルト半径を大きくすると二輪車のタイヤとして存在できなくなる。そこで、トレッドの端部については、接地してから赤道方向にベルトが伸びやすくすることで、ベルト速度を速めることが考えられる。すなわち、大ＣＡ時の旋回において、接地形状のセンター側半分についてはベルトが赤道方向に伸びない構造とし、トレッド端側の半分についてはベルトが赤道方向に伸びるようにすれば、接地してからトレッド側のベルトが伸びることでトレッド端側のベルト速度が増し、トレッド端側のブレーキング変形を少なくすることができる。その結果、大ＣＡ時のトラクション（バイクを大きく傾けた旋回からの加速）性能が向上する。

従来の二輪車用タイヤにおいては、スパイラルベルト層をトレッドの全領域に巻き付けることが普通である。このようなタイヤであると、トレッドのショルダー部のベルトを赤道方向に伸ばすことはできない。そこで、スパイラルベルト層をトレッド端部の範囲に巻かずに、センター側だけに配置することとすれば、大ＣＡ時、すなわち、大きくキャンバー角度が付く旋回時に、トレッド端部のベルト速度が増して、トラクショングリップを向上させることができる。また、大ＣＡ時にトレッドショルダー部のベルト速度が増すということは、トレッドショルダー部のベルト速度がトレッドセンター側のベルト速度に近づくことを意味し、これにより、接地しているトレッドの余計な動きが抑制される。つまり、これまで逆方向の剪断を持っていたトレッドが、同じ方向の剪断を持つこととなり、無駄な動きが排除されて、偏摩耗の発生を抑制することができる。また、トレッドセンター部にはスパイラルベルト層が配置されているため、高速走行時（速度が速い＝バイクが直立している）のタイヤの遠心力による膨張を抑制することができ、結果として、高速時の操縦安定性能を、全幅のスパイラルベルト層を持つタイヤ並みに維持することができる。

上記観点から、本発明者らはさらに検討した結果、スパイラルベルト層を、ショルダー部には配設しないものとするとともに、スパイラルベルト層を幅方向に３分割して、スパイラルベルト層の両端部領域と中央部領域とで補強材の引張り弾性率を変えることで、上記課題を解決できることを見出して、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、環状に形成されたトレッド部を備える自動二輪車用空気入りタイヤにおいて、
前記トレッド部のクラウン部タイヤ半径方向内側に、タイヤ周方向に対する角度が０度〜５度であって、配設幅がトレッド幅の０．５〜０．８倍であるスパイラルベルト層を備え、該スパイラルベルト層が幅方向に３分割されてなり、３分割された該スパイラルベルト層の両端部領域を構成するコードの引張り弾性率が、中央部領域を構成するコードの引張り弾性率よりも低いことを特徴とするものである。

本発明のタイヤにおいては、前記スパイラルベルト層の中央部領域が芳香族ポリアミドコード層からなり、かつ、該スパイラルベルト層の両端部領域がナイロンコード層またはポリエチレンナフタレートコード層からなることが好ましい。また、前記スパイラルベルト層の中央部領域がスチールコード層からなり、かつ、該スパイラルベルト層の両端部領域が有機繊維コード層からなることが好ましい。

本発明のタイヤにおいては、前記スパイラルベルト層に隣接して、該スパイラルベルト層より広幅であって、かつ、タイヤ周方向に対する角度が３０度以上８５度未満である有機繊維からなるベルト交錯層が配設されていることが好ましい。また、前記スパイラルベルト層の両端部領域の片側の幅は、好適にはトレッド幅の０．１０〜０．２５倍の幅である。

さらに、本発明においては、前記トレッド層とスパイラルベルト層との間に、該トレッド層に隣接して、タイヤ周方向に対する角度が８５度〜９０度である有機繊維コードからなるベルト補強層が、トレッド幅の９０％以上１１０％以下の幅で配置されていることも好ましく、前記ベルト補強層のタイヤ半径方向内側に、該ベルト補強層に隣接して、厚み０．３〜１．５ｍｍの緩衝ゴム層が配置されていることも好ましい。

本発明によれば、上記構成としたことにより、高速時の操縦安定性能を高めるとともに、特に車両（バイク）を大きく倒す深いコーナリング時から加速する時のトラクション性能と車体倒しこみ時の安定性を向上させることができる高性能の自動二輪車用空気入りタイヤを実現することが可能となった。また、本発明によれば、タイヤショルダー部の耐摩耗性能を向上させる効果も得ることができる。

以下、本発明の好適な実施形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。
図１に、本発明の一好適例の自動二輪車用空気入りタイヤの幅方向断面図を示す。図示するように、本発明の自動二輪車用空気入りタイヤは、環状に形成されたトレッド部１１と、その両側からタイヤ半径方向内側に配設された一対のサイドウォール部１２と、サイドウォール部１２のタイヤ半径方向内側に連なるビード部１３とからなり、ビード部１３にそれぞれ埋設された一対のビードコア（図示する例ではビードワイヤ１からなる）間にわたり延在してこれら各部を補強する、少なくとも１枚、図示例では２枚のカーカス２を備えている。

本発明のタイヤにおいては、図示するように、トレッド部１１のクラウン部タイヤ半径方向内側に、タイヤ周方向に対する角度が０度〜５度であって、配設幅がトレッド幅の０．５〜０．８倍であるスパイラルベルト層３が配置されている。ここで、トレッド全幅とは、片側のトレッド端からタイヤの表面に沿って逆側のトレッド端までの曲線表面の距離である。この幅の設定の根拠は、バイクが最も大きく倒れるＣＡ５０度付近での接地部分、および、バイクをやや起こした位置での接地部分に基づく。

ＣＡ５０度の旋回時には、トレッド全幅の０．２〜０．２５倍の幅のトレッドショルダー部の部分のみが接地している（図６参照）。これは、全体の幅の約１／４である。前述のように、大ＣＡ時のトレッドセンター部には、スパイラルベルトを巻いて骨格部材が接地範囲で周方向に伸びることを防止し、逆に、トレッド端部側にはスパイラルベルトを巻かずに骨格部材を周方向に積極的に伸ばしたい。大ＣＡ時の接地部の半分は、トレッド幅の０．１倍幅であり、この幅にスパイラルベルトを巻かない場合、両端部の０．１倍幅の部分にはスパイラルベルトがないので、スパイラルベルトの総幅はトレッド幅の０．８倍幅となる。これが上限の根拠である。

上記の上限は、バイクが最も倒れたときの接地時についての理想的な値である。しかし、バイクが加速する時には、最も倒れた時から加速を始めて徐々に車体を起こす、すなわち、タイヤの接地部分が徐々にセンター寄りに移動していく特長がある。また、バイクが最も加速するのは、バイクが最も倒れたＣＡ５０度のときよりも、ＣＡ３０〜４５度の範囲である。このときにトラクション性能を最大にすることを考えると、上記０．８倍幅よりもスパイラル幅は狭いほうが良い。そこで、０．５倍をスパイラル幅の下限とした。スパイラル幅がトレッド幅の０．５倍の場合には、ＣＡ３０〜４０度での接地部分の幅方向中心にスパイラル端部が位置することになる。スパイラル幅を０．５倍未満としてしまうと、ＣＡ３０〜４０度の接地形状の幅方向中心から位置がずれてしまい、好ましくない。つまり、スパイラル幅が狭すぎることになる。

以上のことをまとめると、以下のような特徴があるといえる。すなわち、スパイラルベルト層３の配設幅が、上限であるトレッド幅の０．８倍幅では、バイクが最も倒れるＣＡ５０度付近の接地形状の中心にスパイラベルト端部を位置させることができ、加速初期においてグリップ向上効果が高くなる。また、バイクを大きく倒す低速コーナー（低速コーナーではバイクを大きく倒すことが可能）で効果が高い。一方、スパイラルベルト層３の配設幅が、下限であるトレッド幅の０．５倍幅では、バイクがやや起き上がったところでの接地形状の中心にスパイラル端部を配置することができ（ＣＡ３０〜４０度）、加速開始から、車体をやや起こした加速中期にグリップ向上効果を発揮することができる。また、バイクをあまり大きく倒さない高速コーナーでのグリップ増大効果を発揮する。

また、本発明においてはさらに、スパイラルベルト層３を幅方向に３分割して、このうちスパイラルベルト層３の両端部領域３Ａを構成するコードの引張り弾性率が、スパイラルベルト層３の中央部領域３Ｂを構成するコードの引張り弾性率よりも低いものとしている。本発明におけるように、スパイラルベルトの配設幅を狭くした場合、スパイラルベルトがトレッド全幅にある場合に比べると、車体を倒していく際に急にスパイラルベルトが無い（ベルト剪断剛性が低下する）箇所が接地することになる。それゆえ、ここでは車体を倒し終わる際の急なグリップの変化が発生することになり、ライダーがタイヤの段差を感じて車体を倒し込めなくなるという問題が発生する。この急激な剛性段差を緩和するため、スパイラルベルト層３の両端部領域３Ａには低弾性のコードを使用する。これにより、グリップの変化がなだらかになるため、ライダーは違和感なく車体を倒し込むことが可能となる。また、剛性段差を緩和することで、スパイラルベルト端部に加わる剪断歪も緩和することができるため、端部に発生しやすい亀裂故障も防ぐことが可能となる。なお、本発明においてコードの引張り弾性率（以下、単に「弾性率」とも表す）は、温度等を同一の条件で測定した値で、比較する。

本発明において、スパイラルベルト層３の両端部領域３Ａと中央部領域３Ｂとで引張り弾性率を変化させる手法としては、各々の領域に別のコード種を使用することで可能となる。例えば、スパイラルベルト層３の中央部領域３Ｂを芳香族ポリアミドコード層からなるものとし、スパイラルベルト層３の両端部領域３Ａをナイロンコード層またはポリエチレンナフタレート(以下、「ＰＥＮ」と称す)コード層からなるものとする方法がある。

また、他の例としては、スパイラルベルト層３の中央部領域３Ｂをスチールコード層からなるものとし、スパイラルベルト層３の両端部領域３Ａを有機繊維コード層からなるものとする方法がある。かかる有機繊維としては、芳香族ポリアミド（例えば、商品名：ケブラー）、ＰＥＮ、ナイロン等を使用することができる。

また、本発明において、かかるスパイラルベルト層の中央部領域３Ｂの幅は、トレッド幅の０．１０〜０．２５の幅とすることが好ましい。自動二輪車用タイヤの場合、バイクを大きく倒した際に接地するトレッド両端側領域３Ａは中央部領域３Ｂほど高速では使用されないため、上述してきたように、トラクション性を重視してスパイラルベルト幅を狭めたり、低弾性率コードを使用したりして、接地の安定性を高めることが重要となる。一方で、高速で使用されるトレッドの中央部領域３Ｂは、大きな遠心力を受けるため、スパイラル部材には遠心膨張を防ぐために高い弾性率のものを使用することが効果的である。中央部領域３Ｂのスパイラルベルトに高弾性率の部材を用いると、タイヤのトレッド部分の遠心膨張を抑制することができ、高速時の耐久性能、操縦安定性が向上する。車輌が高速で走行する直立付近でのトレッド中央部領域３Ｂの接地幅は、トレッド全幅の０．２〜０．２５であるため、この接地幅の半分で高弾性のスパイラルベルトが存在すれば、十分に遠心膨張抑制の効果が期待できる。それゆえ、中央部領域３Ｂの幅は０．１以上あるとよい。一方、上限について、０．２５としたのは、逆に高弾性のスパイラルベルト幅が広すぎても、タイヤの硬さが高まることにより直線安定性が失われるためである。また、スパイラルベルトが最小の０．５のときに両端側領域３Ａの低弾性率スパイラルベルトコードの幅を確保するためでもある。なお、本発明において、２種のスパイラルベルトとスパイラルベルトとの間は、隙間があいてもかまわないし、オーバーラップしても構わない。

図２に、本発明の他の好適例の自動二輪車用空気入りタイヤを示す。本発明においては、図示するように、スパイラルベルト層３に隣接して、スパイラルベルト層３より広幅であって、かつ、タイヤ周方向に対する角度が３０度以上８５度未満であるベルト交錯層４を配設することが好ましい。これは、スパイラルベルトが巻かれていない左右両端部のショルダー部について、ここにベルト交錯層が存在しないと、ベルトの剪断剛性が低下してしまい、ベルトが弱すぎて旋回時のグリップ力が低下するからである。

トレッドショルダー部に配置するかかるベルト交錯層４の角度を３０度以上８５度未満とするのは、以下のような理由からである。赤道方向に対する角度が３０度未満になると、これはすなわちスパイラルベルト層３に近づく方向となり、タイヤ周方向（赤道方向）にベルトが伸びにくい特性を持ってくる。こうなると、ショルダー部のベルトを接地領域で赤道方向に延ばすという本発明の趣旨に反する。ベルトが３０度未満になると、ショルダー部で骨格部材が赤道方向に伸びにくくなり、ショルダー部のベルト速度が増さずに、ショルダー部のトレッドがブレーキング変形のままとなり、トラクショングリップを得にくい。一方、ショルダー部のベルトが８５度を超えると、ベルト交錯層として十分な交錯効果（互いに逆方向のベルトを重ね合わせることによって、ベルトの剪断剛性を高める効果）を得られずに、ショルダー部のベルトの剛性が不足して、十分な旋回グリップを得られない。なお、角度については、好ましくは４５度以上が、骨格部材が赤道方向に伸びやすいためよい。また、剪断剛性を発揮する上でも、好ましくは８０度以下がよい。したがって、好ましくは４５度以上８０度以下である。

ベルト交錯層４の材質には、有機繊維コードを用いる。スチールコードのようにコードの圧縮方向にも剛性を持つコードをベルト交錯層として配置すると、骨格部材が面外に曲がりにくい特性を持ち、接地面積が小さくなってグリップ力が低下するからである。有機繊維コードであれば、コード方向の圧縮については大きな剛性を持たずに、骨格部材の面外剛性を低下させて接地面積を大きくすることができ、かつ、コードの引張り方向には非常に強い剛性を持つため、効果的に剪断剛性を高めることができるからである。ベルト交錯層４に用いる有機繊維コードとしては、スパイラルベルト層３に用いるのと同様の有機繊維コードを用いることができる。

なお、本発明において、ベルト交錯層４は、図２に示すようにスパイラルベルト層３のタイヤ半径方向外側に配置してもよいし、スパイラルベルト層のタイヤ半径方向内側に配置してもよく（図示せず）、スパイラルベルト層３に隣接して配置するものであれば、その配置順に特に制限はない。

また、本発明においては、図１に示すように、トレッド層１１とスパイラルベルト層３との間に、トレッド層１１に隣接して、タイヤ周方向に対する角度が８５度〜９０度である有機繊維コードからなるベルト補強層５を配置することも好ましい。スパイラルベルトの中央部領域３Ｂと両端側領域３Ａでコード種を変えたとしても、スパイラルベルトが存在する部分とスパイラルベルトが存在しない部分では、その両者の境界での剛性段差は無くならない。その段差を更に緩和させるため、トレッド層１１に隣接して、すなわち、最外層に配置するベルトとして、タイヤセンターからタイヤショルダーまで連続するベルト補強層５を設けることで、この段差を感じにくくすることができる。

ベルト補強層５の角度をタイヤ赤道方向に対して９０度としているのは、幅方向に沿ってコードを配置することで、段差を最も効果的に感じさせないようにできるからである。ここで、角度８５度〜９０度のように幅を持たせたのは、製造上の誤差を含むからである。また、ベルト補強層５の配設幅については、トレッド全幅の９０％以上１１０％以下とした。この部材の目的は、段差を感じさせなくすること、つまり、スパイラルベルトの端部を部材で覆って、最外層のベルトが分断されないようにしている点にある。そのため、配設幅を広くして、トレッドの全領域を覆う配置とすることが好ましい。配設幅をトレッド全幅の９０％以上とすれば、十分にスパイラルベルトの段差を覆うことができる。なお、上限については、トレッド幅を超えてサイド部に達してもかまわない。しかし、１１０％を超えると、タイヤのサイド部にも９０度ベルトが存在することになり、サイドがたわみにくくなって、タイヤに硬さが生ずる（すなわち、タイヤがたわみにくくなって、乗り心地性能が悪化する）おそれがある。それゆえ、上限を１１０％とした。

このベルト補強層５の材質を有機繊維とするのは、自動二輪車用のタイヤは断面が非常に丸いため、タイヤ幅方向にコードの圧縮側に剛性を持つスチールを用いると、タイヤがたわみにくくなり、接地面積が減少するからである。有機繊維は、コードの圧縮側には剛性が低く、接地面積を減少させる心配がない。

なお、ベルト補強層５を設ける理由がスパイラルベルトの端部の段差を解消することにあるため、コードの直径が細すぎては意味がない。また、逆にコードの直径が太すぎると、有機繊維とはいえコードの圧縮側に剛性を持つため、あまりに太すぎるコードも好ましくない。したがって、ベルト補強層５のコードの直径については、０．５ｍｍ以上１．２ｍｍ以下が好適である。

ここで、前述したように、ベルト交錯層４はスパイラルベルト層３の内側に設けても外側に設けてもよいので、これらとベルト補強層５との配置順としては、ベルト交錯層４がスパイラルベルト層３よりも内側に存在する時には、スパイラルベルト層３のすぐ外側にベルト補強層５が配置される（図３参照）。一方、ベルト交錯層４がスパイラルベルト層３よりも外側に存在する場合には、２枚のベルト交錯層４のうち外側ベルトのすぐ外側にベルト補強層５を配置する（図示せず）。いずれの場合も、ベルト補強層５を、トレッド部１１のすぐ内側に、トレッド部１１に隣接して配置することが必要である。

図４に、本発明のさらに他の好適例に係る自動二輪車用空気入りタイヤの断面図を示す。本発明において、ベルト補強層５を配置する場合には、図示するように、ベルト補強層５のタイヤ半径方向内側に、ベルト補強層５に隣接して、厚み０．３〜１．５ｍｍの緩衝ゴム層６を配置することも好ましい。この緩衝ゴム層６は、ショルダー部のトレッドの摩耗を抑制する効果がある。

図６にタイヤがＣＡ５０度で旋回する時のトレッド幅方向の挙動を示したが、その一方、トレッドの周方向の変形も、トレッドが路面に接触している領域において、図６のトレッド端部の領域とトレッドセンター部の領域とで異なっている。これは、接地形状のセンター寄りの領域と、接地形状のトレッド端部寄りの領域とで、ベルトの速度が異なるからである。二輪車用のタイヤは、幅方向断面において大きな丸みを持っている。そのため、回転軸からベルトまでの距離であるベルト半径が、トレッドセンター寄りの領域の方が大きい。したがって、ベルトの速度、つまり、トレッドが路面に接触してから、タイヤの回転が進み、トレッドが路面から離れるまでのベルト速度が、トレッドセンター寄りの領域の方が速くなる。ベルト半径にタイヤの回転角速度をかけたものがベルトの速度になるからである。このベルトの周方向の速度差により、タイヤのセンター寄りではトレッドがドライビング状態であり、タイヤのトレッド端部寄り領域ではブレーキング状態である（前述）。

本発明においては、スパイラルベルトの幅を狭めることで、スパイラルベルトが巻かれていない部分のベルトが周方向に接地にともなって伸びて、ベルト速度が向上し、これらのトレッドの余計な変形が緩和されることは前述した。しかし、スパイラルベルトの幅を狭くして緩和するといっても、完全に余計な変形がなくなるわけではない。

ベルト補強層５のタイヤ半径方向内側に緩衝ゴム層６を設けると、緩衝ゴム層６が周方向に剪断変形するため、上記のドライビング変形およびブレーキング変形をトレッドの代わりに肩代わりして、トレッドの周方向の変形がさらに緩和される。一方で、緩衝ゴム層６はその上面にタイヤ幅方向に沿うベルト補強層５を持つため、タイヤ幅方向には剪断変形されにくい。そのため、タイヤ幅方向に対してはトレッドの変形を肩代わりせず、トレッドの横剪断変形は緩衝ゴム層６を配置しても大きいままである。すなわち、緩衝ゴム層６はタイヤ周方向のみの変形を肩代わりし、トレッド周方向変形を小さくしてグリップ力を更に向上させるとともに、その一方で、タイヤ幅方向の変形は肩代わりせずにトレッドの横変形は大きいまま維持し、横力を高く保てる効果がある。本発明のように、スパイラルベルト幅を狭くするとともに、このような緩衝ゴム層６を設けると、更にトレッドのタイヤ周方向の無駄な変形が抑制されるため、大きな効果となって、非常に好ましい。ベルト補強層５および緩衝ゴム層６は、特には、トレッド幅の９０％以上（特には、１１０％以下）の範囲で、幅広く配置することが好ましい。

本発明のタイヤにおいては、スパイラルベルト層に係る上記条件を満足する点のみが重要であり、これにより本発明の所期の効果を得ることができ、それ以外のタイヤ構造や材質等の条件については、特に制限されるものではない。

例えば、本発明のタイヤの骨格をなすカーカス２は、比較的高弾性のテキスタイルコードを互いに平行に配列してなるカーカスプライの少なくとも１枚からなる。カーカスプライの枚数は、１枚でも２枚でもよく、３枚以上でもかまわない。また、カーカス２の両端部は、図１等に示すように両側からビードワイヤ１で挟み込んで係止しても、ビードコアの周りにタイヤ内側から外側に折り返して係止しても（図示せず）、いずれの固定方法を用いてもよい。また、タイヤの最内層にはインナーライナーが配置され（図示せず）、トレッド部１１の表面には、適宜トレッドパターンが形成されている（図示せず）。本発明は、ラジアルタイヤに限らず、バイアスタイヤにも適用可能である。

以下に、本発明について、実施例を用いて具体的に説明する。
＜実施例１〜３＞
図１に示すような断面構造を有する自動二輪車用空気入りタイヤを、下記条件に従い、タイヤサイズ１９０／５０ＺＲ１７にて作製した。各供試タイヤは、一対のビードコア間にトロイド状に跨って延在するカーカスプライ（ボディプライ）の２枚からなるカーカスを備えている。ここで、カーカスプライには、ナイロン繊維を用いた。２枚のカーカスの角度は、ラジアル方向（赤道方向に対する角度が９０度）とした。また、各カーカスプライの端部は、図示するように、ビード部において、両側からビードワイヤーで挟みこんで係止した。

また、カーカスのタイヤ半径方向外側には、スパイラルベルト層を配置した。スパイラルベルト層は、実施例１については、両端部領域をナイロンを撚ったコードからなる層とし、中央部領域を芳香族ポリアミド（商品名：ケブラー、以下、本実施例では芳香族ポリアミドとして「ケブラー」と記載する場合もある）を撚ったコードからなる層とし、実施例２については、両端部領域をＰＥＮを撚ったコードからなる層とし、中央部領域をケブラーを撚ったコードからなる層とした。また、実施例３については、両端部領域をケブラーを撚ったコードからなる層とし、中央部領域をスチールを撚ったコードからなる層とした。ナイロンおよびＰＥＮベルト部分は、直径０．６ｍｍのコードを打ち込み数５０本／５０ｍｍで配置し、ケブラーベルト部分は、直径０．７ｍｍのコードを打ち込み数５０本／５０ｍｍで配置し、スチールベルト部分は、直径０．１８ｍｍのスチールコード単線を１×５タイプで撚ったコードを打ち込み数５０本／５０ｍｍで配置した。これらスパイラルベルトの各部は、２本の並列したコードを被覆ゴム中に埋設した帯状体（ストリップ）を、略タイヤ周方向に沿って螺旋状にタイヤ回転軸方向に巻き付ける手法で製造した。

各供試タイヤのトレッド全幅は、トレッド表面に沿って２４０ｍｍであり、トレッドの中央部領域のスパイラルベルト幅は５０ｍｍ、両端部領域のスパイラルベルト幅は６０ｍｍとした。すなわち、スパイラルベルトの総幅は、６０＋５０＋６０＝１７０ｍｍであった。したがって、スパイラルベルトの総幅は、トレッド全幅の０．７１倍幅であった。

また、スパイラルベルト層のタイヤ半径方向外側には、タイヤ周方向に対する角度が９０度の芳香族ポリアミド繊維からなるベルト補強層を配置した。ベルト補強層は、芳香族ポリアミド繊維を撚った直径０．７ｍｍのコードを、打ち込み数５０本／５０ｍｍで、タイヤ周方向に対し９０度の角度で配置した。ベルト補強層の配設幅はトレッド幅と同じとした。このベルト補強層のタイヤ半径方向外側には、厚さ７ｍｍのトレッド層が配置されており、その表面には所定の溝が配置された。

上記構造を基本とし、トレッド部の構成を下記に従い変更して、各従来例、実施例および比較例の供試タイヤを製造した。

＜実施例４＞
図２に示すような断面構造を有する自動二輪車用空気入りタイヤを、下記条件に従い作製した。カーカスプライは１枚とし、ラジアル方向（赤道方向に対する角度が９０度）に配置した。また、スパイラルベルト層のタイヤ半径方向外側には、ベルト補強層を配置せずに、ベルト交錯層を２枚配置した。ベルト交錯層は、芳香族ポリアミドの繊維を撚った直径０．５ｍｍのコードを打ち込み数５０本／５０ｍｍで配置することにより形成した。ベルト交錯層の角度はタイヤ方向に対して±６０度とし、互いに交錯するものとした。ベルト交錯層の配設幅は、１枚目（内側）が２５０ｍｍであり、２枚目（外側）が２３０ｍｍであった。

＜実施例５＞
図３に示すような断面構造を有する自動二輪車用空気入りタイヤを、下記条件に従い作製した。カーカスプライは１枚とし、ラジアル方向（赤道方向に対する角度が９０度）に配置した。また、スパイラルベルト層のタイヤ半径方向内側には、実施例４と同様のベルト交錯層を２枚配置した。したがってこの場合、ベルト交錯層はカーカスのすぐ外側に存在し、ベルト交錯層のさらに外側には、スパイラルベルト層が存在する。また、スパイラルベルト層のタイヤ半径方向外側には、タイヤ周方向に対する角度が９０度の芳香族ポリアミド繊維からなるベルト補強層を、実施例１と同様にして配置した。このベルト補強層の外側に、トレッドが存在する。

＜実施例６＞
スパイラルベルト層のタイヤ半径方向外側にベルト補強層を配置しない以外は実施例５と同様にして、自動二輪車用空気入りタイヤを作製した。

＜実施例７＞
実施例５のベルト補強層の内側に、ベルト補強層に隣接して、厚み１．０ｍｍの緩衝ゴム層を配置した以外は実施例５と同様にして、図４に示すような断面構造を有する自動二輪車用空気入りタイヤを作製した。緩衝ゴム層の材質は、ベルト補強層に用いたコーティングゴムと同様とした。また、配設幅も、ベルト補強層の配設幅２４０ｍｍと同様とした。

＜実施例８〜１１＞
スパイラルベルト層の配設幅を下記の表中に示すように変えた以外は実施例５と同様にして、自動二輪車用空気入りタイヤを作製した。

＜従来例＞
図５に示すような断面構造を有する自動二輪車用空気入りタイヤを、下記条件に従い作製した。従来例１については、カーカスプライは１枚とし、ラジアル方向（赤道方向に対する角度が９０度）に配置した。また、従来例２については、カーカスプライは２枚とし、ラジアル方向（赤道方向に対する角度が９０度）に配置した。従来例１については、その外側に、実施例４と同様のベルト交錯層を配置した。また、スパイラルベルト層は、ケブラーにて（ベルト構成は実施例１の中央部領域と同様）、作製した。

また、従来例１については、ベルト補強層は配置せずに、スパイラルベルト層のタイヤ半径方向内側に、実施例４と同様のベルト交錯層を配置した。従来例２については、ベルト補強層およびベルト交錯層のいずれも配置しなかった。

＜比較例１＞
スパイラルベルト層を、全幅につきケブラーコード層とした以外は実施例５と同様にして、自動二輪車用空気入りタイヤを作製した。

＜比較例２＞
スパイラルベルト層を、全幅につきケブラーコード層とした以外は実施例１と同様にして、自動二輪車用空気入りタイヤを作製した。

＜比較例３＞
スパイラルベルト層の配設幅を、トレッドの中央部領域の芳香族ポリアミドのスパイラルベルト幅は３０ｍｍ、両端部領域のナイロンコード層のスパイラルベルト幅は３５ｍｍとして、総幅を３５＋３０＋３５＝１００ｍｍとした以外は実施例５と同様にして、自動二輪車用空気入りタイヤを作製した。したがってこの場合、スパイラルベルトの総幅は、トレッド全幅の０．４２倍幅であった。

得られた各供試タイヤについて、規定の試験を実施した。

＜ドラム試験＞
まず本発明の主目的である、車体を傾けたときのトラクションが向上しているかどうかを、ドラムを用いて測定した。ドラムを用いたトラクションの測定方法は以下のとおりである。

試験機としては、直径３ｍのドラムに紙やすりを貼り付けて、紙やすりの表面を路面に見立てた。このドラムを時速８０ｋｍで転動させ、その上に、タイヤをＣＡ３５度およびＣＡ５０度で押し付けた。各供試タイヤには内圧２４０ｋＰａを充填し、荷重１５０ｋｇｆで押し付けた。タイヤには、回転軸に動力を伝えるチェーンが掛かっており、駆動力を掛けられる。駆動力はモーターを用いて加えた。タイヤを８０ｋｍ／ｈで回転させておき、駆動力を加えて、タイヤを１２０ｋｍ／ｈまで３秒の時間で線形に加速させた。このとき、ドラムは８０ｋｍ／ｈで転動しているため、タイヤに駆動力が掛かった状態となり、車体を傾けた状態でのトラクションを測定できる。

タイヤ回転軸に平行な方向（すなわち、タイヤ幅方向）に働く力と、タイヤ回転軸に垂直な方向に働く力とを、タイヤのホイル中心に設置した力センサーでそれぞれ計測し、この力を、キャンバー角度に応じてドラム幅方向とドラム回転方向の力に分解して、ドラム幅方向の力をＦｙ、ドラム回転方向の力をＦｘとした（Ｆｘ、Ｆｙは地面に対しての座標である）。すなわち、Ｆｙはバイクを旋回させる横力を、Ｆｘはバイクを加速させる駆動力を、それぞれ示している。これらを、横軸にＦｘ、縦軸にＦｙとして描くことで、図７に示すような波形が得られる。これを摩擦楕円と呼ぶが、Ｆｘ０においてのＦｙの切片は駆動力０での純粋な横力を示し、これがキャンバースラストと呼ばれる力である。本試験では、タイヤに駆動力を加えてタイヤの回転を速くすることで、トラクション状態のタイヤのグリップ性能を評価することができる。時間とともに、グラフの波形はＦｘが正の方向に移動する。Ｆｘの最大値がトラクショングリップの指標といえる。

従来例１の供試タイヤのＦｘの最大値を１００として、他の実施例の性能を指数で評価した。これを、ＣＡ３５度とＣＡ５０度の２水準について行った。その結果を、下記の表中に示す。

＜実車走行試験＞
次に、本発明の二輪車用タイヤの性能改善効果を確認するために、実車を用いた操縦性能比較試験をした結果を説明する。各供試タイヤはリア用のタイヤであったため、リアのみのタイヤを交換して実車試験を行った。フロントのタイヤは常に従来のもので固定した。評価方法を以下に示す。

各供試タイヤを１０００ｃｃのスポーツタイプの二輪車に装着して、テストコースで実車走行させ、操縦安定性（コーナリング性能）を、テストライダーのフィーリングによる１０点法で総合評価した。コースでは、自動二輪車レースを意識した激しい走行を行い、最高速度は１８０ｋｍ／ｈに達した。テスト項目は、低速コーナーのトラクション性能（速度５０ｋｍ／ｈで大きく車体を倒した状態からの加速性能）、高速コーナーのトラクション性能（速度１２０ｋｍ／ｈでやや車体を倒した状態からの加速性能）、車体倒しこみ時のグリップの安定性（不連続感）、の３つである。

また、テストコースを１０周走った時のタイヤショルダー部の偏摩耗状態を確認した。タイヤショルダー部の摩耗量を測定し、従来例１のタイヤの摩耗量を１００としたときの他の実施例の摩耗量を指数で示した。摩耗量については、値が小さいほど摩耗が少なく良好である。摩耗量は、新品時のタイヤ重量を測っておき、テスト終了時のタイヤの重さを比較することで求めた。なお、試験終了後は、摩耗の殆どはショルダー部で起こっており、重量の差はショルダー部の摩耗の差といえる。その結果を、下記の表中に併せて示す。

上記の結果から、以下のようなことがわかる。
今回の実施例はいずれも、単一の部材でスパイラル幅を狭めた比較例１や２と比較して、大幅に倒しこみ時安定性が向上していることは明らかである。また、実施例１〜３は、交錯ベルトが存在しない。そのため、製造コストを節約できる。これら実施例１〜３を、比較例２と比べると、両端部に低弾性ベルト部材を用いた実施例１〜３はいずれも、大幅に倒しこみ時安定性が向上しており、剛性段差を緩和することが重要であることがわかる（使用した部材に関係なく安定性は向上している）。

また、従来例２と比べると、交錯ベルトが無いもの同士の比較において、実施例１〜３は、ＣＡ３５度、ＣＡ５０度のＦｘ指数が向上し、低速コーナー、高速コーナーともに実車テストでトラクション性能が良くなっており、摩耗も改善している。

実施例４および６は、交錯ベルトが２枚設けた場合であり、従来例１に比べるとトラクション性能・耐摩耗性能において、いずれも大幅な改良効果が見られる。

実施例５と実施例７の比較から、緩衝ゴム層の効果がわかる。さらに一段階上のトラクション性能と耐摩耗性能が、緩衝ゴム層によって得られている。

また、実施例６、実施例５および７の比較からは、倒しこみ時安定性に対するベルト補強層・緩衝ゴム層の効果がわかる。ベルト補強層・緩衝ゴム層をそれぞれ追加することで、さらに剛性段差がなくなって安定性が増す結果となっている。

実施例５と実施例８と実施例９の関係からは、スパイラルベルト層の配設幅の影響がわかる。スパイラルベルト幅を広くすると、大ＣＡ時のＦｘ指数が良くなり、つまり、車体を大きく倒す大ＣＡ時の低速コーナーに大きな効果が得られる。しかし、従来例１のように完全に広いと、トラクション性能向上の効果はない。一方、スパイラルベルト幅を狭くすると、ＣＡが小さいところ、すなわち、ＣＡ３５度程度の高速コーナーで大きな効果が得られる。しかし、比較例２のように狭くしすぎると効果がなくなる。

実施例５と実施例１０と実施例１１の関係からは、高弾性スパイラルベルトの幅と低弾性スパイラルベルトの幅をどのような配分にすると良いかがわかる。中央部領域のスパイラルベルト幅が狭い実施例９、１１においては、高速直進時に接地が安定しないとのライダーの指摘があり（特に、実施例１１では顕著である）、一方、中央部領域のスパイラルベルト幅が広い実施例８、１０においては、高速直進時にタイヤの硬さをわずかに感じるとの指摘がある。このことから、実施例１０のように、中央部領域の高弾性ベルト幅を広くすると、乗り心地性能がわずかだが低下する（中央部領域幅２５％程度から低下が始まる）。また、実施例１１のように中央部領域の高弾性ベルトの幅を逆に狭くしすぎても、乗り心地性能は低下する（中央部領域幅１０％程度から低下が始まる）。この結果より、高弾性ベルトを配置する中央部領域の幅は０．１〜０．２５が妥当であるといえる。

実施例７は、本発明のスパイラルベルトに、補強ベルト層と緩衝ゴム層を追加したものである。今回の評価では、トラクション性能・倒しこみ時安定性能・耐摩耗性能のいずれも最も良い結果となっており、従来例と比較するとはるかに高い次元での性能向上が達成できることがわかる。また、車体の倒しこみ安定性能については、スパイラルベルトを端部まで配置した従来例を超える結果となっており、本発明を組み合わせることの効果が伺える。

以上の結果から、本発明により、車体を大きく倒した旋回時の操縦安定性能（トラクション性能）と車体を倒しこむ際の安定性を高い次元で両立することが可能であることがわかった。

本発明の一好適例に係る二輪車用空気入りタイヤを示す幅方向断面図である。 本発明の他の好適例に係る二輪車用空気入りタイヤを示す幅方向断面図である。 本発明のさらに他の好適例に係る二輪車用空気入りタイヤを示す幅方向断面図である。 本発明のさらに他の好適例に係る二輪車用空気入りタイヤを示す幅方向断面図である。 従来例に係る二輪車用空気入りタイヤを示す幅方向断面図である。 二輪車が大きなＣＡ（ＣＡ５０度）で旋回しているときの荷重直下におけるタイヤを示す断面図である。 ＦｘとＦｙとの関係を示す摩擦楕円を示すグラフである。

符号の説明

１ ビードコア
２ カーカス
３ スパイラルベルト層（３Ａ 両端部領域，３Ｂ 中央部領域）
４ ベルト交錯層
５ ベルト補強層
６ 緩衝ゴム層
１１ トレッド部
１２ サイドウォール部
１３ ビード部

Claims (7)

1. 環状に形成されたトレッド部を備える自動二輪車用空気入りタイヤにおいて、
   前記トレッド部のクラウン部タイヤ半径方向内側に、タイヤ周方向に対する角度が０度〜５度であって、配設幅がトレッド幅の０．５〜０．８倍であるスパイラルベルト層を備え、該スパイラルベルト層が幅方向に３分割されてなり、３分割された該スパイラルベルト層の両端部領域を構成するコードの引張り弾性率が、中央部領域を構成するコードの引張り弾性率よりも低いことを特徴とする自動二輪車用空気入りタイヤ。
2. 前記スパイラルベルト層の中央部領域が芳香族ポリアミドコード層からなり、かつ、該スパイラルベルト層の両端部領域がナイロンコード層またはポリエチレンナフタレートコード層からなる請求項１記載の自動二輪車用空気入りタイヤ。
3. 前記スパイラルベルト層の中央部領域がスチールコード層からなり、かつ、該スパイラルベルト層の両端部領域が有機繊維コード層からなる請求項１記載の自動二輪車用空気入りタイヤ。
4. 前記スパイラルベルト層に隣接して、該スパイラルベルト層より広幅であって、かつ、タイヤ周方向に対する角度が３０度以上８５度未満である有機繊維からなるベルト交錯層が配設されている請求項１〜３のうちいずれか一項記載の自動二輪車用空気入りタイヤ。
5. 前記スパイラルベルト層の両端部領域の片側の幅が、トレッド幅の０．１０〜０．２５倍の幅である請求項１〜４のうちいずれか一項記載の自動二輪車用空気入りタイヤ。
6. 前記トレッド層とスパイラルベルト層との間に、該トレッド層に隣接して、タイヤ周方向に対する角度が８５度〜９０度である有機繊維コードからなるベルト補強層が、トレッド幅の９０％以上１１０％以下の幅で配置されている請求項１〜５のうちいずれか一項記載の自動二輪車用空気入りタイヤ。
7. 前記ベルト補強層のタイヤ半径方向内側に、該ベルト補強層に隣接して、厚み０．３〜１．５ｍｍの緩衝ゴム層が配置されている請求項６記載の自動二輪車用空気入りタイヤ。

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