JP3777630B2

JP3777630B2 - 溶鋼の昇熱精錬方法

Info

Publication number: JP3777630B2
Application number: JP21157695A
Authority: JP
Inventors: 善彦樋口; ユカリ田子
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1995-08-21
Filing date: 1995-08-21
Publication date: 2006-05-24
Anticipated expiration: 2015-08-21
Also published as: JPH0953109A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、溶鋼の極低硫化および清浄化能力に優れた昇熱精錬方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
溶鋼の昇熱技術として従来から、取鍋内に収容した溶鋼に対して、大気圧下あるいはＲＨ真空脱ガス装置等の減圧下において酸素を吹き付け、あるいは吹き込みにより供給し、この供給酸素を溶鋼中〔Al〕などと反応させ、その反応熱を利用する方法が知られている。
【０００３】
しかし、従来の昇熱技術では、酸素供給時にAlの酸化反応によりAl₂O₃系介在物が多量に生成し、それが溶鋼中に微細分散するため、溶鋼の清浄性が著しく悪化する。
【０００４】
溶鋼の脱硫技術として従来から、取鍋内に収容した溶鋼に対して、大気圧下あるいはＲＨ真空脱ガス装置等の減圧下においてCaO を主体とする脱硫剤を吹き付け、あるいは吹込みにより供給する方法が知られている。
【０００５】
しかし、従来の脱硫技術では、脱硫剤の供給による温度降下が生じるため、転炉あるいは二次精錬の際に温度補償をする必要がある。これを転炉において行う場合、出鋼温度を高める必要があり、その結果、炉寿命の低下による耐火物コストの増大を招く。二次精錬の際に温度補償を行う場合、前記のように溶鋼の清浄性が著しく悪化し、また総処理時間が長くなるなどの問題点が生じる。
【０００６】
さらに、脱硫剤中のCaO の滓化を促進するために、CaF₂の配合量を増加させる必要があり、取鍋あるいは浸漬管などの耐火物の溶損が大きくなり、耐火物コストが増大してしまう。
【０００７】
上記の問題のうち、温度降下を防止しつつ脱硫する技術として、以下の技術が提案されている。
【０００８】
特開平1-100216号公報には、「取鍋内溶鋼に浸漬管を浸漬せしめて、該浸漬管内に発熱剤を添加しつつ、上方より吹酸昇熱するとともに、該浸漬管投影下面域で、かつ前記吹酸に伴う火点形成域より下方に脱硫剤を吹き込む溶鋼の取鍋精錬法」が示されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記の発明方法では以下の問題がある。
【００１０】
この方法では、脱硫に伴う温度降下を補償することは可能であるが、脱硫剤の添加位置が火点形成域より下方であるため、脱硫剤の加熱が十分でなく、脱硫効率も低い。さらに、溶鋼昇熱によるAl₂O₃介在物の生成を抑制することができないため、溶鋼の清浄性を向上させることができない。
【００１１】
本発明の目的は、上記課題を解決することが可能な、溶鋼の極低硫化および清浄化能力に優れた昇熱精錬方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、次の溶鋼の昇熱精錬方法にある。
【００１３】
Alを含む溶鋼に、酸化性ガスとともにCaO を主体とするフラックス（以下 CaO系フラックスという）を吹き付け、またはインジェクションする溶鋼の昇熱精錬方法であって、酸化性ガスの供給によって形成される火点域に CaO を主体とするフラックスを添加し、CaO 系フラックス中のCaO 純分供給速度をＹ〔kg/(ｔ・min)〕、酸化性ガス中の酸素純分供給速度をＸ〔kg/(ｔ・min)〕として、この比Ｙ／Ｘの範囲を０．２〜５とすることを特徴とする方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明方法は、取鍋へ出鋼したAl脱酸溶鋼に対して、不活性ガスによる溶鋼攪拌あるいは不活性ガスによる溶鋼リフトポンプ効果による溶鋼循環を行い、流動させた溶鋼表面あるいは溶鋼内部に昇熱用酸化性ガスとともにCaO 系フラックスを供給するものである。
【００１５】
酸化性ガスに限定するのは、溶鋼の昇熱あるいは温度降下の抑制にAlなどの溶鋼成分の酸化発熱反応熱を利用するためである。
【００１６】
酸化性ガスは、純酸素、二酸化炭素、Ar-O₂混合ガスあるいはN₂-O₂混合ガス等の酸化性ガスを用いる。純酸素以外の場合は、各々の供給ガス中に含まれる酸素純分換算値を使用する。二酸化炭素の場合には、CO₂ →CO＋(1/2)O₂の反応が生じるとして酸素純分に換算する。
【００１７】
酸化性ガスの供給方法は、吹き付けあるいはインジェクション（吹き込み）である。吹き付けの場合は、大気下の上吹きランス羽口、真空槽内に昇降可能な上吹きランス羽口、真空槽あるいは浸漬管内壁に設けた斜め上吹き羽口から行ってもよい。インジェクションを行う場合には、真空槽あるいは浸漬管内壁に設けた浸漬羽口、取鍋溶鋼内に浸漬可能な昇降ランス羽口から行ってもよい。
【００１８】
CaO 系フラックスに限定するのは、CaO が、酸化性ガス供給に伴って生成するAl₂O₃と反応して低融点のCaO-Al₂O₃を生成し、この結果、介在物の無害化を図ることができ、しかも脱硫能を有するからである。
【００１９】
添加するCaO 系フラックスの望ましい組成は、CaO 含有率の範囲が50〜100Wt%である。50Wt% 未満では、脱硫能および溶鋼清浄化能力が低下する。このフラックス中には、MgO が20Wt% 以下の範囲で含まれていてもよい。その他に許容される含有物は30Wt% 程度以下のCaF₂、20Wt% 程度以下のAl₂O₃または20Wt% 程度以下のBaO である。CaO の含有率が50Wt% 以上であれば、これらの許容含有物の中から１種もしくは２種以上を選んで複合組成とすることもできる。
【００２０】
CaO 系フラックスの望ましい粒径は10mm以下である。粒径が10mmを超えると配管内で詰まりが発生して安定な供給を維持することができず、またフラックス中のCaO の未反応率が著しく増加し、Al₂O₃介在物の改質効果が低減する。
【００２１】
CaO 系フラックスの添加方法は、酸化性ガスと同一の羽口を用い、酸化性ガスをキャリアーガスとして供給してもよいし、酸化性ガスと異なる羽口から供給してもよい。例えば上吹きの場合、酸化性ガス吹き込み上吹きランスとフラックス吹き込み上吹きランスとを垂直軸に対して傾斜させ、溶鋼表面近傍で酸化性ガスとフラックスとが衝突するように配置してもよい。
【００２２】
例えば、ＲＨ真空脱ガス装置を適用する場合、その真空槽側壁に設けた４本の上吹き羽口のうち、２本を酸化性ガス用、２本をフラックス用としてもよい。
【００２３】
本発明方法は大気圧下あるいは真空下で適用してよいが、大気圧下では大気雰囲気の影響（空気酸化、窒素上昇）を避けるために、シール用蓋または筒状浸漬管などを用いてAr等の不活性ガスにより雰囲気を置換することが望ましい。
【００２４】
図１〜図７に、本発明方法を実現するための装置の構成例、すなわち酸化性ガスとフラックスの添加方法例を示す。
【００２５】
図１は、大気圧下でガス攪拌下の溶鋼に上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。取鍋１内の溶鋼２に予めAlを添加し、雰囲気置換が可能なシール用蓋３を用いて取鍋１内の溶鋼２をカバーする。次いで、この蓋３の上部からインジェクションランス５を溶鋼２内に浸漬し、Arガス７を吹き込んで溶鋼２を攪拌しながら、上吹きランス４から酸素ガス＋CaO 系フラックスの混合物６を吹き込む。
【００２６】
図２は、大気圧下で浸漬管を併用して溶鋼内部にインジェクションする場合を示す縦断面の概略図である。取鍋１内の溶鋼２に予めAlを添加し、筒状浸漬管８を溶鋼２内に浸漬する。次いで、浸漬管８の上部からインジェクションランス５を溶鋼２内に浸漬し、酸素ガス＋Arガス＋CaO 系フラックスの混合物９を吹き込む。
【００２７】
図３は、真空容器内に収容した取鍋内溶鋼を底吹ガスで攪拌し、上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。取鍋１内の溶鋼２に予めAlを添加し、取鍋１と溶鋼２とを真空容器１１内に収容して減圧状態とする。次に、取鍋１の底部に設けたポーラス羽口１０からArガス７を吹き込んで溶鋼２を攪拌しながら、上吹きランス４から酸素ガス＋CaO 系フラックスの混合物６を吹き込む。
【００２８】
図４は、真空容器内に収容した取鍋内溶鋼を底吹ガスで攪拌し、酸化性ガスとフラックスとを別々の位置から上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。取鍋１内の溶鋼２に予めAlを添加し、取鍋１と溶鋼２とを真空容器１１内に収容して減圧状態とする。次に、取鍋１の底部に設けたポーラス羽口１０からArガス７を吹き込んで溶鋼２を攪拌しながら、上吹きランス４から酸素ガス１２、別の上吹きランス４からArガス＋CaO 系フラックスの混合物１３を吹き込む。この場合、吹き込み位置は溶鋼２の表面の同一場所である。
【００２９】
図５は、ＲＨ真空槽に設置した昇降可能なランスから上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。取鍋１内の溶鋼２に予めAlを添加し、上昇管１５と下降管１６とを備えたＲＨ真空槽１４を溶鋼２内に浸漬する。次に、ＲＨ真空槽１４の上部からこの槽１４内に上吹きランス４を降下させ、この上吹きランス４から酸素ガス＋Arガス＋CaO 系フラックスの混合物９を吹き込む。
【００３０】
図６は、ＲＨ真空槽内側壁の浸漬羽口からインジェクションする場合を示す縦断面の概略図である。取鍋１内の溶鋼２に予めAlを添加し、同様にＲＨ真空槽１４を溶鋼２内に浸漬する。次に、ＲＨ真空槽１４の下降管１６側の内側壁に設けた浸漬羽口１７から、酸素ガス＋Arガス＋CaO 系フラックスの混合物９を吹き込む。望ましい浸漬羽口１７の数は１〜６、望ましい吹き込み角度は水平面に対して−20〜＋20°（マイナスは下向き、プラスは上向き。以下同様）である。
【００３１】
図７は、ＲＨ真空槽内側壁の上吹き羽口から酸化性ガスとフラックスとを別々の位置から上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。取鍋１内の溶鋼２に予めAlを添加し、同様にＲＨ真空槽１４を溶鋼２内に浸漬する。次に、ＲＨ真空槽１４の内側壁に設けた上吹き羽口１８から酸素ガス＋Arガスの混合物１９、同じく別の上吹き羽口１８からArガス＋CaO 系フラックスの混合物１３を吹き込む。
【００３２】
この場合、吹き込み位置はＲＨ真空槽１４内の溶鋼２の表面の同一場所である。
【００３３】
望ましい上吹き羽口１８の数は、それぞれ１〜６、望ましい吹き込み角度は水平面に対して−10〜−50°である。
【００３４】
次に、本発明方法における条件の限定理由を詳述する。
【００３５】
Alを含む溶鋼に対し、酸化性ガスとともにCaO 系フラックスを吹き付けあるいはインジェクションする理由は、以下のとおりである。
【００３６】
前記の課題を解決するため、CaO 系フラックスの供給位置と酸化性ガスの供給位置とを種々変更する試験を実施した。その結果、ほぼ同一の場所に両者を供給する条件で最も脱硫および清浄化が進行することが判明した。
【００３７】
供給する酸化性ガスと溶鋼中の〔Al〕との反応により反応熱が発生し、局部的に溶鋼温度が最も高くなるのは、酸化性ガスの供給によって溶鋼表面に形成される火点であり、この火点域にCaO 系フラックスを添加することにより、フラックスが加熱され、脱硫および清浄化に対する反応性が向上する。
【００３８】
火点域では酸化性ガスと溶鋼中の〔Al〕との反応によりAl₂O₃が生成するが、これらのAl₂O₃系介在物は供給されたCaO 系フラックスと容易に反応し、CaO-Al₂O₃系の低融点組成介在物へと変化する。その結果、フラックスの反応性が著しく向上するのである。
【００３９】
酸化性ガスにより形成される火点とCaO 系フラックスが供給される位置とが異なる場合、さらにインジェクションによりこれらを供給する場合、従来は酸化性ガスインジェクションランスあるいは羽口の溶損が著しかった。しかし、本発明方法のように、酸化性ガスをキャリアーガスとしてCaO 系フラックスをインジェクションすると、羽口近傍にフラックスと地金（凝固したポーラス状の鋼）からなる保護層がマッシュルーム形状で形成されるため、羽口の溶損が著しく低下する。その結果、耐火物寿命の向上およびそれにともなう耐火物コストの低減を図ることができる。
【００４０】
本発明方法では、CaO 系フラックス中のCaO 純分供給速度Ｙ〔kg/(ｔ・min)〕と酸化性ガス中の酸素純分供給速度Ｘ〔kg/(ｔ・min)〕との比Ｙ／Ｘの範囲を０．２〜５として、吹き付けまたはインクションを行う。この限定理由は以下のとおりである。
【００４１】
酸化性ガスとCaO 系フラックスと一緒に溶鋼に供給する際に、それらの供給速度の比Ｙ／Ｘが溶鋼の脱硫および清浄性に及ぼす影響を調査した結果、Ｙ／Ｘが０．２未満あるいは５超では脱硫能および清浄性が低下することが判明した。これを図８に基づいて説明する。
【００４２】
図８は、Ｙ／Ｘと昇熱精錬直後の溶鋼中T.〔Ｏ〕および昇熱精錬前後での脱硫率との関係を示す図である。
【００４３】
Ｙ／Ｘが０．２未満では、酸化性ガスにより生成するAl₂O₃の生成速度が CaOの供給速度よりも大きくなりすぎるため、Al₂O₃介在物は十分に改質されない。
【００４４】
その結果、生成する介在物はAl₂O₃リッチの組成となり、脱硫能力の指標であるサルファイドキャパシティが低くなるため、図８に示すように脱硫も進行し難くなる。
【００４５】
一方、Ｙ／Ｘが５を超えると、逆にCaO の供給速度が酸化性ガスにより生成するAl₂O₃の生成速度よりも大きくなりすぎるため、Al₂O₃介在物はCaO リッチの高融点組成の塊状介在物となり、浮上分離しにくくなる。これらのCaO リッチな高融点介在物は固体であるために、脱硫反応は介在物表面でのみ進行する。この結果、脱硫効率が著しく低下するのである。さらに、Ｙ／Ｘが５を超えると、過剰なCaO 系フラックスが溶鋼中に多量に分散してこれが介在物となるため、溶鋼中に存在する介在物の絶対量が増加し、やはり溶鋼の清浄性を悪化させる。
【００４６】
本発明方法を適用する場合、吹き付けあるいはインジェクションを開始する前の溶鋼中の望ましい〔Al〕含有量は、供給する酸化性ガス中の純酸素総量Z(kg/ton) に依存し、その範囲はsol.Alで（0.01＋0.11Z)〜（0.10＋0.11Z) Wt%程度である。ただし、開始前にこの下限値よりも低い値であっても、昇熱を開始し、昇熱中にAlを添加してもよい。また、上記範囲内であれば、昇熱中にAlを追加してもよい。
【００４７】
上吹きランス先端の望ましい羽口形状は円形単管状またはラバール状、噴出孔の数は単孔または複数孔（２〜10孔）である。インジェクションランス先端の望ましい羽口形状は円形で下向きまたは横向き、噴出孔の数は単孔または複数孔（２〜６孔）である。
【００４８】
【実施例】
（実施例１）
転炉で〔Ｃ〕が0.03〜0.05Wt% になるまで粗脱炭した溶鋼（転炉終点温度1620〜1690℃）を250ton取鍋に完全脱酸して出鋼した（出鋼後の取鍋内溶鋼温度1660〜1600℃）。その際に不可避的に転炉から取鍋に流出したスラグ（スラグ量５〜15kg/t）を改質するために、Alを含有するスラグ改質剤(Al:40Wt% 、CaCO₃:60Wt%) 0.5〜２kg/tを出鋼後の取鍋内スラグ上に添加して、取鍋内スラグ中(Wt%FeO)+(Wt%(MnO)を２Wt% 以下とした。この時点で、溶鋼中の〔sol.Al〕濃度は0.16〜0.20Wt% であった。
【００４９】
その後、ＲＨ真空脱ガス装置（浸漬管径 660mm、真空槽内径2100mm、環流Arガス流量2000Ｎリットル/min、真空度１〜５Torr) を用い、脱水素処理を行った。
【００５０】
その際、ＲＨ処理後期の５分間に所定の酸素ガスを真空槽側壁に設けた上吹き羽口から吹き付け、昇熱精錬を行った。ここで、酸素ガスをキャリアーガスとして表１に示すＹ／Ｘ条件でCaO 系フラックスを同一羽口から供給した。フラックス組成はCaO95Wt%−CaF₂５Wt% とした。
【００５１】
【表１】

【００５２】
酸素ガスおよびフラックスの供給を終了した後、ＲＨ真空脱ガス装置で引き続き３分間の環流を継続した後、溶鋼サンプルを採取しT.〔Ｏ〕を分析するとともに処理前後の〔Ｓ〕を分析した。
【００５３】
次いで連続鋳造装置でスラブに鋳込み、圧延処理を行って厚さ15mmの厚板成品とした。この厚板を超音波探傷にて検査した。結果を表１に併せて示す。
【００５４】
ここで、CaO 系フラックスを添加しなかった従来法であるNo.1ヒートでの成品疵発生率を指数1.0 とした。処理前後の〔Ｓ〕及び脱硫率の結果を表２に示す。
【００５５】
【表２】

【００５６】
表１から、本発明方法では、従来法よりもＲＨ処理後のT.〔Ｏ〕および成品疵発生率を低減できること、ＲＨ処理後T.〔Ｏ〕を20ppm 未満とし、かつ成品疵発生率指数を0.2 未満とするためには、Ｙ／Ｘは 0.2〜５とする必要があることがわかる。
【００５７】
表２から、本発明方法では、従来法よりも溶鋼中〔Ｓ〕の低減が可能であり、処理後〔Ｓ〕を10ppm 以下とし、かつ脱硫率を70％以上とするためには、Ｙ／Ｘは 0.2〜５とする必要があることがわかる。
【００５８】
以上から、Ｙ／Ｘを 0.2〜５とする本発明方法において、極低硫かつ高清浄性の厚鋼板が得られることが明らかである。
【００５９】
（実施例２）
転炉で〔Ｃ〕が0.03〜0.05Wt% になるまで素脱炭した溶鋼（転炉終点温度1630〜1660℃）を250ton取鍋に出鋼した（出鋼後の取鍋内溶鋼温度1600〜1620℃）。
【００６０】
その際に不可避的に転炉から取鍋に流出したスラグを改質するために、Alを含有するスラグ改質剤(Al:50Wt% 、Al₂O₃:40Wt%、、CaO:10Wt%) O.5〜1.5kg/t を出鋼完了後の取鍋内スラグ上に添加して、取鍋内スラグ中の(Wt%FeO)+(Wt%MnO) を５％以下とした。
【００６１】
その後、ＲＨ真空脱ガス装置（浸漬管径750mm 、真空槽内径2200mm、環流用Arガス2500Ｎリットル/min、真空度 0.5〜４Torr) を用い、真空脱炭処理を行い〔Ｃ〕が0.003Wt%以下になるまで脱炭した後、ＲＨ真空槽内に脱酸剤（金属Al100Wt%:1.5〜2.0kg/t)を添加した。このとき、溶鋼中の〔sol.Al〕濃度は0.10〜0.15Wt% であった。
【００６２】
脱酸剤添加後、温度調整のためＲＨ処理の後期に酸化性ガス（酸素＋Arの混合ガスで、酸素とArの体積比１：１）を真空槽上部に設けた上吹きランスから真空槽内の溶鋼表面に５分間吹き付け、昇熱精錬を行った。この際、ランス高さは真空槽内の溶鋼表面から2.5mとした。
【００６３】
ここで、真空槽側壁に設けた上吹き羽口（真空槽内の溶鋼表面から高さは0.5m、吹き付け角度は水平面から−45°傾斜）から、Arキャリアーガス（1000Ｎリットル/min）とともに表３に示すＹ／Ｘ条件でCaO 系フラックスを溶鋼表面に吹き付けた。この際、酸化性ガスの吹き付け位置（火点）とフラックスの吹き付け位置とが重なるように羽口位置を調整した。フラックス組成はCaO 100Wt%とした。
【００６４】
【表３】

【００６５】
酸化性ガスおよびフラックスの供給を終了した後、ＲＨ環流を３分間継続し、溶鋼サンプルを採取しT.〔Ｏ〕を分析した。次いで連続鋳造装置でスラブに鋳込み、圧延処理を行って厚さ0.8mm の薄板成品とした。この薄板を超音波探傷にて検査し、疵発生率を求めた。結果を表３に併せて示す。ここで、No.11 ヒートでの成品疵発生率を指数1.0 とした。
【００６６】
表３から、ＲＨ処理後のT.〔Ｏ〕を20ppm 未満とし、かつ成品疵発生率指数を0.2 未満とするためには、Ｙ／Ｘは 0.2〜５とする必要があることがわかる。
【００６７】
（実施例３）
転炉で〔Ｃ〕が0.08〜0.12Wt% になるまで粗脱炭した溶鋼（転炉出鋼温度1650〜1680℃）を250ton取鍋に完全脱酸して出鋼した（出鋼後の取鍋内溶鋼温度1630〜1660℃）。その際に不可避的に転炉から取鍋に流出したスラグを改質するために、Alを含有するスラグ改質剤(Al:60Wt% 、CaO:35Wt% 、CaF₂:5Wt%)を添加して取鍋内スラグ中の(Wt%FeO)+(Wt%MnO) を５Wt% 以下とした。この時点で、溶鋼中の〔sol.Al〕は0.13〜0.18Wt% であった。
【００６８】
その後、取鍋上に取鍋のシール蓋を被せ、溶鋼面と蓋との間の空間をAr置換した後、蓋の上部から昇降可能なインジェクションランスを溶鋼面下2.5mまで下降し、ランス先端部の逆Ｔ字型の横向き２孔羽口から酸素ガスを溶鋼内に吹き込み、５分間の昇熱精錬を行った。ここで、酸素ガスをキャリアーガスとして表４に示すＹ／Ｘ条件でCaO 系フラックスを、同じくランス先端部の逆Ｔ字型の横向き２孔羽口から供給した。フラックス組成はCaO97Wt%−CaF₂３Wt% とした。
【００６９】
【表４】

【００７０】
酸素ガスおよびフラックスの供給を終了した後、引き続きArガスのみで３分間ガス攪拌を実施した後、連続鋳造装置でスラブに鋳込み、圧延処理を行って厚さ12mmの厚板成品とした。この厚板を超音波探傷にて検査し、疵発生率を求めた。
【００７１】
ここで、No.21 ヒートでの成品疵発生率を指数1.0 とした。また、処理後のランス羽口を目視観察し、ランス羽口の溶損指数（各ヒートの処理前後での羽口の溶損量、すなわち「くぼみ深さ」を測定し、No.21 ヒートにおける値を1.0 として指数化）も求めた。これらの結果を表４に併せて示す。
【００７２】
表４から、ランス溶損指数を0.2 以下、成品疵発生指数を0.2 未満とするためには、Ｙ／Ｘは 0.2〜５とする必要があることがわかる。
【００７３】
また、昇熱後のガス撹拌開始３分後の処理後における溶鋼中T.〔Ｏ〕および処理前後の〔Ｓ〕と脱硫率を調査した。結果を表５に示す。
【００７４】
【表５】

【００７５】
表５から、処理後〔Ｓ〕を10ppm 以下、脱硫率を70％以上とするためには、Ｙ／Ｘは 0.2〜５とする必要があることがわかる。
【００７６】
以上の実施例から、Ｙ／Ｘを０．２〜５とすれば、羽口の溶損を抑制しつつ、極低硫かつ高清浄性の鋼が得られることが明らかである。
【００７７】
【発明の効果】
本発明の昇熱精錬方法を用いることにより、羽口などの溶損を抑制しつつ、極低硫かつ高清浄性の鋼を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】大気圧下でガス攪拌下の溶鋼に上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。
【図２】大気圧下で浸漬管を併用して溶鋼内部にインジェクションする場合を示す縦断面の概略図である。
【図３】真空容器内に収容した取鍋内溶鋼を底吹ガスで攪拌し、上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。
【図４】真空容器内に収容した取鍋内溶鋼を底吹ガスで攪拌し、酸化性ガスとフラックスとを別々の位置から上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。
【図５】ＲＨ真空槽に設置した昇降可能なランスから上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。
【図６】ＲＨ真空槽内側壁の浸漬羽口からインジェクションする場合を示す縦断面の概略図である。
【図７】ＲＨ真空槽内側壁の上吹き羽口から酸化性ガスとフラックスとを別々の位置から上吹きする場合を示す縦断面の概略図である。
【図８】Ｙ／Ｘと昇熱精錬直後の溶鋼中T.〔Ｏ〕および昇熱精錬前後での脱硫率との関係を示す図である。
【符号の説明】
１：取鍋、２：溶鋼、３：シール用蓋、４：上吹きランス、
５：インジェクションランス、６：酸素ガス＋CaO 系フラックスの混合物、
７：Arガス、８：筒状浸漬管、
９：酸素ガス＋Arガス＋CaO 系フラックスの混合物、
10：ポーラス羽口、 11：真空容器、 12：酸素ガス、
13：Arガス＋CaO 系フラックスの混合物、 14：ＲＨ真空槽、
15：上昇管、 16：下降管、 17：浸漬羽口、 18：上吹き羽口、
19：酸素ガス＋Arガスの混合物

Claims

Alを含む溶鋼に、酸化性ガスとともにCaO を主体とするフラックスを吹き付けまたはインジェクションする溶鋼の昇熱精錬方法であって、酸化性ガスの供給によって形成される火点域に CaO を主体とするフラックスを添加し、CaO を主体とするフラックス中のCaO 純分供給速度Ｙ〔kg/(ｔ・min)〕と酸化性ガス中の酸素純分供給速度Ｘ〔kg/(ｔ・min)〕との比Ｙ／Ｘを０．２〜５とすることを特徴とする溶鋼の昇熱精錬方法。