JP2006120492A

JP2006120492A - 無電極放電ランプ

Info

Publication number: JP2006120492A
Application number: JP2004307912A
Authority: JP
Inventors: Kiyoshi Hashimotoya; 磨志橋本谷; Kazuaki Okubo; 和明大久保; Toshiaki Kurachi; 敏明倉地
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2004-10-22
Filing date: 2004-10-22
Publication date: 2006-05-11

Abstract

【課題】高温時や近接金属存在下での始動を高めた無電極放電ランプを提供すること。
【解決手段】前記磁性体コアを前記排気管内に配置するという構成により、前記磁性体コアに前記排気管を貫通させる空孔を設ける必要をなくし、前記磁性体コアの断面積を確保したままキャビティの直径を小さくすることを可能としている。これによって、金属製ダウンライト器具等の近接金属が存在する条件でのむ電極放電ランプの始動性を向上させることが可能となる。
【選択図】図１

Description

本発明はプラズマの内部に励起コイルと磁性体コアを配した無電極放電ランプの、主として磁性体コアの飽和対策技術に関する。

励起コイルに高周波電流を流して高周波磁界を発生し、それによる高周波誘導電界によって放電を生起する形式の無電極放電ランプ（誘導結合型と呼ばれる）は、励起コイルの配置によって大きく二つに分けることが出来る。一つはエンベロープの外側に励起コイルを配置する形式の無電極放電ランプであり、もう一つエンベロープの一部を凹入させる形で設けたキャビティの内部に励起コイルを配置するものである。前者は実際に光源として使用した場合には、励起コイルによってランプからの光が遮られる欠点があるため、特に出力の小さいランプではキャビティ内部に励起コイルを配置する後者の形式がとられることが多かった。このような構成よりなる無電極放電ランプの例として、特許文献１に開示された無電極放電ランプの例を図３を参照しながら説明する。

前記特許文献１に開示された無電極放電ランプでは、内部に水銀と希ガスからなる放電ガスを封入（図示せず）した、ガラスから形成された球状のエンベロープ３と、エンベロープ３の底部が図３の上方向に凹入する形で形成されたキャビティ２を持ち、励起コイル５を巻回した円筒形状の磁性材料（Ｍｎ−Ｚｎ系のフェライト）からなる磁性体コア４を、キャビティ２内に配設している。また、製造時には排気管１よりエンベロープ３の内部を一旦真空に排気した後、同じく排気管１を通して内部に放電ガスを所定の封入圧力になるように投入し、しかる後に排気管１の先端を融着封止する。励起コイル５には導入線８を通して、ハウジング６内に収められた電源回路７で発生した１００ｋＨｚの高周波電流が供給される。励起コイル５に流れる高周波電流によって発生する高周波磁界がエンベロープ３内に誘導する誘導電界によって、封入ガスが電離されてプラズマを生じる。封入ガス中の水銀はプラズマ中で励起されることにより、２５３．７ｎｍ及び１８５ｎｍの紫外輝線で主に発光する。これらの紫外線は、エンベロープ３及びキャビティ２の内面に塗布された蛍光体層（図示せず）によって可視光に変換され、照明の用に供されるものである。ランプ点灯時には高温のプラズマが生じて直近にある励起コイル５や磁性体コア４が加熱され、また励起コイル５の銅損や磁性体コア４の鉄損によっても多量の熱が生じる。このため銅やアルミなどの熱伝導性の高い金属材質よりなる熱伝導部材９によって磁性体コア４の冷却を図っている。またフェライトよりなる磁界遮蔽部材１０を設けることで、励起コイル５によって生じる高周波磁界が、金属製の熱伝導部材９に渦電流を生じることによる損失を避けている。このような構成では排気管１が排気後も残存するため、磁性体コア４には排気管１を収容するための空孔を設けてやる必要があった。
特開２００２−９３３８０号公報

ところが特許文献１に開示されたような構成の無電極放電ランプにおいては、磁性体コア４の内部に排気管１を貫通させる構成となっているため、そのための空孔の分だけ磁性体コア４の断面積を小さくせざるを得なかった。しかしながら、磁性体コア４の断面積を小さくすると、ランプ始動時の大電流による磁性体コア４の飽和によって、ランプの始動が出来なくなるという課題があった。逆に飽和を避けうるだけの断面積を確保するためには磁性体コア４の外直径を大きくする必要があり、必然的に磁性体コア４を収容するキャビティ２の直径が大きくならざるを得なかった。これによってプラズマの損失が増大し、またエンベロープ２内での最大電界強度が低下することになり、これがさらに金属性ダウンライト器具内での始動性を低下させるという課題がさらに生じていた。

本発明は、上記課題を解決するためになされ、その目的とするところは、磁性体コアが高温での始動時にも飽和を起こさないだけの断面積を確保しながら、キャビティの外直径を小さくすることを可能とし、もって金属製のダウンライト器具等近接金属が存在する条件下での始動性を確保した無電極放電ランプを提供することである。

本願発明の無電極放電ランプは、可電離物質を気密に収容した光透過性の略球状のエンベロープと、前記エンベロープの一部に封着され、前記エンベロープに凹入して配置される略円筒状のキャビティと、前記キャビティ内に配設された前記キャビティと同軸を有する排気管と、前記排気管内に配置された略円柱状の磁性体コアと、前記磁性体コアが位置する前記排気管に巻回されたソレノイド状の励起コイルとを備える。

好適な実施形態として、前記励起コイルが、耐熱部材よりなるボビンを介して前記排気管に巻回される。

好適な実施形態として、前記励起コイルが、樹脂に含浸されている。

好適な実施形態として、前記励起コイルが、形状記憶合金によって形成される。

好適な実施形態として、前記排気管に前記磁性体コアの位置規制構造をもつ。

好適な実施形態として、前記位置規制構造が前記排気管に設けられたくぼみである。

好適な実施形態として、前記磁性体コアの前記エンベロープの少なくとも頂部側の頂面に、熱および荷電粒子衝撃を緩和する保護層を設ける。

以上のように、本発明は前記磁性体コアを前記排気管内に配置するという構成により、前記磁性体コアに前記排気管を貫通させる空孔を設ける必要をなくし、前記磁性体コアの断面積を確保したままキャビティの直径を小さくすることを可能としている。これによって、金属製ダウンライト器具等の近接金属が存在する条件でのむ電極放電ランプの始動性を向上させることが可能となる。

以下、本発明の実施形態を、図面を参照しながら説明する。なお、実質同一な構成は同一符号を記して説明を省略する。

（実施の形態１）
図１は、本発明の第１の実施の形態における無電極放電ランプを示すものである。

図１において、略球状のエンベロープ１０３は光透過性の物質、好適にはソーダライムガラスやホウ珪酸ガラスよりなり、その内面にはアルミナよりなる保護膜（図示しない）とよく知られた３波長蛍光体層（図示しない）を形成している。エンベロープ１０３の一部には、略円筒状のキャビティ１０２がエンベロープ１０３内に凹入する構成で封着されている。エンベロープ１０３の寸法は直径６０ｍｍで、エンベロープ１０３とキャビティ１０２との接合部分からエンベロープ１０３の頂点部までの高さは６５ｍｍである。またエンベロープ１０３内には可電離物質として、微量の水銀と、バッファガスとしてのクリプトンが封入してある（図示しない）。クリプトンの圧力は２００Ｐａが好適であった。キャビティ１０２の肉厚は、機械的強度を勘案して０．８ｍｍでとした。キャビティ１０２の、エンベロープ１０３に面した表面（以下外面と呼ぶ）には、アルミナよりなる可視光反射膜と、３波長蛍光体層が形成される（図示しない）。キャビティ１０２の頂部からキャビティ１０２の内側へと、キャビティ１０２と同心円筒状の排気管１０１が設けられる。排気管１０１の軸はキャビティ１０２の軸と同軸である。製造時にはこの排気管１０１からエンベロープ１０３内が真空に排気され、また可電離物質が排気管１０１を通してエンベロープ１０３内部に投入される。エンベロープ１０３とキャビティ１０２及び排気管１０１は、すべて同じ材質で構成されてもよいし、加工性等を考慮した別の材質を用いて形成してもよい。本実施の形態では排気管１０１は肉厚０．５ｍｍのソーダライムガラス製とした。

排気管１０１の内部にはＭｎ−Ｚｎ系フェライトによりなる磁性体コア１０４が挿入されている。磁性体コア１０４の排気管１０１内での位置は、位置規制手段１０９を構成する排気管１０１に設けられたくぼみと、排気管１０１の封止部１１０とで規制される。この磁性体コア１０４を磁芯として、磁性体コア１０４の位置する部分に、排気管１０１の管壁を隔て排気管１０１のキャビティ１０２側の表面に、リッツ線（絶縁被覆を施した銅細線のより線）からなる励起コイル１０５が巻回されている。励起コイル１０５のターン数は好適な実施の形態では６２ターンであった。励起コイル１０５には、ハウジング１０６内に収められた電源回路１０７によって生成された周波数４５０ｋＨｚの高周波電流が導入線１０８から導入される。高周波電流が励起コイル１０５を流れることで高周波磁界が発生し、それによる誘導電界がエンベロープ１０３内の可電離物質を電離することによって、エンベロープ１０３内にキャビティ１０２を取り巻くドーナツ状のプラズマを生成する。プラズマ内では可電離物質に含まれる水銀原子が励起され、それが脱励起する際に生じる波長２５４ｎｍの紫外輝線がエンベロープ１０３の内表面に形成された蛍光体層において可視光に変換される。なお、ランプシステムに投入される電力は１２Ｗであり、これによって消費電力６０Ｗの一般型白熱電球と同等の全光束を得ることが出来た。

以下にこのような構成とした場合の利点を詳細に説明する。

一般に無電極放電ランプでは、使用される高周波電流の周波数が数十ｋＨｚ以上と高いため、磁性体コア１０４の材料には高周波での渦電流損失が低い軟磁性フェライト材料が使用されることが多い。例えばＮｉ−Ｚｎ系材料やＭｎ−Ｚｎ系材料が主に使用される。

こうした軟磁性フェライト材料の持つ、他の磁性材料と異なる際立った特徴として、飽和磁束密度の値が高くできず、また高温では飽和磁束密度が低下することがある。例えば低損失のＭｎ−Ｚｎ系材料の飽和磁束密度は最高でも０．４ｍＴ程度である。これは、低周波で使用される代表的な磁性材料である、方向性珪素鋼鈑の十分の一以下である。磁性体コア１０４として励起コイル１０５とともに使用した場合、磁束飽和が発生するとインダクタンスが急激に低下し、ランプの始動に必要な電圧を発生することが出来なくなる。これは励起コイル１０５に大電流が流れるランプの始動時に顕著である。特に長時間点灯後に一旦消灯し、すぐに再点灯するような場合には磁性体コア１０４の温度が上昇して飽和磁束密度がさらに低下しているために最も条件が厳しくなる。このため、無電極放電ランプの設計に当たっては磁性体コア１０４の飽和を避ける工夫が必要となる。具体的には磁性体コア１０４を冷却する手段を講じたり、また単位断面積あたりの磁性体コア１０４を通る磁束を下げるために、磁性体コア１０４の断面積を大きくする必要がある。磁性体コア１０４の断面積を大きくすることは、必然的に磁性体コア１０４を収容しているキャビティ１０２の直径を大きくすることを意味する。ところが、キャビティ１０２の直径を大きくすることには、二つの大きな副作用が伴う。

一つには、プラズマの損失が大きくなるということである。図３に示すような構成の無電極放電ランプでは、プラズマはエンベロープ１０３とキャビティ１０２との間の空間に、キャビティ１０２を取り巻くドーナツ状に発生する。このプラズマ中では、両極性拡散と呼ばれる現象によって、プラズマを囲む容器の壁付近でイオンと電子との再結合が起こりプラズマが消失していく。プラズマを安定に発生し維持するためには、この両極性拡散による再結合損失を補償するだけの電力を投入してやる必要がある。プラズマ物理的な考察からは、両極性拡散による損失の度合いは、概ねプラズマを囲む壁の距離の２乗に反比例する。つまり、キャビティ１０２の直径が大きくなって図１におけるエンベロープ１０３とキャビティ１０２との間の距離が小さくなるほど、両極性拡散による損失が大きくなり、それを補償してプラズマを維持するのに必要な電力が大きくなる。

二つには、誘導電界の強度の問題もある。励起コイル１０５が励起する高周波磁界によって生じる誘導電界はキャビティ１０２を取り巻く円状に生じ、ある半径の場所での誘導起電力の大きさ（つまり誘導電界の強度をその半径の円周長で割った値）は励起コイル１０５からの距離の２乗に反比例するとともに、励起コイル１０５に流れる電流値（と電流の周波数）に比例する。従って同じ電流が励起コイル１０５に流れているならば、キャビティ１０２の直径が小さいほうがエンベロープ１０３内に誘導される誘導電界強度は強くなる。

これらの影響は、特に金属製のダウンライト器具内に装着して使用した際等、近接して金属導体が存在する条件下において無視できなくなる。金属製のダウンライト器具では、励起コイル１０５と同心円上に金属の反射板が配置される構成となるため、励起コイル１０５で形成された高周波磁界は反射板と鎖交することになり、電磁界エネルギーが金属器具側に奪われる。その結果近接金属の存在下では、ランプ始動時にエンベロープ１０３内に発生できる誘導電界強度が低下し、ランプの始動が不可能となることがある。

以上のような理由から、無電極放電ランプの設計に際しては、プラズマの特性、またランプの汎用性という観点からはキャビティ１０２の直径は出来るだけ小さくすることが好ましい。

このように、エンベロープ１０３内に発生するプラズマの内側に励起コイル１０５と磁性体コア１０４を配置する構成の無電極放電ランプにおいては、金属製のダウンライト器具内に挿入した際の始動特性と、高温再始動時の磁性体コア１０４の飽和の回避という二つの特性を両立する必要がある。前者の観点について、本願発明者らがキャビティ１０２の寸法を変えたランプを試作して多数の実験を行ったところ、一般的に使用される白熱電球用の金属ダウンライト器具の最も小さなものでも確実に始動可能なキャビティ１０２の寸法として、外直径１８ｍｍ以下が必要であることを見出した。

一方、そのような小型の金属ダウンライト器具においては、エンベロープ１０３周辺が閉塞されて気流がなくなるため、ランプ各部の温度が上昇する。本願発明者らは、上記の実験をとおして磁性体コア１０４の温度が最高で１８０℃に達することを確認した。このような高温では磁性体コア１０４の飽和磁束密度値が低下し、始動時の突入電流によって飽和が発生しやすい。本願発明者らはさらに、磁性体コア１０４の断面積をさまざまに変えたサンプルを試作し、飽和特性の測定を行った。その結果、外気温度の変動も考慮して、２００℃でも始動時の突入電流による飽和が起こらない最小の磁性体コア１０４の断面積として、約７２ｍｍ^２が必要であることを見出した。

ところで、もし外直径が１８ｍｍのキャビティ１０２の内部を、従来技術による図３のように、励起コイル１０５（ここでは図３の各部材への符号は図１に従う）を巻回した磁性体コア１０４の内側に排気管１０１を配置する構成とした場合、磁性体コア１０４に排気管１０１を貫通させる空孔を設ける必要が生じる。この空孔の大きさについては、内部を貫通する排気管１０１の直径のほかに、
（１）排気管１０１の外直径の寸法公差
（２）排気管１０１とキャビティ１０２との取り付け誤差
（３）磁性体コア１０４の空孔の寸法誤差
等の誤差要因を考慮したマージンを確保する必要がある。このうち、排気管１０１の外直径及び磁性体コア１０４の内直径の寸法公差は比較的小さく、多くの場合０．２ｍｍ以下である。一方排気管１０１の取り付け誤差、すなわち排気管１０１とキャビティ１０２の接合位置の中心からのズレ、及び排気管１０１の取り付けが垂直から傾くことによる振れの誤差は、ガラス加工の精度上大きくならざるを得ず、これを合わせた排気管１０１の取り付け誤差の範囲は最大で±１ｍｍを超える。このため磁性体コア１０４の内部に排気管１０１を貫通させる構成では、磁性体コア１０４に設ける空孔の大きさは、排気管１０１の直径よりも少なくとも２ｍｍ以上大きくとる必要がある。しかも排気管１０１の直径や肉厚は機械的強度や、また製造時にエンベロープ１０３を真空に排気する際の排気効率を低下させないためには、あまり小さくすることは出来ない。つまりその分余計に磁性体コア１０４の断面積が小さくならざるを得なくなる。このような誤差要因を勘案して許容される磁性体コア１０４の最大断面積は約７０ｍｍ^２となり、励起コイル１０５より内側が占める半径は最低でも１３ｍｍとなった。この値には、磁性体コア１０４と励起コイル１０５との間の絶縁性を確保するための絶縁材（図示していない）の厚さを含めている。つまり、図３の構成では、最小のダウンライト器具での始動性を全ての温度域で確保するような磁性体コア１０４の設計は極めて困難であり、誤差を無視した場合には製造上、寸法の合う部材を選別しようするなど工数、コストの面で大きなリスクを負うことになる。さらに図１のように磁性体１０４を冷却する冷却部材を空孔内に挿入する場合には、冷却部材についても上記と同じような誤差要因が存在するため、さらに断面積が小さくなる。

そこで本願発明者らは、図１に示すような構成をとることで、この問題を解決できるのではないかと発想したのである。図１の構成によれば、磁性体コア１０４の中心に排気管１０１を配置する必要がなく、すなわち空孔を設ける必要がないため、励起コイル１０５よりも内側で考慮しなければならない寸法公差は、磁性体コア１０４の外径の公差と排気管１０１の内径及び外径の公差のみである。したがって最も大きな誤差要因である、排気管１０１の取り付け誤差の影響を回避することが出来、その分を磁性体コア１０４の寸法のまわすことが可能となるのである。内部に空孔を設ける必要がないため、飽和を避けるのに必要な断面積を確保するための磁性体コア１０４の外直径は約９．６ｍｍで可能である。さらに排気管１０１はソーダライムガラスで構成していることから絶縁体であり、励起コイル１０５と磁性体コア１０４との絶縁性確保のために余分な絶縁材を配置する必要がない。従って、本発明の構成によれば、励起コイル１０５より内側の占める直径は約１１ｍｍとなり、金属性ダウンライト器具内での始動性を確保するのに必要なキャビティ１０２の寸法に十分収めることが可能となった。

また、直径の大きな磁性体コア１０４を内部に配置する必要上、排気管１０１の直径は大きくなるが、これは後に示す製造工程における排気工程において、エンベロープ１０３の内部を真空に排気する際の排気効率を大幅に高められる利点もある。

さらに、図３に示されるように磁性体コア１０４の内部に熱伝導部材９を配置する必要が生じるほどに温度が上昇する可能性がある場合にも、本願発明の構成によれば熱伝導部材９の厚さと、それを挿入するのに必要な寸法公差分を磁性体コア１０４の厚みに転化することが可能であるため、飽和を回避するのに十分な磁性体コア１０４の断面積を確保することが可能である。

なお、図１に示す実施の形態においては、励起コイル１０５はリッツ線を使用し、排気管１０１の外表面に直接巻回したが、図２にしめすような耐熱性の樹脂、例えばＰＢＴやテフロン（登録商標）よって形成されるボビン１１１にあらかじめ巻回したものを挿入する形としてもよい。すなわち、ボビン１１１を介して排気管１０１に巻回している構成になっている。この場合には、励起コイル１０５の形状が維持しやすく、また組み立ても容易になる。励起コイル１０５はボビン１１１に巻回されているが、励起コイル１０５に耐熱性の樹脂を含浸させた励起コイル１０５を使用しても良い。あるいは、励起コイル１０５の材質自体を形状記憶性の金属材料等、自律的に形状を保持できる材料（例えば、形状記憶合金）としてもよい。

また、本実施の形態では、排気管１０１のキャビティ１０２頂部での開口面積が大きいため、点灯中にプラズマからの熱を受けやすい。またプラズマ中の電子やイオンは磁力線の沿った方向には移動しやすいために、励起コイル１０５によって形成された高周波磁界の磁力線にそって移動した電子やイオンが開口部を介して磁性体コア１０４の頂面に衝突することが考えられる。このために磁性体コア１０４の頂面の温度が上昇して不純物が放出されたり、また高速の電子やイオンが衝突することによって磁性体コア１０４の表面がスパッタリングを受けて微粒子がエンベロープ１０３内に放出される。これらを防ぐために、磁性体コア１０４の少なくとも頂面部分に、耐熱性の材質、例えばテフロン（登録商標）等による保護層を形成することも可能である。

また、本実施の構成では排気管１０１内での磁性体コア１０４の位置を規制する位置規制手段１０９として、排気管１０１に設けたくぼみを使用しているが、例えば所望の位置で排気管１０１の管径を小さくすることで磁性体コア１０４の位置を規制することも可能である。

さらに、本実施の形態では駆動周波数が比較的低いため、１ＭＨｚ以下で損失の小さいＭｎ−Ｚｎ系のフェライト材料によって磁性体コア１０４を形成した。しかしながら、より高い周波数で駆動する際にはＭｎ−Ｚｎ系材料の損失が増大するため、特に１ＭＨｚ以上の周波数で駆動する場合にはＮｉ−Ｚｎ系のフェライト材料を使用してもよい。

次に、図４を参照しながら、図１の構成をもつ本願発明にかかる無電極放電ランプの製造方法について説明する。製造方法は、
（１）排気工程
（２）封入工程
（３）磁性体コア投入工程
（４）封止工程
の四段階に分かれる。まず第１の排気工程では、十分な長さをもった排気管１０１を備えるエンベロープ１０３が、排気管１０１の上端において排気装置に接続される。エンベロープ１０３の内表面にはアルミナの保護層と蛍光体層（図示しない）が、またキャビティ１０２の外面にはやはりアルミナの反射膜層と蛍光体層が形成されている。排気装置は、内部に水銀ペレット（例えばＺｎなどの金属と水銀とのアマルガム体）と磁性体コア１０４を装填したディスペンサと、真空ポンプおよびクリプトンガスボンベに繋がる配管を備えている。配管は途中のバルブによって切り替えることが可能となっている。エンベロープ１０３の全体はヒータの中に保持され、５００℃前後に過熱されるとともに、排気管１０１は真空ポンプに接続された配管から真空に排気される。排気中にヒータでエンベロープ１０３全体を５００℃に加熱することで、蛍光体層等からの不純ガスの放出を促進し、それを排気することでエンベロープ１０３内の不純物を除去することが可能となる。本発明の構成によれば、排気管１０１の直径は内部に磁性体コア１０４を保持するのに十分な大きさを持つため、この工程における排気効率は従来技術による場合に比べて格段に高まることが期待できる。

次に封入工程では、エンベロープ１０３の全体をヒータからはずし、同時に配管を真空ポンプ側からクリプトンガスボンベに切り替え、所定の封入圧までクリプトンガスを封入する。ガスの封入が終了しだい、クリプトンガスの配管を封鎖するとともにディスペンサ内の水銀ペレットをエンベロープ１０３内に投入する。投入時にはエンベロープ１０３はまだ高温であるため、水銀ペレットからは十分な量の水銀が蒸発し、初期点灯に必要な水銀量をエンベロープ１０３内に提供する。

次の磁性体コア投入工程では、ディスペンサ内に装填された磁性体コア１０４を排気管１０１内に投入する。排気管１０１に設けられた位置規制手段のくぼみ１０９があるため、磁性体コア１０４は排気管１０１内の所望の位置に保持される。

最後の封止工程では、磁性体コア１０４の直上部分をバーナにて加熱し、溶融封着することでエンベロープ１０３を気密に封止する。なお、本実施の形態では封止にバーナによる加熱溶融を用いたが、ピンチシーリング工法を用いてもよい。また、バーナの代わりにレーザーや高周波加熱装置を使用すれば、エンベロープ１０３内へのＣＯ_２などの不純物ガスの混入を低減することが可能となる。

本発明の無電極放電ランプは、金属製ダウンライト器具など、近接金属が存在する条件での無電極放電ランプの始動性を確保することを可能とするため、特に小出力の一般型白熱電球代替蛍光ランプ等として有用である。

本発明の実施の形態１における無電極放電ランプの構造を示す図本発明の実施の形態１における無電極放電ランプの改良形態を示す図従来の技術による無電極放電ランプの構造を示す図本発明の実施の形態２における無電極放電ランプの製造工程を示す図

符号の説明

１０１排気管
１０２キャビティ
１０３エンベロープ
１０４磁性体コア
１０５励起コイル

Claims

可電離物質を気密に収容した光透過性の略球状のエンベロープと、
前記エンベロープの一部に封着され、前記エンベロープに凹入して配置される略円筒状のキャビティと、
前記キャビティ内に配設された前記キャビティと同軸である排気管と、
前記排気管内に配置された略円柱状の磁性体コアと、
前記磁性体コアが位置する前記排気管に巻回されたソレノイド状の励起コイルとを備える無電極放電ランプ。
前記励起コイルが、耐熱部材よりなるボビンを介して前記排気管に巻回される、請求項１に記載の無電極放電ランプ。
前記励起コイルが、樹脂に含浸されている、請求項１に記載の無電極放電ランプ。
前記励起コイルが、形状記憶合金によって形成される、請求項１に記載の無電極放電ランプ。
前記排気管に前記磁性体コアの位置規制構造をもつ、請求項１から請求項４までの何れか一つに記載の無電極放電ランプ。
前記位置規制構造が前記排気管に設けられたくぼみである、請求項５に記載の無電極放電ランプ。
前記磁性体コアの前記エンベロープの少なくとも頂部側の頂面に、熱および荷電粒子衝撃を緩和する保護層を設ける、請求項１から請求項６までの何れか一つに記載の無電極放電ランプ。