ES2644713T3

ES2644713T3 - Método de establecer el diámetro de tubo de un dispositivo de refrigeración

Info

Publication number: ES2644713T3
Application number: ES00981798.2T
Authority: ES
Inventors: Shigeharu Taira
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1999-12-28
Filing date: 2000-12-18
Publication date: 2017-11-30
Anticipated expiration: 2020-12-18
Also published as: US20040129006A1; US20030056525A1; JP2001248941A; CN1415063A; KR100629971B1; EP1243876B1; EP1243876A1; AU1893501A; WO2001048427A1; KR20020091062A; US7003980B2; AU773584B2; EP1243876A4; CN1179170C; US6880361B2

Description

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DESCRIPCION

Metodo de establecer el diametro de tubo de un dispositivo de refrigeracion Campo tecnico

La presente invencion se refiere a un metodo de establecer diametros de tubos de un dispositivo de refrigeracion y mas en concreto a un dispositivo de refrigeracion en el que se usa R32 (formula qmmica CH2F2) o se usa un refrigerante mezclado conteniendo al menos 70 por ciento en peso de R32 como refrigerante alternativo a R22 (formula qmmica CHCIF2).

Antecedentes de la invencion

En un dispositivo de refrigeracion o un acondicionador de aire de tipo split que ejecutan ciclos de refrigeracion, en general, el refrigerante descargado de un compresor es distribuido a un primer intercambiador de calor, el refrigerante condensado en el primer intercambiador de calor es expandido por un medio de expansion, y a continuacion el refrigerante es distribuido a un segundo intercambiador de calor a traves de un primer tubo de comunicacion (este se denominara “tubo de lfquido”, cuando sea necesario). A continuacion, el refrigerante vaporizado en el segundo intercambiador de calor se hace volver al compresor a traves de un segundo tubo de comunicacion (este se denominara “tubo de gas” cuando sea necesario).

Como es conocido, entre los problemas medioambientales globales de los dispositivos de refrigeracion y los acondicionadores de aire de dicho tipo se encuentran (1) la proteccion de la ozonosfera, (2) el ahorro de energfa, (3) las medidas contra el calentamiento global (reduccion de emisiones de CO2 etc), y (4) la reutilizacion (reciclado) de recursos. Especialmente, en terminos de proteccion de la ozonosfera entre los problemas medioambientales globales, R22 (HFC22) que se ha usado convencionalmente no es un refrigerante adecuado dado que R22 tiene un alto ODP (potencial de agotamiento de ozono). Con respecto a refrigerantes alternativos a R22 que tienen alto potencial de agotamiento del ozono, se han enumerado R410A (que tiene una composicion de HFC32:HFC125 = 50:50 en relacion en peso), R407C (que tiene una composicion de HFC32:HFC125:HFci34a = 23:25:52 en relacion en peso), R32 (H FC32) y analogos.

Por otra parte, en cuanto al ahorro de energfa, se ha indicado que los coeficientes de rendimiento (COP) de los acondicionadores de aire especificados debe mejorarse aproximadamente 4 por ciento para finales de septiembre de 2004 (Instruccion numero 190 del Ministerio de Comercio e industria Internacionales de Japon, en base a la “Ley relativa al uso racional de la energfa”). Asf, hay que usar un refrigerante de alto valor COP desde el punto de vista del ahorro de energfa.

Los requisitos para la prevencion del calentamiento global son cada vez mas estrictos. Los dispositivos de refrigeracion y los acondicionadores de aire son evaluados con un mdice de calentamiento global denominado TEWI (total equivalente del impacto en el calentamiento). TEWI se representa como el total del impacto de las emisiones de refrigerante a la atmosfera (impacto directo) y el consumo de energfa por el dispositivo (impacto indirecto). El impacto directo incluye GWP (potencial de calentamiento global), y el impacto indirecto incluye la inversa de COP. Consiguientemente, con el fin de evitar el calentamiento global, hay que seleccionar un refrigerante que tenga un valor GWP pequeno y un valor COP grande con el fin de disminuir el valor TEWI.

Con respecto a dicho GWP, los valores GWP de R407C y R410A son 1980 y 2340, respectivamente, y son un poco superiores a 1900 del valor GWP de R22. Por otra parte, el valor GWP de R32 es 650 y es aproximadamente un tercio de los valores GWP de R22, R407C y R410A. Es decir, R32 que tiene dicho valor GWP pequeno es sumamente efectivo para la prevencion del calentamiento global.

En cuanto a COP, los valores COP de R407C y R410A son generalmente equivalentes al valor COP de R22, aunque no se ha obtenido un valor COP de R32 superior al de R22. En otros terminos, no se han obtenido valores COP reales de R32 que excedan en gran medida el COP de R22 en los dispositivos de refrigeracion que ejecutan ciclos de refrigeracion utilizando R32, aunque se espera teoricamente que tales dispositivos tengan valores COP altos en vista de las caractensticas de R32. En tal dispositivo de refrigeracion, por otra parte, se producen fenomenos como aumento de la presion y la temperatura de descarga con relacion a los del uso de R22. Ademas, el R32 ligeramente inflamable tiene el problema de la dificultad de establecer un consenso sobre su seguridad. Por lo tanto, el mundo industrial no ha empleado R32 como refrigerante alternativo de los productos reales.

En los acondicionadores de aire split con capacidad de refrigeracion de entre la clase de 2,2 kW y la clase de 5,0 kW en los que se usa, por ejemplo, refrigerante R22 convencional, un diametro del tubo de lfquido se pone a 2/8” como muestra el caracter de referencia L01 en la figura 2, y los diametros de tubo de gas se ponen a 3/8” (9,5 mm) y 4/8” (12,7 mm) como indican los caracteres de referencia G01 y G02 en la figura 3, respectivamente. Aqm, los diametros de los tubos se indican con los diametros nominales en el sistema de pulgadas utilizando el sfmbolo “. En acondicionadores de aire compactos con capacidad de refrigeracion de entre la clase de 4,5 kW y la clase de 14,0 kW en los que se usa refrigerante R22 convencional, los diametros de tubos de lfquido se ponen a 2/8” (6,4 mm) y

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3/8” (9,5 mm) como indican los caracteres de referencia L01 y L02 en la figura 2, y los diametros de tubo de gas se ponen a 4/8” (12,7 mm), 5/8” (15,9 mm) y 6/8” (19,1 mm) como indican los caracteres de referencia G02, G03 y G04 en la figura 3. Como es evidente por las figuras anteriores, los diametros de tubo de lfquido y del tubo de gas tienden a ser mayores con el aumento de la capacidad de refrigeracion. Esto es debido a que el caudal, es decir, la velocidad de refrigerante aumenta y por ello la perdida de presion aumenta en un tubo que tiene un mismo diametro.

Sin embargo, cuanto mayor es el diametro de un tubo, mayores y mas diffciles son las operaciones realizadas en el tubo, tales como la conexion y el trabajo en el tubo. Por otra parte, un gran numero de tipos de tubos origina el problema de un control engorroso de la produccion de acondicionadores de aire. Lo mismo cabe decir de los dispositivos en los que se usan R410A, R407C o analogos como refrigerante en lugar de R22.

WO 98/41803, Refrigeration Science and Technology - 21 septiembre 1994, paginas 239-247, el manuscrito “Japan Society of Refrigeration and Air Conditioning Engineers (JSRAe) Proceedings of anual Conference Passage”, 18-20 octubre 1999, Documento 27, paginas 105-108, y EP 0 732 550 se citaron durante el examen de esta patente como descripciones relevantes de la tecnica anterior. Ademas, el manuscrito “The International Symposium on HCFC Alternative Refrigerants '98, Paper 7.2 Performance Evaluations of Low GWP HFC Refrigerants”, por Koichi Kita, Nobuo Domyo, Ryuzaburo Yajima, Paginas 155-158, “Proceedings November 26-27, 1998, International Conference Center Kobe, XP-8091454” se citaron durante el examen de esta patente.

Descripcion de la invencion

Un objeto de la presente invencion es proporcionar un metodo de establecer diametros de tubos para obtener un dispositivo de refrigeracion del tipo de ahorro de energfa capaz de evitar el calentamiento global, que permite reducir los diametros de los tubos de comunicacion y reducir el numero de tipos de los diametros de tubo de comunicacion mientras se obtiene un COP superior al cOp obtenido cuando se usa R22 usando, como refrigerante, R32 con pequeno potencial de calentamiento global (GWP).

La invencion se creo en base a la conclusion a la que llego el autor de la invencion de que las tendencias de cambio en el COP de los dispositivos de refrigeracion con respecto a la cantidad de refrigerante (cantidad total para llenar un circuito de refrigerante) difieren en gran medida entre los tipos de refrigerante, es decir, entre R32 y otros refrigerantes como R410A. Es decir, utilizando R410A, por ejemplo, el COP tiende a aumentar gradualmente y parece saturarse con el aumento de la cantidad de refrigerante en un rango indicado en el dibujo, como se representa en la figura 4A. En contraposicion, al usar R32, el COP tiene su pico con relacion al cambio de la cantidad de refrigerante y tiende a disminuir cuando la cantidad de refrigerante se aparta de su rango que proporciona el pico. La razon por la que el COP obtenido utilizando R32 no ha superado al COP obtenido usando R410A es que las cantidades de refrigerante han sido de un rango comparativamente alto (de 1200 a 1300 g en un ejemplo de la figura 4A). Un hecho observable es que el valor maximo de COP obtenido cambiando la cantidad de refrigerante usando R32 es mucho mas alto que el COP usando R410A en una cantidad optima de refrigerante (1300 g en el ejemplo de la figura 4A). Otro hecho observable es que la cantidad de refrigerante (960 g en el ejemplo de la figura 4A) que proporciona el pico de COP en el caso de R32 es mucho menor que la cantidad optima de refrigerante (1300 g en el ejemplo de la figura 4A) en el caso de R410A. Consiguientemente, hay posibilidad de que R32 reduzca los diametros de los tubos de comunicacion o el numero de tipos de los diametros de los tubos de comunicacion en un rango donde COP no es menor que el COP convencional obtenido en el caso de usar R22.

La presente invencion proporciona un metodo de establecer diametros de tubos de un dispositivo de refrigeracion segun la reivindicacion 1 o 2. Aqrn, un metodo de medir la capacidad de refrigeracion (kW) cumple las estipulaciones de la Norma Industrial Japonesa (JIS) C9612 (lo mismo cabe decir de la totalidad de esta especificacion). En el metodo de la reivindicacion 1, se usa R32 como refrigerante y los diametros del primer tubo de comunicacion (tubo de lfquido) y el segundo tubo de comunicacion (tubo de gas) se ponen a 2/8” y 4/8”, respectivamente, en el rango de capacidad de refrigeracion de 4,5 a 7,1 kW. El diametro del primer tubo de comunicacion se pone solamente a 2/8”. Ademas, el diametro del segundo tubo de comunicacion se pone solamente a 4/8”. El numero de tipos de los diametros de los tubos de comunicacion se reduce en comparacion con el de los dispositivos convencionales porque los diametros del primer tubo de comunicacion y el segundo tubo de comunicacion se ponen respectivamente a un tipo en el rango de capacidad de refrigeracion de 4,5 a 7,1 kW. Como resultado, se facilita el control de la produccion de dispositivos de refrigeracion. Ademas, se obtiene un COP equivalente o mayor que el COP obtenido en el caso de R22 optimizando la cantidad de refrigerante.

En el metodo de la reivindicacion 2, se usa R32 como refrigerante y los diametros del primer tubo de comunicacion (tubo de lfquido) y el segundo tubo de comunicacion (tubo de gas) se ponen a 2/8” y 5/8”, respectivamente, en el rango de capacidad de refrigeracion de 7,1 a 14,0 kW. El diametro del primer tubo de comunicacion es el mismo que en los dispositivos convencionales, pero el diametro del segundo tubo de comunicacion se reduce en comparacion con los diametros (incluyendo 6/8”) de los dispositivos convencionales porque el diametro del segundo tubo de comunicacion se pone solamente a 5/8”. Los diametros del primer tubo de comunicacion y el segundo tubo de comunicacion se ponen respectivamente a un tipo en el rango de capacidad de refrigeracion de 7,1 a 14,0 kW. Asf, el numero de tipos de los diametros de los tubos de comunicacion se reduce en comparacion con el de los dispositivos convencionales. Como resultado, se facilita el control de la produccion de dispositivos de refrigeracion.

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Ademas, se obtiene un COP equivalente o mayor que el COP obtenido en el caso de R22 optimizando la cantidad de refrigerante.

Breve descripcion de los dibujos

La figura 1 es una configuracion esquematica de un acondicionador de aire para explicar la presente invencion.

La figura 2 es un diagrama que muestra la relacion entre una clase de capacidad de refrigeracion y un diametro establecido de tubo de lfquido por comparacion entre un caso de R32 segun la invencion y un caso de R22.

La figura 3 es un diagrama que muestra la relacion entre una clase de capacidad de refrigeracion y un diametro establecido de tubo de gas por comparacion entre un caso de R32 segun la invencion y un caso de R22.

Las figuras 4A y 4B muestran resultados de medicion de COP cuando se usa R32 como un refrigerante y COP cuando se usa R410A mientras se cambia la cantidad de refrigerante (cantidad total introducida en el circuito de refrigerante), la figura 4A muestra los resultados en una operacion de enfriamiento, y la figura 4B muestra los resultados en una operacion de calentamiento.

Y la figura 5 es la relacion entre eficiencia energetica y contenido de R32 en un refrigerante mezclado de R32 y R125.

Mejor modo de llevar a la practica la invencion

A continuacion se describira en detalle un dispositivo de refrigeracion en base al metodo de la invencion con referencia a una realizacion preferida representada en los dibujos.

La figura 1 representa una configuracion esquematica de un acondicionador de aire para explicar el metodo de la invencion. En el acondicionador de aire, un circuito de refrigerante esta compuesto por una unidad exterior 20 y una unidad interior 1 que estan conectadas una a otra por tubos de refrigerante 41 y 42, donde R32 como refrigerante circula por el circuito de refrigerante. En la unidad interior 1 esta alojado un intercambiador de calor interior 2 como un segundo intercambiador de calor. En la unidad exterior 20 esta alojado un compresor 23 para comprimir y descargar refrigerante (R32), una valvula de cuatro vfas 25 para conmutar pasos de refrigerante, un termointercambiador exterior 22 como un primer intercambiador de calor, una valvula de expansion movida por motor 26, un acumulador 24 para separacion de gas-lfquido del refrigerante devuelto, un receptor 29 para ajustar la cantidad de refrigerante para enfriamiento y calentamiento, y un microordenador 60 para controlar las operaciones del acondicionador de aire.

En una operacion de enfriamiento en la que los ciclos de refrigeracion se realizan, como representan lmeas continuas en la figura 1, conmutando una posicion de la valvula de cuatro vfas 25, el refrigerante descargado del compresor 23 es distribuido a traves de un tubo 31, la valvula de cuatro vfas 25, y un tubo 33 al termointercambiador exterior 22 que funciona como un condensador. El refrigerante condensado en el termointercambiador exterior 22 es distribuido a traves de un tubo 36, la valvula de expansion movida por motor 26 que estrangula un paso para expandir refrigerante, una valvula de estrangulacion 27, y el primer tubo de comunicacion 42 al intercambiador de calor interior 2 que funciona como un evaporador. Ademas, el refrigerante vaporizado en el intercambiador de calor interior 2 se hace volver a traves del segundo tubo de comunicacion 41, una valvula de aguja 28, un tubo 34, la valvula de cuatro vfas 25, un tubo 32, el receptor 29, un tubo 37, el acumulador 24, y un tubo 35 al compresor 23. En una operacion de calentamiento en la que se ejecutan ciclos de bomba de calor, como indican lmeas de trazos en la figura 1, conmutando la valvula de cuatro vfas 25, el refrigerante descargado del compresor 23 es distribuido a traves del tubo 31, la valvula de cuatro vfas 25, el tubo 34, la valvula de aguja 28, y el segundo tubo de comunicacion 41, al intercambiador de calor interior 2 que funciona como un condensador. El refrigerante condensado en el intercambiador de calor interior 2 es distribuido al primer tubo de comunicacion 42, la valvula de estrangulacion 27, la valvula de expansion movida por motor 26 completamente abierta, el tubo 36, y el termointercambiador exterior 22 que funciona como un evaporador. Ademas, el refrigerante vaporizado en el termointercambiador exterior 22 se hace volver a traves del tubo 33, la valvula de cuatro vfas 25, el tubo 32, el receptor 29, el tubo 37, el acumulador 24, y el tubo 35 al compresor 23.

La unidad interior 1 esta provista de un sensor de temperatura 51 para detectar la temperatura atmosferica interior Troom y un sensor de temperatura 52 para detectar la temperatura del intercambiador de calor interior Tin. La unidad exterior 20 esta provista de un sensor de temperatura 53 para detectar la temperatura atmosferica exterior Tatm, un sensor de temperatura 54 para detectar la temperatura del termointercambiador exterior Tout, un sensor de temperatura 55 para detectar la temperatura de descarga del compresor Tdis, y un sensor de temperatura 56 para detectar la temperatura de aspiracion del compresor Tsuc. El microordenador 60 controla las operaciones del circuito de refrigerante en base a la salida de los sensores de temperatura o parametros establecidos por el usuario.

En el acondicionador de aire, como se ha descrito anteriormente, se usa R32 como refrigerante. Ademas, en un rango de capacidad de refrigeracion de 2,2 a 5,6 kW, un diametro del primer tubo de comunicacion (tubo de lfquido)

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42 se pone a 2/8” como indica un caracter de referencia L11 en la figura 2, y un diametro del segundo tubo de comunicacion (tubo de gas) 41 se pone a 3/8” como indica un caracter de referencia G11 en la figura 3. Con esta configuracion, en el rango de capacidad de refrigeracion de 2,2 a 5,6 kW, el diametro del primer tubo de comunicacion 42 es el mismo que el de los dispositivos convencionales, pero el diametro del segundo tubo de comunicacion 41 se reduce en comparacion con los diametros (incluyendo 4/8”) de los dispositivos convencionales. Esto es debido a que el diametro del segundo tubo de comunicacion 41 se pone solamente a 3/8”. Ademas, los diametros del primer tubo de comunicacion 42 y el segundo tubo de comunicacion 41 se ponen respectivamente a un tipo en el rango de capacidad de refrigeracion de 2,2 a 5,6 kW. Por lo tanto, los numeros de tipos de los diametros de los tubos de comunicacion 41 y 42 se reducen en comparacion con los (dos tipos de tubo de lfquido, dos tipos de tubo de gas, cuatro tipos en total) de los dispositivos convencionales. Como resultado, se facilita la realizacion del control de la produccion de acondicionadores de aire, de los acondicionadores de aire split en particular. Ademas, se obtiene un COP no menor que el COP usando R22 optimizando la cantidad de refrigerante.

Por ejemplo, las figuras 4A y 4B muestran resultados de medicion de COP usando R32 como refrigerante y COP usando R410A (que tiene un valor maximo equivalente a COP usando R22) con variacion de la cantidad de refrigerante (cantidad total para llenar un circuito de refrigerante) para un acondicionador de aire split que tiene una capacidad de refrigeracion de clase 5,0 kW. La figura 4A muestra los resultados en operaciones de enfriamiento y la figura 4B muestra los resultados en operaciones de calentamiento. A condicion de que la cantidad de refrigerante se ponga en un rango de una cantidad de 840 g que proporciona un pico de COP en operaciones de calentamiento a una cantidad de 960 g que proporciona un pico de COP en operaciones de enfriamiento, se puede obtener un COP no menor que COP usando R410A (que tiene un valor maximo equivalente a COP usando R22) en operaciones tanto de enfriamiento como de calentamiento.

En un rango de capacidad de refrigeracion de 4,5 a 7,1 kW, un diametro del primer tubo de comunicacion (tubo de lfquido) 42 se pone a 2/8” como indica el caracter de referencia L11 en la figura 2, y un diametro del segundo tubo de comunicacion (tubo de gas) 41 se pone a 4/8” como indica un caracter de referencia G12 en la figura 3. Con esta configuracion, el diametro del primer tubo de comunicacion 42 se pone solamente a 2/8” en el rango de capacidad de refrigeracion de 4,5 a 7,1 kW, y, por lo tanto, se reduce en comparacion con los diametros (incluyendo 3/8”) de los dispositivos convencionales. Ademas, el diametro del segundo tubo de comunicacion 41 se pone solamente a 4/8” y, por lo tanto, se reduce en comparacion con los diametros (incluyendo 5/8”) de los dispositivos convencionales. Los diametros del primer tubo de comunicacion 42 y el segundo tubo de comunicacion 41 se ponen respectivamente a un tipo en el rango de capacidad de refrigeracion de 4,5 a 7,1 kW. Asf, los numeros de tipos de los diametros de los tubos de comunicacion 41 y 42 se reducen en comparacion con los (dos tipos de tubo de lfquido, dos tipos de tubo de gas, cuatro tipos en total) de los dispositivos convencionales. Como resultado, se facilita la realizacion del control de la produccion de acondicionadores de aire, en particular, acondicionadores de aire compactos que tienen una capacidad de refrigeracion entre 4,5 kW y 7,1 kW. Ademas, se obtiene un COP no menor que el COP usando R22 optimizando la cantidad de refrigerante.

En un rango de capacidad de refrigeracion de 7,1 a 14,0 kW, un diametro del primer tubo de comunicacion (tubo de lfquido) 42 se pone a 2/8” como indica el caracter de referencia L11 en la figura 2, y un diametro del segundo tubo de comunicacion (tubo de gas) 41 se pone a 5/8” como indica un caracter de referencia G13 en la figura 3. Con esta configuracion, en el rango de capacidad de refrigeracion de 7,1 a 14,0 kW, el diametro del primer tubo de comunicacion 42 es el mismo que en los dispositivos convencionales, pero el diametro del segundo tubo de comunicacion 41 se reduce en comparacion con los diametros (incluyendo 6/8”) de los dispositivos convencionales. Esto es debido a que el diametro del segundo tubo de comunicacion 41 se pone solamente a 5/8”. Ademas, los diametros del primer tubo de comunicacion 42 y el segundo tubo de comunicacion 41 se ponen respectivamente a un tipo en el rango de capacidad de refrigeracion de 7,1 a 14,0 kW. Asf, los numeros de tipos de los diametros de los tubos de comunicacion 41 y 42 se reducen en comparacion con los (un tipo de tubo de lfquido, dos tipos de tubo de gas, tres tipos en total) de los dispositivos convencionales. Como resultado, se facilita la realizacion del control de produccion de los acondicionadores de aire, en particular, los acondicionadores de aire compactos que tienen una capacidad de refrigeracion de entre 7,1 kW y 14,0 kW. Ademas, se obtiene un COP no menor que COP usando R22 optimizando la cantidad de refrigerante.

La realizacion se ha descrito con referencia a los acondicionadores de aire, pero no se limita a ellos, naturalmente. La invencion puede aplicarse ampliamente a dispositivos de refrigeracion que ejecutan ciclos de refrigeracion usando R32 como refrigerante.

El principio de la invencion puede aplicarse, naturalmente, no solamente a un solo refrigerante R32, sino en sentido amplio a un refrigerante mezclado conteniendo al menos 70 por ciento en peso de R32 de modo que se logran funciones y efectos similares. Como refrigerante distinto de R32, se puede emplear refrigerante fluortudrico y refrigerante natural. El refrigerante natural incluye propano, butano, CO2 y amomaco. Un ejemplo de tal refrigerante mezclado contiene de 70 a 90% de R32 en peso y CO2 como el componente restante. Al tiempo de la denominada reconversion cuando un dispositivo de refrigeracion de tipo antiguo se llena con R32 como refrigerante alternativo o al tiempo del servicio de la maquina de R22, puede usarse dicho refrigerante mezclado que contiene de 70 a 90% de R32 en peso y R22 como el componente restante.

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Como refrigerante mezclado es concebible una mezcla de R32 y R125. Con respecto al refrigerante mezclado de R32 y R125, un rango de contenido de R32 de hasta 70 por ciento en peso es una region azeotropica en la que la composicion de lfquido y la composicion de vapor generado son las mismas, y un rango de contenido de r32 no menor que 70 por ciento es una region no azeotropica. Las caractensticas de R32 aparecen claramente con el aumento del contenido de R32, y las caractensticas de R32 aparecen de forma mas visible en la region no azeotropica.

La figura 5 representa una relacion entre el contenido de R32 en refrigerante mezclado de R32 y R125 y la eficiencia energetica. Un contenido de R32 no inferior a 70 por ciento en peso produce un aumento considerable de la eficiencia energetica. Un contenido de R32 mayor que en torno a 80 por ciento en peso hace que la eficiencia energetica exceda de la de R22. Es decir, un contenido de R32 no menor de 70 por ciento en peso hace posible obtener un COP alto.

De esta manera, como se representa en la figura 5, un solo refrigerante de R32 y refrigerante mezclado conteniendo al menos 70 por ciento en peso de R32 hacen el COP generalmente equivalente o mayor que el proporcionado por un refrigerante convencional como R22. R32 tiene un potencial de calentamiento global (GWP) sumamente pequeno que es aproximadamente un tercio del de un refrigerante convencional como R22, y R32 tiene un COP alto en comparacion con el del refrigerante convencional. Por lo tanto, R32 tiene un total equivalente de impacto en el calentamiento (TEWI) menor que el TEWI de R22, R410A y analogos (tasa de disminucion de 10 a 20%), y por ello R32 exhibe excelentes caractensticas para el calentamiento global.

Segun el metodo de la invencion, los diametros de los tubos de comunicacion y el numero de tipos de los mismos se pueden reducir igualmente usando refrigerante R32 mientras que se obtiene un COP no menor que el COP obtenido en el caso de R22 en el rango de capacidad de refrigeracion de 4,5 a 7,1 kW.

Segun el metodo de la invencion, los diametros de tubo de comunicacion y el numero de tipos de los mismos se pueden reducir igualmente usando refrigerante R32 mientras que se obtiene un COP no menor que el COP obtenido en el caso de R22 en el rango de capacidad de refrigeracion de 7,1 a 14,0 kW.

En el metodo de la invencion, refrigerante mezclado conteniendo al menos 70 por ciento en peso de R32 se usa como el refrigerante, y, por lo tanto, se pueden lograr funciones y efectos similares a los descritos anteriormente.

Claims

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REIVINDICACIONES

1. Metodo de establecer diametros de tubos de un dispositivo de refrigeracion para suministrar refrigerante descargado de un compresor (23) a un primer intercambiador de calor (22), expandir el refrigerante condensado en el primer intercambiador de calor (22) por un medio de expansion (26), a continuacion suministrar el refrigerante a traves de un primer tubo de comunicacion (42) a un segundo intercambiador de calor (2), y hacer volver el refrigerante vaporizado en el segundo intercambiador de calor (2) a traves de un segundo tubo de comunicacion (41) al compresor (23), donde se usa R32 como unico refrigerante o se usa un refrigerante mezclado conteniendo al menos 70 por ciento en peso de R32 como el refrigerante, caracterizado por:

establecer un diametro del primer tubo de comunicacion (42) a 2/8 pulgada (6,4 mm); y

establecer un diametro del segundo tubo de comunicacion (41) a 4/8 pulgada (12,7 mm), respectivamente, en un rango completo de capacidad de refrigeracion de 4,5 a 7,1 kW.
2. Metodo de establecer diametros de tubos de un dispositivo de refrigeracion para suministrar refrigerante descargado de un compresor (23) a un primer intercambiador de calor (22), expandir el refrigerante condensado en el primer intercambiador de calor (22) por un medio de expansion (26), a continuacion suministrar el refrigerante a traves de un primer tubo de comunicacion (42) a un segundo intercambiador de calor (2), y hacer volver el refrigerante vaporizado en el segundo intercambiador de calor (2) a traves de un segundo tubo de comunicacion (41) al compresor (23), donde se usa R32 como unico refrigerante o se usa un refrigerante mezclado conteniendo al menos 70 por ciento en peso de R32 como el refrigerante, caracterizado por:

establecer un diametro del primer tubo de comunicacion (42) a 2/8 pulgada (6,4 mm); y

establecer un diametro del segundo tubo de comunicacion (41) a 5/8 pulgada (15,9 mm), respectivamente, en un rango completo de capacidad de refrigeracion de 7,1 a 14,0 kW.