[go: up one dir, main page]

EA029848B1 - Способ осуществления процесса получения синтез-газа из углеродсодержащего материала - Google Patents

Способ осуществления процесса получения синтез-газа из углеродсодержащего материала Download PDF

Info

Publication number
EA029848B1
EA029848B1 EA201370217A EA201370217A EA029848B1 EA 029848 B1 EA029848 B1 EA 029848B1 EA 201370217 A EA201370217 A EA 201370217A EA 201370217 A EA201370217 A EA 201370217A EA 029848 B1 EA029848 B1 EA 029848B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
synthesis gas
stream
carbon
gas stream
containing material
Prior art date
Application number
EA201370217A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201370217A1 (ru
Inventor
Чин-Ван Ко
Майкл Шон Слейп
Петер С. Белл
Ким Окфемиа
Original Assignee
Инеос Био Са
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Инеос Био Са filed Critical Инеос Био Са
Publication of EA201370217A1 publication Critical patent/EA201370217A1/ru
Publication of EA029848B1 publication Critical patent/EA029848B1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/82—Gas withdrawal means
    • C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/721—Multistage gasification, e.g. plural parallel or serial gasification stages
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/723—Controlling or regulating the gasification process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/726—Start-up
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/86—Other features combined with waste-heat boilers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/04—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/001—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by thermal treatment
    • C10K3/003—Reducing the tar content
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/001—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by thermal treatment
    • C10K3/003—Reducing the tar content
    • C10K3/005—Reducing the tar content by partial oxidation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/001—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by thermal treatment
    • C10K3/003—Reducing the tar content
    • C10K3/008—Reducing the tar content by cracking
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1838—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines the hot gas being under a high pressure, e.g. in chemical installations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0877—Methods of cooling by direct injection of fluid
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0888—Methods of cooling by evaporation of a fluid
    • C01B2203/0894—Generation of steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2200/00—Details of gasification apparatus
    • C10J2200/09—Mechanical details of gasifiers not otherwise provided for, e.g. sealing means
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2200/00—Details of gasification apparatus
    • C10J2200/15—Details of feeding means
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0956—Air or oxygen enriched air
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0959—Oxygen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/1603—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with gas treatment
    • C10J2300/1606—Combustion processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1846—Partial oxidation, i.e. injection of air or oxygen only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
    • Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/10—Biofuels, e.g. bio-diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/32—Hydrogen storage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Separation, Recovery Or Treatment Of Waste Materials Containing Plastics (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Данное изобретение предусматривает способ получения синтез-газа, который является эффективным для применения синтез-газа в последующих способах применения. Способ получения синтез-газа включает работу газогенератора в режиме запуска до тех пор, пока в газогенераторе и в оборудовании после газогенератора не установится адекватная первая целевая температура. После достижения первой целевой температуры способ осуществляется в рабочем режиме с получением второго потока синтез-газа с более высоким мольным отношением CO/CO. Осуществление процесса в режиме запуска до достижения первой целевой температуры позволяет создать способ, который эффективен для уменьшения образования отложений в оборудовании за газогенератором и получить поток второго синтез-газа, который может быть более эффективно охлаждён и очищен.

Description

Данное изобретение предусматривает способ получения синтез-газа, который является эффективным для применения синтез-газа в последующих способах применения. Способ получения синтез-газа включает работу газогенератора в режиме запуска до тех пор, пока в газогенераторе и в оборудовании после газогенератора не установится адекватная первая целевая температура. После достижения первой целевой температуры способ осуществляется в рабочем режиме с получением второго потока синтез-газа с более высоким мольным отношением СО/СО2. Осуществление процесса в режиме запуска до достижения первой целевой температуры позволяет создать способ, который эффективен для уменьшения образования отложений в оборудовании за газогенератором и получить поток второго синтез-газа, который может быть более эффективно охлаждён и очищен.
029848
Эта заявка претендует на приоритет по предварительным заявкам США на патент № № 61/516,646, 61/516,704 и 61/516,667, которые все были поданы 06 апреля 2011 г и которые полностью включены в данную заявку посредством отсылки.
Область техники, к которой относится изобретение
В данной заявке описан способ газификации углеродсодержащего материала с получением генераторного газа или синтез-газа, или сингаза, содержащего монооксид углерода и водород. Более конкретно, способ позволяет эффективно получать охлаждённый синтез-газ, используемый для любой последующей операции. Этот способ использует газификацию углеродсодержащих материалов с целью получения синтез-газа с последующим охлаждением синтез-газа с образованием охлаждённого синтез-газа и, возможно, очисткой указанного охлаждённого синтез-газа с получением чистого синтез-газа для применения в нескольких последующих операциях.
Сведения о предшествующем уровне техники
Газификация углеродсодержащих материалов для получения генераторного газа или синтез-газа или сингаза, содержащего монооксид углерода и водород, хорошо известна в уровне техники. Обычно такой процесс газификации включает частичное окисление или окисление с недостатком воздуха углеродсодержащего материала, когда в процессе газификации подают субстехиометрическое количество кислорода для ускорения образования монооксида углерода, как описано в международной заявке νθ 93/018341. Газообразные продукты, образовавшиеся при частичном окислении углеродсодержащих материалов, часто обрабатывают в установке для термической обработки при высокой температуре, например, для разложения дёгтя. См., например, международную заявку νθ 2009/154788, в которой описан двухстадийный газогенератор, в котором углеродсодержащий материал подаётся на первую стадию, на которой с регулируемой скоростью могут вводиться воздух, обогащенный кислородом воздух или чистый кислород. Температура или подача кислорода на первой стадии регулируются таким образом, чтобы происходило только частичное окисление углеродсодержащего материала. Газообразный продукт, выходящий с первой стадии, передаётся на вторую стадию (в установку для термической обработки).
На второй стадии для того, чтобы завершить процесс расщепления и частичное окисление любого вида дёгтя, который содержится в газообразном потоке, выходящем с первой стадии, подаётся чистый кислород. Полученный синтез-газ удаляется со второй стадии процесса.
Синтез-газ, полученный способами газификации, описанными в уровне техники, может быть горячим и требует охлаждения перед использованием на последующих стадиях. Выделение и применение этой теплоты нагрева горячего синтез-газа может быть очень важным для экономики процесса. Горячий синтез-газ, содержащий монооксид углерода, полученный в газогенераторе, охлаждается в теплообменнике или в котле-утилизаторе, расположенном за газогенератором. См., например, патенты США № № 6,435,139; 7,587,995 и 7,552,701.
В восстановительной среде с высокой температурой монооксид углерода является стабильным продуктом. Однако, когда монооксид углерода охлаждается, он может окисляться с получением диоксида углерода и образовывать углерод (графит), который осаждается в виде сажи,
Эта реакция известна как реакция Будуара и считается, что она протекает при температуре примерно 760°С или ниже. Отложение на поверхности теплопередачи, вызванное осаждением углерода, может вызвать перерыв в работе охладителя синтез-газа. Следовательно, важно устранить или уменьшить такое отложение в охладителе синтез-газа.
Сера в углеродсодержащем материале при восстановительном режиме работы превращается в Н2§, при окислительном режиме работы - в §О2. Предпочтительно получать §О2 в начале процесса для того, чтобы было можно легко осуществить промывку перед использованием.
Существует необходимость в разработке способа осуществления процесса, включающего газификацию углеродсодержащего материала в газогенераторе для получения синтез-газа, содержащего монооксид углерода (СО) и диоксид углерода (СО2), и охлаждение указанного синтез-газа в охладителе синтез-газа таким образом, чтобы уменьшалось или устранялось отложение или осаждение углерода.
Сущность изобретения
Данное изобретение предусматривает способ получения синтез-газа, который является эффективным для применения при осуществления последующих операций. Способ получения синтез-газа включает работу газогенератора в режиме запуска до тех пор, пока газогенератор и оборудование для проведения последующих операций не нагреются адекватно до первой целевой температуры. После достижения первой целевой температуры начинается рабочий режим для получения второй части синтез-газа с более высоким мольным отношением СО/СО2. Работа в режиме запуска до достижения первой целевой температуры приводит к созданию процесса, который является эффективным для снижения образования отложений на поверхности оборудования для последующих операций и для получения второй потока синтез-газа, который может быть более эффективно охлаждён и очищен. Второй поток синтез-газа с более высоким мольным отношением СО/СО2, который охлаждается и очищается, особенно подходит для проведения процессов ферментации.
- 1 029848
Способ получения синтез-газа включает газификацию углеродсодержащего материала с получением первого потока синтез-газа, имеющего мольное отношение СО к СО2 менее 0.5, до тех пор, пока первый поток синтез-газа не достигнет первой целевой температуры. После достижения первой целевой температуры углеродсодержащий материал газифицируется с получением второго потока синтез-газа, имеющего мольное отношение СО к СО2 больше, чем первый синтез-газ. Газификация углеродсодержащего материала происходит в газогенераторе, и молекулярный кислород вводится со скоростью от примерно 0 до примерно 100 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в сухом виде для получения первого синтез-газа.
Температура первого потока синтез-газа может быть измерена в одной или более точках внутри газогенератора и/или ниже по потоку от газогенератора. Когда температура первого потока синтез-газа в одной или более точках внутри и/или вне газогенератора достигнет первой целевой температуры, молекулярный кислород вводится со скоростью от 0 до примерно 100 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в сухом виде для получения второго потока синтез-газа. Согласно этому аспекту первая целевая температура составляет от примерно 700°С до примерно 1000°С.
Согласно одному из аспектов по меньшей мере часть первого потока синтез-газа пропускается через охладитель синтез-газа для получения первого охлаждённого потока синтез-газа и по меньшей мере часть второго потока синтез-газа пропускается через охладитель синтез-газа для получения второго потока охлаждённого синтез-газа. Согласно этому аспекту синтез-газ пропускается через охладитель синтез-газа с линейной скоростью равной более примерно 24 м/с.
По меньшей мере часть первого потока синтез-газа подаётся в установку термического окисления до тех пор, пока первый поток синтез-газа не достигнет первой целевой температуры.
Согласно другому аспекту предусмотрен способ получения синтез-газа, который включает добавление углеродсодержащего материала и молекулярного кислорода в газогенератор для получения первого потока синтез-газа с мольным отношением СО/СО2 менее 0.5. Температура первого потока синтез-газа измеряется вне газогенератора. Температура может быть измерена до входа в охладитель синтез-газа или за этим охладителем синтез-газа. Как только синтез-газ достигнет первой температуры до входа в охладитель синтез-газа, добавление молекулярного кислорода на единицу массы углеродсодержащего материала в газогенераторе уменьшается для получения второго потока синтез-газа с мольным отношением СО/СО2, которое превышает это мольное отношение у указанного первого потока синтез-газа. Первая целевая температура составляет от примерно 700°С до примерно 1000°С. Уменьшение количества молекулярного кислорода, добавляемого на единицу массы углеродсодержащего материала, может быть осуществлено путём повышения скорости добавления углеродсодержащего материала. Или же уменьшение количества молекулярного кислорода, добавляемого на единицу массы углеродсодержащего материала, может быть осуществлено путём снижения скорости добавления молекулярного кислорода.
По меньшей мере часть первого потока синтез-газа может пропускаться через охладитель синтезгаза для получения первого потока охлаждённого синтез-газа и по меньшей мере часть второго потока синтез-газа может пропускаться через охладитель синтез-газа для получения второго потока охлаждённого синтез-газа. По меньшей часть первого потока охлаждённого синтез-газа может быть смешана с частью первого потока синтез-газа до его пропускания через указанный охладитель синтез-газа для получения первого потока охлаждённого синтез-газа. По меньшей часть второго потока охлаждённого синтез-газа может быть смешана с частью второго потока синтез-газа до его пропускания через указанный охладитель синтез-газа для получения второго потока охлаждённого синтез-газа. Смесь первого потока охлаждённого синтез-газа и первый поток синтезгаза, проходящий через охладитель синтез-газа, может иметь линейную скорость более примерно 24 м/с. Смесь второго потока охлаждённого синтез-газа и второй поток синтез-газа, проходящий через охладитель синтез-газа, может иметь линейную скорость более примерно 24 м/с.
Согласно другому аспекту данного изобретения один или более потоков пара и СО2 могут быть добавлены в газогенератор до уменьшения количества молекулярного кислорода, добавляемого на единицу массы углеродсодержащего материала, или до достижения первой целевой температуры. Когда добавление осуществляется до достижения первой целевой температуры, производят добавление менее примерно 50 фунт-мольпара на тонну углеродсодержащего материала на сухую основу или менее примерно 50 фунт-моль СО2 на тонну углеродсодержащего материала на сухую основу.
Согласно другому аспекту предусмотрен способ, который включает газификацию углеродсодержащего материала в газогенераторе для получения чистого синтез-газа. Этот способ включает добавление углеродсодержащего материала и добавление молекулярного кислорода в газогенератор для получения первого потока синтез-газа с мольным отношением СО/СО2 менее 0.5. По меньшей мере часть первого потока синтез-газа пропускается через охладитель синтез-газа для получения первого потока охлаждённого синтез-газа. По меньшей мере часть первого потока охлаждённого синтез-газа пропускается через систему сбора пыли для получения чистого синтез-газа. Температура чистого синтез-газа измеряется на выходе из системы сбора пыли. После того, как температура чистого синтез-газа достигнет значения второй целевой температуры, количество молекулярного кислорода, добавляемого на единицу массы углеродсодержащего материала, в газогенераторе уменьшается для получения второго потока синтез- 2 029848
газа с мольным отношением СО/СО2, превышающим мольное отношение у первого потока синтез-газа. Согласно этому аспекту вторая целевая температура составляет от примерно 100°С до примерно 200°С. Способ является эффективным для получения синтез-газа, содержащего менее примерно 10 м. д. дёгтя.
Согласно ещё одному аспекту предусмотрен способ охлаждения синтез-газа. Способ включает пропускание синтез-газа через охладитель синтез-газа для получения охлаждённого синтез-газа и возврат в цикл по меньшей части охлаждённого синтез-газа через впускной патрубок охладителя синтез-газа для поддержания температуры на входе в охладитель синтез-газа равной 760°С или ниже и линейной скорости прохождения через охладитель синтез-газа равной по меньшей мере 24 м/с.
Краткое описание фигур
Описанные выше и другие аспекты, признаки и преимущества нескольких аспектов изобретения станут более очевидными при рассмотрении следующих чертежей.
На фиг. 1 приведена схематическая диаграмма одного из аспектов процесса, который включает газификацию углеродсодержащего материала путём его обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с целью получения горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего синтезгаза для получения охлаждённого синтез-газа.
На фиг. 2 приведена схематическая диаграмма одного из аспектов процесса, который включает газификацию углеродсодержащего материала путём его обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с целью получения горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего синтезгаза в охладителе синтез-газа для получения охлаждённого синтез-газа, при этом по меньшей мере часть указанного охлаждённого синтез-газа возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтезгазом до входа в охладитель синтез-газа.
На фиг. 3 приведена схематическая диаграмма одного из аспектов процесса, который включает газификацию углеродсодержащего материала путём его обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с целью получения горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего синтезгаза в охладителе синтез-газа для получения охлаждённого синтез-газа, при этом по меньшей мере часть указанного охлаждённого синтез-газа возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтезгазом до входа в охладитель синтез-газа, а газогенератор включает две зоны реакции, например, зону газификации и зону термической обработки, связанные между собой через соединительную зону.
На фиг. 4 приведена схематическая диаграмма одного из аспектов процесса, который включает газификацию углеродсодержащего материала путём его обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с целью получения горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего синтезгаза в охладителе синтез-газа для получения охлаждённого синтез-газа, при этом по меньшей мере часть указанного охлаждённого синтез-газа возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтезгазом до входа в охладитель синтез-газа, и по меньшей мере часть одного или более из потоков горячего и охлаждённого синтез-газа может быть направлена в установку для термического окисления и по меньшей мере часть указанного охлаждённого синтез-газа может быть обработана в пылоуловительной камере с матерчатыми фильтрами.
Указанные позиции обозначают соответствующие компоненты на всех чертежах. Специалисту в данной области очевидно, что элементы на указанных Фигурах показаны для простоты и ясности и необязательно выдержан масштаб их изображений. Например, размеры некоторых элементов на Фигурах могут быть увеличены относительно других элементов для улучшения понимания различных аспектов данного процесса и оборудования. Кроме того, стандартные и хорошо известные элементы, которые пригодны или необходимы в промышленном масштабе, часто не показаны для того, чтобы не перегрузить изображение этих различных аспектов.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения Определения
Если иное не указано, по всему тексту заявки используются следующие термины, которые могут быть в единственном или множественном числе.
Термин "примерно (около)", меняющий любое количество, относится к изменению этого количества, встречающемуся в реальных условиях в окружающей среде, например, в лаборатории, на пилотной установке или на заводе. Например, количество ингредиента или мера, используемые для смеси или количества с добавлением указанного термина "примерно", включает изменения и степень аккуратности при измерении в экспериментальных условиях на заводе или в лаборатории. Например, количество компонента продукта с добавлением термина "примерно" включает вариацию между партиями при проведении многих экспериментов на заводе или в лаборатории и вариацию, свойственную аналитическому методу. С добавлением термина "примерно" или без него, указанные величины количеств включают эквиваленты этих количеств. Любое количество, указанное в данной заявке вместе с термином "примерно", может также применяться как количество без указания этого термина "примерно".
Термин "пылеуловительная камера" относится к элементу процесса или оборудования, использующему рукавные фильтры, чехлы или картриджи для захвата, отделения или фильтрации твёрдых частиц (мелкодисперсных частиц, пыли), содержащихся в газе. Газы, насыщенные пылью и твёрдыми частицами, поступают в пылеуловительную камеру и проходят через матерчатый мешок, который действует как
- 3 029848
фильтр. Матерчатые мешки могут быть из тканого или валяного хлопка, синтетического или стекловолокнистого материала в форме трубы или конверта. Обычные виды пылеуловительных камер включают механический шейкер, рукавный фильтр с обратным потоком воздуха и возвратной струёй.
Термин "углеродсодержащий материал", применяемый в данной заявке, относится к материалу, богатому углеродом, такому как уголь и нефтехимические вещества. Однако в данной заявке углеродсодержащий материал включает любой материал, содержащий углерод, в твёрдом, жидком, газообразном ли плазменном состоянии. Среди различных объектов, которые могут рассматриваться как углеродсодержащие материалы, данное изобретение предусматривает углеродсодержащий материал, жидкий углеродсодержащий продукт, углеродсодержащий промышленный жидкий рециркулят, углеродсодержащие твёрдые коммунальные отходы (М§^ или шлу). углеродсодержащий городской мусор, углеродсодержащее сельскохозяйственное сырье, углеродсодержащий лесохозяйственный материал, углеродсодержащие древесные отходы, углеродсодержащие строительные материалы, углеродсодержащий растительный материал, углеродсодержащий промышленный мусор, углеродсодержащие отходы ферментации, углеродсодержащие побочные продукты нефтехимического производства, углеродсодержащие побочные продукты производства спиртов, тощий уголь, шины, пластики, отходы пластмасс, коксовый дёготь, файберсофт, лигнин, щёлок натронной варки, полимеры, отходы полимеров, полиэтилентерефталат (РЕТА), полистирол (Р§), шлам сточных вод, отходы животноводства, отходы сельскохозяйственных культур, энергетические сельскохозяйственные культуры, отходы переработки древостоя, отходы деревообработки, отходы животноводства, отходы птицеводства, отходы пищевой промышленности, отходы производства ферментов, побочные продукты производства этанола, пивную дробину, отработанные культуры микроорганизмов и их комбинации.
Термин "пылеуловитель" или "система пылеуловителей" означает элемент процесса или оборудования, предназначенный для захвата, отделения или фильтрации твёрдых частиц (мелкодисперсных частиц, пыли), которые содержатся в газе. Система пылеуловителей обычно состоит из нагнетателя, фильтра для пыли, системы для очистки фильтра и пылесборника или системы для удаления пыли. Основные типы промышленных пылеуловителей включают инерционные сепараторы, рукавные фильтры или пылеуловительные камеры, мокрые скрубберы, электростатические осадители и коллекторы.
Термины "фиберсофт", или "Файберсофт", или "фибрософт", или "фибрусофт" означает вид углеродсодержащего материала, который получается в результате размягчения и концентрации различных веществ, например, такой углеродсодержащий материал получают путём обработки паром различных веществ в автоклаве. В другом примере фиберсофт получают путём обработки паром муниципальных, промышленных, использованных упаковочных и медицинских отходов с получением волокнистого пористого материала.
Термин "муниципальные твёрдые отходы" или "М§^" или "шлу означает отходы, которые могут включать домашние, использованные упаковочные, промышленные и/или остаточные отходы.
Термин "сингаз" или "синтез-газ" означает синтетический газ, это название дано смеси газов, которая содержит различные количества монооксида углерода и водорода. Примеры способов получения этого газа включают паровой риформинг природного газа или углеводородов с целью получения водорода, газификацию угля в некоторых видах установок для выработки энергии путём использования отходов. Указанное название происходит от их применения в качестве промежуточных продуктов при получении синтетического природного газа (8ΝΟ) и при получении аммиака или метанола. Синтез-газ применяют в качестве промежуточного продукта при производстве по реакции Фишера-Тропша синтетической нефти, используемой в качестве топлива или смазки, и ранее при производстве бензина через метанол по способу МоЫ1 (Мобил). Синтез-газ состоит в основном из водорода, монооксида углерода и некоторого количества диоксида углерода и характеризуется величиной плотности энергии (то есть, теплотворной способности), составляющей менее половины от величины плотности энергии природного газа. Синтез-газ является горючим и часто применяется в качестве источника топлива или в качестве промежуточного продукта для получения других химических веществ.
Термин "Тонна" или "тонна" относится к короткой тонне в США, то есть это примерно 907.2 кг (2000 фунт).
Применяемый в данной заявке термин "дёготь" включает, но без ограничения, газообразный дёготь, жидкий дёготь, твёрдый дёготь, вещества, образующие дёготь, или их смеси, которые обычно представляют собой углеводороды и их производные. Существует большое число хорошо известных методов измерения количества дёгтя, которые могут быть использованы для определения дёгтя. Одна большая группа методов включает аналитические методы, основанные на применении жидкостной или газовой хроматографии в сочетании с детектором.
Наиболее распространённые детекторы для измерения количества дёгтя представляют собой плазменно-ионизационный детектор (ЕГО) и масс-спектрометр. Другая группа таких методов включает спектрометрические методы, которые заключаются в получении и анализе спектра. Это могут быть, например, инфракрасная, ультрафиолетовая (ИУ) или люминесцентная спектрометрия и ЫВ§ (спектроскопия возбуждения лазерным пробоем). Другой метод мониторинга горячих дымовых газов представляет собой ЕТ1К (инфракрасную спектроскопию с преобразованием Фурье). Различные источники, например, меж- 4 029848
дународные заявки \νϋ 2006/015660, \νϋ 03/060480 и патент США № 5,984,998, содержат описание этого метода.
Известны и другие электронные методы, которые позволяют осуществлять непрерывный мониторинг содержания дёгтя. Эти методы используют детекторы с электрохимическими ячейками и датчиками с полупроводниками. Для измерения содержания дёгтя могут быть также использованы различные гравиметрические методы. Согласно одному из аспектов количество дёгтя может быть выражено в виде эквивалента углерода в м. д. В соответствии с этим аспектом углеводородом может быть бензин или спирт, такой как метиловый спирт. Согласно этому аспекту эквивалент концентрации дёгтя или эквивалент дёгтя предпочтительно может соответствовать эквиваленту в м.д. (мольных) бензина. Концентрации дёгтя обычно измеряется на выходе из газогенератора и перед любым элементом для значительного охлаждения синтез-газа.
Следующее ниже описание не является ограничительным, но приведено просто для описания общих принципов осуществления примерных вариантов. Объём данного изобретения определяется формулой изобретения.
Предусмотрен процесс газификации для получения синтез-газа, который включает газификацию углеродсодержащего материала в газогенераторе с целью получения синтез-газа, который содержит монооксид углерода (СО) и диоксид углерода (СО2), и охлаждение указанного синтез-газа в охладителе синтез-газа или в котле-утилизаторе и возможную последующую обработку охлаждённого синтез-газа химическими реагентами для удаления загрязняющих веществ и затем последующую обработку синтезгаза, содержащего химический вещества, в системе для удаления пыли, например, в пылеуловительной камере. Этот процесс включает функционирование газогенератора в режиме запуска при уменьшенной скорости подачи, возможно, с высоким количеством вводимого кислорода на единицу массы углеродсодержащего материала (например, с применением стехиометрического или близкого к стехиометрическому или более стехиометрического количества кислорода) с получением первого потока синтез-газа с низким содержанием СО, то есть, с низким мольным отношением СО/СО2, например, с мольным отношением СО/СО2 менее 0.5. Способ включает функционирование газогенератора в рабочем режиме, то есть, при введении небольшого количества кислорода на единицу массы углеродсодержащего материала (например, субстехиометрического количества кислорода) для того, чтобы предпочтительно ускорить образование монооксида углерода и получить второй поток синтез-газ с высоким содержанием СО, то есть, с высоким мольным отношением СО/СО2, например, с мольным отношением СО/СО2, которое больше, чем у первого потока синтез-газа. Согласно одному из вариантов мольное отношение СО/СО2 у второго потока синтез-газа превышает примерно 1.0.
Указанный способ включает работу газогенератора в режиме запуска до тех пор, пока газификатор и оборудование, расположенное ниже по потоку от газификатора, не нагреются соответствующим образом. Способ включает измерение температур в одной или более точках внутри газификатора или ниже по потоку от газогенератора. Согласно одному из аспектов способ включает измерение температур синтезгаза (например, первого потока синтез-газа) в одной или более точках внутри газификатора или ниже по потоку от газогенератора. При осуществлении этого способа переход работы газификатора с режима запуска на рабочий режим после одной или более точек внутри газификатора или ниже по потоку от газогенератора позволяет достигнуть целевых температур. Согласно одному аспекту изобретения переход работы газификатора с режима запуска до рабочего режима осуществляется после того, как температура синтез-газа (первого потока синтез-газа) до поступления в охладитель синтез-газа достигает первой целевой температуры. Согласно одному аспекту изобретения переход работы газификатора с режима запуска на рабочий режим после того, как температура синтез-газа (первого потока синтез-газа) на выходе из системы для сбора пыли (например, пылеуловительной камеры) позволяет достигнуть второй целевой температуры.
Пока температура первого потока синтез-газа не достигнет первого целевого значения, весь синтезгаз или его часть, полученные во время режима запуска, может пропускаться через охладитель синтезгаза для получения первого потока охлаждённого синтез-газа. Альтернативно весь синтез-газ или его часть, полученные во время режима запуска, могут направляться в установку для термического окисления для обработки и реализации. Согласно одному из вариантов весь синтез-газ или его часть могут направляться в установку для термического окисления до тех пор, пока температура первого потока синтезгаза на входе в указанный охладитель синтез-газа не достигнет первой целевой температуры. Согласно одному аспекту весь синтез-газ или его часть могут направляться в установку для термического окисления во время работы газификатора в режиме запуска.
Согласно одному из аспектов переход работы газификатора к рабочему режиму происходит после того, как температура первого потока синтез-газа на входе в указанный охладитель синтез-газа не достигнет первой целевой температуры. Согласно одному из аспектов переход работы газификатора к рабочему режиму происходит после того, как температура первого потока синтез-газа на выходе из системы сбора пыли (например, из пылеуловительной камеры) достигнет второй целевой температуры. Добавление углеродсодержащего материала и молекулярного кислорода в газификатор продолжается, однако, количество молекулярного кислорода на единицу массы углеродсодержащего материала в указанном
- 5 029848
газификаторе уменьшается для получения второго потока синтез-газа с высоким содержанием СО или с высоким мольным отношением СО/СО2, например, с мольным отношением СО/СО2, превышающим это отношение у первого синтез-газа.
Например, согласно одному варианту мольное отношение СО/СО2 у второго потока синтез-газа составляет более примерно 1.0. Весь первый поток синтез-газа или его часть, полученные в рабочем режиме, могут пропускаться через охладитель синтез-газа для получения охлаждённого синтез-газа. Весь первый поток синтез-газа или его часть, полученные в рабочем режиме, необязательно могут направляться в установку для термического окисления для обработки и реализации.
Желательно, что в первом потоке синтез-газа содержалось немного СО или совсем его не содержалось и в основном содержался СО2. Согласно одному аспекту указанный способ является эффективным для обеспечения в указанном первом потоке синтез-газа мольного отношения СО/СО2 менее примерно 0.5. Согласно одному аспекту мольное отношение СО/СО2 у указанного первого потока синтез-газа составляет менее примерно 0.25. Согласно одному аспекту мольное отношение СО/СО2 у указанного первого потока синтез-газа составляет менее примерно 0.1. Желательно, чтобы во втором потоке синтез-газа было больше СО и меньше СО2. Согласно одному аспекту указанный способ является эффективным для обеспечения в указанном втором потоке синтез-газа мольного отношения СО/СО2 более примерно 1.0. Согласно одному аспекту мольное отношение СО/СО2 в указанном втором потоке синтез-газа превышает примерно 1.5.
Для ускорения получения монооксида углерода во время работы в рабочем режиме в газогенератор подают субстехиометрическое количество кислорода. Следовательно, согласно одному аспекту во время работы в рабочем режиме отношение количества вводимого молекулярного кислорода к общему количеству молекулярного кислорода, требуемого для полного окисления всего углерода, содержащегося в подаваемом углеродсодержащем материале, до диоксида углерода находится в пределах от 0.1 до 0.9, согласно одному аспекту - от 0.1 до 0.8, согласно другому аспекту - от 0.1 до 0.7 и согласно ещё одному аспекту - от 0.1 до 0.45. Согласно одному аспекту во время работы в режиме запуска отношение количества вводимого молекулярного кислорода к общему количеству молекулярного кислорода, требуемого для полного окисления всего углерода, находится в пределах от 0.5 до 2.0. Согласно одному аспекту во время работы в режиме запуска отношение количества вводимого молекулярного кислорода, к общему количеству молекулярного кислорода, требуемого для полного окисления всего углерода, содержащегося в подаваемом углеродсодержащем материале, до диоксида углерода находится в пределах от 0.75 до 1.5. Согласно ещё одному аспекту во время работы в режиме запуска отношение количества вводимого молекулярного кислорода, к общему количеству молекулярного кислорода, требуемого для полного окисления всего углерода, содержащегося в подаваемом углеродсодержащем материале, до диоксида углерода находится в пределах от 0.9 до 1.1.
Целевые температуры выбираются таким образом, чтобы возникновения отложений или образования осаждений внутри газификатора и за ним можно было избежать или уменьшить. Первая целевая температура может быть равна от примерно 700°С до примерно 1000°С. Согласно одному аспекту первая целевая температура может составлять от примерно 750°С до примерно 850°С. Вторая целевая температура на выходе из системы для сбора пыли может быть равна от примерно 100°С до примерно 200°С. Согласно одному аспекту вторая целевая температура может составлять от примерно 100°С до примерно 150°С.
Уменьшение скорости добавления количества молекулярного кислорода на единицу массы углеродсодержащего материала может быть достигнуто путём увеличения скорости добавления углеродсодержащего материала. Например, согласно одному аспекту для работы в режиме запуска скорость добавления углеродсодержащего материала поддерживается значительно меньшей, чем в рабочем режиме, при этом скорость добавления молекулярного кислорода поддерживается на том же уровне, что и в рабочем режиме. Уменьшение скорости добавления количества молекулярного кислорода на единицу массы углеродсодержащего материала может быть достигнуто путём снижения скорости добавления молекулярного кислорода. Например, согласно одному аспекту изобретения скорость добавления углеродсодержащего материала в режиме запуска и в режиме работы поддерживается одинаковой, но скорость добавления молекулярного кислорода снижается. Согласно одному из аспектов скорость добавления молекулярного кислорода уменьшается при переходе от режима запуска к режиму работы, в то время как скорость добавления углеродсодержащего материала увеличивается.
Появления осаждения или образования отложений в охладителе синтез-газа можно избежать или уменьшить путём дополнительного измерения более высокой линейной скорости газа, проходящего через охладитель синтез-газа. Линейная скорость, измеренная на входе в охладитель синтез-газа составляет более примерно 15 м/с, согласно другому аспекту равна примерно 20 м/с, согласно ещё одному аспекту желательна скорость равная 24 м/с. Согласно другому аспекту линейная скорость, измеренная на входе в охладитель синтез-газа, составляет от примерно 15 до примерно 30 м/с, и согласно другому аспекту она составляет от примерно 22 до примерно 26 м/с.
Повышение линейной скорости может быть достигнуто путём повышения объёмной скорости потока газа и/или уменьшения поперечного сечения потока. Объёмная скорость потока может быть повы- 6 029848
шена путём возврата всего или части газа, выходящего из охладителя синтез-газа назад в цикл во вход в охладитель синтез-газа. Например, согласно одному аспекту повышенная линейная скорость достигается путём смешения по меньшей мере части первого потока охлаждённого синтез-газа с по меньшей мере частью первого потока синтез-газа до прохождения через указанный охладитель синтез-газа. Согласно другому аспекту повышенная линейная скорость достигается путём смешения по меньшей мере части второго потока охлаждённого синтез-газа до прохождения через указанный охладитель синтез-газа. Повышенная объёмная скорость потока может быть также получена путём повышения содержания примесей в газе. Применение возвращённого в цикл охлаждённого синтез-газа обеспечивает поддержание оптимальных скоростей в обменнике, когда скорость образования синтез-газа снижается по какой-либо причине, включая режим запуска, переходы к состоянию покоя и подачи сырья. Таким образом, согласно одному аспекту повышенная линейная скорость достигается путём использования воздуха в качестве источника молекулярного кислорода во время функционирования в режиме запуска.
Газификатор может быть любым устройством для газификации, описанным в уровне техники, таким как аппарат с движущимся слоем, со стационарным слоем, с псевдоожиженным слоем, с перемещающимся потоком, с противотоком ("восходящим"), с прямотоком ("нисходящим"), с противоточным фиксированным слоем, с прямоточным фиксированным слоем, с противоточным движущимся слоем, с прямоточным движущимся слоем, с поперечноточным слоем, с перпендикулярным потоком, с гибридным слоем, с поперечноточным движущимся слоем или его частью. Согласно одному из аспектов газификатор включает узел с поперечным движением. Согласно другому варианту газификатор включает узел с поперечным движением подвижного слоя. Согласно одному из аспектов газификатор включает зону газификации, где углеродсодержащий материал контактирует с газом, содержащим кислород, при довольно низкой температуре (например, ниже температуры плавления золы) с получением сырого синтез-газа и зону термической обработки, где синтез-газ сырец подвергается термообработке или обработке в присутствии дополнительного количества кислорода при более высокой температуре (например, выше температуры плавления золы) с получением горячего синтез-газа. Согласно одному из аспектов, например, в режиме запуска, давление является атмосферным или превышает атмосферное давление. Согласно другому аспекту, например, в режиме запуска, возможно поступление воздуха.
Согласно одному из аспектов изобретения газогенератор или зона газификации включают совокупность секций или модулей газификации для контактирования указанного углеродсодержащего материала с газом, частью газа, содержащей первый поток молекулярного кислорода и, возможно, с одним или несколькими потоками, выбранными из пара и СО2, для газификации части указанного углеродсодержащего материала и для получения первого газообразного продукта.
Согласно различным аспектам газогенератор или зона газификации включает 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 или 10 секций или модулей для газификации. Газовпускные патрубки для ввода молекулярного кислорода могут быть присоединены к газогенератору или к зоне газификации или к одному или более модулям, содержащимся в них. Пар или СО2 могут вводиться через один или несколько этих патрубков. Согласно одному аспекту один или более потоков из молекулярного кислорода, пара и СО2 предварительно смешиваются до подачи в газовпускные патрубки, присоединенные к газогенератору или к зоне газификации или к одному или более модулям, содержащимся в них.
В зоне для термической обработки может осуществляться одна или более стадий из крекинга и частичного окисления любого вида дёгтя, содержащегося в синтез-газе сырце. Зона термической обработки может представлять собой горизонтальную или вертикальную камеру с любым поперечным сечением, включая, но без ограничения, круговое, квадратное, прямоугольное и т. д. Зона термической обработки может быть наклонена в горизонтальном или вертикальном направлении. Согласно одному из аспектов зона термической обработки связана с зоной газификации при помощи одной или более соединительных зон. Патрубок для ввода газа может быть прикреплён непосредственно к зоне термической обработки.
Один или более патрубков могут быть прикреплены к одной или более соединительным зонам. Газ, содержащий молекулярный кислород, может вводиться непосредственно в зону термической обработки. Газ, содержащий молекулярный кислород, может вводиться в зону термической обработки через один или более патрубков для ввода газа, прикрепленных к одной или более соединительным зонам.
В указанном газогенераторе или в зоне газификации или в модулях, содержащихся в них, могут появляться нежелательные очаги перегрева из-за неровного распределения молекулярного кислорода в указанном углеродсодержащем материале. Это может приводить к получению синтез-газа плохого качества. Образование очагов перегрева может быть уменьшено или предотвращено путём впрыска одного или более газов из пара или диоксида углерода в один или более указанных газогенераторов. Таким образом, чтобы предотвратить образование нежелательных очагов перегрева, подаваемый углеродсодержащий материал может быть обработан паром вместе с молекулярным кислородом в газогенераторе. Подаваемый углеродсодержащий материал может быть обработан СО2 вместе с молекулярным кислородом в газогенераторе. Однако во время работы в режиме запуска, когда цель заключается в быстром нагреве, совместное введение пара или СО2 может быть нежелательным. Совместное введение пара или СО2 может быть благоприятным и важным во время функционирования в рабочем режиме.
Источником молекулярного кислорода может быть один или более газов из воздуха, обогащенного
- 7 029848
кислородом воздуха или чистого кислорода. Общее количество молекулярного кислорода, вводимого в газогенератор во время работы в рабочем режиме, может составлять от 0 до примерно 75 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухую основу, согласно другому аспекту от примерно 0 до примерно 50 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухую основу, и согласно ещё одному аспекту от примерно 40 до примерно 60 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухую основу. Общее количество молекулярного кислорода, вводимого в газогенератор во время работы в рабочем режиме, может составлять от примерно 0 до примерно 125 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухую основу, согласно другому аспекту от примерно 0 до примерно 100 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухую основу, и согласно ещё одному аспекту от примерно 0 до примерно 50 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухую основу. Общее количество диоксида углерода, который вводится в газогенератор, может быть равно от примерно 0 до примерно 50 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухую основу. Согласно одному из аспектов в газогенератор вводят и пар, и диоксид углерода.
Термин "углеродсодержащий материал", используемый в данной заявке, относится к материалу, богатому углеродом, такому как уголь и нефтехимические продукты. Однако в данной заявке углеродсодержащий материал включает любой углеродсодержащий материал в твёрдом, жидком, газообразном состоянии или в плазменном состоянии. Среди многочисленных продуктов, которые могут рассматриваться как углеродсодержащие материалы, данное изобретение охватывает углеродсодержащий материал, углеродсодержащий жидкий продукт, углеродсодержащий промышленный жидкий повторный продукт, углеродсодержащие городские твёрдые отходы (М§^ или Ш5\у). углеродсодержащий городской мусор, углеродсодержащий сельскохозяйственный материал, углеродсодержащий лесохозяйственный материал, углеродсодержащие древесные отходы, углеродсодержащий конструкционный материал, углеродсодержащий растительный материал, углеродсодержащие промышленные отходы, углеродсодержащие отходы сбраживания, углеродсодержащие нефтехимические побочные продукты, углеродсодержащие побочные продукты производства спиртов, уголь, шины, пластики, отходы пластиков, коксовый дёготь, файберсофт, лигнин, чёрный щёлок, полимеры, отходы производства полимеров, полиэтилентерефталат (РЕТА), полистирол (Р§), шлам сточных вод, отходы животноводства, отходы сельскохозяйственных культур, энергетические сельскохозяйственные культуры, отходы производства лесоматериалов, отходы производства древесины, животноводческие стоки, отходы птицеводства, отходы пищевой промышленности, отходы ферментативного производства, побочные продукты производства этанола, пивную дробину, отработанные микроорганизмы и их комбинации.
Согласно одному из аспектов указанный углеродсодержащий материал содержит воду. Согласно одному аспекту указанный углеродсодержащий материал содержит менее примерно 50 вес.% воды. Согласно одному аспекту указанный углеродсодержащий материал содержит менее примерно 25 вес.% воды. Согласно одному аспекту указанный углеродсодержащий материал содержит менее примерно 15 вес.% воды. Согласно одному из аспектов содержание влаги в указанном углеродсодержащем материале снижается путём предварительной сушки. Согласно одному из аспектов указанный углеродсодержащий материал содержит более 25 вес.% углерода в расчёте на сухой вес или не содержащую воды основу. Согласно одному из аспектов указанный углеродсодержащий материал содержит более 50 вес.% углерода в расчёте на сухой вес или не содержащую воды основу. Согласно одному из аспектов указанный углеродсодержащий материал содержит от примерно 0 до примерно 50 вес.% кислорода в расчёте на сухой вес или не содержащую воды основу. Согласно одному из аспектов указанный углеродсодержащий материал содержит менее примерно 25% золы в расчёте на сухой вес или не содержащую воды основу. Согласно одному из аспектов указанный углеродсодержащий материал содержит менее примерно 15% золы в расчёте на сухой вес или не содержащую воды основу.
Как описано выше, синтез-газ, полученный в газогенераторе, может быть охлаждён в охладителе синтез-газа с получением охлаждённого синтез-газа для последующих операций, например, ферментации для получения химических веществ, таких как уксусная кислота, этиловый спирт и т. п. Охладитель синтез-газа может быть теплообменником, описанным в уровне техники. Например, охладитель синтез-газа может быть выбран из кожухотрубчатого теплообменника, теплообменника пластинчатого типа, рамного пластинчатого теплообменника, трубчатого теплообменника, теплообменника типа труба в трубе, непрерывного трубчатого теплообменника, одноходового теплообменника, многоходового теплообменника, ребристого пластинчатого теплообменника, спирального теплообменника и их комбинаций.
Охлаждённый синтез-газ может содержать загрязняющие вещества, которые должны быть удалены до его последующего применения. Удаление загрязняющих веществ может быть осуществлено путём обработки охлаждённого синтез-газа химическими агентами. Таким образом, для получения охлаждённого синтез-газа, содержащего химические агенты, к охлаждённому синтез-газу могут быть добавлены один или более химических агентов. Охлаждённый синтез-газ, содержащий химические агенты, может быть обработан в системе сбора пыли (например, в пылеуловительной камере) для удаления остатков химических веществ и получения при этом чистого охлаждённого синтез-газа. Чистый охлаждённый синтез-газ может быть направлен на последующую обработку или в установку для термического окисле- 8 029848
ния. Чистый охлаждённый синтез-газ может быть далее охлаждён в башенном охладителе до направления на дальнейшие операции.
Система для сбора пыли эффективна для захвата, отделения или фильтрования твёрдых частиц (мелкодисперсных частиц, пыли) из газа. Система пылеуловителей обычно состоит из нагнетателя, фильтра для пыли, системы для очистки фильтра и пылесборника или системы для удаления пыли. Основные типы промышленных пылеуловителей включают инерционные сепараторы, рукавные фильтры или пылеуловительные камеры, мокрые скрубберы, электростатические осадители и коллекторы. Согласно одному из аспектов система для сбора пыли представляет собой пылеуловительную камеру.
В газогенераторе, который включает зону газификации и зону термической обработки, зона термической обработки должна быть холодной во время запуска и может быть предрасположена к появлению осаждений или образованию отложений или же способствовать появлению осаждений или образованию отложений в трубопроводах на последующих стадиях или в охладителе синтез-газа. Следовательно, часто предпочитается, чтобы газогенератор работал в режиме запуска до тех пор, пока зона термической обработки не нагреется до температуры равной примерно 900°С. Работа в рабочем режиме не начинается до тех пор, пока зона термической обработки не нагреется до температуры равной по меньшей мере примерно 900°С. Можно весь первый поток полученного синтез-газа или его часть направлять в установку термического окисления до тех пор, пока зона термической обработки не нагреется до температуры равной по меньшей мере примерно 900°С. Согласно одному варианту газогенератор работает в режиме запуска до тех пор, пока зона термической обработки не нагреется до температуры равной примерно 1000°С. Работа в рабочем режиме не начинается до тех пор, пока зона термической обработки не нагреется до температуры равной по меньшей мере примерно 1000°С. Можно весь первый поток полученного синтез-газа или его часть направлять в установку термического окисления до тех пор, пока зона термической обработки не нагреется до температуры равной по меньшей мере примерно 1000°С.
Согласно одному из аспектов по меньшей мере часть синтез-газа, выходящего из охладителя синтез-газа, возвращается назад в газогенератор для того, чтобы снизить температуру на входе в охладитель синтез-газа и/или повысить линейную скорость газа, поступающего в охладитель синтез-газа. Согласно одному из аспектов по меньшей мере часть синтез-газа, выходящего из охладителя синтез-газа, возвращается назад в соединительную зону газогенератора для того, чтобы повысить линейную скорость газа, поступающего в охладитель синтез-газа, а также через соединительную зону, при этом зона газификации включает модуль газификации и зону термической обработки, соединённые соединительной зоной.
Фиг. 1-4 иллюстрируют различные аспекты процесса. На фиг. 1 схематически показана диаграмма одного из вариантов процесса, включающего газификацию углеродсодержащего материала путём обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с получением горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего газа в охладителе синтез-газа с получением охлаждённого синтез-газа.
На фиг. 1 показано, что исходный углеродсодержащий материал (100) подаётся в газогенератор (200). Газ, содержащий молекулярный кислород (150), подают в газогенератор и, таким образом, углеродсодержащий материал обрабатывается молекулярным кислородом для того, чтобы инициировать и облегчить химическое превращение углеродсодержащего материала. По меньшей мере часть углеродсодержащего материала превращается в газ в газогенераторе с получением газообразного продукта или синтез-газа (250). Подачу кислорода в газогенератор можно регулировать для того, чтобы контролировать относительные количества монооксида углерода (СО) и диоксида углерода (СО2), получаемых в результате газификации углеродсодержащего материала. Горячий синтез-газ затем охлаждается в охладителе синтез-газа (300) с получением охлаждённого синтез-газа (350). Поток золы (220) удаляется из газогенератора.
На фиг. 2 приведена схематическая диаграмма одного из вариантов процесса, включающего газификацию углеродсодержащего материала путём обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с получением горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего синтез-газа в охладителе синтез-газа с получением охлаждённого синтез-газа, при этом по меньшей мере часть этого охлаждённого синтез-газа возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтез-газом до поступления в охладитель синтез-газа. Как показано на фиг. 2, исходный углеродсодержащий материал (100) подаётся в газогенератор (200). Газ, содержащий молекулярный кислород (150), подают в газогенератор и, таким образом, углеродсодержащий материал обрабатывается молекулярным кислородом для того, чтобы инициировать и облегчить химическое превращение углеродсодержащего материала. По меньшей мере часть углеродсодержащего материала превращается в газ в газогенераторе с получением газообразного продукта или синтез-газа (250). Подачу кислорода в газогенератор можно регулировать для того, чтобы контролировать относительные количества монооксида углерода (СО) и диоксида углерода (СО2), получаемых в результате газификации углеродсодержащего материала. Горячий синтез-газ затем охлаждается в охладителе синтез-газа (300) с получением охлаждённого синтез-газа (350). По меньшей мере часть охлаждённого синтез-газа (450) возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтезгазом до поступления в охладитель синтез-газа. Для облегчения возврата в цикл охлаждённого синтезгаза используется компрессор (400). Поток золы (220) удаляется из газогенератора.
На фиг. 3 приведена схематическая диаграмма одного из вариантов процесса, включающего гази- 9 029848
фикацию углеродсодержащего материала путём обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с получением горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего синтез-газа в охладителе синтез-газа с получением охлаждённого синтез-газа, при этом по меньшей мере часть этого охлаждённого синтез-газа возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтез-газом до поступления в охладитель синтез-газа и газогенератор включает две реакционные зоны, например, зону газификации и зону термической обработки, соединенные соединительной зоной. Как показано на фиг. 3, исходный углеродсодержащий материал (100) подаётся в зону газификации (201) указанного газогенератора и, таким образом, углеродсодержащий материал обрабатывается молекулярным кислородом для того, чтобы инициировать и облегчить химическое превращение углеродсодержащего материала. По меньшей мере часть углеродсодержащего материала превращается в газ в зоне газификации с получением сырого газообразного продукта (сырого синтез-газа). Сырой синтез-газ пропускается через соединительную зону (203). Молекулярный кислород охудеп (202) вводится в соединительную зону для смешения с указанным сырым синтез-газом. Смесь, содержащая сырой синтез-газ и молекулярный кислород, попадает в зону термической обработки (204). Молекулярный кислород также может вводиться в зону термической обработки Сырой синтез-газ подвергается термической обработке в зоне термической обработки с получением горячего синтез-газа (250). Подача кислорода в газогенератор (в одну или более зон газификации, в соединительную зону и зону термической обработки) может регулироваться для того, чтобы контролировать относительные количества монооксида углерода (СО) и диоксида углерода (СО2), получаемых в результате газификации углеродсодержащего материала. Горячий синтез-газ затем охлаждается в охладителе синтез-газа (300) с получением охлаждённого синтез-газа (350). По меньшей мере часть охлаждённого синтез-газа (450) возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтез-газом до поступления в охладитель синтез-газа. Для облегчения возврата в цикл охлаждённого синтез-газа используется компрессор (400). Поток золы (220) удаляется из газогенератора.
На фиг. 4 приведена схематическая диаграмма способа, который включает газификацию углеродсодержащего материала путём обработки молекулярным кислородом в газогенераторе с получением горячего синтез-газа и последующее охлаждение указанного горячего синтез-газа в охладителе синтез-газа с получением охлаждённого синтез-газа, при этом часть этого охлаждённого синтез-газа возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтез-газом до поступления в охладитель синтез-газа и часть одного или более потоков из горячего и охлаждённого синтез-газа может быть направлена в узел для термической обработки, а по меньшей мере часть указанного охлаждённого синтез-газа может быть обработана в пылеуловителе. Как показано на фиг. 4, исходный углеродсодержащий материал (100) подаётся в газогенератор (200). Газ, содержащий молекулярный кислород (150), подают в газогенератор и, таким образом, углеродсодержащий материал обрабатывается молекулярным кислородом для того, чтобы инициировать и облегчить химическое превращение углеродсодержащего материала. По меньшей мере часть углеродсодержащего материала превращается в газ в газогенераторе с получением газообразного продукта или синтез-газа (250). Подачу кислорода в газогенератор можно регулировать для того, чтобы контролировать относительные количества монооксида углерода (СО) и диоксида углерода (СО2), получаемых в результате газификации углеродсодержащего материала. Горячий синтез-газ затем охлаждается в охладителе синтез-газа (300) с получением охлаждённого синтез-газа (350). По меньшей мере часть охлаждённого синтез-газа (450) возвращается в цикл и смешивается с указанным горячим синтезгазом до попадания в охладитель синтез-газа. Для облегчения возврата в цикл охлаждённого синтез-газа применяется компрессор (400). По меньшей мере часть горячего синтез-газа может быть направлена в узел для термического окисления (700) для обработки и дальнейшего использования (750). По меньшей мере часть охлаждённого синтез-газа может быть направлена в узел для термического окисления. Охлаждённый синтез-газ может содержать загрязняющие вещества, которые должны быть удалены до последующего использования синтез-газа. Удаление загрязняющих веществ можно осуществить путём добавления химических агентов. Таким образом, один или более химических агентов (500) могут быть добавлены к охлаждённому синтез-газу для получения охлаждённого синтез-газа, содержащего химические вещества (550). Охлаждённый синтез-газ, содержащий химические вещества, обрабатывается в пылеуловителе (600) для удаления остатков химических веществ (химических агентов вместе с загрязнениями) и для получения очищенного охлаждённого синтез-газа (650), который или подают на дальнейшую обработку, или в узел термического окисления. Чистый охлаждённый синтез-газ может быть затем охлаждён в башенном охладителе перед последующим использованием (что не показано на диаграмме). Поток золы (220) удаляется из генератора.
Примеры
Пример 1. Содержание твёрдых частиц (нагрузка твёрдыми частицами) в синтез-газе, полученном газификацией в рабочем режиме.
Газогенератор работал в режиме запуска при загрузке углеродсодержащего материала в газогенератор со скоростью подачи, равной половине величины скорости подачи в рабочем режиме. Кислород вводили в газогенератор со скоростью равной примерно 40-50 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на сухой продукт. Как было описано ранее, для увеличения доступности кислорода в газогенератор подавали воздух.
- 10 029848
После начала работы газогенератора в режиме запуска, как описано выше, для достижения первой целевой температуры в пределах от примерно 700°С до примерно 1000°С, скорость загрузки углеродсодержащего материала в газогенератор увеличивали. Газ, содержащий молекулярный кислород, вводили в газогенератор со скоростью, составляющей от примерно 50 до примерно 90 фунт-моль на тонну не содержащего воды углеродсодержащего материала. В газификатор подавали также поток диоксида углерода со скоростью равной от примерно 10 до примерно 15 фунт-моль на тонну не содержащего воды углеродсодержащего материала.
Горячий синтез-газ, полученный на этой стадии, затем охлаждался в охладителе синтез-газа с получением охлаждённого синтез-газа. Охлаждённый синтез-газ обрабатывался в пылеуловительной камере для удаления твёрдых веществ и получения чистого охлаждённого синтез-газа. Чистый охлаждённый синтез-газ содержал СО в количестве в пределах от примерно 25 до примерно 35 мол.%, СО2 в количестве в пределах от примерно 30 до примерно 40 мол %, Н2 в количестве в пределах от примерно 10 до примерно 20 мол.%, Ν2 в количестве в пределах от примерно 15 до примерно 25 мол.% и небольшое количество СН4.
Анализ остатка, полученного в пылеуловительной камере
Режим запуска: в синтез-газе содержалось небольшое количество твёрдых веществ, можно было продолжать процесс в рабочем режиме.
Рабочий режим: в синтез-газе содержалось допустимое количество твёрдых веществ (в 3 раза превышающее количество твёрдых веществ после работы в режиме запуска).
Хотя настоящее изобретение было описано в данной заявке на примере конкретных вариантов, примеров и областей применения, специалисты в данной области могут сделать многочисленные модификации и изменения, не выходя за объём данного изобретения, определяемый следующей ниже формулой изобретения.

Claims (37)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ получения синтез-газа, включающий стадии:
    а) газифицируют углеродсодержащий материал так, чтобы получить первый поток синтез-газа, имеющий мольное отношение СО к СО2 менее 0,5, до тех пор, пока поток первого синтез-газа не достигнет первой заданной температуры, причем часть полученного первого потока синтез-газа подают в зону термического окисления и по меньшей мере часть первого потока синтез-газа пропускают через охладитель синтез-газа с линейной скоростью равной более чем 24 м/с;
    б) после достижения указанной первой заданной температуры продолжают газификацию углеродсодержащего материала так, чтобы получить второй поток синтез-газа, имеющий мольное отношение СО к СО2, превышающее это мольное отношение у первого потока синтез-газа; и
    в) пропускают по меньшей мере часть второго полученного потока синтез-газа через охладитель синтез-газа с линейной скоростью равной более чем 24 м/с.
  2. 2. Способ по п.1, в котором газификацию углеродсодержащего материала осуществляют в газогенераторе.
  3. 3. Способ по п.1, в котором вводят молекулярный кислород в количестве, составляющем от 0 до 100 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на его сухую основу, для получения первого потока синтез-газа.
  4. 4. Способ по п.2, в котором температуру первого потока синтез-газа измеряют в одной или более точках внутри и/или ниже по потоку от газогенератора.
  5. 5. Способ по п.4, в котором, когда температура первого потока синтез-газа в одной или более точках внутри и/или ниже по потоку от газогенератора достигает первой целевой температуры, вводят молекулярный кислород в количестве, составляющем от 0 до 100 фунт-моль на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на его сухую основу, для получения второго потока синтез-газа.
  6. 6. Способ по п.1, в котором первая заданная температура равна от 700 до 1000°С.
  7. 7. Способ по п.1, в котором по меньшей мере часть первого потока синтез-газа пропускают через охладитель синтез-газа с получением первого потока охлаждённого синтез-газа и по меньшей мере часть второго потока синтез-газа пропускают через охладитель синтез-газа с получением второго потока охлаждённого синтез-газа.
  8. 8. Способ по п.1, в котором по меньшей мере часть первого потока синтез-газа подают в зону термического окисления до тех пор, пока поток первого синтез-газа не достигнет первой заданной температуры.
  9. 9. Способ получения синтез-газа, включающий стадии:
    а) добавляют углеродсодержащий материал и молекулярный кислород в газогенератор для проведения газификации так, чтобы получить первый поток синтез-газа, имеющий мольное отношение СО к СО2 менее 0,5;
    б) подают по меньшей мере часть первого потока синтез-газа в зону термического окисления и пропускают по меньшей мере часть первого потока синтез-газа через охладитель синтез-газа с линейной
    - 11 029848
    скоростью равной более чем 24 м/с
    в) измеряют температуру указанного первого потока синтез-газа ниже по потоку от указанного газогенератора; и
    г) после достижения первым потоком синтез-газа первой заданной температуры до поступления в указанный охладитель синтез-газа уменьшают количество молекулярного кислорода, добавляемого на тонну углеродсодержащего материала, в указанном газогенераторе с получением второго потока синтезгаза, имеющего мольное отношение СО к СО2, превышающее это мольное отношение у первого потока синтез-газа,
    причем поток полученного синтез-газа пропускают через охладитель синтез-газа с линейной скоростью равной более чем 24 м/с.
  10. 10. Способ по п.9, в котором температуру указанного первого потока синтез-газа измеряют до его поступления в охладитель синтез-газа.
  11. 11. Способ по п.9, в котором температуру указанного первого потока синтез-газа измеряют ниже по потоку от охладителя синтез-газа.
  12. 12. Способ по п.9, в котором по меньшей мере часть указанного первого потока синтез-газа пропускают через указанный охладитель синтез-газа с получением первого потока охлаждённого синтез-газа и по меньшей мере часть указанного второго потока синтез-газа пропускают через указанный охладитель синтез-газа с получением второго потока охлаждённого синтез-газа.
  13. 13. Способ по п.9, в котором источник молекулярного кислорода на стадии (а) выбран из группы, состоящей из воздуха, воздуха, обогащенного кислородом, чистого кислорода и их комбинаций.
  14. 14. Способ по п.9, в котором источник молекулярного кислорода на стадии (г) выбран из группы, состоящей из воздуха, воздуха, обогащенного кислородом, чистого кислорода и их комбинаций.
  15. 15. Способ по п.9, в котором источник молекулярного кислорода на стадии (а) включает воздух.
  16. 16. Способ по п.9, в котором источник молекулярного кислорода на стадии (в) включает чистый кислород.
  17. 17. Способ по п.9, в котором указанная первая заданная температура равна от 700 до 1000°С.
  18. 18. Способ по п.9, в котором указанная первая заданная температура равна от 750 до 850°С.
  19. 19. Способ по п.9, в котором уменьшение количества молекулярного кислорода, добавляемого на единицу массы углеродсодержащего материала, осуществляют путём повышения скорости добавления углеродсодержащего материала.
  20. 20. Способ по п.9, в котором уменьшение количества молекулярного кислорода, добавляемого на единицу массы углеродсодержащего материала, осуществляют путём снижения скорости добавления молекулярного кислорода.
  21. 21. Способ по п.12, который дополнительно включает смешивание по меньшей мере части указанного первого потока охлаждённого синтез-газа с указанной частью первого потока синтез-газа перед пропусканием через указанный охладитель синтез-газа.
  22. 22. Способ по п.12, который дополнительно включает смешивание по меньшей мере части указанного второго потока охлаждённого синтез-газа с частью указанного второго потока синтез-газа перед пропусканием через указанный охладитель синтез-газа.
  23. 23. Способ по п.21, в котором линейная скорость смеси указанного первого потока охлаждённого синтез-газа и указанного первого потока синтез-газа, пропускаемого через указанный охладитель синтезгаза, превышает 24 м/с.
  24. 24. Способ по п.22, в котором линейная скорость смеси указанного второго потока охлаждённого синтез-газа и указанного второго потока синтез-газа, пропускаемого через указанный охладитель синтезгаза, превышает 24 м/с.
  25. 25. Способ по п.9, в котором мольное отношение СО/СО2 в указанном потоке второго синтез-газа превышает 1,0.
  26. 26. Способ по п.9, в котором мольное отношение СО/СО2 в указанном потоке второго синтез-газа превышает 1,5.
  27. 27. Способ по п.9, в котором указанный газогенератор выбран из группы, состоящей из аппаратов с движущимся слоем, со стационарным слоем, с псевдоожиженным слоем, с перемещающимся потоком, с противотоком ("восходящим"), с прямотоком ("нисходящим"), с противоточным фиксированным слоем, с прямоточным фиксированным слоем, с противоточным движущимся слоем, с прямоточным движущимся слоем, с поперечноточным слоем, с перпендикулярным потоком, с гибридным слоем, с поперечноточным движущимся слоем, его части и их комбинаций.
  28. 28. Способ по п.9, в котором газогенератор включает одну или более зон реакции.
  29. 29. Способ по п.9, в котором указанный газогенератор включает зону газификации для газификации углеродсодержащего материала для получения сырого синтез-газа и зону термической обработки для термической обработки указанного синтез-газа сырца с получением потока первого синтез-газа или второго потока синтез-газа.
  30. 30. Способ по п.29, который дополнительно включает достижение температуры, по меньшей мере, равной 900°С в указанной зоне термической обработки перед стадией (в).
    - 12 029848
  31. 31. Способ по п.29, который дополнительно включает достижение температуры, по меньшей мере, равной 1000°С в указанной зоне термической обработки перед стадией (в).
  32. 32. Способ по п.9, который дополнительно включает обработку по меньшей мере части одного или более потоков из числа первого потока синтез-газа, второго потока синтез-газа, первого потока охлаждённого синтез-газа и второго потока охлаждённого синтез-газа в установке термического окисления.
  33. 33. Способ по п.9, который дополнительно включает обработку по меньшей мере части указанного первого потока синтез-газа в зоне термического окисления до тех пор, пока указанная температура первого потока синтез-газа ниже по потоку от газогенератора не достигнет значения первой целевой температуры.
  34. 34. Способ по п.29, который дополнительно включает обработку по меньшей мере части указанного первого потока синтез-газа в зоне термического окисления до тех пор, пока температура в указанной зоне термической обработки не достигнет по меньшей мере 900°С.
  35. 35. Способ по п.9, в котором указанный охладитель синтез-газа выбран из группы, состоящей из кожухотрубчатого теплообменника, теплообменника пластинчатого типа, рамного пластинчатого теплообменника, трубчатого теплообменника, теплообменника типа труба в трубе, непрерывного трубчатого теплообменника, одноходового теплообменника, многоходового теплообменника, ребристого пластинчатого теплообменника, спирального теплообменника и их комбинаций.
  36. 36. Способ по п.9, который дополнительно включает добавление одного или более газов из числа пара и СО2 на стадии (г).
  37. 37. Способ по п.9, в котором на стадии (а) добавляют менее 50 фунт-моль пара на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на его сухую основу или менее 50 фунт-моль СО2 на тонну углеродсодержащего материала в расчёте на его сухую основу.
EA201370217A 2011-04-06 2012-04-04 Способ осуществления процесса получения синтез-газа из углеродсодержащего материала EA029848B1 (ru)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201161516646P 2011-04-06 2011-04-06
US201161516704P 2011-04-06 2011-04-06
US201161516667P 2011-04-06 2011-04-06
US13/427,247 US20120256131A1 (en) 2011-04-06 2012-03-22 Method of Operation of Process to Produce Syngas from Carbonaceous Material
PCT/US2012/032168 WO2013032537A1 (en) 2011-04-06 2012-04-04 Method of operation of process to produce syngas from carbonaceous material

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201370217A1 EA201370217A1 (ru) 2014-08-29
EA029848B1 true EA029848B1 (ru) 2018-05-31

Family

ID=46965027

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201370216A EA027557B1 (ru) 2011-04-06 2012-04-03 Способ газификации углеродсодержащих материалов
EA201370215A EA027586B1 (ru) 2011-04-06 2012-04-04 Способ снижения содержания дёгтя в синтез-газе
EA201370218A EA027587B1 (ru) 2011-04-06 2012-04-04 Способ охлаждения синтез-газа
EA201370217A EA029848B1 (ru) 2011-04-06 2012-04-04 Способ осуществления процесса получения синтез-газа из углеродсодержащего материала

Family Applications Before (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201370216A EA027557B1 (ru) 2011-04-06 2012-04-03 Способ газификации углеродсодержащих материалов
EA201370215A EA027586B1 (ru) 2011-04-06 2012-04-04 Способ снижения содержания дёгтя в синтез-газе
EA201370218A EA027587B1 (ru) 2011-04-06 2012-04-04 Способ охлаждения синтез-газа

Country Status (20)

Country Link
US (9) US20120255301A1 (ru)
EP (9) EP2694432B1 (ru)
JP (6) JP6415320B2 (ru)
KR (6) KR101959581B1 (ru)
CN (8) CN103874751B (ru)
AR (4) AR085932A1 (ru)
AU (4) AU2012375190B2 (ru)
BR (5) BR112013025720B1 (ru)
CA (5) CA2832554C (ru)
CR (4) CR20130575A (ru)
EA (4) EA027557B1 (ru)
ES (5) ES2686289T3 (ru)
MX (4) MX2013011570A (ru)
MY (5) MY166661A (ru)
NZ (1) NZ710264A (ru)
PL (5) PL2694432T3 (ru)
RU (1) RU2603663C2 (ru)
TW (5) TWI537375B (ru)
WO (5) WO2013147918A2 (ru)
ZA (5) ZA201308271B (ru)

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012528925A (ja) 2009-06-02 2012-11-15 サーモケム リカバリー インターナショナル インコーポレイテッド 一体化された燃料電池発電システムを有するガス化装置
BR112013010886A2 (pt) 2010-11-05 2016-08-02 Thermochem Recovery Int Inc sistema de circulação de sólidos e processo para captura e conversão de sólidos reativos
US20120255301A1 (en) 2011-04-06 2012-10-11 Bell Peter S System for generating power from a syngas fermentation process
US9291390B2 (en) * 2011-05-11 2016-03-22 Shell Oil Company Process for producing purified synthesis gas
US8673181B2 (en) * 2011-08-11 2014-03-18 Kellogg Brown & Root Llc Systems and methods for starting up a gasifier
ES2987543T3 (es) 2011-09-27 2024-11-15 Thermochem Recovery Int Inc Sistema y método para la limpieza del gas de síntesis
CA2867054A1 (en) * 2012-03-29 2013-10-03 Her Majesty The Queen In Right Of Canada As Represented By The Ministeof Natural Resources Supplemental burner for conversion of biomass and related solid fuel
JP6248495B2 (ja) * 2013-09-18 2017-12-20 株式会社Ihi ガス化ガス中のタールの改質装置
US9631151B2 (en) * 2014-09-04 2017-04-25 Ag Energy Solutions, Inc. Apparatuses, systems, tar crackers, and methods for gasifying having at least two modes of operation
FI126357B (en) * 2014-11-14 2016-10-31 Teknologian Tutkimuskeskus Vtt Oy Process and apparatus for gasification of raw material and gaseous product
US10774267B2 (en) * 2014-11-21 2020-09-15 Kevin Phan Method and device for converting municipal waste into energy
CN104845677A (zh) * 2015-03-30 2015-08-19 天津渤化永利化工股份有限公司 一种降低煤气化炉过热段入口合成气温度的方法
GB2539447B (en) 2015-06-16 2017-07-05 Sage & Time Llp Converting a carbonaceous feedstock into a product gas e.g. methane gas
US11041006B2 (en) 2015-12-28 2021-06-22 Riken Compositions for use in recovering or ameliorating deterioration of physiological functions due to aging
MX2018009906A (es) 2016-02-16 2018-09-07 Thermochem Recovery Int Inc Sistema y metodo de generacion de gas producto de energia integrada de dos etapas.
EP3210939A1 (en) * 2016-02-24 2017-08-30 Casale SA A reactor for oxidation of ammonia in the production of nitric acid
CN109153929B (zh) 2016-03-25 2019-12-20 国际热化学恢复股份有限公司 三阶段能量集成产物气体发生系统和方法
ES2966552T3 (es) * 2016-06-03 2024-04-22 Wildfire Energy Pty Ltd Producción de un gas y métodos para ello
US10197014B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feed zone delivery system having carbonaceous feedstock density reduction and gas mixing
US10197015B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feedstock delivery system having carbonaceous feedstock splitter and gas mixing
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
JP6822025B2 (ja) * 2016-09-12 2021-01-27 株式会社Ihi タール改質装置
US11203725B2 (en) * 2017-04-06 2021-12-21 LLT International (Ireland) Ltd. Systems and methods for gasification of carbonaceous materials
US10329506B2 (en) 2017-04-10 2019-06-25 Thermochem Recovery International, Inc. Gas-solids separation system having a partitioned solids transfer conduit
US10717102B2 (en) 2017-05-31 2020-07-21 Thermochem Recovery International, Inc. Pressure-based method and system for measuring the density and height of a fluidized bed
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
GB2567229A (en) * 2017-10-07 2019-04-10 Narasimhamurthy Prakashkumar Set-up for continuous production of H2 , CO, granulated fertiliser slag from the molten slag and sequestering CO2 from the flue exhaust
EP3694956B1 (en) * 2017-10-12 2023-07-12 Danmarks Tekniske Universitet A gasification unit, a method for producing a product gas and use of such a method
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
US11401496B2 (en) 2018-05-21 2022-08-02 Jupeng Bio, Inc. System and process for increasing protein product yield from bacterial cells
CA3120151C (en) * 2018-11-19 2024-04-30 Lanzatech, Inc. Integration of fermentation and gasification
CN109652127A (zh) * 2018-11-30 2019-04-19 浙江天禄环境科技有限公司 一种利用低阶煤中挥发分制备包含c1-c2的烃类的方法和系统
US11447576B2 (en) * 2019-02-04 2022-09-20 Eastman Chemical Company Cellulose ester compositions derived from recycled plastic content syngas
US11370983B2 (en) 2019-02-04 2022-06-28 Eastman Chemical Company Gasification of plastics and solid fossil fuels
GB2589426B (en) * 2019-08-21 2021-10-27 Ags Energy Ireland Ltd A gasification apparatus and method
US11555157B2 (en) 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
GB2593231B (en) 2020-03-17 2022-03-23 Velocys Tech Limited Process
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage
US11827859B1 (en) 2022-05-03 2023-11-28 NuPhY, Inc. Biomass gasifier system with rotating distribution manifold
WO2024107792A1 (en) * 2022-11-16 2024-05-23 Sungas Renewables, Inc. Increased processing flexibility in gasification
WO2024237861A1 (en) 2023-05-17 2024-11-21 Actinon Pte. Ltd. Integrated synthesis gas cleaning and thermal decomposition reactor

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4805561A (en) * 1987-12-11 1989-02-21 Shell Oil Company Coal gasification process with inhibition of quench zone plugging
EP0416242A1 (de) * 1989-09-07 1991-03-13 Krupp Koppers GmbH Anlage für die Erzeugung eines Produktgases aus einem feinteiligen Kohlenstoffträger
DE4035293C1 (ru) * 1990-11-07 1992-01-02 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De
US6033447A (en) * 1997-06-25 2000-03-07 Eastman Chemical Company Start-up process for a gasification reactor
US20100044643A1 (en) * 2008-08-22 2010-02-25 Hunton Energy Holdings, LLC Low NOx Gasification Startup System
US20100090166A1 (en) * 2008-10-08 2010-04-15 Fournier Guillaume Guy Michel Process to prepare a gas mixture of hydrogen and carbon monoxide
US20100180503A1 (en) * 2008-01-29 2010-07-22 Mitsubishi Heavy Industries Ltd Starting method of coal gasifier and starting device therefor

Family Cites Families (114)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2815007A (en) * 1951-12-12 1957-12-03 Babcock & Wilcox Co Synthesis gas generator
US3787192A (en) * 1972-03-02 1974-01-22 Mcdowell Wellman Eng Co Process for coal gasification
NL178134C (nl) * 1974-06-17 1986-02-03 Shell Int Research Werkwijze en inrichting voor het behandelen van een heet produktgas.
US3963457A (en) * 1974-11-08 1976-06-15 Koppers Company, Inc. Coal gasification process
US3980592A (en) 1974-12-23 1976-09-14 Texaco Development Corporation Recovery of particulate carbon from synthesis gas
US4072625A (en) 1975-03-03 1978-02-07 Imperial Chemical Industries Limited Steam-hydrocarbon process
US4017271A (en) 1975-06-19 1977-04-12 Rockwell International Corporation Process for production of synthesis gas
US4172425A (en) * 1977-10-31 1979-10-30 Consumat Systems, Inc. Incinerator with improved means for transferring burning waste through the combustion chamber
DE2836175A1 (de) * 1978-08-18 1980-02-28 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum vergasen fester, feinkoerniger brennstoffe
US4270493A (en) * 1979-01-08 1981-06-02 Combustion Engineering, Inc. Steam generating heat exchanger
US4326856A (en) * 1979-05-30 1982-04-27 Texaco Development Corporation Production of cleaned and cooled synthesis gas
US4248604A (en) * 1979-07-13 1981-02-03 Texaco Inc. Gasification process
US4279622A (en) * 1979-07-13 1981-07-21 Texaco Inc. Gas-gas quench cooling and solids separation process
US4308034A (en) * 1980-05-19 1981-12-29 Hoang Dinh C Apparatus for incinerating and gasifying biomass material
US4490156A (en) * 1981-06-10 1984-12-25 Texaco Inc. Partial oxidation system
IN156182B (ru) * 1981-11-16 1985-06-01 Shell Int Research
US4461674A (en) * 1981-12-31 1984-07-24 Allis-Chalmers Corporation Apparatus for recovery of different weight fractions of oil from shale
US4497637A (en) * 1982-11-22 1985-02-05 Georgia Tech Research Institute Thermochemical conversion of biomass to syngas via an entrained pyrolysis/gasification process
JPS61250092A (ja) * 1985-04-30 1986-11-07 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 固体有機物のガス化方法
US4749383A (en) * 1986-06-04 1988-06-07 Mansfield Carbon Products Method for producing low and medium BTU gas from coal
US4805562A (en) * 1987-12-11 1989-02-21 Shell Oil Company Coal gasification process with inhibition of quench zone plugging
US4823742A (en) * 1987-12-11 1989-04-25 Shell Oil Company Coal gasification process with inhibition of quench zone plugging
US4823741A (en) 1987-12-11 1989-04-25 Shell Oil Company Coal gasification process with inhibition of quench zone plugging
US4865625A (en) * 1988-05-02 1989-09-12 Battelle Memorial Institute Method of producing pyrolysis gases from carbon-containing materials
DE3816340A1 (de) * 1988-05-13 1989-11-23 Krupp Koppers Gmbh Verfahren und vorrichtung zum kuehlen eines heissen produktgases, das klebrige bzw. schmelzfluessige partikel enthaelt
US4859213A (en) * 1988-06-20 1989-08-22 Shell Oil Company Interchangeable quench gas injection ring
DK315289A (da) * 1988-06-30 1989-12-31 Shell Int Research Fremgangsmaade til omdannelse af forureninger i en raa hoejtrykssyntesegasstroem med hoej temperatur
JPH0816229B2 (ja) * 1988-10-18 1996-02-21 三菱重工業株式会社 ガス中のタールおよびアンモニアの分解装置
US4959080A (en) * 1989-06-29 1990-09-25 Shell Oil Company Process for gasification of coal utilizing reactor protected interally with slag coalescing materials
WO1993018341A1 (en) 1992-03-05 1993-09-16 Technische Universiteit Delft Method and apparatus for combusting a carbonaceous material
DE4310447A1 (de) * 1993-03-31 1994-10-06 Krupp Koppers Gmbh Verfahren zur Kühlung von durch Vergasung gewonnenem Rohgas
JP2544584B2 (ja) * 1994-04-11 1996-10-16 株式会社日立製作所 石炭ガス化炉及び石炭ガス化炉の使用方法
ZA969708B (en) * 1995-12-15 1997-06-20 Krupp Polysius Ag Prevention of snowmen and removal of lumps in clinker coolers
RU2117687C1 (ru) * 1996-12-20 1998-08-20 Акционерное общество открытого типа "Энергетический институт им.Г.М.Кржижановского" Установка для термической переработки твердых топлив
US5944034A (en) * 1997-03-13 1999-08-31 Mcnick Recycling, Inc. Apparatus and method for recycling oil laden waste materials
US5984998A (en) 1997-11-14 1999-11-16 American Iron And Steel Institute Method and apparatus for off-gas composition sensing
JP4137266B2 (ja) 1999-01-28 2008-08-20 新日本製鐵株式会社 還元鉄製造方法
DE19949142C1 (de) * 1999-10-12 2001-05-10 Thermoselect Ag Vaduz Verfahren und Vorrichtung zur Entsorgung und Nutzbarmachung von Abfallgütern
US7090707B1 (en) * 1999-11-02 2006-08-15 Barot Devendra T Combustion chamber design for a quench gasifier
NZ523484A (en) 2000-07-25 2005-01-28 Emmaus Foundation Inc Methods for increasing the production of ethanol from microbial fermentation
DE10062320A1 (de) 2000-12-14 2002-06-20 Borsig Gmbh Abhitzekessel zum Kühlen von heißem Synthesegas
US20030046868A1 (en) * 2001-03-12 2003-03-13 Lewis Frederic Michael Generation of an ultra-superheated steam composition and gasification therewith
JP2003161414A (ja) * 2001-11-27 2003-06-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ストーカ式廃棄物ガス化焼却装置及び焼却方法
US7022992B2 (en) 2002-01-17 2006-04-04 American Air Liquide, Inc. Method and apparatus for real-time monitoring of furnace flue gases
JP3824267B2 (ja) * 2002-11-20 2006-09-20 日本碍子株式会社 廃棄物からの可燃性ガス回収装置
JP4255279B2 (ja) * 2002-12-27 2009-04-15 独立行政法人科学技術振興機構 固体燃料ガス化システム
JP2005060533A (ja) * 2003-08-12 2005-03-10 Chugai Ro Co Ltd バイオマスガス化システムの燃料ガス改質装置
US20050095183A1 (en) 2003-11-05 2005-05-05 Biomass Energy Solutions, Inc. Process and apparatus for biomass gasification
EP1531147A1 (en) * 2003-11-06 2005-05-18 CASALE ChEMICALS S.A. Catalytic secondary reforming process and reactor for said process
JP4312632B2 (ja) * 2004-03-03 2009-08-12 中外炉工業株式会社 バイオマスガス化システムおよびその運転方法
KR100637340B1 (ko) 2004-04-09 2006-10-23 김현영 고온 개질기
JP2006028211A (ja) * 2004-07-12 2006-02-02 Kawasaki Heavy Ind Ltd 廃棄物ガス化装置
DE102004039076A1 (de) 2004-08-12 2006-02-23 Sms Demag Ag Berührungslose Abgasmessung mittels FTIR-Spektroskopie an metallurgischen Aggregaten
JP2006131820A (ja) * 2004-11-09 2006-05-25 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 流動層ガス化方法及び装置
FI20055237L (fi) 2005-05-18 2006-11-19 Foster Wheeler Energia Oy Menetelmä ja laitteisto hiilipitoisen materiaalin kaasuttamiseksi
CN100543116C (zh) * 2005-08-19 2009-09-23 中国科学院过程工程研究所 制备无焦油产品气的贫氧流化燃烧下吸式气化方法及装置
EP1940736B1 (en) * 2005-10-21 2013-08-28 Taylor Biomass Energy, LLC Process and system for gasification with in-situ tar removal
US7587995B2 (en) 2005-11-03 2009-09-15 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Radiant syngas cooler
JP4790412B2 (ja) * 2005-12-28 2011-10-12 中外炉工業株式会社 バイオマスガス化装置
US7763088B2 (en) 2006-03-24 2010-07-27 Rentech, Inc. Biomass gasification system
NZ546496A (en) 2006-04-07 2008-09-26 Lanzatech New Zealand Ltd Gas treatment process
FI118647B (fi) * 2006-04-10 2008-01-31 Valtion Teknillinen Menetelmä tervamaisia epäpuhtauksia sisältävän kaasun reformoimiseksi
US7857995B2 (en) * 2006-04-11 2010-12-28 Thermo Technologies, Llc Methods and apparatus for solid carbonaceous materials synthesis gas generation
AU2007247900A1 (en) * 2006-05-05 2007-11-15 Plascoenergy Ip Holdings, S.L., Bilbao, Schaffhausen Branch A horizontally-oriented gasifier with lateral transfer system
KR20090040406A (ko) 2006-05-05 2009-04-24 플라스코에너지 아이피 홀딩스, 에스.엘., 빌바오, 샤프하우젠 브랜치 플라즈마 토치 가열을 사용하는 가스 재구성 시스템
NZ573217A (en) 2006-05-05 2011-11-25 Plascoenergy Ip Holdings S L Bilbao Schaffhausen Branch A facility for conversion of carbonaceous feedstock into a reformulated syngas containing CO and H2
US20080210089A1 (en) 2006-05-05 2008-09-04 Andreas Tsangaris Gas Conditioning System
US7552701B2 (en) 2006-05-16 2009-06-30 Shell Oil Company Boiler for making super heated steam and its use
US20080169449A1 (en) 2006-09-08 2008-07-17 Eltron Research Inc. Catalytic membrane reactor and method for production of synthesis gas
US8444725B2 (en) 2006-09-11 2013-05-21 Purdue Research Foundation System and process for producing synthetic liquid hydrocarbon
CN1931959B (zh) * 2006-09-28 2010-10-20 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 利用生物质制造合成气的复合循环式高温气化工艺方法
EP1918352B1 (en) 2006-11-01 2009-12-09 Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. Solid carbonaceous feed to liquid process
EP2121874A4 (en) 2007-02-16 2012-08-01 Corky S Carbon And Comb Pty Ltd DRYING AND GASIFICATION METHOD
JP5547659B2 (ja) * 2007-02-27 2014-07-16 プラスコエナジー アイピー ホールディングス、エス．エル．、ビルバオ、シャフハウゼン ブランチ 加工原料／チャー変換とガス改質を伴うガス化方式
CN101285004B (zh) * 2007-04-11 2010-12-15 中国科学院工程热物理研究所 一种多功能能源装置
JP5001355B2 (ja) * 2007-04-18 2012-08-15 優久雄 片山 コークス炉ガス用改質器
US20080280236A1 (en) 2007-05-08 2008-11-13 Wright Roger G Solid fuel compositions, processes for preparing solid fuel, and combustion processes
WO2009009388A2 (en) * 2007-07-09 2009-01-15 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for producing syngas
US8153027B2 (en) 2007-07-09 2012-04-10 Range Fuels, Inc. Methods for producing syngas
US20090014689A1 (en) * 2007-07-09 2009-01-15 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for producing syngas and alcohols
US8142530B2 (en) 2007-07-09 2012-03-27 Range Fuels, Inc. Methods and apparatus for producing syngas and alcohols
US8236071B2 (en) 2007-08-15 2012-08-07 General Electric Company Methods and apparatus for cooling syngas within a gasifier system
US9074152B2 (en) 2007-09-12 2015-07-07 General Electric Company Plasma-assisted waste gasification system
WO2009049063A1 (en) 2007-10-09 2009-04-16 Silvagas Corporation Systems and methods for oxidation of synthesis gas tar
US8328889B2 (en) * 2007-12-12 2012-12-11 Kellogg Brown & Root Llc Efficiency of gasification processes
US7932298B2 (en) 2007-12-13 2011-04-26 Gyco, Inc. Method and apparatus for reducing CO2 in a stream by conversion to a syngas for production of energy
US7923476B2 (en) 2007-12-13 2011-04-12 Gyco, Inc. Method and apparatus for reducing CO2 in a stream by conversion to a syngas for production of energy
DE102007062413B3 (de) * 2007-12-20 2009-09-10 Conera Process Solutions Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Wiederaufbereitung von CO2-haltigen Abgasen
UA104719C2 (ru) 2008-02-28 2014-03-11 Кронес Аг Способ и устройство для конверсии углеродсодержащего сырья
ES2378406T3 (es) 2008-03-11 2012-04-12 Ineos Bio Limited Procedimiento para la producción de etanol
DE102008027858A1 (de) 2008-06-11 2009-12-17 Jörg HO Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines teerfreien Brenngases
JP5282455B2 (ja) 2008-06-17 2013-09-04 株式会社Ｉｈｉ ガス化ガスの改質方法及び装置
BRPI0913850B1 (pt) * 2008-06-20 2020-01-21 Ineos Bio Sa método de produção de álcool
US8592190B2 (en) * 2009-06-11 2013-11-26 Ineos Bio Limited Methods for sequestering carbon dioxide into alcohols via gasification fermentation
BRPI0914765A2 (pt) 2008-06-25 2015-10-20 Nexterra Systems Corp geração de gás de síntese limpo a partir de biomassa
US8192647B2 (en) 2008-12-19 2012-06-05 Enerkem Inc. Production of synthesis gas through controlled oxidation of biomass
TW201026395A (en) * 2008-12-24 2010-07-16 Conocophillips Co Tar-free gasification system and process
US8357216B2 (en) * 2009-04-01 2013-01-22 Phillips 66 Company Two stage dry feed gasification system and process
WO2010118022A2 (en) 2009-04-06 2010-10-14 Rentech, Inc. System and method for conditioning biomass-derived synthesis gas
US20100270505A1 (en) * 2009-04-22 2010-10-28 Range Fuels, Inc. Integrated, high-efficiency processes for biomass conversion to synthesis gas
US20100294179A1 (en) * 2009-05-18 2010-11-25 Covanta Energy Corporation Gasification combustion system
JP5400505B2 (ja) * 2009-07-06 2014-01-29 バブコック日立株式会社 コークス炉ガスの無触媒改質方法及び改質装置
CA2772537C (en) * 2009-07-29 2017-08-29 James Matthew Mason System and method for downdraft gasification
US8759047B2 (en) * 2009-09-16 2014-06-24 Coskata, Inc. Process for fermentation of syngas from indirect gasification
US8597934B2 (en) * 2009-10-30 2013-12-03 Coskata, Inc. Process for controlling sulfur in a fermentation syngas feed stream
CA2756745C (en) * 2010-03-01 2014-07-15 Plasco Energy Group Inc. Carbon conversion system with integrated processing zones
US8999021B2 (en) 2010-04-13 2015-04-07 Ineos Usa Llc Methods for gasification of carbonaceous materials
US8585789B2 (en) 2010-04-13 2013-11-19 Ineos Usa Llc Methods for gasification of carbonaceous materials
US8580152B2 (en) 2010-04-13 2013-11-12 Ineos Usa Llc Methods for gasification of carbonaceous materials
US8691115B2 (en) * 2010-04-29 2014-04-08 Indiana University Research And Technology Corporation System and method for controlling char in biomass reactors
US8377154B2 (en) * 2010-05-18 2013-02-19 Kellogg Brown & Root Llc Gasification system and process for maximizing production of syngas and syngas-derived products
CN201713504U (zh) * 2010-05-24 2011-01-19 中国科学院广州能源研究所 一种生物质复合气化装置
CN101906339A (zh) * 2010-08-05 2010-12-08 中国石油大学(北京) 煤气化和甲烷化一体化生产代用天然气的工艺及装置
US20120255301A1 (en) 2011-04-06 2012-10-11 Bell Peter S System for generating power from a syngas fermentation process

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4805561A (en) * 1987-12-11 1989-02-21 Shell Oil Company Coal gasification process with inhibition of quench zone plugging
EP0416242A1 (de) * 1989-09-07 1991-03-13 Krupp Koppers GmbH Anlage für die Erzeugung eines Produktgases aus einem feinteiligen Kohlenstoffträger
DE4035293C1 (ru) * 1990-11-07 1992-01-02 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De
US6033447A (en) * 1997-06-25 2000-03-07 Eastman Chemical Company Start-up process for a gasification reactor
US20100180503A1 (en) * 2008-01-29 2010-07-22 Mitsubishi Heavy Industries Ltd Starting method of coal gasifier and starting device therefor
US20100044643A1 (en) * 2008-08-22 2010-02-25 Hunton Energy Holdings, LLC Low NOx Gasification Startup System
US20100090166A1 (en) * 2008-10-08 2010-04-15 Fournier Guillaume Guy Michel Process to prepare a gas mixture of hydrogen and carbon monoxide

Also Published As

Publication number Publication date
NZ617115A (en) 2015-09-25
TWI586922B (zh) 2017-06-11
AR085863A1 (es) 2013-10-30
KR101934688B1 (ko) 2019-01-03
EP2694624A1 (en) 2014-02-12
AR085866A1 (es) 2013-10-30
KR101884494B1 (ko) 2018-08-01
BR112013025722B1 (pt) 2020-10-27
MX2013011708A (es) 2014-04-25
BR112013025718B1 (pt) 2019-12-10
PL2694625T3 (pl) 2018-04-30
WO2013032537A1 (en) 2013-03-07
CN103874751B (zh) 2016-06-22
JP6698561B2 (ja) 2020-05-27
KR101882544B1 (ko) 2018-07-26
BR112013025722A2 (pt) 2018-04-24
MX2013011567A (es) 2013-11-01
RU2013149044A (ru) 2015-05-20
ZA201308266B (en) 2016-08-31
ZA201308269B (en) 2017-06-28
MY172095A (en) 2019-11-13
US20120256130A1 (en) 2012-10-11
ES2740002T3 (es) 2020-02-05
EA027586B1 (ru) 2017-08-31
MX2013011570A (es) 2014-03-05
ZA201308265B (en) 2016-08-31
AU2012375190B2 (en) 2015-09-03
CA2832554C (en) 2019-02-26
EP3301143B1 (en) 2019-06-12
TW201245436A (en) 2012-11-16
MY188922A (en) 2022-01-13
JP2014515774A (ja) 2014-07-03
BR112013025724B1 (pt) 2019-04-09
CR20130576A (es) 2014-03-13
EP2694626B1 (en) 2018-06-13
EP2694432A2 (en) 2014-02-12
TWI541339B (zh) 2016-07-11
PL2694623T3 (pl) 2018-05-30
EP2694626A2 (en) 2014-02-12
EP2694623A1 (en) 2014-02-12
TW201247862A (en) 2012-12-01
EA027557B1 (ru) 2017-08-31
WO2012138751A1 (en) 2012-10-11
US20120256129A1 (en) 2012-10-11
CA3035043C (en) 2021-07-13
US20200017784A1 (en) 2020-01-16
CN108611124B (zh) 2021-07-20
AU2012240219A1 (en) 2013-11-14
AR085864A1 (es) 2013-10-30
AU2012240219B2 (en) 2016-07-28
ZA201308271B (en) 2020-05-27
AU2012240302A1 (en) 2013-11-14
CN103874750A (zh) 2014-06-18
US9745529B2 (en) 2017-08-29
WO2013147918A3 (en) 2013-11-28
CR20130574A (es) 2014-03-19
BR112013025720B1 (pt) 2021-11-30
EA201370217A1 (ru) 2014-08-29
NZ617114A (en) 2015-12-24
US20120256128A1 (en) 2012-10-11
JP6483733B2 (ja) 2019-03-13
JP2014514416A (ja) 2014-06-19
EA201370218A1 (ru) 2014-08-29
CR20130573A (es) 2014-03-13
US20120255301A1 (en) 2012-10-11
WO2012138766A3 (en) 2013-03-21
CA2832434C (en) 2020-06-30
EA201370216A1 (ru) 2014-08-29
CA3035043A1 (en) 2013-03-07
EP2694625B1 (en) 2017-11-15
ES2660963T3 (es) 2018-03-26
JP6415320B2 (ja) 2018-10-31
KR20140056165A (ko) 2014-05-09
EP3301143A1 (en) 2018-04-04
JP6127323B2 (ja) 2017-05-17
MY181501A (en) 2020-12-24
TWI537375B (zh) 2016-06-11
KR102026047B1 (ko) 2019-09-27
US9028571B2 (en) 2015-05-12
CA2832554A1 (en) 2013-10-03
KR20180088920A (ko) 2018-08-07
EA027587B1 (ru) 2017-08-31
US8894885B2 (en) 2014-11-25
EA201370215A1 (ru) 2014-08-29
AU2012302236B2 (en) 2016-11-03
AR085932A1 (es) 2013-11-06
TWI541338B (zh) 2016-07-11
US20120256131A1 (en) 2012-10-11
US9045706B2 (en) 2015-06-02
NZ617028A (en) 2015-09-25
AU2012240302B2 (en) 2017-04-13
MX354778B (es) 2018-03-21
WO2012138762A1 (en) 2012-10-11
KR101959581B1 (ko) 2019-03-18
ES2686289T3 (es) 2018-10-17
CN104039935A (zh) 2014-09-10
TW201249979A (en) 2012-12-16
CN105907423A (zh) 2016-08-31
PL3301143T3 (pl) 2019-12-31
KR20140061312A (ko) 2014-05-21
CA2832431C (en) 2019-04-23
AU2012375190A1 (en) 2013-11-14
CA2832434A1 (en) 2012-10-11
CN103958649A (zh) 2014-07-30
US10487280B2 (en) 2019-11-26
MX2013011571A (es) 2014-01-17
KR20190006025A (ko) 2019-01-16
BR112013025724A2 (pt) 2018-07-24
JP2014512435A (ja) 2014-05-22
ZA201308267B (en) 2016-08-31
CA2832419A1 (en) 2012-10-11
KR20140058420A (ko) 2014-05-14
CR20130575A (es) 2014-03-13
PL2694624T3 (pl) 2019-07-31
EP2694623B1 (en) 2017-12-06
NZ617148A (en) 2015-09-25
CN103874749A (zh) 2014-06-18
JP2014510189A (ja) 2014-04-24
JP2017133013A (ja) 2017-08-03
EP3453747A1 (en) 2019-03-13
ES2708221T3 (es) 2019-04-09
CN108611124A (zh) 2018-10-02
EP3556828A1 (en) 2019-10-23
EP2694624B1 (en) 2018-10-31
US20150037229A1 (en) 2015-02-05
BR112013025727A2 (pt) 2018-05-02
WO2012138766A2 (en) 2012-10-11
CN107880943A (zh) 2018-04-06
US20140246626A1 (en) 2014-09-04
CA2832419C (en) 2021-05-04
JP2017101252A (ja) 2017-06-08
AU2012302236A1 (en) 2013-11-14
CA2832431A1 (en) 2013-03-07
MY195696A (en) 2023-02-05
BR112013025720A2 (pt) 2018-05-02
MY166661A (en) 2018-07-18
KR20140058421A (ko) 2014-05-14
TWI541337B (zh) 2016-07-11
BR112013025718A2 (pt) 2018-06-19
CN103874750B (zh) 2016-02-03
BR112013025727B1 (pt) 2020-10-27
EP2694625A1 (en) 2014-02-12
ES2656948T3 (es) 2018-03-01
TW201245435A (en) 2012-11-16
CN103874751A (zh) 2014-06-18
JP6102007B2 (ja) 2017-03-29
EP3381997A1 (en) 2018-10-03
EP2694432B1 (en) 2018-06-06
EP3381997B1 (en) 2020-06-03
PL2694432T3 (pl) 2018-11-30
US9051523B2 (en) 2015-06-09
US20150232771A1 (en) 2015-08-20
NZ710264A (en) 2017-04-28
WO2013147918A2 (en) 2013-10-03
KR101959702B1 (ko) 2019-03-18
RU2603663C2 (ru) 2016-11-27
CN103874749B (zh) 2017-05-17
TW201248085A (en) 2012-12-01
JP6129818B2 (ja) 2017-05-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA029848B1 (ru) Способ осуществления процесса получения синтез-газа из углеродсодержащего материала
US20230234843A1 (en) Systems and methods for producing carbon-negative green hydrogen and renewable natural gas from biomass waste
NZ617115B2 (en) Method of operation of process to produce syngas from carbonaceous material
CZ303367B6 (cs) Zpusob zplynování upravené biomasy a zarízení k jeho provádení
Zanzi Vigouroux et al. FIXED BED UPDRAFT GASIFICATION OF BIOMASS
NZ617114B2 (en) Apparatus and methods for tar removal from syngas

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU

NF4A Restoration of lapsed right to a eurasian patent

Designated state(s): RU

MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): RU