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CN101300365A - 厚壁锻件的热处理方法 - Google Patents

厚壁锻件的热处理方法 Download PDF

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CN101300365A CNA200680040529XA CN200680040529A CN101300365A CN 101300365 A CN101300365 A CN 101300365A CN A200680040529X A CNA200680040529X A CN A200680040529XA CN 200680040529 A CN200680040529 A CN 200680040529A CN 101300365 A CN101300365 A CN 101300365A
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Abstract

一种用于热处理厚壁锻件的方法。该方法包括：加热低合金钢至奥氏体化温度，其中该低合金钢包含大约0.05－0.2wt.％的碳，大约0.3－0.8wt.％的锰，和大约0.25－1.0wt.％的镍。该方法还包括在淬火介质中淬火该低合金钢，然后回火该低合金钢达小于每英寸临界截面厚度大约三十分钟加上大约两小时。

Description

厚壁锻件的热处理方法
技术领域
本发明总体上涉及热处理厚壁锻件领域。更具体地，本发明涉及利用特定成分的低合金钢和控制回火以及淬火工艺来热处理厚壁锻件。
背景技术
井控制是油气勘探的重要方面。当在例如油气勘探应用中钻探井时，安全装置必须放置在适当的位置以防止由于与钻探活动相关联的意外事件对人员的伤害以及对设备的损坏。
油气勘探中的钻井涉及到穿透多种地下地质结构，或“层”。有时，井眼会穿透具有大大高于井眼中保持的压力的地层压力的层。当这发生时，该井被称为“遇到井涌(溢流)(kick)”。与井涌相关联的压力增大基本上由地层流体(其可以是液体，气体或其组合)流入井眼中所致。较高压力的井涌将会从井眼中的进入点向井上(从高压区到低压区域)传播。如果允许井涌到达地面，那么钻井液、测井仪以及其他钻井结构可能会喷出井眼。这些“喷出物”会导致钻探设备(包括，例如，钻机)的灾难性的破坏和井队人员的重大伤亡。
因为井喷的危险，通常在深水钻探装置中在地面或海底安装防喷器(BOP)以有效地密封井眼直至能够进行主动测量以控制井涌。BOP可以这样被启动以使得井涌能够被适当地控制并“循环出”系统。
图1表示现有技术中的环形BOP 101。环形BOP 101包括外壳102、具有延伸穿过外壳并设置在纵轴线103周围的孔102。密封胶芯105设置在环形BOP 101以内，并且也在纵轴线103周围。密封胶芯105包括弹性环形体107和多个金属嵌件109。环形BOP 101由泵入活塞室112的开口113中的流体致动。该流体施加压力至活塞117，其向上驱动活塞117以在纵轴线103周围压缩密封胶芯105。在钻杆沿着纵轴线103存在的情况下，密封胶芯105将密封钻杆的周围。当流体被泵入活塞室的开口115中时，环形BOP 101进行类似反向运动。然后流体转移向下力至活塞117，使得密封胶芯径向扩展。可拆卸头119也能够进入密封胶芯105，从而如果必要的话能够维修或更换密封胶芯105。
因为BOP必须承受高压，因此重要的是BOP的壁较厚且具有均匀的机械性能：抗拉强度和硬度。锻件，比如BOP中使用的锻件，一般由已经被热处理以提高强度和达到特定的最小机械性能的低合金钢制成。低合金钢的热处理通常通过对钢进行正火、奥氏体化、淬火以及回火来完成。正火涉及加热钢至临界温度以上达充足的时间以精炼钢的铁素体粒度，减小残留非均匀应力并产生更均匀的机械性能。锻件然后被允许从正火温度在静止空气中冷却。为了获得最大硬度，金属在奥氏体化后进行液体淬火处理。奥氏体化包括加热钢至临界温度以上达足够的时间以将颗粒结构转变为奥氏体以备淬火。在淬火过程中，奥氏体化的金属被浸入淬火介质比如水、油或聚合物以及在极少的情况下为盐水的淬火槽，可以剧烈地搅动该淬火介质以达到临界的冷却速度以便实现转变成主要为贝氏体或马氏体微结构，从而提高金属的硬度和机械强度。最后，用于该用途的低合金钢总是通过再加热锻件至较低临界温度以下来回火，这降低了淬火金属的高强度和硬度并提高了金属的延展性和韧性。回火也称为“钢回火”或简称“回火”。
当使用大锻件来生产压力容器时，重要的是在热处理之后钢的增大的强度尽可能在锻件的整个截面厚度上都均匀。当钢有许多英寸厚时难以获得均匀的钢强度。当淬火大的锻件时，锻件的与淬火介质相接触的外表面可具有必要高的冷却速度以获得最大限度的转变和附带的机械特性。然而，朝向锻件中心的内部金属块的冷却速率随着金属块离表面和淬火介质越来越远而逐渐变慢。因此，在具有几英寸截面厚度的钢中，在锻件内部最深处的金属块最难增加金属的机械性能和硬度，因为该金属块不能被快速地淬火并且在许多情况下不能满足用于产生相转变的最低临界冷却速度。
当使用大锻件来制造压力容器时，重要的是在热处理之后钢的增大的强度在锻件的整个厚度上尽可能均匀。当钢的厚度为许多英寸厚时难以获得均匀的钢强度。当淬火大锻件时，锻件的与淬火介质相接触的外表面可能具有必要高的冷却速度以实现最大的硬度。不过，在锻件内部随着金属块越来越远离淬火介质，其冷却速度逐渐变慢。因此，在具有数英寸厚度的钢中，在锻件内部最深处的金属块将最难提高金属的硬度，因为质量块不能尽快地淬火。
淬透性深度是金属在相对较大的截面厚度中均匀地响应于热处理的能力。产业中已经知道低合金钢具有良好的淬透性深度。低合金钢AISI4130具有从75至80Ksi的范围的屈服强度，其淬透性深度一般限于大约二英寸，意为通过热处理工序，能够预计给定的屈服强度保持在二英寸的范围内。AISI 4140，另一种低合金钢，具有相似的从75至80Ksi的屈服强度范围和基本上限于六英寸的淬透性深度。
对于大的BOP和压力容器，钢的横截面可能超过二十英寸厚。因此，需要具有大的淬透性深度的钢成分以便获得高强度等级。
发明内容
在一个方面，本发明涉及一种用于热处理厚壁锻件的方法。该方法包括：加热低合金钢至奥氏体化温度，其中该低合金钢包含大约0.05-0.2wt.％的碳，大约0.3-0.8wt.％的锰，以及大约0.25-1.0wt.％的镍。该方法还包括在淬火介质中淬火该低合金钢，然后回火该低合金钢达小于每英寸临界截面厚度大约三十分钟加上大约两小时。
在另一个方面，本发明涉及一种锻件。该锻件包括大约0.05-0.2wt.％的碳，大约0.3-0.8wt.％的锰，和大约0.25-1.0wt.％的镍。该锻件还包括至少大约8英寸的横截面厚度，大于大约85Ksi的内部屈服强度，和至多大约237的布氏(Brinell)硬度值。
通过以下说明和权利要求，本发明的其他方面和优点将显而易见。
附图说明
图1表示现有技术的环形防喷器的剖切图。
图2表示流程图，图解说明根据本发明实施例的一种热处理锻件的方法。
图3表示水的冷却能力与水的温度的关系曲线图。
图4表示钢在水中和在盐水中淬火的硬度结果图。
具体实施方式
一个方面，本发明提供用于热处理厚壁锻件的方法。更具体地，所披露的方法能够用来生成在壁的整个宽度上都需要高硬度等级的BOP。
如上所述，为了厚壁锻件承受高压环境，具有特定优选组份的低合金钢必须被热处理以提高硬度和强度。
根据本发明一个实施例的一种方法使用包含大约0.05-0.2wt.％的碳，大约0.3-0.8wt.％的锰，和大约0.25-1.0wt.％的镍的低合金钢。通过这种化学组成，当根据本发明一个实施例被热处理时，该低合金钢能够具有大于八英寸的淬透性深度。在另一个实施例中，镍的比例可以限定为大约0.5-1.0wt.％。除了碳、锰和镍以外，一个实施例中的低合金钢的化学成分还可以包括大于0直到大约0.04wt.％的磷、大于0直到大约0.04％的硫、大于0直到大约0.5wt.％的硅、大约2.0-2.5wt.％的铬，以及大约0.45-1.15wt.％的钼。在一个实施例中，钼可以为0.90-1.10wt.％。
除了大的淬透性厚度以外，低合金钢应该呈现出非常高的断裂韧度。断裂韧度测量在高应变断裂(strain fracture)期间被材料吸收的能量的量。较韧的材料比脆性材料吸收更多的能量。本发明的低合金钢能够提供在大的高压容器比如BOP中使用所需的断裂韧度。
本技术领域的钢熔化技术的一般情况能够获得这样的低合金钢，其具有比以上提供的最大值低得多的优选的磷和硫含量。使用减低量的磷和硫有助于获得钢的高断裂韧度。此外，当合金钢最初由原始成分熔化在一起时，在熔化过程中低合金钢可以经过钙处理(calcium treated)以提供硫化物形态控制和改善断裂韧度。此外，低合金钢可包括铝和/或钒以便脱氧还原和晶粒细化。
在本发明的一个实施例中，低合金钢的热处理根据用于热处理金属的标准做法来执行：正火、奥氏体化、淬火和回火。通常执行可选的正火处理从而控制该低合金钢达到选择的正火温度的大约±25°F(±14℃)以内。正火温度通常选择为奥氏体化温度以上25-50°F(14-28℃)。然后锻件被再加热以在奥氏体化温度比如至少1725°F(940℃)形成奥氏体，选择的温度被控制在大约±25°F(±14℃)以内。奥氏体化以后，然后锻件在被猛烈搅动的浸没淬火槽中被淬火，其中淬火介质的初始温度不超过大约75°F(24℃)。在淬火开始时保持初始淬火介质的温度小于大约75°F能够通过增大低合金钢的冷却速度而提供更有效的淬火。对于具有大于大约8英寸(大约20cm)的截面厚度的锻件，在淬火结束时淬火介质的温度不应该允许超过大约95°F(35℃)。对于厚至大约20英寸(51cm)的锻件，在淬火结束时淬火介质的温度不应允许超过大约75°F(24℃)。为了实现这一点，淬火介质的选择温度升高将决定有效和恰当淬火所必需的淬火介质最小量。淬火介质的选择温度升高越小，会要求淬火介质的量越多以接收来自锻件的等量的热。可选地，淬火槽将需要被75°F(24℃)或更冷的淬火介质充满或淬火介质将需要通过冷却系统循环以保持温度在75°F(24℃)以下。
控制初始的淬火介质温度小于大约55°F和大于大约32°F将造成比当锻件在更温暖、更高温度的淬火介质中淬火时更大的淬硬深度。图3，出自Metals Handbook，第九版，卷4，第35页，表示淬火介质的冷却能力与初始的淬火介质温度的关系曲线，其中水作为淬火介质。如图3所示，水的冷却能力随着初始温度增大而迅速降低，表示在初始温度较低的水中，水能够更快速地淬火锻件并能够获得更大的淬硬深度。不过，随着初始淬火介质温度降低，锻件变得更容易发生破碎和断裂，也被称为“淬裂”。因此，应该努力不使初始淬火介质温度太低以避免淬裂和断裂。
对于低合金钢，相对于水，盐水是优选的淬火介质，因为对于低合金钢盐水能够比水提供更高的硬度结果。盐水比水产生更少的气泡，因此能够湿润低合金钢的表面。这使得盐水能够以几乎两倍于水的速度冷却低合金钢，使得低合金钢具有更高的硬度结果。图4，出自Metals Handbook，第九版，卷4，第37页，表示钢在水中和在盐水中淬火的结果。如图4所示，当在180°F(80℃)的相同温度下淬火时，对应盐水的硬度结果高于水的硬度结果。尽管，盐水能够更快地淬火以增大低合金钢的淬硬深度，但盐水比水更具有腐蚀性和侵蚀性。因此，需要采取措施保护淬火材料和淬火设备不受盐水损害。
淬火以后，锻件在选择的回火温度下回火达每英寸截面厚度至少三十分钟加上一个或两个小时的额外保温时间(soak time)。选择的回火温度应该保持在大约±15°F(±8℃)以内。
在现有技术中，低合金钢每英寸截面厚度回火45分钟至一个小时，加上在回火温度下保持一个至两个小时。不过，如此长的回火保持时间可能导致合金的过度回火，致使低合金钢的机械性能的不必要的损失。结果，低合金钢可能不能满足抗拉强度和硬度的要求。
正火、奥氏体化和回火的温度根据合金和钢的组成而定。可以参考特定成分的材料规格以便确定适当的正火、奥氏体化和回火温度，以及适当的淬火介质。
图2表示流程图，图解说明根据本发明实施例的热处理锻件的方法。在该方法中使用的低合金钢锻件由本发明的化学成分制成并且横截面厚度通常大于8英寸。该方法以可选的正火工序210开始，其中锻件在大约±25°F(±14℃)以内被加热至正火温度。在可选的正火工序210之后，然后在奥氏体化工序220中，在选择的奥氏体温度的大约±25°F(±14℃)以内锻件被再加热至奥氏体温度范围。然后，在淬火工序230中，利用被猛烈搅动的浸没淬火槽，锻件被浸没在淬火介质中。在淬火工序230中使用的淬火介质应该具有小于75°F(24℃)的初始温度。不过，如果淬火介质的初始温度被控制在大约55°F(13℃)和32°F(0℃)之间，那么能够获得更大的锻件淬硬深度。对于厚度小于大约十二英寸的锻件，淬火槽应该足够大以使得在淬火结束时淬火介质不超过95°F(35℃)。对于厚度小于大约20英寸的锻件，淬火槽应该足够大以使得在淬火结束时淬火介质不超过75°F(24℃)。此外，在淬火工序230中，对于淬火大锻件而言，盐水是比水更优选的淬火介质。锻件的回火工序240跟在淬火工序230之后。锻件被加热到选择的回火温度的大约±15°F(±8℃)以内。特别地，锻件被回火每英寸厚度三十分钟加上额外的一个或两个小时的保温时间。例如，由本发明的化学成分组成的十英寸厚的锻件应该回火大约六至七个小时。通过方法200产生的锻件将具有大于八英寸的淬透性深度，且将能够满足安全地用作BOP所必需的特定机械特性。特别地，锻件将能够满足美国石油协会(American Petroleum Institute)(“API”)对于压力容器构件的标准，如API Specification 16A/ISO 13533第6.3部分所示。
所公开的化学成分、热处理温度控制、淬火介质控制以及回火时间控制的组合能够产生具有至少大约85Ksi的内部屈服强度、至少大约100Ksi极限强度、至少20％延伸率、至少70％的断面收缩率和从大约217至237布氏硬度值的表面硬度范围的锻件。屈服强度是指低合金钢在塑性变形之前能够经受的作用应力。极限强度是指低合金钢在损坏或断裂之前能够经受的作用应力。延伸率是指低合金钢在拉伸破坏之前相对原始长度能够经受的长度变化。断面收缩率是指低合金钢在拉伸破坏之前相对于原始横截面积能够经受的横截面积的最大变化。至少大约217的布氏硬度值确保了低合金钢满足关于屈服强度和极限强度的最小机械特性。至多大约237的布氏硬度值确保了低合金钢满足NACE MR0175/ISO 15156对于将要用于酸性工作中的低合金钢的规定。BOP有时暴露在酸性工作(sour service)中因此被API 16A要求满足NACE MR0175/ISO 15156的规定的必要要求。酸性工作是指金属合金在包含硫化氢，即H2S(其浓度足够导致暴露于这些环境的敏感金属合金的SSCC，即硫化物应力腐蚀开裂(Sulfide StressCorrosion Cracking))的钻井流体环境中的使用。
能够由本发明的低合金钢制成的现有技术的环形BOP101的主要组成部分包括外壳102、活塞117和可拆卸头119。本领域技术人员将理解本发明的低合金钢不限于压力容器。结合使用了厚壁锻件的其他实施例可以由本发明的低合金钢制成。
尽管已经关于有限数量的实施例说明了本发明，但本领域技术人员得益于本公开，将会理解能够设想其他实施例而不会脱离本发明如本文所公开的范围。因此，本发明的范围应该仅由权利要求来限定。

Claims (20)

1.一种热处理厚壁锻件的方法，该方法包括：
加热低合金钢至奥氏体化温度，其中该低合金钢包含大约0.05-0.2wt.％的碳、大约0.3-0.8wt.％的锰和大约0.25-1.0wt.％的镍；
在淬火介质中淬火该低合金钢；以及
回火该低合金钢达小于每英寸临界截面厚度大约三十分钟加上大约两小时。
2.权利要求1的方法，其中低合金钢还包括大于0直到大约0.04wt.％的磷、大于0直到大约0.04％的硫、大于0直到大约0.5wt.％的硅、大约2.0-2.5wt.％的铬，以及大约0.45-1.15wt.％的钼。
3.权利要求1的方法，其中低合金钢包括大约0.5-1.0wt.％的镍。
4.权利要求1的方法，其中低合金钢还包括铝。
5.权利要求1的方法，其中低合金钢还包括钒。
6.权利要求1的方法，其中在熔化工序期间低合金钢经过钙处理。
7.权利要求1的方法，还包括在加热低合金钢至奥氏体化温度之前正火该低合金钢。
8.权利要求1的方法，其中淬火介质是盐水。
9.权利要求1的方法，其中淬火介质的终了温度小于大约95华氏温度(35摄氏温度)。
10.利用权利要求1的方法制造的防喷器。
11.一种锻件，包括：
大约0.05-0.2wt.％的碳；
大约0.3-0.8wt.％的锰；
大约0.25-1.0wt.％的镍；
至少大约8英寸的横截面厚度；
大于大约85Ksi的内部屈服强度；和
至多大约237的布氏硬度。
12.权利要求11的锻件，还包括大于0直到大约0.04wt.％的磷。
13.权利要求11的锻件，还包括大于0直到大约0.04％的硫。
14.权利要求11的锻件，还包括大于0直到大约0.5wt.％的硅。
15.权利要求11的锻件，还包括大约2.0-2.5wt.％的铬。
16.权利要求11的锻件，还包括大约0.45-1.15wt.％的钼。
17.权利要求11的锻件，还包括至少大约100Ksi的极限强度。
18.权利要求11的锻件，还包括至少大约20％的延伸率。
19.权利要求11的锻件，还包括至少大约70％的断面缩减率。
20.权利要求11的锻件，还包括至少大约217的布氏硬度值。
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NO (1) NO20081850L (zh)
WO (1) WO2007038789A1 (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107805756A (zh) * 2016-09-09 2018-03-16 中国石化工程建设有限公司 一种低温用钢、低温压力容器和管道用钢管及其制备方法
CN107002155B (zh) * 2014-11-18 2019-06-11 安赛乐米塔尔公司 用于制造高强度钢产品的方法和由此获得的钢产品

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5201625B2 (ja) * 2008-05-13 2013-06-05 株式会社日本製鋼所 耐高圧水素環境脆化特性に優れた高強度低合金鋼およびその製造方法
US20090321144A1 (en) * 2008-06-30 2009-12-31 Wyble Kevin J Protecting an element from excessive surface wear by localized hardening
ES2552955T3 (es) * 2011-10-07 2015-12-03 Babasaheb Neelkanth Kalyani Procedimiento para mejorar la resistencia a la fatiga de microaleaciones del acero, piezas forjadas realizadas mediante el procedimiento y aparato para ejecutar el procedimiento
CN105483561A (zh) * 2015-12-16 2016-04-13 常熟市虹桥铸钢有限公司 一种环形防喷器壳体
CN109811262B (zh) * 2019-02-26 2021-03-12 中信重工机械股份有限公司 一种2.25Cr1Mo0.25V钢大壁厚加氢锻件的制造工艺
CN115354138B (zh) * 2022-08-19 2023-11-21 河南中原特钢装备制造有限公司 提高20CrNiMo压延辊全截面硬度均匀性的热处理工艺
CN115323136B (zh) * 2022-08-19 2024-01-19 无锡派克新材料科技股份有限公司 一种核动力部件用15х3hмфа壳体锻件制造方法
CN116479342B (zh) * 2023-04-25 2025-02-11 承德建龙特殊钢有限公司 一种深海石油阀体用钢材及生产方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1161844A (en) * 1967-06-29 1969-08-20 English Steel Corp Ltd Improved Heat-Resistant Alloy Steel for Large Forgings.
SE435527B (sv) * 1973-11-06 1984-10-01 Plannja Ab Forfarande for framstellning av en detalj av herdat stal
DE3332026C1 (de) * 1983-09-06 1984-11-22 Berchem & Schaberg Gmbh, 4650 Gelsenkirchen Verwendung einer Stahllegierung als Werkstoff für im Gesenk geschmiedete Schlegel von Bodenaufbereitungsmaschinen
CA1259458A (en) * 1984-02-08 1989-09-19 Edward L. Raymond Wellhead structure and method of producing same
US4750950A (en) * 1986-11-19 1988-06-14 Inco Alloys International, Inc. Heat treated alloy
JP2813800B2 (ja) * 1988-09-20 1998-10-22 株式会社神戸製鋼所 機械構造用温間鍛造用鋼
US5180450A (en) * 1990-06-05 1993-01-19 Ferrous Wheel Group Inc. High performance high strength low alloy wrought steel
JPH07316721A (ja) * 1994-03-30 1995-12-05 Toshiba Corp 高低圧一体型タービンロータおよびその製造方法
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
JPH1088274A (ja) * 1996-09-10 1998-04-07 Japan Casting & Forging Corp 強靭耐熱鋼ならびにその製造方法
JPH10265841A (ja) * 1997-03-25 1998-10-06 Aichi Steel Works Ltd 高強度冷間鍛造部品の製造方法
JP3893756B2 (ja) * 1998-07-08 2007-03-14 住友金属工業株式会社 熱間鍛造用鋼
JP3483493B2 (ja) * 1999-03-19 2004-01-06 日本鋳鍛鋼株式会社 圧力容器用鋳鋼材及びそれを用いる圧力容器の製造方法
JP4435953B2 (ja) * 1999-12-24 2010-03-24 新日本製鐵株式会社 冷間鍛造用棒線材とその製造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107002155B (zh) * 2014-11-18 2019-06-11 安赛乐米塔尔公司 用于制造高强度钢产品的方法和由此获得的钢产品
US11371109B2 (en) 2014-11-18 2022-06-28 Arcelormittal Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained
CN107805756A (zh) * 2016-09-09 2018-03-16 中国石化工程建设有限公司 一种低温用钢、低温压力容器和管道用钢管及其制备方法

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