WO2012086730A1

WO2012086730A1 - 不織布及びこれを用いた吸収性物品

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Publication number: WO2012086730A1
Application number: PCT/JP2011/079732
Authority: WO
Inventors: 正洋谷口; 泰樹内山; 宏子川口; 猛史宮村; 長原　進介
Original assignee: 花王株式会社
Priority date: 2010-12-24
Filing date: 2011-12-21
Publication date: 2012-06-28

Abstract

　シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がった不織布であって、前記壁部は、前記第１方向と第２方向とで定義される面方向の実質的にいずれの箇所においても、前記第１突出部と第２突出部とを結ぶ方向に沿った繊維配向性を有する不織布。

Description

不織布及びこれを用いた吸収性物品

　本発明は不織布及びこれを用いた吸収性物品に関する。

　生理用ナプキン、パンティーライナー、及び使い捨ておむつ等といった吸収性物品において、その機能に応じて、シート材の片面に突出した部分を設けたものや、筋状に隆起した部分を設けたもの、多数の小さな孔をあけたものなどが開発されている。例えば、特許文献１に開示されたものは、シートの片面側に突出した円錐台状の突出部が多数設けられている。これにより、表面シートに適したクッション性を有するシート材とすることができるとされる。特許文献２，３には凹凸ないし起伏のあるシート材において、多数の小孔が設けられたものが開示されている。これにより、表面シートとしての諸物性が良化するとされる。また、特許文献４にはシート材の片面が筋状に延びる突出部であり、その断面がかまぼこ（略半円）形状にされた積層シートが開示されている。これにより、例えばクッション性のある表面シートとして用いることができるとされる。

特開２００８－２８９６６２号公報特開平０３－１３７２５８号公報特開平０８－２４６３２１号公報特開２００８－２５０８１号公報

　本発明者らは、上述のようなものとは異なる形態を有し、従来とは異なる性質やより良化した機能を付与しうる不織布の提供を目的に鋭意研究開発を行った。具体的には、シート材の片面側のみではなく、表裏両面に突出した部分を有する不織布の作製を検討した。
　上記の点に鑑み本願発明は、液体の引き込み性が良く、排泄物の捕集性に優れ、柔らかなクッション性を有し押圧したときの戻りが良い、表面シート等として好適に利用することができる不織布の提供を課題とする。

　本発明によれば、シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がった不織布であって、前記壁部は、前記第１方向と第２方向とで定義される面方向の実質的にいずれの箇所においても、前記第１突出部と第２突出部とを結ぶ方向に沿った繊維配向性を有する不織布が提供される。

　また本発明によれば、シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がり連続した不織布であって、前記壁部は環状構造を形成しており、前記第１突出部の繊維密度（ｒ_１）は第２突出部の繊維密度（ｒ_２）よりも低い不織布が提供される。

　本発明の不織布は、液体の引き込み性が良く、排泄物の捕集性に優れ、柔らかなクッション性を有し押圧したときの戻りが良く、表面シート等として好適に利用することができる。

　本発明の上記及び他の特徴及び利点は、下記の記載からより明らかになるであろう。

本発明の不織布の一実施形態（実施形態１）における表面シートを一部断面により模式的に示す斜視図である。図１の不織布における領域ＩＩを拡大して示す断面図である。図１の不織布におけるＩＩＩ－ＩＩＩ線断面を拡大して示す断面図である。図１の不織布におけるＩＶ－ＩＶ線断面を拡大して示す断面図である。第１突出部と第２突出部との関係を平面視により模式的に示す説明図である。壁部の繊維配向の状態を展開して模式的に示す説明図である。第２突出部の繊維配向の状態を平面視により模式的に示す説明図である。図１に示す不織布について接触平面を当接させた状態として模式的に示す斜視図である。第１突出部と第２突出部との関係を平面視により模式的に示す説明図である。本実施形態の不織布を押圧したときの様子を模式化して示す説明図である。本発明の一実施形態のおむつを模式的に表す斜視図である。実施例８で作製したシートの図２に示した模式図と対応した断面をごく微小な加圧（０．５ｇ／ｃｍ^２、０．０５ｋＰａ）状態で撮像した図面代用写真である。図１２に示したシートを厚み（Ｔ）方向に押圧したときの状態の断面を撮像した図面代用写真である。実施例８で作製したシートの第１面側から撮像した図面代用写真である。実施例１７で作製したシートの図２に示した模式図と対応した断面を撮像した図面代用写真である。実施例２２で得た不織布試験体の断面の顕微鏡像を示す図面代用写真である。実施例２２で得た不織布試験体を加圧したときの状態の断面の顕微鏡像を示す図面代用写真である。

　以下、本発明を、その好ましい実施形態に基づき図面を参照して詳細に説明する。
　図１は本発明のシート状の不織布の好ましい実施形態（実施形態１）である吸収性物品の表面シートの要部を模式的に示す一部断面斜視図である。図２は図１の不織布における領域ＩＩを拡大して示し、図３及び図４はそれぞれそのＩＩＩ－ＩＩＩ線断面及びＩＶ－ＩＶ線断面を示す拡大断面図である。この不織布１０は例えば生理用ナプキンや使い捨ておむつなどの吸収性物品の表面シートに適用することが好ましく、第１面側ｚ_１（図２参照）を着用者の肌面側に向けて用い、第２面側ｚ_２を物品内部の吸収体（図示せず）側に配置して用いることが好ましい。以下、上記図面に示した不織布１０の上記のとおり第１面側を着用者の肌面に向けて用いる実施態様を考慮して説明するが、本発明がこれにより限定して解釈されるものではない。

　本実施形態の不織布１０は面方向に連続した構造を有していることが好ましい。この「連続」とは、断続した部分や小孔がないことを意味する。ただし、繊維間細孔のような微細孔は前記小孔には含まれない。これを区別していうときには、例えば小孔をその円相当直径で１ｍｍ以上のものと定義することができる。上記の「連続」の語には、積層シートであることも含まれるが、本実施形態においては積層していない単層のシートをその好ましい実施形態として示している。また、この「連続」という語の意味を、不織布の第１面側ｚ_１の面と第２面側ｚ_２の面とが実質的に連なっていると表現することもできる。ここでの実質的に連なるとは、上記のとおりに、本発明の効果を損なわない範囲で小孔を有さずそれより小さな微細孔を有していてもよい意味である。

　本実施形態の不織布１０の平面視した側の第１面側には、多数の第１突出部１が縦横の２つの方向に面内で斜交する関係で延び配列されている（以下、この配列を斜交格子状配列ということがある。）。この格子状配列が直交（９０°）する関係でもよく、そのときには直交格子状の配列として区別していうことがある。本実施形態においては、その面内における第１方向（ｘ）と第２方向（ｙ）（図５参照）が、３０°～９０°の角度で交差していることが好ましい。さらに本実施形態においては、不織布の第２面側に突出する多数の第２突出部２が形成されている。この第２突出部２も斜交格子状配列になっているが、直交格子状配列であってよい。その交差角度の好ましい範囲は、第１突出部１に伴って定まるため、上記と同様である。この第１突出部１と第２突出部２とは、シート面に対して互いに反対方向に突出している。そして、平面視においても側面視においても同一位置にない、つまり重なりのない関係で両者が交互に配置するようにされている。

　上記のようにして面内の第１方向（ｘ方向）及び第２方向（ｙ方向）にそれぞれ延び配列された第１突出部１と第２突出部２とは、面状に矛盾無く連続し、不織布１０を構成している。ここで、矛盾無く連続するとは、特定の形状部分が連なって面状になるとき、屈折したり不連続になったりせず、緩やかな曲面で全体が連続した状態になることをいう。なお、上記第１突出部と第２突出部との配列形態は上記に限定されず、矛盾無く連続しうる配列で配置しうる形態であればよく、例えば、第１突出部を中心に６角形の頂点に６つの第２突出部が配置し、そのパターンが面内に広がる配列であってもよい。なお、この場合、第２突出部の数が第１突出部の数を上回るため、第２突出部同士が隣接する状態が生じるが、全体において連続したシート状態が構成される限りにおいて、このような形態の配列も第１突出部と第２突出部とが「交互」に配列したという意味に含まれる。

　本実施形態において第１突出部１及び第２突出部２は頂部に丸みをもった円錐台形状もしくは半球状にされている。より詳細にみれば、第１突出部の突出形状は尖鋭ではなくどちらかというと半球状であり、他方、第２突出部の突出形状はより尖鋭であり頂部に丸みのある円錐ないし円錐台形状になっている。なお、本実施形態において突出部は上記形状に限定されず、どのような突出形態でもよく、例えば、様々な錐体形状（本明細書において錐体形状とは、円錐、円錐台、角錐、角錐台、斜円錐等を広く含む意味である。）であることが実際的である。本実施形態において第１突出部及び第２突出部はその外径と相似する頂部に丸みのある円錐台形状もしくは半球状の内部空間１ｋ、２ｋを保持している。それぞれの内部空間１ｋ及び２ｋは、尾根部６を介して隔てられており実質的に連続しない空間として形成されている。他方、第１突出部１と第２突出部２のシート厚み方向における間には、壁部３が構成されており、この壁部３ないし上記尾根部６を介して両突出部が連続するシート構造とされている。なお、本発明において尾根もしくは尾根状とは第１突出部の内部空間１ｋもしくは第２突出部の内部空間２ｋを谷としてみたときに、谷と谷との間の山地突起状部の連続した部分をいい、通常不織布シートの面方向とほぼ同一方向の面を有している。

　ここで上述した本実施形態の不織布の基本構造に基づく作用について説明する。
・クッション性
　本実施形態の不織布は表裏の片面だけではなく、両面において突出した部分を有するため、その構造に特有のクッション性を発現する。例えば筋状の突起や片面の突起ではどうしても線ないし面としての弾力性を発現することとなるが、本実施形態によれば三次元的な動きに対してもよく追従して両面において点（圧力変化によって面で接触しその接触面積が増減する）で支持された立体的なクッション性を奏する。また、詳細については後述するが、壁部３においてはその壁の起立する方向に向け配向した繊維の配向性を有する。そのため、ここにしっかりとしたコシが生まれ、繊維が厚み方向に潰れてしまうことのない適度のクッション性を実現する。さらに、上述した壁部の繊維配向性により、押圧力を受けて不織布が潰されても、その形状復元力が大きく、梱包状態や着用が継続されても初期のクッション力を喪失しにくい。
・吸収性能
　上記の良好なクッション性に起因する作用により液を一時保持する空間を確保できるため、吸収速度を速く維持できるとともに、吸収体にかかる圧力が適度に分散されるため、吸収体からの液戻り量が低減される。また形状復元力が大きいことから、吸収性能の安定性も確保される。
・肌触り
　本実施形態の不織布には両面方向に第１及び第２の突出部があり、その頂部は丸みを帯びている。そのため、表面シートとして用いたときには、そのどちらの面を肌面側にしても、表面シートが肌に対して点で柔らかく接触する良好な肌触りが実現される。また、装着時の圧力に対しても接触する点が面状に増減することで肌触りを良好としながら、圧力に対する表面シート全体の形状変形を少なく抑えることができ、また、圧力変形からの形状復元も容易とすることができる。また本実施形態の不織布は軽荷重での変形性が高い（軽加重時の圧縮性が柔らかい）ため、これも良好な肌触りおよび柔らかさを実現させる。上記の良好なクッション性に起因する作用もあり、点接触による動的な作用と相俟って、独特の良好な肌触りが得られる。また、排泄等を受けたときにも、上述した点接触が効果を奏し、サラッとした肌触りが実現される。このサラッとした肌触り（吸収性の効果）について補足すると、壁部３においてはその壁の起立する方向に向け配向した繊維の配向性を有することとは、壁部厚み方向に配向した繊維によって、液がスムースに繊維を伝い流れることによって、吸収体に移行し、且つ、壁部繊維の配向性により液戻りが少なく、サラッとした肌触りが実現される。また、上述した構造の維持による不織布自体の通気性に優れや、点接触の効果により、カブレの防止に役立つ。
・排泄物の捕集性
　本実施形態の不織布１０においては、その両面に突出する第１突出部１及び第２突出部２がある。そしてそのそれぞれに、内部に形成された第１内部空間１ｋ及び第２内部空間２ｋがある。したがって、排泄液や排泄物の物性に応じて多様な形態でこれらを捕集し対応することができる。例えば、図１の不織布１０の第１面側ｚ_１を肌面側としたと想定して説明すると、粘度が高く浸透性の低い排泄物であれば、表面シートを透過せずに、内部空間２ｋに一時その排泄物がストックされる。一方、粘度が低く透過しやすい排泄液であれば、表面シートを透過したのち、内部空間１ｋに、あるいはその下方に下層シートがある場合にはその上にこれが捕集される。このいずれの場合にも、肌面にまず当たる部分が第１突出部の頂部１１であり、上記捕集された排泄液ないし排泄物は肌に接触しにくくされている。これにより、尿や便、経血や下り物の排泄ののちにも、幅広く対応して極めて良好なサラッと感じが持続される。

　ここで本実施形態において、前記基本構造とともに本実施形態の不織布のより詳細な特徴について、その形状をモデルとして簡略化して示した図５～７に基づいて説明する。本実施形態の不織布には第１突出部１と第２突出部２（破線で示した）とがあり、図５ではそれらがそれぞれ単純な円として示されている。それらの円の大きさは、区別のため若干異なるものとしており、図１等に示した形態とその寸法等において一致するものではない。本実施形態の不織布においては、第１突出部１と第２突出部２とが格子状配列になって配置されている。これを、別の言い方で示すと、所定方向に第１列ｋ_１、第２列ｋ_２、第３列ｋ_３、としてみたとき、各列の第１突出部１と第２突出部２とは交互に配置されており、各列の突出部をシート面内で各列に斜交する方向（ｙ方向）に投影したときに、隣接する列において第１突出部と第２突出部とが重なる関係となる。さらに言うと、第ｎ列と第ｎ＋２列において、第１突出部１と第２突出部２とがそれぞれ重なる状態とされている。つまり、本実施形態においては、列ｋ_１の第１突出部及び第２突出部がｙ方向に平行移動したとき、列ｋ_３の第１突出部及び第２突出部と重なる関係とされている。ただし、本発明がこれに限定して解釈されるものではなく、上記隣接する第１突出部と第２突出部とにずれがあってもよい。

　第１突出部１と第２突出部２との間には、壁部３が形成されている。図５に示した中央の第１突出部１でみると、四方の第２突出部２から連続してくる４つの壁部部分３１、３２、３３、３４が形成されている。そして、その４つの壁部部分３１～３４はシート面内方向で壁部部分３１’、３２’、３３’、３４’で連繋されており、一連になり環状の壁部３が構成されている。前記壁部部分３１’、３２’、３３’、３４’の第１面側で隣接する第１突出部との間には馬の背になった稜線部分が存在し、その部分が尾根部（連結部）６となり上記壁部部分３１’～３４’のそれぞれに対応して、尾根部６１～６４が形成されている。なお、本発明において「環状」とは平面視において無端の一連の形状をなしていれば特に限定されず、平面視において円、楕円、矩形、多角形など、どのような形状であってもよい。シートの連続状態を好適に維持する上では円又は楕円が好ましい。さらに、「環状」を立体形状としていえば、円柱状、斜円柱状、楕円柱状、切頭円錐状、切頭斜円錐状、切頭楕円錐状、切頭四角錐状、切頭斜四角錐状など任意の環構造が挙げられ、連続したシート状態を実現する上では、円柱状、楕円柱状、切頭円錐状、切頭楕円錐状が好ましい。本発明において尾根もしくは尾根状とは第１突出部の内部空間１ｋもしくは第２突出部の内部空間２ｋを谷としてみたときに、谷と谷との間の山地突起状部の連続した部分をいい、通常不織布シートの面方向とほぼ同一方向の面を有している。

　図６（ａ）は図５に示した壁部３を展開して長方形のモデルで示したものであり、そこに図示された線ｇ_１ａ、ｇ_１ｂは繊維の配向方向を示している。壁部部分の位置を表すために、さらに、上記環状の壁部を円柱として、その母線に直交する面で切断した横断面でみたときに中心からみて９０°ごとに異なる位置として３１～３４の符号を加入して示している。図６（ａ）に示したように、本実施形態の壁部３は前記第１方向と第２方向とで定義される面方向の実質的にいずれの箇所においても壁部の起立方向（第１突出部と第２突出部とを結ぶ方向）に配向している。ここで実質的にとしたのは、一部において配向性のないところを含んでいてもよく、上述したような各作用を好適に示す範囲で全体におよんでいればよいことを示す。典型的には、後述する従来例のように、ＭＤ方向とＣＤ方向とで異なる配向性を有するものではないことをいい、少なくともＭＤ方向とＣＤ方向とで上記所定の繊維配向性を有することが好ましい。
　なお、「ＭＤ」は不織布等のシート材が製造時に流れる方向をいい、「Machine　Direction」の略語である。流れ方向ともいう。「ＣＤ」は上記ＭＤに直交する方向であり、「Cross　Direction」の略語である。
　本実施形態においては、０°位置（壁部部分３１）と１８０°位置（壁部部分３３）は第２面側（ｚ_２）側に偏倚した状態でその強い配向性（線ｇ_１ｂ）を示す部分が位置しており、他方、９０°位置（壁部部分３２）と２７０°位置（壁部部分３４）は第１面側（ｚ_１）側に偏倚した状態でその強い配向性（線ｇ_１ａ）を示す部分が位置している。同図では図が混み合うため図示していないが、壁部部分３１’～３４’においても同様であり、全面的に同様の繊維配向性を有している。ただし、強い配向性を示す壁部部分は３１、３２、３３、３４と変化するその中間位置で全体において漸次変化する環状の壁部の配向性の構造を構成している。これにより本実施形態において特有のクッション性を生じることは前述のとおりである。
　一方、例えば、繊維ウェブを賦形する前に融着した不織布にエンボス加工等によりくぼみを与える場合、くぼみを与えるときにはすでに繊維同士が融着しているため、繊維の配向性に変化が生じず、通常図６（ｂ）のように環状の壁部（またはメルカルト図法のように環状に投影した壁部）を平面視において９０°ごとに分割してみると、融着された時のシートの繊維配向性が残り、その分割位置ごとに繊維配向性が異なることとなる。具体的には同図に示したとおり壁部部分３１、３３ではその起立方向（線ｇ_１ｃ）に繊維が配向するが、壁部部分３２、３４ではそれと直交する方向（線ｇ_２）に繊維が配向する。これは、通常不織布を製造するときに、そのＭＤ方向に繊維が配向しそのまま融着されるため、ＭＤ方向断面における壁部の繊維はその起立方向に繊維が配向するものの、ＣＤ方向断面においては、起立方向とは直行する方向に繊維が配向することとなる。

　図７は図５に示した第２突出部２を１つ取り出した状態で繊維の配向方向（線ｇ_３）をモデル的に示している。その位置を特定するために壁部部分の符号をその対応する位置に付している。同図に示したとおり、本実施形態においては、第２突出部２の頂部２１に向かって収束する放射状の繊維配向性を有している。このことはつまり、上記壁部との関係を併せていうと、壁部３から第２突出部２にわたってそのシート面の面方向に沿って第２突出部の頂部２１に向かって収束するように繊維が配向していることを示している。このように、第２突出部頂部２１に向かって放射状の繊維配向性があることで、優れたクッション性を有する、つまり、形成された突出部が潰れ難く、変形が起こっても回復し易いという作用を奏する。

　このような本実施形態の不織布１０において、第１の構造的特徴（第１実施態様）について以下に説明する。
　前記のとおり、本実施態様においては、壁部は環状になっており、その横断面の中央点をとおる前記面内第１方向に沿った仮想線（例えば図５の一点鎖線ｊ_１）が横切る部分の壁部部分と、前記中央点をとおる前記面内第２方向に沿った仮想線（例えば図５の一点鎖線ｊ_２）が横切る壁部部分とで繊維の配向性が異なる。その相違の態様は、上記従来例のように賦形前の不織布の配向性が維持されることによって壁面観察では配向方向が異なるようになるのではなく、繊維同士が融着等によって固定される前の状態（繊維ウェブであり繊維の絡み合いの状態）において賦形されることで周囲の繊維とともに繊維の配向が変形方向に変化することでおきる態様である。

　本実施態様においては、特に前記面内第２方向に沿った仮想線（例えば図５の一点鎖線ｊ_２）が横切る壁部部分において、前記第１突出部もしくは第２突出部から壁部にかけて繊維配向性が漸次変化する。この漸次変化する状態は、具体的には、繊維による絡み合い（もしくは繊維間の融着）によって不織布構造が形成されており、且つ大きな隙間がないという繊維状態でありながら、その配向角は、突出部から壁部にかけて徐々に変化する。好ましくは、繊維と繊維の隙間を画像の画像解析等より個々の隙間の面積より算出できる円相当径（計測した面積を円と見立てたときの円の直経）による隙間の大きさが３００μｍ以下である繊維状態でありながら、その突出部付近の配向角は０°に近い値を示し、壁部では、９０°に近い値を示す。

　本実施態様においては上述のように壁部の繊維は前記第１突出部と第２突出部とを結ぶ方向に沿った繊維配向性を有する。つまり、厚さ方向に繊維が配向性を有している。本発明において、繊維が厚さ方向に配向性を有するとは、厚さ方向に、繊維が並びそろった状態を有していることをいう。具体的には、後述する測定方法において、配向角５０°～１３０°、且つ配向強度１．０５以上であることをいう。この壁部における繊維配向性の程度としては、特に限定されないが、比較的粘性の低い体液吸収を目的とした生理用品や使い捨ておむつ等の表面シートとして用いるとき、繊維の配向性が配向角でいうと高い（７０°以上）ことであることが好ましく、配向強度が1.1以上であり、配向角が７０～１１０°であることがより好ましい。

　本実施態様において、前記第１突出部頂部１１の繊維配向性（ｑ_１１）と前記第２突出部頂部の繊維配向性（ｑ_２１）とは異なっている。本発明において繊維配向性の測定方法は特に断らない限り実施例において示した方法によるものである。ここで、繊維配向性の意味について触れておくと、これは繊維の配向角と配向強度とからなる概念である。繊維配向性については、各部の符号を下付きの添え字として示し、「ｑ」の文字でその値が繊維配向性を意味することとする。その他、繊維密度（ｒ）等についても上記と同様の規則で表示する。
　本実施態様においては、第１突出部頂部１１は厚さ方向に繊維配向性（ｑ_１１）を有しており、第２突出部頂部は厚さ方向に繊維配向性（ｑ_２１）を有していない。第１突出部頂部における繊維配向性（ｑ_１１）は、配向角は５０°～１３０°であり、配向強度１．０５以上であることが好ましい。これにより、液を第２突出部に移動しやすくなり、第１面側に接する肌がドライに保たれる効果を発揮する。第２突出部頂部における繊維配向性（ｑ_２１）は、配向角が０°以上５０°未満又は１３０°超１８０°以下であることが好ましく、また、配向強度が１．０５未満であることが好ましい。これにより、不織布シートのＭＤ方向及びＣＤ方向の引張強度をバランスよく保つことが出来、使用時にシートが破断したり、引き伸ばされたりするのを防ぐことが出来る。第１第２突出部の頂部の繊維配向性が第１＞第２（ｑ_１１＞ｑ_２１）となることにより、第１突出部は第２突出部に比べて圧力による変形が起こり易く、柔軟性・変形性に優れるという作用を奏する。

　本実施態様の不織布１０においては、前記第２突出部頂部２１の繊維配向性について、第１面側における繊維配向性（ｑ_２１ａ）と第２面側における繊維配向性（ｑ_２１ｂ）とが実質的に等しくなるようにされている。これにより、前述の第２突出部頂部２１に向かって放射状の繊維配向性が、第１面側と第２面側にあることを示しており、形成された突出部が潰れ難く、変形後の回復がより高められる。また、吸収性物品の表面シートとしては、より表面から裏面側への導液が優位となる。

　本実施態様においては、前記第１突出部の繊維量（ｕ_１）と前記第２突出部の繊維量（ｕ_２）とが実質的に等しいものとされている。本発明において繊維量の測定方法は特に断らない限り下記に示した方法によるものである。これにより、圧力等による変形時に座屈しにくくなり、圧力開放時の形状復元が起こり易く好ましい。また、不織布における繊維量が略等しいことによって、不織布の強度等の物性値が安定し、繊維ムラによる感触の変化や破れが起こりにくく好ましい。
　繊維量が実質的に等しいとは機能上有意な差が生じない程度であればよい。なお、繊維量とは坪量ないし目付けと同義であり、特に断らない限り、下記の方法で測定した方法による。

　本実施態様の不織布においては、第１突出部１の繊維密度（ｒ_１１）が、第２突出部の繊維密度（ｒ_１２）より低い（ｒ_１１＜ｒ_１２）。本発明において繊維密度の測定方法は特に断らない限り下記に示した方法によるものである。なお、繊維量の測定についても参考までに併記しておく。第１突出部における繊維密度は、３０本／ｍｍ^２～１５０本／ｍｍ^２が好ましく、６０本／ｍｍ^２～１００本／ｍｍ^２がより好ましい。第２突出部における繊維密度は上記理由から、１５０本／ｍｍ^２～６００本／ｍｍ^２が好ましく、３００本／ｍｍ^２～５５０本／ｍｍ^２がより好ましい。
＜繊維密度の測定＞
　不織布部分の切断面を、走査電子顕微鏡を用いて拡大観察（繊維断面が３０から６０本計測できる倍率（１５０～５００倍）に調整（本実施例については１５０倍とした）し、繊維の断面数を測定し、繊維断面数を測定した視野部分の面積を求めた。次に１ｍｍ^２当たりの繊維の断面数に換算し、これを繊維密度（本／ｍｍ^２）とした。測定は３ヶ所行い、平均してそのサンプルの繊維密度とした。また、観察部の中心は、第１突出部及び第２突出部頂部において、図２に示した１１ａ、１１ｂの中点あるいは２１ａ、２１ｂの中点を中心部とした。
　・顕微鏡；日本電子（株）社製のＪＣＭ－５１００（商品名）
＜繊維量の測定＞
・キーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ－１０００で測定する部位が十分に視野に入り測定できる大きさ（１０～１００倍）に拡大し、図２に示した第１突出部頂部の厚み（Ｓ１）および第２突出部頂部の厚み（Ｓ２）を測定する。測定は、５回行い、その平均をそのサンプルの第１突出部頂部、及び第２突出部頂部の厚み（ｍｍ）とする。
・前述した繊維密度の測定方法により、１ｍｍ^２当たりの繊維本数を計測する。
・繊維量は、厚み（ｍｍ）×１ｍｍ^２当たりの繊維本数（本）を計測することで評価した。つまり、第１突出部頂部、及び第２突出部頂部の厚み×１ｍｍ^２当たりの繊維本数がほぼ等しければ、繊維量（本/ｍｍ³）も等しいと判断した。ほぼ等しいとは、測定誤差範囲の違いを含む意味である。

　本実施態様においては、上述のように第１突出部１の第１面側ｚ_１の繊維密度（ｒ_１１ａ）と第２面側ｚ_２の繊維密度（ｒ_１１ｂ）とが、ｒ_１１ａ＜ｒ_１１ｂの関係にあることにより、その部分での柔軟性と形状維持性とが両立されている。これらの作用はこの種の不織布において通常両立しにくいものであるが、上述のような特有の繊維の粗密を与えることにより、その部分において外部からの押圧に対する構造変形部分と構造維持部分とが形成され、上記の作用が得られる。たとえて言うとすれば、第１突出部の頂部１１において第２面側の繊維が「密」であるため、相対的に硬い部分がアーチ上になって橋脚の機能を果たし、その第１面側は柔らかく全体においては剛直にならずに十分な柔軟性が維持されている。
　第１突出部の第１面側における繊維密度は、１０本／ｍｍ^２～５０本／ｍｍ^２が好ましく、第２面側における繊維密度は、２０本／ｍｍ^２～１００本／ｍｍ^２が好ましい。より好ましくは第１突出部の第１面側における繊維密度（ｒ_１１ａ）は、１５本／ｍｍ^２～３０本／ｍｍ^２が好ましく、第２面側における繊維密度（ｒ_１１ｂ）は、４５本／ｍｍ^２～７０本／ｍｍ^２が好ましい。第１突出部の第１面側と第２面側の繊維密度の比（ｒ_１１ｂ／ｒ_１１ａ）を２～５倍程度つけることによる効果として、上述した柔軟性等に加え、液の引き込み力が向上することによって、良好な通液性を得ることができる。

　本実施態様の不織布における寸法諸元について以下に説明する。
　シートの厚さについては、不織布１０の全体としてみたときの微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の厚さをシート厚み（Ｔ）といい（以下、Ｔは微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の厚さをいう）、その凹凸に湾曲したシートの局部的な厚さを層厚み（Ｓ）として区別する（図２参照）。シート厚み（Ｔ）は用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、０．５ｍｍ～１０ｍｍが好ましく、１ｍｍ～５ｍｍがより好ましい。その範囲とすることにより、好適なクッション感を得ることができる。層厚みは、シート内の各部位において異なっていてよく、用途によって適宜調節すればよい。おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、第１突出部頂部の層厚み（Ｓ_１）は０．２ｍｍ～３．０ｍｍであることが好ましく、０．６ｍｍ～２．０ｍｍがより好ましい。好ましい層厚みの範囲としては第２突出部頂部の層厚み（Ｓ_２）及び壁部の層厚み（Ｓ_３）も同様である。各層厚み（Ｓ_１）、（Ｓ_２）、（Ｓ_３）の関係は、Ｓ_１＞Ｓ_３＞Ｓ_２であることが好ましい。これにより、第１突出部において、特に肌面側では、繊維層の厚みが高く、良好な肌当たりを実現することができる。一方、壁部、第２突出部、及び、壁部は繊維層の厚みは低いが、実質的な目付が第１突出部と同じなため、密度が高く、潰れにくく、型崩れせずに良好なクッション性に優れた不織布とすることができる。

　本実施態様においては、第１突出部１、第２突出部２、壁部３がシート厚み（Ｔ）において３等分されており、各部の区分は特に断らない限りこのようにして定義する。したがって、これらの厚みはシート厚み（Ｔ）によって自ずと定まる（Ｐ_１＝Ｐ_２＝Ｐ_３）。ただし、第１突出部１と第２突出部２との頂部の尖度ないし曲率が異なるときには、断面において直線状になった比較的狭い部分を壁部３とし、そこから湾曲しし丸みを帯びいく領域をそれぞれ第１突出部１及び第２突出部２としてもよい（Ｐ_１，Ｐ’_２，Ｐ’_３参照）。後者の定義によるなら、本実施態様の不織布１０においては、第２突出部２の厚み（Ｐ’_２）が第１突出部１の厚み（Ｐ_１）より大きく、全体において厚み方向に偏倚のある形態とされている。換言すれば、本実施態様においては、第１突出部頂部１の頂部１１の曲率半径が第２突出部頂部２の頂部２１の曲率半径より大きくされている。

　第１面側の半身厚み（ｔ_１）及び第２面側の半身厚み（ｔ_２）も上記と同様であり、基本的には、シート厚み（Ｔ）を２等分した線を中央線（中央面）ｍとし、両半身厚み（ｔ_１，ｔ_２）が等しいものとしてみる。ただし、第１突出部１と第２突出部２との頂部における尖度もしくは曲率半径に差がある場合には、壁部の断面直線状部分の中央と評価される位置ｍ’で区分し定義することができる。本実施態様の不織布は、後者の定義によるならば、第１面側の半身厚みｔ_１＜第２面側の半身厚みｔ_２とされている。

　第１突出部１及び第２突出部２がなす列の間隔ｎ（図５参照）は、用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、１ｍｍ～１５ｍｍが好ましく、２ｍｍ～８ｍｍがより好ましい。

　本実施態様の不織布のもつ坪量は特に限定されないが、シート全体の平均値でいうと、１０～１００ｇ／ｍ^２であることが好ましく、２０～５０ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。

　本実施態様の不織布１０の製造方法の一例を挙げると、下記のような態様が挙げられる。融着する前の繊維ウェブを、所定の目付となるようカード機からウェブ賦形装置に供給する。
　ウェブ賦形装置は、例えば、凹凸形状を持ち、多数の通気用の孔が設けられている支持体、その駆動装置、および支持体面に概ね垂直に熱風を吹くつける装置他からなる。ウェブ賦形装置では、多数の突起を有し通気性を有する台座（図示せず）の上に上記繊維ウェブを搬送させる。次いで、その台座上の繊維ウェブに熱風を各繊維が適度に融着可能な温度で吹きつけて、前記台座上の突起にそって繊維ウェブを賦形するとともに、各繊維を融着させる。その台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のものを用いる。また、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられている。突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものが好適に用いられる。その台座の突起の間隔、高さは、種々のものを用いることが可能である。
　このときの熱風の温度は、この種の製品に用いられる一般的な繊維材料を考慮すると、１００～１８０℃にすることが好ましく、風速は１０～１００ｍ／ｓｅｃにすることが好ましい。連続生産を考慮すると、上記台座を搬送可能なコンベア式またはドラム式のものが挙げられる。熱風の後に、冷却、引き剥がしを目的として常温以下のエアーを吹き付ける工程があっても良い。そして、搬送されてくる型付けされた不織布を、ロールで巻き取っていく態様が挙げられる。なお、本実施態様の不織布についてＭＤ方向及びＣＤ方向をどちらに向けて使用してもよい。
　熱可塑性繊維としては、例えば、ポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレフィン系、ポリエステル系、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド系、ポリアクリルニトリル系等、またはこれら２種類以上からなる芯鞘型、サイドバイサイド型の複合繊維等を挙げることができる。熱可塑性繊維として、低融点成分及び高融点成分を含む複合繊維を用いる場合、繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点以上で、かつ高融点成分の融点未満であることが好ましい。繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点＋０℃～高融点成分の融点－１０℃であることがより好ましく、低融点成分の融点＋５℃～高融点成分の融点－２０℃であることが更に好ましい。繊維ウェブ及び不織布は、熱可塑性繊維を、３０～１００質量％含んでいることが好ましく、より好ましくは４０～８０質量％である。繊維ウェブ及び不織布は、本来的に熱融着性を有さない繊維（例えばコットンやパルプ等の天然繊維、レーヨンやアセテート繊維など）を含んでいてもよい。

　次に、本実施形態の不織布１０において、第２の構造的特徴（第２実施態様）について以下に説明する。なお、不織布１０における第２実施態様としての構造的特徴は、第１実施態様としての構造的特徴と独立かつ排他的な関係にあるものではなく、矛盾しない限りにおいて両立し得るものであり適宜組み合わせ可能である。

　不織布１０において、第２実施態様としての特徴である排泄物の捕集性について説明する。本実施態様の不織布は、使い捨ておむつの表面シートとして用いたときに特に効果的であり、高粘性ないしスラリー状の軟便の捕集及び拡散防止性に優れる。これは、上述したように第２突出部の内部空間２ｋが特に機能し捕集性を発揮するが、このとき内部空間２ｋが後述のように連結部（尾根部）６で隔てられ独立で存在し、かつ加圧時に第２突出部２が変形し難いので隣接する内部空間に軟便が流出しにくいという作用による。その結果、軟便の拡散が抑制され、例えば軟便がおむつから漏れ出してしまうような事態を防ぐことができる。また、柔軟に変形する第１突出部が肌に対する支持部として機能し、また壁部のコシが耐圧縮性の独立した内部空間２ｋを維持する働きをする。これにより、第２突出部の内部空間２ｋに一度捕集された軟便は、そのカップ状構造の空間に捕集されたままとなり、乳幼児等の動きやおしりを付いてお座りをしたときにも軟便の過度の拡散が抑制される。また、本実施態様の不織布にかけられた圧力は、まず肌と接する第１突出部の接触点が面形状に広がる変形により面で分散（圧力緩和面）し、その後、さらにカップ状構造の上面部分が一気に接することによる圧力緩和面が加わることになり、その形状が保持されやすい。また、柔らかく肌にやさしい触り心地であり、第１突出部及び壁部支持作用により一度排泄された軟便も肌に付着しにくく、べた付きのない着用感があり、肌荒れが好適に防止される。軟便の拡散抑制効果と肌への付着しにくさは、後に記載の軟便肌付着量と軟便拡散面積の評価で表される。

　上記の尾根部（連結部）６により第１突出部同士は繋がっており、第２突出部同士は隔てられている。図５に基づいて具体的にいうと、尾根部（連結部）６１～６４により第１突出部同士は繋がっていて、独立したカップ状構造である内部空間２ｋを形成する。他方、尾根部（連結部）６１～６４により第２突出部同士はそれぞれ隔てられ、連続した内部空間1ｋを形成する。これにより、圧力への変動追従性が向上し良好な着用感を実現するとともに、排泄物を捕集した後の閉塞性に優れ、その拡散を効果的に抑制・防止することができる。つまり、無加圧時においては、内部空間２ｋが連結部（尾根部）で隔てられ独立に存在することにより、便注入時の拡散抑制効果に優れ、加圧時には、第１突出部は変形するものの、尾根部で変形がとどまるため、排泄物を捕集した後の閉塞性に優れ、その拡散をより効果的に防ぐことができる。なお、本発明において尾根もしくは尾根状とは第１突出部の内部空間１ｋもしくは第２突出部の内部空間２ｋを谷としてみたときに、谷と谷との間の山地突起状部の連続した部分をいい、通常不織布シートの面方向とほぼ同一方向の面を有している。

　本実施態様の不織布においては、第１突出部における繊維密度が第２突出部における繊維密度よりも小さい。これにより、第１突出部においては押圧に対して適度に潰れ肌に刺すような感じを与えず良好な肌当たりを実現することができる。一方、第２突出部は潰れにくく、排泄物を捕集した後の保形成に優れ、型崩れせずに良好なクッション性と捕集物の拡散防止性に優れる。繊維密度は、１ｍｍ^２当たりの繊維本数を計測することで評価した。つまり、１ｍｍ^２当たりの繊維本数が多いほど繊維密度は高いことになる。
　第１突出部における繊維密度は上記理由から、３０本／ｍｍ^２～１３０本／ｍｍ^２が好ましく、５０本／ｍｍ^２～１００本／ｍｍ^２がより好ましい。第２突出部における繊維密度は上記理由から、２５０本／ｍｍ^２～５００本／ｍｍ^２が好ましく、３００本／ｍｍ^２～４５０本／ｍｍ^２がより好ましい。また、第１突出部における繊維密度と第２突出部における繊維密度の差は、１５０本／ｍｍ^２以上であることが好ましい。

　本実施態様において、３．５×１０^３Ｐａの加圧条件下の厚さ（Ｔ_ｐ）は微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の厚さ（Ｔ）の２０～７０％であることが好ましく、３０～６０％であることがより好ましい。加圧条件下の厚さ（Ｔ_ｐ）が微小加圧時の厚さ（Ｔ）の上記上限値以下であると、着用者の動きや着座をしたときに柔軟に変形し、硬さを感じ難いため好ましい。また、上記下限値以上では不織布が完全につぶれてしまうことがなく、その立体形状が保持できるため、排泄物の捕集性を十分に発揮できる。すなわち、本実施態様においては、加圧条件においても不織布が完全につぶれてしまうことがなく、その立体形状が維持されるため、上述のようなクッション性及び排泄物の捕集性・拡散防止性を示す。シート厚さ（Ｔ）の好ましい範囲は後述する。

　本実施態様においては上述のように壁部の繊維は前記第１突出部と第２突出部とを結ぶ方向に沿った繊維配向性を有する。つまり、壁部においては、厚さ方向に繊維が配向性を有している。本発明において、厚さ方向に繊維が配向性を有するとは、厚さ方向に、繊維が並びそろった状態を有していることをいい、具体的には、後述する測定方法において、配向角５０°～１３０°、且つ配向強度１．０５以上であることをいう。

　本実施態様においても、図７に示すように第２突出部２の頂部２１に向かって収束する放射状の繊維配向性を有している。このことはつまり、上記壁部との関係を併せていうと、壁部３から第２突出部２にわたってそのシート面の面方向に沿って第２突出部の頂部２１に向かって収束するように繊維が配向していることを示している。このように、第２突出部頂部２１に放射状の繊維配向性があることで、シートにコシが生まれ、加圧条件において立体が保持されるため、上述のようなクッション性及び排泄物の捕集性、拡散防止性を奏する。

　本実施態様において、前記第２突出部頂部における厚さ方向の繊維配向性（ｑ_２１）は、前記壁部の厚さ方向の繊維配向性（ｑ_３）よりも小さくされており、一般的な不織布と同程度の値をとる。これにより、不織布シートのＭＤ方向及びＣＤ方向の引張強度を高く保つことが出来、製造時にシートが破断したり、引き伸ばされたりするのを防ぐことが出来る。かかる観点から、配向角ｑ_３は５０°～１３０°であり、配向強度１．０５以上であることが好ましい。配向角ｑ₂₁は０°以上５０°未満又は１３０°超１８０°以下であることが好ましく、また、配向強度１．０５未満であることが好ましい。

　本実施態様においては、前記第１突出部の繊維量（ｕ_１）と前記第２突出部の繊維量（ｕ_２）とが実質的に等しいものとされている。本発明において繊維量の測定方法は特に断らない限り下記に示した方法によるものである。これにより、圧力等による変形時に座屈しにくくなり、圧力開放時の形状復元が起こりやすく好ましい。また、不織布における上記繊維量が略等しいことによって、不織布の強度等の物性値が安定し、繊維ムラによる感触の変化や破れが起こりにくく好ましい。
　なお、繊維量が実質的に等しいとは機能上有意な差が生じない程度であればよい。なお、繊維量とは坪量ないし目付けと同義であり、特に断らない限り、前述の第１実施態様で示した繊維量の測定方法による。

　本実施態様の不織布においては、第１突出部における繊維融着点数（ｎ_１）が第２突出部における繊維融着点数（ｎ_２）よりも少ない。これにより、第１突出部においては押圧に対して適度に潰れ肌に刺すような感じを与えず良好な肌当たりを実現することができる。一方、第２突出部は潰れにくく、排泄物を捕集した後の保形成に優れ、型崩れせずに良好なクッション性と捕集物の拡散防止性に優れる。繊維融着点数は、１ｍｍ^２当たりの繊維の融着点数を数えることで導いた。繊維融着点数ｎ_１は上記理由から、３０個／ｍｍ^２～１３０個／ｍｍ^２が好ましく、５０個／ｍｍ^２～１００個／ｍｍ^２がより好ましい。繊維融着点数ｎ_２は上記理由から、２５０個／ｍｍ^２～５００個／ｍｍ^２が好ましく、３００個／ｍｍ^２～４５０個／ｍｍ^２がより好ましい。

　本実施態様の不織布における寸法諸元について以下に説明する。
　シートの厚さについては、不織布１０の全体としてみたときの微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の厚さをシート厚み（Ｔ）といい、その凹凸に湾曲したシートの局部的な厚さを層厚み（Ｓ）として区別する（図２参照）。シート厚み（Ｔ）は用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、２ｍｍ～６ｍｍが好ましく、３ｍｍ～５ｍｍがより好ましい。その範囲とすることにより、着用者に適度なクッション性を与え、排泄物の捕集性に優れ、吸収体からの液戻りを防ぐことができる。層厚みは、シート内の各部位において異なっていてよく、用途によって適宜調節すればよい。おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、第１突出部頂部の層厚み（Ｓ_１）は０．２ｍｍ～３ｍｍであることが好ましく、０．６ｍｍ～２ｍｍがより好ましい。好ましい層厚みの範囲としては第２突出部頂部の層厚み（Ｓ_２）及び壁部の層厚み（Ｓ_３）も同様である。各層厚み（Ｓ_１）、（Ｓ_２）、（Ｓ_３）の関係は、Ｓ_１＞Ｓ_３＞Ｓ_２であることが好ましい。これにより、第１突出部においては繊維密度が低く、繊維融着点数が少なくなり、押圧に対して適度に潰れ肌に刺すような感じを与えず良好な肌当たりを実現することができる。一方、壁部、第２突出部は繊維密度が高く、繊維融着点数が多くなり、潰れにくく、排泄物を捕集した後の保形成に優れ、型崩れせずに良好なクッション性と捕集物の拡散防止性に優れる。

　第１突出部１及び第２突出部２がなす列の間隔ｎ（図５参照）は、用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、１ｍｍ～１５ｍｍが好ましく、３ｍｍ～１０ｍｍがより好ましい。

　本実施態様の不織布のもつ坪量は特に限定されないが、シート全体の平均値でいうと、１５～５０ｇ／ｍ^２であることが好ましく、２０～４０ｇ／ｍ^２であることがより好ましい。

　本実施態様の不織布１０の製造方法は一例を挙げると、下記のような態様が挙げられる。融着する前の繊維ウェブを、所定の厚みとなるようカード機からウェブ賦形装置に供給する。ウェブ賦形装置は、例えば、凹凸形状を持ち、多数の通気用の孔が設けられている支持体、その駆動装置、および支持体面に概ね垂直に熱風を吹くつける装置からなる。
　ウェブ賦形装置では、多数の突起９（図２参照）を有し通気性を有する台座（図示せず）の上に上記繊維ウェブを定着させる。その台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のものを用いる。また、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられている。突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものが好適に用いられる。その台座の突起の間隔、高さは、種々のものを用いることが可能である。
　次いで、その台座上の繊維ウェブに熱風ｈ（図２参照）を各繊維が適度に融着可能な温度で吹きつけて、前記台座上の突起９にそって繊維ウェブを賦形するとともに、各繊維を融着させる。このときの熱風の温度は、繊維ウェブを構成する熱可塑性繊維の融点に対して０～７０℃高いことが好ましく、５～５０℃高いことがより好ましい。熱風の後に、冷却、引き剥がしを目的として、常温以下のエアーを吹き付ける工程があっても良い。熱可塑性繊維としては、例えば、ポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレフィン系、ポリエステル系、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド系、ポリアクリルニトリル系等、またはこれら２種類以上からなる芯鞘型、サイドバイサイド型の複合繊維等を挙げることができる。熱可塑性繊維として、低融点成分及び高融点成分を含む複合繊維を用いる場合、繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点以上で、かつ高融点成分の融点未満であることが好ましい。繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点＋０℃～高融点成分の融点－１０℃であることがより好ましく、低融点成分の融点＋５℃～高融点成分の融点－２０℃であることが更に好ましい。繊維ウェブ及び不織布は、熱可塑性繊維を、３０～１００質量％含んでいることが好ましく、より好ましくは４０～８０質量％である。繊維ウェブ及び不織布は、本来的に熱融着性を有さない繊維（例えばコットンやパルプ等の天然繊維、レーヨンやアセテート繊維など）を含んでいてもよい。
　繊維ウェブを賦形する際の熱風の風速は、賦形性と風合いの観点から２０～１３０ｍ／秒とすることがより好ましく、より好ましくは３０～１００ｍ／秒である。風速がこの下限値以上であると立体感が十分となり、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮され好ましい。風速がこの上限値以下であるとシートが開孔せず、耐圧縮性が良好に維持されるため、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮でき好ましい。
　連続生産を考慮すると、上記台座を搬送可能なコンベア式またはドラム式のものが挙げられる。熱風の後に、冷却、引き剥がし用に、エアーを吹き付ける工程があっても良い。
そして、搬送されてくる型付けされた不織布を、ロールで巻き取っていく態様が挙げられる。なお、本実施態様の不織布についてＭＤ方向及びＣＤ方向をどちらに向けてもよいが、図５に示したモデル図でいうと縦方向をＭＤ方向とすることが好ましい。

　次に、本実施形態の不織布１０において、第３の構造的特徴（第３実施態様）について以下に説明する。不織布１０における第３実施態様としての特徴的構造は、第１実施態様及び第２実施態様の構造的特徴と独立かつ排他的な関係にあるものではなく、矛盾しない限りにおいて両立し得るものであり適宜組み合わせ可能である。

　不織布１０において、第３実施態様としての特徴的な構造である、第１突出部１の頂部１１における第一面側ｚ_１の繊維密度（ｒ_１１ａ）が、その第２面側ｚ_２の繊維密度（ｒ_１１ｂ）より低い（ｒ_１１ａ＜ｒ_１１ｂ）構成に及びその作用について説明する。本発明において繊維密度の測定方法は特に断らない限り実施例において示した方法によるものである。繊維密度については、各部の符号を下付きの添え字として示し、「ｒ」の文字でその値が繊維密度を意味することとする。その他、繊維配向（ｑ）等についても上記と同様の規則で表示する。

　本実施態様においては、上述のように第１突出部１の第１面側ｚ_１の繊維密度（ｒ_１１ａ）と第２面側ｚ_２の繊維密度（ｒ_１１ｂ）とが、ｒ_１１ａ＜ｒ_１１ｂの関係にあることにより、その部分での柔軟性と形状維持性とが両立されている。これらの作用はこの種の不織布において通常両立しにくいものであるが、上述のような特有の繊維の粗密を与えることにより、その部分において外部からの押圧に対する構造変形部分と構造維持部分とが形成され、上記の作用が得られる。たとえて言うとすれば、第１突出部の頂部１１において第２面側の繊維が「密」であるため、相対的に硬い部分がアーチ上になって橋脚の機能を果たし、その第１面側は柔らかく全体においては剛直にならずに十分な柔軟性が維持されているため、触れた際の肌触りが柔らかく感じられる。さらに、上述の繊維の粗密構造は粗である第1面側と密である第２面側で圧力に対する挙動が異なっており、繊維が第１突出部の形状に沿って密に積み重なっていると考えられる第２面側は、第１突出部全体の構造変形によるクッション性を有し、構造の素早い復元性に寄与する。一方で、繊維が第1突出部の曲面から広がる（起立する）網目構造を形成していると考えられる第1面側では、接触した部分及びその近傍が変形するクッション性を有し、緩やかな構造回復による柔軟性に寄与する。また、第１突出部の頂部１１において第２面側の繊維密度が第１面側の繊維密度より高いため、体液は速やかに第２面側に移動し、第１面側に接する肌がドライに保たれる。
　第１突出部における繊維密度は上記効果を十分に発揮する観点から、ｒ_１１ａは１５本／ｍｍ^２～１２０本／ｍｍ^２が好ましく、２０本／ｍｍ^２～８０本／ｍｍ^２がより好ましい。ｒ_１１ｂは２０本／ｍｍ^２～１５０本／ｍｍ^２が好ましく、３０本／ｍｍ^２～１２０本／ｍｍ^２がより好ましい。ｒ_１１ａ、ｒ_１１ｂの比は特に限定されないが、ｒ_１１ａ／ｒ_１１ｂは、１．２以上５以下であることが好ましく、１．５以上４以下であることが特に好ましい。

　本実施態様の前記第１突出部頂部における前記両面側の繊維密度の差の絶対値（｜ｒ_１１ａ－ｒ_１１ｂ｜）は、前記第２突出部頂部における前記両面側の繊維密度の差の絶対値（｜ｒ_2１ａ－ｒ_2１ｂ｜）より大きくされている。また、同時に、前記第２突出部頂部の第１面側の繊維密度（ｒ_２１ａ）と第２面側の繊維密度（ｒ_２１ｂ）とは実質的に等しい状態にされている。
　つまり、ｒ_２１ａ=ｒ_２１ｂ＞ｒ_１１ｂ＞ｒ_１１ａになる。これにより、第１突出部の第１面側に排出された体液は、第１突出部の第２面側に移動し、さらに第２突出部に液が移動するため、第１面側に接する肌がさらにドライに保たれるだけではなく、着座により荷重がかかった際にも液戻りしにくい。
　第２突出部における繊維密度（ｒ_２１ａおよびｒ_２１ｂ)は上記効果を十分に発揮する観点から、３０本／ｍｍ^２～５００本／ｍｍ^２が好ましく、５０本／ｍｍ^２～２００本／ｍｍ^２がより好ましい。また、ｒ_２１ａおよびｒ_２１ｂの繊維密度が実質的に等しいとは機能上有意な差が生じない程度であればよく、例えば｜ｒ_２１ａ－ｒ_２１ｂ｜が１０本／ｍｍ^２以下となる程度のものをいう。

　本実施態様においても、図７に示すように第２突出部２の頂部２１に向かって収束する放射状の繊維配向性を有している。このことはつまり、上記壁部との関係を併せていうと、壁部３から第２突出部２にわたってそのシート面の面方向に沿って第２突出部の頂部２１に向かって収束するように繊維が配向していることを示している。このように、第２突出部頂部２１に放射状の繊維配向性があることで、突出部の厚み方向の耐加重が強くなり、クッション性や保形性が高まり、着座により荷重がかかった際にも液戻りしにくい。また、加重解放後の復元性も高くなるという作用を奏する。

　前記第１突出部頂部１１の繊維配向性（ｑ_１１）と前記第２突出部頂部の繊維配向性（ｑ_２１）とは異なっている。本発明において繊維配向性の測定方法は特に断らない限り実施例において示した方法によるものである。ここで、繊維配向性の意味について触れておくと、これは繊維の配向角と配向強度とからなる概念である。繊維の配向角は、色々な方向性を有する複数の繊維が全体としてどの方向に配向しているかを示す概念で、繊維の集合体の形状を数値化している。繊維の配向強度は、配向角を示す繊維の量を示す概念であり、配向強度は、１．１未満では、ほとんど配向しておらず、１．１以上で配向を有しているといえる。しかしながら、本実施態様においては、繊維の配向がその部位によって変化している。すなわち、ある配向角の状態の部位から異なる配向角の部位へと変化する間（繊維がある方向に配向強度が強い状態から異なる配向に強い強度を示す部位へ変化する間）に、配向強度が弱い状態や再配向することで高い状態へ至る状態等の様々な状態を有する。そのため、ある強い配向角を示す部位と別の方向に強い配向角を示す部位との間においては、繊維の配向強度が弱くとも繊維の配向角が変わっていることが好ましく、配向強度が高いことがより好ましい。配向強度について本実施態様において一例を示すと、第１突出部頂部１１は、第１突出部１の曲面構造に対して５０～１３０°の配向角、より好ましくは６０～１２０°で、配向強度（Ｘ_１１）は１．０５以上、より好ましくは１．１５以上である。一方、第２突出部では前記の通り頂部２１に向かって収束するように繊維が配向しているため、繊維の配向角度は第２突出部２の曲面構造に対して０～４０°又は１４０°～１８０°の配向角、より好ましくは０～３０°又は１５０°～１８０°の配向角で、頂部の配向強度（Ｘ_２１）は１．０５以上、より好ましくは１．１５以上である。各々の頂部の繊維の配向性に違いがあることで、圧縮挙動に対する違いが生じ、第１突出部の頂部は接触した部分及びその近傍が変形することによるクッション性を発現し、第２突出部は突出部全体が撓むような構造変形を起こし易いが、第２突出部が上記頂部に収束する繊維構造であることから、上面から見た際の特定方向への変形に対しては異なる部位の異なる方向への変形をともなうため、変形に対する抑制と変形後の戻り易さが得られるという作用を奏する。
　なお、本発明においては、特に断らない限りシート厚み方向に沿う方向を配向角度９０°とし、図２で示した状態ではｚ方向がこれにあたる。

　本実施態様の不織布１０においては、前記第２突出部頂部２１の繊維配向性について、第１面側における繊維配向性（ｑ_２１ａ）と第２面側における繊維配向性（ｑ_２１ｂ）とが実質的に等しくなるようにされている。これにより、第２突出部は、均質な構造なため、上述したように保形性及び形状復元性が高く、また、全体に頂点に向かった配向のため体液が移動しやすい。なお、本明細書において、配向性が実質的に等しいとは、配向角度が９０°を超える場合には、を０～９０°に変換（１８０°からの立ち上がり角度）した場合の角度差が２０°以下、より好ましくは１０°以下であり、配向強度の差が、０．５以下、より好ましくは０．３以下であることを言う。ｑ_２１ａとｑ_２１ｂとの配向強度の範囲は、特に限定されないが、１．０５以上が好ましく、１．１５以上であることが第２突出部による保形性と形状復元性の点から好ましい。

　本実施態様においては、前記第１突出部の繊維量（ｕ_１）と前記第２突出部の繊維量（ｕ_２）とが実質的に等しいものとされている。本発明において繊維量の測定方法は特に断らない限り下記に示した方法によるものである。これにより、圧力等による変形時に座屈しにくくなり、圧力開放時の形状復元が起こりやすく好ましい。また、不織布における上記繊維量が略等しいことによって、不織布の強度等の物性値が安定し、繊維ムラによる感触の変化や破れが起こりにくく好ましい。
　繊維量が実質的に等しいとは機能上有意な差が生じない程度であればよい。なお、繊維量とは坪量ないし目付けと同義であり、特に断らない限り、前述の第１実施態様で示した繊維量の測定方法による。
　後述するように、第１突出部の厚みは、第２突出部より厚いため、繊維疎度に差を生じさせることができ、両者の間で繊維間の粗密勾配が生じ、体液が吸収体へ移動しやすくなり好ましい。

　本実施態様の不織布における寸法諸元について以下に説明する。
　シートの厚さについては、不織布１０の全体としてみたときの厚さをシート厚み（Ｔ）といい、その凹凸に湾曲したシートの局部的な厚さを層厚み（Ｓ）として区別する（図２参照）。シート厚み（Ｔ）は用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、１ｍｍ～７ｍｍが好ましく、１．５ｍｍ～５ｍｍがより好ましい。その範囲とすることにより、使用時の体液吸収速度が速く、吸収体からの液戻りを抑え、さらには、適度なクッション性を実現することができる。層厚みは、シート内の各部位において異なっていてよく、用途によって適宜調節すればよい。おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、第１突出部頂部の層厚み（Ｓ_１）は０．１ｍｍ～３ｍｍであることが好ましく、０．４ｍｍ～２ｍｍがより好ましい。好ましい層厚みの範囲としては第２突出部頂部の層厚み（Ｓ_２）及び壁部の層厚み（Ｓ_３）も同様である。各層厚み（Ｓ_１）、（Ｓ_２）、（Ｓ_３）の関係は、Ｓ_１＞Ｓ_３＞Ｓ_２であることが好ましい。これにより、第１突出部において、特に肌面側では、繊維粗度が高く（疎）、良好な肌当たりを実現することができる。一方、壁部、第２突出部、及び、壁部は繊維粗度が低く（密）なり、潰れにくく、型崩れせずに良好なクッション性と体液の吸収速度に優れた不織布とすることができる。

　第１突出部１及び第２突出部２がなす列の間隔ｎ（図５参照）は、用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、１ｍｍ～１０ｍｍが好ましく、２ｍｍ～５ｍｍがより好ましい。

　本実施態様の不織布１０の製造方法は一例を挙げると、下記のような態様が挙げられる。融着する前の繊維ウェブを、所定の厚みとなるようカード機からウェブ賦形装置に供給する。ウェブ賦形装置は、例えば、凹凸形状を持ち、多数の通気用の孔が設けられている支持体、その駆動装置、および支持体面に概ね垂直に熱風を吹くつける装置からなる。
　ウェブ賦形装置では、まず熱風の空気を供給して、多数の突起９（図２ウェブを有し通気性を有する台座（図示せず）の上に上記繊維ウェブを定着させる。その台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のものを用いる。また、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられている。突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものが好適に用いられる。その台座の突起の間隔、高さは、種々のものを用いることが可能である。
　このときの熱風の温度は、この種の製品に用いられる一般的な繊維材料を考慮すると、繊維ウェブを構成する熱可塑性繊維の融点に対して０～７０℃低いことが好ましく、５～５０℃低いことがより好ましい。熱風の後に、冷却、引き剥がしを目的として、常温以下のエアーを吹き付ける工程があっても良い。次いでウェブの台座上の繊維ウェブに熱風ｈ（図２参照）を各繊維が適度に融着可能な温度で吹きつけて、前記台座上の突起９にそって繊維ウェブを賦形するとともに、各繊維を融着させる。このときの熱風の温度は、この種の製品に用いられる一般的な繊維材料を考慮すると、繊維ウェブを構成する熱可塑性繊維の融点に対して０～７０℃高いことが好ましく、５～５０℃高いことがより好ましい。熱可塑性繊維としては、例えば、ポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレフィン系、ポリエステル系、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド系、ポリアクリルニトリル系等、またはこれら２種類以上からなる芯鞘型、サイドバイサイド型の複合繊維等を挙げることができる。熱可塑性繊維として、低融点成分及び高融点成分を含む複合繊維を用いる場合、繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点以上で、かつ高融点成分の融点未満であることが好ましい。繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点＋０℃～高融点成分の融点－１０℃であることがより好ましく、低融点成分の融点＋５℃～高融点成分の融点－２０℃であることが更に好ましい。繊維ウェブ及び不織布は、熱可塑性繊維を、３０～１００質量％含んでいることが好ましく、より好ましくは４０～８０質量％である。繊維ウェブ及び不織布は、本来的に熱融着性を有さない繊維（例えばコットンやパルプ等の天然繊維、レーヨンやアセテート繊維など）を含んでいてもよい。熱風の後に、冷却、引き剥がし用に、エアーを吹き付ける工程があっても良い。
　繊維ウェブを賦形する際、熱風の風速は、賦形性と風合いの観点から２０～１５０ｍ／秒とすることがより好ましく、より好ましくは３０～１００ｍ／秒である。風速がこの下限値以上であると立体感が十分となり、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮され好ましい。また、繊維密度や配向が所定の範囲となり、体液の吸収速度が速くなり、液戻り量が少なくなるので好ましい。風速がこの上限値以下であるとシートが開孔せず、耐圧縮性が良好に維持されるため、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮でき、肌触りがよく、好ましい。連続生産を考慮すると、上記台座を搬送可能なコンベア式またはドラム式のものとし、搬送されてくる型付けされた不織布を、ロールで巻き取っていく態様が挙げられる。なお、本実施態様の不織布についてＭＤ方向及びＣＤ方向をどちらに向けてもよいが、図５に示したモデル図でいうと縦方向をＭＤ方向とすることが好ましい。

　次に、本実施形態の不織布１０において、第４の構造的特徴（第４実施態様）について以下に説明する。不織布１０における第４実施態様としての特徴的構造は、第１実施態様、第２実施態様及び第３実施態様の構造的特徴と独立かつ排他的な関係にあるものではなく、矛盾しない限りにおいて両立し得るものであり適宜組み合わせ可能である。

　不織布１０において、第４実施態様としての特徴部分である、不織布１０の複数の第１突出部１及び複数の第２突出部２に対する接触平面７１，７２（図８参照）をそれぞれ想定したとき、そのいずれの側においても形成される、該接触平面と前記不織布との間に面方向に広がる網目状の空間について説明する。図９は、第１突出部１と第２突出部とが面内の第１方向（ｘ）及び第２方向（ｙ）に延びて配置された形態をモデル化して示している（ｘ方向及びｙ方向は一点鎖線で図示した方向及びこれを平行移動した方向を含む。）。円で示された第１突出１及び第２突出部２（破線）はそれぞれ、その平面視の概略的な位置を示しており、その中心が頂部の頂点にほぼ一致する。同図に示したように、本実施態様の不織布１０においては、上記網状空間Ｖ_１，Ｖ_２がそれぞれ、不織布の第１面側及び第２面側に形成されている。つまり、第１面側においては、第１突出部１の実線の円の外方の領域が網状空間（第１面側網状空間）Ｖ_１とされている。他方、第２面側においては、第２突出部２の破線の円の外方の領域が網状空間（第２面側網状空間）Ｖ_２とされている。図１０はモデル化した図であるが、接触平面を変形しない硬質の部材面と仮定し、実線の円及び破線の円を、その硬質部材面を押し付けて形成された第１突出部及び第２突出部がつぶれた接触面とみてもよい。

　さらに上述した本実施態様の不織布の特徴的な構造に基づく作用について説明する。
・通気性
　本実施態様の不織布では第１面側および第２面側両方に網状空間が存在するため、着用者から発生する湿気を拡散しつつ、吸収体側から発散する蒸気も効果的に拡散させることができる。
・吸収性能（液拡散性、通液性）
　本実施態様の不織布では第１面側および第２面側両方に網状空間が存在するため、液を吸収する際には素早く上記網状空間で拡散し、肌への液接触を少なくする。また本不織布の繊維構造においても適度な空間が存在しているため、液拡散を行いながら、吸収体側への液通過も適切に行うことができる。さらに過吸収状態の場合などに吸収体から液が溢れてきた際には、まだ吸収に余裕のある他の吸収部位に、前記網状空間により適切に液が拡散する。

　適切な柔らかさと吸収性を維持させるために必要な圧縮硬さ（ＬＣ）は、０．０１～０．３５が好ましく、更には０．０５～０．３が、より好ましくは０．１～０．２５の範囲である。本実施態様の不織布は、圧縮硬さ（ＬＣ）が上記の範囲であるため、適度な空隙を有することができ、柔軟性を保持しながら、高い吸収性能を達成することができる。

　図１０は、接触平面を上述したような硬質の部材（例えば金属製の台座と押圧板）とみて、あるいは実際にそれを用いて、所定の圧力で押圧したときの不織布の変形状態を模式的に示した説明図である。視野としては、図２に示した断面と同様であるが、簡略化して示している。本実施態様の不織布１０は、非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときにも、該押圧面と前記不織布との間の網目状空間Ｖ_１，Ｖ_２が維持されていることが好ましい。このような網目状空間の維持性は第１面側もしくは第２面側のみであってもよい。これは、つまり相応の押圧を受けても適度に反発し不織布が良好なクッション性を発揮することを示している。この、５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力とは、たとえば実際の吸収性物品に適用されたときに、乳幼児が着座したときの圧力に相当する圧力である。なお、本発明において圧力の測定は特に断らない限り、後記実施例に記載の手順で行った。

　本実施態様の不織布１０はさらに、非変形性の押圧面により０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときに、該押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_０．５と前記押圧面の単位総面積Ｓａ（面方向に１ｍｍ^２以上の空間がある場合、その空間は除く）との比率（Ｓ_０．５／Ｓａ）が０．１～０．４、更には０．１２～０．３５、特に０．１５～０．３であることが好ましい。このような範囲で接触面積Ｓ_０．５が押圧に対して単位総面積より小さくされているということは、図１０（ｂ）のように押圧下においても網状空間Ｖ_１，Ｖ_２が維持されていることを意味し、不織布を触ったときの柔らかさ、もしくは滑らかさ、といった優れた触感を有することを意味する。なお、０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力とは、たとえば実際の吸収性物品に適用されたときに、着座していないときの、不織布と肌との接触状態に相当する圧力である。

　なお、上記のような接触面積比率となるのは、第１面側及び第２面側の両者であることが好ましいが、片方のみであってもよい。上記単位総面積Ｓａと接触面積Ｓ_０．５との関係について少し補足すると、図９に示したように単位総面積Ｓａは不織布内の平面視における任意の領域であればよく、好ましくは、第１突出部及び第２突出部が複数均等に包含される領域である。これに対して、図中の実線による円を第１突出部の押圧面との接触部分としてみると、上記単位総面積Ｓａにおける第１突出部の接触面積Ｓ_０．５は、ハッチングをした各領域の面積の総和となる。この比率が上記接触面積比率（Ｓ_０．５／Ｓａ）となる。

　また、本実施態様においては、非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときに、該押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_５０と前記押圧面の単位総面積Ｓａとの比率（Ｓ_５０／Ｓａ）が０．３～０．９、更には０．４～０．８５、特に０．５～０．８であることが好ましい。
　このような範囲で接触面積Ｓ_５０が押圧に対して単位総面積より小さくされているということは（図１０（ｃ）参照）、着座時などの加圧時においても不織布構造として空間が存在し、吸収性や通気性が維持されるということを意味する。なお、上記のような接触面積比率となるは、第１面側及び第２面側の両者であることが好ましいが、片方のみであってもよい。接触面積比率（Ｓ_５０／Ｓａ）の見方については、表裏を異にする以外、上記接触面積比率（Ｓ_０．５／Ｓａ）と同様である。

　さらに本実施態様の不織布１０においては、非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときのシート厚みＴ_５０と、同様に０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で押圧したときのシート厚みＴ_０．５との比率（Ｔ_５０／Ｔ_０．５）が、０．１～０．４、更には０．１５～０．３５であることが好ましい。このようなシート厚み方向のコシを有する不織布とすることで、優れたクッション性を有するとともに、素早く液を落とし込む、また液戻りの低減化、といった吸収性能にも寄与する。

　本実施態様においても、図７に示すように第２突出部２の頂部２１に向かって収束する放射状の繊維配向性を有している。このことはつまり、上記壁部との関係を併せていうと、壁部３から第２突出部２にわたってそのシート面の面方向に沿って第２突出部の頂部２１に向かって収束するように繊維が配向していることを示している。このように、第２突出部頂部２１に放射状の繊維配向性があることで、外観の均一性、形状保持性および高吸収性能などという作用を奏する。

　本実施態様の不織布における寸法諸元について以下に説明する。
　シートの厚さについては、不織布１０の全体としてみたときの厚さをシート厚み（Ｔ）といい、その凹凸に湾曲したシートの局部的な厚さを層厚み（Ｓ）として区別する（図２参照）。シート厚み（Ｔ）は用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、１．８ｍｍ～４．５ｍｍが好ましく、２．２ｍｍ～４．２ｍｍがより好ましい。その範囲とすることにより、適度な立体感のある良好な外観と、優れた吸収性能を両立することができる。層厚みは、シート内の各部位において異なっていてよく、用途によって適宜調節すればよい。おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、第１突出部頂部の層厚み（Ｓ_１）は０．１ｍｍ～１ｍｍであることが好ましく、０．２ｍｍ～０．８ｍｍがより好ましい。好ましい層厚みの範囲としては第２突出部頂部の層厚み（Ｓ_２）及び壁部の層厚み（Ｓ_３）も同様である。
　本実施態様の不織布１０においては、第１突出部１の層厚みＳ_１、第２突出部の層厚みＳ_２、及び壁部の層厚みＳ_３は、実質的に同じである。ここで実質的に同じとは、それぞれの断面を観察したときに、ほぼ同じ厚みであることを意味する。このような形態の不織布とすることにより、外観の均一性、および安定した吸収性能およびクッション性を得ることができ好ましい。

　本実施態様の不織布は乾燥時と湿潤時で厚みがほぼ変化しないことが好ましい。すなわち、下記厚み変化率において８５～１１５％であることが好ましく、更には９０～１１０％であることがより好ましい。
　厚み変化率（％）
　　＝湿潤時厚み（ｍｍ）／乾燥時厚み（ｍｍ）×１００　（数式１）
・乾燥時厚み
　常温（２３℃、５０％ＲＨ）環境下に２４時間静置した後の、シートの厚み。
・湿潤時厚み
　シートを、常温（２３℃、５０％ＲＨ）環境下に２４時間静置する。シートより大きい平面状の容器に、イオン交換水を１０ｍｍの高さになるまで入れる。この容器にシートを入れ、１時間後に取り出す。このシートの厚み。

　第１突出部１及び第２突出部２がなす列の間隔ｎ（図５参照）は、用途によって適宜調節すればよいが、おむつや生理用品等の表面シートとして用いることを考慮すると、１ｍｍ～１２ｍｍが好ましく、２．５ｍｍ～６ｍｍがより好ましい。

　本実施態様の不織布１０の製造方法は一例を挙げると、下記のような態様が挙げられる。融着する前の繊維ウェブを、所定の厚みとなるようカード機からウェブ賦形装置に供給する。ウェブ賦形装置は、例えば、凹凸形状を持ち、多数の通気用の孔が設けられている支持体、その駆動装置、および支持体面に概ね垂直に熱風を吹くつける装置他からなる。
　ウェブ賦形装置では、まず常温（約２３℃）の空気を供給して、多数の突起９（図２参照）を有し通気性を有する台座（図示せず）の上に上記繊維ウェブを定着させる。次いで、その台座上の繊維ウェブに熱風ｈ（図２参照）を各繊維が適度に融着可能な温度で吹きつけて、前記台座上の突起９にそって繊維ウェブを賦形するとともに、各繊維を融着させる。その台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のものを用いる。また、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられている。突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものが好適に用いられる。その台座の突起の間隔、高さは、種々のものを用いることが可能である。このときの熱風の温度は、この種の製品に用いられる一般的な繊維材料を考慮すると、１３０～１６０℃にすることが好ましく、風速は２０～８０ｍ／ｓにすることが好ましい。連続生産を考慮すると、上記台座を搬送可能なコンベア式のものが挙げられる。熱風の後に、冷却、引き剥がし用に、エアーを吹き付ける工程があっても良い。搬送されてくる型付けされた不織布を、ロールで巻き取っていく態様が挙げられる。なお、本実施態様の不織布についてＭＤ方向及びＣＤ方向をどちらに向けてもよいが、図５に示したモデル図でいうと縦方向をＭＤ方向とすることが好ましい。
　熱可塑性繊維としては、例えば、ポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレフィン系、ポリエステル系、ナイロン６、ナイロン６６等のポリアミド系、ポリアクリルニトリル系等、またはこれら２種類以上からなる芯鞘型、サイドバイサイド型の複合繊維等を挙げることができる。熱可塑性繊維として、低融点成分及び高融点成分を含む複合繊維を用いる場合、繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点以上で、かつ高融点成分の融点未満であることが好ましい。繊維ウェブに吹き付ける熱風の温度は、低融点成分の融点＋０℃～高融点成分の融点－１０℃であることがより好ましく、低融点成分の融点＋５℃～高融点成分の融点－２０℃であることが更に好ましい。繊維ウェブ及び不織布は、熱可塑性繊維を、３０～１００質量％含んでいることが好ましく、より好ましくは４０～８０質量％である。繊維ウェブ及び不織布は、本来的に熱融着性を有さない繊維（例えばコットンやパルプ等の天然繊維、レーヨンやアセテート繊維など）を含んでいてもよい。

　以上のとおり、不織布１０が前述の第４実施態様の特徴的構造を有する場合、通気性が良好であり、クッション性及び変形性に優れ、べた付かず肌に優しく、着用物品の表面シートや中間シート等として好適に利用することができる。とりわけ、中間シートとして用いたときには、その高いクッション性及び特有の立体的な変形性により高い動作への追従性が得られる。

　本発明の不織布に用いることができる繊維材料は特に限定されない。具体的には、下記の繊維などが挙げられる。ポリエチレン（ＰＥ）繊維、ポリプロピレン（ＰＰ）繊維等のポリオレフィン繊維；ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリアミド等の熱可塑性樹脂を単独で用いてなる繊維；芯鞘型、サイドバイサイド型等の構造の複合繊維、例えば鞘成分がポリエチレン又は低融点ポリプロピレンである芯鞘構造の繊維が好ましく挙げられ、該芯／鞘構造の繊維の代表例としては、ＰＥＴ（芯）／ＰＥ（鞘）、ＰＰ（芯）／ＰＥ（鞘）、ＰＰ（芯）／低融点ＰＰ（鞘）等の芯鞘構造の繊維。更に具体的には、上記構成繊維は、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維等のポリオレフィン系繊維、ポリエチレン複合繊維、ポリプロピレン複合繊維を含むのが好ましい。ここで、該ポリエチレン複合繊維の複合組成は、ポリエチレンテレフタレート／ポリエチレンであり、該ポリプロピレン複合繊維の複合組成が、ポリエチレンテレフタレート／低融点ポリプロピレンであるのが好ましく、より具体的には、ＰＥＴ（芯）／ＰＥ（鞘）、ＰＥＴ（芯）／低融点ＰＰ（鞘）が挙げられる。また、これらの繊維は、単独で用いて不織布を構成してもよいが、２種以上を組み合わせて用いることもできる。
　図１１は本実施形態の表面シート１０を適用した使い捨ておむつを一部切欠して模式的に示す斜視図である。同図に示したおむつはテープ型の乳幼児用使い捨ておむつであり、平面に展開した状態のおむつを多少曲げて内側（肌当接面側）からみた状態で示している。なお、本実施形態の使い捨ておむつ１００に、表面シート１０（本実施形態）に替え、表面シート２０、３０、４０（本実施形態２、３、４）を適用しうることは言うまでもない。

　本実施形態の使い捨ておむつ１００は、肌当接面側に配置される液透過性の表面シート（不織布）１０と、非肌当接面側に配置される液不透過性のバックシート７１と、これらの間に介在する吸収体７３とを有する（図１１参照）。表面シートとしては上記実施形態の不織布１０が適用され、その第１突出面側が肌当接面とされている。本実施形態においては、バックシート７１と表面シート１０との間に吸収体７３が介在配置されている。バックシート７１は展開状態で、その両側縁が長手方向中央部ｃにおいて内側に括れた略砂時計形の形状を有しており、１枚のシートからなるものであっても、複数のシートからなるものであってもよい。本実施形態においては、サイドシート７５がなす横漏れ防止ギャザー７２が設けられており、これにより乳幼児の運動等による股関節部分における液体等の横漏れを効果的に防止しうる。本実施形態のおむつにおいては、さらに機能的な構造部やシート材等を設けてもよい。なお、図１１においては各部材の配置関係や境界を厳密には図示しておらず、この種のおむつの一般的な形態とされていれば特にその構造は限定されない。

　本実施形態のおむつはテープ型のものとして示しており、背側ｒのフラップ部にはファスニングテープ７６が設けられている。このテープ７６を腹側ｆのフラップ部に設けたテープ貼付部（図示せず）に貼付して、おむつを装着固定することができる。このとき、おむつ中央ｃを緩やかに内側に折り曲げて、吸収体７３が乳幼児の臀部から下腹部にわたって沿わされるように着用する。これにより排泄物が的確に吸収体７３に吸収保持される。このような形態で用いることにより、特に本実施形態の不織布１０を表面シートとして適用したことによる良好な肌触り、クッション性、排泄物の捕集性を示す。特に、排泄物の捕集性については、従来の線状の突出物の表面シートや小孔の開いたものでは達成できない極めて高い性能を実現することができ、例えば、乳幼児の肌を下痢便や軟便等による肌荒れから好適に保護することできる。

　本発明の不織布は、各種用途に用いることができる。例えば、上述した使い捨ておむつや、生理用ナプキン、パンティーライナー、尿取りパッド等の吸収性物品の表面シートとして好適に使用することができる。その他、清拭シートや前記吸収性物品用サブレイヤ（セカンドシート）、おしり拭きシート、フィルター等として利用する形態も挙げられる。なかでも不織布が第４実施態様の特徴的構造を有する場合、シートの両面が網状構造であることに起因する通気性や液拡散性、押圧力時の変形特性、などに優れていることから、おむつや生理用品等の表面シートと吸収体との間に介在させるサブレイヤーとして用いることが好ましく、その他、表面シート、ギャザー、外装シート、ウイングとして利用する形態も挙げられる。

　上述した実施形態に関し、本発明はさらに以下の実施形態を開示する。
＜１＞シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がった不織布であって、前記壁部は、前記第１方向と第２方向とで定義される面方向の実質的にいずれの箇所においても、前記第１突出部と第２突出部とを結ぶ方向に沿った繊維配向性を有する不織布。
＜２＞シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がり連続した不織布であって、前記壁部は環状構造を形成しており、前記第１突出部の繊維密度（ｒ_１）は第２突出部の繊維密度（ｒ_２）よりも低い不織布。
＜３＞前記第１突出部と第２突出部とが平面視においても側面視においても同一位置にない、つまり重なりのない関係で両者が交互に配置するようにされている＜１＞又は＜２＞に記載の不織布。
＜４＞第１突出部の突出形状が半球状であり、第２突出部の突出形状はより尖鋭であり頂部に丸みのある円錐ないし円錐台形状になっている＜１＞から＜３＞のいずれか１に記載の不織布。
＜５＞前記第１突出部１と前記第２突出部２とが格子状配列になって配置されている＜１＞から＜４＞のいずれか１に記載の不織布。
＜６＞前記壁部の配向角が５０°～１３０°、且つ配向強度１．０５以上であり、好ましくは配向強度が１．１以上、且つ配向角が７０～１１０°である＜１＞から＜５＞のいずれか１に記載の不織布。
＜７＞前記第２突出部頂部における繊維配向性（ｑ_２１）は、配向角が０°以上５０°未満又は１３０°超１８０°以下であり、また、配向強度が１．０５未満である＜１＞から＜６＞のいずれか１に記載の不織布。
＜８＞隣接する前記第１突出部どうし、及び隣接する前記第２突出部どうしは、それぞれ尾根状の連結部で繋がっている＜１＞から＜７＞のいずれか１に記載の不織布。
＜９＞前記第１突出部の頂部の繊維密度ｒ_１１は前記第２突出部の頂部の繊維密度ｒ_１２より低い＜１＞から＜８＞のいずれか１項に記載の不織布。
＜１０＞前記壁部は環状になっており、その横断面の中央点をとおる前記面内第１方向に沿った仮想線が横切る部分の壁部部分と、前記中央点をとおる前記面内第２方向に沿った仮想線が横切る壁部部分とで繊維の配向性が異なる＜１＞から＜９＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１１＞前記第１突出部もしくは第２突出部から壁部にかけて繊維配向性が漸次変化する＜１＞から＜１０＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１２＞シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け複数交互に広がった不織布であって、前記第１突出部の頂部における第一面側の繊維密度（ｒ_１１ａ）が、その第２面側の繊維密度（ｒ_１１ｂ）より低い（ｒ_１１ａ＜ｒ_１１ｂ）、＜１＞から＜１１＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１３＞前記第１突出部の第１面側における繊維密度は、１０本／ｍｍ^２～５０本／ｍｍ^２であり、第２面側における繊維密度は、２０本／ｍｍ^２～１００本／ｍｍ^２であり、より好ましくは第１突出部の第１面側における繊維密度（ｒ_１１ａ）は、１５本／ｍｍ^２～３０本／ｍｍ^２、第２面側における繊維密度（ｒ_１１ｂ）は、４５本／ｍｍ^２～７０本／ｍｍ^２である＜１＞から＜１２＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１４＞前記第１突出部頂部における前記両面側の繊維密度の差の絶対値（｜ｒ_１１ａ－ｒ_１１ｂ｜）が、前記第２突出部頂部における前記両面側の繊維密度の差の絶対値（｜ｒ_２１ａ－ｒ_２１ｂ｜）より大きい、＜１＞から＜１３＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１５＞前記第１突出部の第１面側と第２面側の繊維密度の比（ｒ_１１ｂ／ｒ_１１ａ）が２～５倍である＜１＞から＜１４＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１６＞前記第１突出部頂部の繊維配向性（ｑ_１１）と前記第２突出部頂部の繊維配向性（ｑ_２１）とが異なる＜１＞から＜１５＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１７＞前記第１突出部と第２突出部の頂部の繊維配向性が第１＞第２（ｑ_１１＞ｑ_２１）となる＜１＞から＜１６＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１８＞前記第２突出部頂部の繊維配向性において、第１面側における繊維配向性（ｑ_２１ａ）と第２面側における繊維配向性（ｑ_２１ｂ）とが実質的に等しい＜１＞から＜１７＞のいずれか１に記載の不織布。
＜１９＞前記第１突出部の繊維量（ｕ_１）と前記第２突出部の繊維量（ｕ_２）とが実質的に等しい＜１＞から＜１８＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２０＞前記シート面内の第１方向と前記第２方向とが、３０°～９０°の角度で交差している＜１＞から＜１９＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２１＞前記シート面内の第１方向と第２方向とが直交する関係にある＜１＞から＜２０＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２２＞前記第１突出部と第２突出部とはいずれも内部が空洞である＜１＞から＜２１＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２３＞前記第１突出部と第２突出部とはいずれも半球状ないし頂部に丸みのある錐体状の突出部である＜１＞から＜２２＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２４＞前記第２突出部はその突出部の頂部に向かって収束するように繊維が配向している＜１＞から＜２３＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２５＞前記第１突出部における繊維密度は、３０本／ｍｍ^２～１５０本／ｍｍ^２であり、より好ましくは６０本／ｍｍ^２～１００本／ｍｍ^２である＜１＞から＜２４＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２６＞前記第２突出部における繊維密度が１５０本／ｍｍ^２～６００本／ｍｍ^２であり、好ましくは３００本／ｍｍ^２～５５０本／ｍｍ^２である＜１＞から＜２５＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２７＞前記第１突出部における繊維密度と第２突出部における繊維密度の差が１５０本／ｍｍ^２以上である＜１＞から＜２６＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２８＞前記第１突出部１及び第２突出部２がなす列の間隔ｎが、１ｍｍ～１５ｍｍであり、好ましくは２ｍｍ～８ｍｍである＜１＞から＜２７＞のいずれか１に記載の不織布。
＜２９＞シート全体の平均値の坪量が１０～１００ｇ／ｍ^２であり、好ましくは２０～５０ｇ／ｍ^２である＜１＞から＜２８＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３０＞微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の不織布のシート厚さ（Ｔ）について、圧力３．５×１０^３Ｐａの加圧条件下の厚さ（Ｔ_ｐ）が加圧前の厚さ（Ｔ）の２０～７０％である＜１＞から＜２９＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３１＞前記第２突出部の頂部における厚さ方向の繊維配向性（ｒ_２１）は、壁部における厚さ方向の繊維配向性（ｒ_３）よりも小さい＜１＞から＜３０＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３２＞前記第１突出部の繊維融着点数（ｎ_１）は、前記第２突出部における繊維融着点数（ｎ_２）よりも小さい＜１＞から＜３１＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３３＞前記第１突出部の繊維融着点数ｎ_１が３０個／ｍｍ^２～１３０個／ｍｍ^２であり、好ましくは５０個／ｍｍ^２～１００個／ｍｍ^２であり、前記第２突出部における繊維融着点数ｎ_２が２５０個／ｍｍ^２～５００個／ｍｍ^２であり、好ましくは３００個／ｍｍ^２～４５０個／ｍｍ^２である＜１＞から＜３２＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３４＞前記第１突出部頂部の層厚み（Ｓ_１）、第２突出部頂部の層厚み（Ｓ_２）、壁部の層厚み（Ｓ_３）の関係が、Ｓ_１＞Ｓ_３＞Ｓ_２である＜１＞から＜３３＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３５＞＜１＞から＜３４＞のいずれか１に記載の不織布であり、圧縮硬さが０．０１～０．３５である不織布であって、
　シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がり、該不織布の複数の第１突出部及び複数の第２突出部に対する接触平面をそれぞれ想定したとき、そのいずれの側においても、該接触平面と前記不織布との間に面方向に広がる網目状の空間が形成される不織布。
＜３６＞前記不織布は繊維ウェブからなり、その構成繊維は熱融着されている＜１＞から＜３５＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３７＞非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときにも、該押圧面と前記不織布との間の網目状空間が維持されている＜１＞から＜３６＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３８＞非変形性の押圧面により０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときに、該押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_０．５と前記押圧面の単位総面積Ｓａとの比率（Ｓ_０．５／Ｓａ）が０．１～０．４＜１＞から＜３７＞のいずれか１に記載の不織布。
＜３９＞非変形性の押圧面により０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときに、該押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_０．５と前記押圧面の単位総面積Ｓａとの比率（Ｓ_０．５／Ｓａ）が０．１２～０．３５、好ましくは０．１５～０．３である＜１＞から＜３８＞のいずれか１に記載の不織布。
＜４０＞非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときに、該押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_５０と前記押圧面の単位総面積Ｓａとの比率（Ｓ_５０／Ｓａ）が０．３～０．９である＜１＞から＜３９＞のいずれか１に記載の不織布。
＜４１＞前記押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_５０と前記押圧面の単位総面積Ｓａとの比率（Ｓ_５０／Ｓａ）が０．４～０．８５であり、好ましくは０．５～０．８である＜１＞から＜４０＞のいずれか１に記載の不織布。
＜４２＞非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときのシート厚みＴ_５０と、同様に０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で押圧したときのシート厚みＴ_０．５との比率（Ｔ_５０／Ｔ_０．５）が、０．１～０．４である＜１＞から＜４１＞のいずれか１に記載の不織布。
＜４３＞非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときのシート厚みＴ_５０と、同様に０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で押圧したときのシート厚みＴ_０．５との比率（Ｔ_５０／Ｔ_０．５）が、０．１５～０．３５である＜１＞から＜４２＞のいずれか１に記載の不織布。
＜４４＞前記不織布の第１突出部の層厚み、第２突出部の層厚み、及び壁部の層厚みが、実質的に同じである＜１＞から＜４３＞のいずれか１に記載の不織布。
＜４５＞下記厚み変化率において８５～１１５％であり、好ましくは９０～１１０％である＜１＞から＜４４＞のいずれか１に記載の不織布。
　厚み変化率（％）
　　＝湿潤時厚み（ｍｍ）／乾燥時厚み（ｍｍ）×１００　（数式１）
＜４６＞表面材と吸収体との間に配置されて吸収性物品をなす＜１＞から＜４５＞のいずれか１に記載の不織布。
＜４７＞＜１＞から＜４６＞のいずれか１に記載の不織布を、その第１突出部を肌面側とし、表面シートとして適用した吸収性物品。

　以下、実施例に基づき本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定して解釈されるものではない。

（第１実施態様に係る実施例及び比較例）
（実施例１）
　芯がポリエチレンテレフタレートで鞘がポリエチレンからなる２．４ｄｔｅｘ×５１ｍｍの芯鞘型複合繊維を目付２７ｇ／ｍ^２となるようカード機からウェブ賦形装置に供給した。ウェブ賦形装置では、多数の突起を有し通気性を有する台座（ＭＤ方向ピッチ８ｍｍ、ＣＤ方向ピッチ４ｍｍ）の上に上記繊維ウェブを定着させた。台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のもので、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられており、突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものを用いた。突起のＣＤ方向幅は１．５ｍｍ、ＭＤ方向幅（長さ）は２．５ｍｍ、突起高さを３ｍｍとした。次いで、その台座上の繊維ウェブに熱風（温度１４５℃、風速３７ｍ／ｓｅｃ）を吹きつけて、前記台座上の突起にそって繊維ウェブを賦形するとともに、各芯鞘構造の繊維を融着させた。このように熱融着して賦形した不織布を取り出し、不織布試験体１とした。

（実施例２）
　熱風の条件を温度１４０℃、風速３７ｍ／秒にした以外は、実施例１と同様にして、不織布試験体２とした。

（実施例３）
　熱風の条件を温度１４０℃、風速５０ｍ／秒にした以外は、実施例１と同様にして、不織布試験体３とした。

（実施例４）
　熱風の条件を温度１４５℃、風速５０ｍ／秒にした以外は、実施例１と同様にして、不織布試験体４とした。

（実施例５）
　熱風の条件を温度１５０℃、風速３０ｍ／秒にした以外は、実施例１と同様にして、不織布試験体５とした。

（実施例６）
　熱風の条件を温度１５０℃、風速３７ｍ／秒にした以外は、実施例１と同様にして、不織試験体６とした。

（実施例７）
　熱風の条件を温度１５０℃、風速５０ｍ／秒にした以外は、実施例１と同様にして、不織布試験体７とした。

（比較例１）
　特開２００８－２５０８１号公報実施例１記載の方法に準じ、坪量を調整して不織布試験体ｃ1を作成した。不織布試験体ｃ１は、筋状の凹凸形状を有するため、独立凹部を持たず、開孔を有することを特徴とする。おむつは、実施例の不織布試験体１の代わりに不織布試験体ｃ１を用いて作製した。

（比較例２）
　特開平０３－１３７２５８号公報の実施例１と同様にして、開孔を有する不織布を作製した。具体的には以下のとおりである。
　ポリエチレンテレフタレート－ポリエチレンの芯鞘繊維2.4dtex×５１ｍｍからなるウェブを定法のカード機で形成した。次いで、該ウェブを通気性を有する凹凸ネット及び平織りネットの間に挟持し、該平織りネット側から空気を噴射した。そして前記凹凸ネットの凹部にウェブを押し込むことにより、繊維の粗密部分が所定のピッチで形成されたウェブを作製した。その後、この状態のウェブを１４０℃の加熱空気中に通し、ポリエチレン部分を溶着し、該ウェブを一体化させた。これにより、凹凸状態が所定のピッチで形成され、凹状部分に開孔した不織布試験体ｃ２を作製した。

（比較例３）
　特開平０８－２４６３２１号公報の実施例１と同様にして、開孔を有する不織布を作製した。具体的には以下のとおりである。
　ポリエチレンテレフタレート－ポリエチレンの芯鞘繊維３．３ｄｔｅｘ×５１ｍｍからなるウェブを定法のカード機で形成した。次いで、該ウェブを通気性を有する平織りネットの上で、１４０℃の加熱空気中に通し、ポリエチレン部分を溶着し、該ウェブを一体化させ、シート状の不織布試験体ｃ３を得た。この後、ピンによって開孔を付与した。

（比較例４）
　特開２００８－２８９６６２号公報実施例1記載の方法と同様にして不織布試験体ｃ４を作成した。不織布試験体ｃ４は、各々独立した凸形状を有し、表面シートに適したクッション性を有するシート材として用いられることを特徴とする。

　上記の不織布試験体を用い、下記の測定試験を行った。

　上記の結果より、本発明の好ましい実施形態に係る不織布（試験体１）は、壁部においてその起立方向の繊維配向性が高く、さらに環状の壁部全体にわたりその繊維配向性が維持されていた。また、厚みが抑えられ、相応の目付けでありながら、極めて高いＫＥＳ　ＷＥ値が得られており、上記壁部の繊維配向性と相俟って、極めて良好なクッション性を実現しうることが分かる。

　上記実施例で行ったものを含め各評価項目の測定方法は下記のとおりであった。

＜目付け＞
　不織布の目付けは次の方法で測定される。先ず、不織布を２５０ｍｍ×２００ｍｍの大きさに裁断し、これを測定片とする。電子天秤（メーカー問わず）に、この測定片を載置する。この状態での重量を測定し、その重量を面積で割ることにより、目付（ｇｓｍ）とする。測定値としては、各3点を測定しその平均値を採用する。

＜ＫＥＳ圧縮試験機による評価＞
　ＫＥＳ圧縮試験機（カトーテック（株）製ＫＥＳ　ＦＢ－３［商品名］）を用い、不織布について、通常モードで５．０×１０^３Ｐａまでの圧縮特性評価を行い、下記圧縮性能を読み取った。

＜シート厚み（Ｔ）の測定＞
　ＫＥＳ圧縮試験機（カトーテック（株）製ＫＥＳ　ＦＢ－３）を用い、不織布について、通常モードで５．０×１０^３Ｐａまでの圧縮特性評価を行い、微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の厚み（Ｔ）をチャートから読み取った。測定値としては、各3点を測定しその平均値を採用する。
＜圧縮方向加圧下厚みの測定＞
　ＫＥＳ圧縮試験機（カトーテック（株）製ＫＥＳ　ＦＢ－３）を用い、不織布について、通常モードで５．０×１０^３Ｐａまでの圧縮特性評価を行い、３．５×１０^３Ｐａ加圧時の厚みをチャートから読み取った。測定値としては、各3点を測定しその平均値を採用する。この値は、０．８～２．０であることが好ましい。

＜戻り方向加圧下厚みの測定＞
　ＫＥＳ圧縮試験機（カトーテック（株）製ＫＥＳ　ＦＢ－３）を用い、不織布について、通常モードで５．０×１０^３Ｐａまでの圧縮特性評価を行い、圧縮戻時の３．５×１０^３Ｐａ加圧時の厚みをチャートから読み取った。測定値としては、各３点を測定しその平均値を採用する。この値は、０．６～１．８であることが好ましい。

＜クッション性の測定＞
　ＫＥＳ圧縮試験機（カトーテック（株）製ＫＥＳ　ＦＢ－３）を用い、不織布について、通常モードで５．０×１０^３Ｐａまでの圧縮特性評価を行い、３．５×１０^３Ｐａ加圧時の厚みをチャートから読み取り、厚みＴから、その値を割り、クッション性の評価とした。測定値としては、各３点を測定しその平均値を採用する。この値は、３７～８０%であることが好ましい。

＜繊維配向性の測定＞
　日本電子（株）社製の走査電子顕微鏡；ＪＣＭ－５１００（商品名）を使用し、図１におけるｚ軸方向が上下となるようにサンプルを静置し、サンプルの測定する面に対して垂直の方向から撮影した画像を（測定する繊維が１０本以上計測できる倍率に拡大；５０～３００倍）印刷し、透明ＰＥＴ性シート上に繊維をなぞった。前記の画をパソコン内に取り込み、株式会社ネクサス社製のｎｅｘｕｓＮｅｗＱｕｂｅ［商品名］（スタンドアロン版）画像処理ソフトウエアを使用し、前記画像を二値化した。次いで、繊維配向解析プログラムである、Ｆｉｂｅｒ　Ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　８．１３　Ｓｉｎｇｌｅ（ソフト名）を用い、前記二値化した画像から、配向角と配向強度を得た。各試験体の測定結果を表１に示した。配向角は繊維が最も配向している角度を示し、配向強度はその配向角における強度を示している。壁部の測定においては、配向角が９０°に近い値ほど、起立方向に繊維が配向していることを示す。また、配向強度の値が大きいほど繊維の向きがそろっていることをあらわす。配向強度が１．０５以上の場合を配向しているとする。
　なお、図５で説明すると、想定されるＭＤ方向（線ｊ_１）における壁部部分３２（もしくは３４）を壁部（ＭＤ）とすると、想定されるＣＤ方向（線ｊ_２）における壁部部分３１（もしくは３３）が壁部（ＣＤ）となる関係で両者の繊維配向性を測定する。測定値としては、各３点を測定しその平均値を採用する。

＜吸収時間の測定（参考）＞
　花王株式会社の市販のベビー用おむつ（商品名「メリーズさらさらエアスルーＭサイズ」）から表面シートを取り除き、その代わりに、100×250ｍｍに切り出した不織布試験体を積層し、その周囲を固定して評価用のベビー用おむつを得た。上記不織布試験体上に２０ｇ／ｃｍ^２の荷重を均等にかけ、試験体のほぼ中央に設置した断面積1000ｍｍ^２の筒を当て、そこから人口尿を注入した。人工尿としては、生理食塩水を用い、１０分ごとに４０ｇずつ３回にわたり人工尿を注入し、吸収しきる時間（秒）を測定した。

（第２実施態様に係る実施例、参考例及び比較例）
（実施例８）
（１）　表面シートの作製
　芯がポリエチレンテレフタレートで鞘がポリエチレンからなる２．４ｄｔｅｘ×５１ｍｍの芯鞘型複合繊維を坪量２７ｇ／ｍ^２となるようカード機からウェブ賦形装置に供給した。ウェブ賦形装置では、多数の突起を有し通気性を有する台座（ＭＤ方向ピッチ１０ｍｍ、ＣＤ方向ピッチ５ｍｍ）の上に上記繊維ウェブを定着させた。台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のもので、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられており、突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものを用いた。突起のＣＤ方向幅は１．５ｍｍ、ＭＤ方向幅（長さ）は４．８ｍｍ、突起高さを１０．５ｍｍとした。次いで、その台座上の繊維ウェブに熱風（温度１６０℃、風速４０ｍ／秒）を吹きつけて、前記台座上の突起にそって繊維ウェブを賦形するとともに、各芯鞘構造の繊維を融着させた。このように熱融着して賦形した不織布を取り出し、不織布試験体８とした。微小加圧下（０．０５×１０^３Ｐａ）での不織布試験体８の断面をキーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ－１０００により２０倍で撮像した図面代用写真を図１２に載せる。図１３に示したのは、３．５×１０^３Ｐａで押圧したときのシート断面の形状である。またこの試験体８を第１面側より撮影した写真を図１４に示した。図１２の写真中、上方が第１突出部側であり、下方が第２突出部側となる。なお、本実例においては、ＭＤ方向を図５に示したｘの方向に向けて試験体８を製造した。
（２）おむつの作製
　花王株式会社の市販のベビー用おむつ（商品名「メリーズさらさらエアスルーＭサイズ」）から表面シートを取り除き、その代わりに、不織布試験体８を積層し、その周囲を固定して評価用のベビー用おむつを得た。

（実施例９）
　坪量を２５ｇ／ｍ^２にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体９とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体９を用いて作製した。

（実施例１０）
　坪量を３０ｇ／ｍ^２にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体１０とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体１０を用いて作製した。

（実施例１１）
　熱風の条件を温度１４０℃、風速４０ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体１１とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体１１を用いて作製した。

（実施例１２）
　熱風の条件を温度１８０℃、風速４０ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体１２とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体１２を用いて作製した。

（実施例１３）
　熱風の条件を温度１６０℃、風速２０ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体１３とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体１３を用いて作製した。

（実施例１４）
　熱風の条件を温度１６０℃、風速８０ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体１４とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体１４を用いて作製した。

（実施例１５）
　熱風の条件を温度１６０℃、風速１００ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体１５とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体１５を用いて作製した。

（実施例１６）
　熱風の条件を温度２００℃、風速８０ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体１６とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体１６を用いて作製した。

（参考例１）
　熱風の条件を温度１６０℃、風速１０ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体ｓ１とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体ｓ１を用いて作製した。

（参考例２）
　熱風の条件を温度１６０℃、風速１５０ｍ／秒にした以外は、実施例８と同様にして、不織布試験体ｓ２とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体ｓ２を用いて作製した。

（比較例５）
　実施例８に対して、突起のついた台座を用いず平坦な不織布試験体ｃ５とした。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体ｃ５を用いて作製した。

（比較例６）
　特開平０３－１３７２５８号公報の実施例１と同様にして、独立凹部を有し、開孔を有し、第１突出部の繊維密度（ｒ_１）が第２突出部の繊維密度（ｒ_２）よりも高いことを特徴とする立体不織布を作製した。具体的には以下のとおりである。
　芯がポリエチレンテレフタレートで鞘がポリエチレンからなる２．４ｄｔｅｘ×５１ｍｍの芯鞘型複合繊維からなるウェブを定法のカード機で形成した。次いで、該ウェブを通気性を有する凹凸ネット及び平織りネットの間に挟持し、該平織りネット側から空気を噴射した。そして前記凹凸ネットの凹部にウェブを押し込むことにより、繊維の粗密部分が所定のピッチで形成されたウェブを作製した。その後、この状態のウェブを１４０℃の加熱空気中に通し、ポリエチレン部分を溶着し、該ウェブを一体化させた。これにより、凹凸状態が所定のピッチで形成され、凹状部分に開孔した不織布試験体ｃ６を作製した。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体ｃ６を用いて作製した。

（比較例７）
　不織布試験体ｃ７は、特開平０８－２４６３２１号公報に記載の方法により作製した不織布であり、独立凹部を有し、開孔を有する不織布である。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体ｃ７を用いて作製した。

（比較例８）
　特開２００８－２５０８１号公報実施例１記載の方法に準じ、坪量を調整して不織布試験体ｃ８を作成した。不織布試験体ｃ４は、筋状の凹凸形状を有するため、独立凹部を持たず、開孔を有することを特徴とする。おむつは、実施例の不織布試験体８の代わりに不織布試験体ｃ８を用いて作製した。

　上記のおむつを用い、下記の測定試験を行った。

　上記の結果より、本発明の好ましい実施形態に係る不織布（試験体８～１６）は、カップ状の空間が軟便を的確に捕集し、その拡散を効果的に抑制した。また、肌に面で接触せずに肌触りが良好であり、しかも排泄物を受けた後にも点で接触してべたついた感じを与えず、極めて良好な履き心地を実現しうることが分かる。参考例１，２は製造条件を大きく振った場合の状況を示すものである。試験体ｓ１は、立体感が不足し、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮できない。試験体ｓ２はシートが開孔し、耐圧縮性が悪化するため、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮できないことが分かる。
　一方、比較例についてみると、試験体ｃ１は、平坦であるため、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮できない。試験体ｃ２、試験体ｃ３は、開孔し、耐圧縮性が悪化するため、クッション性と排泄物の捕集性の効果が十分に発揮できない。試験体ｃ４は、筋状の凹凸形状を有し、独立凹部を持たないため、軟便の拡散を抑制できず、排泄物の捕集性の効果が十分に発揮できないことが分かる。

　上記実施例で行ったものを含め各評価項目の測定方法は下記のとおりである。

＜凹凸形状＞
　上記不織布を水平に置き、不織布表面に凹凸がないか判定した。
　○：凹凸形状あり
　×：凹凸形状なし

＜独立凹部＞
　上記不織布を水平に置き、不織布凹部が隣接する凹部と隔てられ、独立で存在するか判定した。
　○：　独立凹部あり
　×：　独立凹部なし

＜開孔＞
　　上記不織布を水平に置き、不織布凹部に開孔を有しないか判定した。
　○：　開孔あり
　×：　開孔なし

＜シート厚み（Ｔ）及び加圧時のシート厚み（Ｔｐ）の測定＞
　ＫＥＳ圧縮試験機（カトーテック（株）製ＫＥＳ　ＦＢ－３）を用い、不織布について、通常モードで５．０×１０^３Ｐａまでの圧縮特性評価を行い、微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の厚み（Ｔ）と３．５×１０^３Ｐａ加圧時の厚み（Ｔｐ）をチャートから読み取った。

＜評価方法＞
　ベビー用おむつ（試験体）を水平に置き、無加圧で中央部（排尿ポイント）に、擬似軟便（ベントナイト:グリセリン：水：エマルゲン１３０Ｋ(商品名、花王株式会社製　界面活性剤)＝２８：１４：１１４：１４の比率で混合し、粘度３００ｍＰａ・ｓに調整）を２ｇ／秒の速度で１０ｇ注入し、５分静置した。その後、透明ＰＥＴ性シートを表面シートの表面上に静かに乗せ、更に透明ＰＥＴ性シートの上から３．５×１０^３Ｐａになるように重りを載せて５分間加圧した。その後、重りを取り外し、透明ＰＥＴ性シートを取り出し、加圧前後の透明ＰＥＴ性シートの重さを測定することで、透明ＰＥＴ性シートに付着した擬似軟便の重量を算出し、軟便肌付着量とした。また、加圧後の擬似軟便が広がった面積を測定し、軟便拡散面積とした。

＜繊維密度の測定＞
　不織布部分の切断面を、走査電子顕微鏡を用いて拡大観察（繊維断面が３０から６０本計測できる倍率（１５０～５００倍）に調整（本実施例については１５０倍とした）し、繊維の断面数を測定し、繊維断面数を測定した視野部分の面積を求めた。次に１ｍｍ^２当たりの繊維の断面数に換算し、これを繊維密度（本／ｍｍ^２）とした。測定は３ヶ所行い、平均してそのサンプルの繊維密度とした。また、観察部の中心は、第１突出部及び第２突出部頂部において、図２に示した１１ａ、１１ｂの中点あるいは２１ａ、２１ｂの中点を中心部とした。
　・走査電子顕微鏡；日本電子（株）社製のＪＣＭ－５１００（商品名）
　なお、第１突出部頂部第１面側１１ａと第１突出部頂部第２面側１１ｂ、第２突出部頂部第１面側２１ａと第２突出部頂部第２面側２１ｂとは発明の構成においては機能的に区分されればよい。上記のような測定において厳密に定義するときには、該当する箇所のシート厚みＴの方向にみてその厚みの半分（中点）を両者の中点とし、その第１面側が１１ａ，２１ａであり、第２面側が１１ｂ，２１ｂと区分される。

＜繊維配向性の測定＞
　日本電子（株）社製の走査電子顕微鏡ＪＣＭ－５１００（商品名）を使用し、図１におけるｚ軸方向が上下となるようにサンプルを静置し、サンプルの測定する面に対して垂直の方向から撮影した画像（測定する繊維が３０から６０本計測できる倍率に調整；５０～３００倍）を印刷し、透明ＰＥＴ性上に繊維をなぞった。前記の画像をパソコン内に取り込み、株式会社ネクサス社製のｎｅｘｕｓＮｅｗＱｕｂｅ［商品名］（スタンドアロン版）画像処理ソフトウエアを使用し、前記画像を二値化した。次いで、維配向解析プログラムである、Ｆｉｂｅｒ　Ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　８．１３　Ｓｉｎｇｌｅ（ソフト名）を用い、前記二値化した画像から、配向角と配向強度を得た。配向角は繊維が最も配向している角度を示し、配向強度はその配向角における強度を示している。壁部の測定においては、配向角が９０°に近い値ほど、起立方向に繊維が配向していることを示す。また、配向強度の値が大きいほど繊維の向きがそろっていることをあらわす。配向強度が１．０５以上の場合を配向しているとする。測定は３ヶ所行い、平均してそのサンプルの配向角と配向強度とした。

＜繊維量の測定＞
・キーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ－１０００で測定する部位が十分に視野に入り測定できる大きさ（１０～１００倍）に拡大し、図２に示した第１突出部頂部の厚み（Ｓ１）および第２突出部頂部の厚み（Ｓ２）を測定する。測定は、５回行い、その平均をそのサンプルの第１突出部頂部、及び第２突出部頂部の厚み（ｍｍ）とする。
・前述した繊維密度の測定方法により、１ｍｍ^２当たりの繊維本数を計測する。
・繊維量は、厚み（ｍｍ）×１ｍｍ^２当たりの繊維本数（本）を計測することで評価した。つまり、第１突出部頂部、及び第２突出部頂部の厚み×１ｍｍ^２当たりの繊維本数がほぼ等しければ、繊維量（本/ｍｍ³）も等しいと判断した。ほぼ等しいとは、測定誤差範囲の違いを含む意味である。

＜繊維融着点数の測定＞
　不織布部分の切断面を、走査電子顕微鏡を用いて拡大観察（繊維の融着点が３０から６０本計測できる大きさに調整；１５０～５００倍）し、一定面積当たりの繊維の融着点数を数えた。また、観察部の中心は、第１突出部及び第２突出部頂部において、図２に示した１１ａ、１１ｂの中点あるいは２１ａ、２１ｂの中点を中心部とした。次に１ｍｍ^２当たりの繊維の融着点数に換算し、これを繊維融着点数（個／ｍｍ^２）とした。測定は、３ヶ所行い、平均してそのサンプルの繊維融着点数とした。
・走査電子顕微鏡；日本電子（株）社製のＪＣＭ－５１００（商品名）

（第３実施態様に係る実施例及び比較例）
（実施例１７）
（１）芯がポリエチレンテレフタレートで鞘がポリエチレンからなる２．４ｄｔｅｘ×５１ｍｍの芯鞘型複合繊維を坪量３０ｇ／ｍ^２となるようカード機からウェブ賦形装置に供給した。ウェブ賦形装置では、温度１３０℃、風速４７．５ｍ／秒の熱風を供給して、多数の突起を有し通気性を有する台座（ＭＤ方向ピッチ８ｍｍ、ＣＤ方向ピッチ５ｍｍ）の上に上記繊維ウェブを定着させた。台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のもので、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられており、突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものを用いた。突起のＣＤ方向幅は１．５ｍｍ、ＭＤ方向幅（長さ）は３．５ｍｍ、突起高さを３ｍｍとした。次いで、その台座上の繊維ウェブに熱風（温度１４５℃、風速５ｍ／ｓ）を吹きつけて、前記台座上の突起にそって繊維ウェブを賦形するとともに、各芯鞘構造の繊維を融着させた。このように熱融着して賦形した不織布を取り出し、不織布試験体１７とした。不織布試験体１７の断面をキーエンス製デジタルマイクロスコープＶＨＸ－１０００により２０倍で撮像した図面代用写真を図１５に載せる。同写真中、上方が第１突出部側であり、下方が第２突出部側となる。
（２）おむつの作製
　花王株式会社の市販のベビー用おむつ（商品名「メリーズさらさらエアスルーＭサイズ」）から表面シートを取り除き、その代わりに、不織布試験体１７を第１突起側を肌面として積層し、その周囲を固定して評価用のベビー用おむつを得た。

（実施例１８）
　熱風の条件を温度１３０℃、風速５０ｍ／秒にした以外は、実施例１７と同様にして、不織布試験体１８とした。おむつは、実施例の不織布試験体１７の代わりに不織布試験体１８を用いて作製した。

（実施例１９）
　熱風の条件を温度１３０℃、風速５２．５ｍ／秒にした以外は、実施例１７と同様にして、不織布試験体１９とした。おむつは、実施例の不織布試験体１７の代わりに不織布試験体１９を用いて作製した。

（実施例２０）
　熱風の条件を温度１２５℃、風速５０ｍ／秒にした以外は、実施例１７と同様にして、不織布試験体２０とした。おむつは、実施例の不織布試験体１７の代わりに不織布試験体２０を用いて作製した。

（実施例２１）
　熱風の条件を温度１３５℃、風速５０ｍ／秒にした以外は、実施例１７と同様にして、不織布試験体２１とした。おむつは、実施例の不織布試験体１７の代わりに不織布試験体２１を用いて作製した。

（比較例９）
　特開２００８－２５０８１号公報の実施例１と同様にして、積層された筋状突出部を有する不織布を作製した。具体的には以下のとおりである。
　第１繊維層として、低密度ポリエチレン（融点１１０℃）とポリエチレンテレフタレートの芯鞘構造で、平均繊度３．３ｄｔｅｘ、平均繊維長５１ｍｍ、親水油剤がコーティングされた繊維Ａを使用した。他方、高密度ポリエチレン（融点１３５℃）とポリエチレンテレフタレートの芯鞘構造で、平均繊度３．３ｄｔｅｘ、平均繊維長５１ｍｍ、撥水油剤がコーティングされた繊維Ｂとが混合された繊維層を使用した。繊維Ａと繊維Ｂは７０：３０の混合比で含有され、目付は１５ｇ／ｍ^２に調整された。
　第２繊維層として、高密度ポリエチレンとポリエチレンテレフタレートの芯鞘構造で、平均繊度４．４ｄｔｅｘ、平均繊維長３８ｍｍ、親水油剤がコーティングされた繊維１００％の繊維層を使用した。この繊維層における目付は２５ｇ／ｍ^２であった。
　特開２００８－２５０８１号公報の図８、図９に示されたものと同様の装置を用い、上記のようにして積層した繊維を搬送しながら、これに上記装置の噴き出し部から温度１０５℃、風量１２００ｌ／ｍｉｎの条件で熱風を吹きあてて不織布試験体ｃ９を作製した。

（比較例１０）
　特開平０３－１３７２５８号公報の実施例１と同様にして、不織布を作製した。まず、ポリエチレンテレフタレート－ポリエチレンの芯鞘繊維２．４ｄｔｅｘ×５１ｍｍからなるウェブを定法のカード機で形成した。次いで、該ウェブを通気性を有する凹凸ネット及び平織りネットの間に挟持し、該平織りネット側から空気を噴射した。そして前記凹凸ネットの凹部にウェブを押し込むことにより、繊維の粗密部分が所定のピッチで形成されたウェブを作製した。その後、この状態のウェブを１４０℃の加熱空気中に通し、ポリエチレン部分を溶着し、該ウェブを一体化させた。これにより、凹凸状態が所定のピッチで形成され、凹状部分に開孔した不織布試験体ｃ１０を作製した。

（比較例１１）
　不織布試験体ｃ３は、特開平０８－２４６３２１号公報の実施例１に記載の方法によりピンロールを１２０℃に加熱し、坪量２５ｇ／ｃｍ^２に調整して作製した不織布であり、独立凹部を有し、開孔を有する不織布である。おむつは、実施例の不織布試験体１７の代わりに不織布試験体ｃ１１を用いて作製した。

　上記の不織布試験体を用い、下記の測定試験を行った。
＜シート厚さの測定＞
　ＫＥＳ圧縮試験機（カトーテック（株）製ＫＥＳ　ＦＢ－３）を用い、不織布について、通常モードで５．０×１０^３Ｐａまでの圧縮特性評価を行い、微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の厚み（Ｔ）をチャートから読み取った。
＜繊維密度の測定＞
　不織布部分の切断面を、走査電子顕微鏡を用いて拡大観察（繊維断面が３０～６０本程度計測できる倍率に調整；１５０～５００倍）し、一定面積当たり（０．５ｍｍ^２程度）の前記切断面によって切断されている繊維の断面数を数えた。また、観察の中心は、第１突起及び第２突起部頂部において、図２に示した１１及び１２の中点を中心とした。次に１ｍｍ^２当たりの繊維の断面数に換算し、これを繊維密度とした。測定は３ヶ所行い、平均してそのサンプルの繊維密度とした。
　・走査電子顕微鏡；日本電子（株）社製のＪＣＭ－５１００（商品名）

＜繊維配向性の測定＞
　日本電子（株）社製の走査電子顕微鏡ＪＣＭ－５１００（商品名）を使用し、サンプルの測定する面に対して垂直の方向から撮影した画像（測定する繊維が３０～６０本程度計測できる倍率に調整；５０～３００倍）を印刷し、ＯＨＰシート上に繊維をなぞった。前記ＯＨＰシートをパソコン内に取り込み、株式会社ネクサス社製のｎｅｘｕｓＮｅｗＱｕｂｅ［商品名］（スタンドアロン版）画像処理ソフトウエアを使用して解析し、繊維画像を二値化した。前記二値化した画像を、Ｆｉｂｅｒ　Ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ　Ａｎａｌｙｓｉｓ　８．１３　Ｓｉｎｇｌｅソフト（商品名）を用い、フーリエ変換し、パワースペクトルを得、楕円近似した分布図から、配向角と配向強度を得た。配向角は繊維が最も配向している角度を示し、配向強度はその配向角における強度を示している。配向強度の値が大きいほど繊維の向きがそろっていることを示す。
　なお、配向性ｑ_１１における配向角度と配向強度は、第１突出部頂部１１の厚み方向略中央部の繊維状態を測定した結果である。
＜吸収時間の測定＞
　花王株式会社の市販のベビー用おむつ（商品名「メリーズさらさらエアスルーＭサイズ」）から表面シートを取り除き、その代わりに、１００×２５０ｍｍに切り出した不織布試験体を積層し、その周囲を固定して評価用のベビー用おむつを得た。上記不織布試験体上に２０ｇ／ｃｍ^２の荷重を均等にかけ、試験体のほぼ中央に設置した断面積１０００ｍｍ^２の筒を当て、そこから人口尿を注入した。人工尿としては生理食塩水を用い、１０分ごとに４０ｇずつ３回にわたり人工尿を注入し、吸収しきる時間（秒）を測定した。各試料の測定結果を下表３に示した。
＜液戻り量の測定＞
　花王株式会社の市販のベビー用おむつ（商品名「メリーズさらさらエアスルーＭサイズ」）から表面シートを取り除き、その代わりに、１００×２５０ｍｍに切り出した不織布試験体１を積層し、その周囲を固定して評価用のベビー用おむつを得た。上記不織布試験体上に２０ｇ／ｃｍ^２の荷重を均等にかけ、試験体のほぼ中央に設置した断面積１０００ｍｍ^２の筒を当て、そこから人口尿を注入した。人工尿としては生理食塩水を用い、１０分ごとに４０ｇずつ３回にわたり人工尿を注入した後、前記２０ｇ／ｃｍ^２の荷重を取り除き、不織布試験体上に、４．９ｋＰａの荷重をかけた濾紙を載置し２分放置した後、濾紙の重量変化を液戻り量（ｇ）とした。各試料の測定結果を下表３に示した。

　上記の結果より、本発明の好ましい実施形態に係る不織布（試験体１７～２１）によれば、特定の突出部の頂部における繊維密度が好適化されており、他方の突出部の頂部においては繊維配向性が好適化されていることが分かる。それにより、吸収時間が短く、液戻り量の少ない吸収性物品の表面シート等として優れた性能を発揮することが分かる。試験体ｃ１～ｃ３においては、繊維密度、繊維配向性が好適化されていないため、効果が十分に発揮できない。

（第４実施態様に係る実施例及び比較例）
（実施例２２）
　芯がポリエチレンテレフタレートで鞘がポリエチレンからなる２．２ｄｔｅｘ×５１ｍｍの芯鞘型複合繊維を坪量２７ｇ／ｍ^２となるようカード機からウェブ賦形装置に供給した。ウェブ賦形装置では、常温の空気を供給して、多数の突起を有し通気性を有する台座の上に上記繊維ウェブを定着させた。台座の突起の形状としては、丸みを帯びた三角形の面をＣＤ方向に持ち、中実のもので、突起と突起に囲まれた部位に、熱風を貫通させる穴が設けられており、突起および穴を含めた台座の構造体は、複数の部材を組み合わせたものではなく、一体でつなぎ目の無いものを用いた。この台座の突起のピッチ（突起の平面視における中心間の距離）を４ｍｍとし、突起のＣＤ方向幅は１．５ｍｍ、ＭＤ方向幅（長さ）は３．５ｍｍ、突出高さを８ｍｍとした。次いで、その台座上の繊維ウェブに熱風（温度１３０℃、風速５０ｍ／ｓ）を吹きつけて賦形し、前記台座上の突起にそって繊維ウェブを賦形するとともに、熱風を温度１４５℃、風速５ｍ／ｓの条件に切り替えて各芯鞘構造の繊維を融着させた。このときのライン速度は１００ｍ／ｍｉｎとした。このように熱融着して賦形した不織布を取り出し、不織布試験体２２とした。実施例２２で得た不織布試験体の断面写真（図１６）及びこれを０．５ｇ／ｃｍ_２の圧力で加圧したときの断面写真（図１７）を示した。

（実施例２３）
　上記実施例２２における台座の突起のピッチを５ｍｍとした以外同様にして不織布試験体２３を得た。

（比較例１２）
　特開２００８－２５０８１号公報の実施例１と同様にして、蛇腹状の形態を有する不織布ｃ１を作製した。具体的には以下のとおりである。
　第１繊維層として、低密度ポリエチレン（融点１１０℃）とポリエチレンテレフタレートの芯鞘構造で、平均繊度３．３ｄｔｅｘ、平均繊維長５１ｍｍ、親水油剤がコーティングされた繊維Ａ、および高密度ポリエチレン（融点１３５℃）とポリエチレンテレフタレートの芯鞘構造で、平均繊度３．３ｄｔｅｘ、平均繊維長５１ｍｍ、撥水油剤がコーティングされた繊維Ｂとが混合された繊維層を使用した。繊維Ａと繊維Ｂは７０：３０の混合比で含有され、坪量は１５ｇ／ｍ^２に調整した。
　第２繊維層として、高密度ポリエチレンとポリエチレンテレフタレートの芯鞘構造で、平均繊度４．４ｄｔｅｘ、平均繊維長３８ｍｍ、親水油剤がコーティングされた繊維１００％の繊維層を使用した。この繊維層における坪量は２５ｇ／ｍ^２であった。
　特開２００８－２５０８１号公報の図８、図９に示されたものと同様の装置を用い、前記のようにして積層した繊維を搬送しながら、これに前記装置の吹き出し部から温度１０５℃、風量１２００ｌ／ｍｉｎの条件で熱風を吹き当て蛇腹状の形態を有する不織布試験体ｃ１２を得た。

（比較例１３）
　特開平０３－１３７２５８号公報の実施例１と同様にして、開孔を有する不織布を作製した。具体的には以下のとおりである。
　ポリエチレンテレフタレート－ポリエチレンの芯鞘繊維３デニール×５１ｍｍからなるウェブを定法のカード機で形成した。次いで、該ウェブを通気性を有する凹凸ネット及び平織りネットの間に挟持し、該平織りネット側から空気を噴射した。そして前記凹凸ネットの凹部にウェブを押し込むことにより、繊維の粗密部分が所定のピッチで形成されたウェブを作製した。その後、この状態のウェブを１４０℃の加熱空気中に通し、ポリエチレン部分を溶着し、該ウェブを一体化させた。これにより、凹凸状態が所定のピッチで形成され、凹状部分に開孔した不織布試験体ｃ１３を作製した。

　上記の不織布試験体を用い、下記の測定試験を行った。

　上記の結果より、本発明の好ましい実施形態に係る不織布（実施例）は、比較例のものに比して、通気性が良好であり、クッション性及び変形性が高く、吸収速度が速くべた付かない肌に優しい特性において優れることが分かる。

　上記実施例で行ったものを含め各評価項目の測定方法は下記のとおりである。
＜厚み＞
　直径５０～６０ｍｍ、荷重０．５ｇｆ／ｃｍ^２となるアルミ円板を準備した。このアルミ円板を載せたシートの厚みを、レーザー変位計を用いて測定した。測定は、シートの任意の場所（但しアルミ円板が重ならない場所）を５点測定し、その平均値をそのシートの厚みＴ_０．５とした。また、アルミ円板の荷重を５０ｇｆ／ｃｍ^２としたときの値を、厚みＴ_５０とした。
＜接触面積＞
　荷重０．５ｇｆ／ｃｍ^２となる透明アクリル板を準備した。この透明アクリル板をシートに載せ、中央部５ｃｍ以上×５ｃｍ以上（面積Ｓａ）の範囲において、マイクロスコープＶＨＸ－１０００（株式会社キーエンス製、商品名）にて５倍ズームで観察しながら、透明アクリル板とシートが接触している各領域をＶＨＸ－９００のフリーライン機能を使用して囲み、その囲まれた面積を計測した。計測した各接触領域の面積の合計をＳ_０．５とした。
　また、透明アクリル板をシートに載せ、さらにシートへの荷重が均一に５０ｇｆ／ｃｍ^２となるように、透明アクリル板の端部に重りを載せて調整した。その後、前記同様に各接触領域の面積を計測した。計測した各接触領域の面積の合計をＳ_５０とした。
＜圧縮硬さ（ＬＣ）＞
　不織布の圧縮硬さ（ＬＣ）は、風合い計測システムＫＥＳ－ＦＢ３－ＡＵＴＯ－Ａ（カトーテック株式会社製、商品名）を使用して測定した。測定時の設定は、感度２，圧縮速さ５０秒／ｍｍ、データ取込感覚０．１秒、加圧面積２ｃｍ^２（付属治具）とし、また測定するシートの大きさは１５ｃｍ×１５ｃｍとし、測定台の中央に配置した。測定器の基準設定に従い３カ所の測定を行い、その平均値を測定値とした。
＜クッション性＞
　シートを上から評価者の手で押したり戻したりした時の感触を評価した。評価者は３人とし、多かった意見をそのシートの評価結果とした。
　測定結果の評価を実用上の要求を考慮し以下のように区別した。
　Ａ：　押した時および戻した時に、バネのような反発感を感じる。
　Ｂ：　押した時および戻した時に、バネのような反発感はあるが、弱い。もしくは、押した時または戻した時のどちらかのみ、バネのような反発感を感じる。
　Ｃ：　押した時および戻した時に、バネのような反発感を感じない。
＜易変形性＞
　シートを折り曲げた時の感触を評価した。評価者は３人とし、多かった意見をそのシートの評価結果とした。
　測定結果の評価を実用上の要求を考慮し以下のように区別した。
　Ａ：折り曲げた時に柔らかく感じる。また自然に折れ曲がる。
　Ｂ：折り曲げた時に多少硬く感じる。もしくは、折り曲げた時に折れ曲がり線が発生する。
　Ｃ：折り曲げた時に硬く感じる。もしくは、折り曲げた時に折れ曲がり線が発生する。
＜吸収速度＞
　２８０×１６０ｍｍに切り出した不織布試験体を、サブレイヤー（芯がポリエチレンテレフタレートで鞘がポリエチレンからなる３．３ｄｔｅｘの芯鞘型複合繊維を構成繊維とする坪量２０ｇ／ｍ^２のウェブ、および芯がポリプロピレンで鞘がポリエチレンからなる７．８ｄｔｅｘの芯鞘型複合繊維を構成繊維とする坪量２０ｇ／ｍ^２のウェブを重ね合わせて作製したエアースルー不織布）を介して、パルプ吸収体の上に設置した。上記不織布上に２０ｇ／ｃｍ^２の荷重を均等にかけ、試験体のほぼ中央に設置した内直径３６ｍｍの筒を当て、そこから生理食塩水を注入した。その後、１０分ごとに４０ｇずつ３回にわたり生理食塩水を注入し、３回目を注入した際の吸収しきる時間（秒）を測定した。各試料の測定結果を上記表４に示した。
　測定結果の評価を実用上の要求を考慮し以下のように区別した。
　Ａ：吸収しきる時間が１８０秒以内。
　Ｂ：吸収しきる時間が１８０秒～３００秒。
　Ｃ：吸収しきる時間が３００秒以上。
＜液戻り性＞
　前記吸収速度評価において、３回目を注入した１０分後に、注入部を中心として、その上にろ紙（ＡＤＶＡＮＴＥＣ東洋製４Ａ、大きさ１００ｍｍ×１００ｍｍ）２０枚を乗せ、更にその上に３．５ｋＰａ（３．５ｋｇ、大きさ１００ｍｍ×１００ｍｍ）の重りを乗せる。重りを乗せてから２分後にろ紙を外す。ろ紙の初期重量と加圧後重量の差分を液戻り量として測定する。
　測定結果の評価を実用上の要求を考慮し以下のように区別した。
　Ａ：液戻り量が０．５ｇ以下。
　Ｂ：液戻り量が０．５～１ｇ。
　Ｃ：液戻り量が１ｇ以上。

　本発明をその実施態様とともに説明したが、我々は特に指定しない限り我々の発明を説明のどの細部においても限定しようとするものではなく、添付の請求の範囲に示した発明の精神と範囲に反することなく幅広く解釈されるべきであると考える。

　本願は、2010年12月24日に日本国で特許出願された特願2010-288535、2010年12月24日に日本国で特許出願された特願2010-288536、2010年12月24日に日本国で特許出願された特願2010-288537、2010年12月24日に日本国で特許出願された特願2010-288538、及び2011年12月12日に日本国で特許出願された特願2011-271648に基づく優先権を主張するものであり、これらはいずれもここに参照してその内容を本明細書の記載の一部として取り込む。

　１　第１突出部
　　１１　第１突出部頂部
　　１１ａ　第１突出部頂部　第１面側
　　１１ｂ　第１突出部頂部　第２面側
　　１ｋ　第１突出部　内部空間
　２　第２突出部
　　２１　第２突出部頂部
　　２１ａ　第２突出部頂部　第１面側
　　２１ｂ　第２突出部頂部　第２面側
　　２ｋ　第２突出部　内部空間
　３　壁部
　６　尾根部
　９　突起
　１０　不織布
　Ｔ　シート厚み
　Ｓ（Ｓ_１，Ｓ_２，Ｓ_３）　層厚み
　７１　バックシート
　７２　サイドギャザー
　７３　吸収体
　７５　サイドシート
　７６　ファスニングテープ
　１００　使い捨ておむつ
　Ｖ_１、Ｖ_２　網状連続空間

Claims

　シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がった不織布であって、前記壁部は、前記第１方向と第２方向とで定義される面方向の実質的にいずれの箇所においても、前記第１突出部と第２突出部とを結ぶ方向に沿った繊維配向性を有する不織布。
　シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がり連続した不織布であって、前記壁部は環状構造を形成しており、前記第１突出部の繊維密度（ｒ_１）は第２突出部の繊維密度（ｒ_２）よりも低い不織布。
　隣接する前記第１突出部どうし、及び隣接する前記第２突出部どうしは、それぞれ尾根状の連結部で繋がっている請求項１又は２に記載の不織布。
　前記第１突出部の頂部の繊維密度ｒ_１１は前記第２突出部の頂部の繊維密度ｒ_１２より低い請求項１～３のいずれか１項に記載の不織布。
　前記壁部は環状になっており、その横断面の中央点をとおる前記面内第１方向に沿った仮想線が横切る部分の壁部部分と、前記中央点をとおる前記面内第２方向に沿った仮想線が横切る壁部部分とで繊維の配向性が異なる請求項１～４のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第１突出部もしくは第２突出部から壁部にかけて繊維配向性が漸次変化する請求項１～５のいずれか１項に記載の不織布。
　シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け複数交互に広がった不織布であって、前記第１突出部の頂部における第一面側の繊維密度（ｒ_１１ａ）が、その第２面側の繊維密度（ｒ_１１ｂ）より低い（ｒ_１１ａ＜ｒ_１１ｂ）、請求項１～６のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第１突出部頂部における前記両面側の繊維密度の差の絶対値（｜ｒ_１１ａ－ｒ_１１ｂ｜）が、前記第２突出部頂部における前記両面側の繊維密度の差の絶対値（｜ｒ_２１ａ－ｒ_２１ｂ｜）より大きい、請求項１～７のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第１突出部頂部の繊維配向性（ｑ_１１）と前記第２突出部頂部の繊維配向性（ｑ_２１）とが異なる請求項１～８のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第２突出部頂部の繊維配向性において、第１面側における繊維配向性（ｑ_２１ａ）と第２面側における繊維配向性（ｑ_２１ｂ）とが実質的に等しい請求項１～９のいずれか１項に記載の不織布。
　前記シート面内の第１方向と第２方向とが直交する関係にある請求項１～１０のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第１突出部と第２突出部とはいずれも内部が空洞である請求項１～１１のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第１突出部と第２突出部とはいずれも半球状ないし頂部に丸みのある錐体状の突出部である請求項１～１２のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第２突出部はその突出部の頂部に向かって収束するように繊維が配向している請求項１～１３のいずれか１項に記載の不織布。
　微小加圧時（０．０５×１０^３Ｐａ）の不織布のシート厚さ（Ｔ）について、圧力３．５×１０^３Ｐａの加圧条件下の厚さ（Ｔ_ｐ）が加圧前の厚さ（Ｔ）の２０～７０％である請求項１～１４のいずれか１項に記載の不織布。
　前記第２突出部の頂部における厚さ方向の繊維配向性（ｒ_２１）は、壁部における厚さ方向の繊維配向性（ｒ_３）よりも小さい請求項１～１５のいずれかに記載の不織布。
　前記第１突出部の繊維融着点数（ｎ_１）は、前記第２突出部における繊維融着点数（ｎ_２）よりも小さい請求項１～１６のいずれかに記載の不織布。
　請求項１～１７のいずれか１項に記載の不織布であり、圧縮硬さが０．０１～０．３５である不織布であって、
　シート状の不織布を平面視した側の第１面側に突出する第１突出部と、前記第１面とは反対側の第２面側に突出する第２突出部とを有し、前記第１突出部及び第２突出部は、前記不織布の平面視において第１方向と第２方向との２つの方向に向け壁部を介して複数交互に広がり、該不織布の複数の第１突出部及び複数の第２突出部に対する接触平面をそれぞれ想定したとき、そのいずれの側においても、該接触平面と前記不織布との間に面方向に広がる網目状の空間が形成される不織布。
　前記不織布は繊維ウェブからなり、その構成繊維は熱融着されている請求項１～１８のいずれか１項に記載の不織布。
　非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときにも、該押圧面と前記不織布との間の網目状空間が維持されている請求項１～１９のいずれか１項に記載の不織布。
　非変形性の押圧面により０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときに、該押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_０．５と前記押圧面の単位総面積Ｓａとの比率（Ｓ_０．５／Ｓａ）が０．１～０．４である請求項１～２０のいずれか１項に記載の不織布。
　非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときに、該押圧面及び前記不織布の接触面積Ｓ_５０と前記押圧面の単位総面積Ｓａとの比率（Ｓ_５０／Ｓａ）が０．３～０．９である請求項１～２１のいずれか１項に記載の不織布。
　非変形性の押圧面により５０ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で前記不織布を面方向に押圧したときのシート厚みＴ_５０と、同様に０．５ｇｆ／ｃｍ^２の圧力で押圧したときのシート厚みＴ_０．５との比率（Ｔ_５０／Ｔ_０．５）が、０．１～０．４である請求項１～２２のいずれか１項に記載の不織布。
　前記不織布の第１突出部の層厚み、第２突出部の層厚み、及び壁部の層厚みが、実質的に同じである請求項１～２３のいずれか１項に記載の不織布。
　表面材と吸収体との間に配置されて吸収性物品をなす請求項１～２４のいずれか１項に記載の不織布。
　請求項１～２４のいずれかに記載の不織布を、その第１突出部を肌面側とし、表面シートとして適用した吸収性物品。