TW202128545A

TW202128545A - 紗線卷裝及其製造方法

Info

Publication number: TW202128545A
Application number: TW109135891A
Authority: TW
Inventors: 田中晴士
Original assignee: 日商宇部愛科喜模股份有限公司
Priority date: 2019-10-29
Filing date: 2020-10-16
Publication date: 2021-08-01
Also published as: TWI853106B; US20240092608A1; WO2021085183A1; KR102647586B1; CN114555498B; JP7361569B2; JP2021070538A; CN114555498A; KR20220064901A

Abstract

本發明提供一種紗線卷裝及其製造方法，其係即使將海島型纖維1根1根地以橫動方式纏繞於捲線軸，亦難以發生綾崩或捲翹，並降低構成紗線層之各層間之熱收縮率的不均。

本發明之紗線卷裝，其係於捲線軸上，以橫動方式1根1根地捲繞纖度為100~6400dtex之海島型纖維，形成紗線層時，海島型纖維之紗線寬為x(mm)之情形，構成第n層的紗線層之各紗線，係於遠離構成第n-1層之紗線層之各紗線0~xmm之位置纏繞。

Description

紗線卷裝及其製造方法

本發明係關於在捲線軸纏繞紗線之紗線卷裝及其製造方法。更詳細係關於在捲線軸橫動纏繞複合纖維製造紗線卷裝之技術。

一般而言，將帶狀或絲狀之線材捲繞於捲線軸等之芯材，形成卷裝時，係使用於芯材之軸方向將線材往返並纏繞之橫動纏繞。此外，過去，亦提出藉由設計捲繞方法或捲繞條件，試圖防止綾崩或提升解繞性之紗線卷裝(參照專利文獻1~3)。例如，專利文獻1所記載之紗線條之捲繞方法，為了使紗線條之捲繞軌跡不偏移，捲繞紗線條均等地分散於卷寬全寬，並以積層之捲線比捲繞。

專利文獻2所記載之單線粗纖度複絲紗之捲繞方法中，使捲繞時之捲繞張力及綾角於特定之範圍的同時，將捲線比切換1次以上使卷裝寬度除以絲帶數的值為3~5之範圍。此外，專利文獻3所記載之卷裝，係紗線-紗線摩擦係數低的熱可塑性纖維中，使初期卷寬於特定的範圍，並使纏繞結束的綾角θ2與纏繞開始的綾角θ1的差(θ2-θ1)為4.0°~7.0°的範圍，將綾角從纏繞開始至纏繞結束漸增。

過去，藉由1階段之熔融紡絲法捲繞聚酯系複合纖維從而得到聚酯系複合纖維卷裝中，提出一種方法，解決關於高速解繞時之張力變動、來自卷裝的耳部之熱收縮特性、纖度變動特性及捲縮特性之缺點，及紗線長方向之週期性的染斑的缺點(參照專利文獻4)。該專利文獻4所記載之製造方法中，藉由吐出孔之孔徑D與孔長L之比(L/D)為2以上，將使用吐出口孔相對於鉛直方向傾斜10~40°之紡嘴而熔融紡絲之複合纖維，以冷卻風冷卻固化後不延伸，在特定的紡絲張力、熱處理溫度、熱處理張力、捲繞時之卷裝溫度及卷裝速度進行捲繞。

【先前技術文獻】

【專利文獻】

【專利文獻1】日本特開2001-335239號公報

【專利文獻2】日本特開2011-207597號公報

【專利文獻3】日本特開2017-214185號公報

【專利文獻4】國際公開第2003/040011號

由兩種類以上之樹脂形成，並具有島成分散落於海成分中之斷面構造之海島型纖維，例如，可將熔融紡絲之數十根~數百根之單纖維藉由熱延伸或加熱成一體化而製造。藉由此種方法製造之海島型纖維，由於在海成分之結晶化未充分進行的狀態下進行捲繞，因此在捲繞後進行後固化或因時間經過的變化造成海成分收縮，而有下層的紗線發生捲翹的問題。

若紗線卷裝的紗層中存在大的捲翹，則產生「解繞時發生解繞不良問題」、「織加工時捲翹部分形成不規則的紋路而織物的創作性降低」、「紗線的楊氏模數降低」等之問題。此外，因為前述捲翹，海島型纖維之紗線卷裝中在紗線層之最外層及最內層外表上之熱收縮率產生差，若於織加工後進行熱壓則發生「翹曲」或「彎曲」，而在產品發生物性不良等之問題。

對此等之問題點，前述專利文獻1-3所記載之技術，可改善綾崩，但無法改善因捲翹造成的熱收縮率不均。另一方面，專利文獻4所記載之技術，為了解決由於在耳部與中央部存在捲繞之徑差所產生之問題，將紡絲時之吐出條件、紡絲張力、捲繞時之卷裝溫度及捲繞速度等特定者，而該方法無法解決紗線層之上層與下層熱收縮率不均之問題。

在此，本發明之目的在於提供一種紗線卷裝及其製造方法，其係即使將海島型纖維1根1根地以橫動方式纏繞於捲線軸，亦難以發生綾崩或捲翹，並降低構成紗線層之各層間之熱收縮率的不均。

本發明之紗線卷裝，其特徵係其具備：捲線軸，及紗線層，係於前述捲線軸上，將纖度為100~6400dtex之海島型纖維，以橫動方式1根1根地捲繞所形成；前述海島型纖維之紗線寬為x(mm)時，構成第n(n為2以上的整數)層的紗線層之各紗線，係於遠離構成第n-1層之紗線層之各紗線0~xmm之位置纏繞。

前述海島型纖維之海成分，係熔點mp-20℃中之熱收縮率為2%以下。

前述海島型纖維，係帶狀或斷面為橢圓形狀。

本發明之紗線卷裝之製造方法，其特徵係其具有捲繞步驟，係將纖度為100~6400dtex之海島型纖維，以橫動方式1根1根地捲繞於捲線軸；前述捲繞步驟，係前述海島型纖維之紗線寬為x(mm)時，將構成第n(n為2以上的整數)層的紗線層之各紗線，纏繞於遠離構成第n-1層之紗線層之各紗線0~xmm之位置。

本發明之紗線卷裝之製造方法中，可於前述捲繞步驟後，將前述紗線層在40~120℃之溫度條件下，加熱6小時以上。

此外，前述海島型纖維，係帶狀或斷面為橢圓形狀。

根據本發明，即使將海島型纖維以橫動方式1根1根地纏繞於捲線軸，亦可得到不易發生綾崩或捲翹，並構成紗線層之各層間之熱收縮率均一的紗線卷裝。

1:紗線卷裝

2:捲線軸

3:海島型纖維

4:紗線層

31:低熔點成分

32:高熔點成分

33a,33b,33c:複合纖維

f₀~f₂:紗線

r:卷徑

p:節距

x:紗線寬

θ:綾角

〔圖1〕示例性地表示本發明之實施型態之紗線卷裝中海島型纖維之纏繞狀態之擴大側面圖。

〔圖2〕A、B為示例性地表示海島型纖維3之斷面之圖，A為帶狀紗線，B為斷面為橢圓形狀之紗線。

〔圖3〕A~C為表示複合纖維(單纖維)之構造例之斷面圖，A為鞘芯複合型、B為偏心鞘芯型、C為並列型。

〔圖4〕示例性地表示本發明之實施型態之紗線卷裝之製造方法之側面圖。

〔圖5〕表示本發明之實施例之紗線卷裝之外觀之示例圖。

以下，關於實施本發明之型態，參照圖式，進行詳細地說明。又，本發明，並非限定於以下說明之實施型態。

圖1為示例性地表示本發明之實施型態之紗線卷裝中海島型纖維之纏繞狀態之擴大側面圖，圖2A、B為示例性地表示海島型纖維3之斷面之圖。如圖1所示，本實施型態之紗線卷裝1，係由捲線軸2、及於捲線軸2上纏繞海島型纖維3所形成之紗線層所構成。

〔捲線軸2〕

捲線軸2，可使用紙製、塑膠製或鋁合金等所構成之金屬製之筒狀物。捲線軸2之大小並無特別限定，可因應捲繞的紗線之長度、粗細及材質等，適當地設定。

〔紗線層〕

紗線層，係將以2種類以上樹脂所形成，並具有島成分散落於海成分中之斷面構造，纖度為100~6400dtex之海島型纖維3，以橫動方式1根1根地捲繞於捲線軸2而形成。構成紗線層之海島型纖維3之纖維不足100dtex之情形，幾乎不會觀察到各層間之物性之不均，難以感受到熱收縮率均一化的效果。此外，若海島型纖維3之纖度超過6400dtex，則於紗線層之端部產生隆起而容易發生崩解。

構成紗線層之海島型纖維3，例如，可使用如圖2A所示之帶狀紗線或如圖2B所示之斷面為橢圓形狀之紗線。此等之海島型纖維3，藉由將熔融紡絲之數十根~數百根之單纖維熔合或熱熔融而一體化，形成1根的紗線而得到，且形成海島型纖維3之單纖維，例如可使用熔點相異之2種以上之熱可塑性樹脂所構成之複合纖維。

圖3A~C為表示海島型纖維3之原料所使用之複合纖維(單纖維)之構造例之斷面圖，圖3A為鞘芯複合型、圖3B為偏心鞘芯型、圖3C為並列型。複合纖維33a、33b、33c，係由第1樹脂成分(以下，稱作低熔點成分31)、及比第1樹脂成分之熔點高20℃以上之第2樹脂成分(以下，稱作高熔點成分32)所構成，圖3A所示之鞘芯型複合纖維33a及圖3B所示之偏心鞘芯型複合纖維33b之情形，一般而言，鞘部為低熔點成分31所形成，芯部為高熔點成分32所形成。

例如單纖維，使用圖3A所示之鞘芯型複合纖維33a及圖3B所示之偏心鞘芯型複合纖維33b之情形，如圖2A、B所示，海島型纖維3，係於低熔點成分31所構成之海部中，散落高熔點成分32所構成之島部而形成之斷面構造。又，形成海島型纖維3之單纖維，並非限定於前述複合纖維，可使用單一樹脂所構成之2種以上之單一纖維，亦可組合單一纖維及複合單纖維使用。此外，複合纖維，亦可使用圖3A~C所示之構造以外之物，如多芯型複合纖維等。

構成紗線層之海島型纖維3，係比海成分(低熔點成分31) 之熔點mp低20℃之溫度(mp-20℃)中熱收縮率在2%以下為佳。藉此，可抑制成形加壓加工等之後加工時之產品收縮，進一步降低因後加工所產生的產品尺寸誤差。又，在此之海島型纖維3之熱收縮率，係指所有步驟結束後之完成品的值，若藉由捲繞後之加熱(後固化)熱收縮率為2%以下，則捲繞時的值亦可超過2%。

此外，如圖1所示，本實施型態之紗線卷裝1，海島型纖維3之紗線寬為x(mm)時，構成第n(n為2以上的整數)層的紗線層之各紗線，係於遠離構成第n-1層之紗線層之各紗線0~xmm之位置纏繞。亦即，本實施型態之紗線卷裝1，第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔(以下，稱作節距)為0~xmm。藉此，構成紗線層之各層之凹凸減小，因此可抑制綾崩的發生，且可防止因製造後之熱收縮於紗線層表面產生凹凸，發生捲翹或熱收縮率不均。

在此，第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔(節距p)，0~0.5xmm為合適；藉此可提高對綾崩及捲翹發生之抑制效果，均一化紗線層之熱收縮率。又，第n層之紗線與第n-1層之紗線之節距p為0mm，係指對於前一圈纏繞的紗線無間隙地纏繞的狀態。

〔製造方法〕

接著，對前述紗線卷裝1之製造方法進行說明。圖4為示例性地表示本發明之實施型態之紗線卷裝1之製造方法之圖。如圖4所示，本實施型態之紗線卷裝1之製造方法，係實施以橫動方式1根1根地將海島型纖維3捲繞於捲線軸2之捲繞步驟。此時所使用之海島型纖維3，只要為熔點相異之2種以上之熱可塑樹脂所形成、纖度100~6400dtex、斷面為海島構造者，則無特別限定，但從效果大小地觀點而言，圖2A所示之帶狀紗線或圖2B所示之斷面為橢圓形狀之紗線為佳。

又，本實施型態之紗線卷裝1，亦可替換如前述帶狀紗線或斷面為橢圓形狀之紗線之單絲紗，使用由複數根複合纖維(單纖維)合為1根之紗線(束)之複絲紗。然而，使用複絲紗之紗線卷裝，由於纏繞於捲線軸後各個複合纖維(單纖維)亦無法固定而可能移動，因此很難發生熱收縮率不均之問題，即使採用本發明之構成得到的效果亦小。

此外，本實施型態之紗線卷裝1之製造方法，在捲繞步驟中，海島型纖維3之紗線寬為x(mm)時，將構成第n(n為2以上的整數)層的紗線層之各紗線，纏繞於遠離構成第n-1層之紗線層之各紗線0~xmm之位置。具體而言，橫動纏繞第1圈之紗線f₁，鄰接於纏繞起點的紗線f₀或以比紗線寬xmm窄的節距p纏繞，橫動纏繞第2圈之紗線f₂，鄰接於第1圈的紗線f₁或以比紗線寬xmm窄的節距p纏繞。

此時，各紗線，例如藉由橫動纏繞引導導向，並纏繞。又，從綾崩或捲翹之抑制及降低紗線層中之熱收縮率不均的觀點而言，第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔(節距p)，係紗線寬x(mm)的一半以下，亦即，0~0.5xmm為佳。

此外，海島型纖維3之對捲線軸2之繞線角度，即綾角θ，並無特別限定，捲線數為一定之紗線卷裝之情形，從纏繞開始至纏繞結束使綾角逐漸減少，且纏繞開始與纏繞結束之綾角差較佳為4°~7°。

此外，若增大綾角θ，可降低綾崩的發生機率，但有變得容易捲翹的問題。另一方面，若減小綾角，雖難以捲翹，但容易綾崩。因此，本實施型態之紗線卷裝1，適用使綾角θ從纏繞開始至纏繞結束為一定而變更捲線數之所謂捲線步驟之技術為佳。藉此，可降低因捲翹或卷徑所導致之熱收縮率差。

進一步，本實施型態之紗線卷裝1之製造方法，於捲繞步驟後，亦可將卷裝放入烤箱，加熱(後固化)於捲線軸2上形成之紗線層。藉由進行後固化，可下降在織造步驟之拉出時滾輪等之通過阻力，並下降解繞不良等之問題之發生機率。在此，後固化之條件，並無特別限定，可因應紗線之徑或材質進行適當地設定，例如可為在40~120℃之溫度條件下，6小時以上。本實施型態之紗線卷裝，由於在特定的節距纏繞海島型纖維，因此即使進行後固化於下層的紗線亦不會發生捲翹。

如以上詳述，本實施型態之紗線卷裝，將海島型纖維1根1根地以橫動方式纏繞於捲線軸時，由於使第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔(節距p)，為紗線寬x(mm)以下，亦即，0~xmm，因此紗線層表面之凹凸降低，難以發生綾崩或捲翹，而得到紗線層之熱收縮率均一的紗線卷裝。

【實施例】

以下，列舉實施例及比較例，並具體地說明本發明之效果。本實施例中，藉由以下所示之方法及條件，製作實施例及比較例之紗線卷裝，評價解繞性及物性。圖5為表示本發明之實施例之紗線卷裝之外觀之示例圖。

<實施例1>

(1)海島型纖維之製作

首先，鞘成分使用熔點134℃之乙烯-聚丙烯無規共聚物(CoPP)，芯成分使用熔點256℃之聚對苯二甲酸乙二酯(PET)，形成圖3A所示之鞘芯型複合纖維，並使用該複合纖維(單纖維)製作圖2A所示之帶狀海島型纖維。

具體而言，藉由一般之熱熔融複合紡絲裝置，使用噴嘴孔數為120之鞘芯同心型之複合噴嘴，以紡絲速度66.2m/分紡絲鞘芯型複合纖維。接著，在滾輪間以延伸溫度100℃、延伸速度274.0m/分熱延伸，進一步，維持相同速度接觸於158℃之加熱尼爾森滾輪，僅使低熔點成分之CoPP熔融並將各單纖維一體化，得到纖度800dtex、紗線寬1.20mm之帶狀海島型纖維。

(2)捲繞

接著，使用具備橫動裝置之捲繞機，將藉由前述方法製作之帶狀海島型纖維，使用橫動引導，1根1根地捲繞於捲線軸2。捲繞用捲線軸2，使用外徑108mm、長度330mm之紙管，橫動引導使用溝寬1.2mm者。

捲繞條件為：捲線數為5.012回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距為1.21mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為0.01mm)、捲繞速度為275m/分、卷徑r為155mm、纏繞開始綾角θs為10.17°、纏繞結束綾角θe為7.12°、綾角差(θs-θe)為3.05°。接著，捲繞至紗線層4之質量為4.5kg後，將卷裝於100℃之烤箱內維持12小時進行後固化，得到圖5所示之外觀之實施例1之紗線卷裝。

<實施例2>

將藉由與實施例1相同的材料、方法及條件製作之帶狀海島型纖維，以2階段之捲線數步驟捲繞於捲線軸(紙管)2，製作實施例2之紗線卷裝。此情形，捲繞條件為：第1階段，係捲線數為5.012回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距為1.21mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為0.01mm)；第2階段，係捲線數為4.512回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距為1.21mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為0.01mm)。此外，卷徑為154mm、纏繞開始綾角θs為10.17°、纏繞結束綾角θe為7.95°、綾角差(θs-θe)為2.22°。

<實施例3>

(1)海島型纖維之製作

鞘成分使用熔點112℃之直鏈狀低密度聚乙烯(LLDPE)，芯成分使用熔點165℃之聚丙烯(PP)，由圖3A所示之鞘芯型複合纖維，製作如圖2B所示之斷面為橢圓形狀之海島型纖維。

具體而言，藉由一般之熱熔融複合紡絲裝置，使用噴嘴孔數為480之鞘芯同心型之複合噴嘴，以紡絲速度61.5m/分紡絲鞘芯型複合纖維。接著，以延伸溫度150℃、延伸速度800m/分，在蒸氣槽中延伸，僅使低熔點成分之LLDPE熔融並將各纖維一體化，得到纖度2000dtex、紗線寬1.00mm之斷面為橢圓形狀之海島型纖維。

(2)捲繞

接著，使用具備橫動裝置之捲繞機，將藉由前述方法製作之斷面為橢圓形狀之海島型纖維，使用橫動引導，1根1根地捲繞於捲線軸2。捲繞用捲線軸2，使用外徑108mm、長度330mm之紙管，橫動引導使用溝寬1.2mm者。

捲繞條件為：捲線數為4.011回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距為1.02mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為0.02mm)、捲繞速度為785m/分、卷徑r為265mm、纏繞開始綾角θs為12.63°、纏繞結束綾角θe為5.22°、綾角差(θs-θe)為7.41°。接著，捲繞至紗線層4之質量為6.5kg後，將卷裝於40℃之烤箱內維持48小時進行後固化，製作實施例3之紗線卷裝。

<實施例4>

將藉由與實施例1相同的材料、方法及條件製作之海島型纖維，除了捲線數為5.019回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距為1.80mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為0.60mm)、纏繞開始綾角θs為10.15°、纏繞結束綾角θe為7.11°、綾角差(θs-θe)為3.04°以外，藉由與實施例1相同的條件捲繞，製作實施例4之紗線卷裝。

<實施例5>

將藉由與實施例1相同的材料、方法及條件製作之海島型纖維，除了捲線數為3.510回/橫動寬(280mm)、纏繞開始綾角θs為14.36°、纏繞結束綾角θe為10.11°、綾角差(θs-θe)為4.25°以外，藉由與實施例1相同的條件捲繞，製作實施例5之紗線卷裝。

<實施例6>

將藉由與實施例1相同的材料、方法及條件製作之海島型纖維，除了捲線數為7.013回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距為1.20mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為0mm)、纏繞開始綾角θs為7.30°、纏繞結束綾角θe為5.10°、綾角差(θs-θe)為2.2°以外，藉由與實施例1相同的條件捲繞，製作實施例6之紗線卷裝。

<比較例1>

將藉由與實施例1相同的材料、方法及條件製作之海島型纖維，除了捲線數為5.320回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距p為31.05mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為29.85mm)、纏繞開始綾角θs為9.59°、纏繞結束綾角θe為6.71、綾角差(θs-θe)為2.88°以外，藉由與實施例1相同的條件捲繞，製作比較例1之紗線卷裝。

<比較例2>

將藉由與實施例3相同的材料、方法及條件製作之海島型纖維，除了捲線數為3.606回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距p為65.00mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為64.00mm)、纏繞開始綾角θs為14.00°、纏繞結束綾角θe為5.80°、綾角差(θs-θe)為8.2以外，藉由與實施例3相同的條件捲繞，製作比較例2之紗線卷裝。

<比較例3>

將藉由與實施例1相同的材料、方法及條件製作之海島型纖維，除了捲線數為5.029回/橫動寬(280mm)、1橫動圈後之1圈之捲繞節距為2.80mm(第n層之紗線與第n-1層之紗線之間隔為1.60mm)、纏繞開始綾角θs為10.13°、纏繞結束綾角θe為7.098°、綾角差(θs-θe)為3.032以外，藉由與實施例1相同的條件捲繞，製作比較例3之紗線卷裝。

〔評價〕

接著，將藉由前述方法製作之實施例1~6及比較例1~3之紗線卷裝，藉由以下所示之方法進行評價。

1.複合纖維之物性

<寬度、厚度>

對實施例及比較例之各紗線卷裝，各別藉由數位測徑器及錶盤厚度計，測量捲繞於捲線軸後之各海島型纖維之寬度及厚度。

<楊氏模數>

對實施例及比較例之各紗線卷裝，從紗線層之最外層及最內層各別切出3根300mm的樣品，使用張力測量機，夾頭間距離為200mm進行楊氏模數之測量，求得3根樣品之平均值。

<熱收縮率>

對實施例及比較例之各紗線卷裝，從紗線層之最外層及最內層各別切出3根長1200mm、標線間距離1000mm之樣品。接著，將各樣品切成1000mm，於80℃之精密烤箱在無張力之狀態維持30分，由加熱前後的長度求得收縮率(3根的平均值)。

2.解繞性

<綾崩>

觀察實施例及比較例之各紗線卷裝之外觀，紗線，從捲線軸之纏繞端部跨過15mm以上之長度而脫落的狀態，亦即短路(突出)之狀態被確認之情形，則認定為「有綾崩」。另一方面，未觀察到此種短路狀態之情形，認定為「無綾崩」。

實施例1~6及比較例1~3之紗線卷裝之製作及卷繞條件表示於下列表1，此等紗線卷裝之評價結果各別表示於表2。

〔表1〕

〔表2〕

如上述表1、2所示，以與過去產品相同寬的節距纏繞之比較例1之紗線卷裝，以及較比較例1窄的節距並在本發明之範圍外之比較例3之紗線卷裝，皆確認到綾崩，進一步，於下層發生捲翹並在紗線層內發生楊氏模數或熱收縮率的不均。此外，使用斷面為橢圓形狀之紗線之比較例2之紗線卷裝亦相同，由於以比紗線寬更寬的節距纏繞，而確認到綾崩，並因下層之捲翹在紗線層內發生楊氏模數或熱收縮率的不均。

相對於此，在本發明之範圍內製造之實施例1~6之紗線卷裝，未確認到綾崩，且紗線層內的物性(楊氏模數、熱收縮率)皆均一。從以上之結果確認，根據本發明，即使將海島型纖維以橫動方式1根1根地纏繞於捲線軸，仍可得到難以發生綾崩或捲翹，且構成紗線層之各層間之熱收縮率或楊氏模數等物性均一之紗線卷裝。