JPS617506A - 炭素繊維複合導線の製造方法 - Google Patents
炭素繊維複合導線の製造方法Info
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- JPS617506A JPS617506A JP12665484A JP12665484A JPS617506A JP S617506 A JPS617506 A JP S617506A JP 12665484 A JP12665484 A JP 12665484A JP 12665484 A JP12665484 A JP 12665484A JP S617506 A JPS617506 A JP S617506A
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- carbon fiber
- carbon
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- Laminated Bodies (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、送配電のために使用する線材に関するもの
である。
である。
従来の技術および問題点
送配電の用途に供される線材としては、導電率が高いこ
と、引張強度が高いこと、軽量であること等の各種の特
性が要求されることは週の通りであり、従来、これらの
要求に沿うべく各種の電線・ケーブルが提案されている
。その例としてアルモウェルド線（ＡＷ）やアルミ被鋼
線が知られている。ＡＷは、鋼線上にΔＱ粉末を圧縮焼
結して荒引線を作り、これを伸線して所定の寸法に仕上
げたものであり°、またアルミ被鋼線は鋼線の周囲に八
Ｑを押し出しながらｓｑｍに張力を加えてダイス中を引
き出し、鋼線と八Ｑとを摩擦圧接によって一体化させた
ものである。
と、引張強度が高いこと、軽量であること等の各種の特
性が要求されることは週の通りであり、従来、これらの
要求に沿うべく各種の電線・ケーブルが提案されている
。その例としてアルモウェルド線（ＡＷ）やアルミ被鋼
線が知られている。ＡＷは、鋼線上にΔＱ粉末を圧縮焼
結して荒引線を作り、これを伸線して所定の寸法に仕上
げたものであり°、またアルミ被鋼線は鋼線の周囲に八
Ｑを押し出しながらｓｑｍに張力を加えてダイス中を引
き出し、鋼線と八Ｑとを摩擦圧接によって一体化させた
ものである。
これらの線材によれば、鋼の引張強度が高く、またΔｇ
の導電率が高いから、全体として引張強度および導電率
を共に高めることができる。しかしながら鋼線は単位長
さ当りの重量が大きく、がっ線膨張率が大きいために、
従来のアルミ覆鋼線では、重量および線膨張率が大きく
、したがって例えば架空線として用いた場合には、弛度
が大きくなって経済的に不利となるなどの問題があった
。
の導電率が高いから、全体として引張強度および導電率
を共に高めることができる。しかしながら鋼線は単位長
さ当りの重量が大きく、がっ線膨張率が大きいために、
従来のアルミ覆鋼線では、重量および線膨張率が大きく
、したがって例えば架空線として用いた場合には、弛度
が大きくなって経済的に不利となるなどの問題があった
。
この発明は上記従来の問題を解決し、引張強度および導
電率が共に優れ、かつ軽量で線膨張率の小さい線材を提
供することを目的とするものである。
電率が共に優れ、かつ軽量で線膨張率の小さい線材を提
供することを目的とするものである。
問題点を解決するための手段
この発明は上記の目的を達成するために、心線を炭素繊
維によって形成するとともに、その心線の外周に良導体
金属からなる導体層を形成したことを特徴とするもので
ある。
維によって形成するとともに、その心線の外周に良導体
金属からなる導体層を形成したことを特徴とするもので
ある。
実施例
この発明の炭素１！Ｉｉ複合線材１は第１図に示すよう
に炭素！！維からなる心線２の外周に導体層３を形成し
た構成である。ここで、心線２をなす炭素繊維は直径歓
声の長Ｉ！維を多数本束ねたものである。また導体層３
は良導体金属からなるものであって、用途によって各種
の金属を使用でき、例えばアルミニウムや銅あるいは鋼
によって導体層３を形成することができる。さらに心線
２と導体Ｍ３との割合（断面積で占める割合）は、用途
によって適宜に設定でき、一般的な傾向としては、心線
２の割合が増えれば、引張強度が増大するとともに、重
量が減少しかつ線膨張係数が小さくなり、逆に導体ｆｆ
１３の割合が増えれば、導電率が大きくなる。
に炭素！！維からなる心線２の外周に導体層３を形成し
た構成である。ここで、心線２をなす炭素繊維は直径歓
声の長Ｉ！維を多数本束ねたものである。また導体層３
は良導体金属からなるものであって、用途によって各種
の金属を使用でき、例えばアルミニウムや銅あるいは鋼
によって導体層３を形成することができる。さらに心線
２と導体Ｍ３との割合（断面積で占める割合）は、用途
によって適宜に設定でき、一般的な傾向としては、心線
２の割合が増えれば、引張強度が増大するとともに、重
量が減少しかつ線膨張係数が小さくなり、逆に導体ｆｆ
１３の割合が増えれば、導電率が大きくなる。
ここで上記の炭素Ｉ！維複合線材１をアルモウェルド線
に置換して使用する場合について具体的に説明すると、
炭素繊維複合線材１の引張強度および線膨張係数と炭素
繊維の割合との関係は第２図には示す通りである。先ず
引張強度についてみると、炭素ＩＩＮの割合が６１％を
越えれば、アルモウェルド線よりも引張強度が大きくな
る。また線膨張係数については、炭素８１１にの割合が
２１％を越えれば、アルモウェルド線の線膨張係数より
も小さい値になる。したがってアルモウェルド線に置換
して使用する場合は、炭素繊維の割合を６１〜７９％の
範囲のものとすることが好ましい。第１表は炭素様１
（８３７１１１Ｘ ６１，９００本）の割合を７５％と
し、アルミ導体層を２５％とした炭素ｌＩＩ維複合線材
と、直径１．９８ ｎｌ（７）鋼線に−０，１６１１１
１１１１ノフルミ層を形成したアルモウェルド線および
直径２．３ｆｆｉｍの硬アルミ線との特性を比較して示
す表である。
に置換して使用する場合について具体的に説明すると、
炭素繊維複合線材１の引張強度および線膨張係数と炭素
繊維の割合との関係は第２図には示す通りである。先ず
引張強度についてみると、炭素ＩＩＮの割合が６１％を
越えれば、アルモウェルド線よりも引張強度が大きくな
る。また線膨張係数については、炭素８１１にの割合が
２１％を越えれば、アルモウェルド線の線膨張係数より
も小さい値になる。したがってアルモウェルド線に置換
して使用する場合は、炭素繊維の割合を６１〜７９％の
範囲のものとすることが好ましい。第１表は炭素様１
（８３７１１１Ｘ ６１，９００本）の割合を７５％と
し、アルミ導体層を２５％とした炭素ｌＩＩ維複合線材
と、直径１．９８ ｎｌ（７）鋼線に−０，１６１１１
１１１１ノフルミ層を形成したアルモウェルド線および
直径２．３ｆｆｉｍの硬アルミ線との特性を比較して示
す表である。
第１表
第１表に示すように、炭素繊維７５％の炭素繊維−アル
ミ複合線材にあっては、アルモウェルド線に比較して引
張強度を１．２４倍に増大し、重量を３１％、線膨張係
数を１７％にそれぞれ低下させることができる。
ミ複合線材にあっては、アルモウェルド線に比較して引
張強度を１．２４倍に増大し、重量を３１％、線膨張係
数を１７％にそれぞれ低下させることができる。
つぎに上記の炭素繊維複合線材１の製法を説明すると、
第３図に示すように溶融押し出しによる方法が好適であ
って、炭素繊維を束ねてなる心線２を送り出し狭首４か
ら押し出しダイス５内に挿通し、そのダイス５内の溶融
金属６を心＃４１２の外周に付着させ、ついでダイス５
の下側における冷却帯７でその溶融金属６を冷却硬化さ
せる。しかる後引抜きダイス８に通して引抜き加工を施
すＬとにより、所定寸法に仕上げるとともに加工硬化を
加えて強度を高め、同時に心線２と導体層３との密着性
や充填度を密にする。
第３図に示すように溶融押し出しによる方法が好適であ
って、炭素繊維を束ねてなる心線２を送り出し狭首４か
ら押し出しダイス５内に挿通し、そのダイス５内の溶融
金属６を心＃４１２の外周に付着させ、ついでダイス５
の下側における冷却帯７でその溶融金属６を冷却硬化さ
せる。しかる後引抜きダイス８に通して引抜き加工を施
すＬとにより、所定寸法に仕上げるとともに加工硬化を
加えて強度を高め、同時に心線２と導体層３との密着性
や充填度を密にする。
なお、この発明は炭素ａ帷とアルミとを複合させた構′
成以外に、導体層３を銅によって形成することにより、
炭素ｍｕ−銅複合線材もしくは炭素繊維−銅トロリー線
としてもよく、あるいは導体層３を鋼によって形成する
ことにより、炭素５ａＷ−銅複合Ｉ！ ４４として構成
したものであってもよい。
成以外に、導体層３を銅によって形成することにより、
炭素ｍｕ−銅複合線材もしくは炭素繊維−銅トロリー線
としてもよく、あるいは導体層３を鋼によって形成する
ことにより、炭素５ａＷ−銅複合Ｉ！ ４４として構成
したものであってもよい。
これらの各複合線材の緒特性を、各々に対応する従来の
線材と比較して第２表に示す。
線材と比較して第２表に示す。
第２表
第２表に示寸ようにこの発明の炭素繊維複合線材では、
引張強度、重量、線膨張係数の緒特性が極めて優れてい
ることが認められる。
引張強度、重量、線膨張係数の緒特性が極めて優れてい
ることが認められる。
発明の効果
以上の説明から明らかなようにこの発明によれ、よ、炭
素繊維からなる心線の外周に良導体金属からなる導体層
を形成した構成であるから、引張強度に優れているとと
もに線膨張率が小さく、しがも経世な線材とすることが
でき、さらにはＳ電率を充分高くすることができ、した
がってこの発明によれば、架空送電線やトロリー線とし
て好適な線材を得ることができる。
素繊維からなる心線の外周に良導体金属からなる導体層
を形成した構成であるから、引張強度に優れているとと
もに線膨張率が小さく、しがも経世な線材とすることが
でき、さらにはＳ電率を充分高くすることができ、した
がってこの発明によれば、架空送電線やトロリー線とし
て好適な線材を得ることができる。
第１図はこの発咀の一実施例を示す部分斜視図、第２図
は炭素繊維の割合と引張強度および線膨張係数との関係
を示を線図、第３図は製造方法を説明するための概略図
である。 １・・・炭素械ｌｌｉ複合線材、 ２・・・心線、 ３
・・・導体層。
は炭素繊維の割合と引張強度および線膨張係数との関係
を示を線図、第３図は製造方法を説明するための概略図
である。 １・・・炭素械ｌｌｉ複合線材、 ２・・・心線、 ３
・・・導体層。
Claims (1)
- 心線を炭素繊維によつて形成するとともに、その心線の
外周に良導体金属からなる導体層を形成してなる炭素繊
維複合線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12665484A JPS617506A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 炭素繊維複合導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12665484A JPS617506A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 炭素繊維複合導線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS617506A true JPS617506A (ja) | 1986-01-14 |
| JPH0444366B2 JPH0444366B2 (ja) | 1992-07-21 |
Family
ID=14940563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12665484A Granted JPS617506A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 炭素繊維複合導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS617506A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4789802A (en) * | 1987-01-24 | 1988-12-06 | Japan Physitec Co., Ltd. | High voltage, multi-stage electrostatic generator |
| JPS644530A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Toyota Motor Corp | Control device in differential operation limiting device in four-wheel-drive vehicle |
| CN104384212A (zh) * | 2014-11-27 | 2015-03-04 | 北京科技大学 | 一种金属与碳纤维复合线材制备方法 |
| JP2015225835A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-14 | 株式会社ビスキャス | 架空送電線、及び、架空送電線の製造方法 |
| JP2022519098A (ja) * | 2019-02-01 | 2022-03-18 | サンドヴィック マテリアルズ テクノロジー ドイチュラント ゲーエムベーハー | ロッド状要素を製造するための方法及び装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4927882A (ja) * | 1972-07-11 | 1974-03-12 | ||
| JPS49127851A (ja) * | 1973-04-13 | 1974-12-06 | ||
| JPS5059784A (ja) * | 1973-09-27 | 1975-05-23 | ||
| JPS53158891U (ja) * | 1977-05-20 | 1978-12-13 |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP12665484A patent/JPS617506A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4927882A (ja) * | 1972-07-11 | 1974-03-12 | ||
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| JPS5059784A (ja) * | 1973-09-27 | 1975-05-23 | ||
| JPS53158891U (ja) * | 1977-05-20 | 1978-12-13 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4789802A (en) * | 1987-01-24 | 1988-12-06 | Japan Physitec Co., Ltd. | High voltage, multi-stage electrostatic generator |
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| JP2015225835A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-14 | 株式会社ビスキャス | 架空送電線、及び、架空送電線の製造方法 |
| CN104384212A (zh) * | 2014-11-27 | 2015-03-04 | 北京科技大学 | 一种金属与碳纤维复合线材制备方法 |
| JP2022519098A (ja) * | 2019-02-01 | 2022-03-18 | サンドヴィック マテリアルズ テクノロジー ドイチュラント ゲーエムベーハー | ロッド状要素を製造するための方法及び装置 |
| US12115570B2 (en) | 2019-02-01 | 2024-10-15 | Alleima Gmbh | Method and device for producing a rod-shaped element |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0444366B2 (ja) | 1992-07-21 |
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