JPS61256509A - アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方法 - Google Patents
アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方法Info
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- JPS61256509A JPS61256509A JP60098230A JP9823085A JPS61256509A JP S61256509 A JPS61256509 A JP S61256509A JP 60098230 A JP60098230 A JP 60098230A JP 9823085 A JP9823085 A JP 9823085A JP S61256509 A JPS61256509 A JP S61256509A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方
法に関する。
法に関する。
［従来技術］
ＮＭＲ−ＣＴ用高均一度マグネットなどに使用されるＮ
ｂＴｉ超電導線は、磁気的安定性、熱的安定性が要求さ
れる為、銅とＮｂＴｉの断面積比（以下、「銅比」と称
す。）が、約５の高銅比ＮｂＴｉ線が用いられている。
ｂＴｉ超電導線は、磁気的安定性、熱的安定性が要求さ
れる為、銅とＮｂＴｉの断面積比（以下、「銅比」と称
す。）が、約５の高銅比ＮｂＴｉ線が用いられている。
更に、永久電流の減衰をできるだけ小さくする為、超電
導線の接続による抵抗増加を少なくするよう、線材の単
長単重を可能な限り大きくすることが要求される。
導線の接続による抵抗増加を少なくするよう、線材の単
長単重を可能な限り大きくすることが要求される。
この様な銅安定化ＮｂＴｉ超電導線を用いたＮＭＲ−Ｃ
Ｔ用マグネットは、長尺で均一な線材製造技術が確立さ
れている反面、巻き線技術の不安定性から、マグネット
の励磁時にクエンチし易く、大量のヘリウムが消費され
るという欠点がある。
Ｔ用マグネットは、長尺で均一な線材製造技術が確立さ
れている反面、巻き線技術の不安定性から、マグネット
の励磁時にクエンチし易く、大量のヘリウムが消費され
るという欠点がある。
一方、線材の安定化材としては、銅以外にアルミニウム
が知られている。アルミニウムは、銅と比較して磁気抵
抗効果も小さく、低温での電気抵抗も銅より１桁小さい
などの長所を持っている。
が知られている。アルミニウムは、銅と比較して磁気抵
抗効果も小さく、低温での電気抵抗も銅より１桁小さい
などの長所を持っている。
ところが、ＮｂＴｉとは機械的強度が大きく異なる為、
大量で均一なアルミニウム安定化ＮｂＴｉ超電導線の製
造方法は確立されていなかった。
大量で均一なアルミニウム安定化ＮｂＴｉ超電導線の製
造方法は確立されていなかった。
［発明の目的］
本発明は、ＮｂＴｉ多芯線の上記の問題を解決しようと
するものであり、上述の要求に合う、特に熱的安定性に
優れかつ単長単重の大きな高アルミニウム比アルミニウ
ム安定化ＮｂＴｉ多芯線を安価に製造する方法を提供す
ることを目的とする。
するものであり、上述の要求に合う、特に熱的安定性に
優れかつ単長単重の大きな高アルミニウム比アルミニウ
ム安定化ＮｂＴｉ多芯線を安価に製造する方法を提供す
ることを目的とする。
［発明の構成］
上記目的は、本発明の、低銅化銅安定化ＮｂＴｉ多芯線
の表面を除去した後、その周囲にアルミニウムを押出し
被覆することを特徴とする高アルミニウム比アルミニウ
ム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方法により達成される。
の表面を除去した後、その周囲にアルミニウムを押出し
被覆することを特徴とする高アルミニウム比アルミニウ
ム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方法により達成される。
銅安定化ＮｂＴｉ多芯線の表面は、皮剥ダイス装置によ
り除去する。
り除去する。
アルミニウムの被覆は、芯材の周囲にパイプ状のアルミ
ニウムを押出し被覆できるものであれば、どのような装
置を用いて行ってもよい。通常摩擦駆動型押出装置によ
り行なわれる。本発明で用いられる押出装置としては、
例えばフンフオーム装置（特開昭４７−３１８５９号公
報参照）や、ライネックス装置［゛ワイヤ・ジャーナル
（Ｗｉｒｅ Ｊｏｕｒ−ｎａり、１９７６．４月号６４
頁参照コなどの連続式押出機が望ましいが、ラム式押出
機でもよい。
ニウムを押出し被覆できるものであれば、どのような装
置を用いて行ってもよい。通常摩擦駆動型押出装置によ
り行なわれる。本発明で用いられる押出装置としては、
例えばフンフオーム装置（特開昭４７−３１８５９号公
報参照）や、ライネックス装置［゛ワイヤ・ジャーナル
（Ｗｉｒｅ Ｊｏｕｒ−ｎａり、１９７６．４月号６４
頁参照コなどの連続式押出機が望ましいが、ラム式押出
機でもよい。
芯材として用いられる低銅比ＮｂＴｉ多芯線は、銅比が
最終の高アルミニウム比ＮｂＴｉ多芯線のアルミニウム
比（例えば３またはそれ以上）より低いもので、例えば
約Ｉのものを用いる。これは、例えば複合体ビレットの
押出法によって製造することができる。
最終の高アルミニウム比ＮｂＴｉ多芯線のアルミニウム
比（例えば３またはそれ以上）より低いもので、例えば
約Ｉのものを用いる。これは、例えば複合体ビレットの
押出法によって製造することができる。
芯線に被覆するアルミニウムは、純度９９．９％以上の
ものが好ましい。
ものが好ましい。
本発明は、低銅比ＮｂＴｉ多芯線の周囲にアルミニウム
を押出し被覆して高アルミニウム比ＮｂＴｉ多芯線を得
るもので、全長に亘って均一で安定した高アルミニウム
比ＮｂＴｉ多芯線を得るためには、芯材と押出し被覆材
の間に良好な金属結合を形成する必要がある。この全長
に亘る金属結合の形成を芯材である低銅比ＮｂＴｉ多芯
線の表面を除去して活性にすることにより達成すること
が本発明の１つの特徴である。
を押出し被覆して高アルミニウム比ＮｂＴｉ多芯線を得
るもので、全長に亘って均一で安定した高アルミニウム
比ＮｂＴｉ多芯線を得るためには、芯材と押出し被覆材
の間に良好な金属結合を形成する必要がある。この全長
に亘る金属結合の形成を芯材である低銅比ＮｂＴｉ多芯
線の表面を除去して活性にすることにより達成すること
が本発明の１つの特徴である。
以下、本発明を図面を参照して、実施例により説明する
。
。
第１図は、本発明の製造方法に用いる装置の模式図であ
る。第１図において、供線装置２から送り出された低銅
比銅安定化ＮｂＴｉ多芯線１は、皮剥ダイス３を通して
、皮剥キャプスタン４に引き取られ、表面層を薄く除去
される。これにより表面傷も一緒に除去され、付着物の
無い活性な表面となる。
る。第１図において、供線装置２から送り出された低銅
比銅安定化ＮｂＴｉ多芯線１は、皮剥ダイス３を通して
、皮剥キャプスタン４に引き取られ、表面層を薄く除去
される。これにより表面傷も一緒に除去され、付着物の
無い活性な表面となる。
皮剥された低銅比ＮｂＴｉ多芯線ｌは、押出機５に挿入
され、高アルミニウム比アルミニウム化Ｎｔ＋ｒｉ多芯
線６として、巻取装置７に巻取られる。
され、高アルミニウム比アルミニウム化Ｎｔ＋ｒｉ多芯
線６として、巻取装置７に巻取られる。
このようにして、アルミニウムとＮｂＴｉ芯材との間に
、全長に亘って均一で安定した金属結合が得られる。
、全長に亘って均一で安定した金属結合が得られる。
［発明の効果］
本発明の製造方法によれば、芯材の表面が除去される為
、酸化物、付着物、表面傷の無い活性な表面が得られる
から、全長に亘って芯材とアルミニウムとの間の金属結
合が良好な高アルミニウム比ＮｂＴｉ多芯線が得られる
。
、酸化物、付着物、表面傷の無い活性な表面が得られる
から、全長に亘って芯材とアルミニウムとの間の金属結
合が良好な高アルミニウム比ＮｂＴｉ多芯線が得られる
。
芯材の周囲にアルミニウムを被覆するから、押出ビレッ
トの単重に制限されない大単重、大単長の線材が得られ
る。
トの単重に制限されない大単重、大単長の線材が得られ
る。
高純度アルミニウムを用いることにより、熱的安定性に
優れた線材が得られる。
優れた線材が得られる。
芯材として低銅比ＮｂＴｉ線を使用しているから、フィ
ラメント断線が少ない。
ラメント断線が少ない。
［実施例］
第１図に示す押出機としてコンフォーム装置を使用し、
低銅比ＮｂＴｉ多芯線ｌとしてＮｂＴｉフィラメント本
数８２２本、銅比１．５、外径４■のものを用い、第１
図に示すように、３ 、８ ｍｍφの皮剥ダイス３を通
した後、その周囲に９９．９９％の高純度アルミニウム
を押出し被覆して、アルミニウム比３，８、銅比１．２
、外径５ 、９ ｍｍの高アルミニウム比ＮｂＴｉ線材
６を作製した。この線材を、更に伸線加工して、最終サ
イズが０．７ｍｍｘ１．２ｍｍである高アルミニウム比
アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯平角線を作製した。
低銅比ＮｂＴｉ多芯線ｌとしてＮｂＴｉフィラメント本
数８２２本、銅比１．５、外径４■のものを用い、第１
図に示すように、３ 、８ ｍｍφの皮剥ダイス３を通
した後、その周囲に９９．９９％の高純度アルミニウム
を押出し被覆して、アルミニウム比３，８、銅比１．２
、外径５ 、９ ｍｍの高アルミニウム比ＮｂＴｉ線材
６を作製した。この線材を、更に伸線加工して、最終サ
イズが０．７ｍｍｘ１．２ｍｍである高アルミニウム比
アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯平角線を作製した。
比較の為、上記と同様の断面寸法の銅比５の高銅比Ｎｂ
Ｔｉ線材を熱間押出法により作製した後、同じ寸法の平
角線に伸線加工した。
Ｔｉ線材を熱間押出法により作製した後、同じ寸法の平
角線に伸線加工した。
得られた平角線の緒特性および単長重量は第１表に示す
通りである。
通りである。
第１表
第１表より、本発明方法によるＮｂＴｉ線材は、比較例
のものに比して、２倍近い単重が可能であることが分か
り、大単重、単長が可能であり、工業的な意義が極めて
大きい。また臨界電流密度は、比較例と同程度であるが
、６０Ｈｚの電流を流した場合のクエンチ電流は、本発
明の方が格段に高い値を示し、アルミニウム安定化によ
る熱的安定性が実証されている。
のものに比して、２倍近い単重が可能であることが分か
り、大単重、単長が可能であり、工業的な意義が極めて
大きい。また臨界電流密度は、比較例と同程度であるが
、６０Ｈｚの電流を流した場合のクエンチ電流は、本発
明の方が格段に高い値を示し、アルミニウム安定化によ
る熱的安定性が実証されている。
第１図は、本°発明の製造方法に用いる装置の模式図で
ある。
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、低銅比銅安定化ＮｂＴｉ多芯線の表面を除去した後
、その周囲にアルミニウムを押出し被覆することを特徴
とする高アルミニウム比アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多
芯線の製造方法。 ２、銅安定化ＮｂＴｉ多芯線の表面を皮剥ダイス装置に
より除去する特許請求の範囲第１項記載の製造方法。 ３、アルミニウムの押出し被覆を摩擦駆動型押出装置に
より行う特許請求の範囲第１項記載の製造方法。 ４、低銅化銅安定化ＮｂＴｉ多芯線の銅とＮｂＴｉの断
面積比が約１であり、押出し被覆後のアルミニウムとＮ
ｂＴｉの断面積比が３またはそれ以上である特許請求の
範囲第１〜３項のいずれかに記載の製造方法。 ５、押出し被覆するアルミニウムの純度が９９．９％以
上である特許請求の範囲第１項記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60098230A JPS61256509A (ja) | 1985-05-08 | 1985-05-08 | アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60098230A JPS61256509A (ja) | 1985-05-08 | 1985-05-08 | アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61256509A true JPS61256509A (ja) | 1986-11-14 |
Family
ID=14214158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60098230A Pending JPS61256509A (ja) | 1985-05-08 | 1985-05-08 | アルミニウム安定化ＮｂＴｉ多芯線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61256509A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5927404A (ja) * | 1982-08-09 | 1984-02-13 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム安定化超電導体の製造方法 |
| JPS5986107A (ja) * | 1982-11-09 | 1984-05-18 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム安定化超電導導体の製造方法 |
| JPS59211917A (ja) * | 1983-05-14 | 1984-11-30 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミ安定化超電導線の製造方法 |
-
1985
- 1985-05-08 JP JP60098230A patent/JPS61256509A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5927404A (ja) * | 1982-08-09 | 1984-02-13 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム安定化超電導体の製造方法 |
| JPS5986107A (ja) * | 1982-11-09 | 1984-05-18 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム安定化超電導導体の製造方法 |
| JPS59211917A (ja) * | 1983-05-14 | 1984-11-30 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミ安定化超電導線の製造方法 |
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