JP5667981B2 - 芯鞘複合繊維、同芯鞘複合繊維からなる仮撚加工糸及びその製造方法、並びにそれらの繊維から構成された織編物 - Google Patents
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Description
本発明は、太陽からの輻射熱を遮断する芯鞘複合繊維及びその繊維を含む織編物に関する。
本願は、２０１０年６月８日に、日本に出願された特願２０１０−１３１４１６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
本願は、２０１０年６月８日に、日本に出願された特願２０１０−１３１４１６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
従来、遮光性を目的としたカーテンや衣服に用いる繊維として、酸化チタンやタルク、硫酸バリウムといった白色顔料や、カーボンブラック、アルミニウム粉末といった無機微粒子を繊維中に分散させる方法による繊維が知られている（特許文献１、２）。また、雪上での白色擬装用途の布帛として、ポリビニルアルコール系繊維が鞘糸で合成繊維マルチフィラメントを芯糸であるコアヤーンからなる、紫外線反射性白色布帛が知られている（特許文献３）。
一方、芯鞘複合繊維の技術は、広く知られている。例えば、次のように芯鞘複合繊維の技術を用いて、耐摩擦溶融性を有する繊維を製造することが知られている。その繊維は、鞘部が２００℃以上の融点をもつ熱可塑性重合体で、芯部が結晶核剤を含むポリプロピレンである芯鞘複合繊維である（特許文献４）。
しかしながら、特許文献１、２の方法は、太陽からの輻射熱を十分に遮断するためには、繊維中に大量の無機微粒子を含有させなければならない。その結果、製糸工程の安定性が悪くなるだけでなく、繊維及び製品の風合いが著しく損なわれるという問題がある。
また、特許文献３のポリビニルアルコール系繊維は、輻射熱を遮断する効果はあるが、糸の強度が低いという問題がある。
また、特許文献３のポリビニルアルコール系繊維は、輻射熱を遮断する効果はあるが、糸の強度が低いという問題がある。
本発明の目的は、繊維の風合いを損なうことなく、太陽の輻射熱すなわち赤外光を効率よく遮蔽又は吸収する繊維、及びその繊維を用いた織編物を提供することにある。また、本発明の他の目的は、その繊維の紡糸工程の安定性及び仮撚工程の通過性を良好にすることである。
本発明の要旨は、芯部と鞘部とを有する芯鞘複合繊維であって、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有し、芯部が屈折率Ａの樹脂を主成分とし、鞘部が屈折率Ｂの樹脂を主成分とし、Ａ及びＢが以下の式（１）を満足し、芯部と鞘部との体積比が１／４〜１／１０である芯鞘複合繊維にある。
｜Ａ−Ｂ｜≧０．０１・・・（１）
さらに、本発明の要旨は、芯部と鞘部とを有する芯鞘複合繊維であって、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有し、芯部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｃの樹脂を主成分とし、鞘部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｄの樹脂を主成分とし、Ｃ及びＤが以下の式（２）を満足し、芯部と鞘部との体積比が１／４〜１／１０である芯鞘複合繊維にある。
｜Ｃ−Ｄ｜≧０．０１・・・（２）
さらに、本発明の要旨は、下記式（５）を満足する芯鞘複合繊維にある。
１０≦ＣＭＶＲ≦４０ ・・・（５）
｜Ａ−Ｂ｜≧０．０１・・・（１）
さらに、本発明の要旨は、芯部と鞘部とを有する芯鞘複合繊維であって、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有し、芯部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｃの樹脂を主成分とし、鞘部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｄの樹脂を主成分とし、Ｃ及びＤが以下の式（２）を満足し、芯部と鞘部との体積比が１／４〜１／１０である芯鞘複合繊維にある。
｜Ｃ−Ｄ｜≧０．０１・・・（２）
さらに、本発明の要旨は、下記式（５）を満足する芯鞘複合繊維にある。
１０≦ＣＭＶＲ≦４０ ・・・（５）
ただし、ＣＭＶＲは、芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち高い融点を有する樹脂の融点より２５℃高い温度における、低い融点を有する樹脂のＭＶＲ（ｃｍ３／１０分）である。
また、本発明の要旨は、上記式（５）を満足する芯鞘複合繊維を、以下の（６）〜（８）を満足する条件で仮撚加工する仮撚加工糸の製造方法にある。
（ＴＬ−２０）≦ＴＴ≦（ＴＬ＋３０）・・・・・・・・・・（６）
Ｋ≦３１０００・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）
０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ≦ＴＥ≦０．２ｃＮ／ｄｔｅｘ・・・（８） ただし、ＴＬは芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち低い融点を有する樹脂の融点、ＴＴは仮撚温度、Ｋは仮撚係数、ＴＥは仮撚張力を示す。なお、仮撚係数は、仮撚加工を施された繊維の繊度と仮撚数との関係で示される係数で、下記の式で示される。
仮撚係数＝仮撚数（ｔ／ｍ）×（繊維の繊度（ｄｔｅｘ）÷１０×９）１／２
また、本発明の要旨は、上記式（５）を満足する芯鞘複合繊維を、以下の（６）〜（８）を満足する条件で仮撚加工する仮撚加工糸の製造方法にある。
（ＴＬ−２０）≦ＴＴ≦（ＴＬ＋３０）・・・・・・・・・・（６）
Ｋ≦３１０００・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）
０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ≦ＴＥ≦０．２ｃＮ／ｄｔｅｘ・・・（８） ただし、ＴＬは芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち低い融点を有する樹脂の融点、ＴＴは仮撚温度、Ｋは仮撚係数、ＴＥは仮撚張力を示す。なお、仮撚係数は、仮撚加工を施された繊維の繊度と仮撚数との関係で示される係数で、下記の式で示される。
仮撚係数＝仮撚数（ｔ／ｍ）×（繊維の繊度（ｄｔｅｘ）÷１０×９）１／２
本発明の芯鞘複合繊維は、繊維の風合いを損なうことなく、太陽からの輻射熱を遮断する。すなわち赤外光を効率よく遮蔽又は吸収する。そして、その繊維を用いた織編物は、カーテンや衣服としたときに、太陽からの輻射熱すなわち赤外光を効率よく遮蔽又は吸収する。
さらに、本発明の芯鞘複合繊維は、紫外光及び可視光を効率よく遮蔽又は吸収する。そして、その繊維を用いた織編物は、カーテンや衣服としたときに、紫外光及び可視光を効率よく遮蔽又は吸収する。
さらに、本発明の芯鞘複合繊維は、耐摩擦溶融性を有する。そして、その繊維を用いた織編物は、スポーツ衣料としたときに、スライディング又は転倒等による摩擦熱を受けても、織編物が溶融しにくい。
また、本発明の芯鞘複合繊維は、紡糸工程において安定的に得られ、その繊維の仮撚工程の通過性も良好である。
さらに、本発明の芯鞘複合繊維は、紫外光及び可視光を効率よく遮蔽又は吸収する。そして、その繊維を用いた織編物は、カーテンや衣服としたときに、紫外光及び可視光を効率よく遮蔽又は吸収する。
さらに、本発明の芯鞘複合繊維は、耐摩擦溶融性を有する。そして、その繊維を用いた織編物は、スポーツ衣料としたときに、スライディング又は転倒等による摩擦熱を受けても、織編物が溶融しにくい。
また、本発明の芯鞘複合繊維は、紡糸工程において安定的に得られ、その繊維の仮撚工程の通過性も良好である。
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。
＜芯部が屈折率Ａの樹脂を主成分とし、鞘部が屈折率Ｂの樹脂を主成分とし、Ａ及びＢが以下の式（１）を満足する＞
本発明の芯鞘複合繊維は、芯部が主成分として屈折率Ａの樹脂から形成される樹脂組成物からなり、鞘部が主成分として屈折率Ｂの樹脂から形成される樹脂組成物からなり、Ａ及びＢが以下の式（１）を満足する必要がある。｜Ａ−Ｂ｜は、ＡとＢとの差の絶対値を意味する（以下、屈折率差ともいう）。
｜Ａ−Ｂ｜≧０．０１・・・（１）
芯鞘複合繊維が（１）式を満足することで、過剰の酸化チタンを含有しないので繊維の風合いを損なうことなく、太陽からの輻射熱を遮断する。すなわち赤外光を効率よく遮蔽又は吸収する。この理由の一つとしては、芯鞘界面において光が反射するためと考えられる。
＜芯部が屈折率Ａの樹脂を主成分とし、鞘部が屈折率Ｂの樹脂を主成分とし、Ａ及びＢが以下の式（１）を満足する＞
本発明の芯鞘複合繊維は、芯部が主成分として屈折率Ａの樹脂から形成される樹脂組成物からなり、鞘部が主成分として屈折率Ｂの樹脂から形成される樹脂組成物からなり、Ａ及びＢが以下の式（１）を満足する必要がある。｜Ａ−Ｂ｜は、ＡとＢとの差の絶対値を意味する（以下、屈折率差ともいう）。
｜Ａ−Ｂ｜≧０．０１・・・（１）
芯鞘複合繊維が（１）式を満足することで、過剰の酸化チタンを含有しないので繊維の風合いを損なうことなく、太陽からの輻射熱を遮断する。すなわち赤外光を効率よく遮蔽又は吸収する。この理由の一つとしては、芯鞘界面において光が反射するためと考えられる。
例えば、芯部及び／又は鞘部を形成する樹脂は、ポリエチレン樹脂、ナイロン６樹脂、ポリエステル樹脂、ポリプロピレン樹脂等である。
繊維便覧 原料編 繊維学会編（１９６８年１１月３０日発行）の第２１８〜２１９ページの表２・２６には、各種樹脂の繊維の繊維軸に直角方向の屈折率について次のように記載されている。
ポリエチレン繊維１．５１２〜１．５２０、ポリプロピレン繊維１．４８８、ナイロン６繊維１．５１５、ポリエチレンテレフタレート繊維１．３７２〜１．７８１
繊維便覧 原料編 繊維学会編（１９６８年１１月３０日発行）の第２１８〜２１９ページの表２・２６には、各種樹脂の繊維の繊維軸に直角方向の屈折率について次のように記載されている。
ポリエチレン繊維１．５１２〜１．５２０、ポリプロピレン繊維１．４８８、ナイロン６繊維１．５１５、ポリエチレンテレフタレート繊維１．３７２〜１．７８１
＜芯部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｃの樹脂を主成分とし、鞘部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｄの樹脂を主成分とし、Ｃ及びＤが以下の式（２）を満足する＞
本発明の芯鞘複合繊維は、芯部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｃの樹脂を主成分とし、鞘部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｄの樹脂を主成分とし、Ｃ及びＤが以下の式（２）を満足することが必要である。｜Ｃ−Ｄ｜は、ＣとＤとの差の絶対値を意味する（以下、熱伝導率差ともいう）。
｜Ｃ−Ｄ｜≧０．０１・・・（２）
本発明の芯鞘複合繊維は、芯部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｃの樹脂を主成分とし、鞘部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｄの樹脂を主成分とし、Ｃ及びＤが以下の式（２）を満足することが必要である。｜Ｃ−Ｄ｜は、ＣとＤとの差の絶対値を意味する（以下、熱伝導率差ともいう）。
｜Ｃ−Ｄ｜≧０．０１・・・（２）
例えば、芯部及び／又は鞘部を形成する樹脂は、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂等である。
繊維便覧 原料編 繊維学会編（１９６８年１１月３０日発行）の第１０７ページの表１・２８には、各種高分子物質の５０℃の熱伝導率［１０−４・ｃａｌ・ｄｅｇ−１・ｃｍ−１・ｓｅｃ−１］について次のように記載されている。
密度０．９１８ｇ・ｃｍ−３のポリエチレン７．０〜９．７、ｉｓｏｔ−ポリプロピレン５．２、ポリエチレンテレフタレート５．２〜６．８、ポリ塩化ビニル４．０
上の熱伝導率の値の単位を（Ｗ／ｍ・Ｋ）に変換すると以下の値になる。
密度０．９１８ｇ・ｃｍ−３のポリエチレン０．２９〜０．４１、ｉｓｏｔ−ポリプロピレン０．２２、ポリエチレンテレフタレート０．２２〜０．２８、ポリ塩化ビニル０．１７
繊維便覧 原料編 繊維学会編（１９６８年１１月３０日発行）の第１０７ページの表１・２８には、各種高分子物質の５０℃の熱伝導率［１０−４・ｃａｌ・ｄｅｇ−１・ｃｍ−１・ｓｅｃ−１］について次のように記載されている。
密度０．９１８ｇ・ｃｍ−３のポリエチレン７．０〜９．７、ｉｓｏｔ−ポリプロピレン５．２、ポリエチレンテレフタレート５．２〜６．８、ポリ塩化ビニル４．０
上の熱伝導率の値の単位を（Ｗ／ｍ・Ｋ）に変換すると以下の値になる。
密度０．９１８ｇ・ｃｍ−３のポリエチレン０．２９〜０．４１、ｉｓｏｔ−ポリプロピレン０．２２、ポリエチレンテレフタレート０．２２〜０．２８、ポリ塩化ビニル０．１７
＜芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有する＞
本発明の芯鞘複合繊維は、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有する必要がある。二酸化チタンが３質量％以下であることは、太陽の輻射熱を遮断する効果を奏し、二酸化チタンの添加による増粘もさほど大きくないため製糸性不良を発生させない。逆に、二酸化チタンが１質量％以上であることは、目的の太陽の輻射熱を遮断する効果を有する。鞘部に二酸化チタンを配した場合は、製糸後の工程で糸道ガイドを磨耗させることがある。このため、二酸化チタンは、芯部に配することが好ましい。
また、芯部及び鞘部の樹脂に二酸化チタンを含有することは、太陽の輻射熱を遮断する効果が最も得られるので好ましい。使用される二酸化チタンは、合成繊維等の製造の際に使用される二酸化チタンであれば限定されない。
本発明の芯鞘複合繊維は、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有する必要がある。二酸化チタンが３質量％以下であることは、太陽の輻射熱を遮断する効果を奏し、二酸化チタンの添加による増粘もさほど大きくないため製糸性不良を発生させない。逆に、二酸化チタンが１質量％以上であることは、目的の太陽の輻射熱を遮断する効果を有する。鞘部に二酸化チタンを配した場合は、製糸後の工程で糸道ガイドを磨耗させることがある。このため、二酸化チタンは、芯部に配することが好ましい。
また、芯部及び鞘部の樹脂に二酸化チタンを含有することは、太陽の輻射熱を遮断する効果が最も得られるので好ましい。使用される二酸化チタンは、合成繊維等の製造の際に使用される二酸化チタンであれば限定されない。
しかし、分散性の点からアナターゼ型二酸化チタンを使用することが
好ましい。
さらには、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１．４〜２質量％含有することが好ましい。
また二酸化チタンの一次粒子の平均粒子径は、紡糸工程での安定性を考慮して、０．１〜１μｍの範囲内が好ましく、０．１〜０．３μｍの範囲内がより好ましい。容易に入手しうる酸化チタンは、例えば、クロノス社製二酸化チタンＡＤＤ等である。
好ましい。
さらには、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１．４〜２質量％含有することが好ましい。
また二酸化チタンの一次粒子の平均粒子径は、紡糸工程での安定性を考慮して、０．１〜１μｍの範囲内が好ましく、０．１〜０．３μｍの範囲内がより好ましい。容易に入手しうる酸化チタンは、例えば、クロノス社製二酸化チタンＡＤＤ等である。
＜Ｒ値が２４以下であること＞
本発明の芯鞘複合繊維は、通気度が２４０〜３５０ｃｍ３／ｃｍ２／秒であり、目付が２２０〜３００ｇ／ｍ２である織編物にしたときに、Ｒ値が２４以下であることが好ましい。Ｒ値は遮熱性試験によって測定される温度上昇（℃）である。Ｒ値が２４以下であることにより、織編物を使用する環境において、快適に使用することができる。Ｒ値は、より好ましくは２３以下、さらに好ましくは２２以下であるとよい。
なお、２２０〜３００ｇ／ｍ２という目付の数値は、衣料用の織編物の標準的な目付であり、通気度が２４０〜３５０ｃｍ３／ｃｍ２／秒という数値は、前述の目付の織編物の標準的な通気度である。
本発明の芯鞘複合繊維は、通気度が２４０〜３５０ｃｍ３／ｃｍ２／秒であり、目付が２２０〜３００ｇ／ｍ２である織編物にしたときに、Ｒ値が２４以下であることが好ましい。Ｒ値は遮熱性試験によって測定される温度上昇（℃）である。Ｒ値が２４以下であることにより、織編物を使用する環境において、快適に使用することができる。Ｒ値は、より好ましくは２３以下、さらに好ましくは２２以下であるとよい。
なお、２２０〜３００ｇ／ｍ２という目付の数値は、衣料用の織編物の標準的な目付であり、通気度が２４０〜３５０ｃｍ３／ｃｍ２／秒という数値は、前述の目付の織編物の標準的な通気度である。
比較例１、２および５を見ると、中実のポリエステル繊維において、繊維中のニ酸化チタンの含有率（質量％）が２質量％から下がるにつれ、Ｒ値が減少している。
しかしながら、芯部の主成分がポリエチレン樹脂であり、鞘部の主成分がポリエステル樹脂であり、芯と鞘との体積比を変更した実施例１〜５によれば、繊維中のニ酸化チタンの含有率（質量％）が２質量％から下がるにつれＲ値が上昇している。
この理由としては、芯部と鞘部との樹脂の屈折率差または熱伝導率差が影響していると考えられる。
しかしながら、芯部の主成分がポリエチレン樹脂であり、鞘部の主成分がポリエステル樹脂であり、芯と鞘との体積比を変更した実施例１〜５によれば、繊維中のニ酸化チタンの含有率（質量％）が２質量％から下がるにつれＲ値が上昇している。
この理由としては、芯部と鞘部との樹脂の屈折率差または熱伝導率差が影響していると考えられる。
＜赤外線透過率が３２％以下であること＞
本発明の芯鞘複合繊維は、目付が２２０〜３００ｇ／ｍ２の織編物にしたときに、赤外線透過率が３２％以下であることが好ましい。赤外線透過率が３２％以下であることにより、太陽の輻射熱すなわち赤外光が効率よく遮蔽又は吸収される。赤外線透過率はより好ましくは３０以下、さらに好ましくは２７％以下であるとよい。
なお、前述のＲ値のときと同様に、実施例１〜５によれば、繊維中のニ酸化チタンの含有率（質量％）が２質量％から下がるにつれ赤外線透過率が上昇している。前述のＲ値の範囲と赤外線透過率の範囲は同時に満足することが好ましい。
本発明の芯鞘複合繊維は、目付が２２０〜３００ｇ／ｍ２の織編物にしたときに、赤外線透過率が３２％以下であることが好ましい。赤外線透過率が３２％以下であることにより、太陽の輻射熱すなわち赤外光が効率よく遮蔽又は吸収される。赤外線透過率はより好ましくは３０以下、さらに好ましくは２７％以下であるとよい。
なお、前述のＲ値のときと同様に、実施例１〜５によれば、繊維中のニ酸化チタンの含有率（質量％）が２質量％から下がるにつれ赤外線透過率が上昇している。前述のＲ値の範囲と赤外線透過率の範囲は同時に満足することが好ましい。
＜芯部の樹脂組成物の主成分＞
本発明の芯鞘複合繊維は、芯部の樹脂組成物が主としてポリオレフィン樹脂から形成されることが好ましい。芯部を形成するポリオレフィン樹脂は、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等である。
熱伝導率の高いポリエチレン樹脂を芯部に配し、ポリエチレン樹脂より熱伝導率の低いポリエステル樹脂等を鞘部に配することは、熱伝導率差が正で、かつ熱伝導率差が大きくなる。このため、熱が繊維の径方向に比べて繊維の長手方向に伝達され易くなり、熱が織編物の厚み方向に伝達されにくくなると考えられる。使用されるポリエチレン樹脂は、公知の繊維グレードの分子量、密度のものであり、特に限定されない。容易に入手しうるポリエチレン樹脂は、例えば、日本ポリエチレン社製カーネルＫＦ２８３、ＫＦ３８０等である。
本発明の芯鞘複合繊維は、芯部の樹脂組成物が主としてポリオレフィン樹脂から形成されることが好ましい。芯部を形成するポリオレフィン樹脂は、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等である。
熱伝導率の高いポリエチレン樹脂を芯部に配し、ポリエチレン樹脂より熱伝導率の低いポリエステル樹脂等を鞘部に配することは、熱伝導率差が正で、かつ熱伝導率差が大きくなる。このため、熱が繊維の径方向に比べて繊維の長手方向に伝達され易くなり、熱が織編物の厚み方向に伝達されにくくなると考えられる。使用されるポリエチレン樹脂は、公知の繊維グレードの分子量、密度のものであり、特に限定されない。容易に入手しうるポリエチレン樹脂は、例えば、日本ポリエチレン社製カーネルＫＦ２８３、ＫＦ３８０等である。
熱伝導率の低いポリプロピレン樹脂を芯部に配し、ポリプロピレン樹脂より熱伝導率の高いナイロン６樹脂等を鞘部に配することは、熱伝導率差が負で、かつ伝導率差が大きくなる。このため、熱が繊維の径方向に伝達され難くなり、熱が繊維の長手方向に伝達され易くなると考えられる。使用されるポリプロピレンは、公知の繊維グレードの分子量、密度のものであり、特に限定されない。容易に入手しうるポリプロピレン樹脂は、例えば、日本ポリプロ社製ノバテックＳＡ０１、ＳＡ０３等である。
また、本発明の芯鞘複合繊維は、織編物に伸縮性、嵩高性等を付与するために必要に応じて仮撚加工が施される。この仮撚加工の工程にとって、芯部の樹脂組成物の主成分は、１３０℃〜１８０℃の範囲内の融点をもつポリオレフィン樹脂であることが好ましい。
当該ポリオレフィン樹脂の融点が１３０℃以上であることは、仮撚工程における白粉の発生を減少させる。融点が１８０℃以下であることは、本発明の織編物の耐摩擦溶融性を向上する。
当該ポリオレフィン樹脂の融点が１３０℃以上であることは、仮撚工程における白粉の発生を減少させる。融点が１８０℃以下であることは、本発明の織編物の耐摩擦溶融性を向上する。
＜鞘部の樹脂組成物の主成分＞
本発明の芯鞘複合繊維は、鞘部の樹脂組成物が主としてポリエステル樹脂から形成されることが好ましい。鞘部を形成するポリエステル樹脂は、公知の繊維グレードのポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等であるが、ポリエチレンテレフタレート、共重合ポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。
さらには、ポリエチレンテレフタレートが下記式（３）及び（４）を満足するポリエチレンテレフタレートであることがより好ましい。下記式（３）及び（４）を満足することは、カチオン染料で染色可能とし、かつ常圧染色が可能とする。
０．８≦ｓ≦５・・・（３）
２≦ａ≦１５ ・・・（４） ただし、ｓ及びａは、それぞれポリエチレンテレフタレート樹脂中のスルホイソフタル酸単位の共重合率（モル％）及び炭素数２〜８の脂肪族ジカルボン酸の共重合率（モル％）である。
本発明の芯鞘複合繊維は、鞘部の樹脂組成物が主としてポリエステル樹脂から形成されることが好ましい。鞘部を形成するポリエステル樹脂は、公知の繊維グレードのポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等であるが、ポリエチレンテレフタレート、共重合ポリエチレンテレフタレートであることが好ましい。
さらには、ポリエチレンテレフタレートが下記式（３）及び（４）を満足するポリエチレンテレフタレートであることがより好ましい。下記式（３）及び（４）を満足することは、カチオン染料で染色可能とし、かつ常圧染色が可能とする。
０．８≦ｓ≦５・・・（３）
２≦ａ≦１５ ・・・（４） ただし、ｓ及びａは、それぞれポリエチレンテレフタレート樹脂中のスルホイソフタル酸単位の共重合率（モル％）及び炭素数２〜８の脂肪族ジカルボン酸の共重合率（モル％）である。
ｓが０．８モル％以上であることは、カチオン染料特有の鮮明性を良好とする。また、ｓが５モル％以下であることは、重合時のポリマーの溶融粘度を上昇させず、ポリマーの重合度を適切にする。その結果、繊維強度が低下しない。
スルホイソフタル酸の金属塩は、５−スルホイソフタル酸のアルカリ金属塩（リチウム塩、ナトリウム塩、カリウム塩、ルビジウム塩、セシウム塩）等である。
また必要に応じてこれら化合物のマグネシウム塩、カルシウム塩等のアルカリ土類塩が併用される。中でも、５−スルホイソフタル酸のナトリウム塩が最もよく使われる。
スルホイソフタル酸の金属塩は、５−スルホイソフタル酸のアルカリ金属塩（リチウム塩、ナトリウム塩、カリウム塩、ルビジウム塩、セシウム塩）等である。
また必要に応じてこれら化合物のマグネシウム塩、カルシウム塩等のアルカリ土類塩が併用される。中でも、５−スルホイソフタル酸のナトリウム塩が最もよく使われる。
ａが２モル％以上であることは、常圧染色における染色性を良好とする。Ａが１５モル％以下であることは、ポリエステル樹脂のガラス転移温度や融点を適切な範囲にする。その結果、必要な力学特性、堅牢性、耐熱性等を有する繊維製品が得られる。炭素数２〜８の脂肪族ジカルボン酸は、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸等であり、中でもアジピン酸が好ましい。アジピン酸を用いることは、繊維の非晶構造に適当な乱れを生じさせ、染色性が向上する。
＜芯部と鞘部との体積比が１／２〜１／１０である＞
本発明の芯鞘複合繊維における芯部と鞘部との体積比は、１／２〜１／１０であることが必要である。芯部鞘部体積比が１／２を超えることは、鞘部が破られ芯部が露出する原因となり、製糸安定性を低下させる。芯部鞘部体積比が１／１０未満であることは、繊維の遮熱性を悪化させる。この芯部と鞘部との体積比は、製糸安定性及び遮熱性の点から、１／４〜１／８の範囲内であることが好ましい。
本発明の芯鞘複合繊維における芯部と鞘部との体積比は、１／２〜１／１０であることが必要である。芯部鞘部体積比が１／２を超えることは、鞘部が破られ芯部が露出する原因となり、製糸安定性を低下させる。芯部鞘部体積比が１／１０未満であることは、繊維の遮熱性を悪化させる。この芯部と鞘部との体積比は、製糸安定性及び遮熱性の点から、１／４〜１／８の範囲内であることが好ましい。
＜１０≦ＣＭＶＲ≦４０ ・・・（５）を満足すること＞
ＣＭＶＲは、芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち高い融点を有する樹脂の融点より２５℃高い温度における、低い融点を有する樹脂のＭＶＲである。
ＣＭＶＲは、１０≦ＣＭＶＲ≦４０であることが好ましい。ＣＭＶＲが１０以上であることは、芯鞘複合繊維を紡糸する際の安定性を良好とする。ＣＭＶＲが４０以下であることは、芯部の主成分の樹脂の融点が鞘部の主成分の樹脂の融点より低い場合において、仮撚加工で発生する白粉を減少させる。
ＣＭＶＲは、芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち高い融点を有する樹脂の融点より２５℃高い温度における、低い融点を有する樹脂のＭＶＲである。
ＣＭＶＲは、１０≦ＣＭＶＲ≦４０であることが好ましい。ＣＭＶＲが１０以上であることは、芯鞘複合繊維を紡糸する際の安定性を良好とする。ＣＭＶＲが４０以下であることは、芯部の主成分の樹脂の融点が鞘部の主成分の樹脂の融点より低い場合において、仮撚加工で発生する白粉を減少させる。
なお、白粉は、仮撚加工する際にスピナー、ガイド等に付着するものである。白粉が発生することは、本発明の芯鞘複合繊維の特徴である、太陽の輻射熱を遮断する効果や耐摩擦溶融性の性能が低下させ、織編物の品位も低下させる。
また、白粉の発生は、仮撚加工の通過性及び織物又は編物を製造する際の工程通過性を低下させる。
ＣＭＶＲが４０以下であることが白粉を減少させる理由は定かではないが、以下のように推察される。
芯鞘構造の樹脂組成物が紡糸ノズルから吐出される直前から直後の領域では、溶融状態の鞘部の樹脂組成物が溶融状態の芯部の樹脂組成物を覆っている。このときに、まれに芯部の主成分の樹脂の低分子量成分が鞘部の中に入ることがある。仮撚加工において繊維が変形し、鞘部に入った微量の低分子量成分が露出し、白粉となる。ＣＭＶＲが４０以下であることは、芯部の主成分の樹脂の低分子量成分が鞘部の樹脂組成物の中に入りにくくする。
また、白粉の発生は、仮撚加工の通過性及び織物又は編物を製造する際の工程通過性を低下させる。
ＣＭＶＲが４０以下であることが白粉を減少させる理由は定かではないが、以下のように推察される。
芯鞘構造の樹脂組成物が紡糸ノズルから吐出される直前から直後の領域では、溶融状態の鞘部の樹脂組成物が溶融状態の芯部の樹脂組成物を覆っている。このときに、まれに芯部の主成分の樹脂の低分子量成分が鞘部の中に入ることがある。仮撚加工において繊維が変形し、鞘部に入った微量の低分子量成分が露出し、白粉となる。ＣＭＶＲが４０以下であることは、芯部の主成分の樹脂の低分子量成分が鞘部の樹脂組成物の中に入りにくくする。
＜繊維軸に直角方向の断面形状が三角、四角、中空又はＹ型＞
本発明の芯鞘複合繊維の繊維軸に直角方向の断面形状は、三角、四角、中空又はＹ型であることが好ましい。当該断面形状が三角、四角、中空又はＹ型等の多角形であることは太陽光の反射率を高くし、太陽の輻射熱を遮断する効果を向上させる。また、中空断面であることは、熱伝導率が低い空気層の存在により、太陽の輻射熱を遮断する効果を向上させる。
本発明の芯鞘複合繊維の繊維軸に直角方向の断面形状は、三角、四角、中空又はＹ型であることが好ましい。当該断面形状が三角、四角、中空又はＹ型等の多角形であることは太陽光の反射率を高くし、太陽の輻射熱を遮断する効果を向上させる。また、中空断面であることは、熱伝導率が低い空気層の存在により、太陽の輻射熱を遮断する効果を向上させる。
＜単繊維繊度が３ｄｔｅｘ以下である＞
本発明の芯鞘複合繊維の単繊維繊度は、３ｄｅｔｘ以下であることが好ましく、２ｄｔｅｘ以下であることがより好ましく、１ｄｔｅｘ以下であることがさらに好ましい。単繊維繊度がこのように小さくなるこことは、繊維の表面積を大きくし、太陽光の反射部分が多くなるため、太陽の輻射熱を遮断する効果が向上する。
本発明の芯鞘複合繊維の単繊維繊度は、３ｄｅｔｘ以下であることが好ましく、２ｄｔｅｘ以下であることがより好ましく、１ｄｔｅｘ以下であることがさらに好ましい。単繊維繊度がこのように小さくなるこことは、繊維の表面積を大きくし、太陽光の反射部分が多くなるため、太陽の輻射熱を遮断する効果が向上する。
＜芯鞘複合繊維の製造方法＞
本発明の芯鞘複合繊維は、公知の芯鞘複合繊維の製糸方法で製造される。なお、芯鞘複合繊維の紡糸に用いる紡糸口金の紡糸孔は、通常の紡糸における紡糸口金の紡糸孔より孔径が大きく、０．３〜９．５μｍであることが好ましい。
また、紡糸後の延伸の方法は、未延伸糸を一旦巻き取った後に延伸を行う方法又は未延伸糸を巻き取ることなく延伸を行う方法のいずれの方法でもよい。
本発明の芯鞘複合繊維は、公知の芯鞘複合繊維の製糸方法で製造される。なお、芯鞘複合繊維の紡糸に用いる紡糸口金の紡糸孔は、通常の紡糸における紡糸口金の紡糸孔より孔径が大きく、０．３〜９．５μｍであることが好ましい。
また、紡糸後の延伸の方法は、未延伸糸を一旦巻き取った後に延伸を行う方法又は未延伸糸を巻き取ることなく延伸を行う方法のいずれの方法でもよい。
＜芯鞘複合繊維からなる仮撚加工糸＞
本発明の芯鞘複合繊維は、仮撚加工糸であることが好ましい。仮撚加工糸であることは、繊維軸に直角方向の断面形状が多角形断面になり、太陽光の反射率が高くなり、太陽の輻射熱を遮断する効果が向上する。
本発明の芯鞘複合繊維は、仮撚加工糸であることが好ましい。仮撚加工糸であることは、繊維軸に直角方向の断面形状が多角形断面になり、太陽光の反射率が高くなり、太陽の輻射熱を遮断する効果が向上する。
＜芯鞘複合繊維からなる仮撚加工糸の製造方法＞
本発明の芯鞘複合繊維からなる仮撚加工糸を製造する仮撚条件は、以下の（６）〜（８）式を満足することが好ましい。
（ＴＬ−２０）≦ＴＴ≦（ＴＬ＋３０）・・・・・・・・・・（６）
Ｋ≦３１０００・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）
０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ≦ＴＥ≦０．２ｃＮ／ｄｔｅｘ・・・（８） ただし、ＴＬは芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち低い融点を有する樹脂の融点、ＴＴは仮撚温度、Ｋは仮撚係数、ＴＥは仮撚張力を示す。なお、仮撚係数は、仮撚加工を施された繊維の繊度と仮撚数との関係で示される係数で、下記の式で示される。
仮撚係数＝仮撚数（ｔ／ｍ）×（繊維の繊度（ｄｔｅｘ）÷１０×９）１／２
本発明の芯鞘複合繊維からなる仮撚加工糸を製造する仮撚条件は、以下の（６）〜（８）式を満足することが好ましい。
（ＴＬ−２０）≦ＴＴ≦（ＴＬ＋３０）・・・・・・・・・・（６）
Ｋ≦３１０００・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）
０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ≦ＴＥ≦０．２ｃＮ／ｄｔｅｘ・・・（８） ただし、ＴＬは芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち低い融点を有する樹脂の融点、ＴＴは仮撚温度、Ｋは仮撚係数、ＴＥは仮撚張力を示す。なお、仮撚係数は、仮撚加工を施された繊維の繊度と仮撚数との関係で示される係数で、下記の式で示される。
仮撚係数＝仮撚数（ｔ／ｍ）×（繊維の繊度（ｄｔｅｘ）÷１０×９）１／２
例えば、鞘部の主成分がポリエチレンテレフタレート樹脂であり、芯部の主成分がポリプロピレン樹脂の場合、仮撚温度は１４７〜１９７℃であることが好ましい。
また、仮撚係数が３１０００以下であることは、捲縮斑や糸切れを抑制するため好ましい。
さらに、仮撚張力が０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることは、捲縮斑や糸切れを抑制するため好ましい。また、仮撚張力が０．２ｃＮ／ｄｔｅｘ以下であることは、仮撚加工糸の毛羽の発生や糸切れが抑制するため好ましい。
＜目付が４０〜４００ｇ／ｍ２である織編物＞
本発明の芯鞘複合繊維は、織編物の構成糸として用いられる。本発明の織編物を得るときに、織組織、編組織、或いは織成方法、編成方法、織機、編機等は、特に限定されない。本発明の織編物は、目付が１５０〜４００ｇ／ｍ２であることが好ましい。目付が１５０ｇ／ｍ２以上であることは、輻射熱を遮断する効果が発揮し易い。目付を４００ｇ／ｍ２以下であることは、厚みが増加せず、蓄熱し難くい。
本発明の芯鞘複合繊維は、織編物の構成糸として用いられる。本発明の織編物を得るときに、織組織、編組織、或いは織成方法、編成方法、織機、編機等は、特に限定されない。本発明の織編物は、目付が１５０〜４００ｇ／ｍ２であることが好ましい。目付が１５０ｇ／ｍ２以上であることは、輻射熱を遮断する効果が発揮し易い。目付を４００ｇ／ｍ２以下であることは、厚みが増加せず、蓄熱し難くい。
＜芯鞘複合繊維を表糸及び／又は裏糸としてリバーシブル編地に編成した織編物＞
本発明の織編物の組織は、特に限定されないが、本発明の芯鞘複合繊維のみで構成されることが望ましい。そして、本発明の芯鞘複合繊維を高密度で配し、その芯鞘複合繊維の特長を効率よく発揮させる組織として、リバーシブル編地が挙げられる。リバーシブル編地は、本発明の芯鞘複合繊維を表糸又は裏糸として編成される。
当該リバーシブル編地は、編地の一方の面が輻射熱を遮断する芯鞘複合繊維の構成面で、他方の面が他の繊維の構成面であり、他の繊維の機能又は特長が付加されている。
また、リバーシブル編地の芯鞘複合繊維の構成面は、太陽からの輻射熱だけでなく、人体からの放射熱を遮断する効果を有する。このため、リバーシブル編地による衣服等は、季節、環境によって使い分けられる。
なお、上述の他方の面に使用する他繊維は、例えば、綿、麻、絹等の天然繊維、レーヨン等の再生繊維、アセテート等の半合成繊維、ポリエステル繊維等の熱可塑性繊維である。また、それぞれの繊維を構成する単繊維の繊維軸に直角方向の断面形状は特に限定されない。この断面形状は、得られる織編物の風合い及び光沢等を考慮して、菊型、円形、扁平及びＹ字等の断面形状から選択される。
本発明の織編物の組織は、特に限定されないが、本発明の芯鞘複合繊維のみで構成されることが望ましい。そして、本発明の芯鞘複合繊維を高密度で配し、その芯鞘複合繊維の特長を効率よく発揮させる組織として、リバーシブル編地が挙げられる。リバーシブル編地は、本発明の芯鞘複合繊維を表糸又は裏糸として編成される。
当該リバーシブル編地は、編地の一方の面が輻射熱を遮断する芯鞘複合繊維の構成面で、他方の面が他の繊維の構成面であり、他の繊維の機能又は特長が付加されている。
また、リバーシブル編地の芯鞘複合繊維の構成面は、太陽からの輻射熱だけでなく、人体からの放射熱を遮断する効果を有する。このため、リバーシブル編地による衣服等は、季節、環境によって使い分けられる。
なお、上述の他方の面に使用する他繊維は、例えば、綿、麻、絹等の天然繊維、レーヨン等の再生繊維、アセテート等の半合成繊維、ポリエステル繊維等の熱可塑性繊維である。また、それぞれの繊維を構成する単繊維の繊維軸に直角方向の断面形状は特に限定されない。この断面形状は、得られる織編物の風合い及び光沢等を考慮して、菊型、円形、扁平及びＹ字等の断面形状から選択される。
＜芯鞘複合繊維を含んだ撚糸＞
その他、当該織編物は、本発明の芯鞘複合繊維を含んだ撚糸が用いられてもよい。当該撚糸は、本発明の芯鞘複合繊維を撚糸したもの、本発明の芯鞘複合繊維同士を合撚したもの、又は、本発明の芯鞘複合繊維と他繊維とを合撚したものである。例えば、本発明の芯鞘複合繊維と他繊維とが合撚されていることは、当該他繊維の特徴（例えば、光沢感、清涼感、ウェット感等）を織編物に付与する。また、繊維に撚りが付与されることは、弾力性を織編物に付与する。当該撚糸の撚り方向及び合撚数は、特に限定されず、目的の風合い及び外観に応じて決定される。
なお、上述の合撚に使用する他繊維とは、例えば、綿、麻、絹等の天然繊維、レーヨン等の再生繊維、アセテート等の半合成繊維、ポリエステル繊維等の熱可塑性繊維である。また、それぞれの繊維を構成する単繊維の繊維軸に直角方向の断面形状は、特に限定されない。この断面形状は、得られる織編物の風合い及び光沢等を考慮して、菊型、円形、扁平及びＹ字等の断面形状から選択される。
その他、当該織編物は、本発明の芯鞘複合繊維を含んだ撚糸が用いられてもよい。当該撚糸は、本発明の芯鞘複合繊維を撚糸したもの、本発明の芯鞘複合繊維同士を合撚したもの、又は、本発明の芯鞘複合繊維と他繊維とを合撚したものである。例えば、本発明の芯鞘複合繊維と他繊維とが合撚されていることは、当該他繊維の特徴（例えば、光沢感、清涼感、ウェット感等）を織編物に付与する。また、繊維に撚りが付与されることは、弾力性を織編物に付与する。当該撚糸の撚り方向及び合撚数は、特に限定されず、目的の風合い及び外観に応じて決定される。
なお、上述の合撚に使用する他繊維とは、例えば、綿、麻、絹等の天然繊維、レーヨン等の再生繊維、アセテート等の半合成繊維、ポリエステル繊維等の熱可塑性繊維である。また、それぞれの繊維を構成する単繊維の繊維軸に直角方向の断面形状は、特に限定されない。この断面形状は、得られる織編物の風合い及び光沢等を考慮して、菊型、円形、扁平及びＹ字等の断面形状から選択される。
以下、本発明を実施例により具体的に説明する。なお、各評価項目は、次の方法によって測定した。
（Ｒ値）
繊維の織編物を作成し、日本化学繊維検査協会の遮熱性測定方法で測定し、測定開始１５分後の温度上昇をＲ値とした。
遮熱性測定方法は、以下の通りである。
黒画用紙の約５ｍｍ上に試料を保持し、試料側からランプ光を照射して裏面の画用紙中央の温度を熱電対で経時的に測定した。
使用ランプ：岩崎電気（株）製 アイランプ（スポット）ＰＲＳ１００Ｖ５００Ｗ
照射距離 ：５０ｃｍ
照射時間 ：１５分間
試験室温度：２０±２℃
繊維の織編物を作成し、日本化学繊維検査協会の遮熱性測定方法で測定し、測定開始１５分後の温度上昇をＲ値とした。
遮熱性測定方法は、以下の通りである。
黒画用紙の約５ｍｍ上に試料を保持し、試料側からランプ光を照射して裏面の画用紙中央の温度を熱電対で経時的に測定した。
使用ランプ：岩崎電気（株）製 アイランプ（スポット）ＰＲＳ１００Ｖ５００Ｗ
照射距離 ：５０ｃｍ
照射時間 ：１５分間
試験室温度：２０±２℃
（赤外線透過率、可視光線透過率及び紫外線透過率）
分光光度計（日立社製Ｕ−３４００型）を用い、以下の（１）〜（６）の操作を順に行い、各透過率を測定した。
（１）織編物の試料を作成した。
（２）２５０〜２０００ｎｍの範囲において５ｎｍごとに、試料なしの状態の透過率（％）（以下Ｔｇという。）を測定した。
（３）試料を分光光度計に取り付け、２５０〜２０００ｎｍの範囲において５ｎｍごとに、試料ありの状態の透過率（％）（以下Ｔｓという。）を測定した。
（４）２５０〜２０００ｎｍの範囲において５ｎｍごとに、Ｔｓを以下の式を用いて補正し、補正した透過率（％）（以下Ｔという。）を算出した。
Ｔ＝（Ｔｓ／Ｔｇ）×１００
（５）赤外線領域、可視光線領域及び紫外線領域を以下の波長の範囲とした。
赤外線領域７００〜２０００ｎｍ、可視光線領域４００〜７００ｎｍ、紫外線領域２５０〜４００ｎｍ
（６）（５）の各領域ごとにＴの算術平均値を算出し、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）及び紫外線透過率（％）とした。
分光光度計（日立社製Ｕ−３４００型）を用い、以下の（１）〜（６）の操作を順に行い、各透過率を測定した。
（１）織編物の試料を作成した。
（２）２５０〜２０００ｎｍの範囲において５ｎｍごとに、試料なしの状態の透過率（％）（以下Ｔｇという。）を測定した。
（３）試料を分光光度計に取り付け、２５０〜２０００ｎｍの範囲において５ｎｍごとに、試料ありの状態の透過率（％）（以下Ｔｓという。）を測定した。
（４）２５０〜２０００ｎｍの範囲において５ｎｍごとに、Ｔｓを以下の式を用いて補正し、補正した透過率（％）（以下Ｔという。）を算出した。
Ｔ＝（Ｔｓ／Ｔｇ）×１００
（５）赤外線領域、可視光線領域及び紫外線領域を以下の波長の範囲とした。
赤外線領域７００〜２０００ｎｍ、可視光線領域４００〜７００ｎｍ、紫外線領域２５０〜４００ｎｍ
（６）（５）の各領域ごとにＴの算術平均値を算出し、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）及び紫外線透過率（％）とした。
（固有粘度）
ポリマー０．２５ｇを粉砕し、フェノール／テトラクロルエタン（５０／５０）の混合溶剤５０ｍｌに溶解し、２５℃に温調し自動粘度計（サン電子工業社製ＡＶＬ−４型）にて測定した。なお、計算式は以下のとおりである。
［η］＝［（１＋１．０４ηｓｐ）１/２−１］／０．２６
ポリマー０．２５ｇを粉砕し、フェノール／テトラクロルエタン（５０／５０）の混合溶剤５０ｍｌに溶解し、２５℃に温調し自動粘度計（サン電子工業社製ＡＶＬ−４型）にて測定した。なお、計算式は以下のとおりである。
［η］＝［（１＋１．０４ηｓｐ）１/２−１］／０．２６
（融点）
示差走査型熱量計（セイコー電子工業社製ＤＳＣ２２０）を用い、昇温速度１０℃／分で測定した。
示差走査型熱量計（セイコー電子工業社製ＤＳＣ２２０）を用い、昇温速度１０℃／分で測定した。
（メルトフローレート（ＭＦＲ））
ＪＩＳ Ｋ６７５８（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測定した。
ＪＩＳ Ｋ６７５８（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測定した。
（メルトボリュームレート（ＭＶＲ））
ＩＳＯ １１３３（２．１６ｋｇ荷重）に準拠して、２８０℃で測定した。
ＩＳＯ １１３３（２．１６ｋｇ荷重）に準拠して、２８０℃で測定した。
（仮撚工程での白粉量）
芯鞘複合繊維を、石川製作所製ＩＶＦ３３８仮撚機を用いて、仮撚加工を行い、仮撚加工開始後、１時間以上２時間未満に白粉が発生した場合をＣ、２時間以上８時間未満に白粉が発生した場合をＢ〜Ｃ、８時間以上１６時間未満に白粉が発生しなかった場合をＢ、１６時間以上でも白粉が発生しなかった場合をＡとした。なお、それぞれの実施例及び比較例における仮撚条件は、特に記載がなければ、仮撚数が３０００ｔ／ｍ（８４ｄｔｅｘの延伸糸の場合、撚係数は２７５００である。）、仮撚温度が１７０℃、仮撚速度が１５０ｍ／分、仮撚張力が０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘである。
芯鞘複合繊維を、石川製作所製ＩＶＦ３３８仮撚機を用いて、仮撚加工を行い、仮撚加工開始後、１時間以上２時間未満に白粉が発生した場合をＣ、２時間以上８時間未満に白粉が発生した場合をＢ〜Ｃ、８時間以上１６時間未満に白粉が発生しなかった場合をＢ、１６時間以上でも白粉が発生しなかった場合をＡとした。なお、それぞれの実施例及び比較例における仮撚条件は、特に記載がなければ、仮撚数が３０００ｔ／ｍ（８４ｄｔｅｘの延伸糸の場合、撚係数は２７５００である。）、仮撚温度が１７０℃、仮撚速度が１５０ｍ／分、仮撚張力が０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘである。
（通気度）
２０℃、相対湿度６５％の環境可変室内で、ＪＩＳ Ｌ １０９６ 通気性Ａ法（フラジール形法）に従い、通気度試験機ＦＸ３３００（ＴＥＸＴＥＳＴ社製）を用いて測定したときの通気度（ｃｍ３/ｃｍ２/秒）を求めた。
２０℃、相対湿度６５％の環境可変室内で、ＪＩＳ Ｌ １０９６ 通気性Ａ法（フラジール形法）に従い、通気度試験機ＦＸ３３００（ＴＥＸＴＥＳＴ社製）を用いて測定したときの通気度（ｃｍ３/ｃｍ２/秒）を求めた。
（耐摩擦溶融性）
ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠してローター型摩擦溶融試験（荷重が１０ｋｇ、３秒間の接圧）を行なうことにより測定した。測定結果は、溶融跡を生じない状態をＡ、溶融跡を生じるが切断されていないものをＢ、切断されるものをＣとした。
ＪＩＳ Ｌ１０５６（Ｂ法）に準拠してローター型摩擦溶融試験（荷重が１０ｋｇ、３秒間の接圧）を行なうことにより測定した。測定結果は、溶融跡を生じない状態をＡ、溶融跡を生じるが切断されていないものをＢ、切断されるものをＣとした。
（捲縮特性）
ＪＩＳ Ｌ−１０１３法に準拠して測定した。
ＪＩＳ Ｌ−１０１３法に準拠して測定した。
（実施例１）
ポリエチレン樹脂（ＰＥ）（日本ポリエチレン社製、ＭＦＲ４ｇ／１０分）を芯部とした。ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）（三菱レイヨン社製、固有粘度［η］０．６７６、融点２５６℃）に二酸化チタン（アナターゼ型、一次粒子の平均粒子径０．３μｍ）を２質量％添加したＰＥＴを鞘部とした。
芯鞘複合比（体積比）を１／６とし、孔径０．４ｍｍ、孔数２４の芯鞘複合紡糸口金を設置した紡糸装置にて、紡糸温度２９０℃、紡糸速度１８００ｍ／分で紡糸して未延伸糸を得た。得られた未延伸糸を延伸速度６００ｍ／分、延伸温度８５℃、熱セット温度１５０℃、最大延伸倍率の０．６８倍で延伸し、８４ｄｔｅｘ２４フィラメントの延伸糸を作成した。得られた延伸糸を４本合糸して約３３０ｄｔｅｘの繊度とした。１６ゲージ（本／２．５４ｃｍ）の横編機を用いてリブ組織の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
ポリエチレン樹脂（ＰＥ）（日本ポリエチレン社製、ＭＦＲ４ｇ／１０分）を芯部とした。ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）（三菱レイヨン社製、固有粘度［η］０．６７６、融点２５６℃）に二酸化チタン（アナターゼ型、一次粒子の平均粒子径０．３μｍ）を２質量％添加したＰＥＴを鞘部とした。
芯鞘複合比（体積比）を１／６とし、孔径０．４ｍｍ、孔数２４の芯鞘複合紡糸口金を設置した紡糸装置にて、紡糸温度２９０℃、紡糸速度１８００ｍ／分で紡糸して未延伸糸を得た。得られた未延伸糸を延伸速度６００ｍ／分、延伸温度８５℃、熱セット温度１５０℃、最大延伸倍率の０．６８倍で延伸し、８４ｄｔｅｘ２４フィラメントの延伸糸を作成した。得られた延伸糸を４本合糸して約３３０ｄｔｅｘの繊度とした。１６ゲージ（本／２．５４ｃｍ）の横編機を用いてリブ組織の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（実施例２〜７及び比較例３、４）
実施例１において、芯鞘複合比（体積比）、芯部の主成分の樹脂を表１のように変更した以外は実施例１と同様に芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
実施例１において、芯鞘複合比（体積比）、芯部の主成分の樹脂を表１のように変更した以外は実施例１と同様に芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（比較例１）
ＰＥＴに二酸化チタンを２質量％添加した樹脂組成物（三菱レイヨン社製、固有粘度［η］０．６７６、融点２５６℃）を用いて、孔径０．３ｍｍ、孔数２４の紡糸口金を設置した紡糸装置にて、紡糸温度２９０℃、紡糸速度１８００ｍ／分で紡糸して未延伸糸を得た。
得られた未延伸糸を延伸速度６００ｍ／分、延伸温度８５℃、熱セット温度１５０℃、最大延伸倍率の０．６８倍で延伸し、８４ｄｔｅｘ／２４フィラメントの延伸糸を作成した。得られた延伸糸を４本合糸して約３３０ｄｔｅｘの繊度とした。１６ゲージ（本／２．５４ｃｍ）の横編機を用いてリブ組織の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
ＰＥＴに二酸化チタンを２質量％添加した樹脂組成物（三菱レイヨン社製、固有粘度［η］０．６７６、融点２５６℃）を用いて、孔径０．３ｍｍ、孔数２４の紡糸口金を設置した紡糸装置にて、紡糸温度２９０℃、紡糸速度１８００ｍ／分で紡糸して未延伸糸を得た。
得られた未延伸糸を延伸速度６００ｍ／分、延伸温度８５℃、熱セット温度１５０℃、最大延伸倍率の０．６８倍で延伸し、８４ｄｔｅｘ／２４フィラメントの延伸糸を作成した。得られた延伸糸を４本合糸して約３３０ｄｔｅｘの繊度とした。１６ゲージ（本／２．５４ｃｍ）の横編機を用いてリブ組織の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（比較例２、５）
二酸化チタンの添加量を表１のように変更した以外は比較例１と同様に延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
二酸化チタンの添加量を表１のように変更した以外は比較例１と同様に延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（実施例８）
孔径０．３ｍｍ、孔数３６の芯鞘複合紡糸口金を用いて３３ｄｔｅｘ／３６フィラメントの延伸糸を作成した以外は、実施例１と同様に本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸を得た。この延伸糸を用い、経１６５本／２．５４ｃｍ、緯１５４本／２．５４ｃｍ（カバーファクター値１８３２）のリップルタフタ組織の織物を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
なお、カバーファクター値は以下の式により得られる値である。
カバーファクター値＝（ＤＷｐ）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ）１／２×ＭＷｆ
ただし、ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。
孔径０．３ｍｍ、孔数３６の芯鞘複合紡糸口金を用いて３３ｄｔｅｘ／３６フィラメントの延伸糸を作成した以外は、実施例１と同様に本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸を得た。この延伸糸を用い、経１６５本／２．５４ｃｍ、緯１５４本／２．５４ｃｍ（カバーファクター値１８３２）のリップルタフタ組織の織物を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
なお、カバーファクター値は以下の式により得られる値である。
カバーファクター値＝（ＤＷｐ）１／２×ＭＷｐ＋（ＤＷｆ）１／２×ＭＷｆ
ただし、ＤＷｐは経糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｐは経糸織密度（本／２．５４ｃｍ）、ＤＷｆは緯糸総繊度（ｄｔｅｘ）、ＭＷｆは緯糸織密度（本／２．５４ｃｍ）である。
（比較例６）
三菱レイヨン社製のブライト３３ｄｔｅｘ／３６フィラメント常圧カチオン可染糸を用い、経１７０本／２．５４ｃｍ、緯１６１本／２．５４ｃｍ（カバーファクター値１９０１）のリップルタフタ組織の織物を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
三菱レイヨン社製のブライト３３ｄｔｅｘ／３６フィラメント常圧カチオン可染糸を用い、経１７０本／２．５４ｃｍ、緯１６１本／２．５４ｃｍ（カバーファクター値１９０１）のリップルタフタ組織の織物を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（実施例９）
孔径０．５ｍｍ、孔数４８の芯鞘複合紡糸口金を用いて１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの延伸糸を作成した以外は、実施例１と同様に本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸を得た。本発明の芯鞘複合繊維を４本引揃え、Ｓ撚り方向３０ｔ／ｍの合撚糸とし、経２７本／２．５４ｃｍ、緯３０本／２．５４ｃｍ（カバーファクターＣＦ値１４７３）の平組織の資材向けターポリン基布を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
孔径０．５ｍｍ、孔数４８の芯鞘複合紡糸口金を用いて１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントの延伸糸を作成した以外は、実施例１と同様に本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸を得た。本発明の芯鞘複合繊維を４本引揃え、Ｓ撚り方向３０ｔ／ｍの合撚糸とし、経２７本／２．５４ｃｍ、緯３０本／２．５４ｃｍ（カバーファクターＣＦ値１４７３）の平組織の資材向けターポリン基布を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（比較例７）
三菱レイヨン社製のセミダル１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントポリエステルマルチフィラメントを４本引揃え、Ｓ撚り方向３０ｔ／ｍの合撚糸とし、経２７本／２．５４ｃｍ、緯３２本／２．５４ｃｍ（カバーファクターＣＦ値１５２５）の平組織の資材向けターポリン基布を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
三菱レイヨン社製のセミダル１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントポリエステルマルチフィラメントを４本引揃え、Ｓ撚り方向３０ｔ／ｍの合撚糸とし、経２７本／２．５４ｃｍ、緯３２本／２．５４ｃｍ（カバーファクターＣＦ値１５２５）の平組織の資材向けターポリン基布を作成した。得られた織物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（実施例１０）
実施例９と同様に本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸を得た。２２ゲージ（本／２．５４ｃｍ）のダブルジャージ編機にて、表糸に本発明の１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントのＳ方向仮撚糸とＺ方向仮撚糸とをインターレース加工した加工糸を用い、裏糸に表糸と同じインターレース加工した加工糸とアクリル紡績糸１／５２（三菱レイヨン社製）を１：１に用い、２×２鹿の子ブリスター組織の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
実施例９と同様に本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸を得た。２２ゲージ（本／２．５４ｃｍ）のダブルジャージ編機にて、表糸に本発明の１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントのＳ方向仮撚糸とＺ方向仮撚糸とをインターレース加工した加工糸を用い、裏糸に表糸と同じインターレース加工した加工糸とアクリル紡績糸１／５２（三菱レイヨン社製）を１：１に用い、２×２鹿の子ブリスター組織の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（比較例８）
本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸に替えて、三菱レイヨン社製のセミダル１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントポリエステルマルチフィラメントのＳ撚り方向仮撚糸とＺ撚り方向仮撚糸とをインターレース加工した加工糸を用いた以外は実施例１０と同様に編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
本発明の芯鞘複合繊維の延伸糸に替えて、三菱レイヨン社製のセミダル１６７ｄｔｅｘ／４８フィラメントポリエステルマルチフィラメントのＳ撚り方向仮撚糸とＺ撚り方向仮撚糸とをインターレース加工した加工糸を用いた以外は実施例１０と同様に編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）及び通気度を表１に示した。
（実施例１１〜２４）
実施例１において、芯部の主成分の樹脂を表２のように変更した以外は実施例１と同様にして芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表２に示した。
実施例１において、芯部の主成分の樹脂を表２のように変更した以外は実施例１と同様にして芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表２に示した。
（実施例２５）
実施例１１において、繊維軸に直角方向の断面形状を三角とした以外は実施例１１と同様にして芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
実施例１１において、繊維軸に直角方向の断面形状を三角とした以外は実施例１１と同様にして芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
（実施例２６）
実施例１１において、延伸糸を８４ｄｔｅｘ４８フィラメントとした以外は実施例１１と同様にして芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
実施例１１において、延伸糸を８４ｄｔｅｘ４８フィラメントとした以外は実施例１１と同様にして芯鞘複合繊維の延伸糸及び編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
（実施例２７）
実施例１１において、延伸糸をさらに仮撚糸とし、当該仮撚糸の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性、紡糸安定性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
実施例１１において、延伸糸をさらに仮撚糸とし、当該仮撚糸の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性、紡糸安定性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
（実施例２８）
実施例２６において、延伸糸をさらに仮撚糸とし、当該仮撚糸の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
実施例２６において、延伸糸をさらに仮撚糸とし、当該仮撚糸の編物を作成した。得られた編物のＲ値、赤外線透過率（％）、可視光線透過率（％）、紫外線透過率（％）、通気度及び耐摩擦溶融性並びに仮撚工程での白粉量を表３に示した。
（実施例２９〜３４）
実施例１２の延伸糸を、石川製作所製ＩＶＦ３３８仮撚機を用いて、仮撚速度が１５０ｍ／分、仮撚張力が０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘで、表４に示したように仮撚温度及び仮撚数（ｔ／ｍ）を変更して仮撚加工を行った。仮撚工程での白粉量の測定結果及び仮撚糸の捲縮率を表４に示した。
実施例１２の延伸糸を、石川製作所製ＩＶＦ３３８仮撚機を用いて、仮撚速度が１５０ｍ／分、仮撚張力が０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘで、表４に示したように仮撚温度及び仮撚数（ｔ／ｍ）を変更して仮撚加工を行った。仮撚工程での白粉量の測定結果及び仮撚糸の捲縮率を表４に示した。
（実施例３５〜４０）
実施例１６の延伸糸を、石川製作所製ＩＶＦ３３８仮撚機を用いて、仮撚速度が１５０ｍ／分、仮撚張力が０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘで、表４に示したように仮撚温度及び仮撚数（ｔ／ｍ）を変更して仮撚加工を行った。仮撚工程での白粉量の測定結果及び仮撚糸の捲縮率を表４に示した。
実施例１６の延伸糸を、石川製作所製ＩＶＦ３３８仮撚機を用いて、仮撚速度が１５０ｍ／分、仮撚張力が０．１５ｃＮ／ｄｔｅｘで、表４に示したように仮撚温度及び仮撚数（ｔ／ｍ）を変更して仮撚加工を行った。仮撚工程での白粉量の測定結果及び仮撚糸の捲縮率を表４に示した。
本発明の芯鞘複合繊維は、繊維の風合いを損なうことなく、太陽の輻射熱すなわち赤外光を効率よく遮蔽又は吸収し、紡糸工程の安定性及び仮撚工程の通過性が良好である。また本発明の芯鞘複合繊維を用いてなる織編物は、輻射熱を遮断する遮熱性に優れるもので、特に使用分野を限定するものではなく、輻射熱の遮断を必要とする幅広い用途に好適なるものであり、例えばスポーツ衣料分野、帽材、テント、傘等の野外用品、中近東等の酷暑地域の民族衣装等の素材として極めて有用なるものである。
Claims (20)
- 芯部と鞘部とを有する芯鞘複合繊維であって、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有し、芯部が屈折率Ａの樹脂を主成分とし、鞘部が屈折率Ｂの樹脂を主成分とし、Ａ及びＢが以下の式（１）を満足し、芯部と鞘部との体積比が１／４〜１／１０である芯鞘複合繊維。
｜Ａ−Ｂ｜≧０．０１・・・（１） - 芯部と鞘部とを有する芯鞘複合繊維であって、芯鞘複合繊維が二酸化チタンを１〜３質量％含有し、芯部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｃの樹脂を主成分とし、鞘部が熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）Ｄの樹脂を主成分とし、Ｃ及びＤが以下の式（２）を満足し、芯部と鞘部との体積比が１／４〜１／１０である芯鞘複合繊維。
｜Ｃ−Ｄ｜≧０．０１・・・（２） - 芯部の主成分がポリオレフィン樹脂であり、鞘部の主成分がポリエステル樹脂であり、二酸化チタンを１〜１．９質量％含有する請求項１又は２いずれか一項に記載の芯鞘複合繊維。
- ポリオレフィン樹脂がポリエチレン樹脂又はポリプロピレン樹脂である請求項３に記載の芯鞘複合繊維。
- ポリオレフィン樹脂の融点が１３０℃〜１８０℃の範囲内である請求項４に記載の芯鞘複合繊維。
- ポリエステル樹脂がポリエチレンテレフタレート樹脂である請求項４又は５に記載の芯鞘複合繊維。
- ポリエチレンテレフタレート樹脂が下記式（３）及び（４）を満足するポリエチレンテレフタレート樹脂である請求項６に記載の芯鞘複合繊維。
０．８≦ｓ≦５・・・（３）
２≦ａ≦１５ ・・・（４） ただし、ｓ及びａは、それぞれポリエチレンテレフタレート樹脂中のスルホイソフタル酸単位の共重合率（モル％）及び炭素数２〜８の脂肪族ジカルボン酸の共重合率（モル％）である。 - 下記式（５）を満足する請求項１〜７いずれか一項に記載の芯鞘複合繊維。
１０≦ＣＭＶＲ≦４０ ・・・（５）
ただし、ＣＭＶＲは、芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち高い融点を有する樹脂の融点より２５℃高い温度における、低い融点を有する樹脂のＭＶＲ（ｃｍ３／１０分）である。 - 繊維軸に直角方向の断面形状が三角、四角、中空又はＹ型である請求項８に記載の芯鞘複合繊維。
- 単繊維繊度が３ｄｔｅｘ以下である請求項８に記載の芯鞘複合繊維。
- 請求項１〜１０いずれか一項に記載の芯鞘複合繊維からなる仮撚加工糸。
- 請求項１〜１０いずれか一項に記載の芯鞘複合繊維を、以下の（６）〜（８）を満足する条件で仮撚加工する仮撚加工糸の製造方法。
（ＴＬ−２０）≦ＴＴ≦（ＴＬ＋３０）・・・・・・・・・・（６）
Ｋ≦３１０００・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）
０．１ｃＮ／ｄｔｅｘ≦ＴＥ≦０．２ｃＮ／ｄｔｅｘ・・・（８） ただし、ＴＬは芯部及び鞘部の主成分の樹脂のうち低い融点を有する樹脂の融点、ＴＴは仮撚温度、Ｋは仮撚係数、ＴＥは仮撚張力を示す。なお、仮撚係数は、仮撚加工を施された繊維の繊度と仮撚数との関係で示される係数で、下記の式で示される。
仮撚係数＝仮撚数（ｔ／ｍ）×（繊維の繊度（ｄｔｅｘ）÷１０×９）１／２ - 請求項１又は２いずれか一項に記載の芯鞘複合繊維から構成され、通気度が２４０〜３５０ｃｍ３／ｃｍ２／秒であり、目付が２２０〜３００ｇ／ｍ２の織編物であって、以下の（Ｅ）および（Ｆ）の少なくとも１つを満足する織編物。
（Ｅ）Ｒ値が２４以下である
（Ｆ）赤外線透過率が３２％以下である
ただし、Ｒ値は遮熱性試験によって測定される温度上昇（℃）である。 - 繊維中の二酸化チタンの含有率が１．４〜１．９（質量％）である請求項１３記載の織編物。
- 請求項１〜１０のいずれか一項に記載の芯鞘複合繊維から構成された織編物。
- 目付が４０〜４００ｇ／ｍ２である請求項１５に記載の織編物。
- 請求項１〜１０のいずれか一項に記載の芯鞘複合繊維を表糸及び／又は裏糸としてリバーシブル編地に編成した請求項１５又は１６に記載の織編物。
- 請求項１１に記載の仮撚加工糸から構成された織編物。
- 目付が４０〜４００ｇ／ｍ２である請求項１８に記載の織編物。
- 請求項１１に記載の仮撚加工糸を表糸及び／又は裏糸としてリバーシブル編地に編成した請求項１８又は１９に記載の織編物。
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