JP5141673B2 - 内燃機関のアイドルストップ制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関の燃焼制御のためのアクチュエータを備える内燃機関の燃焼制御システムに適用され、前記内燃機関を自動停止させる処理及び再始動させる処理を行う内燃機関のアイドルストップ制御装置に関する。

従来、例えば下記特許文献１に見られるように、内燃機関の運転中に所定の停止条件が成立すると内燃機関を自動停止させる処理を行い、その後、所定の再始動条件が成立すると内燃機関を再始動させる処理を行う、いわゆるアイドルストップ制御が知られている。アイドルストップ制御によれば、内燃機関の燃費低減効果を得ることが可能となる。

特開２００７−２６３０４７号公報

ところで、上記再始動させる処理によって内燃機関の再始動が開始されてから、内燃機関の再始動が完了するまでの時間（始動時間）が、内燃機関の機差等に起因して長くなったり、ばらついたりすることがある。この場合、車両を迅速に発進させることができなくなったり、ドライバに違和感を与えたりする等、ドライバビリティが低下するおそれがある。特に、内燃機関の自動停止及び再始動が頻繁に繰り返される状況下においては、ドライバビリティの低下が顕著となるおそれがある。

本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、その目的は、ドライバビリティの低下を好適に抑制することのできる内燃機関のアイドルストップ制御装置を提供することにある。

以下、上記課題を解決するための手段、及びその作用効果について記載する。

構成１は、内燃機関の燃焼制御のためのアクチュエータを備える内燃機関の燃焼制御システムに適用され、前記内燃機関を自動停止させる処理及び再始動させる処理を行う内燃機関のアイドルストップ制御装置において、前記内燃機関の再始動が開始されてから完了するまでの時間である始動時間をフィードバック制御すべく前記アクチュエータを操作する操作手段を備えることを特徴とする。

上記アクチュエータの操作量を変更すると、内燃機関の燃焼状態が変化し、始動時間が変化する。この点に鑑み、上記発明では、始動時間をフィードバック制御すべく上記アクチュエータを操作する。これにより、始動時間が長くなったり、ばらついたりする事態の発生を抑制することができ、ひいてはドライバビリティの低下を好適に抑制することができる。

構成２は、構成１において、前記操作手段は、前記始動時間がその目標値を上回ることに基づき、前記内燃機関の生成トルクが増大する側に前記アクチュエータを操作するものであることを特徴とする。

内燃機関の生成トルクが大きくなると、機関回転速度の上昇速度が高くなるため、始動時間が短くなる。この点に鑑み、上記発明では、始動時間が目標値を上回ることに基づき上記増大する側に上記アクチュエータを操作することで、始動時間を目標値にフィードバック制御する。これにより、始動時間が長くなる事態の発生を適切に抑制することができ、ひいてはドライバビリティの低下をより好適に抑制することができる。

構成３は、構成２において、前記アクチュエータは、前記内燃機関の燃焼室に燃料を供給する燃料噴射弁を含むものであり、前記増大する側に前記アクチュエータを操作するとは、前記内燃機関の再始動が開始されてから完了するまでの期間において、前記燃料噴射弁からの燃料噴射量を増量すべく、該燃料噴射弁を操作することであることを特徴とする。

上記発明では、内燃機関の再始動が開始されてから完了するまでの期間（再始動期間）において燃料噴射量を増量することで、始動時間が長くなる事態の発生を好適に抑制することができる。

構成４は、構成１〜３のいずれか１つにおいて、前記操作手段は、前記始動時間がその目標値を下回ることに基づき、前記内燃機関の生成トルクが減少する側に前記アクチュエータを操作するものであることを特徴とする。

内燃機関の生成トルクが減少する側に上記アクチュエータの操作量を変更すると、機関回転速度の上昇速度が低下し、始動時間が長くなる。この点に鑑み、上記発明では、始動時間が目標値を下回ることに基づき、上記減少する側に上記アクチュエータを操作する。これにより、始動時間がばらつく事態の発生を抑制することができ、ひいてはドライバビリティの低下をより好適に抑制することができる。

構成５は、構成４において、前記再始動が開始されてから完了するまでの期間における機関回転速度の上昇速度を算出する算出手段を更に備え、前記操作手段は、前記算出された上昇速度が規定速度以上となることに基づき、前記減少する側に前記アクチュエータを操作するものであることを特徴とする。

上記発明では、機関回転速度の上昇速度を参照することで、内燃機関の燃焼室に過剰な燃料が供給されているか否かを的確に判断することができる。そして、過剰な燃料が供給されていると判断される場合に上記減少する側に上記アクチュエータを操作することができる。

構成６は、構成４又は構成５において、前記アクチュエータは、前記内燃機関の燃焼室に燃料を供給する燃料噴射弁を含むものであり、前記減少する側に前記アクチュエータを操作するとは、前記内燃機関の再始動が開始されてから完了するまでの期間において、前記燃料噴射弁からの燃料噴射量を減量すべく、該燃料噴射弁を操作することであることを特徴とする。

上記発明では、内燃機関の再始動期間において燃料噴射量を減量することで、始動時間がばらつく事態を好適に抑制するとともに、内燃機関の再始動に要する燃料量を減少させることができる。更に、上記燃料量を減少させることで、内燃機関の再始動に起因するエミッションの増大を抑制することもできる。

一実施形態にかかるシステム構成図。 同実施形態にかかる始動時間ＦＢ制御処理の概要を示す図。 同実施形態にかかる始動時間ＦＢ制御処理を示すフローチャート。 同実施形態にかかる始動時間ＦＢ制御処理（増量補正）を示すタイムチャート。 同実施形態にかかる始動時間ＦＢ制御処理（減量補正）を示すタイムチャート。

以下、本発明にかかる内燃機関の制御装置を車載エンジンシステムに適用した一実施形態について、図面を参照しつつ説明する。

図１に本実施形態にかかるシステム構成を示す。

図示されるエンジン１０は、圧縮着火式内燃機関（ディーゼルエンジン）である。エンジン１０の吸気通路１２は、吸気バルブ１４の開動作によって、シリンダブロック１６及びピストン１８にて区画される燃焼室２０と連通される。燃焼室２０には、燃料噴射弁２２の先端部が突出して配置されている。これにより、燃焼室２０に燃料を直接噴射供給することが可能となっている。

燃焼室２０に噴射供給された燃料は、燃焼室２０の圧縮により自己着火し、燃焼に供される。燃料の燃焼によって発生するエネルギは、ピストン１８を介して、エンジン１０の出力軸（クランク軸２４）の回転エネルギとして取り出される。なお、燃焼に供された気体は、排気バルブ２６の開動作によって、排気通路２８に排気として排出される。

上記クランク軸２４には、スタータ３０が接続されている。スタータ３０は、図示しないスタータスイッチのオンによって始動し、エンジン１０を始動させるべくクランク軸２４に初期回転を付与する（クランキングを行う）。

エンジン１０には、クランク軸２４近傍でクランク軸２４の回転角度を検出するクランク角度センサ３２や、エンジン１０を冷却する冷却水の温度（冷却水温）を検出する水温センサ３４等が設けられている。これらの各種センサや、ブレーキペダルの踏み込み量を検出するブレーキセンサ３６、車両の走行速度を検出する車速センサ３８等の出力信号は、電子制御装置（以下、ＥＣＵ４０）に入力される。

ＥＣＵ４０は、周知のＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等よりなるマイクロコンピュータを主体として構成されている。ＥＣＵ４０は、上記各センサからの入力信号に基づき、ＲＯＭに記憶された各種の制御プログラムを実行することで、燃料噴射弁２２による燃料噴射制御等のエンジン１０の燃焼制御や、スタータ３０による始動制御等を行う。

特にＥＣＵ４０は、所定の停止条件が成立する場合に、燃料噴射弁２２からの燃料噴射を停止させることでエンジン１０を自動停止させる処理（自動停止処理）を行い、その後、所定の再始動条件が成立する場合に、スタータ３０を始動させることでクランキングを行うとともに燃料噴射弁２２からの燃料噴射を開始させることで、自動停止しているエンジン１０を再始動させる処理（再始動処理）を行ういわゆるアイドルストップ制御を行う。これにより、エンジン１０の燃費低減効果を得ることが可能となる。ここで本実施形態では、上記停止条件を、ブレーキ操作がなされているとの条件と、車両の走行速度が０になるとの条件の論理積が真であるとの条件とする。一方、上記再始動条件をブレーキ操作がなされていないとの条件とする。ここでブレーキ操作がなされているか否かは、ブレーキセンサ３６の出力値に基づき判断すればよい。また、車両の走行速度は、車速センサ３８の出力値に基づき算出すればよい。

また、ＥＣＵ４０は、上記再始動条件の成立によって再始動処理が開始（エンジン１０の再始動が指示）されてから再始動が完了するまでの期間（再始動期間）における燃料噴射制御を、エンジン１０の再始動が指示される直前のエンジン１０の自動停止中における冷却水温に基づき始動時噴射量の初期値を算出することで行う。詳しくは、始動時噴射量の初期値となるように燃料噴射弁２２を操作した後、エンジン１０の再始動が完了するまでの都度（所定時間又は所定クランク角度毎）検出されるエンジン回転速度の上昇に応じて上記初期値を徐々に減少させる。なお、冷却水温は、水温センサ３４の出力値に基づき算出すればよい。また、エンジン回転速度は、クランク角度センサ３２の出力値に基づき算出すればよい。

ところで、エンジン１０の再始動が指示されてからエンジン１０の再始動が完了するまでの時間（始動時間）が長くなったり、ばらついたりすることで、ドライバビリティが低下するおそれがある。ここで、始動時間のばらつきは、エンジン１０の各部品（例えばクランク軸２４やピストン１８）の寸法公差等に起因するエンジン１０の機差や、エンジンオイルの粘度の相違等によって、クランク軸２４の回転を妨げる側の力が相違すること等によって生じるものである。そして例えば、クランク軸２４の回転を妨げる側の力が大きくなる場合、スタータ３０に作用する負荷が大きくなることに起因してスタータ３０の回転速度の上昇速度が低下し、ひいては始動時間が長くなる。またクランク軸２４の回転を妨げる側の力が大きくなる場合、エンジン１０によってトルクが生成された後におけるエンジン回転速度の上昇速度も低下し、始動時間が長くなる。そしてエンジン１０の始動時間が長くなったり、ばらついたりする場合には、車両を迅速に発進させることができなかったり、ドライバに違和感を与えたりする等、ドライバビリティが低下するおそれがある。特に、エンジン１０の自動停止及び再始動が頻繁に繰り返される状況下においては、ドライバビリティの低下が顕著となるおそれがある。

そこで本実施形態では、始動時間の目標値（目標始動時間Ｔｔｇｔ）を設定し、始動時間を目標始動時間Ｔｔｇｔにフィードバック制御すべく、始動時間と、目標始動時間Ｔｔｇｔとに基づき、次回の始動時噴射量を増量又は減量補正する処理（始動時間ＦＢ制御処理）を行うことで、ドライバビリティの低下の抑制を図る。以下、図２を用いて、始動時間ＦＢ制御処理について詳述する。

図２に、始動時間ＦＢ制御処理の概要を示す。なお、本実施形態では、エンジン回転速度ＮＥが所定の閾値Ｎｊｕｄｇｅ以上となる時点をエンジン１０の再始動が完了する時点としている。

本実施形態では、図中点線にて示すように始動時間（時刻ｔ１〜ｔ４）が目標始動時間Ｔｔｇｔ（時刻ｔ１〜ｔ３）以上となる場合、始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じて、次回の始動時噴射量を増量補正する。これは、始動時間が長くなる事態の発生を抑制するためのものである。つまり、燃料噴射量の増量によってエンジン１０の生成トルクが増大することで、エンジン回転速度ＮＥの上昇速度（回転上昇速度ΔＮＥ＝ΔＮ／Δｔ）が高くなり、始動時間が短くなる。ここで始動時噴射量の増量補正は、具体的には、次回の始動時噴射量に上記偏差に応じた所定の係数（増量補正係数β≧１）を乗算することで行う。なお、増量補正係数βは、例えば上記偏差の絶対値が大きいほど大きい値とすればよい。

一方、図中実線にて示すように始動時間（時刻ｔ１〜ｔ２）が目標始動時間Ｔｔｇｔを下回って且つ、回転上昇速度ΔＮＥが規定速度α以上となる場合、回転上昇速度ΔＮＥと上記規定速度αとの偏差（速度偏差）に応じて、次回の始動時噴射量を減量補正する。これは、始動時間のばらつきを抑制するためのものである。つまり、燃料噴射量を増量すると回転上昇速度ΔＮＥが高くなることに鑑み、回転上昇速度ΔＮＥを始動時噴射量が過剰となる度合いを的確に把握するためのパラメータとして用いる。このため、回転上昇速度ΔＮＥに基づく上記減量補正によって始動時間のばらつきを抑制する。本実施形態では、上記減量補正に用いる回転上昇速度ΔＮＥを、エンジン１０の再始動期間における回転上昇速度ΔＮＥの最大値とする。ここで始動時噴射量の減量補正は、具体的には、次回の始動時噴射量に上記速度偏差に応じた所定の係数（減量補正係数γ、０＜γ＜１）を乗算することで行う。なお、減量補正係数γは、例えば上記速度偏差の絶対値が大きいほど小さい値とすればよい。また、上記規定速度αは、始動時間を目標始動時間Ｔｔｇｔ以下とするうえで過剰な燃料噴射量によって実現される速度に設定される。

図３に、本実施形態にかかる始動時間ＦＢ制御処理の手順を示す。この処理は、エンジン１０の自動停止中にＥＣＵ４０によって、例えば所定周期で繰り返し実行される。

この一連の処理では、まずステップＳ１０において、エンジン１０の再始動が指示されるか否かを判断する。ここで再始動が指示されるか否かは、エンジン１０の再始動条件が成立しているか否かで判断すればよい。

ステップＳ１０においてエンジン１０の再始動が指示されたと判断された場合には、ステップＳ１２において再始動が指示されたと判断されてからの時間を計時する処理（始動時間カウント処理）を開始する。この処理は、始動時間を計時するための処理である。

続くステップＳ１４では、始動時噴射量Ｑを算出するとともに、再始動処理を開始する。そしてステップＳ１６では、回転上昇速度ΔＮＥを算出する。なお、回転上昇速度ΔＮＥは、エンジン回転速度の微分演算値として算出すればよい。

続くステップＳ１８では、エンジン回転速度ＮＥが上記所定の閾値Ｎｊｕｄｇｅ以上になるか否かを判断する。この処理は、エンジン１０の再始動が完了したか否かを判断するための処理である。

ステップＳ１８においてエンジン１０の再始動が完了していないと判断された場合には、上記ステップＳ１４に戻り、再始動処理を継続する。一方、上記ステップＳ１８においてエンジン１０の再始動が完了したと判断された場合には、ステップＳ２０に進み、始動時間カウント処理及び再始動処理を終了する。

ステップＳ２０の処理の完了後、ステップＳ２２において始動時間カウント処理によって計時された始動時間が目標始動時間Ｔｔｇｔ以上であるか否かを判断する。

ステップＳ２２において始動時間が目標始動時間Ｔｔｇｔ以上であると判断された場合には、ステップＳ２４に進み、始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じて次回の始動時噴射量Ｑの増量補正量（増量補正係数β）を算出する。

一方、上記ステップＳ２２において否定判断された場合には、ステップＳ２６に進み、エンジン１０の再始動期間における回転上昇速度ΔＮＥの最大値が上記規定速度α以上であるか否かを判断する。

ステップＳ２６において肯定判断された場合には、ステップＳ２８に進み、回転上昇速度ΔＮＥの最大値と規定速度αとの速度偏差に応じて次回の始動時噴射量Ｑの減量補正量（減量補正係数γ）を算出する。

ステップＳ２４、Ｓ２８の処理が完了する場合、ステップＳ３０に進み、増量補正係数β又は減量補正係数γをＥＣＵ４０のメモリ内に記憶する。これにより、エンジン１０の次回の再始動時において上記ステップＳ１４の処理で算出される始動時噴射量Ｑに、メモリに記憶された上記増量補正係数β又は減量補正係数γを乗算することで、始動時噴射量Ｑを増量補正又は減量補正することが可能となる。ここで燃料噴射弁２２からの燃料噴射量を多くするには、燃料噴射弁２２の燃料噴射時間を長くしたり、燃料噴射弁２２の噴射率や燃料噴射弁２２に供給される燃料の圧力を高くしたりすればよい。

なお、上記ステップＳ１０、Ｓ２６で否定判断された場合や、ステップＳ３０の処理が完了する場合には、この一連の処理を一旦終了する。

図４及び図５に、本実施形態における始動時間ＦＢ制御処理の一例を示す。

まず、図４を用いて、始動時噴射量Ｑの増量補正態様を示す。詳しくは、図４（ａ）に、エンジン回転速度ＮＥの推移を示し、図４（ｂ）に、回転上昇速度ΔＮＥの推移を示し、図４（ｃ）に、始動時噴射量Ｑの推移を示し、図４（ｄ）に、エンジン１０の始動指示信号の推移を示し、図４（ｅ）に、始動時間カウント処理の実行の有無の推移を示す。なお、図４では、エンジン１０の再始動が指示されてから実際にエンジン回転速度ＮＥが上昇を開始するまでの応答遅れ時間を省略している。

図に点線にて示す例では、時刻ｔ１において、上記再始動条件の成立によって始動指示信号がＬｏからＨｉに切り替えられることをトリガとしてエンジン１０の再始動が指示されたと判断され、エンジン回転速度ＮＥが上昇を開始する。その後、時刻ｔ３においてエンジン回転速度ＮＥが所定の閾値Ｎｊｕｄｇｅ以上となることでエンジン１０の再始動が完了したと判断される。ここで始動時間（時刻ｔ１〜ｔ３）が目標始動時間Ｔｔｇｔ以上になると判断されるため、図中実線にて示すように、次回の始動時噴射量Ｑが増量補正される。これにより、次回の始動時間（時刻ｔ１〜ｔ２）を目標始動時間Ｔｔｇｔよりも短くすることが可能となる。

次に、図５を用いて、始動時噴射量Ｑの減量補正態様を示す。詳しくは、図５（ａ）〜図５（ｅ）は、図４（ａ）〜図４（ｅ）に対応している。

図に点線にて示す例では、始動時間（時刻ｔ１〜ｔ２）が目標始動時間Ｔｔｇｔよりも短くなって且つ、再始動期間（時刻ｔ１〜ｔ２）における回転上昇速度ΔＮＥの最大値が規定速度α以上になると判断される。このため、図中実線にて示すように、次回の始動時噴射量Ｑが減量補正される。これにより、次回の始動時間（時刻ｔ１〜ｔ３）を目標始動時間Ｔｔｇｔに近づけることが可能となる。

このように、本実施形態では、始動時間ＦＢ制御処理を行うことで、始動時間が長くなったり、ばらついたりする事態の発生を好適に抑制することができ、始動時間を極力均一とすることができる。

以上詳述した本実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。

（１）始動時間が目標始動時間Ｔｔｇｔ以上になると判断された場合、始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じて次回の始動時噴射量Ｑを増量補正した。これにより、始動時間が長くなる事態の発生を好適に抑制することができ、ひいてはドライバビリティの低下を好適に抑制することができる。

（２）始動時間が目標始動時間Ｔｔｇｔを下回って且つ、再始動期間における回転上昇速度ΔＮＥの最大値が規定速度α以上になると判断された場合、回転上昇速度ΔＮＥの最大値と規定速度αとの速度偏差に応じて次回の始動時噴射量Ｑを減量補正した。これにより、始動時間のばらつきが生じる事態の発生を好適に抑制するとともにエンジン１０の再始動に要する燃料量を減少させることができ、ひいてはドライバビリティの低下を好適に抑制するとともに燃費低減効果を向上させることができる。更に、上記燃料量を減少させることで、エンジン１０の再始動に起因するエミッションの増大を抑制することもできる。

（その他の実施形態）
なお、上記実施形態は、以下のように変更して実施してもよい。

・始動時噴射量Ｑを減量補正する手法としては、上記実施形態に例示したものに限らない。例えば、始動時間が目標始動時間Ｔｔｇｔを下回ると判断された場合、回転上昇速度ΔＮＥにかかわらず次回の始動時噴射量Ｑを減量補正してもよい。

・上記実施形態では、始動時噴射量Ｑに増量補正係数β又は減量補正係数γを乗算することで、次回の始動時噴射量Ｑを増量又は減量補正したがこれに限らない。例えば、始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じた所定の補正量を次回の始動時噴射量Ｑに加算することで増量補正したり、回転上昇速度ΔＮＥと規定速度αとの速度偏差に応じた所定の補正量を次回の始動時噴射量Ｑから減算することで減量補正したりしてもよい。

・減量補正に用いる回転上昇速度ΔＮＥは、エンジン１０の再始動期間における回転上昇速度ΔＮＥの最大値に限らず、例えば上記再始動期間において予め定められた時点（例えば再始動が指示されてから所定時間経過する時点）における回転上昇速度ΔＮＥとしてもよい。

・上記実施形態では、始動時間の起算点を、エンジン１０の再始動が指示された時点としたがこれに限らない。例えば、エンジン１０が実際に始動を開始する時点（エンジン回転速度が０を上回る時点）としてもよい。

・始動時間ＦＢ制御処理としては、上記実施形態に例示したものに限らない。例えば、エンジン１０の再始動毎に上記始動時間カウント処理（計時手段）によって計時される始動時間と、この始動時間が計時される状況下における冷却水温（例えば計時開始時の冷却水温）とを関連付けて記憶させるメモリ（記憶手段）とを備え、メモリから今回の再始動時における冷却水温に対応する始動時間を読み込み、読み込まれた始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じて今回の始動時噴射量Ｑを補正する処理としてもよい。これにより、エンジン１０の再始動毎に冷却水温が相違することに起因する始動時噴射量Ｑの補正精度の低下を回避することができる。

・上記実施形態では、始動時間を目標始動時間Ｔｔｇｔにフィードバック制御したがこれに限らない。例えば始動時間を目標始動時間Ｔｔｇｔ以下となるようにフィードバック制御してもよい。この場合、例えば、先の図３のステップＳ２６、Ｓ２８の処理を無くせばよい。

・上記実施形態において、エンジン１０の自動停止時にクランク軸２４の回転停止位置を予め定められた位置（目標停止位置）に制御する手段を更に備えてもよい。これは、クランク軸２４の回転停止位置の相違に起因する始動時間のばらつきを抑制することで、始動時噴射量Ｑの補正精度の低下を抑制するためである。つまり、上記回転停止位置が相違すると、ピストン１８の停止位置が相違し得る。この場合、クランキングに伴い駆動されるピストン１８による圧縮仕事が相違することに起因してクランキング時にスタータ３０に作用する負荷が相違し、始動時間がばらつく。また、上記回転停止位置の制御をしない代わりに、エンジン１０の再始動毎に上記始動時間カウント処理によって計時される始動時間と、この始動時間が計時される状況下におけるクランク軸２４の回転停止位置とを関連付けて記憶させるメモリとを備え、メモリから今回の再始動時における回転停止位置に対応する始動時間を読み込み、読み込まれた始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じて今回の始動時噴射量Ｑを補正する処理としてもよい。これにより、再始動処理毎にクランク軸２４の回転停止位置がばらつくことに起因して、始動時間がばらつくことを好適に抑制することができる。

・始動時間を目標始動時間Ｔｔｇｔにフィードバック制御すべく操作される内燃機関の燃焼制御のためのアクチュエータとしては、燃料噴射弁２２に限らない。例えば、エンジン１０の自動停止中に燃料噴射弁２２に供給される燃料の圧力（燃圧）を高くすることで噴射燃料の霧化の促進によってエンジン１０の生成トルクを増大させることができるならば、上記燃圧を調節可能な手段（例えば電動式の燃料ポンプ）であってもよい。この場合、例えば、始動時間が目標始動時間Ｔｔｇｔ以上となることに基づき、始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じて燃圧を高くすればよい。ここでは、燃料噴射時間を短くして燃料噴射量を変更しないようにしてもよい。

・内燃機関としては、ディーゼルエンジンのような圧縮着火式内燃機関に限らない。例えば、ガソリンエンジン等の火花点火式内燃機関であってもよい。この場合、燃料噴射弁２２としては、燃焼室２０に突出して配置されるものに限らず、例えばエンジン１０の各気筒の吸気ポート近傍に燃料を噴射供給すべく吸気マニホールドに設けられるものであってもよい。

・始動時間を目標始動時間Ｔｔｇｔにフィードバック制御するための操作量としては、燃料噴射量に限らない。例えば、エンジン１０が火花点火式内燃機関である場合、上記操作量として燃焼室２０に供給される吸気と燃料との混合気の空燃比を用いてもよい。この場合、例えば、始動時間が目標始動時間Ｔｔｇｔ以上となることに基づき、始動時間と目標始動時間Ｔｔｇｔとの偏差に応じて空燃比をリッチ側とするように燃料噴射弁２２や吸気絞り弁を操作すればよい。

１０…エンジン、２２…燃料噴射弁、３０…スタータ、３２…クランク角度センサ、４０…ＥＣＵ（内燃機関の制御装置の一実施形態）。

Claims (5)

1. 内燃機関の燃焼制御のためのアクチュエータを備える内燃機関の燃焼制御システムに適用され、前記内燃機関を自動停止させる処理及び再始動させる処理を行う内燃機関のアイドルストップ制御装置において、
   前記内燃機関の再始動が開始されてから完了するまでの時間である始動時間をフィードバック制御すべく前記アクチュエータを操作する操作手段と、
   前記再始動が開始されてから完了するまでの期間における機関回転速度の上昇速度の最大値を算出する算出手段と、
   を備え、
   前記操作手段は、前記始動時間がその目標値を下回って且つ、前記算出された上昇速度の最大値が規定速度以上となることを条件として、前記内燃機関の次回の再始動時において、該内燃機関の生成トルクが減少する側に前記アクチュエータを操作するものであることを特徴とする内燃機関のアイドルストップ制御装置。
2. 前記アクチュエータは、前記内燃機関の燃焼室に燃料を供給する燃料噴射弁を含むものであり、
   前記減少する側に前記アクチュエータを操作するとは、前記内燃機関の再始動が開始されてから完了するまでの期間において、前記燃料噴射弁からの燃料噴射量を減量すべく、該燃料噴射弁を操作することであることを特徴とする請求項１記載の内燃機関のアイドルストップ制御装置。
3. 前記操作手段は、前記始動時間が前記目標値を上回ることに基づき、前記内燃機関の生成トルクが増大する側に前記アクチュエータを操作するものであることを特徴とする請求項１又は２記載の内燃機関のアイドルストップ制御装置。
4. 前記アクチュエータは、前記内燃機関の燃焼室に燃料を供給する燃料噴射弁を含むものであり、
   前記増大する側に前記アクチュエータを操作するとは、前記内燃機関の再始動が開始されてから完了するまでの期間において、前記燃料噴射弁からの燃料噴射量を増量すべく、該燃料噴射弁を操作することであることを特徴とする請求項３記載の内燃機関のアイドルストップ制御装置。
5. 前記内燃機関の自動停止時に該内燃機関の出力軸の回転停止位置を予め定められた目標停止位置に制御する制御手段を更に備えることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の内燃機関のアイドルストップ制御装置。

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