JP4193910B2 - 冷媒分流器一体化構造の膨張弁 - Google Patents

Description

本発明は、冷媒分流器と膨張弁とを一体化した冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関する。

空気調和装置、冷蔵庫、製造工程用冷却装置などの冷凍装置において、蒸発器が複数のパス（熱交換器における冷媒流通路）で構成される場合がある。この場合の冷媒回路は、例えば、図４３に示すように構成されている。圧縮機２０１によって加圧された冷媒は、凝縮器２０２で凝縮され、受液器２０３を経て膨張弁２０４に送られる。膨張弁２０４で減圧された冷媒は、冷媒配管２０５を介して冷媒分流器２０６に送られ、冷媒分流器２０６で分流されて蒸発器２０７の複数のパスに送られる。蒸発器２０７に送られた低圧冷媒は、蒸発器２０７で蒸発気化し、アキュムレータ２０８を介して圧縮機２０１に還流される。このように蒸発器２０７が複数のパスに構成される場合には、膨張弁２０４の下流側の冷媒配管２０５に、膨張弁２０４で減圧された冷媒を蒸発器２０７の複数のパスに均等に分流するための冷媒分流器２０６が取り付けられている。なお、冷媒分流器２０６は、例えば特許文献１に記載されているように、所定容積の冷媒分配空間（以下冷媒分流室という）を備えた容器であって、この容器に、この冷媒分流室と蒸発器２０７の各パスとを接続するための分流管取付孔が形成されたものである。したがって、冷媒分流器２０６に流入する冷媒は、所定の流通方向においては膨張弁２０４で減圧された冷媒であるため、低圧の気液二相流冷媒となっている。そして、この気液二相流冷媒は、膨張弁２０４と冷媒分流器２０６とを接続する冷媒配管２０５を流れる間に大きな気泡が存在するプラグ流やスラグ流になりやすい。また、この気液二相流冷媒がプラグ流やスラグ流になった場合は、重力の影響等により、各分流管に気泡が均等に流入しないことがあり、均等な分流が行われ難いという問題があった。

そこで、最近の冷媒分流器においては、例えば、特許文献１に記載のように、分流管取付穴の上流側に開度一定の絞り部（特許文献１では経路縮小部材）を配置し、この絞り部下流側の冷媒を噴霧状態とすることにより、均等な分流を実現しようとする提案がなされている。

一方、上記の冷媒分流器の問題とは別に、膨張弁においては次のように冷媒流動音が問題となっている。
膨張弁は、一般に、流入する冷媒が高圧液冷媒であることを基本としている。ところが、冷凍装置の運転条件の変動などにより、膨張弁の上流側、すなわち受液器の出口（受液器がない場合は凝縮器の出口）側の冷媒に気泡が含まれる場合がある。そして、この気泡を含む高圧液冷媒は、膨張弁に至る冷媒配管を流通する間に配管外部から加熱されて気泡が増加したり、冷媒流中の気泡が合体したりすることがある。その結果、大きな気泡が断続的に存在するプラグ流やスラグ流に成長して膨張弁に流入することがある。また、プラグ流やスラグ流が膨張弁に送られてくると、絞り部に対し液冷媒とガス冷媒とが交互に流れる不連続状態となり、膨張弁の冷媒流に速度変動及び圧力変動が生ずる。このため、絞り部では気液が交互に流れることにより「チュルチュル」という音を発したり、絞り部から冷媒配管系へ流出する霧状冷媒の噴出速度及び圧力が変動して膨張弁出口側で「シャーシャー」という音を発したりというように不連続な冷媒流動音が発生するという問題があった。さらには、冷媒配管内の速度変動及び圧力変動により膨張弁や接続配管などの膨張弁周りの機器が振動して膨張弁周りに振動音を発生するという問題があった。なお、このような冷媒流動音及び振動音を総称して、以下の説明では膨張弁における不連続な冷媒流動音という。

このために、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減する方法として、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動を緩和する手段が設けられていた。例えば、特許文献２においては、閉鎖可能な絞り部の上流側に冷媒流を減圧する絞り部が設けられている。また、特許文献３においては、閉鎖可能な絞り部の上流側に冷媒流に乱れを生起する乱れ生起部が設けられている。また、特許文献４においては、閉鎖可能な絞り部の下流側に冷媒流を減圧する絞り部が設けられている。
特開２００２−１８８８６９号公報 特開２００５−６９６４４号公報 特開２００５−３５１６０５号公報 特開２００５−２２６８４６号公報

上述のように、従来の冷媒分流器では、分流を均等に行う手段として分流管取付孔の上流側に絞り部が設けられていたが、絞り部は冷媒分流器の上流側に設けられる膨張弁においても基本的な構成要素となっており、同一構成要素を重複して配置するという無駄があった。一方、従来の膨張弁では、上記のように膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減するために、冷媒流の速度変動及び圧力変動を緩和する手段が設けられていた。しかし、このような手段を膨張弁単独の構成要素として設けることは、膨張弁が大型化しコストの上昇を招くという問題があった。

本発明は、上記従来技術における問題点を解決するものであって、膨張弁から冷媒分流器に至る冷媒回路部分の構成を簡素化するとともに、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減し、さらに、冷媒分流器における冷媒の分流特性（分流を均等化する機能）を向上させた冷媒分流器一体化構造の膨張弁を提供することを目的とする。また、本発明はこの冷媒分流器一体化構造の膨張弁を用いた冷凍装置を提供することを目的とする。

上記課題を解決する本発明に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、第１弁体と第１弁孔との間に形成された、絞り作用を行う第１絞り部と、第１絞り部通過後の冷媒を分流管に分流するための冷媒分流室と、冷媒分流室に分流管を接続するための分流管取付孔とを備え、記分流管取付孔は、冷媒分流室の側壁における第１絞り部よりに形成され、さらに、前記第１絞り部から噴出された冷媒流は、第１絞り部に対向する壁体に衝突して反転されて分流管取付孔から分流管に流入するように形成され、第１弁体を収納する弁室を有するとともに、この弁室が前記第１絞り部の上流側に形成され、さらに、冷媒分流室が第１絞り部の下流側に形成され、前記冷媒分流室内に、第１絞り部からこの第１絞り部に対向する壁面に向けて冷媒を案内する円筒部が設けられていることを特徴とする。なお、上記冷媒分流室には、後述の具体例において例示する、弁体を収納する弁室と冷媒を分流管に分流する冷媒分流室とを兼用する弁室兼冷媒分流室を包含するものとする。

このように構成された冷媒分流器一体化構造の膨張弁によれば、第１絞り部通過後の気泡が細分化された噴霧状態の冷媒を直接冷媒分流室に導くことができるので、分流特性を向上させることができる。また、第１絞り部から流出する冷媒流の噴出エネルギは、冷媒分流室が拡大空間部として作用することにより拡散されるので、第１絞り部上流側の冷媒流がプラグ流あるいはスラグ流となった場合に、膨張弁における冷媒流の圧力変動を緩和することができる。この結果、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。また、膨張弁と冷媒分流器とを一体化することにより、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分を簡素化して、その占有スペースを小さくするとともにコストを軽減することができる。また、上記のように構成すれば、第１絞り部から噴出される冷媒流が直接的に分流管に流入し難くなる。仮に、第１絞り部からの噴流が直接分流管の入口に到達する場合には、分流管に流入する冷媒流は、乱れが大きくなり冷媒音が上昇する。また、膨張弁に気液二相流が流入している場合には、分流管へ流入する冷媒流は、間欠的な変動を受けやすくなり、惹いては、冷媒音の上昇及び分流特性の悪化を招く可能性がある。これに対し、本発明では、冷媒分流室内の冷媒流を迂回した流れにすることにより、分流管に流入する冷媒流は、膨張弁に流入してくる気液二相流の変動の影響を受けにくくなるとともに、分流管入口においては速度が遅くなっているので、分流特性が向上して、冷媒音が低下する。

また、第１弁体を収納する弁室を有するとともに、この弁室が前記第１絞り部の上流側に形成され、さらに、冷媒分流室が第１絞り部の下流側に形成され、前記冷媒分流室内に、第１絞り部からこの第１絞り部に対向する壁面に向けて冷媒を案内する円筒部を設けている。このように構成すれば、従来の弁室の構成のままで冷媒分流室等を設計することができるので、冷媒分流室の設計に対する制約が少なくなる。また、第１絞り部通過後の冷媒流は、円筒部内に案内されて冷媒分流室の第１絞り部に対向する壁面に吹き付けられ、反転して分流管取付孔の方へ流れる。これにより、噴出エネルギが低減されるとともに気泡が細分化されるので、各分流管取付孔に流入する気液二相流の状態が均一化され、冷媒分流特性が向上する。

また、この円筒部の外表面に螺旋溝を設けるようにしてもよい。このようにすれば、冷媒分流室の第１絞り部に対向する壁面に吹き付けられた冷媒流は、壁体との衝突により流れ方向を転換し、円筒部の外表面と冷媒分流室の内周面との間の空間を流れる。そして、この空間を流れる際に螺旋溝の作用により旋回される。一層噴出エネルギが低減される。これにより、各分流管取付孔に流入する気液二相流の噴出エネルギがより一層低減されるとともに気泡の細分化が行われ、冷媒分流特性が向上する。

また、この円筒部の内表面に螺旋溝を設けるようにしてもよい。このようにすると、第１絞り部通過後の冷媒流は、円筒部内において旋回流となって冷媒分流室の壁面（第１絞り部に対向する壁面）に吹き付けられる。この旋回流となることにより噴流エネルギが消耗される。これにより、各分流管取付孔に流入する気液二相流の噴出エネルギがより一層低減されるとともに気泡の細分化が行われ、冷媒分流特性が向上する。

また、このように第１絞り部出口側に冷媒を案内する円筒部を設ける場合において、冷媒分流室の第１絞り部に対向する壁体における前記円筒部に対向する内表面に、前記円筒部から吹き付けられる噴流を反転させて方向変更させるガイド部を設けるようにしてもよい。このように構成すれば、円筒部から冷媒分流器の壁面に吹き付けられる噴流の方向転換が円滑に進められることにより、冷媒流の噴出エネルギがより一層低減されるとともに気泡の細分化が行われ、冷媒分流特性が向上する。

本発明に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁によれば、第１絞り部通過後の噴霧状態の冷媒が冷媒分流室に導かれるので、冷媒の分流を均等に行うことができる。また、第１絞り部から流出する冷媒流の噴出エネルギが冷媒分流室で拡散されるので、第１絞り部上流側の冷媒流がスラグ流あるいはプラグ流となった場合に、冷媒分流室に流入する冷媒の噴出エネルギが低減され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。この結果、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。また、膨張弁と冷媒分流器とを接続する冷媒配管が不要になるので、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分を簡素化することができる。また、第１絞り部から噴出される冷媒流が直接的に分流管に流入し難くなり、冷媒分流室内の冷媒流を迂回した流れにすることにより、分流管に流入する冷媒流は、膨張弁に流入してくる気液二相流の変動の影響を受けにくくなるとともに、分流管入口においては速度が遅くなるので、分流特性が向上して、冷媒音が低下する。また、従来の弁室の構成のままで冷媒分流室等を設計することができるので、冷媒分流室の設計に対する制約が少なくなる。さらに、第１絞り部通過後の冷媒流は、円筒部内に案内されて冷媒分流室の第１絞り部に対向する壁面に吹き付けられ、反転して分流管取付孔の方へ流れる。これにより、噴出エネルギが低減されるとともに気泡が細分化されるので、各分流管取付孔に流入する気液二相流の状態が均一化され、冷媒分流特性が向上する。

以下、本発明の各実施の形態に係る膨張弁について、図面に基づき説明する。なお、各実施の形態に共通する要素には同一の符号を付し、説明を簡略化する。また、以下の説明において上下左右方向をいうときは、各図における上下左右方向をいうものとする。また、各図における実線矢印は、所定運転時の冷媒の流れ方向（正方向の冷媒の流れ方向）を示すものとする。ただし、膨張弁としては逆方向で冷媒を流して使用することは可能であるので、以下に説明する冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、例えば空気調和機の冷房運転を正方向流れとした場合の逆方向流れ、すなわち暖房運転などに用いることは可能である。ただし、以下の記載においては、特に断りのない限りは正方向に冷媒を流通させるときについてのみ説明するものとし、その説明を簡略化する。

（実施の形態１）
以下、この発明の実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁について、図１に基づき説明する。図１は実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図であって、弁室の上部及びその上方の弁駆動装置を省略して示している。実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、通常の冷媒回路において膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分に代わり使用されるものであって、本発明における基本形態の一つをなす。

この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、中心軸を上下方向とする略円筒状に形成された弁本体１を有し、その側面には入口ポート２が形成されている。この入口ポート２には液管３が接続されている。また、弁本体１は、内部が第１仕切壁４により上下に仕切られ、上部（上流側）に弁室５が形成され、下部（下流側）に冷媒分流室６が形成されている。前述の入口ポート２は弁室５の側面に形成されている。

第１仕切壁４は、弁座を成し、その中心部には、弁室５と冷媒分流室６との間に絞り部を形成する第１弁孔７が形成されている。弁室５内には弁棒８が収納されている。弁棒８は、上方の弁駆動装置（図示省略）から下方に延びるものであって、弁本体１及び弁室５と同心に配置されている。また、弁棒８の先端には、第１弁体（この場合ニードル弁）９が形成されている。そして、第１弁体９は、弁駆動装置の駆動により弁棒８を介して第１弁孔７に対し進退自在に移動するように構成されている。このようにして、第１弁体９と第１弁孔７とにより、冷凍負荷に対応して開度可変、かつ全閉可能とした第１絞り部１０が形成されている。

冷媒分流室６は、所定の容積に形成され、外周壁の下方部には、均等ピッチで、かつ、蒸発器のパス数に見合う複数個の分流管取付孔１１が形成されている。そして、この分流管取付孔１１には、冷媒分流室６と蒸発器の各パスの入口とを接続する分流管１２が接続されている。

実施の形態１の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、入口ポート２から単相の液冷媒が入ってきた場合、液冷媒は第１絞り部１０において減圧される。そして、第１絞り部１０で減圧された冷媒は、低圧の気液二相流であって、噴霧状態で第１絞り部１０から冷媒分流室６内に噴出される。このため、冷媒分流室６においては重力の影響を受けることなく、各分流管１２に均等に分流される。

また、入口ポート２から大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となる。このため、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が生じやすくなっている。また、このような冷媒流の速度変動及び圧力変動により膨張弁における不連続な冷媒流動音が発生しやすくなっている。しかし、本実施の形態によれば、第１絞り部１０の下流側に冷媒流路を拡大する冷媒分流室６が形成されているため、冷媒分流室６内において噴出エネルギが拡散される。この結果、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。なお、冷媒分流室６に対しては、第１絞り部１０からの噴霧状態の冷媒が流入するため、この場合も重力の影響を受けることなく各分流管１２に均等に分流される。

また、冷媒分流室６の上流側に設置される第１絞り部１０は、冷凍負荷に対応して開度可変に絞られるので、従来の冷媒分流器に取り付けられているような開度一定の絞り部と異なり、流量及び乾き度などの運転状況に応じて適切な絞り度に変化し、これにより冷媒分流特性をより一層向上させることができる。

また、実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、膨張弁と冷媒分流器とが一体化されているので、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分が簡素化され、占有スペースが省スペース化される。

また、この実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、第１絞り部１０の上流側に弁室５が形成され、下流側に冷媒分流室６が形成されている。したがって、従来の弁室の構成のままで冷媒分流室６等を設計することができるので、冷媒分流室６の設計に自由度が与えられる。

なお、このような冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、可逆に冷媒を流通させるヒートポンプ式冷媒回路において、冷媒を可逆に流通させる冷暖房兼用の膨張弁として使用することが可能である。この場合においては、冷媒が逆方向に流されるときは、複数の分流管１２から高圧液冷媒が冷媒分流室６に流されることになる。また、冷房運転時に蒸発器として作用していた熱交換器が暖房運転時に凝縮器として作用することになる。この結果、暖房運転時、冷媒分流器の上流側には凝縮器が接続される。一方、膨張弁は、通常、凝縮器として作用する熱交換器から流出される高圧液冷媒の過冷却度を制御する目的で絞り作用するように駆動される。さらに、この熱交換器には、運転停止中、冷媒が気液二相になって貯留されている。このため、暖房運転開始時には、数分程度の間、この膨張弁に気液二相流の冷媒が流入してくる。このため、暖房運転開始時に、冷媒分流室６に流入する高圧液冷媒がプラグ流あるいはスラグ流となることがある。しかし、このようにして冷媒分流室６に流入する高圧液冷媒がプラグ流あるいはスラグ流であった場合には、冷媒流動音が発生しやすいが、冷媒が分流管１２から冷媒分流室６に合流するときに掻き乱され、冷媒流中の気泡が細分化される。したがって、本発明に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、逆方向に冷媒が流通するように使用される場合においても、膨張弁における不連続な冷媒流動音を効果的に低減することができる。

（実施の形態２）
次に、実施の形態２について図２に基づいて説明する。図２は、実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図であって、弁室の上部及びその上方の弁駆動装置を省略して示している。実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁も、実施の形態１のものと同様に、通常の冷媒回路において、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分に代わり使用される。また、実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、本発明におけるもう一つの基本形態をなす。

この冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、中心軸を上下方向とする略円筒状に形成された弁本体２１を有し、その下壁２２には入口ポート２３が形成されている。この入口ポート２３には液管２４が接続されている。また、弁本体２１の内部は、弁体を収納する弁室と冷媒を分流する冷媒分流室とを兼用する弁室兼冷媒分流室２５として形成されている。

下壁２２は、弁座を成し、その中心部には、前述のように入口ポート２３が形成されるとともに、弁室兼冷媒分流室２５との間に絞り部を形成する第１弁孔２６が形成されている。弁室兼冷媒分流室２５内には、弁棒２７が収納されている。弁棒２７は、上方の弁駆動装置（図示省略）から下方に延びるものであって、弁本体２１及び弁室兼冷媒分流室２５と同心に配置されている。また、弁棒２７の先端には、第１弁体（この場合ニードル弁）２８が形成されている。そして、第１弁体２８は、弁駆動装置の駆動により弁棒２７を介して第１弁孔２６に対し進退自在に移動するように構成されている。このようにして、第１弁体２８と第１弁孔２６とにより冷凍負荷に対応して開度可変、かつ全閉可能とした第１絞り部３０が形成されている。

弁室兼冷媒分流室２５は、所定の容積に形成され、外周壁の上方部には、均等ピッチで、かつ、蒸発器のパス数に見合う複数個の分流管取付孔３１が形成されている。そして、この分流管取付孔３１には、弁室兼冷媒分流室２５と蒸発器の各パスの入口とを接続する分流管３２が接続される。

実施の形態２の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、入口ポート２３から単相の液冷媒が入ってきた場合、液冷媒は第１絞り部３０において減圧される。そして、第１絞り部３０で減圧された冷媒は、低圧の気液二相流であって、噴霧状態で第１絞り部３０から弁室兼冷媒分流室２５内に噴出される。このため、弁室兼冷媒分流室２５においては重力の影響を受けることなく、各分流管３２に均等に分流される。

また、入口ポート２３から大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部３０に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となる。このため、膨張弁における冷媒流に速度変動及び圧力変動が生じやすくなっている。したがって、冷媒流の速度変動及び圧力変動により、この膨張弁における不連続な冷媒流動音が発生しやすくなっている。しかし、本実施の形態によれば、第１絞り部３０の下流側に冷媒流路を拡大する弁室兼冷媒分流室２５が形成されているため、弁室兼冷媒分流室２５内において第１絞り部３０通過後の冷媒流の噴出エネルギが拡散される。この結果、弁室兼冷媒分流室２５から分流管３２へ流出する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。なお、弁室兼冷媒分流室２５に対しては、第１絞り部３０からの噴霧状態の冷媒が流入するため、この場合も重力の影響を受けることなく各分流管３２に均等に分流される。

また、弁室兼冷媒分流室２５の上流側に設置される第１絞り部３０は、冷凍負荷に対応して開度可変に絞られるので、従来の冷媒分流器に取り付けられているような開度一定の絞り部と異なり、流量及び乾き度などの運転状況に応じて適切な絞り度に変化するので、冷媒分流特性をより一層向上させることができる。

また、実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、膨張弁と冷媒分流器とが一体化されているので、膨張弁から冷媒分流器に至る回路部分が簡素化され、占有スペースが省スペース化される。また、この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、弁室に冷媒分流室が含まれている（具体的には、この実施の形態では弁室と冷媒分流室とが兼用されている）ため、実施の形態１の場合に比しさらに簡素化することができる。

なお、このような冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、可逆に冷媒を流通させるヒートポンプ式冷媒回路において、冷媒を可逆に流通させる冷暖兼用の膨張弁として使用することが可能である。この場合においては、冷媒が逆方向に流されるときは、複数の分流管３２から高圧液冷媒が弁室兼冷媒分流室２５に流されることになる。したがって、前述のように運転開始時等において高圧液冷媒がプラグ流あるいはスラグ流であった場合には、冷媒が分流管３２から弁室兼冷媒分流室２５に合流するときにかき乱され、冷媒流中の気泡が細分化される。このように、本発明に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、逆方向に冷媒が流通するように使用される場合においても、膨張弁における不連続な冷媒流動音を効果的に低減することができる。

（実施の形態３）
次に、実施の形態３について図３に基づき説明する。図３は、実施の形態３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、膨張弁に流入する冷媒がプラグ流又はスラグ流の場合に気泡を細分化できるように、実施の形態１における弁室５内に気泡細分化手段として、第２絞り部３５を設けるとともに、この第２絞り部３５と第１絞り部１０との間に拡大空間部３６を設けたものである。以下、実施の形態１との相違点を中心に説明する。

実施の形態３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図３に示すように、弁室５の中央部に高さ寸法の大きい第２仕切壁３７を設け、第２仕切壁３７の下方、すなわち、第２仕切壁３７と第１絞り部１０との間に拡大空間部３６が形成されている。そして、この第２仕切壁３７の中央部に下方に向かって孔径が小さくなるテーパ孔が形成されている。このテーパ孔が第２弁孔３８を成す。また、弁棒８は、実施の形態１の場合と同様に弁本体１と同心に配置されており、第１弁体９の上方に、つまり弁棒８の中間部に拡径部を形成し、これを第２弁体３９としている。第２弁体３９は、外周面を下方に向かって外径が小さくなるテーパ面として形成されるとともに、このテーパ面に螺旋溝が形成されている。これにより、第２弁孔３８と第２弁体３９との間に略螺旋状の螺旋状通路が形成される。この螺旋状通路が第２絞り部３５を形成する。第２絞り部３５は、弁棒８が上下方向に駆動されることにより螺旋状通路の断面積および長さが変化する。例えば、冷凍負荷の小さいときは弁棒８が下方に移動して、螺旋状通路の断面積を小さくするとともに、螺旋状通路の長さを長くして冷媒流通抵抗が大きくなるように（開度が小さくなるように）している。第２絞り部３５は、このように開度可変に形成されている。なお、第１絞り部１０は、前述のように第１弁孔７と第１弁体９との間に形成されるものであって、弁棒８の上下方向の駆動により、開度可変、かつ全閉可能に形成されている。

実施の形態３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように実施の形態１の場合と同様に第１仕切壁４の下部（下流側）に冷媒分流室６が形成されているので、実施の形態１のものと同様の作用効果を奏することができる。また、これに加え、上述のように第１仕切壁４の上部（上流側）の弁室５内に、第２絞り部３５及び拡大空間部３６が形成されているので、次のような作用効果を奏することができる。

前述の実施の形態１の場合には、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、このスラグ流あるいはプラグ流が第１絞り部１０を通過する前に冷媒流中の気泡が細分化されていなかった。しかし、この実施の形態においては、入口ポート２から入ってくるスラグ流あるいはプラグ流などの気液二相流冷媒は、第２絞り部３５を通過することにより気泡が細分化される。これにより、第１絞り部１０への冷媒流れが連続化され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が顕著に低減されるようになる。特に、第２絞り部３５は、螺旋状通路により構成されているので、絞り通路を長くすることができ、気泡細分化効果を向上させることができる。

また、この実施の形態の場合は、第２絞り部３５と第１絞り部１０とにより２段絞り部が形成されるので、それぞれの絞り部における噴出エネルギ自体が小さくなる。したがって、この観点からも膨張弁を通過する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。さらに、この実施の形態においては、第２絞り部３５以外に拡大空間部３６が設けられており、第２絞り部３５通過後の冷媒流が、拡大空間部３６において流路拡大により噴出エネルギが拡散され、冷媒中の気泡がこの拡大空間部３６においてさらに細分化される。したがって、第２絞り部３５のみの場合に比し、気泡細分化効果がさらに向上し、膨張弁を流通する冷媒流の速度変動及び圧力変動をさらに緩和することができる。この結果、前記実施の形態１の場合に比し、膨張弁における不連続な冷媒流動音をさらに低減することができる。

（実施の形態４）
次に、実施の形態４について図４に基づき説明する。図４は、実施の形態４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における弁室５内に、冷媒流内の気泡を細分化する気泡細分化手段として、冷媒流に乱れを生起する乱れ生起部を備えたものである。なお、弁室５内に気泡細分化手段を設ける点については実施の形態３と同一であり、気泡細分化手段の構成の点において実施の形態３と相違する。以下、実施の形態１及び実施の形態３を比較しながら具体的に説明する。

実施の形態４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図４に示すように、弁室５の下方部を、外形寸法を小さくした小径部４１としている。そして、この小径部４１に位置する弁棒８の部分に、乱れ生起部として第１絞り部１０に流入する冷媒流を旋回させる部材が形成されている。すなわち、第１絞り部１０に流入する冷媒流を旋回させる部材は、弁棒８の中間位置に拡径部４２を形成し、この拡径部４２に螺旋溝４２ａを形成したものである。ただし、この実施の形態４においては、小径部４１の内面をテーパ面にしていないものであり、拡径部４２と小径部４１の内面との間隙は絞り作用を起こさせる程度まで小さくは形成されていない。したがって、拡径部４２の周囲を通過する冷媒は、螺旋溝４２ａで旋回されて乱されるが、絞り作用を受けない。

実施の形態４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流が入ってきた場合、拡径部４２の周囲を通過することにより冷媒流が旋回され、この旋回により冷媒流が乱されて冷媒流中の気泡が細分化される。したがって、実施の形態３に比し気泡細分化効果は劣るが、実施の形態３の場合と同様に膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。

（実施の形態５）
次に、実施の形態５について図５に基づき説明する。図５は、実施の形態５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における弁室５内に、冷媒流内の気泡を細分化する気泡細分化手段として多孔質透過材層４３を備えたものである。このように実施の形態５は、実施の形態３及び実施の形態４と比較して気泡細分化手段を多孔質透過材層４３とした点において相違する。

実施の形態５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図５に示すように、弁室５内に多孔質透過材層４３が設けられている。多孔質透過材層４３は、第１仕切壁４の上面から入口ポート２の上部にかけて、弁棒８を取り囲む円筒状に形成されたものであって、上下部には弁室５の内面に支持される支持板４３ａ，４３ｂが形成されている。多孔質透過材層４３の素材としては、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などが用いられている。

実施の形態５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２から冷媒流がスラグ流あるいはプラグ流となって入ってきた場合、この冷媒流が多孔質透過材層４３を通過することにより、第１絞り部１０へ流れる冷媒流中の気泡が多孔質透過材層４３において細分化される。したがって、実施の形態３及び実施の形態４の場合と同様に、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。また、多孔質透過材層４３は、通過する冷媒中のごみを除去することができるので、フィルターを兼用することができる。

（実施の形態６）
次に、実施の形態６について図６に基づき説明する。図６は、実施の形態６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態５における気泡細分化手段として多孔質透過材層の形状を変更した点において実施の形態５と相違する。

実施の形態６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図６に示すように、弁室５内に多孔質透過材層４４が設けられている。多孔質透過材層４４は、第１仕切壁４の上方であって入口ポート２の下方部の位置に、弁棒８と弁室５の内面との間隙を埋めるように平板ドーナツ型に形成されている。なお、多孔質透過材層４３の素材は、実施の形態５の場合と同様のものでよい。

実施の形態６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２から冷媒流がスラグ流あるいはプラグ流となって入ってきた場合、この冷媒流が多孔質透過材層４４を通過することにより、第１絞り部１０へ流れる冷媒流中の気泡が多孔質透過材層４４において細分化される。したがって、実施の形態５の場合と同様に、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。また、多孔質透過材層４３は、通過する冷媒中のごみを除去することができるので、フィルターを兼用することができる。

（実施の形態７）
次に、実施の形態７について図７に基づき説明する。図７は、実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における第１絞り部１０の下流側に、第１絞り部１０通過後の冷媒を減圧する第３絞り部４５を形成するとともに、この第３絞り部４５と第１絞り部１０との間に拡大空間部４６を設けたものである。以下、実施の形態１との相違点を中心に説明する。

実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図７に示すように、第１絞り部１０の下流側に第３仕切壁４７を形成するとともに、第３仕切壁４７の上方、すなわち、第３仕切壁４７と第１絞り部１０との間に拡大空間部４６を形成し、第３仕切壁４７の下流側を所定容積の空間部からなる冷媒分流室６としている。また、この第３仕切壁４７の中心部には、第３弁体４８を貫通させるための貫通孔が形成されている。この貫通孔は、弁棒８の中心線に平行な内周面を備えたストレートな貫通孔であって、第３弁孔４９を成す。第３弁体４８は、冷媒分流室６の下面から上方に向けて垂設された棒状部材の上方部に形成されているものであって、この棒状部材における第３弁孔４９を貫通する部分に形成されている。第３弁体４８は、円柱状を成し、その外周面に螺旋溝が形成されている。また、第３弁体４８と第３弁孔４９との間には、所定の間隙が形成されて、第３弁体４８と第３弁孔４９との間に略螺旋状の螺旋状通路が形成されている。この螺旋状通路は第３絞り部４５を形成している。第３絞り部４５は、このように形成されているので、開度一定の絞り部である。

実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２から液単相の高圧液冷媒が流入した場合、この高圧液冷媒は、第１絞り部１０及び第３絞り部４５で減圧され、噴霧状態となって冷媒分流室６に噴出される。したがって、冷媒分流室６においては重力の影響を受けることなく、各分流管１２に均等に分流される。

また、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となる。このため、第１絞り部１０における冷媒流に速度変動及び圧力変動が生じやすくなっており、膨張弁における不連続な冷媒流動音が発生しやすくなっている。しかし、この実施の形態においては、第１絞り部１０の下流側に拡大空間部４６が形成されているので、第１絞り部１０通過後の冷媒流は拡大空間部４６において噴出エネルギが拡散され、第１絞り部１０通過後の冷媒流の噴出エネルギが低減される。また、第１絞り部１０と第３絞り部４５とが直列に配置された２段絞り部を構成するため、それぞれの絞り部から噴出される冷媒の噴出エネルギが低減される。また、第３絞り部４５は螺旋状通路からなるので、絞り通路が長くなり、この絞り通路を通過する間に冷媒が一定の方向に整流される。さらに、第３絞り部４５を通過した冷媒は、冷媒分流室６が拡大空間部として作用するので、この冷媒分流室６において噴出エネルギが拡散される。このように、本実施の形態によれば、拡大空間部４６及び冷媒分流室６における流路拡大作用、第３絞り部における整流作用、並びに、第１絞り部１０と第３絞り部４５とによる２段絞りの構成により、冷媒分流室６に噴出される冷媒流の噴出エネルギが低減され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。したがって、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、第１絞り部１０から噴出された冷媒流中の気泡は、拡大空間部４６及び螺旋状通路からなる第３絞り部４５で細分化されるので、冷媒分流室における分流特性は実施の形態１の場合よりさらに向上する。

（実施の形態８）
次に、実施の形態８について図８に基づき説明する。図８は、実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における冷媒分流室６内に、すなわち、第１絞り部１０の下流側に冷媒流を旋回させるものとして、外周面に螺旋溝５１ａを形成した棒状部材５１を備えたものである。以下、実施の形態１との相違点を中心に説明する。

実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図８に示すように、実施の形態１の場合と同様に第１絞り部１０の下流側に冷媒分流室６が形成されている。また、第１絞り部１０の下流側に冷媒流を旋回させる棒状部材５１が、第１弁孔７と同心に冷媒分流室６の下面から上方に向けて垂設されている。また、この棒状部材５１の上端部は円錐状に形成され、その下方の円柱状部分の略全体の外周面に螺旋溝５１ａが形成されている。さらに、分流管取付孔１１が冷媒分流室６の下方部に形成されている。

実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２から液単相の高圧液冷媒が流入してくる場合は、基本的に実施の形態１の場合と同様である。また、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０通過後の冷媒流は、冷媒分流室６において流路が拡大されるため噴出エネルギが拡散される。また、第１絞り部１０通過後の冷媒流は、棒状部材５１の表面に形成された螺旋溝５１ａにより旋回作用を受け、噴出エネルギが低減される。したがって、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、第１絞り部１０から冷媒分流室６に噴出された冷媒中の気泡は、冷媒分流室６における流路拡大による噴出エネルギの拡散及び棒状部材５１の周囲を通過することによる旋回作用により、冷媒流中の気泡が細分化されるので、冷媒分流室６における分流特性は実施の形態１の場合よりさらに向上する。

（実施の形態９）
次に、実施の形態９について図９に基づき説明する。図９は、実施の形態９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態８における棒状部材５１を、冷媒流に乱れを与える円筒部５５に変更したものである。

実施の形態９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図９に示すように、実施の形態１の場合と同様に第１絞り部１０の下流側に冷媒分流室６が形成されている。また、第１絞り部１０の下流側に冷媒流に乱れを与える円筒部５５が、第１仕切壁４の下面から第１弁孔７と同心に下方に垂下されている。この円筒部５５は、第１弁孔７の孔径より少し大きい内径を有し、その外周面に螺旋溝５５ａが形成され、さらに、下端が冷媒分流室６の第１絞り部１０に対向する壁体の内表面である下面近くまで延設されている。また、この円筒部５５の取り付けに関連して、冷媒分流室６に設ける分流管取付孔１１を冷媒分流室６の第１弁孔７よりの側壁、すなわち、冷媒分流室６の上方の側壁に設けている。

実施の形態９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２から液単相の高圧液冷媒が流入してくる場合は、基本的に実施の形態１の場合と同様である。また、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０から噴出される冷媒は、直ちに円筒部５５内に噴出され、この円筒部５５内で冷媒分流室６の下面に向けて噴き出される。そして、円筒部５５から噴出された冷媒流は、冷媒分流室６の下面に衝突して流れ方向を下方から上方に転向し、さらに、円筒部５５の外周面と冷媒分流室６の内周面との間に形成される空間を通り、円筒部５５の外周面に形成された螺旋溝５５ａの作用により旋回しながら分流管１２に分流される。この場合において、円筒部５５から冷媒分流室６に流れる冷媒は、冷媒分流室６による流路拡大作用、円筒部５５の下端における流れ方向変更作用、及び、円筒部５５の外周面に形成された螺旋溝５５ａによる旋回作用を受けて噴出エネルギが低減されるとともに冷媒流中の気泡が細分化される。したがって、実施の形態８の場合と同様に、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減されるとともに、冷媒分流室６における分流特性が実施の形態１の場合よりさらに向上する。

（実施の形態１０）
次に、実施の形態１０について図１０に基づき説明する。図１０は、実施の形態１０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態９における円筒部の構造を変更するとともに、冷媒分流室の壁体にこの円筒部から吹き付けられる噴流を反転させて方向変更させるガイド部を設けたものである。なお、その他の構成は実施の形態９と同様であり、その作用効果は実施の形態９と基本的に同一である。以下、実施の形態９との相違点を中心に説明する。

実施の形態１０における円筒部６１は、実施の形態９の場合と同様に、第１仕切壁４の下面から第１弁孔７と同心に下方に垂下されている。この円筒部６１は、螺旋溝６１ａを内周面に形成した点で実施の形態９の円筒部と異なる。また、この実施の形態における冷媒分流室６の第１絞り部１０に対向する壁体の内周面側に、円筒部６１から吹き付けられる噴流を反転させて方向変更させるガイド部６２が設けられている。ガイド部６２は、円筒部６１と同心に形成された円錐状の突出部である。

したがって、この実施の形態において入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０から噴出される冷媒は、直ちに円筒部６１内に噴出され、この円筒部６１内で螺旋溝６１ａの作用により旋回流とされながら冷媒分流室６の下面に向けて噴き出される。そして、円筒部６１から噴出された冷媒流は、冷媒分流室６の下面に衝突して流れ方向を下方から上方に転向する。この際、ガイド部６２の作用により、方向転換が円滑に行われる。方向転換された冷媒流は、円筒部６１の外周面と冷媒分流室６の内周面との間に形成される空間を通って、分流管１２に分流される。この場合において、円筒部６１から冷媒分流室６に流れる冷媒は、円筒部６１の内周面に形成された螺旋溝６１ａによる旋回作用、冷媒分流室６による流路拡大作用、及び、円筒部６１の下方における、ガイド部６２にガイドされた流れ方向変更作用を受けて噴出エネルギが低減されるとともに冷媒流中の気泡が細分化される。したがって、実施の形態９の場合に比し、より一層膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減されるとともに、冷媒分流室６における分流特性が向上する。

（実施の形態１１）
次に、実施の形態１１について図１１に基づき説明する。図１１は、実施の形態１１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における冷媒分流室６内に、すなわち、第１絞り部１０の下流側に多孔質透過材層５９を形成したものである。以下、実施の形態１との相違点を中心に説明する。

実施の形態１１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１１に示すように、実施の形態１の場合と同様に第１絞り部１０の下流側に冷媒分流室６が形成されている。また、第１絞り部１０の下流側の冷媒分流室６内の中間高さ位置に円盤状の多孔質透過材層５９が形成されている。多孔質透過材層５９の素材としては、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などが用いられている。

実施の形態１１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、第１絞り部１０通過後の冷媒流は、冷媒分流室６において流路が拡大されるため噴出エネルギが拡散される。また、第１絞り部１０通過後の冷媒流は、多孔質透過材層５９を通過する際に噴出エネルギが消耗されるとともに、気泡が細分化されて液冷媒と気泡とが混ざり合わされる。したがって、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合に、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、各分流管取付孔１１に対する気液二相流冷媒の流動状態が均一化され、冷媒分流室６の分流特性が向上する。また、多孔質透過材層５９を設けることにより、逆方向の流れの場合の第１絞り部１０のごみ詰まりを低減することができる。

（実施の形態１２）
次に、実施の形態１２について図１２に基づき説明する。図１２は、実施の形態１２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、第１絞り部１０の上流側を実施の形態３と同一とし、第１絞り部１０の下流側を実施の形態７と同一としたものである。以下、実施の形態３及び実施の形態７との重複説明を避けながら、実施の形態１との相違を中心に説明する。なお、図１２において図３及び図７と同一の個所には同一の符号を付している。

実施の形態１２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１２に示すように、第１仕切壁４の上部は図３と同一であって、弁室５の中央部に高さ寸法の大きい第２仕切壁３７を設け、第２仕切壁３７と第１絞り部１０との間に拡大空間部３６を形成している。そして、この第２仕切壁３７の中央部にテーパ状の第２弁孔３８を形成するとともに、弁棒８の中間部にテーパ状の第２弁体３９を形成し、第２弁孔３８と第２弁体３９との間に螺旋状通路を形成することにより第２絞り部３５を構成している。

また、第１仕切壁４の下部は図７と同一であって、第１絞り部１０の下流側に第３仕切壁４７を形成するとともに、第３仕切壁４７と第１絞り部１０との間に拡大空間部４６を形成している。また、第３仕切壁４７の中心部に弁棒８の中心線の方向にストレートな貫通孔からなる第３弁孔４９を形成するとともに、冷媒分流室６の下面から上方に向けて垂設された棒状部材の上方部に第３弁体４８が形成されている。第３弁体４８は、円柱状を成し、その外周面に螺旋溝が形成されている。そして、第３弁体４８と第３弁孔４９との間に略螺旋状の螺旋状通路を形成し、この螺旋状通路により第３絞り部４５が形成されている。

実施の形態１２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２から液単相の高圧液冷媒が流入してくる場合、この高圧液冷媒は、第２絞り部３５、第１絞り部１０及び第３絞り部４５で減圧され、噴霧状態となって冷媒分流室６に噴出される。したがって、冷媒分流室６においては重力の影響を受けることなく、各分流管１２に均等に分流される。

また、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、この気液二相流冷媒は、第２絞り部３５における絞り作用及び拡大空間部３６における流路拡大作用を受けて気泡が細分化される。これにより、第１絞り部１０に対し気液が交互に流れることによる不連続な冷媒流れが緩和される。また、第１絞り部１０から噴出された冷媒は、拡大空間部４６において流路拡大により噴出エネルギが分散される。また、第２絞り部３５、第１絞り部１０及び第３絞り部４５が直列に配置された３段絞り部を構成するため、それぞれの絞り部を通過する冷媒の噴出エネルギが低減される。また、第３絞り部４５が螺旋状通路に形成されているため、冷媒の流れ方向が一定となるように整流される。この結果、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、第３絞り部４５から冷媒分流室６に流入する冷媒は、上述のように流路拡大による噴出エネルギの拡散や３段の絞り作用などにより冷媒流中の気泡がより一層細分化された状態となっているので、冷媒分流室６における分流特性は実施の形態１の場合よりさらに向上する。

（実施の形態１３）
次に、実施の形態１３について図１３に基づき説明する。図１３は、実施の形態１３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、この膨張弁は、第１絞り部１０の上流側を実施の形態３と同一とし、第１絞り部１０の下流側を実施の形態８と同一としたものである。以下、実施の形態３及び実施の形態８との重複説明を避けながら、実施の形態１との相違を中心に説明する。なお、図１３において図３及び図８と同一の個所には同一の符号を付している。

実施の形態１３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１３に示すように、第１仕切壁４の上部は図３と同一であって、弁室５の中央部に高さ寸法の大きい第２仕切壁３７を設け、第２仕切壁３７と第１絞り部１０との間に拡大空間部３６を形成している。そして、この第２仕切壁３７の中央部にテーパ状の第２弁孔３８を形成するとともに、弁棒８の中間部にテーパ状の第２弁体３９を形成し、第２弁孔３８と第２弁体３９との間に螺旋状通路を形成することにより第２絞り部３５を構成している。

また、第１仕切壁４の下部は図８と同一であって、冷媒分流室６が形成されるとともに、表面に螺旋溝５１ａを備えた棒状部材５１が第１弁孔７と同心に冷媒分流室６の下面から上方に向けて垂設されている。また、分流管取付孔１１が冷媒分流室６の下方部に形成されている。

実施の形態１３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、入口ポート２から液単相の高圧液冷媒が流入してくる場合、この高圧液冷媒は、第２絞り部３５、第１絞り部１０で減圧され、噴霧状態となって冷媒分流室６に噴出される。したがって、冷媒分流室６においては重力の影響を受けることなく、各分流管１２に均等に分流される。

また、入口ポート２からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、この気液二相流冷媒は、第２絞り部３５における絞り作用及び拡大空間部３６における流路拡大作用を受けて気泡が細分化される。これにより、第１絞り部１０に対し気液が交互に流れることによる不連続な冷媒流れが緩和される。また、第１絞り部１０で減圧され、噴霧状態となって冷媒分流室６に噴出された冷媒は、冷媒分流室６において流路拡大により噴出エネルギが拡散され、さらに、棒状部材５１の表面に形成された螺旋溝５１ａにより旋回されて噴出エネルギが低減される。このように、第１絞り部１０から噴出された冷媒の噴出エネルギが低減される結果、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、第１絞り部１０から冷媒分流室６に噴出された冷媒中の気泡は、冷媒分流室６における流路拡大によるエネルギの拡散及び棒状部材５１の螺旋溝５１ａによる旋回作用によりさらに細分化されるので、冷媒分流室６における分流特性が実施の形態１の場合よりさらに向上する。

（実施の形態１４）
次に、実施の形態１４について図１４に基づき説明する。図１４は、実施の形態１４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、この膨張弁の基本的構造は、弁本体２１の内部を弁室兼冷媒分流室２５とした実施の形態２と同一構造である。そして、この膨張弁においては、実施の形態２における第１絞り部３０の上部（下流側）に第１絞り部３０通過後の冷媒を減圧する第３絞り部６５が設けられている。さらに、この第３絞り部６５と第１絞り部３０との間に拡大空間部６６が設けられている。以下、実施の形態２との相違点を中心に説明する。

実施の形態１４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１４に示すように、第１絞り部３０の下流側、すなわち弁室兼冷媒分流室２５内に第３仕切壁６７を形成するとともに、第３仕切壁６７の下流側を分流室部２５ａとしている。そして、この分流室部２５ａの側壁に分流管取付孔３１が形成され、この分流管取付孔３１に分流管３２が接続されている。

また、第３仕切壁６７の下方、すなわち、第３仕切壁６７と第１絞り部３０との間に拡大空間部６６が形成されている。
そして、第３仕切壁６７の中心部には第３弁体６８を貫通させるためのテーパ状の貫通孔が形成されており、この貫通孔が第３弁孔６９を成す。そして、第３弁孔６９と協働して第３絞り部６５を形成する第３弁体６８が、弁棒２７の中間部に形成され、第３弁孔６９の内部を上下動するように形成されている。この第３弁体６８は、第３弁孔６９に対応するテーパ状の外周面に形成され、さらに、その外周面に螺旋溝が形成されている。このようにして、第３弁体６８と第３弁孔６９との間に略螺旋状の螺旋状通路が形成され、この螺旋状通路が第３絞り部６５を形成する。第３絞り部６５は、弁棒２７が上下方向に駆動されることにより螺旋状通路の断面積及び長さを変化する。例えば、冷凍負荷の小さいときは弁棒２７が下方に移動して、螺旋状通路の断面積を小さくするとともに、螺旋状通路の長さを長くして冷媒流通抵抗が大きくなるように（開度が小さくなるように）している。第３絞り部６５は、このように開度可変に形成されている。なお、第１絞り部３０は前述の実施の形態２におけるものと同一である。すなわち、第１絞り部３０は、下壁２２の中心部に形成された第１弁孔２６に対し、弁棒２７の先端に形成された第１弁体２８が進退するように形成されたものであって、弁棒２７の上下方向の駆動により、開度可変、かつ全閉可能に形成されている。

実施の形態１４の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、入口ポート２３から単相の液冷媒が入ってきた場合、液冷媒は第１絞り部３０において減圧される。そして、第１絞り部３０で減圧された冷媒は、拡大空間部６６を介し第３絞り部６５でさらに減圧されて、噴霧状態で第３絞り部６５から分流室部２５ａ内に噴出される。このため、分流室部２５ａにおいては重力の影響を受けることなく、各分流管３２に均等に分流される。

また、入口ポート２３からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部３０に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒とが交互に流れる不連続状態となり、膨張弁における冷媒流に速度変動及び圧力変動が生じやすくなっている。しかし、第１絞り部３０の下流側に冷媒流路を拡大する拡大空間部６６が形成されているため、拡大空間部６６内において噴出エネルギが拡散され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。また、第１絞り部３０と第３絞り部６５とが直列に配置された２段絞り部を構成するため、それぞれの絞り部を通過する冷媒の噴出エネルギが低減され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動がさらに緩和される。また、第３絞り部６５を通過する冷媒は、螺旋状通路により冷媒流の方向を一定化するように整流される。また、第３絞り部６５を通過した冷媒は、分流室部２５ａが拡大空間部として作用するので、この分流室部２５ａにおいて冷媒流の噴出エネルギが拡散される。このようにして、膨張弁における速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、第１絞り部３０から噴出された冷媒流は、拡大空間部６６で流路拡大作用を受けるとともに第３絞り部６５で絞り作用を受けることにより、さらに気泡が細分化された状態となるので、分流室部２５ａにおける分流特性が実施の形態２の場合よりさらに向上する。

（実施の形態１５）
次に、実施の形態１５について図１５に基づき説明する。図１５は、実施の形態１５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、この膨張弁の基本的構造は、弁本体２１の内部を弁室兼冷媒分流室２５とした実施の形態２と同一である。そして、この膨張弁においては、実施の形態２における第１絞り部３０の下流側に、第１弁孔２６と同心に螺旋溝７２ａを形成した棒状部材が設けられている。

実施の形態１５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１５に示すように、実施の形態２の場合と同様に、第１絞り部３０の下流側に弁室兼冷媒分流室２５が形成されるとともに、この弁室兼冷媒分流室２５の下方部を、外形寸法を小さくした小径部７１としている。そして、この分流室部２５ａの上方側壁に分流管取付孔３１が形成され、この分流管取付孔３１に分流管３２が接続されている。

また、小径部７１に位置する弁棒２７の部分は、本発明における棒状部材７２を成すものであって、その外周面に螺旋溝７２ａが形成されている。棒状部材７２は、第１弁体２８の上部（下流側）に形成されたものであって、前述の実施の形態１１における第３弁体６８と同様に、弁棒２７の中間位置を拡径したものである。ただし、この実施の形態１５においては、螺旋溝７２ａと小径部７１の内面との間隙は絞り作用を起こさせる程度まで小さくは形成されていない。したがって、棒状部材７２の螺旋溝７２ａの周囲を通過する冷媒は、螺旋溝７２ａで旋回力を受けるが、絞り作用を受けない。

実施の形態１５の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、入口ポート２３から単相の液冷媒が入ってきた場合は、実施の形態２の場合と同様に、噴霧状態となって弁室兼冷媒分流室２５に噴出され、棒状部材７２の螺旋溝７２ａの周囲を通過するので均等に分流管３２に分流される。

また、入口ポート２３からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部３０に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となり、第１絞り部３０を流通する冷媒流に速度変動及び圧力変動が生じやすくなっている。しかし、弁室兼冷媒分流室２５に噴出された冷媒は、弁室兼冷媒分流室２５において流路が拡大されるため、噴出エネルギが拡散される。さらに、冷媒流は、棒状部材７２の螺旋溝７２ａにより旋回作用を受け噴出エネルギが低減される。このようにして、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、第１絞り部３０から噴出された冷媒流は、棒状部材７２の螺旋溝７２ａにより旋回されて気泡がさらに細分化されるので、分流室部２５ａにおける分流特性は実施の形態２の場合よりさらに向上する。

（実施の形態１６）
次に、実施の形態１６について図１６及び図１７に基づき説明する。図１６は、実施の形態１６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図であり、図１７は図１６におけるＡ−Ａ断面図である。これら図に示すように、本膨張弁の基本的構造は、弁本体２１の内部を弁室兼冷媒分流室２５とした実施の形態２と同一である。そして、本膨張弁においては、第１絞り部３０の上部（下流側）に、第１絞り部３０通過後の冷媒を減圧する第３絞り部７５が設けられており、この第３絞り部７５は複数の絞り用通路により形成されている。以下、実施の形態２との相違点を中心に説明する。

実施の形態１６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１６に示すように、弁室兼冷媒分流室２５の下壁２２の厚さが大きく形成されている。そして、下壁２２の中心部には、上方から順に、下方向に先細となるテーパ状の孔部からなる第３弁孔７６、第３弁孔７６の孔径より小さな径の第１弁孔２６、第１弁孔２６の孔径より大きな径の入口ポート２３が形成されている。したがって、実施の形態２の下壁２２と比較すると、厚みが大きくなっている。

一方、弁棒２７における第３弁孔７６を貫通する部分は、第３弁体７７を構成するものであって、外周面が下方向に先細のテーパ状に形成されている。また、このテーパ状の外周面には、図１７に示すように、一定の深さの断面三角形状の凹溝７８が形成されている。凹溝７８は、複数条あり、外周面に所定の一定位相差で形成されている。このように形成された第３弁体７７は、第３弁孔７６との間に所定の間隔をおいて上下動するように形成されており、第３弁孔７６と協働して第３絞り部７５を構成している。この実施の形態における第３絞り部７５は、上述のように構成されているので、第３弁孔７６と第３弁体７７との間には、完全に分離されていないが、凹溝７８を利用した上下方向の複数条の絞り通路が形成されている。

実施の形態１６の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、入口ポート２３から単相の液冷媒が入ってきた場合、液冷媒は第１絞り部３０において減圧される。そして、第１絞り部３０で減圧された冷媒は、第３絞り部７５でさらに減圧されて、噴霧状態で第３絞り部７５から弁室兼冷媒分流室２５内に噴出される。このため、弁室兼冷媒分流室２５においては重力の影響を受けることなく、各分流管３２に均等に分流される。

また、入口ポート２３からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部３０に対する冷媒流は、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となり、膨張弁における冷媒流に速度変動及び圧力変動が生じやすくなっている。しかし、第１絞り部３０と第３絞り部７５とが直列に配置された２段絞り部を構成するため、それぞれの絞り部を通過する冷媒の噴出エネルギが低減される。また、第３絞り部７５は、複数の絞り通路により形成されているので、膨張弁における冷媒流の噴出エネルギが分散される。したがって、２段絞りによる噴出エネルギの低減、及び、複数の絞り通路による噴出エネルギの分散により、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動がさらに緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

また、第１絞り部３０から噴出された冷媒流は、第３絞り部７５による絞り作用及び複数の絞り通路の入口及び出口における冷媒流の分散及び集合により気泡が細分化された状態となるので、弁室兼冷媒分流室２５における分流特性は実施の形態２の場合よりさらに向上する。

（実施の形態１７）
次に、実施の形態１７について図１８に基づき説明する。図１８は、実施の形態１７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁の基本的構造は、弁本体２１の内部を弁室兼冷媒分流室２５とした実施の形態２と同一である。そして、この膨張弁においては、第１絞り部３０の上流側に、冷媒流内の気泡を細分化する気泡細分化手段として、拡大空間部８１と第２絞り部８２とが設けられている。以下、実施の形態２との相違点を中心に説明する。

実施の形態１７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１８に示すように、弁本体２１の内部を上下に仕切る第１仕切壁８３が設けられ、この中心部に第１弁孔２６が形成されている。また、第１仕切壁８３の下部（第１絞り部３０の上流側）には、膨張弁に流入する冷媒の気泡細分化手段として拡大空間部８１と第２絞り部８２とが設けられている。第２絞り部８２は、拡大空間部８１の下壁８４の中心部に設けられた、弁棒２７の中心線の方向にストレートな貫通孔から成る第２弁孔８５と、第２弁体８６とから構成されている。第２弁体８６は、弁本体２１の下壁２２から上方に向けて垂設された棒状部材の上方部に形成されている。この第２弁体８６は、第２弁孔８５内を所定の隙間を置いて貫通する外径寸法に形成された円柱状のものであって、外周面に螺旋溝が形成されている。したがって、第２弁体８６と第２弁孔８５との間には略螺旋状の螺旋状通路が形成され、この螺旋状通路が第２絞り部８２を形成している。第２絞り部８２は、このように形成されているので、開度一定の絞り部である。

実施の形態１７の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、入口ポート２３から単相の液冷媒が入ってきた場合、液冷媒は第２絞り部８２及び第１絞り部３０において減圧される。そして、第１絞り部３０で減圧された冷媒は、噴霧状態で第１絞り部３０から弁室兼冷媒分流室２５内に噴出される。このため、弁室兼冷媒分流室２５においては重力の影響を受けることなく、各分流管３２に均等に分流される。

また、入口ポート２３からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、この気液二相流冷媒は、第２絞り部８２を通過することにより気泡が細分化される。また、第２絞り部８２を通過した冷媒は、拡大空間部８１における通路拡大により噴出エネルギが分散され、さらに気泡が細分化される。このようにして、第１絞り部３０へ流通する冷媒流の気泡が細分化されるので、膨張弁における冷媒流が連続化され、膨張における不連続な冷媒流動音が低減される。特に、第２絞り部８２は、螺旋状通路により構成されているので、絞り通路を長くすることができ、冷媒の流れ方向が一定化されるため気泡細分化効果を向上させることができる。

また、このように第１絞り部３０を流通する冷媒流が連続化されると、第１絞り部３０を通過する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。さらに、第２絞り部８２と第１絞り部３０とにより２段絞りが形成されるので、それぞれの絞り部における噴出エネルギが低減され、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動がより緩和される。また、第２絞り部８２通過後の冷媒流は、拡大空間部８１において流路拡大により噴出エネルギが拡散される。このようにして、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、前記実施の形態２の場合に比し、膨張弁における不連続な冷媒流動音がより低減される。

（実施の形態１８）
次に、実施の形態１８について図１９に基づき説明する。図１９は、実施の形態１８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁の基本的構造は、弁本体２１の内部を弁室兼冷媒分流室２５とした実施の形態２と同一である。そして、同膨張弁においては、第１絞り部３０の上流側に、冷媒流内の気泡を細分化する気泡細分化手段として乱れ生起部が設けられている。なお、実施の形態１８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、実施の形態１７と比較すると、気泡細分化手段が異なるが他は同一である。したがって、実施の形態２及び実施の形態１７と同一の個所には同一の符号を付す。以下、実施の形態２及び実施の形態１７との相違点を中心に説明する。

実施の形態１８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図１９に示すように、弁本体２１の内部を上下に仕切る第１仕切壁８３が設けられている。そして、第１仕切壁８３の下部（第１絞り部３０の上流側）に空間部９１を形成し、この空間部９１に乱れ生起部として、第１絞り部３０に流入する冷媒流を旋回させる部材が形成されている。すなわち、第１絞り部３０に流入する冷媒流を旋回させる部材は、弁本体２１の下壁２２から上方に向けて棒状部材９２を垂設し、棒状部材９２の表面に螺旋溝９２ａを設けたものである。なお、棒状部材９２の上端部は円錐状に形成されている。

実施の形態１８の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されたものであって、入口ポート２３から単相の液冷媒が入ってきた場合、棒状部材９２の周囲を通過し、第１絞り部３０において減圧され、噴霧状態となって第１絞り部３０から弁室兼冷媒分流室２５内に噴出される。このため、弁室兼冷媒分流室２５においては重力の影響を受けることなく、各分流管３２に均等に分流される。

また、入口ポート２３からスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、この気液二相流冷媒は、棒状部材９２の周囲を通過することにより冷媒流が旋回され、この旋回により冷媒流が乱されて冷媒流中の気泡が細分化される。これにより、第１絞り部３０を流通する冷媒流が連続化されるとともに、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和される。したがって、実施の形態１７に比し気泡細分化効果は劣るが、実施の形態１７の場合と同様に、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。

（実施の形態１９）
次に、実施の形態１９について図２０に基づき説明する。図２０は、実施の形態１９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における冷媒分流室６の分流管取付孔１１の位置を変更したものである。分流管取付孔１１は、第１絞り部１０に対向する壁体に対し、第１絞り部１０の軸心を中心とする等円周上に、略等間隔に複数個（この実施の形態では４個）形成されている。そして、この分流管取付孔１１に取り付けられる分流管１２がこの壁体の壁面に対し略直角に取り付けられている。

実施の形態１９の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されているので、冷媒分流特性は、実施の形態１の場合と同様の効果を奏することができる。すなわち、冷媒分流室６に対しては、第１絞り部１０からの噴霧状態の冷媒が流入するため、この場合も重力の影響を受けることなく各分流管１２に均等に分流される。また、第１絞り部１０が冷媒分流器における絞り部としても可変に作用するため、冷凍負荷の増減に応じて適切な絞り度が付与されるため、冷媒分流特性をより一層向上させることができる。

また、本実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、冷媒流動音に関しても、実施の形態１の場合と同様の作用効果を奏することができる。すなわち、入口ポート２から大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となって気液二相流冷媒が入ってきた場合、第１絞り部１０の下流側の冷媒分流室６における噴出エネルギが拡散作用により、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、冷媒が逆方向に流される場合において、すなわち、ヒートポンプ式冷媒回路に使用された場合であって、暖房運転開始時の場合において、複数の分流管１２から気液二相流冷媒が入ってくることがあるが、この場合の冷媒流動音の低減効果についても実施の形態１と同一である。

また、本実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、実施の形態１の場合と同様に、従来の弁室の構成のままで冷媒分流室６等を設計することができるので、冷媒分流室６の設計に対する制約が少ない。また、本実施の形態においては、分流管取付孔１１に取り付けられる分流管１２をこの膨張弁の中心軸方向に細長く束ねるように形成することができる。

（実施の形態２０）
次に、実施の形態２０について図２１に基づき説明する。図２１は、実施の形態２０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１９における冷媒分流室６の分流管取付孔１１の位置を変更したものである。この実施の形態においては、分流管取付孔１１を冷媒分流室６の側壁における第１絞り部１０よりに形成し、この分流管取付孔１１により分流管１２を冷媒分流室６に開口するようにしている。このようにして、第１絞り部１０から噴出された冷媒流を、破線で示すように、第１絞り部１０に対向する壁体に衝突させ、反転させて分流管取付孔１１から分流管１２に流入するように構成している。

実施の形態２０は以上のように構成されているので、第１絞り部１０から噴出される冷媒流が直接的に分流管１２に流入しないで、反転迂回して分流管１２に流入する。これにより、膨張弁に流入してくる気液二相流の変動の影響が受けにくくなるとともに、分流管１２の入口における冷媒流の速度が遅くなっている。このような流れ方向変更作用を伴う迂回効果により、冷媒分流室６における分流特性が良好となる。

（実施の形態２１）
次に、実施の形態２１について図２２に基づき説明する。図２２は、実施の形態２１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２０の冷媒分流室６における第１絞り部１０に対向する壁体を変更したものである。この実施の形態における第１絞り部１０に対向する壁体は、内壁面が第１絞り部１０からの噴出された衝突流を円滑に周辺に広げて反転させるように作用するガイド部に構成されている。具体的には、ガイド部として、第１絞り部１０に対向する部分に円錐状の突出部９５を形成するとともに、この壁面と側壁とのコーナ部を円弧面９６に形成している。

実施の形態２１は、このように構成されているので、第１絞り部１０からの噴流が方向転換する際の乱れを抑制することができる。したがって、入口ポート２から気液二相流が入ってきた場合において、このガイド部が冷媒流の流れ方向変更作用を助長して冷媒流の噴出エネルギを低減するとともに、冷媒流中の気泡の細分化を行い、冷媒流動音を低減することができる。

（実施の形態２２）
次に、実施の形態２２について図２３に基づき説明する。図２３は、実施の形態２２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２における冷媒分流室６の形状及び分流管取付孔１１の取付位置を変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、冷媒分流室６は、第１絞り部１０の軸心を中心として径方向（図面における横方向）の寸法が第１絞り部１０の軸心方向（図面における縦方向）の寸法より大きくなる形状に形成され、つまり、図面で見るように膨張弁の中心軸に対し薄く横に広がった形状に形成されている。また、分流管取付孔１１が、冷媒分流室６の第１絞り部１０側の壁体における周辺部に形成されており、この分流管取付孔１１を介して分流管１２が冷媒分流室６に開口している。

実施の形態２２は、以上のように構成されているので、第１絞り部１０から噴出される冷媒流が直接的に分流管１２に流入し難くなり、前述の実施の形態２０の場合と同様の迂回効果を奏することができ、冷媒分流室６における分流特性が良好となる。

（実施の形態２３）
次に、実施の形態２３について図２４に基づき説明する。図２４は、実施の形態２３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２３における分流管取付孔１１及び分流管１２の取付を変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、分流管取付孔１１は、第１絞り部１０に対向する壁体に設けられ、この分流管取付孔１１に取り付けられる分流管１２は、この分流管取付孔１１を貫通して固定されるとともに、冷媒分流室６の第１絞り部１０側の壁体に近い位置において開放するように構成されている。

実施の形態２３は、以上のように構成されているので、第１絞り部１０から噴出された冷媒流は、図示破線のように、反転迂回して、上方の分流管１２の入口に流入する。したがって、実施の形態２２の場合と同様の迂回効果を発揮することができるとともに、分流管１２を膨張弁の軸心方向に揃えて配置することができる。

（実施の形態２４）
次に、実施の形態２４について図２５に基づき説明する。図２５は、実施の形態２４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２２の冷媒分流室６における第１絞り部１０に対向する壁体を変更したものである。この実施の形態における第１絞り部１０に対向する壁体は、内壁面が第１絞り部１０から噴出された衝突流を円滑に周辺に広げて反転させるように作用するガイド部に構成されている。具体的には、ガイド部として、第１絞り部１０に対向する部分に円錐状の突出部１０１を形成するとともに、この突出部１０１の周辺から側壁にかけての壁面を滑らかな曲面部１０２に形成している。

実施の形態２４は、このように構成されているので、第１絞り部１０からの噴流が方向転換する際の乱れを抑制することができる。したがって、入口ポート２から気液二相流が入ってきた場合において、このガイド部が冷媒流の流れ方向変更作用を助長して冷媒流の噴出エネルギを低減するとともに、冷媒流中の気泡の細分化を行い、冷媒流動音を低減することができる。

（実施の形態２５）
次に、実施の形態２５について図２６に基づき説明する。図２６は、実施の形態２５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２において、弁室兼冷媒分流室２５内に流入した冷媒流を迂回反転させるように変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、分流管取付孔３１を弁室兼冷媒分流室２５の側壁における第１絞り部３０よりに（図面における弁室兼冷媒分流室２５の下方に）形成し、この分流管取付孔３１により分流管３２を弁室兼冷媒分流室２５に開口するようにしている。このようにして、第１絞り部３０から噴出された冷媒流は、破線で示すように、弁棒２７と弁室兼冷媒分流室２５の外周壁との間に噴出し、駆動部１０３と弁室兼冷媒分流室２５とを仕切る隔壁１０４に衝突して反転し、分流管取付孔３１から分流管３２に流入するように構成されている。

実施の形態２５は、このように構成されているので、実施の形態２の場合と同様に、弁室を冷媒分流室に兼用できるのでコンパクトな冷媒分流器一体化構造の膨張弁とすることができるとともに、実施の形態２の場合と同様の効果を奏することができる。また、この実施の形態の場合は、分流管取付孔３１を弁室兼冷媒分流室２５の側壁における第１絞り部３０よりに配置することにより、第１絞り部３０からの噴流を直接的に分流管３２に流入させずに、冷媒流を反転迂回させて分流管３２に流入するようにしている。これにより、前述の迂回効果を発揮して冷媒分流特性を向上するとともに、冷媒音をさらに低減することができる。

（実施の形態２６）
次に、実施の形態２６について図２７に基づき説明する。図２７は、実施の形態２６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２５において、弁室兼冷媒分流室２５の形状を変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、弁室兼冷媒分流室２５は、第１絞り部３０の軸心を中心として径方向（図面における横方向）の寸法が第１絞り部３０の軸心方向（図面における縦方向）の寸法より大きくなる形状に形成され、つまり、図面で見るように膨張弁の中心軸に対し横に広がった形状に形成されている。

実施の形態２６は、以上のように構成されているので、第１絞り部３０から噴出される冷媒流が直接的に分流管３２に流入し難くなり、前述の実施の形態２５の場合と同様の迂回効果を奏することができ、弁室兼冷媒分流室２５における分流特性が良好となる。

（実施の形態２７）
次に、実施の形態２７について図２８に基づき説明する。図２８は、実施の形態２７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２６における分流管取付孔３１及び分流管３２の取付を変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、分流管取付孔３１は、第１絞り部３０に対向する壁体である弁室兼冷媒分流室２５の上壁に設けられ、この分流管取付孔３１に取り付けられる分流管３２は、この分流管取付孔３１を貫通して固定されるとともに、弁室兼冷媒分流室２５の第１絞り部３０側の壁体に近い位置において開放するように構成されている。

実施の形態２７は、以上のように構成されているので、第１絞り部３０から噴出された冷媒流は、図示破線のように、反転迂回して、上方の分流管３２の入口に流入する。したがって、実施の形態２６の場合と同様の迂回効果を発揮することができるとともに、分流管３２を膨張弁の軸心方向に揃えて配置することができる。

（実施の形態２８）
次に、実施の形態２８について図２９に基づき説明する。図２９は、実施の形態２８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２６の弁室兼冷媒分流室２５における第１絞り部３０に対向する壁体を変更したものである。この実施の形態における第１絞り部３０に対向する壁体は、中央部が駆動部１０３と弁室兼冷媒分流室２５とを仕切る隔壁１０４により形成され、その周辺部は弁室兼冷媒分流室２５の上壁で形成されている。そこで、この実施の形態においては、これら壁体の内壁面が第１絞り部３０から噴出された衝突流を円滑に周辺に広げて反転させるように作用するガイド部に構成されている。具体的には、ガイド部として、隔壁１０４に円錐状の突出部１０５を形成するとともに、この突出部１０５の周辺から側壁にかけての壁面を滑らかな曲面部１０６に形成している。

実施の形態２８は、このように構成されているので、第１絞り部３０からの噴流が方向転換する際の乱れを抑制することができる。したがって、液管２４から気液二相流が入ってきた場合において、このガイド部が冷媒流の流れ方向変更作用を助長して冷媒流の噴出エネルギを低減するとともに、冷媒流中の気泡の細分化を行い、冷媒流動音を低減することができる。

（実施の形態２９）
次に、実施の形態２９について図３０に基づき説明する。図３０は、実施の形態２９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２において、第１絞り部３０と分流管取付孔３１との間に、冷媒を蛇行状に流通させる蛇行流生成部１０７を形成したものである。蛇行流生成部１０７は、弁棒２７に大径部１０８を形成することにより、第１絞り部３０と分流管取付孔３１との間の冷媒通路を蛇行状に形成したものである。

実施の形態２９は、このように構成されているので、実施の形態２の場合と同様に、弁室を冷媒分流室に兼用できるのでコンパクトな冷媒分流器一体化構造の膨張弁とすることができるとともに、実施の形態２の場合と同様の効果を奏することができる。また、この実施の形態の場合は、蛇行流生成部１０７により第１絞り部３０からの噴流を蛇行させて直接的に分流管３２に流入しないようにしているので、冷媒分流特性を向上させるとともに、冷媒音を低減することができる。

（実施の形態３０）
次に、実施の形態３０について図３１に基づき説明する。図３１は、実施の形態３０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）はＢ−Ｂ断面図であり、（ｃ）及び（ｄ）はその変形例に係るＢ−Ｂ断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２９における蛇行流生成部１０７を改良したものである。すなわち、この実施の形態に係る膨張弁では、蛇行流生成部１０７は、弁棒２７に大径部１０８を形成するとともに、大径部１０８の弁棒２７の分流管取付孔３１側の弁室兼冷媒分流室２５の外周壁から内周向きの鍔１０９が形成されたものである。この鍔の内周縁は、通常は滑らかな内周縁を描くものとしているが、（ｃ）、（ｄ）にその変形例を示すように、凹凸に形成するなどして冷媒流に乱れを与えるようにしてもよい。因みに、（ｃ）は鋸歯状に形成したものであり、（ｄ）は凹凸段差状に形成したものである。

このように鍔を形成することにより、大径部１０８の横から分流管取付孔３１に通り抜けようとする冷媒流をもう一度内向きに偏向させるようにしたものである。これにより、実施の形態２９の場合よりも蛇行により冷媒流のエネルギを消費させて、分流効果の向上と冷媒音低減の効果を発揮させることができる。また、この鍔の内周縁を、（ｃ）や（ｄ）などに示すように凹凸に形成すると、大径部１０８の横から分流管取付孔３１に通り抜けようとする冷媒流をより一層乱れさせて、気泡をより細かく砕くことにより、分流効果と冷媒音低減効果とをより一層発揮させることができる。なお、鍔１０９の内周端の形状は、（ｃ）や（ｄ）に図示のようなものではなく、他の構成としてもよい。

（実施の形態３１）
次に、実施の形態３１について図３２に基づき説明する。図３２は、実施の形態３１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は底面図である。これら図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１における冷媒分流室６の形状及び分流管取付孔１１の取付位置を変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、冷媒分流室６は、第１絞り部１０の軸心を中心とした径方向の寸法が第１絞り部１０の軸心方向の寸法より大きく、かつ、扇形の形状に形成されている。そして、分流管取付孔１１が第１絞り部１０に対向する壁体における扇形の円弧状の周縁に略等間隔に設けられ、分流管１２がこの分流管取付孔１１を介して冷媒分流室６に開口している。

実施の形態３１は、このように構成されているので、第１絞り部１０から噴出される冷媒流が直接的に分流管１２に流入し難くなり、前述同様の迂回効果を奏することができる。

（実施の形態３２）
次に、実施の形態３２について図３３に基づき説明する。図３３は、実施の形態３２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は、冷媒分流室の水平断面、すなわち（ａ）におけるＣ−Ｃ断面図である。これら図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３１において、分流管取付孔１１の位置を変更したものである。すなわち、本実施の形態においては、分流管取付孔１１は冷媒分流室６の側壁に設けられている。したがって、分流管１２が冷媒分流室６の側壁に対し径方向に接続され、この分流管取付孔１１を介して、側壁から冷媒分流室６内に開口するように構成されている。このように構成された実施の形態３２は、実施の形態３１と略同様の作用効果を生じる。

（実施の形態３３）
次に、実施の形態３３について図３４に基づき説明する。図３４は、実施の形態３３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３１における冷媒分流室６の第１絞り部１０に対向する壁体を変更したものである。すなわち、この実施の形態において、第１絞り部１０に対向する壁体は、第１絞り部１０から噴出された冷媒流を、この冷媒分流室６の側壁の近くに形成されている分流管取付孔１１の方向にガイドするガイド部に形成されている。ガイド部の具体的な構成は、第１絞り部１０に対向する壁体の壁面形状を冷媒流が描く流線に沿うような形状にしたことである。

実施の形態３３は、このように構成されているので、第１絞り部１０からの噴流が方向転換する際の乱れを抑制する。したがって、入口ポート２から気液二相流が入ってきた場合において、このガイド部が冷媒流の流れ方向変更作用を助長して冷媒流の噴出エネルギを低減するとともに、冷媒流中の気泡の細分化を行い、冷媒流動音を低減することができる。

（実施の形態３４）
次に、実施の形態３４について図３５に基づき説明する。図３５は、実施の形態３４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は底面図である。これら図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２６における弁室兼冷媒分流室２５の形状及び分流管取付孔１１の取付位置を変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、弁室兼冷媒分流室２５は、第１絞り部３０の軸心を中心とした径方向の寸法が第１絞り部３０の軸心方向の寸法より大きく、かつ、扇形の形状に形成されている。そして、分流管取付孔３１が第１絞り部３０に対向する壁体における扇形の円弧状の周縁に略等間隔に設けられ、分流管３２がこの分流管取付孔３１を介して弁室兼冷媒分流室２５に開口している。

実施の形態３４は、このように構成されているので、第１絞り部３０から噴出される冷媒流が直接的に分流管３２に流入し難くなり、前述同様の迂回効果を奏することができる。

（実施の形態３５）
次に、実施の形態３５について図３６に基づき説明する。図３６は、実施の形態３５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１１における円盤状の多孔質透過材層５９を円筒状の多孔質透過材層６３に変更したものである。また、この多孔質透過材層６３の素材は、先の実施の形態１１と同一のものであって、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などが用いられている。したがって、この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、基本的には実施の形態１１と同一に作用し、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減するとともに、冷媒分流室６の分流特性を向上することができる。また、多孔質透過材層６３を設けることにより、逆方向の流れの場合の第１絞り部１０のごみ詰まりを低減することができる。

(実施の形態３６)
次に、実施の形態３６について図３７に基づき説明する。図３７は、実施の形態３６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３５における円盤状の多孔質透過材層６３をカップ状のメッシュ系材料からなる透過材層６４に変更したものである。この実施の形態も基本的には実施の形態１１や実施の形態３５と同一に作用し、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減するとともに、冷媒分流室６の分流特性を向上することができる。また、メッシュ系材料からなる透過材層６４を設けることにより、逆方向の流れの場合の第１絞り部１０のごみ詰まりを低減することができる。

(実施の形態３７)
次に、実施の形態３７について図３８に基づき説明する。図３８は、実施の形態３７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態２６における弁室兼冷媒分流室２５内に、すなわち、第１絞り部３０の下流側に多孔質透過材層９７を形成したものである。以下実施の形態２６との相違点について説明する。

実施の形態３７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図３８に示すように、実施の形態２の場合と同様に第１絞り部３０の下流側に弁室兼冷媒分流室２５が形成されたものであって、弁室兼冷媒分流室２５内に弁棒２７と同心に円筒状の多孔質透過材層９７が形成されている。この多孔質透過材層９７の素材は、先の実施の形態１１と同一のものであって、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などが用いられている。

実施の形態３７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されているので、第１絞り部３０から噴出される冷媒流は、第１絞り部３０に対向する壁体に衝突して方向を反転させながら分流管３２に向かう途中において、多孔質透過材層９７を通過する。これにより、第１絞り部３０通過後の冷媒流は、多孔質透過材層９７を通過する際に噴出エネルギが消耗されるとともに、気泡が細分化されて液冷媒と気泡とが混ざり合わされる。したがって、膨張弁における冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が低減される。また、各分流管取付孔３１に対する冷媒の流動状態が均一化され、弁室兼冷媒分流室２５の分流特性が向上する。また、多孔質透過材層９７を設けることにより、逆方向の流れの場合の第１絞り部３０のごみ詰まりを低減することができる。

（実施の形態３８）
次に、実施の形態３８について図３９に基づき説明する。図３９は、実施の形態３８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この図に示すように、同膨張弁は、実施の形態１８と同様に、弁本体２１の内部を第１仕切壁８３により上下に仕切り、上室（第１絞り部の下流側）を弁室兼冷媒分流室２５とし、下室（第１絞り部の上流側）を空間部９１としている。そして、この空間部に、つまり、第１絞り部の上流側に、実施の形態１８では気泡細分化手段として冷媒流を旋回させる棒状部材９２が設けられていたが、この実施の形態においては気泡細分化手段として円筒状の多孔質透過材層９８が設けられている。この多孔質透過材層９８の素材は、先の実施の形態１１と同一のものであって、発泡金属、セラミック、発泡性樹脂、メッシュ状のもの、多孔板などが用いられている。

実施の形態３８の冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、上記のように構成されているので、入口ポート２３から冷媒流がスラグ流あるいはプラグ流となって入ってきた場合、この冷媒流が多孔質透過材層９８を通過することにより、第１絞り部３０へ流れる冷媒流中の気泡が多孔質透過材層９８において細分化される。したがって、実施の形態１８の場合と同様に、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減することができる。また、多孔質透過材層９８は、通過する冷媒中のごみを除去することができるので、フィルターを兼用することができる。

（実施の形態３９）
次に、実施の形態３９について図４０に基づき説明する。図４０は、実施の形態３９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＤ−Ｄ断面図である。この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、これまでに記載のように弁体を弁口に対して進退させることにより絞り量を変化させるようにしたものではない。また、この実施の形態は、全く異なる基本構成を備えた膨張弁においても、他の実施の形態に示した膨張弁の場合と同様に冷媒分流性能を向上できることを示したものである。

すなわち、この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、ロータリ型膨張弁を基本形態とする。図４０において、中心軸を縦方向にした円筒状ケーシング１１１はロータリ型弁体１１２を収納する弁室１１３を形成する。弁室１１３に収納されるロータリ型弁体１１２は、円筒状ケーシング１１１と同心に配置され、円筒状ケーシング１１１の上部に配置される不図示の駆動装置により、円筒状ケーシング１１１の内周面に密接しながら回転する。図示円弧状矢印は回転方向を示す。また、このロータリ型弁体１１２の表面には、所定の回転角部分を軸方向に縦断する溝状弁通路１１４が形成されている。また、円筒状ケーシング１１１には、液管１１５を接続する連通孔１１６と、管状の冷媒分流室１１７を接続する連通孔１１８とが、同一角度位置に形成されている。この連通孔１１６，１１８は、これまでに説明してきた膨張弁における弁孔に対応する。また、連通孔１１６，１１８と溝状弁通路１１４との重なり角度Θを変化させることにより冷媒の絞り度合いを調節する。したがって、この連通孔１１６及び１１８と溝状弁通路１１４との重なり機構が、この発明における第２絞り部及び第１絞り部に該当する。

冷媒分流室１１７は、円筒状ケーシング１１１の下方部から水平に、つまり、円筒状ケーシング１１１の中心軸と直行する方向に接続された管状物であり、所定の長さを備えている。そして、その先端部における外周壁に複数（この場合は４個）の分流管取付孔１１９が等間隔に取り付けられ、この分流管取付孔１１９に分流管１２０が接続されている。

実施の形態３９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されている。このように構成された膨張弁において、液管１１５から入ってくる液冷媒は、連通孔１１６と溝状弁通路１１４との重なり角度Θ、及び連通孔１１８と溝状弁通路１１４との重なり角度Θが調整され減圧される。そして、これら絞り部で減圧された冷媒は、低圧の気液二相流であって、噴霧状態で連通孔１１８から冷媒分流室１１７内に噴出される。また、分流管取付孔１１９が連通孔１１８から所定距離離れた位置に配置されているため、連通孔１１８から噴出された冷媒流が直接的に分流管１２０の入り口に到達しないように配慮されている。このため、冷媒分流室１１７においては、重力の影響を受けることなく、また、直接噴霧の影響を受けることなく、各分流管１２０に均等に分流される。

また、液管１１５から入ってくる液冷媒が、大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となり、気液二相流冷媒となって入ってくる場合には、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となり、膨張弁における冷媒流に速度変動及び圧力変動が生じやすく、不連続な冷媒流動音が発生しやすい状況である。しかしながら、本実施の形態の場合は、連通孔１１６及び１１８と溝状弁通路１１４との重なり機構により構成される絞り部の下流側に冷媒流路を拡大する冷媒分流室１１７が形成されているため、冷媒分流室１１７内において絞り部通過後の冷媒流の噴出エネルギが拡散される。この結果、冷媒分流室１１７から分流管１２０へ流出する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が抑制される。

（実施の形態４０）
次に、実施の形態４０について図４１に基づき説明する。図４１は、実施の形態４０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＥ−Ｅ断面図である。これら図に示すように、同膨張弁は、実施の形態３９における冷媒分流室１１７の形状及び分流管取付孔１１９の取付位置を変更したものである。すなわち、この実施の形態においては、冷媒分流室１１７は、連通孔１１８を中心として水平方向に扇型に拡がる形をなすように形成されたものである。そして、分流管取付孔１１９が扇形の円弧状の周縁における下方の壁体における周辺部に略等間隔に設けられ、分流管１２０がこの分流管取付孔１１９を介して冷媒分流室１１７に開口している。

実施の形態４０は、このように構成されているので、実施の形態３９と同様の効果を奏することができる。また、分流管１２０を同一方向に引き出すように接続することができる。

（実施の形態４１）
次に、実施の形態４１について図４２に基づき説明する。図４２は、実施の形態４１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、基本的には実施の形態１のものと同一であるが、冷媒分流室を大きくし、冷媒分流室内に弁室を形成するようにしたものである。

すなわち、この実施の形態に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、図４２に示すように、弁室１２１を形成する円筒状の第１容器１２２と冷媒分流室１２３を形成する円筒状の第２容器１２４とが二重ケーシングに構成されている。そして、第１容器１２２は、実施の形態１における弁室の構成と略同一であって、第１容器１２２の側面には入口ポート１２５が形成され、この入口ポート１２５に液管が１２６接続されている。液管１２６は、第２容器１２４の外周壁を貫通して接続されている。また、弁室１２１内には、先端に第１弁体（ニードル弁）１２７が形成された弁棒１２８が収納され、第１容器１２２の底壁には、第１弁孔１２９が形成され、上方の駆動部１２２ａに収納されている不図示の駆動装置により、第１弁体１２７が第１弁孔１２９に対し進退自在に移動するように構成されている。この第１弁体１２７と第１弁孔１２９とは、本発明における第１絞り部１３０を構成する。

冷媒分流室１２３は、第１容器１２２全体を収納するものであり、第１弁孔１２９を介して弁室１２１に連通されている。そして、第１絞り部１３０から噴出された冷媒流は冷媒分流室１２３の底壁に吹き付けられて、流通方向を上方に転換して分流管１３２に入るように、分流管取付孔１３１が冷媒分流室１２３の上方に形成され、この分流管取付孔１３１に分流管１３２が取り付けられている。

実施の形態４２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁は、以上のように構成されている。このように構成された膨張弁において、液管１２６から入ってくる液冷媒は、第１絞り部１３０で減圧される。そして、第１絞り部１３０で減圧された冷媒は、低圧の気液二相流であって、噴霧状態で第１絞り部１３０から冷媒分流室１２３内に噴出される。また、第１絞り部１３０からから噴出された冷媒流が直接的に分流管１３２の入り口に到達しないように、分流管取付孔１３１が上方に配置されているため、冷媒分流室１２３においては、重力の影響を受けることなく、また、直接噴霧の影響を受けることなく、各分流管１３２に均等に分流される。

また、液管１２６から入ってくる液冷媒が、大きな気泡が存在するスラグ流あるいはプラグ流となり、気液二相流冷媒となって入ってくる場合には、液冷媒とガス冷媒（気泡）とが交互に流れる不連続状態となり、膨張弁における冷媒流に速度変動及び圧力変動が生じやすく、不連続な冷媒流動音が発生しやすい状況である。しかしながら、本実施の形態の場合は、第１絞り部１３０の下流側に冷媒流路を拡大する冷媒分流室１２３が形成されているため、冷媒分流室１２３内において絞り部通過後の冷媒流の噴出エネルギが拡散される。この結果、冷媒分流室１２３から分流管１３２へ流出する冷媒流の速度変動及び圧力変動が緩和され、膨張弁における不連続な冷媒流動音が抑制される。

（変形例）
（１）実施の形態３の第２絞り部３５において、第２弁体３９及び第２弁孔３８をテーパ状にしているが、これを弁棒８の中心線に平行な外周面を備えた弁体、あるいは弁棒８の中心線に平行な内周面を備えた弁孔にしてもよい。また、この第２弁体３９に設けられている螺旋溝を複数条の螺旋溝で形成し、複数の絞り通路となるようにしてもよい。また、螺旋溝に代えて実施の形態１６に示したような上下方向に直線状に延びる複数条の凹溝で形成してもよい。また、このような溝を第２弁体３９の外周面ではなく第２弁孔３８の内周面に形成してもよい。また、これらの溝を第２弁体３９あるいは第２弁孔３８の何れにも形成しない絞り部としてもよい。さらには、これら溝の段面形状を半円形、３角形、４角形など種々の形状にすることも可能である。

（２）上記の（１）では、実施の形態３における第２絞り部３５につて述べたが、実施の形態７における第３絞り部４５において、（１）と同様に変更することが可能である。同様に、実施の形態１２における第２絞り部３５及び第３絞り部４５、実施の形態１３における第２絞り部３５、実施の形態１４における第３絞り部６５、実施の形態１６における第３絞り部７５、並びに、実施の形態１７における第２絞り部８２においても、（１）と同様に変更することが可能である。

（３）実施の形態４において、冷媒流を旋回させる部材を構成する拡径部４２及び螺旋溝４２ａを、図４のような構造物に限らず他の形状、表面構造などを持ったものに変更してもよい。例えば、テーパ状でなく円柱状にしてもよく、螺旋溝４２ａの段面形状も半円形、３角形、４角形など種々の形状にすることが可能である。

（４）上記（３）では実施の形態４に係る冷媒流を旋回させる部材について述べたが、冷媒流に旋回力を付与する点において同一である実施の形態８における棒状部材５１についても上記（３）と同様に変更することが可能である。同様に、実施の形態９における円筒部５５、実施の形態１０における円筒部６１、実施の形態１３における棒状部材５１、実施の形態１５における螺旋溝７２ａを形成した棒状部材７２、及び実施の形態１８における棒状部材９２についても、上記（３）と同様に変更することが可能である。

（５）実施の形態３において、第１絞り部１０と第２絞り部３５とによる２段絞り部を形成しているが、この場合において、各絞り部間の冷媒流通抵抗比については格別の制約はない。この点については、実施の形態７、実施の形態１２（この場合は３段）、実施の形態１３、実施の形態１４、実施の形態１６及び実施の形態１７における多段の絞りについても同様である。

（６）実施の形態３、実施の形態７、実施の形態１２、実施の形態１３、実施の形態１４及び実施の形態１７において、第１絞り部１０の上流側又は下流側に設けられている拡大空間部３６，４６，６６，８１を省略してもよい。

（７）実施の形態９において、冷媒分流室６における第１絞り部１０に対向する壁体に、実施の形態１０のガイド部６２と同様のものを設けてもよい。このようにすれば、冷媒流の冷媒分流室下面における方向転換が助長され、不連続な冷媒流動音が低減されるとともに、冷媒分流室６における分流特性が向上する。

（８）実施の形態１９〜２４、３５及び３６において、実施の形態３のように、気泡細分化手段として第２絞り部３５と拡大空間部３６とを設け、気泡細分化効果を向上させることにより第１絞り部１０への冷媒流れを連続化し、膨張弁における不連続な冷媒流動音を低減するようにしてもよい。また、この場合において、前記変形例（１）に記載したのと同様に、テーパ状に形成されている第２弁体３９及び第２弁孔３８をテーパ状でない中心線に平行な面からなる弁体及び弁孔に変更することもできる。また、第２弁体３９に設けられている螺旋溝を複数条の螺旋溝にすることもできる。さらには、螺旋溝に代えて実施の形態１３に示したような上下方向に直線状に延びる複数条の凹溝にすることもできる。

（９）また、実施の形態１９〜２４、３５及び３６において、実施の形態４の場合と同様に、気泡細分化手段として乱れ生起部を設けるようにしてもよい。より具体的には、弁棒８の中間位置に拡径部４２を形成し、この拡径部４２に螺旋溝４２ａを形成し、これにより拡径部４２の周囲を通過する冷媒流を旋回させるものである。これにより、冷媒中の気泡を細分化して不連続な冷媒流動音を連続化するものである。

（１０）また、実施の形態１９〜２４、３５及び３６において、実施の形態５又は６と同様に、弁室５内に気泡細分化手段としての円筒状の多孔質透過材層４３又はドーナツ型の多孔質透過材層４４を設け、第１絞り部１０に流通する冷媒中の気泡を細分化するともに、塵埃を除去するようにしてもよい。

本発明の実施の形態１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 図１６におけるＡ−Ａ断面図である。 本発明の実施の形態１７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態１９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２３に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態２９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態３０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ断面図であり、（ｃ）及び（ｄ）は（ｂ）に代わる他のＢ−Ｂ断面図の例である。 本発明の実施の形態３１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は底面図である。 本発明の実施の形態３２に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＣ−Ｃ断面図である。 本発明の実施の形態３０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態３４に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は底面図である。 本発明の実施の形態３５に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態３６に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態３７に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態３８に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 本発明の実施の形態３９に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＤ−Ｄ断面図である。 本発明の実施の形態４０に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁に関し、（ａ）は要部縦断面図であり、（ｂ）は（ａ）におけるＥ−Ｅ断面図である。 本発明の実施の形態４１に係る冷媒分流器一体化構造の膨張弁の要部縦断面図である。 従来の冷凍装置における一般的な冷媒回路図である。

符号の説明

５，１１３，１２１…弁室、６、１１７，１２３…冷媒分流室、７，２６，１２９…第１弁孔、９，２８，１２７…第１弁体、１０，３０，１３０…第１絞り部、１１，３１，１１９，１３１…分流管取付孔、１２，３２，１２０，１３２…分流管、３５，８２…第２絞り部、３６，４６，６６，８１…拡大空間部、４２ａ，５１ａ，５５ａ，６１ａ，７２ａ，９２ａ…螺旋溝、４３，４４，５９，６３，９７．９８…多孔質透過材層、４５，６５，７５…第３絞り部、５１，７２，９２…棒状部材、５５，６１…円筒部、６２…ガイド部、１０７…蛇行流生成部。

Claims (4)

1. 第１弁体と第１弁孔との間に形成された、絞り作用を行う第１絞り部と、第１絞り部通過後の冷媒を分流管に分流するための冷媒分流室と、冷媒分流室に形成された分流管を接続するための分流管取付孔とを備え、前記分流管取付孔は、冷媒分流室の側壁における第１絞り部よりに形成され、さらに、前記第１絞り部から噴出された冷媒流は、第１絞り部に対向する壁体に衝突して反転されて分流管取付孔から分流管に流入するように形成され、第１弁体を収納する弁室を有するとともに、この弁室が前記第１絞り部の上流側に形成され、さらに、冷媒分流室が第１絞り部の下流側に形成され、前記冷媒分流室内に、第１絞り部からこの第１絞り部に対向する壁面に向けて冷媒を案内する円筒部が設けられていることを特徴とする冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
2. 前記円筒部の外表面に螺旋溝が形成されていることを特徴とする請求項１記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
3. 前記円筒部の内表面に螺旋溝が形成されていることを特徴とする請求項１記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。
4. 前記冷媒分流室の第１絞り部に対向する壁体における前記円筒部に対向する内表面に、前記円筒部から吹き付けられる噴流を反転させて方向変更させるガイド部が形成されていることを特徴とする請求項２又は３記載の冷媒分流器一体化構造の膨張弁。

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