ES2105438T5 - Instalacion de encendido controlable. - Google Patents

Abstract

LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO PARA EL CONTROL DE UNA INSTALACION DE ENCENDIDO PARA MOTORES DE COMBUSTION INTERNA, DONDE LA CORRIENTE DE COMBUSTION DE CHISPA ES AJUSTABLE TAMBIEN EN LA DURACION DE COMBUSTION. EL PROCESO DESCRITO PERMITE LA REALIZACION DE LA ENERGIA DE ENCENDIDO CORRESPONDIENTE EN CADA CILINDRO DEL MOTOR, QUE CORRESPONDE A LA NECESIDAD MOMENTANEA DEL MOTOR, CON LO CUAL SE ALCANZA UN INTERVALO DE CAMBIO DE BUJIAS DE ENCENDIDO DE MAS DE 100.000 KM. DE ACUERDO CON LA INVENCION SE CONTROLA TANTO EL VALOR DE LA CORRIENTE DE COMBUSTION DE CHISPA COMO TAMBIEN SU DURACION EN DEPENDENCIA DE LOS PARAMETROS DEL MOTOR, ESPECIALMENTE DE LA CARGA, VELOCIDAD DE GIRO Y TEMPERATURA. CON PREFERENCIA EL PROCESO DE ACUERDO CON LA INVENCION PUEDE SER UTILIZADO EN INSTALACIONES DE ENCENDIDO CON CONDENSADOR DE CORRIENTE ALTERNA O CON CONDENSADOR DE ALTA TENSION.

Description

Instalación de encendido controlable.

La invención trata de un procedimiento para el control de una instalación de encendido para motores de combustión interna según el preámbulo de la reivindicación de patente 1.

Una instalación de encendido de este tipo se conoce del documento DE-OS 39 28 726, la cual frente a las instalaciones de encendido convencionales, por ejemplo los llamados encendidos transistorizados con distribución estática de alta tensión, tiene la ventaja de que pueden usarse bobinas de encendido pequeñas y por tanto económicas. Además, se asegura un encendido óptimo, según el documento arriba mencionado, al permanecer conectado el tiempo total de combustión, independientemente de las revoluciones por minuto. Una instalación de encendido de este tipo se designa como instalación de encendido de corriente alterna, puesto que genera una corriente de combustión por chispas bipolar.

Otra instalación de encendido de este tipo, que genera asimismo una corriente de combustión por chispas bipolar, se conoce del documento US 4:998.526. Esta conocida instalación de encendido pone a disposición una corriente, de combustión por chispas en la bujía, cuya altura y longitud es regulable como se desee. Así se genera una corriente de combustión por chispas bipolar mediante un circuito NO CC/CA, que tiene un transformador con una toma central primaria. Para generar una chispa de encendido se descarga en primer lugar un condensador previamente cargado mediante esta toma central, en donde la corriente de combustión por chispas así generada se mantiene de modo que se alimente energía alternativamente a través de las espiras parciales primarias. Los ajustes de la duración de la combustión de la corriente de combustión por chispas así como el ajuste de su valor tiene lugar mediante un potenciómetro regulable.

Además, en el documento DE 39 24 985 Al se describe una instalación de encendido totalmente electrónica, en la que se combina un encendido transistorizado programable con un dispositivo de encendido de alta tensión por descarga de condensador. La razón de ello consiste en que la energía propia de encendido se pone a disposición con exactitud temporal relativamente limitada mediante el encendido transistorizado programable, mientras que la instalación de encendido de alta tensión por descarga de condensador posee una alta exactitud temporal respecto a la admisión de alta tensión de cada bobina de encendido. En esta conocida instalación de encendido, sin embargo, no se genera ninguna corriente de combustión por chispas continua, sino que la duración de la combustión se compone de una serie de impulsos individuales, conduciendo cada impulso a una chispa de encendido. La amplitud de corriente de cada impulso puede elegirse aquí libremente, así como la frecuencia de repetición de los impulsos, en dependencia con los parámetros de la máquina.

Una instalación de encendido que genera asimismo una corriente de encendido bipolar queda descrita en el documento DE-OS 24 44 242, en donde después de la creación de una chispa de encendido en la bujía, se mantiene un determinado período de tiempo con una tensión de la corriente de combustión por chispas relativamente pequeña. Para ello se sincroniza un transistor mediante un multivibrador durante cada período de encendido, de forma que con ello se induzca una tensión relativamente constante de por ejemplo 3 kV en el devanado secundario del transformador de encendido, que es suficiente para generar una tensión en la bujía de más de 800 V, necesaria para mantener la corriente de combustión por chispas, cuando ésta se ha creado anteriormente. La duración de la combustión de la chispa puede seleccionarse aquí en correspondencia con las exigencias del motor de combustión interna.

Finalmente se menciona con el fin de dar una visión completa que en el documento US 4.230.078 se describe una instalación de encendido convencional con una regulación de tiempo de cierre, con un tiempo de cierre que se determina en función de las revoluciones por minuto y de la presión en el tubo de aspiración. Para derivar una magnitud temporal para el tiempo de cierre, se almacena en una ROM un campo característico de las revoluciones por minuto, respectivamente, un campo característico de las revoluciones por minuto/presión.

En los conceptos de encendido hasta ahora conocidos existían las siguientes exigencias en primer término: garantizar un arranque en frío seguro y encender de modo seguro, también con bujías con hollín, la mezcla combustible-aire en el cilindro. Para cumplir estas exigencias se preparaba una energía de encendido correspondientemente alta. Esta energía de encendido dimensionada para la necesidad máxima del motor no es necesaria par el funcionamiento normal del motor (motor caliente). De ello se deriva una erosión eléctrica de los electrodos de las bujías innecesariamente alta, que, por su parte, disminuye la vida de las bujías y trae consigo un cambio frecuente de las bujías.

El objetivo de la presente invención consiste en indicar un procedimiento para el control de una instalación de encendido según el tipo anteriormente mencionado, de modo que el intervalo de cambio de bujías sea de al menos 100.000 km.

Este objetivo se consigue mediante las características señaladas en la reivindicación de patente 1. Para ello el valor de la corriente de combustión por chispas, así como su duración de combustión, se controlan en función de los parámetros del motor: carga del motor y revoluciones por minuto. Para ello se extrae de un campo característico de corriente de encendido, almacenado en un aparato de control, un valor base para el valor de la corriente de combustión por chispas, y se extrae de asimismo un campo característico de la duración de la combustión, almacenado en el aparato de control, un valor base para la duración de la combustión. Un encendido de este tipo, con parámetros controlados, causa una erosión eléctrica claramente menor de las bujías que un encendido normal en serie. Así se alargan significativamente los intervalos de cambio de bujías.

Según una forma preferida de realización, estos valores base para el valor de la corriente de encendido y la duración de la combustión se corrigen en correspondencia con el estado de funcionamiento momentáneo del motor de combustión interna. Así tiene lugar una compensación de temperatura, en caso de que la temperatura del motor no alcance aun un determinado valor umbral. Con ello se mejora la característica de arranque en frío del motor. Además, el valor base para el valor de la corriente de encendido en una variación dinámica de estado del motor tiene un factor 1 dinámico que es proporcional a la variación del valor de carga y disminuye con el tiempo. Después de un determinado tiempo de retraso, el factor dinámico alcanza el valor cero, adquiriendo el valor base corregido el valor base para el nuevo estado de carga.

El procedimiento de la invención puede aplicarse ventajosamente para el control de encendido de corriente alterna o encendido de alta tensión por descarga de condensador.

A continuación se representa y explica el procedimiento según la invención como ejemplo con ayuda de una instalación de encendido de corriente alterna.

Muestran:

figura 1 un esquema de bloques de una instalación de encendido de corriente alterna para la ejecución del procedimiento de la invención,

figura 2 un esquema detallado de una etapa final de encendido de una instalación de encendido de corriente alterna según la figura 1,

figura 3 diagramas temporales de corriente y de tensión para explicar el modo de funcionamiento de la instalación de encendido de corriente alterna,

figura 4 un campo característico de la corriente de combustión según el procedimiento de la invención,

figura 5 un campo característico de la duración de encendido según el procedimiento de la invención, y

figura 6 un diagrama para representar la erosión eléctrica de los electrodos como función del tramo de conducción recorrido.

La figura 1 muestra un esquema de bloques de una instalación de encendido de corriente alterna para la ejecución del procedimiento de la invención para un motor de cuatro cilindros. Aquí, para cada bujía ZK1 está prevista una respectiva etapa final de encendido Z1-Z4. Estas etapas finales de encendido están conectadas, a través de un circuito 9 de selección de cilindros, con un aparato de control 1 que crea una señal, 1 a 4, de encendido para cada etapa final de encendido y, al mismo tiempo, genera una tensión de modulación U_{mod} para todas las etapas finales de encendido, qué es tratada por un circuito 10 de regulación de corriente. Esta tensión de modulación representa un valor teórico I_{teór}. de la corriente de encendido y es comparado mediante un comparador con un valor real I_{real} generado en una resistencia Shunt R (véase fig. 2) del circuito de corriente primario de. la etapa final de encendido. El resultado de la comparación se introduce en el circuito 9 de selección de cilindros. Además, él aparato de control 1 está conectado con sensores 4, 5 y 6 para la detección de las revoluciones por minuto n, de la carga L, y de la temperatura del motor T, así como con un dispositivo 7 de identificación del cilindro 1 y, a través de líneas la para el control de la inyección electrónica, con una instalación 11 de inyección que contiene los actuadores correspondientes. Finalmente, una fuente de alimentación 3 genera las tensiones de alimentación (18 V / 180 V) para las etapas finales de encendido Z1-Z4, alimentándose de una batería a bordo 2.

Un ejemplo de realización de una etapa final de encendido para el control de una única bobina de encendido según la figura 1 se representa en la figura 2, y se compone fundamentalmente de un transistor T, en la realización un transistor IGBT (Isolated-Gate-Bipolar-Transistor), de un diodo de recuperación de energía D, de un condensador C de circuito resonante primario, de una bobina de encendido Tr formada por un devanado primario y un devanado secundario, con un acoplamiento de aproximadamente 50 de una bujía ZK, así como de un sencillo circuito de regulación 10, que corresponde al circuito 10 de regulación de corriente de la figura 1, pero que contiene adicionalmente un enrejado del circuito 9 de, selección de cilindro. A este circuito de regulación 10 se le alimentan las señales de control preparadas por el aparato de control 1, esto es, la señal 1 de encendido, así como la tensión de modulación U_{mod}. La señal de control mencionada en primer lugar fija el momento de encendido, así como la duración de la combustión t_{B}, mientras que la señal de control U_{mod} mencionada en segundo lugar fija el valor de la corriente primaria I_{p} y en consecuencia la tensión U_{k} de encendido, esto es, el valor de la corriente i_{B} de combustión por chispas. La generación según la invención de estas dos señales de control: señal 1 de encendido y U_{mod} se explicará más adelante.

La etapa final de encendido según la figura 2 trabaja 5 en funcionamiento de convertidor con oscilador de bloqueo y de convertidor de paso, con control de corriente. Para la duración del proceso de conexión del transistor T fluye una corriente I_{k} de colector, que corresponde a la corriente I_{p} de bobina primaria de la figura 3. Esta corriente I_{k} de colector está limitada por el circuito de regulación 10 a un valor I_{teór} determinado por la tensión de modulación U_{mod} Para obtener un tiempo corto de carga, la etapa final de encendido se alimenta con una tensión de 180 V, por una fuente de alimentación, ya explicada en relación con la figura 1. Si la corriente I_{k} de colector alcanza el valor predeterminado por I_{teór}, entonces se desconecta el transistor T. La energía contenida en la bobina de almacenamiento provoca la oscilación del circuito de salida (inductividad secundaria, capacidad de las bujías). Una parte de la energía se transfiere al condensador C y la otra parte a la capacidad de las bujías. Las tensiones U, en el condensador C y la tensión UB de encendido en la bujía ZK aumentan de forma sinusoidal, como muestra la figura 3, hasta que no existe ninguna energía en la bobina de almacenamiento, esto es, en la bobina primaria.

En el segmento temporal siguiente, la energía, capacitiva almacenada se alimenta de nuevo a la inductividad de la bobina primaria hasta que la tensión U_{c}, en el condensador C alcanza el valor cero (véase figura 3). La tensión U_{c} primaria no puede ser negativa debido al diodo D. En el lado secundario, la oscilación entre la inductividad primaria y secundaria continúa debido al acoplamiento de sólo aproximadamente el 50%. Durante este segmento temporal el transistor T vuelve a conectarse, pues 1 ahora las relaciones de tensión son las mismas que antes de la primera conexión del transistor. Mediante el control de la corriente se garantiza siempre la misma alimentación de energía en la bobina primaria. La parte de energía alimentada, que no fue necesaria en el canal de chispas, se 5 realimenta de nuevo en su totalidad a la red de a bordo. El acoplamiento de aproximadamente el 50% imposibilita durante una ruptura de chispas una amortiguación total del circuito resonante primario (bobina primaria, condensador C) debido al circuito resonante secundario fuertemente amortiguado.

Como puede verse en la figura 3, la duración del ciclo completo (carga de la bobina primaria, proceso de amortiguación hasta tránsito a cero de la tensión U_{c} en el condensador C) es de aproximadamente 80 \mus. Con ello el tiempo de carga de la bobina puede despreciarse. Por ello, al contrario que en el encendido transistorizado de bobinas, no es, necesaria una regulación de ángulo de cierre. Por otro lado, la duración de la combustión t_{B} por cada proceso de encendido puede variarse como se quiera mediante la variación de la cantidad de ciclos de conexión. La modulación de la corriente de combustión por chispas i_{B} tiene lugar mediante la variación de la energía primaria alimentada. De forma paralela a la corriente de combustión por chispas, varía - debido al carácter no ideal de la fuentes de corriente de la etapa final - también la oferta secundaria de alta tensión U_{k} en la bujía ZK en ciertas áreas. Con la reducción de la corriente de combustión por chispas i_{B} debe observarse también el descenso de la alta tensión máxima.

Esta técnica de la etapa final de encendido auto-resonante permite una considerable reducción del volumen de la bobina de encendido, porque, al contrario que en el encendido transistorizado de bobinas, no debe estar almacenada en la bobina toda la energía para un proceso de encendido, sino que se suministra en diversas unidades pequeñas. Para el almacenamiento de las cantidades menores de energía se requiere entonces sólo un volumen reducido de bobinas. Otra ventaja para la construcción de la bobina de encendido es el acoplamiento necesario de sólo aproximadamente el 50%, pues éste puede realizarse con un simple núcleo de barra.

El aparato de control 1 representa un sistema controlador \mu, por ejemplo, basado en el módulo Motorola MC68HC
811E2, tratándose de un controlador de 8 bits con una memoria interna de programa EEPROM. El suministro de tensión de este aparato de control 1 tiene lugar desde la red a bordo alimentada por la batería 2. Para controlar correctamente la instalación de encendido de corriente alterna, el aparato de control 1 necesita una señal sobre la secuencia de cilindros (identificación del cilindro 1, 7, según la figura 1). Para este fin puede, por ejemplo, colocarse un imán en la rueda dentada del árbol de levas, que es interrogado por un sensor de reverberación. Éste suministra una señal cada 360° del árbol de levas, respectivamente, cada 720° del cigüeñal una señal: la marca del cilindro 1.

Con el procedimiento según la invención, la instalación de encendido de corriente alterna es, según la figura 1, una instalación de encendido que hace posible controlar la energía de encendido con ayuda de dos parámetros. El primer parámetro es la tensión de modulación U_{mod}, con cuya ayuda se regula la corriente primaria I_{p} de, la bobina de encendido (véase figura 2). Esta corriente I_{p} influye sobre la alta tensión U_{k} de la bobina secundaria, respectivamente, de la corriente de combustión por chispas i_{B}, con la que salta la chispa. Se trata aquí de una señal PWM de mayor frecuencia, que se aplana a través de un filtro RC en la etapa final de encendido, y que se emite para los 4 cilindros en conjunto, como está representado en la figura 1. El aparato de control 1 dispone de una salida 3 PWM. Según la figura 1 se enciende cada uno de los cilindros con las señales de encendido 1 a 4. La duración de la combustión t_{B} del proceso de encendido representa el segundo parámetro y se determina asimismo por el aparato de control 1, siendo realizada mediante la amplitud del pulso 5 de cada señal de encendido.

El programa de control almacenado en el aparato de control 1 para las etapas finales de combustión cuida, por un lado, de la correcta distribución del encendido y, por otro lado, del cálculo de los parámetros óptimos, esto es, en forma de la tensión de modulación U_{mod}, así como de la duración de la combustión t_{B} y su emisión. Antes de que el control de las etapas finales de encendido pueda comenzar, debe sincronizarse el aparato de control 1, esto es, esperar la primera señal de la identificación del cilindro 1 del dispositivo 7 (véase figura 1). A ello sigue un bucle sin fin, en el que se ejecutan todos los cálculos y se repite para cada proceso de encendido. En este bucle tiene lugar una transformación analógico-digital para registrar los parámetros del motor generados por los sensores 5 y 6, como carga y temperatura. Las revoluciones por minuto se determinan al valorar la separación temporal entre impulsos consecutivos del sensor de revoluciones por minuto.

Con ayuda de la carga L del motor (que se determina o bien a través de la posición del potenciómetro de la válvula de mariposa o bien mediante el registro de la cantidad de aire en el tubo de aspiración) y de las revoluciones por minuto n, se calculan los nuevos parámetros de encendido, para lo cual se extraen de dos campos característicos almacenados en la memoria del aparato de control 1, los valores base U_{base} y t_{base} correspondientes de la tensión de modulación U_{mod} y de la duración de la combustión t_{B}. Estos dos campos característicos se representan en las figuras 4 y 5, esto es, el campo característico de corriente de combustión y el campo característico de duración de la combustión. La proyección de estos campos característicos se dirige a la necesidad de energía de encendido. El campo característico para la corriente de combustión por chispas i_{B} según la figura 4 tiene en cuenta la corriente ofertada con un factor de seguridad de 1,2. Para ello se necesita la máxima corriente en las revoluciones por minuto de marcha en vacío con independencia de la carga. En funcionamiento con carga total, la corriente de combustión por chispas necesaria disminuye sucesivamente con las revoluciones por minuto, mientras que en funcionamiento con carga parcial y con carga cero, el valor disminuye más rápidamente y alcanza el mínimo de 40 mA con revoluciones por minuto medias. En el campo característico de la duración de la combustión se determinó la duración de combustión mínima en un estado de prueba. En todas las zonas de carga parcial y total resultaron suficientes 120 \mus de duración de la combustión (corresponde a un impulso de encendido). Por el contrario, en la zona de carga cero, especialmente con revoluciones por minuto medias, la duración de la combustión se alargó considerablemente. Todos los puntos de funcionamiento representados en las figuras 4 y 5 con los dos campos característicos, corresponden a un motor en funcionamiento estacionario. La temperatura y el comportamiento dinámico del motor son tenidos en cuenta adicionalmente por el aparato de control 1, como se representa a continuación.

Los valores base arriba descritos, U_{base} Y t_{base}, para la tensión de modulación U_{mod}, respectivamente, la duración de la combustión t_{B}, se corrigen según el estado momentáneo de funcionamiento del motor del modo siguiente:

U_{mod} = U_{base} + U_{temp} + U_{din}

en donde U_{base} es el valor base determinado por el campo característico carga-revoluciones por minuto, U_{temp} es el valor de corrección de la temperatura y U_{din} es el valor de corrección dinámica.

El valor de corrección de la temperatura resulta de la fórmula siguiente:

U_{temp} = (T_{70^{o}C} - T_{real})\cdot k_{T}

en donde T_{70^{o}C} es una temperatura determinada de valor umbral, por ejemplo, 70°C, T_{real} es la temperatura actual del motor y k_{T} es un factor proporcional. Así, la corrección de temperatura es una corrección proporcional, esto es, si está bajo la temperatura del motor un determinado valor umbral, esto es, por ejemplo, 70°C, entonces se calcula un factor U_{temp}, aumentándose este factor la tensión de modulación U_{mod}. Este factor U_{temp} es proporcional a la diferencia entre la temperatura del motor y el valor umbral de temperatura. En estado caliente del motor no se realiza esta corrección.

Durante una variación dinámica del estado de funcionamiento del motor, se oferta por corto tiempo una alta tensión aumentada el factor de la corrección dinámica U_{din}. Este factor U_{din} resulta de la fórmula siguiente:

U_{din} = (L_{real} - L_{anter})\cdot K_{B} + U_{din,anter} \cdot k_{B-1}

en donde L_{real} es el valor actual de la carga, respectivamente, L_{anter}, es el valor de la carga antes de la, variación del estado de funcionamiento. k_{B} y k_{B-1} son factores proporcionales, que son determinados mediante ensayos prácticos de conducción. Después de una variación. de la carga, la tensión de modulación U_{mod} aumenta el factor dinámico U_{din}, que es proporcional a la variación de la señal de carga, y disminuye con el tiempo. Después de un tiempo de retraso de, por ejemplo, 2 s, el factor U_{din} baja al valor cero, con lo cual la tensión de modulación U_{mod} alcanza el nuevo valor base estático para el nuevo estado de carga.

Durante el cálculo de la duración de la combustión t_{B} se procede de modo similar. Partiendo del valor base t_{base}, ya descrito anteriormente, se realiza sólo una corrección 5 de temperatura según la fórmula siguiente:

t_{B} = t_{base} + t_{temp}

en donde, t_{base} es el valor base de la duración de la combustión determinado por el campo característico carga-revoluciones por minuto, y el valor de la corrección de temperatura t_{temp} se calcula con la siguiente fórmula:

t_{temp} = (T_{70^{o}C} - T_{real})\cdot k_{Tt}

en donde T_{70^{o}C} representa un determinado valor umbral, por ejemplo 70°C y T_{real} la temperatura actual del motor, mientras que k_{Tt} es un factor de proporcionalidad, como en la correspondiente corrección de temperatura de la tensión de modulación U_{temp}. También durante el cálculo de la duración de la combustión t_{B} se tiene en cuenta solamente la temperatura cuando la temperatura del motor T_{real} está por debajo de la temperatura de valor umbral, esto es, por ejemplo, de 70°C.

Durante el desarrollo de un test del encendido de corriente alterna, anteriormente descrito, en un vehículo de ensayo, resultaron después de 15.000 km de rendimiento de conducción una erosión eléctrica de los electrodos en las bujías de 0,03 mm frente a 0,09 mm de las bujías con un encendido convencional en serie. Correspondientemente aumentaron las tensiones de reacción de las bujías en una cámara de presión solamente 3,7 kV, respectivamente 2,7 kV, en contra de los 5,5 kV, respectivamente 4,5 kV de las bujías con encendido en serie. Puede calcularse más del triple de tiempo de vida de las bujías.

Finalmente, el test de desarrollo de la duración mostró también buenos resultados correspondientes, que muestra la figura 6, en donde al final del ensayo de duración el rendimiento de kilómetros alcanzó el valor de 120.000 km para las bujías accionadas con el encendido de corriente alterna anteriormente descrito (representado por la línea de trazos). A lo largo del mismo período, las bujías accionadas con un encendido convencional en serie (representadas con línea continua) debieron ser cambiadas 4 veces, ya que alcanzaron respectivamente el límite de desgaste, esto es, se detectaron durante las variaciones de carga fallos individuales de encendido. Las bujías con el encendido de corriente alterna podrían haberse utilizado de nuevo al continuarse el ensayo.

La erosión eléctrica de los electrodos de estas bujías era un factor de 3,9 menor que el de aquellas bujías accionadas con el encendido en serie.

Con el control de encendido de la invención mediante un campo característico el encendido de corriente alterna se consiguen también mayores prestaciones, que estarán disponibles en instalaciones futuras de encendido. En particular, puede esperarse de una combustión optimizada una mejora de los valores de gases de escape. Es imaginable también la aplicación del procedimiento de la invención en futuros motores para mezcla pobre durante un tiempo de combustión mayor.

Con el encendido de corriente alterna de la invención está disponible un sistema de encendido que está adaptado de modo óptimo a las diferentes necesidades de energía de encendido del motor, sin renunciar a la seguridad de funcionamiento.

Claims (8)

1. Procedimiento para el control de una instalación de encendido para motores de combustión interna, que se compone de al menos una etapa final de encendido (Z_{1} ... Z_{4}) para el control de al menos una bobina de encendido (T_{r}), que genera una corriente de combustión por chispas (i_{B}), en donde el valor de la corriente de combustión por chispas (i_{B})así como su duración de combustión (t_{B}) son ajustables, caracterizado porque, en función de los parámetros del motor: carga del motor (L) y revoluciones por minuto (N), se extraen de un campo característico de corriente de encendido, almacenado en un aparato de control (1), un valor base (U_{base}) para el valor de la corriente de combustión por chispas (i_{B}), y se extrae de asimismo un campo característico de la duración de la combustión, almacenado en el aparato de control (1), un valor base (t_{base}) para la duración de la combustión (t_{B}), "en donde la exposición de estos campos característicos se rige por la necesidad de energía de encendido".

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque los valores base (U_{base}, t_{base}) correspondientes al estado momentáneo de funcionamiento del motor de combustión interna son corregidos.

3. Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque se realiza una corrección de temperatura (U_{temp}, t_{temp}) en función de la temperatura momentánea del motor (T_{real}).

4. Procedimiento según la reivindicación 2 ó 3, caracterizado porque el valor base (U_{base}) para el valor de la corriente de combustión por chispas (i_{B}) es sometido a una corrección dinámica durante una variación dinámica del estado de funcionamiento del motor de combustión interna.

5. Procedimiento según la reivindicación 4, caracterizado porque después de una variación de la carga, el valor base (U_{base}) aumenta un factor dinámico (U_{din}), que es proporcional a la variación del valor de carga (L_{real} - L_{anter}) Y disminuye con el tiempo.

6. Procedimiento según la reivindicación 5, caracterizado porque después de un determinado tiempo de retraso, el factor dinámico (U_{din}) alcanza el valor cero, en donde el valor base corregido acepta el valor base para el nuevo estado de carga.

7. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes para el control de una instalación de encendido de corriente alterna.

8. Procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 6 para el control de una instalación de encendido de alta tensión por descarga de condensador.