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EP1588032B1 - Procede de post injection de liquide de regeneration du type hydrocarbure, alcool et/ou agent reducteur (e.g. gazole et/ou uree et/ou solution ammoniacale) pour la regeneration de systemes de filtration des gaz d echappement de moteur diesel - Google Patents

Procede de post injection de liquide de regeneration du type hydrocarbure, alcool et/ou agent reducteur (e.g. gazole et/ou uree et/ou solution ammoniacale) pour la regeneration de systemes de filtration des gaz d echappement de moteur diesel Download PDF

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EP1588032B1
EP1588032B1 EP03810015A EP03810015A EP1588032B1 EP 1588032 B1 EP1588032 B1 EP 1588032B1 EP 03810015 A EP03810015 A EP 03810015A EP 03810015 A EP03810015 A EP 03810015A EP 1588032 B1 EP1588032 B1 EP 1588032B1
Authority
EP
European Patent Office
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post
injection
regeneration liquid
capillary
gaseous fluid
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP03810015A
Other languages
German (de)
English (en)
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EP1588032A1 (fr
Inventor
Jean Claude Fayard
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Individual
Original Assignee
Individual
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Individual filed Critical Individual
Publication of EP1588032A1 publication Critical patent/EP1588032A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1588032B1 publication Critical patent/EP1588032B1/fr
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    • F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
    • F01N3/30—Arrangements for supply of additional air

Definitions

  • the present invention also aims at the management of this injection device which aims to inject a homogeneous mixture of air and regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type (eg diesel and / or urea and / or ammoniacal solution) on the oxidation catalyst located upstream of the filtration system so as to increase the temperature of the exhaust gases as for a combustion.
  • a homogeneous mixture of air and regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type eg diesel and / or urea and / or ammoniacal solution
  • the particulate filter requires regeneration to burn the particles that have been trapped.
  • the particles are generally trapped by a filter cartridge forming part of the particulate filter.
  • This cartridge to withstand the high temperatures encountered may consist of a porous cordierite body, quartz or silicon carbide, generally of honeycomb structure to have a maximum filtration area.
  • a first technique consists in arranging, upstream of the filter, a catalyst for the oxidation of nitrogen monoxide (NO) contained in the exhaust gas in nitrogen dioxide (NO 2 ), the latter having the property of catalyzing combustion. carbonaceous particles from 250 ° C.
  • this method requires the use of a diesel fuel whose sulfur content is less than 50 ppm (parts per million), to keep a conversion efficiency of NO to NO 2 sufficient.
  • organometallic additives added to the gas oil such as cerium, iron, strontium, calcium or others. These techniques make it possible to obtain an effect similar to that obtained with NO 2 by catalyzing the combustion of carbonaceous materials at temperatures in the region of 370 ° C.
  • a first disadvantage of these techniques is the prohibitive cost of the additives used.
  • Another major disadvantage lies in the fact that it is necessary to provide a device for introducing the complementary additive.
  • the objective of the present invention is to provide a method of post-injection of hydrocarbon-type regeneration liquid, alcohol and / or reducing agent (eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution) adaptable to all diesel engines allowing regeneration of a filtration device, which overcomes the disadvantages of the various existing techniques of treating the carbonaceous particles and of soot emitted by the diesel engines by increasing, when necessary, the temperature of the exhaust gas to obtain the correct oxidation temperature.
  • hydrocarbon-type regeneration liquid, alcohol and / or reducing agent eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution
  • Another object of the invention is to provide a method of post-injection of regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type (eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution), thus avoiding any risk of accumulation of particles in the filter device and therefore any risk of uncontrolled regeneration.
  • reducing agent type eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution
  • Yet another object of the invention is to provide a method of post-injection of regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type (eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution), which is not not subject to the technical problem of thermal degradation and coking of the regeneration liquid, especially when it comes to diesel, and in particular at the nozzles of the injectors belonging to the post-injection means.
  • reducing agent type eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution
  • Yet another object of the invention is to provide a process for post-injection of regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type (eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution) not involving significant overconsumption of fuel and more generally, not entailing additional financial cost, for the user.
  • reducing agent type eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution
  • Yet another object of the invention is to provide a method of post-injection of regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type (eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution) that does not impair performance.
  • the engine in particular by pressure losses, due to the back pressure exerted by the exhaust gas on the engine, due to clogging of the filtration device.
  • a final objective of the invention is to provide a filtration device for carrying out the method according to the invention of post-injection of regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type (eg diesel and / or urea and / or ammonia solution).
  • reducing agent type eg diesel and / or urea and / or ammonia solution.
  • the process according to the invention makes it possible to obtain a quality aerosol, which guarantees a very good regeneration of the particulate filter of the exhaust.
  • the post-injection flow of the regeneration liquid and the post-injection flow of the gaseous fluid, preferably compressed air emanate from substantially concentric openings.
  • a part of the gaseous fluid preferably compressed air, borrows, until the post-injection opening, the same nozzle as the regeneration liquid.
  • a portion of the gaseous fluid is mixed with the regeneration liquid before the post-injection.
  • One of the advantageous features of the invention to limit the risks of clogging consists in maintaining the circulation of the gaseous fluid, preferably the compressed air, in the post-injection nozzle, after the interruption of the post-injection regeneration liquid through this nozzle, and for a period necessary for rinsing said nozzle.
  • the temperature of at least part of the post-injection means remains less than or equal to 120 ° C., preferably 100 ° C., during engine operation. .
  • At least a portion of the post-injection means is advantageously removed from the (or) conduit (s) in which (s) circulate the exhaust gas.
  • the invention also provides a device according to claim 11.
  • the means for supplying gaseous fluid under pressure are designed to allow the admission of gaseous fluid at the outlet of the injector, capillary head or nozzle, so that gaseous fluid under pressure, preferably compressed air, can flow with the post-injected regeneration liquid, in the capillary or nozzle.
  • the means for supplying gaseous fluid under pressure comprise a solenoid valve controlling the admission of the gaseous fluid under pressure, preferably compressed air to the outlet of the injector, at the top of the capillary or nozzle, to allow said fluid to flow with the regeneration liquid, and, incidentally, to be able to rinse the capillary or nozzle, after the end of the post-injection, while maintaining for a time a flow of gaseous fluid under pressure, preferably compressed air, in the capillary or nozzle.
  • a solenoid valve controlling the admission of the gaseous fluid under pressure, preferably compressed air to the outlet of the injector, at the top of the capillary or nozzle, to allow said fluid to flow with the regeneration liquid, and, incidentally, to be able to rinse the capillary or nozzle, after the end of the post-injection, while maintaining for a time a flow of gaseous fluid under pressure, preferably compressed air, in the capillary or nozzle.
  • the means for supplying pressurized gaseous fluid, preferably compressed air, as well as the post-injection means, preferably the injector holder are designed in such a way that at least one calibrated orifice is provided for continuously feeding a flow of gaseous fluid pressurized, preferably compressed air mixed with the regeneration liquid, at the inlet of the capillary or nozzle, so as to achieve an emulsion and to ensure in addition and preferably the rinsing function, maintaining some time after closure, a flow rate in gaseous fluid, in the capillary or nozzle.
  • the regeneration liquid supply means are connected to the supply duct of at least one mechanical injection pump of the engine.
  • the device according to the invention comprises a temperature probe and a pressure probe.
  • the computer or electronic control unit
  • the computer which is connected to the temperature probe and the pressure sensor, is used to compare the values ⁇ m and possibly P m respectively measured with the reference values ⁇ r and possibly P r , and triggers the post-injection of regeneration liquid into the exhaust pipe, via the means for supplying regeneration liquid, means for supplying gaseous fluid under pressure, preferably compressed air.
  • post-injection means when the measurements ⁇ m and possibly P m are greater than or equal to the reference values ⁇ r and possibly P r .
  • the temperature probe and the possible pressure sensor are located substantially at the same level on the exhaust duct
  • the post-injection is performed by a conventional electromagnetic injector of the same type as that used on gasoline engines, this injector being disposed on an injector door remote from the exhaust duct.
  • the regeneration liquid of the hydrocarbon, alcohol and / or reducing agent type eg gas oil and / or urea and / or ammoniacal solution
  • This tube is fed with compressed air so as to arrive concentrically around the capillary to open into the duct exhaust and cause a good spray of regeneration liquid hydrocarbon type, alcohol and / or reducing agent (eg gas oil and / or ethanol and / or urea and / or ammonia solution).
  • regeneration liquid hydrocarbon type, alcohol and / or reducing agent eg gas oil and / or ethanol and / or urea and / or ammonia solution.
  • the injection of regeneration liquid and the supply of compressed air are controlled by the electronic control unit, which governs the opening / closing of solenoid valves allowing the post-injection of regeneration liquid into the gas evacuation duct. exhaust.
  • a calibrated orifice in connection with the air inlet and facing the injector nose is arranged so as to generate an air / liquid regeneration emulsion at the inlet of the capillary and allow to inject this regeneration liquid in perfectly nebulized form at the outlet into the gas evacuation duct.
  • FIG. figure 1 The system that allows the implementation of the regeneration process according to the invention is schematically represented in FIG. figure 1 in a preferred mode.
  • the exhaust gas at the outlet of the diesel engine on the duct 1 are controlled by the temperature of the probe 2 and pressure by the probe 3 to be then directed to the oxidation catalyst 4, then to the filter cartridges 5, the assembly being contained in a metal casing 6 and insulated by ceramic elements 7.
  • a computer 8 will control when necessary the diesel fuel injections from the electromagnetic injector 9 mounted on an injector block 10, it will be fed from a diesel engine bypass duct 11, the diesel fuel being directed to the exhaust duct by the capillary 12.
  • This capillary 12 opens at the center of the pipe 13 in the exhaust pipe 14 upstream of the oxidation catalyst 4, so as to obtain a good air spray which will arrive concentrically and which will be admitted from the solenoid valve 15, powered by a pressure regulator, not shown.
  • a second solenoid valve 16 will purge the capillary to prevent diesel stagnant inside thereof and can coke and cause its obstruction near the exhaust pipe which is very hot.
  • FIG. figure 2 A detailed view of the post-injection device, in particular of the injector holder according to a first embodiment, is shown in FIG. figure 2 .
  • the computer 8 from the temperature and pressure information collected by the probes 2 and 3 and according to the strategy that will have been set will control an injection of diesel fuel from the electromagnetic injector 9 fed diesel fuel by the engine circuit 11 At the outlet of this electromagnetic injector, the injected diesel fuel volume will be directed by the capillary 12 towards the exhaust duct 1 where it will be sprayed at 14 by means of the air that will arrive concentrically through the pipe 13.
  • the air flow rate Spraying will be controlled by the solenoid valve 15 supplied by a not shown pressure regulator, its opening will be simultaneous with that of the injector 11, so as to obtain a good spray from the start, against its closure will be delayed a few seconds so as to be able to perform the rinsing operation of the capillary with air, which will be fed from the solenoid valve 16 from there In the injector, a non-return valve 17 will prevent any accumulation of diesel in the conduit of the injector holder 10 so as to allow an effective rinsing.
  • a variant of this embodiment is shown on the figure 3 .
  • the injector holder 10 and supplied with air by a single solenoid valve whose opening will be simultaneous with the diesel injector 9, but whose closing will be delayed a few seconds, as for the previous embodiment, so that the operation of rinsing the capillary is done automatically through the air flow controlled by the calibrated air nozzle 18.
  • This air flow will also allow , as soon as the solenoid valve 15 opens, to form an emulsion with the diesel fuel-gas from the injector 9 in the chamber 19 and then to be directed by the capillary 12 to the outlet in the exhaust pipe at 14
  • This emulsion will lead to the center of the tube 13 where it will meet the air flow conveyed by this tube, to be finely pulverized and to obtain a much higher quality of nebulization, thanks to the emulsion already formed. e in the capillary.
  • the post-injection device associated with a particle filtration system, the assembly being mounted on a diesel engine 20 powered by an air compressor 21, and escaping through a turbine 22 to evacuate the exhaust gas by a pipe 23, to the system in 1 where are arranged the temperature sensors 2 and pressure 3 before spraying at 14 the diesel fuel with the air from the pipe 13.
  • the injector 9 being fed by a line 11 mounted bypassing the diesel fuel supply of the injection pump 24 of the engine.
  • the regeneration process of the particle filters with the post-injection device if the temperature is not sufficient to trigger the combustion of the particles, the regeneration occurs through the injection of diesel fuel.
  • the temperature in the vicinity of the inlet of the catalyst is measured, thanks to the probe 2, eg of the thermocouple or thermistor type arranged at the inlet of the system.
  • the measured temperature value ⁇ m is collected by the computer 8.
  • the computer will compare this value ⁇ m with a reference value ⁇ r , corresponding to the temperature at which the combustion of the diesel fuel on the catalyst with the excess air , is done completely.
  • ⁇ r is, for example, ⁇ 300 ° C.
  • the electronic control unit triggers the opening of the injector 9 and of the solenoid valve 15. This opening causes the entry of diesel into the capillary and compressed air in the tube 13. At the outlet of the tube 13 at 14, the diesel fuel mixes with the compressed air and the mixture, thus constituted, is sprayed, in the nebulized form in the exhaust gas duct. exhaust 1.
  • the fuel injected into the exhaust pipe 1 enters the enclosure 6 and undergoes complete combustion at the level of the catalyst 4.
  • This combustion induces a significant increase in temperature up to a temperature ⁇ c at which the combustion of particles that clog the filter media.
  • the NO 2 molecules produced in association with the excess residual oxygen contained in the gases exhaust will catalyze this oxidation reaction.
  • this reaction occurs at a temperature below the normal combustion temperature.
  • the solid particles are transformed into gases which are evacuated.
  • the filtration means is then devoid of deposits and recovers its full filtration capacity.
  • the measurement of ⁇ m can be exploited by the electronic unit in order to evaluate the temperature of the particles at the level of the filtration means. Indeed, if ⁇ m is close to the temperature at which the combustion of particles can be done without post-injection of diesel fuel, the calculator can decide not to trigger this post-injection, which allows a substantial saving of fuel .
  • Another operational mode consists in simultaneously measuring the temperature and the pressure at the level of the catalyst production means, thanks to the temperature probe 2 and to the pressure probe 3.
  • the measured pressure value P m reflects the degree of obstruction filtration means by the particles. Indeed, if the filtering means is clogged, the exhaust gases pass more difficultly and then exert a back pressure. Thus, the measurement of the pressure P m corresponds to the best means of controlling the clogging of the filtration means.
  • the probe 3 is a conventional probe for measuring the absolute pressure.
  • the pressure sensor 3 may be a differential pressure measuring probe, comprising a sensor located upstream of the filter and another downstream of said filter.
  • the electronic control unit compares the measured value P m with a reference value P r , corresponding to the maximum acceptable degree of obstruction of the filtration means.
  • P r indicating the clogging is made easily and arbitrarily by the skilled artisan.
  • the pressure P r corresponds to the pressure measured with a new filter increased by 100 mbar.
  • the electronic control unit compares ⁇ m with ⁇ r . If ⁇ m is greater than or equal to ⁇ r , the housing then triggers the diesel injection post-injection which leads to the regeneration of the filtration means.
  • This operational mode has the advantage of triggering post-injection only when the filtration means has reached a certain degree of clogging, which allows to greatly limit overconsumption of fuel. With this information pressure the computer, always from values entered setpoint, can, depending on the level of against pressure, increase the injection time to reach a higher temperature.
  • a filtration device used with an industrial vehicle engine the supercharged Renault VI 620-45 engine, with a displacement of 10 liters and a power of 180 kW, is used.
  • This engine equips urban buses.
  • the control unit has been set up so that the post-injection is triggered as soon as the back pressure reaches 150 mb and the gas temperature is above 300 ° C.
  • the bus has traveled more than 45,000 km without observing pressure drift, which shows that the post-injection system has done its job well by maintaining a constant temperature level sufficient for regeneration. filter is continuous despite the severe conditions of use.
  • the post injection method according to the invention associated with a filtration device using an oxidation catalyst is therefore particularly suitable for the treatment of the exhaust gases of public transit vehicles.
  • the gases produced by these vehicles are generally at a temperature below that required to allow the regeneration of conventional filtration devices, resulting in clogging of these devices and therefore their rapid deterioration by sudden combustion reactions.
  • the results obtained with the present technique make it possible to envisage a minimum service life of the filtration device of 100,000 km, on vehicles of this type.
  • the injection device according to the invention does not comprise any new technical elements, the inventors have the merit of having been able to combine and adapt different existing techniques in order to potentiate their effects and to obtain a device having a very high efficiency and robustness to allow a post injection of reliable diesel generating no parasitic hydrocarbon emission and to significantly increase the temperature of the exhaust gas to allow oxidation of the carbon particles retained on the filter and obtain excellent results in terms of filter regeneration, even in the case of vehicles whose engine speeds do not make it possible to obtain exhaust gases with a high temperature.

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  • Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)

Description

  • La présente invention concerne de façon générale le domaine des filtres à particules et de façon plus particulière, un procédé de post-injection de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale) en amont d'un dispositif de filtration de gaz d'échappement pour moteur diesel pour régénérer ce filtre.
  • En outre, la présente invention vise également la gestion de ce dispositif d'injection qui a pour objectif d'injecter un mélange homogène d'air et de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale) sur le catalyseur d'oxydation situé en amont du système de filtration de manière à augmenter comme pour une combustion la température des gaz d'échappement. Un niveau de température élevé étant nécessaire pour oxyder et brûler les particules charbonneuses produites par le moteur et retenues sur ce système de filtration, afin d'éviter leur accumulation, cette dernière phase constituant la régénération, objet du procédé selon l'invention.
  • Outre la mise au point de nouveaux moteurs ayant une consommation en carburant toujours plus réduite, un effort tout particulier a été fait sur le développement de nouveaux systèmes d'échappement, destinés à réduire l'émission de gaz polluants imbrûlés et de particules solides. Ainsi, les constructeurs automobiles ont mis au point les pots catalytiques ou catalyseurs, généralement constitués d'une enveloppe en acier inoxydable, d'un isolant thermique et d'un support en nid d'abeille imprégné de métaux précieux tels que le platine ou le rhodium. Ces catalyseurs permettent de réduire, avant tout, les émissions d'hydrocarbures polycycliques et de CO, et ceci dans une proportion de l'ordre de 90 %. Toutefois, ils n'ont aucune action sur les émissions de particules solides. Ainsi, notamment en matière de moteurs diesels qui produisent de nombreuses particules solides, ces catalyseurs n'apportent pas d'amélioration notable de la qualité de l'air.
  • D'autres techniques ont été élaborées afin de limiter l'émission de particules polluantes par les véhicules. C'est le cas du filtre à particules. Ce filtre permet de réduire de plus de 90 % la masse totale des particules émises par les moteurs diesels.
  • Le filtre à particules nécessite toutefois une régénération permettant de brûler les particules qui ont été piégées. Les particules sont généralement piégées par une cartouche filtrante faisant partie du filtre à particules. Cette cartouche pour résister aux températures élevées rencontrées peut être constituée d'un corps poreux de cordiérite, de quartz ou de carbure de silicium, généralement de structure en nid d'abeille pour présenter une surface maximum de filtration.
  • La difficulté majeure de fonctionnement de tels filtres à particules réside au pilotage de la phase d'oxydation et de combustion des particules retenues par la cartouche filtrante. En effet, pour des conditions d'utilisation urbaine, la température des gaz d'échappement atteinte est insuffisante pour provoquer leur combustion et limiter significativement le colmatage du filtre et donc sa régénération. Sans assistance chimique, les particules charbonneuses issues de la combustion du gazole dans les moteurs diesels ne commencent à s'oxyder significativement qu'au-dessus de 500°C. Ces températures ne sont pratiquement jamais atteintes dans des conditions de roulage urbain.
  • Il apparaît alors nécessaire de faire appel à un procédé chimique pour éliminer ces particules. Différentes techniques sont utilisées permettant d'obtenir leur combustion.
  • Une première technique consiste à disposer en amont du filtre, un catalyseur d'oxydation du monoxyde d'azote (NO) contenu dans les gaz d'échappement en dioxyde d'azote (NO2), ce dernier ayant la propriété de catalyser la combustion des particules charbonneuses à partir de 250°C. Toutefois, ce procédé impose d'utiliser un gazole dont la teneur en soufre est inférieure à 50 ppm (parties par million), pour garder une efficacité de conversion du NO en NO2 suffisante.
  • Cette technique, appelée "Continuous Regenerating Trap" (C.R.T.), allie les effets du filtre à particules et du catalyseur d'oxydation du NO. Ce système nécessite pour assurer un bon fonctionnement des filtres, une régénération régulière qui limite la perte de charge du filtre en éliminant le risque de régénération non contrôlé et exothermique.
  • Dans le cas contraire, il se développe des réactions violentes liées à la concentration excessive de particules charbonneuses colmatant le filtre. Ces réactions consistent en la combustion, trop rapide d'une grande masse de particules, ce qui conduit généralement à une destruction du filtre par choc thermique, les températures obtenues étant très élevées localement.
  • D'autres techniques font appel à l'utilisation d'additifs organométalliques rajoutés au gazole tel que le cérium, fer, strontium, calcium ou autres. Ces techniques permettent d'obtenir un effet similaire à celui obtenu avec le NO2 en catalysant la combustion des matières charbonneuses à des températures voisines de 370° C.
  • Un premier inconvénient de ces techniques est le coût prohibitif des additifs utilisés.
  • Un autre inconvénient majeur réside dans le fait qu'il est nécessaire de prévoir un dispositif d'introduction de l'additif complémentaire.
  • Encore un autre inconvénient de ces techniques est qu'elles présentent une tendance encore plus importante au colmatage du filtre et donc aux réactions qui en découlent, si les températures atteintes en fonctionnement ne sont pas suffisamment importantes, les additifs présents dans les matières charbonneuses contribuant à encrasser encore plus rapidement le média filtrant.
  • D'autres techniques ont consisté à expérimenter des dispositifs basés sur des moyens de chauffage complémentaires du type brûleurs, résistances électriques ou autres. Ces moyens de chauffage complémentaire sont mis en oeuvre uniquement lorsque la cartouche présente un début de colmatage, se traduisant par une augmentation de la perte de charge. Un tel dispositif de régénération est mis en oeuvre avec le moteur en marche, c'est à dire en présence d'un débit de gaz d'échappement important. Un tel dispositif nécessite donc une puissance de chauffage importante pour simultanément porter à la bonne température les gaz d'échappement et la masse de la cartouche filtrante.
  • Sur les moteurs diesels récents dit à rampe commune, une technique de post-injection du gazole a été utilisée pour pouvoir augmenter la température des gaz d'échappement et pouvoir ainsi oxyder et brûler significativement les particules charbonneuses retenues sur le filtre, cette technique d'injection directe qui fait appel à des injecteurs électromagnétiques permet effectivement de pouvoir procéder à une nouvelle injection de gazole dans la chambre de combustion au moment où la soupape d'échappement s'ouvre et d'obtenir ainsi un mélange homogène avec les gaz d'échappement et une oxydation complète de ce gazole sur le catalyseur d'oxydation situé entre la sortie moteur et le filtre à particules.
  • On connaît enfin des procédés de post-injection de liquide de régénération du type gazole et/ou alcool, pour la régénération de moyens filtration disposés en aval de catalyseurs de combustion dans des systèmes d'échappement de moteurs diesel. Ces procédés sont notamment décrits dans les demandes de brevets ou brevets suivants : US-4 372 111 , US-B-5 207 990 , EP-A-1 158 143 , US-B-6 023 930 , JP-A-07 119444 et US-B-5 522 218 .
  • Ces procédés connus ont en commun, d'une part, de ne pas permettre une régénération optimale, sûre et économique des moyens de filtration, et, d'autre part, de n'apporter aucune solution satisfaisante au problème technique de dégradation thermique et de cokéfaction du liquide de régénération, en particulier lorsqu'il s'agit de gazole, et ce notamment au niveau des buses des injecteurs appartenant aux moyens de post-injection. Les post-injecteurs sont ainsi rapidement endommagés par la chaleur du collecteur d'échappement et ne sont donc ni fiables, ni efficaces.
  • Dans un tel contexte technique, l'objectif de la présente invention est de fournir un procédé de post-injection de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale) adaptable à tous les moteurs diesel permettant une régénération d'un dispositif de filtration, qui remédie aux inconvénients des différentes techniques existantes consistant à traiter les particules charbonneuses et de suies émises par les moteurs diesels en augmentant, lorsque cela est nécessaire, la température des gaz d'échappement pour obtenir la bonne température d'oxydation.
  • Un autre objectif de l'invention est de fournir un procédé de post-injection de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale), évitant ainsi tout risque d'accumulation de particules dans le dispositif de filtration et donc tout risque de régénération incontrôlée.
  • Encore, un autre objectif de l'invention, est de fournir un procédé de post-injection de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale), qui ne soit pas sujet au problème technique de dégradation thermique et de cokéfaction du liquide de régénération, en particulier lorsqu'il s'agit de gazole, et ce notamment au niveau des buses des injecteurs appartenant aux moyens de post-injection.
  • Encore, un autre objectif de l'invention, est de fournir un procédé de post-injection de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale) n'entraînant pas de surconsommation significative de carburant et plus généralement, n'entraînant pas de surcoût financier, pour l'utilisateur.
  • Encore un autre objectif de l'invention est de fournir un procédé de post-injection de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale) n'entamant pas les performances du moteur, notamment par des pertes de charge, dues à la contre-pression exercée par les gaz d'échappement sur le moteur, du fait d'un colmatage du dispositif de filtration.
  • Enfin un dernier objectif de l'invention est de fournir un dispositif de filtration permettant de mettre en oeuvre le procédé selon l'invention de post-injection de liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale).
  • Ces objectifs, parmi d'autres, sont atteints par la présente invention qui concerne, tout d'abord, un procédé de post-injection d'un liquide de régénération selon la revendication 1.
  • Le procédé selon l'invention permet d'obtenir un aérosol de qualité, gage d'une très bonne régénération du filtre à particules de l'échappement.
  • Dans ce procédé de post-injection de gazole, on a recours à un dispositif disposé en sortie des gaz d'échappement d'un moteur diesel et en amont d'un catalyseur d'oxydation, en aval duquel sont situés les moyens de filtration des particules charbonneuses émises par un moteur diesel. Dans ce procédé, les particules retenues sur un moyen de filtration, sont brûlées grâce à l'action de l'oxygène résiduel et des oxydes d'azote contenus dans les gaz d'échappement.
  • Suivant une disposition préférée de l'invention, le flux de post-injection du liquide de régénération et le flux de post-injection du fluide gazeux, de préférence l'air comprimé, émanent d'ouvertures sensiblement concentriques.
  • Suivant une disposition encore plus préférée de l'invention, une partie du fluide gazeux, de préférence l'air comprimé, emprunte, jusqu'à l'ouverture de post-injection, la même buse que le liquide de régénération.
  • Pour améliorer encore la qualité de l'aérosol de post-injection, il est prévu selon l'invention, qu'une partie du fluide gazeux soit mélangée au liquide de régénération avant la post-injection.
  • L'une des dispositions avantageuses de l'invention pour limiter les risques de colmatage, consiste à maintenir la circulation du fluide gazeux, de préférence l'air comprimé, dans la buse de post-injection, après l'interruption de la post-injection de liquide de régénération au travers de cette buse, et ce pendant une durée nécessaire au rinçage de ladite buse.
  • Afin de minimiser le problème de cokéfaction et dégradation thermique, on fait en sorte que la température d'au moins une partie des moyens de post-injection reste inférieure ou égale à 120°C, de préférence 100°C, lors du fonctionnement du moteur.
  • Pour ce faire, au moins une partie des moyens de post-injection est avantageusement éloignée du (ou des) conduit(s) dans le(s)quel(s) circulent les gaz d'échappement.
  • De préférence, le liquide de régénération est choisi :
    • * dans le groupe des hydrocarbures comprenant les produits de raffinage du pétrole (de préférence les essences et le gazole),
    • * dans le groupe des alcools (de préférence le méthanol),
    • * dans le groupe des agents réducteurs (de préférence l'urée et les solutions ammoniacales),
    • * et leurs mélanges.
  • Selon un mode préféré de mise oeuvre de l'invention, le procédé comprend les étapes essentielles suivantes consistant à :
    • mesurer une température θm en amont du catalyseur d'oxydation,
    • comparer θm à une température θr correspondant à la température à laquelle la combustion du liquide de régénération, en présence du catalyseur de combustion, est complète,
    • si θm est supérieure ou égale à θr, déclencher une post-injection de liquide de régénération.
  • Suivant une variante intéressante de ce mode préféré, il est prévu :
    • mesurer une pression Pm en amont du système de filtration par une sonde 3, ladite pression Pm reflétant le degré d'obstruction du moyen de filtration 5 par les particules,
    • comparer ladite pression Pm à une pression Pr de référence correspondant au degré d'obstruction maximal acceptable,
    • si Pm est supérieure ou égale à la pression Pr et si θm est supérieure ou égale à θr, déclencher la post-injection de liquide de régénération.
  • Il est particulièrement intéressant selon l'invention, de piloter les injections de liquide de régénération, à l'aide d'au moins un calculateur, en tenant compte des informations température θm et éventuellement pression Pm, pour obtenir l'augmentation de température recherchée en vue d'une régénération optimale du dispositif de filtration.
  • Selon un autre de ses objets, l'invention vise également un dispositif selon la revendication 11.
  • Suivant des caractéristiques remarquables du dispositif selon l'invention :
    • le capillaire (ou buse) et la canalisation sont concentriques et coaxiales, de même que leurs ouvertures respectives, qui débouchent dans le (ou les) conduit(s) d'échappement,
    • et le capillaire (ou buse) est contenu dans la canalisation.
  • De façon avantageuse, au moins une partie des moyens de post-injection, de préférence au moins l'injecteur est conçu de telle sorte, de préférence est disposé à une distance suffisante du (ou des) conduit(s) d'échappement pour ne pas subir de détérioration thermique, c'est à dire rester lors du fonctionnement du moteur à une température inférieure ou égale à 120°C, de préférence à 100°C,
    La post-injection du liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale) est assisté par un fluide gazeux sous pression (par exemple de l'air comprimé). Grâce à la structure dé l'ensemble capillaire (ou buse)/canalisation, L'injecteur et son support sont situés:
    • géographiquement à un endroit éloigné (par exemple à 200 mm) du conduit d'échappement, pour ne pas être soumis à des températures élevées,
    • et en amont du catalyseur d'oxydation.
    Les moyens de filtration des gaz d'échappement sont quant à eux en aval du catalyseur de d'oxydation (ou combustion). Le catalyseur et les moyens de filtration sont, en pratique, contenus dans une enceinte, qui se situe dans la trajectoire du flux des gaz d'échappement produit par un moteur.
  • Conformément à un mode préféré de réalisation du dispositif selon l'invention, les moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, sont conçus pour permettre l'admission de fluide gazeux à la sortie de l'injecteur, en tête de capillaire ou buse, de sorte que du fluide gazeux sous pression, de préférence de l'air comprimé, peut circuler avec le liquide de régénération post-injecté, dans le capillaire ou buse.
  • Suivant une variante avantageuse de ce mode préféré de réalisation, les moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, comportent une électrovanne commandant l'admission du fluide gazeux sous pression, de préférence de l'air comprimé à la sortie de l'injecteur, en tête de capillaire ou buse, pour permettre audit fluide de circuler avec le liquide de régénération, et, accessoirement, pour pouvoir effectuer le rinçage du capillaire ou buse, après la fin de la post-injection, en maintenant pendant quelque temps un débit de fluide gazeux sous pression, de préférence d'air comprimé, dans le capillaire ou buse.
  • Suivant une autre variante de ce mode préféré de réalisation, les moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, ainsi que les moyens de post-injection -de préférence le porte-injecteur, sont conçus de telle sorte que soit prévu au moins un orifice calibré permettant d'amener en continu un débit de fluide gazeux sous pression, de préférence d'air comprimé en mélange avec le liquide de régénération, à l'entrée du capillaire ou buse, de manière à réaliser une émulsion et d'en assurer en plus et de préférence la fonction rinçage, en maintenant quelque temps après la fermeture un débit en susdit fluide gazeux, dans le capillaire ou buse.
  • Avantageusement, les moyens d'alimentation en liquide de régénération sont reliés au conduit d'alimentation d'au moins une pompe à injection mécanique du moteur.
  • Le liquide de régénération est de préférence choisi :
    • * dans le groupe des hydrocarbures comprenant les produits de raffinage du pétrole (de préférence les essences et le gazole),
    • * dans le groupe des alcools (de préférence le méthanol),
    • * dans le groupe des agents réducteurs (de préférence l'urée et les solutions ammoniacales),
    • * et leurs mélanges.
  • De façon remarquable, le dispositif selon l'invention comprend une sonde de température et une sonde de pression. En outre, le calculateur (ou boîtier électronique de commande), qui est relié à la sonde de température et à la sonde de pression, sert à comparer les valeurs θm et éventuellement Pm mesurées respectivement avec les valeurs de références θr et éventuellement Pr, et déclenche la post-injection de liquide de régénération dans le conduit d'échappement, par l'intermédiaire des moyens d'alimentation en liquide de régénération, des moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, et des moyens de post-injection, lorsque les mesures θm et éventuellement Pm sont supérieures ou égales aux valeurs de référence θr et éventuellement Pr.
  • Avantageusement, la sonde de température et l'éventuelle sonde de pression sont situées sensiblement au même niveau sur le conduit d'échappement
  • En pratique et par exemple, la post-injection est effectuée par un injecteur électromagnétique classique du même type que celui utilisé sur les moteurs à essence, cet injecteur étant disposé sur un porte injecteur éloigné du conduit d'échappement. Le liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou urée et/ou solution ammoniacale) provenant de cet injecteur est amené par un capillaire contenu dans une canalisation constituée e.g. par un tube métallique jusqu'au conduit d'échappement chaud. Ce tube est alimenté par de l'air comprimé de manière à arriver concentriquement autour du capillaire pour déboucher dans le conduit d'échappement et provoquer une bonne pulvérisation du liquide de régénération du type hydrocarbure, alcool et/ou agent réducteur (e.g. gazole et/ou éthanol et/ou urée et/ou solution ammoniacale). L'injection de liquide de régénération et l'alimentation en air comprimé sont commandées par le boîtier électronique de commande, qui régit fouverture/fermeture d'électrovannes permettant la post-injection de liquide de régénération dans le conduit d'évacuation des gaz d'échappement.
  • Avantageusement, dans le porte-injecteur, un orifice calibré en liaison avec l'arrivée d'air et en regard avec le nez d'injecteur est disposé de manière à générer une émulsion air/liquide de régénération à l'entrée du capillaire et permettre d'injecter ce liquide de régénération sous forme parfaitement nébulisée à la sortie, dans le conduit d'évacuation des gaz.
  • La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, faite en référence aux dessins qui représentent, de façon nullement limitative, un exemple de réalisation du dispositif de post-injection intégré dans un système de filtration selon l'invention et dans lesquels :
    • La figure 1 représente une vue générale schématique du système comprenant le dispositif de filtration avec son catalyseur d'oxydation et en amont de cet ensemble le système de post-injection permettant la mise en oeuvre du procédé de régénération.
    • La figure 2 représente une vue détaillée du dispositif de post-injection selon un premier mode de réalisation.
    • La figure 3 représente une vue détaillée d'une variante du dispositif de post-injection selon un deuxième mode de réalisation.
    • La figure 4 représente une vue générale du système de post-injection intégré dans un ensemble moteur filtre à particules.
  • Le système qui permet la mise en oeuvre du procédé de régénération selon l'invention est représenté de façon schématique à la figure 1, selon un mode préférentiel. Dans ce système, collaborent différents éléments mécaniques d'un filtre à particules qui font ou non partie du dispositif de filtration et qui concourent à permettre de contrôler la régénération du système de filtration.
  • Ainsi, les gaz d'échappement en sortie du moteur diesel sur le conduit 1, sont contrôlés en température par la sonde 2 et en pression par la sonde 3 pour être ensuite dirigé vers le catalyseur d'oxydation 4, puis vers les cartouches de filtration 5, l'ensemble étant contenu dans une enveloppe métallique 6 et isolé par des éléments céramiques 7.
  • Un calculateur 8 commandera lorsque cela sera nécessaire les injections de gazole à partir de l'injecteur électromagnétique 9 monté sur un bloc porte-injecteur 10, il sera alimenté à partir d'une dérivation du moteur en gazole par le conduit 11, le gazole étant dirigé vers le conduit d'échappement par le capillaire 12.
  • Ce capillaire 12 débouche au centre de la tuyauterie 13 dans le conduit d'échappement 14 en amont du catalyseur d'oxydation 4, de manière à obtenir une bonne pulvérisation par l'air qui arrivera concentriquement et qui sera admis à partir de l'électrovanne 15, alimentée par un régulateur de pression non représenté.
  • Une deuxième électrovanne 16 permettra la purge du capillaire pour éviter que du gazole stagne à l'intérieur de celui-ci et puisse se cokéfier et entraîner son obstruction à proximité du conduit d'échappement qui lui est très chaud.
  • Une vue détaillée du dispositif de post-injection en particulier du porte-injecteur selon un premier mode de réalisation est représentée sur la figure 2.
  • Le calculateur 8 à partir des informations température et pression collecté par les sondes 2 et 3 et en fonction de la stratégie qui lui aura été fixée commandera une injection de gazole à parti de l'injecteur électromagnétique 9 alimenté en gazole par le circuit moteur en 11. En sortie de cet injecteur électromagnétique, le volume de gazole injecté sera dirigé par le capillaire 12 vers le conduit d'échappement 1 où il sera pulvérisé en 14 grâce à l'air qui arrivera concentriquement par la canalisation 13. Le débit d'air de pulvérisation sera commandé par l'électrovanne 15 alimenté par un régulateur de pression non représenté, son ouverture sera simultanée à celle de l'injecteur 11, de manière à obtenir une bonne pulvérisation dès le départ, par contre sa fermeture sera différée de quelques secondes de manière à pouvoir effectuer l'opération de rinçage du capillaire par de l'air, qui sera alimenté à partir de l'électrovanne 16 dès là fermeture de l'injecteur, un clapet anti-retour 17 évitera toute accumulation de gazole dans le conduit du porte-injecteur 10 de manière à permettre un rinçage efficace.
  • Une variante de ce mode de réalisation est représentée sur la figure 3. Selon cette variante, pour améliorer la qualité de pulvérisation du gazole et simplifier la réalisation de cet ensemble, le porte-injecteur 10 et alimenté en air par une seule électrovanne dont l'ouverture sera simultanée à l'injecteur de gazole 9, mais dont la fermeture sera différée de quelques secondes, comme pour le mode de réalisation précédent, pour que l'opération de rinçage du capillaire se fasse automatiquement grâce au débit d'air contrôlé par le gicleur calibré d'air 18. Ce débit d'air permettra aussi, dès l'ouverture de l'électrovanne 15, de former une émulsion avec le gazole-issu de l'injecteur 9 dans la chambre 19 puis d'être dirigée par le capillaire 12 jusqu'au débouché dans le conduit d'échappement en 14. Cette émulsion débouchera au centre du tube 13 où elle rencontrera le débit d'air véhiculé par ce tube, pour être pulvérisée finement et d'obtenir une qualité de nébulisation bien supérieure, grâce à l'émulsion déjà formée dans le capillaire. A la fermeture de l'injecteur, le maintien du débit d'air durant quelques secondes supplémentaires, permet de rincer totalement le capillaire 12.
  • Sur cette forme de réalisation, de bons résultats ont été obtenus avec une pression d'alimentation en air, par exemple de 3 bars, alimentée par l'électrovanne 15 par un tube rilsan de 4/6 mm, par exemple, et par une restriction en l'entrée du porte-injecteur 2 mm, e.g., de diamètre et par un gicleur d'air de 0,45 mm, e.g., pour alimenter la chambre 19 à l'entrée du capillaire 12. Ce capillaire en inox, e.g., de 1/1,6 mm avait une longueur de 50 cm et était contenu dans un tube d'inox de 4/6 mm, e.g., la qualité du brouillard de gazole obtenue ont permis de réaliser des injections jusqu'à des températures à l'entrée du catalyseur de 270° C, e.g., sans observer d'émissions parasites d'hydrocarbures.
  • Sur la figure 4 est représenté le dispositif de post-injection associé à un système de filtration des particules, l'ensemble étant monté sur un moteur diesel 20 alimenté par un compresseur d'air 21, et échappant à travers une turbine 22 pour évacuer les gaz d'échappement par une tuyauterie 23, vers le système en 1 où sont disposées les sondes de température 2 et de pression 3 avant de pulvériser en 14 le gazole avec l'air provenant de la canalisation 13. L'injecteur 9 étant alimenté par une ligne 11 montée en dérivation de l'alimentation en gazole de la pompe à injection 24 du moteur.
  • Dans le procédé de régénération des filtres à particules avec le dispositif de post-injection, si la température n'est pas suffisante pour déclencher la combustion des particules, la régénération se produit grâce à l'injection de gazole.
  • Pour ce faire, la température au voisinage de l'entrée du catalyseur est mesurée, grâce à la sonde 2, e.g. du type thermocouple ou thermistance disposée à l'entrée du système. La valeur de température θm mesurée est recueillie par le calculateur 8. Le calculateur va comparer cette valeur θm à une valeur de référence θr, correspondant à la température à laquelle la combustion du gazole sur le catalyseur avec l'excès d'air, se fait de façon complète. L'homme de l'art est parfaitement à même de déterminer θr. En pratique, pour des moteurs diesel, θr est par exemple ≥ 300° C.
  • Si la température θm mesurée est supérieure ou égale à la valeur de référence θr, le boîtier électronique de commande déclenche l'ouverture de l'injecteur 9 et de l'électrovanne 15. Cette ouverture entraîne l'entrée de gazole dans le capillaire et d'air comprimé dans le tube 13. A la sortie du tube 13 en 14, le gazole se mélange à l'air comprimé et le mélange, ainsi constitué, est pulvérisé, sous forme nébulisée dans le conduit d'évacuation des gaz d'échappement 1.
  • Le carburant injecté dans le conduit d'échappement 1 entre dans l'enceinte 6 et subit une combustion complète au niveau du catalyseur 4. Cette combustion induit une augmentation significative de température jusqu'à une température θc à laquelle va se dérouler la combustion des particules qui colmatent le moyen de filtration. Les molécules de NO2 produites en association avec l'excès d'oxygène résiduel contenu dans les gaz d'échappement vont catalyser cette réaction d'oxydation. Ainsi, cette réaction se produit à une température inférieure à la température normale de combustion. Lors de cette oxydation, les particules solides sont transformées en gaz qui sont évacués.
  • Le moyen de filtration se retrouve alors dépourvu de dépôts et récupère sa pleine capacité de filtration.
  • Selon un mode de réalisation particulier, la mesure de θm peut être exploitée par le boîtier électronique afin d'évaluer la température des particules au niveau du moyen de filtration. En effet, si θm est voisine de la température à laquelle la combustion de particules peut se faire sans post-injection de gazole, le calculateur peut décider de ne pas déclencher cette post-injection, ce qui permet de faire une économie substantielle de carburant.
  • Un autre mode opérationnel consiste à mesurer simultanément la température et la pression au niveau du moyen de production de catalyseur, grâce à la sonde de température 2 et à la sonde de pression 3. La valeur de pression Pm mesurée reflète le degré d'obstruction du moyen de filtration par les particules. En effet, si le moyen de filtration est colmaté, les gaz d'échappement passent plus difficilement et exercent alors une contre-pression. Ainsi, la mesure de la pression Pm correspond au meilleur moyen de contrôler le colmatage du moyen de filtration. La sonde 3 est une sonde classique de mesure de la pression absolue. Selon une variante, la sonde de pression 3 peut être une sonde de mesure de pression différentielle, comprenant un capteur situé en amont du filtre et un autre en aval dudit filtre.
  • Le boîtier électronique de commande compare la valeur Pm mesurée à une valeur de référence Pr, correspondant au degré d'obstruction maximal acceptable du moyen de filtration. La détermination de Pr indicatrice du colmatage est faite aisément et arbitrairement par l'homme de l'art. En pratique et par exemple, la pression Pr correspond à la pression mesurée avec un filtre neuf augmentée de 100 mBar.
  • Si Pm est supérieure ou égale à Pr, le boîtier électronique de commande compare θm à θr. Si θm est supérieure ou égale θr, le boîtier déclenche alors la post-injection de gazole qui conduit à la régénération du moyen de filtration. Ce mode opérationnel a pour intérêt de ne déclencher de post-injection que lorsque le moyen de filtration a atteint un degré de colmatage déterminé, ce qui permet de fortement limiter la surconsommation de carburant. Avec cette information pression le calculateur, toujours à partir de valeurs rentrées en consigne, peut, en fonction du niveau de contre pression, augmenter la durée d'injection de manière à atteindre une température plus élevée.
    • EXEMPLE:
  • A titre d'exemple non limitatif, on met en oeuvré un dispositif de filtration utilisé avec un moteur de véhicule industriel, le moteur Renault VI 620-45 suralimenté, de 10 litres de cylindrée et d'une puissance de 180 kW. Ce moteur équipe des bus urbains.
  • Le dispositif de filtration est composé de :
    • D'un catalyseur d'oxydation métallique à base de platine permettant l'oxydation totale du CO et des hydrocarbures à basse température ainsi que la transformation d'une partie du NO en NO2, la teneur en platine était de 90 g par pied cubique.
    • De filtres à particules IBIDEN, de type nid d'abeille en carbure silicium, montés en parallèle.
    • Un système d'injection de gazole suivant le deuxième mode de réalisation représenté figure 3, le capillaire 12 utilisé était en inox de 1 mm de diamètre intérieur par 1,6 mm extérieur, quant au tube d'amené d'air 13, il était aussi en inox et avait pour dimension, 4 mm intérieur par 6 mm extérieur pour une longueur totale de 50 cm.
    • Un boîtier électronique 8 commandant la post-injection de gazole. Une temporisation limite la durée de la post-injection à 20 s et correspond à une quantité injectée de 20 cm3 ensuite une programmation spécifique du boîtier permet d'obtenir au plus une post-injection toutes les 7 minutes.
    • L'injecteur électromagnétique 9 était alimenté par la ligne 11 relié par un Té à la canalisation d'alimentation de la pompe à injection du moteur, permettant d'avoir une pression d'alimentation variant de 1 à 1,5 bars.
  • Le boîtier électronique a été réglé de manière à ce que la post-injection soit déclenchée dès que la contre-pression atteint 150 mb et que la température des gaz soit supérieure à 300° C.
  • Dans ces configurations le bus a effectué plus de 45000 km sans que l'on observe de dérive de contre pression, ce qui démontre que le système de post injection à bien effectué son travail en maintenant en permanence un niveau de température suffisant pour que la régénération du filtre se fasse en continu malgré les conditions sévères d'utilisation.
  • Un test a été effectué après 15000 km de roulage sur un cycle de pollution représentatif des conditions de circulation urbaine au banc à rouleaux à l'UTAC et a donné les résultats remarquables suivants :
    TYPE L/100 CO2 CO HC NOx Particules
    Série 56,7 1420 4,06 1,06 23 0,43
    Dispositif 57,6 1452 0,20 0,03 21,5 0,03
    Emissions en gramme / kilomètre.
  • Ces résultats démontrent l'efficacité de ce dispositif aussi bien matière de régénération qu'en matière de dépollution sur tous les polluants.
  • Le procédé de post injection selon l'invention associé à un dispositif de filtration faisant appel à un catalyseur d'oxydation est donc particulièrement adéquat pour le traitement des gaz d'échappement des véhicules de transport en commun urbain. En effet, les gaz produits par ces véhicules sont généralement à une température inférieure à celle nécessaire pour permettre la régénération des dispositifs de filtration classiques, ce qui entraîne un colmatage de ces dispositifs et donc leur détérioration rapide par de brutales réactions de combustion. Or, les résultats obtenus avec la présente technique permettent d'envisager une durée de vie minimale du dispositif de filtration de 100 000 km, sur des véhicules de ce type.
  • Ainsi, si le dispositif d'injection selon l'invention, ne comporte pas d'éléments techniques nouveaux, les inventeurs ont le mérite d'avoir su combiner et adapter différentes techniques existantes afin de potentialiser leurs effets et d'obtenir un dispositif ayant une très grande efficacité et robustesse pour permettre une post injection du gazole fiable ne générant aucune émission parasite d'hydrocarbures et permettant d'augmenter de manière significative la température des gaz d'échappement pour permettre l'oxydation des particules de carbone retenue sur le filtre et obtenir d'excellents résultats en terme de régénération des filtres, même dans le cas de véhicules dont les régimes moteurs ne permettent pas d'obtenir des gaz d'échappement avec une température élevée.

Claims (18)

  1. Procédé de post-injection d'un liquide de régénération, notamment pour la régénération d'un dispositif de filtration des gaz d'échappement produits par un moteur diesel, ce procédé étant du type de ceux dans lesquels des particules, après être passées sur un catalyseur d'oxydation, sont retenues sur un moyen de filtration dudit dispositif de filtration, dans lequel:
    - le liquide de régénération comprend au moins un hydrocarbure et/ou au moins un agent réducteur,
    - la post-injection consiste essentiellement à injecter, en amont du catalyseur, à l'aide de moyens de post-injection :
    * d'une part, le liquide de régénération,
    * et, d'autre part, au moins un fluide gazeux, de préférence de l'air comprimé, ce liquide de régénération et ce fluide gazeux formant ensemble un aérosol permettant de pulvériser le liquide de régénération dans les gaz d'échappement et d'augmenter leur température, pour in fine accélérer la vitesse d'oxydation desdites particules et contribuer ainsi à la régénération du dispositif de filtration,
    caractérisé en ce que le liquide de régénération provenant d'un injecteur est amené par un capillaire contenu dans une canalisation alimentée en fluide gazeux, de préférence de l'air comprimé; le capillaire et la canalisation sont coaxiaux et leurs ouvertures respectives sont concentriques et débouchent dans le conduit d'échappement.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'une partie du fluide gazeux, de préférence l'air comprimé, emprunte, jusqu'à l'ouverture de post-injection, le même capillaire que le liquide de régénération.
  3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'une partie du fluide gazeux est mélangée au liquide de régénération avant la post-injection.
  4. Procédé selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce que l'on prévoit de maintenir la circulation du fluide gazeux, de préférence l'air comprimé, dans le capillaire de post-injection, après l'interruption de la post-injection de liquide de régénération au travers de ce capillaire et ce pendant une durée nécessaire au rinçage dudit capillaire.
  5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on fait en sorte que la température d'au moins une partie des moyens de post-injection reste inférieure ou égale à 120°C, de préférence 100°C, lors du fonctionnement du moteur.
  6. Procédé selon la revendication 5 caractérisé en ce qu' au moins une partie des moyens de post-injection est éloignée du conduit dans le(s)quel(s) circulent les gaz d'échappement.
  7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le liquide de régénération est choisi :
    * dans le groupe des hydrocarbures comprenant les produits de raffinage du pétrole, de préférence les essences et le gazole,
    * dans le groupe des alcools, de préférence du méthanol,
    * dans le groupe des agents réducteurs, de préférence l'urée et les solutions ammoniacales,
    * et leurs mélanges.
  8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il consiste également à :
    - mesurer une température θm en amont du catalyseur d'oxydation,
    - comparer θm à une température θr correspondant à la température à laquelle la combustion du liquide de régénération, en présence du catalyseur de combustion, est complète,
    - si θm est supérieure ou égale à θr, déclencher une post-injection de liquide de régénération.
  9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il consiste également à:
    • mesurer une pression Pm en amont du système de filtration par une sonde (3), ladite pression Pm reflétant le degré d'obstruction du moyen de filtration (5) par les particules,
    • comparer ladite pression Pm à une pression Pr de référence correspondant au degré d'obstruction maximal acceptable,
    • si Pm est supérieure ou égale à la pression Pr et si θm est supérieure ou égale à θr, déclencher la post-injection de gazole.
  10. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que l'on pilote les injections de gazole, à l'aide d'au moins un calculateur, en tenant compte des informations température θm et éventuellement pression Pm, pour obtenir l'augmentation de température recherchée en vue d'une régénération optimale du dispositif de filtration
  11. Dispositif permettant notamment la mise en oeuvre du procédé de post-injection selon l'une quelconque des revendications précédentes et comprenant au moins un conduit d'échappement (1), au moins un catalyseur (4) et des moyens de filtration, comprenant en outre :
    ■ des moyens d'alimentation (11) en liquide de régénération,
    ■ des moyens d'alimentation (15, 16, 17) en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé,
    ■ des moyens de post-injection incluant :
    ✧ au moins un injecteur (9), de préférence électromagnétique,
    ✧ au moins un porte-injecteur (10), sur lequel est disposé ledit injecteur,
    ✧ au moins un capillaire (12) partant de l'injecteur (9) et débouchant dans au moins un conduit (1) d'échappement, par au moins une ouverture (14), en amont du catalyseur (4),
    ✧ au moins une canalisation (13) reliée aux moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, et débouchant dans le conduit d'échappement (1), par au moins une ouverture (14), caractérisé en ce que
    ✧ le capillaire (12) et la canalisation (13) sont coaxiaux, et leurs ouvertures (14) respectives sont concentriques et débouchent dans le conduit d'échappement (1),
    ✧ le capillaire (12) est contenu dans la canalisation (13),
    le dispositif comprenant en outre:
    ■ éventuellement au moins une sonde de température (2) de mesure de θm, disposé sur le (ou les) conduit(s) d'échappement (1), en amont du catalyseur (4),
    ■ éventuellement au moins une sonde de pression de mesure de Pm au sein du conduit d'échappement et disposé sur ce(s) demier(s) en amont du catalyseur (4),
    ■ au moins un calculateur (8) de pilotage de la post-injection, auquel sont assujettis les moyens d'alimentation (11) en liquide de régénération, les moyens d'alimentation (15, 16, 17) en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, les moyens de post-injection, et l' (ou les) éventuelle(s) sonde(s) de température (2) ou de pression (3).
  12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que au moins une partie des moyens de post-injection, de préférence au moins l'injecteur (9), est conçu de manière à ne pas subir de détérioration thermique, c'est à dire rester lors du fonctionnement du moteur à une température inférieure ou égale à 120° C, de préférence à 100° C, et à cette fin, est de préférence disposé à une distance suffisante du conduit d'échappement (1).
  13. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 ou 12, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, sont conçus pour permettre l'admission de fluide gazeux à la sortie de l'injecteur (9), en tête de capillaire (12), de sorte que du fluide gazeux sous pression, de préférence de l'air comprimé, peut circuler avec le liquide de régénération post-injecté dans le capillaire (12).
  14. Dispositif selon la revendication 13, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, comportent une électrovanne (16) commandant l'admission du fluide gazeux sous pression, de préférence de l'air comprimé à la sortie de l'injecteur (9), en tête de capillaire (12), pour permettre audit fluide de circuler avec le liquide de régénération, et, accessoirement, pour pouvoir effectuer le rinçage du capillaire (12), après la fin de la post-injection, en maintenant pendant quelque temps un débit de fluide gazeux sous pression, de préférence d'air comprimé dans le capillaire (12).
  15. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 14, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, ainsi que les moyens de post-injection de préférence le porte-injecteur (10), sont conçus de telle sorte que soit prévu au moins un orifice calibré (18) permettant d'amener en continu un débit de fluide gazeux sous pression, de préférence d'air comprimé en mélange avec le liquide de régénération, à l'entrée du capillaire (12), de manière à réaliser une émulsion et d'en assurer en plus et de préférence la fonction rinçage, en maintenant quelque temps après la fermeture un débit en susdit fluide gazeux dans le capillaire (12).
  16. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 15, caractérisé en ce que les moyens d'alimentation (11) en liquide de régénération sont reliés au conduit d'alimentation d'au moins une pompe à injection mécanique (24) du moteur.
  17. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 16, caractérisé en ce que le liquide de régénération est choisi :
    * dans le groupe des hydrocarbures comprenant les produits de raffinage du pétrole de préférence les essences et le gazole,
    * dans le groupe des alcools, de préférence du méthanol,
    * dans le groupe des agents réducteurs de préférence l'urée et les solutions ammoniacales,
    * et leurs mélanges.
  18. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 11 à 17, caractérisé en ce qu'il comprend une sonde de température (2) et une sonde de pression (3) et en ce que le calculateur (8) qui est relié à la sonde de température (2) et à la sonde de pression (3), sert à comparer les valeurs θm et éventuellement Pm mesurées respectivement avec les valeurs de références θr et éventuellement Pr, et déclenche la post-injection de liquide de régénération dans le conduit d'échappement (1), par l'intermédiaire des moyens d'alimentation (11) en liquide de régénération, des moyens d'alimentation (15, 16, 17) en fluide gazeux sous pression, de préférence en air comprimé, et des moyens de post-injection, lorsque les mesures θm et éventuellement Pm sont supérieures ou égales aux valeurs de référence θr et éventuellement Pr.
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