NO178794B - Sterke, varmebestandige, aluminiumsbaserte legeringer - Google Patents
Sterke, varmebestandige, aluminiumsbaserte legeringer Download PDFInfo
- Publication number
- NO178794B NO178794B NO891753A NO891753A NO178794B NO 178794 B NO178794 B NO 178794B NO 891753 A NO891753 A NO 891753A NO 891753 A NO891753 A NO 891753A NO 178794 B NO178794 B NO 178794B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- aluminum
- microcrystalline
- alloys
- phase
- amorphous
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 74
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 74
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 38
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims description 37
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- -1 Cii Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 23
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 13
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 8
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 6
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 5
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018571 Al—Zn—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018619 Si-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008289 Si—Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 description 1
- 239000002775 capsule Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005551 mechanical alloying Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000002076 thermal analysis method Methods 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/08—Amorphous alloys with aluminium as the major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse gjelder aluminium-baserte legeringer med en ønsket kombinasjon av egenskaper som høy hardhet, høy styrke, høy slitasjebestandighet og høy varmebestandighet.
Som konvensjonelle, aluminium-baserte legeringer er det kjent forskjellige typer av aluminium-baserte legeringer, som for eksempel Al-Cu-, Al-Si-, Al-Mg-, Al-Cu-Si-, Al-Cu-Mg-, Al-Zn-Mg-legeringer osv. Disse aluminium-baserte legeringene er i utstrakt grad brukt i en lang rekke anvendelser, som for eksempel konstruksjonsmaterialer for fly, biler, skip eller lignende, andre bygningsmaterialer, vindusrammer, tak, osv., konstruksjonsmaterialer for marine apparater og kjerne-reaktorer, osv., avhengig av deres egenskaper.
De konvensjonelle, aluminium-baserte legeringene har generelt en lav hardhet og lav varmebestandighet. Nylig er det gjort forsøk på å gi aluminiumbaserte legeringer en raffinert struktur ved raskt å størkne legeringene og derved forbedre de mekaniske egenskapene, som for eksempel styrke,
og kjemiske egenskaper, som for eksempel korrosjonsbestandig-het. De raskt størknede, aluminiumbaserte legeringene som er kjent tii nå er imidlertid fortsatt utilfredstillende når det gjelder styrke, varmebestandighet, osv.
I betraktning av det foranstående er det et formål ved foreliggende oppfinnelse å tilveiebringe nye aluminium-baserte legeringer med en fordelaktig kombinasjon av høy styrke og god varmebestandighet til relativt lav pris.
Et annet formål med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe aluminiumbaserte legeringer som har høye hardhets-og høye slitasje-bestandighetsegenskaper og som kan under-kastes ekstrudering, trykkbearbeidelse, en stor grad bøyning osv.
Ifølge foreliggende oppfinnelse tilveiebringes en sterk, varmebestandig, aluminiumbasert legering, sammensatt av en amorf struktur eller av en komposittstruktur bestående av amorf fase og/eller mikrokrystallinsk fase, karakterisert ved at den har en sammensetning som er representert ved formelen
hvor Mer minst ett metallelement valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zr, Ti og Si;
X er minst ett metallelement valgt fra gruppen bestående av Ce, Nb, Mm (mischmetall, inneh. 50% Ce, og resten La, Nd og lignende elementer), og
a, b og c er atomprosenter som ligger innenfor områdene 65 < a < 95, 0,5 < b < 25 og 0,5 < c < 15.
De aluminiumbaserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse er anvendbare som materialer med høy hardhet, høy styrke, høy elektrisk bestandighet, god slitasje-bestandighet og som loddemateriale. Siden de aluminium-baserte legeringene oppviser super-mykhet i nærheten av sin krystallisasjonstemperatur, kan de videre med hell behandles ved ekstrudering, trykkbearbeidelse eller lignende. De behandlede artiklene er anvendbare som materialer med høy styrke og høy varmebestandighet i mange praktiske anvendelser på grunn av deres høye hardhet og høye strekkstyrkeegenskaper.
Den eneste figuren er en skjematisk illustrasjon av et enkeltvalse-smelteapparat som anvendes for å fremstille tynne bånd fra legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse ved hjelp av en rask størkhingsprosess.
De aluminiumbaserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse kan oppnås ved raskt å størkne en smeltet legering med den sammensetningen som er angitt ovenfor ved hjelp av væskeavkjølingsteknikker. Væskeavkjølingsteknikkene omfatter rask avkjøling av en smeltet legering og, spesielt nevnes enkeltvalse-smeltespinningsteknikk, dobbeltvalse-smeltespinningsteknikk og smeltespinningsteknikk i roterende vann som spesielt effektive eksempler på slike teknikker. I disse teknikkene kan det oppnås kjølehastigheter av størrelsesorden på 10<4->10<6>K/sekund. For å fremstille tynne båndmaterialer ved hjelp av enkeltvalse-smeltespinningsteknikk eller dobbeltvalse-smeltespinningsteknikk utstøtes en smeltet legering fra åpningen av en dyse til en valse av for eksempel kobber eller stål med en diameter på 30 - 300 mm, som roterer med en konstant hastighet innenfor området på 300 - 10.000 omdreininger pr. minutt. Ved disse teknikkene kan det lett oppnås tynne båndmaterialer med en bredde på 1 - 300 mm og en tykkelse på 5 - 500 /im. For å fremstille tynne trådmaterialer ved smeltespinningsteknikken i roterende vann rettes alterna-tivt en stråle av den smeltede legeringen under påføring av et mot-trykk av argongass, gjennom en dyse inn i et flytende avkjølingsskikt med dybde på 1 til 10 cm som tilbakeholdes av sentrifugalkraften i en trommel som roterer med en hastighet på 50 til 500 omdreininger pr. minutt. På denne måten kan det lett oppnås tynne trådmaterialer. I denne teknikken er vinkelen mellom den smeltede legeringen som utstøtes fra dysen og overflaten av det flytende kjølemidlet fortrinnsvis i området 60° til 90° og det relative hastighetsforholdet mellom den utdrevne, smeltede legeringen og overflaten av det flytende kjølemidlet er fortrinnsvis i området på 0,7 til 0,9.
Ved siden av de ovennevnte teknikkene kan legeringen ifølge foreliggende oppfinnelse også oppnås i form av en tynn film ved hjelp av en påsprøytningsprosess. Videre kan det oppnås raskt fastgjort pulver av legeringsblandigen ifølge foreliggende oppfinnelse ved forskjellige forstøvnings-prosesser, for eksempel en gassforstøvningsteknikk ved høyt trykk eller en sprayprosess.
Om de således oppnådde, raskt størknede, aluminium-baserte legeringene er i en amorf tilstand, en kompositt-tilstand bestående av en amorf fase og en mikrokrystallinsk fase, eller en mikrokrystallinsk kompositt-tilstand, kan fastslås ved hjelp av en vanlig røntgendiffraksjonsmetode. Amorfe legeringer oppviser ringmønstre som er karakteristiske for en amorf struktur. Komposittlegeringer bestående av en amorf fase og en mikrokrystallinsk fase oppviser kompositt-diffraksjonsmønstre i hvilke mønstre og diffraksjonstopper av de mikrokrystallinske fasene er kombinert, Mikrokrystallinske komposittlegeringer oppviser komposittdiffraksjonsmønstre omfattende topper på grunn av en fast aluminiumløsning (a-fase) og topper på grunn av intermetalliske forbindelser avhengig av legeringssammensetningen.
De amorfe legeringene, komposittlegeringene bestående av amorfe og mikrokrystallinske faser eller mikrokrystallinske komposittlegeringer kan oppnås ved hjelp av de ovenfor nevnte teknikker som for eksempel enkeltvalse-smeltespinning, dobbeltvalse-smeltespinning, påsprøytning, forstøvning, spraying, mekanisk legering, osv. Om ønsket kan det også oppnås en blandet fasestruktur bestående av amorf fase og mikrokrystallinsk fase ved riktig valg av fremstillings-prosess. De mikrokrystallinske komposittlegeringene er for eksempel sammensatt av en aluminiummatriks-faststoffløsning, mikrokrystallinsk aluminiummatriksfase og stabile eller metastabile, intermetalliske faser.
Videre omdannes den amorfe strukturen til en krystallinsk struktur ved oppvarming til en viss temperatur (kalt "krystallisasjonstemperatur") eller høyere temperaturer. Denne varmeomdannelse av den amorfe fasen muliggjør også dannelse av en kompositt bestående av mikrokrystallinske aluminiumfaststoff-løsningsfaser og intermetalliske faser.
I aluminiumlegeringene ifølge foreliggende oppfinnelse som er representert ved den ovenstående, generelle formel er a, b og c begrenset til områdene på henholdsvis 65 til 95 atom%, 0,5 til 25 atom% og 0,5 til 15 atom%. Grunnen til disse begrensningene er at når a, b og c avviker fra de respektive områdene, oppstår det vanskeligheter ved dannelsen av en amorf struktur eller overmettet faststoffløsning. Legeringer med de ønskede egenskaper kan således ikke oppnås i en amorf tilstand, i en mikrokrystallinsk tilstand eller en kompositt-tilstand derav, ved hjelp av industrielle, raske kjøleteknikker ved bruk av den ovenfor nevnte væskeavkjøling, osv. Videre er det vanskelig å oppnå en amorf struktur ved raske kjøleprosesser, hvor den amorfe struktur er krystalli-sert på en slik måte at det oppnås en mikrokrystallinsk komposittstruktur eller en komposittstruktur inneholdende mikrokrystallinske faser ved en passende varmebehandling eller ved temperaturregulering under en pulverstøpefremgangs-måte ved bruk av konvensjonelle pulvermetallurgiteknikker.
Elementet M er minst ett metallelement valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Zr, Ti og Si, og disse metallelementene har en effekt når det gjelder å forbedre evnen til å fremstille en amorf struktur når de foreligger sammen med elementet X og øker krystallisasjonstemperaturen for den amorfe fasen. Spesielt er betydelige forbedringer i hardhet og styrke viktig for foreliggende oppfinnelse. På den annen side har element M en effekt, ved å stabilisere den resulterende mikrokrystallinske fase, på produksjons-betingelsene for mikrokrystallinske legeringer, og danner stabile eller metastabile, intermetalliske forbindelser med aluminiumelementet og andre tilleggselementer, for derved å tillate fin og jevn dispergering av intermetalliske forbindelser i aluminiummatriksen (a-fasen). Som resultat av dette forbedres legeringens hardhet og styrke betydelig. Videre hindrer elementet M grovgjøring av den mikrokrystallinske fasen ved høye temperaturer, og det oppnås derved en høy varmebestandighet.
Elementet X er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, Nb og Mm (mischmetall). Elementet X ikke bare forbedrer evnen til å danne en amorf struktur, men tjener også effektivt til å øke krystallisasjonstemperaturen for den amorfe fasen. På grunn av tilsetningen av elementet X forbedres korrosjonsbestandigheten betydelig og den amorfe fasen kan bibeholdes stabil opptil høye temperaturer. Videre stabiliserer elementet X de mikrokrystallinske fasene i sam-eksistens med elementet M ved fremstillingsbetingelsene for mikrokrystallinske legeringer.
Siden de aluminium-baserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse oppviser super-mykhet i nærheten av deres krystallisasjonstemperaturer (krystallisasjonstemperatur 100°C) eller tillater den mikrokrystallinske fasen stabilt å foreligge i et høyt temperaturområde, kan de videre lett utsettes for ekstrudering, trykkbearbeidelse, varmsmiing, osv. De aluminiumbaserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse oppnådd i form av tynt bånd, tråd, ark eller pulver kan derfor med hell konsolideres til tilformede materialer Ved hjelp av ekstrudering, pressing, varmsmiing, osv. ved temperatur innenfor området for deres krystallisa-sjonstemepratur ± 100°C eller i høy-temperaturområdet i hvilket den mikrokrystallinske fasen kan eksistere stabil. Siden de aluminium-baserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse har en høy seighetsgrad, kan noen av dem dessuten bøyes 180°.
De fordelaktige trekkene ved de aluminium-baserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse skal nå beskrives med henvisning til følgende eksempler.
Eksempel 1
En smeltet legering 3 med en forhåndsbestemt sammensetning ble fremstilt ved bruk av en høyfrekvent smelteovn og ble anbrakt i et kvartsrør 1 med en liten åpning 5 med diameter på 0,5 mm ved tuppen, som vist i figuren. Etter oppvarming og smelting av legeringen 3 ble kvartsrøret 1 anbrakt rett over en kobbervalse 2. Den smeltede legeringen 3 i kvartsrøret 1 ble drevet ut av den lille åpningen 5 i kvarts-røret 1 under påføring av et argongasstrykk på 0,7 kg/cm<2> og bråkt i kontakt med overflaten på valsen 2 som roterer raskt med en hastighet på 5.000 omdreininger pr. minutt. Den smeltede legering 3 ble raskt størknet og et tynt legerings-bånd 4 ble oppnådd.
Ifølge arbeidsbetingelsene slik de er beskrevet ovenfor ble det laget 39 typer av aluminiumbaserte, tynne legerings-bånd (bredde: 1 mm, tykkelse: 20 /xm) med de sammensetninger (i atom%) som er vist i tabellen. De tynne båndene som ble oppnådd på denne måten gjennomgikk røntgendiffraksjonsanalyse og som et resultat av denne ble en amorf struktur en komposittstruktur av amorf fase og mikrokrystallinsk fase eller en mikrokrystallinsk komposittstruktur bekreftet slik det frem-går av den høyre kolonnen i tabellen.
Krystallisasjonstemperatur og hardhet (Hv) ble målt for hvert testeksemplar av de tynne båndene og resultatene frem-går i tabellens høyre kolonne. Hardheten (Hv) er angitt med verdiene (DPN) målt ved bruk av en mikro Vickers hardhets-tester under en belastning på 25 g. Krystallisasjonstemperaturen (Tx) er starttemperaturen (K) for den første eksoterme toppen på den kalorimetriske differensial-skanningskurven som ble oppnådd ved en oppvarmingshastighet på 40 K/minutt. I
tabellen representerer de følgende symboler:
"Arno": amorf struktur
"Arno + Cry": komposittstruktur av amorfe og
mikrokrystallinske faser,
"Cry": mikrokrystallinsk komposittstruktur Hv (DPN): micro-Vickers-hardhet
Som vist i tabellen har de aluminiumbaserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse en meget høy hardhet i størr-elsesorden på 200 til 1000 DPN, sammenlignet med hardheten Hv av størrelsesorden på 50 til 100 DPN for vanlige, aluminium-baserte legeringer. Det bemerkes spesielt at de aluminium-baserte legeringene ifølge foreliggende oppfinnelse har meget høye krystallisasjonstemperaturer Tx på minst 400 K og oppviser en høy varmebestandighet.
Legeringene nr. 5 og 7 som er angitt i tabell 1, ble målt når det gjelder styrke ved bruk av en strekkstyrke-testemaskin av Instron-typen. Strekkstyrkemålingene viste ca.
103 kg/mm<2> for legering nr. 5 og 87 kg/mm<2> for legering nr. 7 og flytegrensemålingene viste ca. 96 kg/mm<2> for legering nr.
5 og ca. 82 kg/mm<2> for legering nr. 7. Disse verdiene er to
ganger så store som den maksimale strekkstyrke (ca. 45 kg/mm<2>) og maksimale flytegrense (ca. 40 kg/mm<2>) for konvensjonelle, aldringsherdede Al-Si-Fe aluminiumbaserte legeringer. Reduksjoner i styrke etter oppvarming ble målt for legering nr. 5 og det ble ikke påvist noen reduksjon i styrke opptil 300°C.
Legering nr. 24 i tabell 1 ble dessuten undersøkt når det gjaldt resultater av varmeanalyse og røntgendiffraksjon og det ble funnet at krystallisasjonstemperaturen Tx(K), dvs. 515 K, tilsvarer krystallisasjon av aluminiummatriks (a-fase) og den opprinnelige krystallisasjonstemperaturen på intermetalliske forbindelser er 613 K. Ved bruk av disse egenskapene ble det forsøkt å fremstille bulkmaterialer. Det raskt fastgjorte tynne legeringsbåndet ble malt i en kule-mølle og kompåktert i et vakuum på 2xl0~<3> Torr ved 473 K ved vakuum varmepressing, hvorved det ble oppnådd et ekstrude-ringsemne med en diameter på 24 mm og en lengde på 40 mm. Ekstruderingsemnet hadde et forhold mellom bulkdensitet og virkelig densitet på 0,96. Ekstruderingsemnet ble plassert i en beholder i en ekstruder, holdt i en periode på 15 minutter ved 573 K og ekstrudert for å fremstille en rund stang med ekstruderingsforhold på 20. Den ekstruderte gjenstand ble oppdelt og malt for å undersøke krystallstrukturen ved hjelp av røntgendiffraksjon. Som et resultat av røntgen-undersøkelsen ble det funnet at diffraksjonstopper tilsvarer en enkeltfase-aluminiumsmatriks (a-fase) og legeringen består av en enkeltfase-faststoffoppløsning av aluminiummatriks som er fri for en andre fase av intermetalliske forbindelser, etc. Videre er hardheten for den ekstruderte artikkel på et høyt nivå på 343 DPN, og det ble oppnådd et bulkmateriale med høy styrke.
Eksempel 2
I henhold til bearbeidelsesbetingelsene som er beskrevet for eksempel 1, ble det ved en rotasjonshastighet for kobbervalsen på 1000 omdr.pr.min. laget 5 forskjellige
legeringer i form av tynne bånd (bredde: 1 mm, tykkelse:
20 /im) som hadde de sammensetninger (i atom%) som er vist i tabell 2, og det ble laget prøvestykker. Måleresultatene viste at alle prøvestykkene var sammensatt av en krystallinsk fase.
De mekaniske egenskaper som ble målt ved en strekkstyrke-test ved romtemperatur, og mikro-Vickers-hardhet (under en belastning på 50 g) er også angitt i tabell 2.
Alle prøvene viste seg å være utmerkede legeringer med utmerket forlengelse koblet med høy styrke.
Eksempel 3
Legeringene ifølge dette eksempel ble fremstilt som i eksempel 1, med en valsehastighet på 3000-5000 omdr.pr.min.
Det ble fremstilt 13 typer tynne bånd med bredde 1 mm og tykkelse 2 0 /xm som hvert hadde en sammensetning, i atom%, som angitt i tabell 3. Det ble bekreftet som resultatet av røntgendiffraksjon for hvert av båndene at både amorfe legeringer og kompositt-legeringer sammensatt av en amorf fase og en mikrokrystallinsk fase ble oppnådd som vist i tabell 3. I tabell 3 representerer "Arno" og "Cry" henholdsvis "amorf" og "mikrokrystallinsk".
Hver av prøvene av de ovennevnte tynne bånd som ble oppnådd under de før nevnte produksjonsbetingelser ble testet med hensyn på strekkstyrke a(MPa) både ved romtemperatur og i en 473K (2 00°C) atmosfære. Resultatene er gitt i høyre spalte i tabell 2. Strekkstyrken i 473K atmosfæren ble testet ved 473K etter at prøven av tynt bånd ble holdt ved 473K i 100 timer.
Som det kan sees av tabell 3, har den aluminiumbaserte legering i henhold til foreliggende oppfinnelse høy styrke både ved romtemperatur og ved forhøyet temperatur uten stor økning i styrken ved forhøyet temperatur.
Eksempel 4
Aluminiumbasert legeringspulver med den sammensetning som er vist i tabell 4, ble produsert ved hjelp av en gass-atomiseringsapparatur. Det således produserte aluminium-baserte legeringspulver ble fylt i en metallkapsel og, mens det ble avgasset, ble det formet til en ekstruderingsbarre. Barren ble ekstrudert ved 200-500°C gjennom en ekstruder. De resulterende ekstruderte materialer ble undersøkt med hensyn på mekaniske egenskaper (strekkstyrke a, forlengelse e) ved romtemperatur og forlengelse. Resultatene er også vist i tabell 4. Det skal bemerkes at den minste forlengelse (2%) som kreves for ordinære driftsbetingelser ble oppnådd ved hjelp av alle de størknede materialer som er vist i tabell 4. Det skal forstås av tabell 4 at de størknede materialer av de oppfinneriske legeringer har utmerkede egenskaper hva angår strekkfasthet og forlengelse.
Tabell 4
Sammensetning
( atom%) q( MPa) e(%) 962 9,1 Al89,5Ni8,2Ti0,2Si0,3^1,8 1004 4,6 A<1>88,9Ni7Z<r>0,4Ti0,5S<i>l,7Mml,5 1038 5,1 A190,4Ni9Ti0,1<*>^0,5 993 7,6
A190,2Ni5,2Ti2Cul,6Mnil 957 9,1
Claims (4)
1. Sterk, varme-bestandig, aluminium-basert legering, sammensatt av en amorf struktur eller av en komposittstruktur bestående av amorf fase og/eller mikrokrystallinsk fase, karakterisert ved at den har en sammensetning som er representert ved formelen
hvor M er minst ett metallelement valgt fra gruppen
bestående av Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cii, Zr, Ti og Si; X er minst ett metallelement valgt fra gruppen bestående av Ce, Nb, og Mm (mischmetall, innen. 50% Ce, resten La, Nd og lignende elementer), og a, b og c er atomprosenter som ligger innenfor områdene
2. Legering ifølge krav 1,karakterisert ved at den har en sammensetning som er representert ved formelen
hvor M2 er minst ett metallelemnet valgt fra gruppen
bestående av Ni, Ti, Zr, og
X2 er Mm.
3. Sterk, varme-bestandig, aluminium-basert legering ifølge krav 1 og med en mikrokrystallinsk komposittstruktur, karakterisert ved at den har en sammensetning som er representert ved formelen
hvor M3 er minst ett metallelement valgt fra gruppen
bestående av Cr, Mn, Co, Ni, Zr, Ti og Si.
4. Legering ifølge krav 3,
karakterisert ved at den har en sammensetning som er representert ved formelen
hvor M4 er M3 minus Cr, og
bl+b2=b.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO953127A NO306625B1 (no) | 1988-04-28 | 1995-08-09 | Meget sterk, varmebestandig aluminiumsbasert legering |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63103812A JPH0621326B2 (ja) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO891753D0 NO891753D0 (no) | 1989-04-27 |
| NO891753L NO891753L (no) | 1989-10-30 |
| NO178794B true NO178794B (no) | 1996-02-26 |
| NO178794C NO178794C (no) | 1996-06-05 |
Family
ID=14363815
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO891753A NO178794C (no) | 1988-04-28 | 1989-04-27 | Sterke, varmebestandige, aluminiumsbaserte legeringer |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US5053085A (no) |
| EP (1) | EP0339676B1 (no) |
| JP (1) | JPH0621326B2 (no) |
| KR (1) | KR920004680B1 (no) |
| AU (1) | AU618802B2 (no) |
| BR (1) | BR8902470A (no) |
| CA (1) | CA1337507C (no) |
| DE (2) | DE68916687T2 (no) |
| NO (1) | NO178794C (no) |
| NZ (1) | NZ228883A (no) |
Families Citing this family (116)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0621326B2 (ja) * | 1988-04-28 | 1994-03-23 | 健 増本 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| JP2753739B2 (ja) * | 1989-08-31 | 1998-05-20 | 健 増本 | アルミニウム基合金箔又はアルミニウム基合金細線の製造方法 |
| JPH07122120B2 (ja) * | 1989-11-17 | 1995-12-25 | 健 増本 | 加工性に優れた非晶質合金 |
| JP2724762B2 (ja) * | 1989-12-29 | 1998-03-09 | 本田技研工業株式会社 | 高強度アルミニウム基非晶質合金 |
| JP2538692B2 (ja) * | 1990-03-06 | 1996-09-25 | ワイケイケイ株式会社 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| JP2639455B2 (ja) * | 1990-03-09 | 1997-08-13 | 健 増本 | 高強度非晶質合金 |
| JPH03267355A (ja) * | 1990-03-15 | 1991-11-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アルミニウム―クロミウム系合金およびその製法 |
| JP2619118B2 (ja) * | 1990-06-08 | 1997-06-11 | 健 増本 | 粒子分散型高強度非晶質アルミニウム合金 |
| EP0475101B1 (en) * | 1990-08-14 | 1995-12-13 | Ykk Corporation | High strength aluminum-based alloys |
| JP2578529B2 (ja) * | 1991-01-10 | 1997-02-05 | 健 増本 | 非晶質合金成形材の製造方法 |
| US5432011A (en) * | 1991-01-18 | 1995-07-11 | Centre National De La Recherche Scientifique | Aluminum alloys, substrates coated with these alloys and their applications |
| JPH0610086A (ja) * | 1991-03-14 | 1994-01-18 | Takeshi Masumoto | 耐摩耗性アルミニウム合金及びその加工方法 |
| US5300157A (en) * | 1991-04-26 | 1994-04-05 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Aluminum-based intermetallic compound with high toughness and high wear resistance |
| JP2992602B2 (ja) * | 1991-05-15 | 1999-12-20 | 健 増本 | 高強度合金線の製造法 |
| JP3031743B2 (ja) * | 1991-05-31 | 2000-04-10 | 健 増本 | 非晶質合金材の成形加工方法 |
| JPH0525578A (ja) * | 1991-07-22 | 1993-02-02 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
| JPH0551684A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-02 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法 |
| JP3053267B2 (ja) * | 1991-09-05 | 2000-06-19 | ワイケイケイ株式会社 | アルミニウム基合金集成固化材の製造方法 |
| JPH0565584A (ja) * | 1991-09-05 | 1993-03-19 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | 高強度アルミニウム基合金粉末の製造方法 |
| JP3302031B2 (ja) * | 1991-09-06 | 2002-07-15 | 健 増本 | 高靭性高強度非晶質合金材料の製造方法 |
| US5332456A (en) * | 1991-09-26 | 1994-07-26 | Tsuyoshi Masumoto | Superplastic aluminum-based alloy material and production process thereof |
| JP3205362B2 (ja) * | 1991-11-01 | 2001-09-04 | ワイケイケイ株式会社 | 高強度高靭性アルミニウム基合金 |
| JP2799642B2 (ja) * | 1992-02-07 | 1998-09-21 | トヨタ自動車株式会社 | 高強度アルミニウム合金 |
| JP2954775B2 (ja) * | 1992-02-14 | 1999-09-27 | ワイケイケイ株式会社 | 微細結晶組織からなる高強度急冷凝固合金 |
| WO1993016209A1 (en) * | 1992-02-18 | 1993-08-19 | Allied-Signal Inc. | Improved elevated temperature strength of aluminum based alloys by the addition of rare earth elements |
| JP2798842B2 (ja) * | 1992-02-28 | 1998-09-17 | ワイケイケイ株式会社 | 高強度アルミニウム合金圧延板の製造方法 |
| JP2798840B2 (ja) * | 1992-02-28 | 1998-09-17 | ワイケイケイ株式会社 | 高強度アルミニウム基合金集成固化材並びにその製造方法 |
| JP2798841B2 (ja) * | 1992-02-28 | 1998-09-17 | ワイケイケイ株式会社 | 高強度、耐熱性アルミニウム合金集成固化材並びにその製造方法 |
| JP2911673B2 (ja) * | 1992-03-18 | 1999-06-23 | 健 増本 | 高強度アルミニウム合金 |
| JPH0673479A (ja) * | 1992-05-06 | 1994-03-15 | Honda Motor Co Ltd | 高強度高靱性Ａｌ合金 |
| EP0570910A1 (en) * | 1992-05-19 | 1993-11-24 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | High strength and high toughness aluminum alloy structural member, and process for producing the same |
| JPH05320803A (ja) * | 1992-05-22 | 1993-12-07 | Honda Motor Co Ltd | 高強度Ａｌ合金 |
| US5509978A (en) * | 1992-08-05 | 1996-04-23 | Yamaha Corporation | High strength and anti-corrosive aluminum-based alloy |
| EP0584596A3 (en) * | 1992-08-05 | 1994-08-10 | Yamaha Corp | High strength and anti-corrosive aluminum-based alloy |
| JP3142659B2 (ja) * | 1992-09-11 | 2001-03-07 | ワイケイケイ株式会社 | 高力、耐熱アルミニウム基合金 |
| JP2816786B2 (ja) * | 1992-09-16 | 1998-10-27 | 健 増本 | Ａｌ−Ｔｉ系又はＡｌ−Ｔａ系耐摩耗性硬質膜及びその製造方法 |
| JP2911708B2 (ja) * | 1992-12-17 | 1999-06-23 | ワイケイケイ株式会社 | 高強度、耐熱性急冷凝固アルミニウム合金及びその集成固化材並びにその製造方法 |
| JPH06256878A (ja) * | 1993-03-02 | 1994-09-13 | Takeshi Masumoto | 高力耐熱性アルミニウム基合金 |
| US5288344A (en) * | 1993-04-07 | 1994-02-22 | California Institute Of Technology | Berylllium bearing amorphous metallic alloys formed by low cooling rates |
| US5368659A (en) * | 1993-04-07 | 1994-11-29 | California Institute Of Technology | Method of forming berryllium bearing metallic glass |
| JPH0754011A (ja) * | 1993-08-06 | 1995-02-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ａｌ合金製構造部材の製造方法 |
| JP2749761B2 (ja) * | 1993-08-09 | 1998-05-13 | 本田技研工業株式会社 | 高耐力・高靭性アルミニウム合金粉末の粉末鍛造方法 |
| JPH07238336A (ja) * | 1994-02-25 | 1995-09-12 | Takeshi Masumoto | 高強度アルミニウム基合金 |
| JP2795611B2 (ja) * | 1994-03-29 | 1998-09-10 | 健 増本 | 高強度アルミニウム基合金 |
| JPH0835029A (ja) * | 1994-07-19 | 1996-02-06 | Toyota Motor Corp | 高強度高延性鋳造アルミニウム合金およびその製造方法 |
| FR2744839B1 (fr) | 1995-04-04 | 1999-04-30 | Centre Nat Rech Scient | Dispositifs pour l'absorption du rayonnement infrarouge comprenant un element en alliage quasi-cristallin |
| JP3098705B2 (ja) * | 1995-10-02 | 2000-10-16 | トヨタ自動車株式会社 | アルミニウム材の表面窒化処理方法および窒化処理用助剤 |
| JPH09263915A (ja) * | 1996-03-29 | 1997-10-07 | Ykk Corp | 高強度、高延性アルミニウム基合金 |
| JPH1030145A (ja) * | 1996-07-18 | 1998-02-03 | Ykk Corp | 高強度アルミニウム基合金 |
| JP4080013B2 (ja) * | 1996-09-09 | 2008-04-23 | 住友電気工業株式会社 | 高強度高靱性アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JP3725279B2 (ja) | 1997-02-20 | 2005-12-07 | Ｙｋｋ株式会社 | 高強度、高延性アルミニウム合金 |
| JP3365954B2 (ja) * | 1997-04-14 | 2003-01-14 | 株式会社神戸製鋼所 | 半導体電極用Ａｌ−Ｎｉ−Ｙ 合金薄膜および半導体電極用Ａｌ−Ｎｉ−Ｙ 合金薄膜形成用スパッタリングターゲット |
| WO1998048431A1 (en) * | 1997-04-18 | 1998-10-29 | Post Glover Resistors Inc. | Resistors formed of aluminum-titanium alloys |
| US6538554B1 (en) | 1997-04-18 | 2003-03-25 | Berger, Ii Robert E. | Resistors formed of aluminum-titanium alloys |
| JP2000144292A (ja) | 1998-10-30 | 2000-05-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アルミニウム合金およびアルミニウム合金部材の製造方法 |
| US20080138239A1 (en) * | 2002-04-24 | 2008-06-12 | Questek Innovatioans Llc | High-temperature high-strength aluminum alloys processed through the amorphous state |
| EP1499753A2 (en) * | 2002-04-24 | 2005-01-26 | Questek Innovations LLC | Nanophase precipitation strengthened al alloys processed through the amorphous state |
| KR20030087112A (ko) * | 2002-05-06 | 2003-11-13 | 현대자동차주식회사 | 알루미늄 나노입자분산형 비정질합금 및 그 제조방법 |
| EP1513637B1 (en) * | 2002-05-20 | 2008-03-12 | Liquidmetal Technologies | Foamed structures of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US8002911B2 (en) * | 2002-08-05 | 2011-08-23 | Crucible Intellectual Property, Llc | Metallic dental prostheses and objects made of bulk-solidifying amorphhous alloys and method of making such articles |
| AU2003258298A1 (en) | 2002-08-19 | 2004-03-03 | Liquidmetal Technologies | Medical implants |
| WO2004030848A1 (en) * | 2002-09-30 | 2004-04-15 | Liquidmetal Technologies | Investment casting of bulk-solidifying amorphous alloys |
| US7500987B2 (en) * | 2002-11-18 | 2009-03-10 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Amorphous alloy stents |
| US7412848B2 (en) * | 2002-11-22 | 2008-08-19 | Johnson William L | Jewelry made of precious a morphous metal and method of making such articles |
| US7621314B2 (en) | 2003-01-17 | 2009-11-24 | California Institute Of Technology | Method of manufacturing amorphous metallic foam |
| WO2005005675A2 (en) | 2003-02-11 | 2005-01-20 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Method of making in-situ composites comprising amorphous alloys |
| US20070003782A1 (en) * | 2003-02-21 | 2007-01-04 | Collier Kenneth S | Composite emp shielding of bulk-solidifying amorphous alloys and method of making same |
| US20060151031A1 (en) * | 2003-02-26 | 2006-07-13 | Guenter Krenzer | Directly controlled pressure control valve |
| US6974510B2 (en) * | 2003-02-28 | 2005-12-13 | United Technologies Corporation | Aluminum base alloys |
| JP5043427B2 (ja) | 2003-03-18 | 2012-10-10 | リキッドメタル テクノロジーズ，インコーポレイティド | バルク凝固アモルファス合金製の電流集電板 |
| KR101095223B1 (ko) * | 2003-04-14 | 2011-12-20 | 크루서블 인텔렉츄얼 프라퍼티 엘엘씨. | 발포성 벌크 무정형 합금의 연속 주조 |
| WO2004092428A2 (en) | 2003-04-14 | 2004-10-28 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Continuous casting of bulk solidifying amorphous alloys |
| DE602005021136D1 (de) * | 2004-10-15 | 2010-06-17 | Liquidmetal Technologies Inc | Glasbildende amorphe legierungen auf au-basis |
| WO2006060081A2 (en) * | 2004-10-19 | 2006-06-08 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Metallic mirrors formed from amorphous alloys |
| US20060190079A1 (en) * | 2005-01-21 | 2006-08-24 | Naim Istephanous | Articulating spinal disc implants with amorphous metal elements |
| JP4579709B2 (ja) | 2005-02-15 | 2010-11-10 | 株式会社神戸製鋼所 | Ａｌ−Ｎｉ−希土類元素合金スパッタリングターゲット |
| US8063843B2 (en) | 2005-02-17 | 2011-11-22 | Crucible Intellectual Property, Llc | Antenna structures made of bulk-solidifying amorphous alloys |
| WO2006103885A1 (ja) | 2005-03-29 | 2006-10-05 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 耐熱性、加工性、及び剛性に優れたＡｌ基合金 |
| GB0512836D0 (en) | 2005-06-21 | 2005-08-03 | Jha Animesh | Inert alloy anodes for aluminium electrolysis cell using molten salt bath confidential |
| JP5119465B2 (ja) * | 2006-07-19 | 2013-01-16 | 新日鐵住金株式会社 | アモルファス形成能が高い合金及びこれを用いた合金めっき金属材 |
| JP5425634B2 (ja) | 2006-10-27 | 2014-02-26 | ナノテク・メタルズ，インコーポレイテッド | 高温ナノ複合アルミニウム合金およびその方法 |
| JP2008231519A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Honda Motor Co Ltd | 準結晶粒子分散アルミニウム合金およびその製造方法 |
| EP2130935B1 (en) | 2007-03-26 | 2014-07-16 | National Institute for Materials Science | Sintered binary aluminum alloy powder, and method for production thereof |
| JP2008248343A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Honda Motor Co Ltd | アルミニウム基合金 |
| DE102007056298A1 (de) * | 2007-11-22 | 2009-05-28 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Kolben |
| US20110164988A1 (en) * | 2008-09-25 | 2011-07-07 | Borgwarner Inc. | Turbocharger and compressor impeller therefor |
| KR101034862B1 (ko) * | 2008-10-16 | 2011-05-17 | 한국전기연구원 | 비열처리형 가공송전선용 알루미늄 합금 소재 |
| DE112010002988T5 (de) * | 2009-07-20 | 2012-11-29 | Borgwarner Inc. | Turbolader und Verdichterrad dafür |
| US20150104666A1 (en) * | 2012-08-31 | 2015-04-16 | Nikkeikin Aluminum Core Technology Co., Ltd. | Metal-based composite material and method for producing same |
| CN104532072A (zh) * | 2014-12-23 | 2015-04-22 | 内蒙古科技大学 | 一种Al-ETM-LTM-TE铝基非晶合金及其制备方法 |
| WO2017007908A1 (en) | 2015-07-09 | 2017-01-12 | Orlando Rios | Castable high-temperature ce-modified al alloys |
| US10294552B2 (en) * | 2016-01-27 | 2019-05-21 | GM Global Technology Operations LLC | Rapidly solidified high-temperature aluminum iron silicon alloys |
| US10260131B2 (en) | 2016-08-09 | 2019-04-16 | GM Global Technology Operations LLC | Forming high-strength, lightweight alloys |
| CN106756308A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-05-31 | 郑州丽福爱生物技术有限公司 | 一种导电特种铝合金材料及其制备方法 |
| CN106498247A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-03-15 | 郑州丽福爱生物技术有限公司 | 一种耐冲击耐磨复合合金材料及其制备方法 |
| CN106636796A (zh) * | 2016-12-05 | 2017-05-10 | 郑州丽福爱生物技术有限公司 | 一种导电用铝合金材料及其制备方法 |
| WO2018191695A1 (en) * | 2017-04-13 | 2018-10-18 | Arconic Inc. | Aluminum alloys having iron and rare earth elements |
| US20190093197A1 (en) * | 2017-09-26 | 2019-03-28 | GM Global Technology Operations LLC | Aluminum iron silicon alloys having optimized properties |
| US11035026B2 (en) | 2017-09-26 | 2021-06-15 | GM Global Technology Operations LLC | Aluminum iron silicon alloys having optimized properties |
| RU2688314C1 (ru) * | 2018-07-23 | 2019-05-21 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Сплав на основе алюминия и изделие из него |
| WO2020081157A1 (en) * | 2018-10-17 | 2020-04-23 | Arconic Inc. | Improved aluminum alloy products and methods for making the same |
| WO2020081255A1 (en) * | 2018-10-17 | 2020-04-23 | Arconic Inc. | Aluminum alloys having iron and rare earth elements |
| WO2020106601A1 (en) * | 2018-11-20 | 2020-05-28 | Arconic Inc. | Aluminum alloy products and methods for making the same |
| US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
| WO2020170589A1 (ja) * | 2019-02-20 | 2020-08-27 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金材 |
| CN112442616A (zh) * | 2019-09-03 | 2021-03-05 | 天津大学 | 一种高硬度铝基纳米晶合金及其制备方法 |
| US12247272B2 (en) | 2019-10-30 | 2025-03-11 | Ut-Battelle, Llc | Aluminum-cerium-copper alloys for metal additive manufacturing |
| US11986904B2 (en) | 2019-10-30 | 2024-05-21 | Ut-Battelle, Llc | Aluminum-cerium-nickel alloys for additive manufacturing |
| US11608546B2 (en) | 2020-01-10 | 2023-03-21 | Ut-Battelle Llc | Aluminum-cerium-manganese alloy embodiments for metal additive manufacturing |
| CN111206171B (zh) * | 2020-02-21 | 2021-09-07 | 湖南工业大学 | 一种高强度铝合金的铸造方法 |
| CN111575542B (zh) * | 2020-05-03 | 2021-04-06 | 上海工程技术大学 | 非晶增强铝合金复合材料及其制备方法 |
| CN112795818A (zh) * | 2020-12-30 | 2021-05-14 | 上海交通大学 | 一种激光增材制造高强耐热稀土铝合金及其制备方法 |
| CN112831694B (zh) * | 2020-12-30 | 2022-12-20 | 上海交通大学 | 一种适用于增材制造的稀土铝合金粉末及其制备方法 |
| TWI741962B (zh) * | 2021-04-16 | 2021-10-01 | 圓融金屬粉末股份有限公司 | 鋁鎳銅合金及其製造方法 |
| CN114686785B (zh) * | 2022-03-03 | 2023-06-13 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种高热稳定铝基金属玻璃及其制备方法 |
| CN115323230B (zh) * | 2022-07-29 | 2023-05-16 | 西安交通大学 | 一种铝铜铈系耐热铝合金及其制备方法 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2656270A (en) * | 1949-10-13 | 1953-10-20 | James B Russell | Aluminum alloy containing mischmetal |
| US3791820A (en) * | 1972-06-23 | 1974-02-12 | Atomic Energy Commission | Fluxless aluminum brazing |
| US4435213A (en) * | 1982-09-13 | 1984-03-06 | Aluminum Company Of America | Method for producing aluminum powder alloy products having improved strength properties |
| US4743317A (en) * | 1983-10-03 | 1988-05-10 | Allied Corporation | Aluminum-transition metal alloys having high strength at elevated temperatures |
| US4715893A (en) * | 1984-04-04 | 1987-12-29 | Allied Corporation | Aluminum-iron-vanadium alloys having high strength at elevated temperatures |
| DE3524276A1 (de) * | 1984-07-27 | 1986-01-30 | BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden, Aargau | Aluminiumlegierung zur herstellung von ultra-feinkoernigem pulver mit verbesserten mechanischen und gefuegeeigenschaften |
| JPH0657863B2 (ja) * | 1986-04-23 | 1994-08-03 | アルミニウム粉末冶金技術研究組合 | 疲労強度の改善された耐熱性アルミニウム合金 |
| JPH0657864B2 (ja) * | 1986-04-23 | 1994-08-03 | アルミニウム粉末冶金技術研究組合 | 疲労強度の改善された耐熱性アルミニウム合金 |
| GB2196646A (en) * | 1986-10-21 | 1988-05-05 | Secr Defence Brit | Rapid soldification route aluminium alloys |
| GB2196647A (en) * | 1986-10-21 | 1988-05-05 | Secr Defence | Rapid solidification route aluminium alloys |
| JPS6425934A (en) * | 1987-04-28 | 1989-01-27 | Yoshida Kogyo Kk | High corrosion-resistant amorphous aluminum alloy |
| DE3867120D1 (de) * | 1987-04-28 | 1992-02-06 | Yoshida Kogyo Kk | Amorphe alluminiumlegierungen. |
| US4787943A (en) * | 1987-04-30 | 1988-11-29 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Dispersion strengthened aluminum-base alloy |
| JPS6447831A (en) * | 1987-08-12 | 1989-02-22 | Takeshi Masumoto | High strength and heat resistant aluminum-based alloy and its production |
| JPH01127641A (ja) * | 1987-11-10 | 1989-05-19 | Takeshi Masumoto | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| DE3739190A1 (de) * | 1987-11-19 | 1989-06-01 | Foerster Inst Dr Friedrich | Rotierkopf zum abtasten der oberflaeche zylindrischer pruefteile |
| JPH01240631A (ja) * | 1988-03-17 | 1989-09-26 | Takeshi Masumoto | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| JPH0621326B2 (ja) * | 1988-04-28 | 1994-03-23 | 健 増本 | 高力、耐熱性アルミニウム基合金 |
| US4851193A (en) * | 1989-02-13 | 1989-07-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | High temperature aluminum-base alloy |
| DE69017496T2 (de) * | 1989-04-25 | 1995-09-28 | Tsuyoshi Masumoto | Korrosionsbeständige Legierung auf Aluminium-Basis. |
| JPH07122119B2 (ja) * | 1989-07-04 | 1995-12-25 | 健 増本 | 機械的強度、耐食性、加工性に優れた非晶質合金 |
| JP2724762B2 (ja) * | 1989-12-29 | 1998-03-09 | 本田技研工業株式会社 | 高強度アルミニウム基非晶質合金 |
-
1988
- 1988-04-28 JP JP63103812A patent/JPH0621326B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-04-26 NZ NZ228883A patent/NZ228883A/en unknown
- 1989-04-27 KR KR1019890005663A patent/KR920004680B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1989-04-27 CA CA000597963A patent/CA1337507C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-04-27 NO NO891753A patent/NO178794C/no not_active IP Right Cessation
- 1989-04-28 US US07/345,677 patent/US5053085A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-28 BR BR898902470A patent/BR8902470A/pt not_active IP Right Cessation
- 1989-04-28 DE DE68916687T patent/DE68916687T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-04-28 DE DE198989107789T patent/DE339676T1/de active Pending
- 1989-04-28 AU AU33872/89A patent/AU618802B2/en not_active Ceased
- 1989-04-28 EP EP89107789A patent/EP0339676B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1993
- 1993-02-19 US US08/019,755 patent/US5368658A/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-02-19 US US08/019,756 patent/US5320688A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU3387289A (en) | 1989-11-02 |
| JPH0621326B2 (ja) | 1994-03-23 |
| BR8902470A (pt) | 1990-01-16 |
| NZ228883A (en) | 1991-03-26 |
| DE68916687D1 (de) | 1994-08-18 |
| US5053085A (en) | 1991-10-01 |
| EP0339676A1 (en) | 1989-11-02 |
| KR900016483A (ko) | 1990-11-13 |
| NO178794C (no) | 1996-06-05 |
| US5320688A (en) | 1994-06-14 |
| DE68916687T2 (de) | 1995-02-23 |
| KR920004680B1 (ko) | 1992-06-13 |
| EP0339676B1 (en) | 1994-07-13 |
| DE339676T1 (de) | 1990-03-22 |
| NO891753D0 (no) | 1989-04-27 |
| JPH01275732A (ja) | 1989-11-06 |
| AU618802B2 (en) | 1992-01-09 |
| CA1337507C (en) | 1995-11-07 |
| NO891753L (no) | 1989-10-30 |
| US5368658A (en) | 1994-11-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO178794B (no) | Sterke, varmebestandige, aluminiumsbaserte legeringer | |
| CA2020484C (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| US4990198A (en) | High strength magnesium-based amorphous alloy | |
| EP0303100B1 (en) | High strength, heat resistant aluminum alloys and method of preparing wrought article therefrom | |
| US5509978A (en) | High strength and anti-corrosive aluminum-based alloy | |
| US3989517A (en) | Titanium-beryllium base amorphous alloys | |
| KR930006296B1 (ko) | 높은 강도, 내열성 알루미늄-기재 합금 | |
| US4909867A (en) | High strength, heat resistant aluminum alloys | |
| EP0905268A1 (en) | High-strength amorphous alloy and process for preparing the same | |
| US5118368A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| US5240517A (en) | High strength, heat resistant aluminum-based alloys | |
| JP4332647B2 (ja) | 高強度非晶質合金およびその製造方法 | |
| US5714018A (en) | High-strength and high-toughness aluminum-based alloy | |
| EP0564814B1 (en) | Compacted and consolidated material of a high-strength, heat-resistant aluminum-based alloy and process for producing the same | |
| US5221376A (en) | High strength magnesium-based alloys | |
| EP0540054A1 (en) | High-strength and high-toughness aluminum-based alloy | |
| USRE30080E (en) | Titanium-beryllium base amorphous alloys | |
| Korznikova et al. | Structure and properties of Ni-based amorphous ribbons consolidated by high pressure torsion | |
| NO173453B (no) | Varmeresistent aluminiumlegering med hoey styrke, samt anvendelse av legeringen for fremstilling av smidde gjenstander | |
| JPH0747792B2 (ja) | 形状記憶合金 | |
| JPH051346A (ja) | 高強度アルミニウム基合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN OCTOBER 2003 |