KR102571587B1

KR102571587B1 - 회전 전기 기기, 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트, 회전 전기 기기의 제조 방법, 무방향성 전자 강판의 제조 방법, 회전 전기 기기의 로터 및 스테이터의 제조 방법 그리고 무방향성 전자 강판의 세트

Info

Publication number: KR102571587B1
Application number: KR1020237012154A
Authority: KR
Inventors: 뎃슈 무라카와; 요시아키 나토리
Original assignee: 닛폰세이테츠 가부시키가이샤
Priority date: 2021-03-31
Filing date: 2022-03-30
Publication date: 2023-08-29
Anticipated expiration: 2042-03-30
Also published as: KR20230053716A; EP4317476A1; JPWO2022210955A1; KR20230154419A; CN116323990A; JP7184226B1; US12009709B2; EP4317476A4; TWI815383B; CA3200440A1; WO2022210955A1; US20240356417A1; US20230353023A1; CN116323990B; TW202307220A

Abstract

이 회전 전기 기기는, 스테이터와, 로터와, 스테이터 및 로터를 수용하는 하우징을 갖고, 스테이터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 내지 30이며, 로터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 내지 15이며, 또한 양자의 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계를 충족시키고 있는 것을 특징으로 한다.

Description

회전 전기 기기, 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트, 회전 전기 기기의 제조 방법, 무방향성 전자 강판의 제조 방법, 회전 전기 기기의 로터 및 스테이터의 제조 방법 그리고 무방향성 전자 강판의 세트

본 발명은 회전 전기 기기, 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트, 회전 전기 기기의 제조 방법, 무방향성 전자 강판의 제조 방법, 회전 전기 기기의 로터 및 스테이터의 제조 방법 그리고 무방향성 전자 강판의 세트에 관한 것이다.

본원은, 2021년 3월 31일에, 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2021-061734호 및 2021년 6월 4일에, 일본에 출원된 일본 특허 출원 제2021-094801호에 기초하여 우선권을 주장하고, 그 내용을 여기에 원용한다.

회전 전기 기기(모터)는 스테이터, 로터 및 하우징으로 구성되어 있다.　스테이터 코어는 무방향성 전자 강판을 소정 형상으로 펀칭한 후에 적층하고, 클램프 등에 의해 고착시킴으로써 형성된다.　그리고, 스테이터 코어는 권선 처리가 실시된 후에, 수축 끼워 맞춤 등으로 하우징이 장착되어 있다(예를 들어, 특허문헌 1 참조).　또한, 수축 끼워 맞춤 이외에도 냉각 끼워 맞춤, 압입, 볼트 체결 등의 수단이 있지만, 어느 것이나 스테이터 코어에 압축 응력이 가해진다.

국제 공개 제2018/167853호

통상, 스테이터는 하우징으로부터의 압축 응력을 받으므로, 그 철손이 증가하기 쉽다는 과제를 갖고 있다.　한편, 로터는 자기 토크를 스테이터에 전달하기 때문에, 자속 밀도가 높은 재료가 요망된다는 과제를 갖고 있다.

압축 응력에 의해 철손이 증가하기 어려운 무방향성 전자 강판의 결정 방위는 {111}<211> 방위이다.　그러나, {111}<211> 방위의 자속 밀도는 저하되는 경향이 있다.　본 발명자는, 스테이터와 로터에서 상이한 결정 방위의 재료를 사용함으로써, 스테이터, 로터의 양쪽에 있어서 양호한 특성을 갖게 하는 것을 검토하였다.

압축 응력에 대한 감수성을 낮게 하기 위해 {111}<211> 방위 강도는 높은 편이 바람직하지만, {111}<211> 방위 강도가 높으면, 자속 밀도는 낮아진다.

이에 따라, 본 발명은 하우징으로부터의 압축 응력을 받는 스테이터 재료의 {111}<211> 방위 강도를 높게 하여 압축 응력에 대한 감수성을 높이고, 높은 자속 밀도를 요하는 로터 재료의 {111}<211> 방위 강도를 낮추어, 자속 밀도를 확보함으로써, 스테이터, 로터의 양쪽에 있어서 양호한 자기 특성을 갖게 하면서, 모터 효율을 높이는 기술을 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명은 상기 과제를 해결하기 위해, 이하를 요지로 하는 것이다.

(1) 스테이터와, 로터와, 스테이터 및 로터를 수용하는 하우징을 갖고,

상기 스테이터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 내지 30이며, 상기 로터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 내지 15이며, 또한 양자의 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계를 충족시키고 있는 것을 특징으로 하는 회전 전기 기기.

(2) 상기 로터의 철심 소재의 {411}<148> 방위 강도 (C)는 4 미만인 것을 특징으로 하는, 상기 (1)에 기재된 회전 전기 기기.

(3) 상기 스테이터의 철심 및 상기 로터의 철심의 화학 조성은, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 회전 전기 기기.

(4) 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 한 항에 기재된 회전 전기 기기에 사용되는 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트.

(5) 상기 스테이터의 철심 및 상기 로터의 철심의 화학 조성은, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 상기 (4)에 기재된 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트.

(6) 상기 (4) 또는 (5)에 기재된 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트를 사용하여 회전 전기 기기를 제조하는 것을 특징으로 하는, 회전 전기 기기의 제조 방법.

(7) 화학 조성이, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 무방향성 전자 강판을, 제강, 열간 압연, 열간 압연판 어닐링, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링을 포함하는 공정으로 제조할 때, 상기 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를 2종류 설정하고, 상기 로터 철심용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를 860℃ 내지 1000℃로 하고, 또한 상기 스테이터 철심용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도보다 높게 하는 것을 특징으로 하는, 상기 (1)에 기재된 회전 전기 기기의 로터 철심용 무방향성 전자 강판 및 스테이터 철심용 무방향성 전자 강판의 제조 방법.

(8) 화학 조성이, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 무방향성 전자 강판을, 제강, 열간 압연, 열간 압연판 어닐링, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링을 포함하는 공정으로 제조하고, 얻어진 무방향성 전자 강판으로부터 상기 스테이터 철심에 사용하는 철심 소재와 로터에 사용하는 철심 소재를 펀칭하여 각각 적층하고, 상기 식 (1)이 충족되도록 스테이터에만 응력 제거 어닐링을 행하는, 상기 (1)에 기재된 회전 전기 기기의 로터 및 스테이터의 제조 방법.

(9) 화학 조성이, 질량％로, Cr: 0.001 내지 5.000％를 함유하는 상기 (7)에 기재된 회전 전기 기기의 로터 철심용 무방향성 전자 강판 및 스테이터 철심용 무방향성 전자 강판의 제조 방법.

(10) 상기 무방향성 전자 강판의 화학 조성이, 질량％로, Cr: 0.001 내지 5.000％를 함유하는 상기 (8)에 기재된 회전 전기 기기의 로터 및 스테이터의 제조 방법.

(11) 회전 전기 기기의 철심 소재에 사용되는 무방향성 전자 강판의 세트이며,

스테이터용의 무방향성 전자 강판의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 내지 30이며, 로터용의 무방향성 전자 강판의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 내지 15이며, 또한 양자의 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계를 충족시키고 있는 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판의 세트.

(12) 상기 스테이터용의 무방향성 전자 강판 및 상기 로터용의 무방향성 전자 강판의 화학 조성은, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 상기 (11)에 기재된 무방향성 전자 강판의 세트.

본 발명에서는, 스테이터, 로터의 양쪽에 있어서 양호한 자기 특성을 갖게 하여, 모터 효율을 향상시킬 수 있다.

도 1은 실시예에서 사용되는 회전 전기 기기의 부분 평면도이다.

이하에 본 발명의 바람직한 실시 형태에 대하여 상세하게 설명한다.　또한, 특별히 정하지 않는 한, 수치 a 및 b에 대하여 「a 내지 b」라는 표기는 「a 이상 b 이하」를 의미하는 것으로 한다.　이러한 표기에 있어서 수치 b에만 단위를 붙인 경우에는, 당해 단위가 수치 a에도 적용되는 것으로 한다.

본 발명의 제1 실시 형태는, 이하의 구성을 구비하는 회전 전기 기기이다.

스테이터와, 로터와, 스테이터 및 로터를 수용하는 하우징을 갖고, 상기 스테이터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 내지 30이며, 상기 로터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 내지 15이며, 또한 양자의 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계를 충족시키고 있는 것을 특징으로 하는 회전 전기 기기.

또한, 본 발명의 제1 실시 형태는, 이 회전 전기 기기에 사용되는 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트도 포함한다.

또한, 본 발명의 제1 실시 형태는, 상기 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트를 사용하여 회전 전기 기기를 제조하는 회전 전기 기기의 제조 방법을 포함한다.

이하, 본 실시 형태에 관한 회전 전기 기기에 대하여 구체적으로 설명한다.

본 발명의 회전 전기 기기는, 적어도 스테이터와, 로터와, 스테이터 및 로터를 수용하는 하우징을 갖는다.　스테이터, 로터 및 하우징은, 후술하는 구성(예를 들어 {111}<211> 방위 강도)을 제외하고, 이들의 형상, 구성에 관하여 특별히 한정되는 것은 아니고, 통상의 형상, 구성을 구비한다.

본 발명에 관한 스테이터의 철심 소재는, 2 내지 30의 {111}<211> 방위 강도 (A)를 갖고, 로터의 철심 소재는, 1 내지 15의 {111}<211> 방위 강도 (B)를 갖고, 또한 양자의 {111}<211> 방위 강도는, 식 (1) A>B의 관계식을 충족시키고 있다.

본 발명에서의 {111}<211> 방위 강도의 측정은, 먼저 스테이터 철심, 로터 철심으로서 적층된 복수의 철심 소재를 1매로 분해한다.　계속해서, 어느 1매의 철심 소재의 판 두께 중심이 표출되도록 연마하고, 그 연마면을 EBSD(Electron Back Scattering Diffraction)로 2500㎛² 이상의 영역에 대하여 관찰을 행한다.　관찰은 합계 면적이 2500㎛² 이상이면, 몇몇 소구획으로 나눈 몇 개소에서 행해도 된다.　스테이터 철심에 있어서는 2500000㎛² 이상의 영역에 대하여 관찰을 행하는 것이 바람직하다.　측정 시의 step 간격은 1㎛로 한다.　EBSD의 관찰 데이터로부터 {111}<211> 방위 강도를 구한다.　방위 강도의 단위는 대 랜덤비(I/IO)를 사용한다.

스테이터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (A)는 2 내지 30의 범위이다.　스테이터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 미만이면, 압축 응력에 관하여 철손의 증가량이 증가하여, 모터 손실이 증가한다.　또한 30을 초과하면 결정 방위 자체가 철손을 악화시켜, 모터 손실이 증가한다.　{111}<211> 방위 강도 (A)는 바람직하게는 4 내지 10의 범위이다.

로터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (B)는 1 내지 15의 범위이다.　로터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 미만이면, 재료의 이방성이 강해져, 로터의 형상을 펀칭했을 때 진원도가 악화되어, 모터 손실이 증가하고, 또한 15를 초과하면 자속 밀도가 저하되어, 모터 손실이 증가한다.　{111}<211> 방위 강도 (B)는 바람직하게는 2 내지 8의 범위이다.

본 발명에 관한 스테이터, 로터의 철심 소재는 각각, 상술한 {111}<211> 방위 강도 범위를 가짐과 동시에, 양자의 {111}<211> 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계식을 충족시킬 필요가 있다.　양자의 {111}<211> 방위 강도가 A>B의 관계에 있는 경우에는, 스테이터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (A)는 로터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (B)보다 크므로, 양자의 자기 특성이 향상되어, 모터 효율을 높일 수 있다.

반대로, 양자의 {111}<211> 방위 강도가 A≤B의 관계에 있는 경우에는, 스테이터에서는 케이스에 의한 압축 응력으로 철손이 증가하여, 로터의 자속 밀도가 저하됨으로써, 회전 전기 기기의 효율을 높일 수 없다.

또한, 로터의 철심 소재의 {411}<148> 방위 강도 (C)는 4 미만인 것이 바람직하다.　이 경우, 로터의 형상을 펀칭했을 때 진원도가 더 향상되는 효과가 얻어진다.　방위 강도 (C)는 전술한 방위 강도 (A)와 방위 강도 (B)를 측정한 방법(EBSD)에 의해 측정할 수 있다.

상기 제1 실시 형태의 회전 전기 기기의 스테이터와 로터에 사용할 수 있는 무방향성 전자 강판의 화학 조성은, {111}<211> 방위 강도의 식 (1)의 관계를 제공할 수 있는 것이면, 특별히 한정되지는 않는다.　이하에, 본 발명의 무방향성 전자 강판의 적합한 화학 조성의 예를 나타낸다.　화학 조성의 설명 「％」는 「질량％」를 의미하는 것으로 한다.

예를 들어, 이들 무방향성 전자 강판의 화학 조성은, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하를 함유하고, 그리고 잔부: Fe 및 불순물인 것이 바람직하다.

C: 0.0100％ 이하

C는 불순물로서 함유된다.　철손 저감을 위해, 함유량은 0.0100％ 이하로 하는 것이 바람직하다.　상한은 보다 바람직하게는 0.0025％, 더욱 바람직하게는 0.0020％이다.

Si: 2.6％ 이상, 4.5％ 이하

Si는 강판의 강도를 높이는 원소이다.　또한, 비저항을 증가시키는 원소이며, 철손 저감을 위해 함유시킨다.　또한, 강판의 강도를 향상시키는 것에도 유효하다.　이 효과와, 포화 자속 밀도의 저하나 강의 취화를 방지하는 관점에서, 함유량은 2.5 내지 4.5％로 하는 것이 바람직하다.　하한은 보다 바람직하게는 2.8％, 더욱 바람직하게는 3.0％이다.　상한은 보다 바람직하게는 4.2％, 더욱 바람직하게는 4.0％이다.

Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하

Mn은, Si, Al과 마찬가지로 비저항을 증가시키는 작용을 갖고 있으므로, 철손 저감을 위해 함유시킨다.　또한, 강판의 강도를 높이는 원소이기도 하다.　이 효과와, 포화 자속 밀도의 저하나 강의 취화를 방지하는 관점에서, 함유량은 0.20 내지 3.00％로 하는 것이 바람직하다.　하한은 보다 바람직하게는 0.30％, 더욱 바람직하게는 0.60％이다.　상한은 보다 바람직하게는 2.8％, 더욱 바람직하게는 2.5％이다.

P: 0.15％ 이하

P는 강판의 강도를 향상시키는 원소이다.　강판의 강도는 Si나 Mn으로도 향상시킬 수 있으므로, P는 함유시키지 않아도 된다.　강판의 취화를 방지하는 관점에서, 함유량은 0.15％ 이하로 하는 것이 바람직하다.　상한은 보다 바람직하게는 0.08％, 더욱 바람직하게는 0.06％이다.

S: 0.0030％ 이하,

S는 불순물이다.　철손 저감을 위해, 함유량은 0.0030％ 이하로 하는 것이 바람직하다.　상한은 보다 바람직하게는 0.0025％, 더욱 바람직하게는 0.0020％이다.

N: 0.0040％ 이하

질소(N)는 불순물이다.　N은, 추가 열처리 후의 자기 특성을 저하시킨다.　따라서, N 함유량은 0.0040％ 이하인 것이 바람직하다.　N 함유량은, 보다 바람직하게는 0.0020％ 이하이다.

Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하

Al은 Si와 마찬가지로 비저항을 증가시키는 원소이며, 철손 저감을 위해 함유시킨다.　Al이 0.10％ 미만에서는 이 효과가 충분히 얻어지지 않기 때문에, 하한을 0.10％로 한다.　하한은 보다 바람직하게는 0.15％, 더욱 바람직하게는 0.20％이다.　포화 자속 밀도의 저하를 방지하는 관점에서, 함유량은 2.0％ 이하로 하는 것이 바람직하다.　상한은 보다 바람직하게는 1.8％, 더욱 바람직하게는 1.5％이다.

Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％

Sn은 자기 특성에 있어서 바람직한 결정 방위를 발달시키는 원소이다.　Sn은 함유될 필요는 없고 함유량의 하한은 0％이다.　Sn 함유의 효과는 미량이어도 얻어지지만, 함유의 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 함유량은 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.02％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.　자기 특성의 열화를 방지하는 관점에서, 함유량의 상한은 0.200％로 하는 것이 바람직하고, 0.100％로 하는 것이 보다 바람직하다.

Sb는 자기 특성에 있어서 바람직한 결정 방위를 발달시키는 원소이다.　Sb는 함유될 필요는 없고 함유량의 하한은 0이다.　Sb 함유의 효과는 미량이어도 얻어지지만, 함유의 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 함유량은 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.02％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.　자기 특성의 열화를 방지하는 관점에서, 함유량의 상한은 0.200％로 하는 것이 바람직하고, 0.100％로 하는 것이 보다 바람직하다.

Cr: 0 내지 5.0％

Cr은 내식성이나 고주파 특성, 집합 조직을 향상시키는 원소이다.　Cr은 함유될 필요는 없고 함유량의 하한은 0％이다.　Cr 함유의 효과는 미량이어도 얻어지지만, 함유의 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 함유량은 0.001％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.01％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 0.02％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.　제품 비용의 관점에서, 함유량의 상한은 5.0％이며, 0.5％로 하는 것이 바람직하고, 0.4％로 하는 것이 보다 바람직하다.

Ni: 0 내지 5.0％

Ni는 강판의 전기 저항을 높여, 철손을 저감시키는 원소이다.　Ni는 함유될 필요는 없고 함유량의 하한은 0％이다.　Ni 함유의 효과는 미량이어도 얻어지지만, 함유의 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 함유량은 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.02％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.　제품 비용의 관점에서, 함유량의 상한은 5.0％이며, 0.5％로 하는 것이 바람직하고, 0.4％로 하는 것이 보다 바람직하다.

Cu: 0 내지 5.0％,

Cu는 강판의 전기 저항을 높여, 철손을 저감시키는 원소이다.　Cu는 함유될 필요는 없고 함유량의 하한은 0％이다.　Cu 함유의 효과는 미량이어도 얻어지지만, 함유의 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 함유량은 0.01％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.02％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.　제품 비용의 관점, 강의 취화를 방지하는 관점에서, 함유량의 상한은 5.0％이며, 0.5％로 하는 것이 바람직하고, 0.4％로 하는 것이 보다 바람직하다.

Ca: 0 내지 0.010％

Ca는 황화물을 조대화시켜, 열처리 공정에서의 결정립의 성장성을 개선하여, 저철손화에 기여하는 원소이다.　Ca는 함유될 필요는 없고 함유량의 하한은 0％이다.　Ca 함유의 효과는 미량이어도 얻어지지만, 함유의 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 함유량은 0.005％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.0010％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.　자기 특성의 열화를 방지하는 관점에서, 함유량의 상한은 0.010％이며, 0.0050％로 하는 것이 바람직하고, 0.0030％로 하는 것이 보다 바람직하다.

Mg: 0 내지 0.0100％

Mg는 결정립의 성장을 촉진하는 작용을 통하여 철손을 저감시키는 원소임과 함께, 개재물 중의 황화물을, Mg를 함유하는 보다 경화된 개재물로 하고, 피로 강도를 향상시키는 원소이다.　이 효과를 얻기 위해, 비용면을 고려하여, 함유량은 0.0000 내지 0.0100％로 하는 것이 바람직하다.　하한은 보다 바람직하게는 0.0005％, 더욱 바람직하게는 0.0010％이다.　상한은 보다 바람직하게는 0.0040％, 더욱 바람직하게는 0.0030％이다.

희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％

희토류 원소(REM)는 황화물을 조대화시켜, 열처리 공정에서의 결정립의 성장성을 개선하여, 저철손화에 기여하는 원소이다.　희토류 원소(REM)는 함유될 필요는 없고 함유량의 하한은 0％이다.　희토류 원소(REM) 함유의 효과는 미량이어도 얻어지지만, 함유의 효과를 확실하게 얻기 위해서는, 함유량은 0.0005％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.0010％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.　자기 특성의 열화를 방지하는 관점에서, 함유량의 상한은 0.010％이며, 0.0050％로 하는 것이 바람직하고, 0.0030％로 하는 것이 보다 바람직하다.

Ti: 0.0030％ 이하

Ti는 불순물로서 포함되는 원소이다.　Ti는, 지철 중의 C, N, O 등과 결합하여 TiN, TiC, Ti 산화물 등의 미소 석출물을 형성하고, 어닐링 중의 결정립의 성장을 저해하여 자기 특성을 열화시키므로, 함유량은 0.0030％ 이하로 하는 것이 바람직하다.　상한은 보다 바람직하게는 0.0020％, 더욱 바람직하게는 0.0010％이다.　Ti는 함유될 필요는 없으므로, 함유량의 하한은 0％이다.　정련 비용을 고려하여, 하한을 0.0003％ 또는 0.0005％로 해도 된다.

B: 0.0000％ 내지 0.0050％

B는, 소량으로 집합 조직의 개선에 기여한다.　그 때문에, B를 함유시켜도 된다.　상기 효과를 얻는 경우, B 함유량을 0.0001％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

한편, B 함유량이 0.0050％를 초과하면, B의 화합물이 어닐링 시의 입자 성장을 저해하여, 결정 입경이 미세하게 되어, 철손 증가의 요인이 된다.　그 때문에, B 함유량은 0.0050％ 이하로 한다.

O: 0.0000％ 내지 0.0200％

O는, 강 중의 Cr과 결합하여, Cr₂O₃을 생성한다.　이 Cr₂O₃은 집합 조직의 개선에 기여한다.　그 때문에, O를 함유시켜도 된다.　상기 효과를 얻는 경우, O 함유량을 0.0010％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

한편, O 함유량이 0.0200％를 초과하면, Cr₂O₃이 어닐링 시의 입자 성장을 저해하여, 결정 입경이 미세하게 되어, 철손 증가의 요인이 된다.　그 때문에, O 함유량은 0.0200％ 이하로 한다.

화학 조성의 잔부는 Fe 및 불순물이다.　불순물이란, 원재료에 포함되는 성분 또는 제조의 과정에서 혼입되는 성분이며, 의도적으로 강판에 함유시킨 것은 아닌 성분을 말한다.

상술한 모재 강판의 화학 성분은, 일반적인 분석 방법에 의해 측정하면 된다.　예를 들어, 강 성분은, ICP-AES(Inductively Coupled Plasma-Atomic Emission Spectrometry)를 사용하여 측정하면 된다.　또한, C 및 S는 연소-적외선 흡수법을 사용하고, N은 불활성 가스 융해-열전도도법을 사용하면 된다.　O는 불활성 가스 융해-비분산형 적외선 흡수법을 사용하면 된다.

제1 실시 형태에서는, 상술한 로터 및 스테이터를 사용하여 회전 전기 기기를 제조한다.　이에 의해, 스테이터, 로터의 양쪽에 있어서 양호한 자기 특성을 갖게 하여, 모터 효율을 향상시킬 수 있다.

본 발명의 제2 실시 형태는, 제1 실시 양태의 회전 전기 기기에 사용하는 로터용 무방향성 전자 강판 및 스테이터용 무방향성 전자 강판의 제조 방법이다.　제1 실시 형태의 회전 전기 기기의 스테이터와 로터의 {111}<211> 방위 강도의 관계는, 스테이터 및 로터에 사용되는 무방향성 전자 강판의 제조 공정에서의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를 제어함으로써도 얻을 수 있다.

즉, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.1％ 이상 3.0％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.1％ 이상 2.0％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 무방향성 전자 강판을, 제강, 열간 압연, 열간 압연판 어닐링, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링을 포함하는 공정으로 제조할 때, 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를 2종류 설정하고, 로터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를 860℃ 내지 1000℃로 하고, 또한 스테이터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도보다 높게 함으로써, 제1 실시 형태의 회전 전기 기기의 스테이터와 로터의 {111}<211> 방위 강도의 관계를 얻을 수 있다.　따라서, 스테이터용의 무방향성 전자 강판의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 내지 30이며, 로터용의 무방향성 전자 강판의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 내지 15이며, 또한 양자의 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계를 충족시키고 있는 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판의 세트가 얻어진다.

본 발명의 제2 실시 형태의 제조 방법은, 제강, 열간 압연, 열간 압연판 어닐링, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링 및 필요에 따라 행해지는 스킨 패스 압연을 포함하는 공정으로 제조되는 것이며, 전술한 열간 압연판 어닐링 이외의 공정에 대해서는 특별히 규정하는 것은 아니지만, 각 공정에 있어서 다음과 같은 조건을 채용할 수 있다.

열간 압연의 슬래브 가열 온도에 대해서는 1000 내지 1200℃의 표준적인 조건이어도 된다.　단 권취 온도에 대해서는 열간 압연판의 인성의 점에서 600℃ 이하가 바람직하고, 더욱 바람직하게는 550℃ 이하이다.

최대 열간 압연판의 두께에 대해서는 얇은 편이, 나중의 산세 통판이나 냉간 압연 통판 시의 균열이나 파단 방지에 유리하기 때문에, 열간 압연판의 인성과 생산 효율 등을 감안하여 적절히 조정할 수 있는 것으로 한다.

열간 압연판 어닐링에 대해서는 자성의 관점에서는, 800℃ 이상 1100℃ 이하에서 30초 이상 행하고, 냉간 압연 전의 결정 입경을 50 내지 300㎛ 정도까지 입자 성장시키는 것이 바람직하다.　단 열간 압연판의 연성이 저하되기 때문에, 성분과 생산성을 고려한 후에 조건을 결정하면 된다.

특히, 열간 압연판 어닐링에 대해서는 필요한 {111}<211> 방위 강도에 따라 어닐링 온도를 2종류 설정해도 된다.　로터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연 어닐링의 어닐링 온도를 860℃ 내지 1000℃로 하고, 스테이터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도보다 높게 해도 된다.

열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도는, 얻어지는 무방향성 전자 강판의 {111}<211> 방위 강도에 밀접하게 관련되어 있다.　{111}<211> 방위의 결정립은, 냉간 압연 전의 결정립계 근방에서 발생하기 쉬운 것이 알려져 있다.　열간 압연판 어닐링 온도가 높으면 냉간 압연 전의 결정립계 면적이 감소하고, 그 후의 어닐링에서 {111}<211> 방위의 결정립이 적어진다.　즉, 로터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를, 스테이터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도보다 높은 온도로 함으로써 양자의 {111}<211> 방위 강도의 식 (1) A>B의 관계를 얻을 수 있다.

로터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도 범위는, 860℃ 내지 1000℃이지만, 860℃ 미만이면, 리징 등의 표면 결함이 발생하기 때문에, 바람직하지 않다.　또한 1000℃를 초과하면, 강판이 취화되기 쉬워, 제조성을 현저하게 손상시키기 때문에 바람직하지 않다.　로터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도의 특히 바람직한 범위는, 900℃ 내지 950℃이다.　한편, 스테이터용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도는, 로터용의 무방향성 전자 강판보다 낮아도 된다.

제1 실시 형태의 회전 전기 기기의 스테이터와 로터의 {111}<211> 방위 강도의 관계는, 상술한 스테이터 및 로터에 사용되는 무방향성 전자 강판의 제조 공정에서, 특히 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를 제어하지 않아도, 통상의, 제강, 열간 압연, 열간 압연판 어닐링, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링을 포함하는 공정으로 제조하여 얻어진 무방향성 전자 강판으로부터, 스테이터에 사용하는 소재와 로터에 사용하는 소재를 펀칭하여 적층하고, 그 후, 스테이터에만 식 (1)을 충족시키도록 응력 제거 어닐링을 행함으로써도 얻을 수 있다.

펀칭 가공 후에 스테이터에만 실시하는 응력 제거 어닐링에 대해서는, 펀칭 변형을 개방하기 위해 700℃ 내지 900℃의 온도 범위에서 120분 이상의 어닐링을 실시하는 것이 바람직하다.　스킨 패스 압연에 의해 변형을 부여한 경우에는, 특히 고온 또한 장시간으로 어닐링하는 것이 바람직하다.　이와 같이, 스테이터에만 응력 제거 어닐링을 적절하게 행함으로써, 응력 제거 어닐링 후의 스테이터의 {111}<211> 방위 강도 (A)와 로터의 {111}<211> 방위 강도 (B)에 있어서, 식 (1) A>B의 관계를 얻을 수 있다.

실시예

이하, 실시예를 사용하여, 본 발명의 실시 형태를 더 설명한다.

또한, 실시예에 사용한 조건은 그 확인을 위한 하나의 조건 예이며, 본 발명은 이 예에 한정되는 것은 아니며, 본 발명을 일탈하지 않고, 본 발명의 목적을 달성하는 한 다양한 조건을 채용할 수 있는 것이다.

도 1은 회전 전기 기기의 부분 평면도이다.　회전 전기 기기(300)는, 전기학회 D 모델을 베이스로 하여 제작된 IPM 모터이다.　스테이터 코어(3)의 외경은 112mm이고, 로터(302)의 외경은 54mm이고, 스테이터 코어(3)의 적층 높이는 100mm이다.　슬롯수는 24 슬롯이다.　스테이터 코어(3)는, 하우징(301)에 수축 끼워 맞춤에 의해 고정된다.　로터(302)의 외경은 54mmφ이며, 스테이터 코어(3)의 내경은 55mmφ이며, 로터(302)와 스테이터 코어(3) 사이의 갭은 0.5mm이다.　또한, 스테이터 코어(3)의 외경은 112mmφ(=54mm+0.5mm×2+28.5mm×2)이다.　스테이터 코어는 24 슬롯이며, 스테이터 코어의 티스부에 권회하는 구리선의 1상당 권선수는 35턴이며, 로터 자석의 자속 밀도 Br은 1.25T이다.

본 실시예에 있어서, 파고값 3A의 권선 전류를 위상각 30℃로 흐르게 하여, 1500RPM의 회전수로 60분 구동했을 때의 회전 전기 기기에서 발생한 손실을 모터 손실(W)로서 구하였다.

(실시예 1)

용강의 연속 주조를 행하고, 하기 표 1에 나타내는 화학 조성(잔부는 철 및 불순물)을 갖는 250mm 두께의 슬래브를 준비하였다.　이어서, 상기 슬래브에 대하여, 열간 압연을 실시하여, 열간 압연판을 제작하였다.　그때의 슬래브 재가열 온도는 1200℃, 마무리 압연에서의 마무리 온도는 850℃, 권취 시의 권취 온도는 650℃이고 마무리 판 두께는 2.0mm였다.　다음으로, 상기 열간 압연판에 있어서, 열간 압연판 어닐링으로서, 표 1에 기재된 온도에서 1분간의 어닐링을 행하고, 산세에 의해 스케일 제거하고, 0.35mm 두께로 냉간 압연을 행하였다.　그리고, 800℃에서 30초의 마무리 어닐링을 행하였다.

다음으로, 자기 특성의 철손 W15/50(최대 자속 밀도 1.5T, 주파수 50Hz 시의 철손)을 측정하였다.　측정 시료는 한 변이 55mm인 정사각형의 시료편을 채취하여, 압연 방향과 폭 방향의 특성 평균값을 구하였다.　자기 측정은, JIS C 2556(2015)에 기재된 전자 회로에 준한 한 변이 55mm인 정사각형의 시험편이나 또한 미소한 시험편을 측정할 수 있는 장치를 사용하여 측정하였다.　측정 결과를 표 1에 나타낸다.　또한, 재료의 {111}<211> 방위 강도의 측정을 행하였다.　측정의 방법은 상술한 방법으로 행하였다.

회전 전기 기기의 스테이터, 로터에 사용한 각각의 소재로서, 표 1에 나타내는 A 내지 Z의 각 소재와, 동일한 조성 및 동일한 철손을 갖고, 또한 {111}<211> 방위 강도가 낮은 재료로서, A' 내지 Z'의 재료를 각각 준비하였다.　A' 내지 Z'의 재료는, 열간 압연 어닐링의 어닐링 온도를 A 내지 Z의 각 소재의 어닐링 온도보다 높게 하였다.

이들 소재로부터, 스테이터, 로터의 철심을 제작하고, 회전 전기 기기(모터)를 제작하였다.　표 2에 스테이터, 로터에 사용한 소재, 식 (1)의 성립/불성립 및 모터 손실을 나타낸다.　발명예인 회전 전기 기기 103, 106, 109, 112, 115, 118, 121, 124, 127, 130, 133, 136, 139, 142, 145, 148, 151, 154, 157, 160, 163, 166, 172, 175는, 동일한 철심 소재를 사용한 다른 회전 전기 기기(비교예)보다 모터 손실이 낮았다.　회전 전기 기기 169는 식 (1)을 충족시키기는 하지만, 로터에 사용한 소재의 {111}<211> 범위가 당 발명 범위에서부터 벗어났기 때문에, 모터 손실은 나빴다.

[표 1A]

[표 1B]

[표 1C]

[표 2A]

[표 2B]

[표 2C]

(실시예 2)

표 3에 나타내는 바와 같이, 회전 전기 기기의 스테이터, 로터에는 실시예 1에서 사용한 것과 동일한 소재 A' 내지 Ｚ'을 준비하였다.　이들 소재로부터, 철심 소재를 펀칭 가공을 한 후, 표 3에 나타내는 조건으로 응력 제거 어닐링을 행하였다.　이때, 응력 제거 어닐링은 800℃에서 2시간 어닐링하였다.　소재의 {111}<211> 방위 강도, 모터 손실은 실시예 1과 마찬가지로 하여 구하였다.　발명예인 회전 전기 기기 203, 206, 209, 212, 215, 218, 221, 224, 227, 230, 233, 236, 239, 242, 245, 248, 251, 254, 257, 260, 263, 266, 272, 275는, 동일한 철심 소재를 사용한 다른 회전 전기 기기(비교예)보다 모터 손실이 낮았다.　회전 전기 기기 269는 식 (1)을 충족시키기는 하지만, 로터에 사용한 소재의 {111}<211> 범위가 당 발명 범위에서부터 벗어났기 때문에, 모터 손실은 나빴다.

[표 3A]

[표 3B]

[표 3C]

본 발명에서는, 스테이터, 로터의 양쪽에 있어서 양호한 자기 특성을 갖게 하여, 모터 효율을 향상시킬 수 있으므로, 산업상 이용가능성은 극히 높다.

Claims

스테이터와, 로터와, 상기 스테이터 및 상기 로터를 수용하는 하우징을 갖고,
상기 스테이터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 내지 30이며, 상기 로터의 철심 소재의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 내지 15이며, 또한 양자의 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계를 충족시키고 있는 것을 특징으로 하는 회전 전기 기기.
제1항에 있어서,
상기 로터의 상기 철심 소재의 {411}<148> 방위 강도 (C)는 4 미만인 것을 특징으로 하는, 회전 전기 기기.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 스테이터의 철심 및 상기 로터의 철심의 화학 조성은, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 회전 전기 기기.
제1항 또는 제2항에 기재된 회전 전기 기기에 사용되는 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트.
제4항에 있어서,
상기 스테이터의 철심 및 상기 로터의 철심의 화학 조성은, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트.
제4항에 기재된 스테이터의 철심 및 로터의 철심의 세트를 사용하여 회전 전기 기기를 제조하는 것을 특징으로 하는, 회전 전기 기기의 제조 방법.
화학 조성이, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 무방향성 전자 강판을, 제강, 열간 압연, 열간 압연판 어닐링, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링을 포함하는 공정으로 제조할 때, 상기 열간 압연판 어닐링의 어닐링 온도를 2종류 설정하고, 로터 철심용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링 온도를 860℃ 내지 1000℃로 하고, 또한 스테이터 철심용의 무방향성 전자 강판의 열간 압연판 어닐링 온도보다 높게 하는 것을 특징으로 하는, 제1항에 기재된 회전 전기 기기의 로터 철심용 무방향성 전자 강판 및 스테이터 철심용 무방향성 전자 강판의 제조 방법.
화학 조성이, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％ 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 무방향성 전자 강판을, 제강, 열간 압연, 열간 압연판 어닐링, 산세, 냉간 압연, 마무리 어닐링을 포함하는 공정으로 제조하고, 얻어진 무방향성 전자 강판으로부터 스테이터 철심에 사용하는 철심 소재와 로터에 사용하는 철심 소재를 펀칭하여 각각 적층하고, 상기 식 (1)이 충족되도록 스테이터에만 응력 제거 어닐링을 행하는, 제1항에 기재된 회전 전기 기기의 로터 및 스테이터의 제조 방법.
제7항에 있어서,
상기 무방향성 전자 강판의 화학 조성이, 질량％로, Cr: 0.001 내지 5.000％를 함유하는, 회전 전기 기기의 로터 철심용 무방향성 전자 강판 및 스테이터 철심용 무방향성 전자 강판의 제조 방법.
제8항에 있어서,
상기 무방향성 전자 강판의 화학 조성이, 질량％로, Cr: 0.001 내지 5.000％를 함유하는, 회전 전기 기기의 로터 및 스테이터의 제조 방법.
회전 전기 기기의 철심 소재에 사용되는 무방향성 전자 강판의 세트이며,
스테이터용의 무방향성 전자 강판의 {111}<211> 방위 강도 (A)가 2 내지 30이며, 로터용의 무방향성 전자 강판의 {111}<211> 방위 강도 (B)가 1 내지 15이며, 또한 양자의 방위 강도가, 식 (1) A>B의 관계를 충족시키고 있는 것을 특징으로 하는 무방향성 전자 강판의 세트.
제11항에 있어서,
상기 스테이터용의 무방향성 전자 강판 및 상기 로터용의 무방향성 전자 강판의 화학 조성은, 질량％로, C: 0.0100％ 이하, Si: 2.6％ 이상 4.5％ 이하, Mn: 0.10％ 이상 3.00％ 이하, P: 0.15％ 이하, S: 0.0030％ 이하, N: 0.0040％ 이하, Al: 0.10％ 이상 2.00％ 이하, Sn 및 Sb에서 선택되는 1종 이상: 0 내지 0.200％, Cr: 0 내지 5.0％, Ni: 0 내지 5.0％, Cu: 0 내지 5.0％, Ca: 0 내지 0.010％, Mg: 0 내지 0.0100％, 및 희토류 원소(REM): 0 내지 0.010％, Ti: 0.0030％ 이하, B: 0.0000％ 내지 0.0050％, O: 0.0000％ 내지 0.0200％, 그리고 잔부: Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 무방향성 전자 강판의 세트.