KR101692591B1

KR101692591B1 - Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어

Info

Publication number: KR101692591B1
Application number: KR1020140148856A
Authority: KR
Inventors: 가즈히로 후쿠다; 마사키 시마모토
Original assignee: 가부시키가이샤 고베 세이코쇼
Priority date: 2013-10-31
Filing date: 2014-10-30
Publication date: 2017-01-03
Anticipated expiration: 2034-10-30
Also published as: KR20150050471A; JP5968855B2; US10286499B2; US20150114944A1; ES2705552T3; EP2868425A1; CN104588912B; CN104588912A; JP2015085366A; EP2868425B1

Abstract

본 발명은 9% Ni 강 또는 Ni기 합금의 용접에 있어서, 전자세에서의 용접 작업성이 우수함과 더불어 내기공결함성이 우수한 용접 금속이 얻어지는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어를 제공한다.
Ni기 합금을 외피로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에 있어서, 상기 외피는, 외피 전체 질량당, Ni, Cr, Mo, Ti, Al, Mg를 소정의 범위로 함유하고, 또한 C, Si를 소정으로 억제하며, 상기 외피 성분과 상기 외피에 내포되는 플럭스 성분을 합친 와이어 전체의 조성이, 와이어 전체 질량당, Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe, Ti, Al, Mg를 소정의 범위로 함유하고, 또한 C, Si, Nb, P, S를 소정으로 억제한 것을 특징으로 한다.

Description

Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어{Ni BASED ALLOY FLUX CORED WIRE}

본 발명은 9% Ni 강 및 각종 고Ni 합금 등의 용접에서 사용되는 Ni기(基) 합금 플럭스 코어드 와이어에 관한 것이다.

Ni기 합금을 성분으로 하는 용접 재료는, 예컨대 저온용 강으로서 대표적인 9% Ni 강 등의 용접에 사용되고 있다. 9% Ni 강 등은 LNG, 액체 질소, 또한 액체 산소 등의 저장 탱크 등에 널리 이용되고 있다. 9% Ni 강의 용접에서는, 용접 이음부에 모재와 동등한 -196℃의 극저온에서의 용접부의 인성을 확보하기 위해, 페라이트 조직의 9% Ni 강과 유사한 성분을 갖는 용접 와이어(이른바, 공금계(共金系) 와이어)가 아니라, Ni기 합금 용접 재료를 사용하는 것이 일반적이다. 이는 공금계 와이어를 이용하여 용접한 경우의 용접 이음부는, 용접한 그대로로는 9% Ni 강과 동등한 강도와 저온 인성을 확보할 수 없기 때문이다.

최근, Ni기 합금과 같은 특수 용접 재료에 있어서도 피복 아크 용접이나 TIG 용접에 비하여, 보다 높은 작업 능률을 기대할 수 있는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어를 이용한 가스 실드 아크 용접이 확대되고 있다. 한편, Ni기 합금은 완전 오스테나이트 조직이며, 고온 균열 감수성이 높기 때문에, 내고온균열성과 용접 작업성의 양립이 어려워, 용접 자세나 용접 조건 적용 범위가 한정되어 있었다. 그래서, Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에 있어서는, 이 적용 범위 확대를 목적으로, 내고온균열성을 개선하기 위해 여러 가지 검토가 이루어지고 있다.

예컨대, 특허문헌 1, 2에 기재된 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 성분 및 용착 금속 화학 성분을 최적화하는, 즉 내고온균열성에 악영향을 미치는 Cr이나 Nb 함유량을 저감하여, Ni-Mo 합금계를 주체로 한 용착 금속 화학 성분으로 함으로써, 고온 균열 감수성의 저감을 도모하고 있다. 또한, 예컨대 특허문헌 3에 기재된 저온 강 용접용의 Ni기 복합 와이어는, 플럭스 원료에 Ti, Al, Zr 및 Mg를 첨가함으로써 용융 금속 중의 탈산 반응을 촉진하고, CO 가스 반응을 저감함으로써 블로우 홀(blow hole)의 저감을 도모하고 있다.

일본 특허공개 2005-59077호 공보 일본 특허공개 2007-203350호 공보 일본 특허공개 소60-46896호 공보

그러나, 특허문헌 1, 2에 기재된 와이어에서는, 모두 내고온균열성의 향상과 전(全)자세에서의 용접 작업성의 양립을 도모하고 있지만, 내기공결함성(내블로우홀성)에 대해서는 개선의 여지가 있다.

또한, 특허문헌 3에 기재된 와이어는 플럭스 원료에 탈산 성분을 첨가하고 있다. 이와 같이 플럭스 원료로부터 탈산 성분을 첨가해도, 이들 플럭스 원료 중의 탈산 성분의 대부분은 용접 중에 용융 금속의 탈산 반응이 행해지기 전에 산화되어, 슬래그로서 배출된다. 그 때문에, 용융 금속에 대한 탈산 효과는 낮다는 문제가 있다. 또한, 용융 금속의 탈산 효과를 충분히 얻기 위해서는, 플럭스 중에 대량으로 탈산 성분을 첨가할 필요가 있으며, 대량으로 탈산 성분을 첨가하는 것에 의해 스패터 증가에 의한 용접 작업성의 저하가 생긴다는 문제가 있다. 그 때문에, 전자세에서의 용접 작업성과 내기공결함성을 양립시킨 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어의 개발이 요망되고 있다.

그래서, 본 발명의 과제는, 9% Ni 강 또는 Ni기 합금의 용접에 있어서, 전자세에서의 용접 작업성이 우수함과 더불어 내기공결함성이 우수한 용접 금속이 얻어지는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어를 제공하는 것에 있다.

본 발명자들은, 내고온균열성의 관점에서 Cr이나 Nb 함유량을 적게 규제하고 있는 Ni-Mo 합금계의 전자세용 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에서 문제로 되고 있던 블로우 홀을 저감하는 것을 목적으로 하여, 이하의 사항을 발견했다.

Ni기 합금계 용융 금속 중에서의 C, O 원소의 평형 용해도는 일반 탄소강에 비하여 극히 낮아, 용접 시에 용융 금속이 응고될 때의 온도 저하에 의한 C, O 원소의 평형 용해도의 감소에 기인하여, CO 가스 생성 반응에 의한 블로우 홀이 발생하기 쉬운 경향이 있다. 특히, Cr이나 Nb 함유량이 적은 Ni-Mo계 합금에서는 Ni-Cr-Nb계 합금에 비하여, C, O 원소의 평형 용해도가 더욱 낮기 때문에, 와이어 중의 C 함유량이 높은 경우, 용이하게 CO 가스의 생성에 기인하는 블로우 홀이 발생하기 쉬운 경향이 있다.

또한, 탄소강이나 스테인레스강으로 대표되는 Fe기 용접 재료의 용융 금속의 응고 개시 온도가 1450∼1500℃인 것에 비하여, Ni기 합금 용접 재료의 용융 금속의 응고 개시 온도는 1300∼1400℃로 비교적 낮다는 특징이 있다. 따라서, Ni기 합금 용접 재료에서는, 용융 금속 표면에서의 용융 슬래그의 응고·형성이 완료되고 나서, 용융 금속의 응고가 개시되기까지의 시간차가 길어지는 경향이 있다. 게다가, 입향(立向) 자세에서의 용접이 가능한 전자세용 슬래그계에 있어서는, 용융 슬래그의 응고가 완료되기까지의 온도와 용융 금속이 응고를 개시하기까지의 온도의 차가 크다. 이와 같이, 용융 슬래그의 응고가 이르므로, 용융 슬래그의 응고가 완료되기까지 용융 금속으로부터 CO 가스가 방출되는 시간이 짧기 때문에, 특히 전자세용 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에서는 용융 금속 중에 CO 가스가 트랩되어 블로우 홀이 발생하기 쉬워진다는 문제가 있다.

이와 같이, C, O 원소의 평형 용해도가 탄소강에 비하여 극히 낮은 Ni기 합금에 있어서는, 용접 중에 용융 금속 내에서 용이하게 CO 가스가 발생하기 때문에, 용접 중의 극히 짧은 시간의 야금 반응이 행해질 때에 보다 효과적으로 탈산을 행할 필요가 있다. 그래서, 외피 및 와이어 전체의 C 함유량을 낮은 편으로 규제하고, Al, Ti, Mg 탈산 성분을 외피로부터 첨가함으로써, 블로우 홀 발생량이 극히 적은 양호한 용접 금속을 얻을 수 있다는 것을 발견했다.

상기 과제를 해결하기 위해, 본원 발명에서는 다음의 기술 수단을 강구하고 있다.

본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, Ni기 합금을 외피로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에 있어서, 상기 외피의 조성이, 외피 전체 질량당, Ni: 60∼80질량%, Cr: 1∼15질량%, Mo: 8∼22질량%, Ti: 0.002∼0.40질량%, Al: 0.03∼0.40질량%, Mg: 0.004∼0.025질량%의 범위로 함유하고, 또한 C: 0.020질량% 이하, Si: 0.15질량% 이하로 억제하며, 상기 외피 성분과 상기 외피에 내포되는 플럭스 성분을 합친 와이어 전체의 조성이, 와이어 전체 질량당, Ni: 53∼75질량%, Cr: 1∼15질량%, Mo: 10∼20질량%, Mn: 1.5∼5.5질량%, W: 1.5∼5.0질량%, Fe: 2.0∼8.0질량%, Ti: 0.002∼0.50질량%, Al: 0.02∼0.50질량%, Mg: 0.003∼0.03질량%의 범위로 함유하고, 또한 C: 0.050질량% 이하, Si: 0.20질량% 이하, Nb: 0.030질량% 이하, P: 0.015질량% 이하, S: 0.010질량% 이하로 억제한 것을 특징으로 한다.

이러한 구성에 의하면, Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어(이하, 적절히 플럭스 코어드 와이어 또는 간단히 와이어라고 한다)는, 외피 금속으로서 Ni기 합금을 사용함으로써, 용접 금속의 균일성이 손상되지 않고, 또한 플럭스가 충전 과잉으로 되지 않는다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 외피에 소정량의 Cr 및 Mo를 첨가함으로써, 용접 금속의 내식성 및 강도가 향상된다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 외피에 소정량의 Ti, Al, Mg를 첨가함으로써, 극히 짧은 시간에 용융 금속 중의 용존 산소량이 저감되기 때문에, 충분한 탈산 효과가 얻어진다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 외피의 C 함유량을 소정량 이하로 억제함으로써, 용융 금속 중의 CO 가스 반응이 억제되어, 블로우 홀 발생량이 저감된다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 외피의 Si 함유량을 소정량 이하로 억제함으로써, 저융점 화합물의 생성이 억제되어, 내고온균열성의 저하가 억제된다.

더욱이, 이러한 구성에 의하면 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체의 조성에 있어서, 와이어 전체 질량당, 소정량의 Ni, Cr, Mo, W를 첨가함으로써, 용접 금속의 기계 성능, 내식성 및 강도가 향상된다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, 소정량의 Mn을 첨가함으로써, Mn이 S와 결합하여, S가 무해화(無害化)되어 내고온균열성의 저하가 억제된다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당 Fe 함유량을 소정량 첨가함으로써, 용접 금속의 연성이 확보된다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, 소정량의 Ti, Al, Mg를 첨가함으로써, 극히 짧은 시간에 용융 금속 중의 용존 산소량이 저감되기 때문에, 충분한 탈산 효과가 얻어진다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당 C 함유량을 소정량 이하로 억제함으로써, 용융 금속 중의 CO 가스 반응이 억제되어, 블로우 홀 발생량이 저감된다. 또한, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당 Si, Nb, P, S 함유량을 소정량 이하로 억제함으로써, 저융점 화합물의 생성이 억제되어, 내고온균열성의 저하가 억제된다.

본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 상기 외피에 포함되는 C, Ti, Al, Mg의 질량%를 [C], [Ti], [Al], [Mg]로 했을 때, [C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율이 0.11 이하인 것이 바람직하다.

이러한 구성에 의하면, 플럭스 코어드 와이어는 블로우 홀 발생량이 보다 저감된다.

본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, 상기 외피에 내포되는 플럭스 중에, TiO₂, SiO₂, ZrO₂로 이루어지는 군으로부터 선택된 2종류 이상의 총합: 3∼15질량%, Na, K, Li의 화합물의 총합(Na, K, Li 단체 환산의 총합): 0.1∼1.0질량%, 및 불가피적 불순물을 함유하는 것이 바람직하다.

이러한 구성에 의하면, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, 내포되는 플럭스 중에 있어서의, TiO₂, SiO₂, ZrO₂로 이루어지는 군으로부터 선택된 2종류 이상의 함유량의 총합을 규정함으로써, 아크 안정성의 향상이나 비드 형상의 양호화를 도모할 수 있다.

또한, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, 내포되는 플럭스 중에 있어서의, Na, K, Li의 화합물(Na, K, Li 단체(單體) 환산의 총합)의 함유량을 규정함으로써, 스패터의 발생이 억제된다.

본 발명의 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 용융 금속 중의 CO 가스 생성 반응을 억제함으로써, 블로우 홀 발생량이 극히 적은 양호한 용접 금속을 얻을 수 있다. 또한, CO 가스 발생 그 자체를 억제함으로써, 슬래그의 응고 온도가 높은 전자세용 슬래그계에 있어서도 블로우 홀이 적은 양호한 용접 금속을 얻을 수 있다.

추가로 외피로부터 Al, Ti, Mg 탈산 성분을 첨가함으로써, 극히 짧은 시간에 용융 금속 중의 용존 산소량을 저감할 수 있기 때문에, 플럭스로부터 탈산 성분을 첨가하는 경우에 비하여 극소량의 첨가량으로도 충분한 탈산 효과가 얻어진다. 그 때문에, 용접 작업성을 손상시키지 않고서 블로우 홀의 저감을 행하는 것이 가능하다.

또한, 본 발명의 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 비드 외관이 우수한 용접 금속을 얻을 수 있다.

도 1은 외피 성분과 블로우 홀 발생 개수의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 2는 실시예의 입향 맞대기 용접에서의 맞대기 용접 이음매의 개선(開先) 형상 및 적층 요령을 나타내는 모식도이다.

이하, 본 발명의 실시형태에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 플럭스 코어드 와이어는 Ni기 합금을 외피로 하는 것이다. 그리고, 외피의 조성에 대하여, 외피 전체 질량당, Ni, Cr, Mo, Ti, Al, Mg를 소정량의 범위로 함유하고, 또한 C, S를 소정량 이하로 억제한 것이다.

또한, 외피 성분과 외피에 내포되는 플럭스 성분을 합친 와이어 전체의 조성에 대하여, 와이어 전체 질량당, Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe, Ti, Al, Mg를 소정량의 범위로 함유하고, 또한 C, Si, Nb, P, S를 소정량 이하로 억제한 것이다.

또한, 플럭스 코어드 와이어는, 외피에 포함되는 C, Ti, Al, Mg의 질량%를 [C], [Ti], [Al], [Mg]로 했을 때, 「[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)」에 의해 산출되는 비율을 0.11 이하로 하는 것이 바람직하다.

나아가, 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량당, 내포되는 플럭스 중에, TiO₂, SiO₂, ZrO₂로 이루어지는 군으로부터 선택된 2종류 이상의 총합: 3∼15질량%, Na, K, Li의 화합물의 총합(Na, K, Li 단체 환산의 총합): 0.1∼1.0질량%, 및 불가피적 불순물을 함유하는 것이 바람직하다.

이하, 플럭스 코어드 와이어의 성분 한정 이유에 대하여 설명한다.

이하, 외피의 성분 수치 한정 이유에 대하여 설명한다.

<Ni: 외피 중에 60∼80질량%>

외피 금속으로서 Ni기 합금을 사용하는 것은, 용접 금속의 균일성을 손상시키지 않기 위해, 및 플럭스가 충전 과잉으로 되지 않도록, 플럭스 중으로부터의 합금 첨가를 억제하기 위한 것이다. Ni기 합금 중의 Ni 함유량이 60질량% 미만이면, 필연적으로 그 밖의 원소가 첨가되게 되지만, 외피 중의 Ni 이외의 원소 Cr, Mo 등은 외피의 신선(伸線) 가공성을 저하시켜, 생산성이 저하된다. 한편, Ni 함유량이 80질량%를 초과하면, 그 밖의 합금 원소를 모두 플럭스에 첨가하지 않으면 안되어, 플럭스 충전율(플럭스 코어드 와이어 전체 질량에 대한 플럭스 질량의 비율)이 과잉이 된다. 플럭스 충전율이 과잉이 되면, 제조 공정에서 와이어의 신선이 곤란해져, 생산성이 저하된다. 따라서, 외피 중의 Ni 함유량은 60∼80질량%로 한다.

<Cr: 외피 중에 1∼15질량%>

Cr은 용접 금속의 내식성 및 강도를 향상시키는 효과가 있다. 상기 효과를 얻기 위해서, 외피 중의 Cr 함유량은 1질량% 이상으로 한다. 한편, 외피 중의 Cr 함유량이 15질량%를 초과하면, 금속 외피의 열간 가공성이 저하되어 외피의 성형이 곤란해진다. 따라서, 외피 중의 Cr 함유량은 1∼15질량%로 한다.

<Mo: 외피 중에 8∼22질량%>

Mo는 용접 금속의 강도를 확보하기 위해서 불가결한 원소이다. 외피 중의 Mo 함유량이 8질량% 미만이면, 용접 금속의 강도를 얻기 위해서 플럭스에 Mo를 첨가하지 않으면 않게 되어, 플럭스 충전율이 과잉이 된다. 한편, 외피 중의 Mo 함유량이 22질량%를 초과하면, 금속 외피의 열간 가공성이 저하되어 외피의 성형이 곤란해진다. 따라서, 외피 중의 Mo 함유량은 8∼22질량%로 한다.

<Ti: 외피 중에 0.002∼0.40질량%>

외피 중의 Ti는 탈산 성분으로서 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 「C+O=CO(가스)」의 반응을 억제하여, 블로우 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가진다. 외피 중의 Ti 함유량이 0.002질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 외피 중의 Ti 함유량이 0.40질량%를 초과하면, Ni₃Ti 등의 금속간 화합물이 석출되는 영향으로, 금속 외피의 열간 가공성이 저하되어 외피의 성형이 곤란해진다. 따라서, 외피 중의 Ti 함유량은 0.002∼0.40질량%로 한다. 외피 중의 Ti 함유량은, 바람직하게는 0.03질량% 이상이다. 또한, 바람직하게는 0.10질량% 이하이다.

<Al: 외피 중에 0.03∼0.40질량%>

외피 중의 Al은 탈산 성분으로서 Ti와 마찬가지로 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 블로우 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가진다. 외피 중의 Al 함유량이 0.03질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 외피 중의 Al 함유량이 0.40질량%를 초과하면, Ni₃Al 등의 금속간 화합물이 석출되는 영향으로, 금속 외피의 열간 가공성이 저하되어 외피의 성형이 곤란해진다. 따라서, 외피 중의 Al 함유량은 0.03∼0.40질량%로 한다. 외피 중의 Al 함유량은, 바람직하게는 0.06질량% 이상이다. 또한, 바람직하게는 0.10질량% 이하이다.

<Mg: 외피 중에 0.004∼0.025질량%>

외피 중의 Mg는 탈산 성분으로서 Ti와 마찬가지로 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 블로우 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가진다. 외피 중의 Mg 함유량이 0.004질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 외피 중의 Mg 함유량이 0.025질량%를 초과하면, 용접 시에 스패터량이 증가하여, 용접 작업성이 저하된다. 따라서, 외피 중의 Mg 함유량은 0.004∼0.025질량%로 한다. 외피 중의 Mg 함유량은, 바람직하게는 0.010질량% 이상이다. 또한, 바람직하게는 0.020질량% 이하이다.

<C: 외피 중에 0.020질량% 이하>

외피 중의 C는 불가피적 불순물로서 존재하고 있다. 외피 중의 C는 용접 중에 용이하게 O와 결합하여, CO 가스가 되어 블로우 홀의 발생 원인으로 된다. 따라서, 외피 중의 C 함유량은 0.020질량% 이하로 한다. 보다 바람직하게는, 외피 중의 C 함유량은 0.010질량% 이하이다.

<Si: 외피 중에 0.15질량% 이하>

외피 중의 Si는 불가피적 불순물로서 존재하고 있다. 외피 중의 Si는 불가피적 불순물로서 존재하고 있는 Ni와 화합하여 저융점 화합물을 생성하기 때문에, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, 외피 중의 Si 함유량은 0.15질량% 이하로 한다.

<잔부>

외피 성분의 잔부는 Mn을 4.0질량% 이하로, Fe를 7.0질량% 이하로, W를 4.0질량% 이하로 함유해도 좋다. 단, 각각, 외피 중의 Mn이 4.0질량%, W가 4.0질량%를 초과하면 금속 외피의 열간 가공성이 저하되어 외피의 성형이 곤란해진다. 또한, 외피 중의 Fe가 7.0질량%를 초과하면 내고온균열성이 저하된다. 기타는 불가피적 불순물이다. 불가피적 불순물로서는, 상기한 C, Si 외에, 예컨대 P, S, Cu, Nb, V, N 등을 들 수 있다.

이하, 와이어 전체 질량당의 성분 수치 한정 이유에 대하여 설명한다.

<Ni: 와이어 전체 질량에 대하여 53∼75질량%>

Ni는 여러 가지 금속과 합금화되어, 용접 금속에 우수한 기계 성능 및 내식성을 부여한다. 단, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Ni 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 53질량% 미만이면, 용접 금속이 희석되었을 때에 안정된 오스테나이트 조직이 형성되지 않는다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Ni 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 75질량%를 초과하면, 다른 합금 원소의 첨가량이 불충분해져, 기계 성능을 확보할 수 없게 된다. 따라서, Ni 함유량은 와이어 전체 질량당 53∼75질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Ni원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스 중에 포함되는 금속 Ni 및 Ni-Mo 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Ni로 환산한 값을 Ni 함유량으로서 규정한다.

<Cr: 와이어 전체 질량에 대하여 1∼15질량%>

Cr은 용접 금속의 내식성 및 강도를 향상시키는 효과가 있다. 단, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Cr 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 1질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Cr 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 15질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Cr 함유량은 와이어 전체 질량당 1∼15질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Cr원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 Cr, Fe-Cr 합금 및 Cr₂O₃ 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Cr로 환산한 값을 Cr 함유량으로서 규정한다.

<Mo: 와이어 전체 질량에 대하여 10∼20질량%>

Mo는 용접 금속의 내식성 및 강도를 향상시키는 효과가 있다. 단, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mo 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 10질량% 미만이면, 용접 금속의 내식성 및 강도를 확보할 수 없다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mo 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 20질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Mo 함유량은 와이어 전체 질량당 10∼20질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mo원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 Mo 및 Fe-Mo 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Mo로 환산한 값을 Mo 함유량으로서 규정한다.

<Mn: 와이어 전체 질량에 대하여 1.5∼5.5질량%>

Mn은 Ni와 저융점 화합물을 형성해 내고온균열성을 저하시키는 S와 결합하여, S를 무해화시키는 효과가 있다. 단, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mn 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 1.5질량% 미만이면, S를 무해화시키는 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mn 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 5.5질량%를 초과하면, 슬래그 박리성이 저하된다. 따라서, Mn 함유량은 와이어 전체 질량당 1.5∼5.5질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mn원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 Mn 및 Fe-Mn 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Mn으로 환산한 값을 Mn 함유량으로서 규정한다.

<W: 와이어 전체 질량에 대하여 1.5∼5.0질량%>

W는 용접 금속의 강도를 향상시키는 성분이다. 단, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 W 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 1.5질량% 미만이면, 용접 금속의 강도를 확보할 수 없다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 W 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 5.0질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, W 함유량은 와이어 전체 질량당 1.5∼5.0질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 W원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 W 및 Fe-W 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 W로 환산한 값을 W 함유량으로서 규정한다.

<Fe: 와이어 전체 질량에 대하여 2.0∼8.0질량%>

Fe는 용접 금속의 연성을 확보하기 위해서 첨가한다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Fe 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 2.0질량% 미만이면, 용접 금속의 연성을 확보할 수 없다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Fe 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 8.0질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Fe 함유량은 와이어 전량당 2.0∼8.0질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Fe원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 Fe, Fe-Mn 합금, Fe-Cr 합금, Fe-Mo 합금 및 Fe-Ti 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Fe로 환산한 값을 Fe 함유량으로서 규정한다.

<Ti: 와이어 전체 질량에 대하여 0.002∼0.50질량%>

플럭스 코어드 와이어에 포함되는 Ti는, 탈산 성분으로서 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 「C+O=CO(가스)」의 반응을 억제하여, 블로우 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가진다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Ti 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.002질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Ti 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.50질량%를 초과하면, 용접 금속의 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Ti 함유량은 와이어 전체 질량당 0.002∼0.50질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Ti원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 Ti 및 Fe-Ti 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Ti로 환산한 값을 Ti 함유량으로서 규정한다. 단, 이 Ti 함유량은, 황산에 용해되는 금속 Ti 및 Ti 합금에서 유래하는 Ti의 함유량으로 하고, 황산에 용해되지 않는 TiO₂ 등의 산화물에서 유래하는 Ti는 포함하지 않는다.

<Al: 와이어 전체 질량에 대하여 0.02∼0.50질량%>

플럭스 코어드 와이어에 포함되는 Al은, 탈산 성분으로서 Ti와 마찬가지로 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 블로우 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가진다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Al 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.02질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Al 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.50질량%를 초과하면, 용접 금속의 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Al 함유량은 와이어 전체 질량당 0.02∼0.50질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Al원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 Al 및 Fe-Al 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Al로 환산한 값을 Al 함유량으로서 규정한다. 단, 이 Al 함유량은, 황산에 용해되는 금속 Al 및 Al 합금에서 유래하는 Al의 함유량으로 하고, 황산에 용해되지 않는 Al₂O₃ 등의 산화물에서 유래하는 Al은 포함하지 않는다.

<Mg: 와이어 전체 질량에 대하여 0.003∼0.03질량%>

플럭스 코어드 와이어에 포함되는 Mg는, 탈산 성분으로서 Ti와 마찬가지로 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 블로우 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가진다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mg 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.003질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mg 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.03질량%를 초과하면, 용접 시에 스패터량이 증가하여, 용접 작업성이 저하된다. 따라서, Mg 함유량은 와이어 전체 질량당 0.003∼0.03질량%로 한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Mg원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 금속 Mg 및 Ni-Mg 합금 등이 있으며, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Mg로 환산한 값을 Mg 함유량으로서 규정한다. 단, 이 Mg 함유량은, 황산에 용해되는 금속 Mg 및 Mg 합금에서 유래하는 Mg의 함유량으로 하고, 황산에 용해되지 않는 MgO 등의 산화물에서 유래하는 Mg는 포함하지 않는다.

<C: 와이어 전체 질량에 대하여 0.050질량% 이하>

플럭스 코어드 와이어의 C는 불가피적 불순물이다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 C 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.050질량%를 초과하면, CO 가스를 주성분으로 하는 블로우 홀의 발생량이 증대된다. 따라서, C 함유량은 와이어 전체 질량당 0.050질량% 이하로 규제한다. 한편, 본 발명의 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 C원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금, 플럭스에 포함되는 합금 성분 중이나 슬래그 형성제 중에 포함되는 불가피적 불순물의 C를 C 함유량으로서 규정한다.

<Si: 와이어 전체 질량에 대하여 0.20질량% 이하>

Si는 플럭스 코어드 와이어 중에 존재하는 불가피적 불순물이다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Si 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.20질량%를 초과하면, Ni와 화합하여 저융점 화합물을 생성하기 때문에, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Si 함유량은 와이어 전체 질량당 0.20질량% 이하로 규제한다. 한편, 본 발명에 있어서의 Si 함유량은, 염산 및 질산에 용해되는 금속 Si 및 Si 합금에서 유래하는 Si의 함유량으로 하고, 산에 용해되지 않는 SiO₂ 등의 산화물에서 유래하는 Si는 포함하지 않는다.

<Nb: 와이어 전체 질량에 대하여 0.030질량% 이하>

Nb는 플럭스 코어드 와이어 중에 존재하는 불가피적 불순물이다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 Nb량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.030질량%를 초과하면, Ni와 화합하여 저융점 화합물을 생성하기 때문에, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Nb 함유량은 와이어 전체 질량당 0.030질량% 이하로 규제한다.

<P: 와이어 전체 질량에 대하여 0.015질량% 이하, S: 와이어 전체 질량에 대하여 0.010질량% 이하>

P 및 S는 플럭스 코어드 와이어 중에 존재하는 불가피적 불순물이다. 플럭스 코어드 와이어에 있어서의 P 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.015질량%를 초과하거나, 또는 S 함유량이 와이어 전체 질량에 대하여 0.010질량%를 초과하면, 결정립계 중에 이들 원소와 Ni의 저융점 화합물이 생성되기 때문에, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, P 및 S의 함유량은 각각, P를 와이어 전체 질량당 0.015질량% 이하, S를 와이어 전체 질량당 0.010질량% 이하로 규제한다.

<잔부: 불가피적 불순물>

플럭스 코어드 와이어 전체로서의 성분의 잔부는 불가피적 불순물이다. 불가피적 불순물로서는, 상기한 C, Si, Nb, P, S 외에, 예컨대 Cu, V, N 등을 들 수 있다.

또한, 상기한 와이어 성분 외에, 와이어 성분으로서 플럭스 중에, Ca, Li 등을 탈산 등의 미(微)조정제로서 소량 함유시킬 수도 있다.

이하, 그 밖의 수치 한정 이유에 대하여 설명한다.

<외피 중의 C, Ti, Al, Mg의 질량%를 [C], [Ti], [Al], [Mg]로 했을 때, [C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율이 0.11 이하>

외피 중의 C는 CO 가스 블로우 홀의 발생원이 되는 원소이며, 한편 Ti, Al, Mg는 탈산 성분으로서 블로우 홀 발생의 억제에 유효한 성분이다. 본 발명자들은 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에 있어서, 외피 중의 C, Ti, Al, Mg의 질량%를 [C], [Ti], [Al], [Mg]로 했을 때, [C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율이 블로우 홀 발생량과 밀접한 관계에 있다는 것을 발견했다(도 1 참조). 즉, 이 비율이 0.11을 초과하면 블로우 홀이 급증한다. 이 때문에, 전술한 외피 중의 C, Ti, Al, Mg 함유량, 와이어 전체의 C 함유량을 규정함과 더불어, [C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율을 0.11 이하로 규제하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, [C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율은 0.05 이하이다. 한편, 상기 식은 실험에 의해 도출한 것이다.

<TiO₂, SiO₂, ZrO₂로 이루어지는 군으로부터 선택된 2종류 이상의 총합: 와이어 전체 질량당 3∼15질량%>

TiO₂는 균일하고 피포성(被包性)이 좋은 슬래그를 형성하여, 아크 안정성의 향상에 효과가 있기 때문에, 슬래그 형성제의 주성분으로서 첨가한다. TiO₂원으로서는, 예컨대 루타일, 백(白)타이타늄, 타이타늄산 칼륨, 타이타늄산 소다 및 타이타늄산 칼슘을 사용할 수 있다. SiO₂는 TiO₂와 마찬가지로, 슬래그의 점성을 높여, 양호한 비드 형상을 얻기 위해서 슬래그 형성제로서 첨가한다. SiO₂의 원재료로서는, 예컨대 규사, 칼리 장석, 규회석, 규산 나트륨 및 규산 칼륨 등을 사용할 수 있다. ZrO₂는 아크의 내뿜음성을 향상시키고, 낮은 용접 전류역에서도 아크의 안정성을 향상시키는 작용이 있다. 또한, 슬래그의 응고를 빠르게 해서, 입향 상진(上進) 용접에 있어서 용접 작업성을 향상시키는 작용이 있다. 그 때문에, 슬래그 형성제로서 첨가한다. ZrO₂원으로서는, 예컨대 지르콘 모래 및 지르코니아 등을 사용할 수 있다.

와이어 전체 질량당, 내포되는 플럭스 중의 TiO₂, SiO₂, ZrO₂로 이루어지는 군으로부터 선택된 2종류 이상의 총합이 3질량% 미만이면, 이들의 슬래그 형성제로서의 특성을 충분히 발휘할 수 없다. 한편, 15질량%를 초과하면, 와이어 중의 슬래그 성분이 과다해져, 용접 시의 슬래그 생성량이 과잉으로 되고 슬래그가 용접부로부터 늘어져 떨어지기 쉬워져, 용접부에 슬래그 혼입이 발생하기 쉬워진다. 따라서, 본 발명에 있어서는, 와이어 전체 질량당, 내포되는 플럭스 중의 TiO₂, SiO₂, ZrO₂로 이루어지는 군으로부터 선택된 2종류 이상의 총합을 3∼15질량%로 한다.

<Na, K, Li의 화합물(Na, K, Li 단체 환산의 총합): 와이어 전체 질량당 0.1∼1.0질량%>

플럭스 중의 Na, K 및 Li는 아크 안정제로서 작용하여, 스패터의 발생을 억제한다. 본 발명에 있어서는, Na, K 및 Li를, 각각 Na 화합물, K 화합물 및 Li 화합물로서 첨가한다. 구체적으로는, 예컨대 LiF, NaF, KF, Na₃AlF₆, K₂SiF₆, K₂TiF₆, 소다 장석 및 칼륨 장석 등을 사용할 수 있다. 플럭스 중의 Na 화합물, K 화합물 및 Li 화합물의 함유량이, 각각 Na, K 및 Li 환산값 총량으로 와이어 전체 질량당 0.1질량% 미만이면, 아크 안정제로서의 작용을 충분히 얻을 수 없고, 내피트성도 저하된다. 한편, 플럭스 중의 Na 화합물, K 화합물 및 Li 화합물의 함유량이 와이어 전체 질량당 1.0질량%를 초과하면, 반대로 스패터의 발생량이 증가한다. 따라서, 본 발명에 있어서는, 와이어 전체 질량당, 내포되는 플럭스 중의 Na, K, Li 불화물, 산화물 등의 화합물의 Na, K, Li 단체 환산 총합은 0.1∼1.0질량%로 한다.

한편, 플럭스의 잔부는 Mn, W, Fe 및 불가피적 불순물이다.

이상 설명한 본 발명의 플럭스 코어드 와이어는, 9% Ni 강이나 각종 고Ni 합금 등의 저온용 강의 용접에 있어서, Ar+CO₂ 혼합 가스를 이용한 가스 실드 아크 용접 등에 적합하게 이용할 수 있다.

실시예

이하, 본 발명의 실시예에 대하여, 본 발명의 범위로부터 벗어나는 비교예와 비교하여 설명한다.

우선, 하기 표 1에 나타내는 조성의 Ni기 합금으로 이루어지는 두께 0.4mm, 폭 9.0mm의 띠를 만곡시켜, 원통상의 외피(No. A∼L)를 제작했다. 이들 외피에, 금속 원료와 하기 표 2에 나타내는 슬래그 성분(No. I∼III)으로 이루어지는 플럭스를 내포시켜, 하기 표 3에 나타내는 조성의 플럭스 코어드 와이어(No. 1∼15)를 제작했다. 이 와이어를 직경이 1.2mm가 되도록 신선 가공한 후, 통전 가열에 의해, 와이어 중에 포함되는 수분을 400ppm 이하로 한 것을 공시 와이어로 했다.

전술한 방법으로 제조한 No. 1∼15의 플럭스 와이어를 사용하여 입향 맞대기 용접을 행하고, 용접 시의 아크 안정성, 용접 시의 스패터 억제성, 용접부의 비드 외관 및 내블로우홀성을 평가했다. 평가 기준은 이하와 같다.

용접은 표 4에 나타내는 판 두께가 12mm, 폭이 250mm, 길이가 300mm인 9% Ni 강판을 사용했다. 도 2에 나타내는 개선 각도 60°, 루트 갭 5mm의 덧대기 쇠 부착 모재를 반자동 용접에 의해 3층 3패스로 입향 상진 용접을 행했다. 그때의 용접 조건은 용접 전류가 160A(직류 와이어 플러스), 아크 전압이 26V이며, 실드 가스로는 80% Ar-20% CO₂를 사용하고, 실드 가스의 유량은 25L/min.으로 하고, 용접 속도를 11∼15cm/min.으로 했다.

평가 기준은 이하와 같다.

용접 시의 아크 안정성 및 스패터 억제성과 용접부의 비드 외관은, 각각, 극히 양호했던 경우를 ◎, 양호했던 경우를 ○, 약간 불량했던 경우를 △, 불량했던 경우를 ×라고 평가했다.

내블로우홀성에 대해서는, 덧붙임, 덧대기 쇠를 삭제한 후, 방사선 투과 시험을 행하여, 검출된 0.4mm 이상의 구상 결함의 개수(즉, 블로우 홀 개수)에 의해서 평가했다. 이때, 용접 비드의 시단부 및 종단부에 대해서는, 각각의 단부로부터 30mm의 부분을 평가 대상 외 영역으로 했다. 비드의 길이 240mm당 블로우 홀의 발생수가 5개 이하였던 경우를 ◎, 6∼10개였던 경우를 ○, 11∼15개였던 경우를 △, 16개 이상이었던 경우를 ×라고 평가했다.

이들의 결과를 표 5에 나타낸다.

표 5에 나타내는 바와 같이, 본 발명의 범위를 만족하는 실시예 No. 1∼8은 입향 상진 용접 시의 아크 안정성, 스패터 억제성, 비드 외관이 양호하며, 용접부의 내블로우홀성도 양호했다.

본 발명의 범위를 만족하는 실시예인 No. 1∼8 중, No. 1∼5는 외피의 화학 성분에 의해서 구해지는 [C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율이 보다 바람직한 규정을 만족하는 실시예이며, No. 6∼8과 비교하여 우수한 내블로우홀성을 얻을 수 있었다.

No. 8은, 외피 중의 C, Al, Ti, Mg량은 본 발명의 범위를 만족하고 있었지만, [C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율이 0.11을 초과한 것이다. 따라서, 내블로우홀성이 우수했지만, No. 6, 7의 블로우 홀의 발생수가 6∼7개인 것에 비하여, No. 8의 블로우 홀의 발생수는 10개여서, No. 6, 7에 비하면, 내블로우홀성이 약간 뒤떨어졌다.

비교예인 No. 9∼15는 입향 상진 용접 작업성이 양호했지만, 내블로우홀성이 불충분했다. No. 9는 외피 중 및 와이어 전체 질량당 Al, Mg 함유량이 본 발명의 범위를 하회했기 때문에, 내블로우홀성이 저하되었다.

No. 10 및 No. 11은 외피 중의 Al, Ti, Mg 함유량이 본 발명의 범위 내였지만, 외피 중의 C 함유량이 본 발명의 범위를 초과했기 때문에, 내블로우홀성이 저하되었다. No. 12는 외피 중 및 와이어 전체 질량당 Al 함유량이 본 발명의 범위를 하회했기 때문에, 내블로우홀성이 저하되었다.

No. 13은 외피 중의 C 함유량이 본 발명의 범위를 초과하고, 외피 중의 Al 함유량이 본 발명의 범위를 하회했기 때문에, 내블로우홀성이 저하되었다.

No. 14는 외피 중의 Mg 함유량이 본 발명의 범위를 하회했기 때문에, 내블로우홀성이 저하되었다. No. 15는 외피 중의 C, Al, Ti 함유량이 본 발명의 범위 내였지만, 와이어 전체 질량당 C 함유량이 0.050질량%를 초과했기 때문에, 내블로우홀성이 저하되었다.

이상, 본 발명에 대해서 실시형태 및 실시예를 나타내어 상세히 설명했지만, 본 발명의 취지는 상기한 내용에 한정되지 않고, 그의 권리 범위는 특허청구범위의 기재에 기초하여 넓게 해석해야 한다. 한편, 본 발명의 내용은 상기한 기재에 기초하여 넓게 개변·변경 등을 하는 것이 가능하다는 것은 말할 필요도 없다.

Claims

Ni기 합금을 외피로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에 있어서,
상기 외피의 조성이, 외피 전체 질량당,
Ni: 60∼80질량%,
Cr: 1∼15질량%,
Mo: 8∼22질량%,
Ti: 0.002∼0.40질량%,
Al: 0.03∼0.40질량%,
Mg: 0.004∼0.025질량%
의 범위로 함유하고, 또한
C: 0.020질량% 이하,
Si: 0.15질량% 이하
Mn: 0 초과 4.0 질량% 이하,
Fe: 0 초과 7.0 질량% 이하
W: 0 초과 4.0 질량% 이하
로 억제하며,
잔부가 불가피적 불순물이고,
상기 외피에 포함되는 C, Ti, Al, Mg의 질량%를 [C], [Ti], [Al], [Mg]로 했을 때,
[C]/([Ti]+[Al]+[Mg]×3)에 의해 산출되는 비율이 0.11 이하이고,
상기 외피 성분과 상기 외피에 내포되는 플럭스 성분을 합친 와이어 전체의 조성이, 와이어 전체 질량당,
Ni: 53∼75질량%,
Cr: 1∼15질량%,
Mo: 10∼20질량%,
Mn: 1.5∼5.5질량%,
W: 1.5∼5.0질량%,
Fe: 2.0∼8.0질량%,
Ti: 0.002∼0.50질량%,
Al: 0.02∼0.50질량%,
Mg: 0.003∼0.03질량%
의 범위로 함유하고, 또한
C: 0.050질량% 이하,
Si: 0.20질량% 이하,
Nb: 0.030질량% 이하,
P: 0.015질량% 이하,
S: 0.010질량% 이하
로 억제한 것을 특징으로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어.
삭제
제 1 항에 있어서,
와이어 전체 질량당, 상기 외피에 내포되는 플럭스 중에,
TiO₂, SiO₂, ZrO₂로 이루어지는 군으로부터 선택된 2종류 이상의 총합: 3∼15질량%,
Na, K, Li의 화합물의 총합(Na, K, Li 단체 환산의 총합): 0.1∼1.0질량%,
및 불가피적 불순물을 함유하는 것을 특징으로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어.