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KR101228746B1 - 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법 - Google Patents

가공성이 우수한 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법 Download PDF

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KR101228746B1
KR101228746B1 KR1020090010325A KR20090010325A KR101228746B1 KR 101228746 B1 KR101228746 B1 KR 101228746B1 KR 1020090010325 A KR1020090010325 A KR 1020090010325A KR 20090010325 A KR20090010325 A KR 20090010325A KR 101228746 B1 KR101228746 B1 KR 101228746B1
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rolled steel
ferrite
cold
steel
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권세웅
박종수
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주식회사 포스코
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Abstract

본 발명은 도금특성이 우수하고, 50% 이상의 연신율과 1.4 이상의 r값을 가지면서 우수한 가공성을 갖는 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
본 발명은 중량%로, C: 0.0005~0.0035%, Si: 0.01~0.05%, Mn: 0.01~0.2%, P: 0.001~0.02%, S: 0.001~0.020%, Sol.Al: 0.02~0.05%, N: 0.004% 이하를 포함하고, Ti: 0.005~0.007% 및 Nb: 0.001~0.02% 중 1종 또는 2종을 포함하고 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물로 조성되며,
미세조직은 평균입경 5~15㎛의 페라이트(Ferrite)가 면적율로 90% 이상을 점유하며, 상기 페라이트(Ferrite) 입자내에 Nb(C,N) 및 Ti(C,N)의 단독 또는 복합 석출물이 3~7×106 개/㎛2 존재하고, 페라이트(Ferrite) 중앙부와 페라이트(Ferrite) 입계에 따라 폭이 0.1~2.5㎛ 인 석출물 프리존(PFZ : Precipitation Free Zone)이 존재하고 석출물의 평균 면적 밀도비가 70~130%로 형성된 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
심가공용, 가공성, 연신율, r값, 석출물

Description

가공성이 우수한 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법{COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT WORKABILITY FOR DEEP DRAWING AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 자동차 내, 외판용으로 주로 사용되는 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것으로써, 보다 상세하게는 50% 이상의 연신율과 1.4 이상의 r값을 가지면서 종래의 심가공용 냉연강판보다 우수한 성형성 및 도금특성을 갖는 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
최근 자동차용 강판은 자동차 성형품의 복잡화, 일체화 경향으로 더 높은 수준의 성형성을 갖는 강판이 요구되고 있을 뿐만 아니라, 자동차 사용환경의 측면에서 도금표면이 미려한 강판이 요구되고 있다.
강판의 성형성을 향상시키기 위해서는 C, N, S 등의 불순물 원소가 강중에 거의 존재하지 않는 고순도강을 기본 성분계로 하여 Ti, Nb 등을 첨가하는 소위 IF(Interstitial Free)강을 이용할 수 있으며, 또한 목표로 하는 강도를 확보하기 위해서는 Si, Mn, P 등의 치환형 고용강화원소를 첨가하는 것이 일반적이다.
그러나, 이 경우 Ti, Mn, Si 등의 원소가 소둔과정에서 표면농화되어 용융아연 도금특성을 악화시키는 문제점이 발생하게 된다. 즉, 냉간압연후 가공 경화된 조직을 연화시키기 위하여 760℃ 이상의 온도에서 재결정 소둔 열처리를 수행하게 되는데, 상기 첨가 원소들은 대부분 Fe에 비하여 산소 친화성 원소이므로 소둔 공정중 MnO, SiO2, Al2O3, TiO 등의 단독 혹은 복합 형태를 갖는 표면 농화물로 성장하여 강판의 도금특성을 악화시키게 된다.
또한, 고순도 IF강은 불순물원소가 거의 없으므로 입계취성이 발생할 위험성이 크게 증가하며, 이를 방지하기 위해서 일반적으로 입계강화원소로 알려진 B을 첨가한다. 그러나 이 경우 역시 B의 표면농화가 발생하게 됨은 주지의 사실이다.
이들 표면 농화물은 그 양이 증대할수록 용융도금시 도금욕의 젖음성을 저하시키고, 합금화 반응을 저해하므로 미도금 등의 표면 결함을 유발하기 쉽다. 이러한 표면 농화물이 조대화되는 경우, 연속 소둔로의 허스롤(Hearth Roll)에 흡착되어 도금 강판 표면에 미소 덴트(dent) 등을 유발하여 표면 품질에 악영향을 끼치게 된다.
한편, 심가공용 박강판을 제조하기 위해서는 양호한 성형성의 확보를 위해 통상 제강공정에서 C, N과 같은 침입형 고용원소의 양을 750ppm 이하로 낮추고, 별 도로 탄, 질화물 형성원소인 Ti, Nb등을 단독 또는 복합첨가한 소위 극저탄소 IF (Interstitial Free)강을 이용하여 제조하는 것이 보통이다.
이러한 IF강을 이용한 심가공용 박강판의 제조기술로는 일본 특허번호 제564385호에 개시되어 있는 Ti첨가강을 이용하는 기술, 미국 Armco사의 Nb첨가강을 이용하는 기술, 일본 특허번호 제1278670호에 개시되어 있는 개량 Ti첨가강을 이용하는 기술 및 일본 가와사끼 제철소(KSC)의 Ti-Nb복합첨가강을 이용하는 기술 등을 들 수 있다. 상기 선행기술 이외에도 이들 선행기술의 성분, 조성방법 및 제조조건에 있어서, 그 한정조건이 조금씩 상이한 수많은 관련특허들이 전세계적으로 출원되어 있음은 이미 잘 알려져 있는 바와 같으며, 이들의 공통점은 극저탄소강에 가공성 확보를 위하여 Ti 또는 Nb등의 탄질화물 형성원소를 0.01~0.07% 정도 첨가하여 제조하는 것이 일반적이다.
그러나, 이 경우 결정립계를 강화시키는 역할을 하는 침입형 고용원소가 강중에 존재하지 않기 때문에 2차가공취성이 발생하는 문제는 피하기 어려운 실정이다. 이러한 문제는 P, Mn 등의 고용강화원소가 첨가된 심가공용 고강도강에서 더욱 문제가 되기 때문에 B등의 입계강화원소를 첨가한다던지, 강중 탄소함량을 60ppm이상으로 제한하기도 하지만, 이 경우 가공성하락은 피할 수 없을 뿐만 아니라, GA도금제품을 만드는 경우는 도금특성이 저하하는 문제점이 상존하고 있다.
또 다른 방안으로서 강도와 내면왜성 및 연신율을 확보하기 위해 냉각제어를 통해 페라이트 결정입계 부근 석출물 프리존(PFZ : Precipitation Free Zone)의 NbC 석출물을 중앙부 대비 60% 이하로 제어하는 기술이 일본 특허공개공보 제2005-187939호에 개시되어 있다. 그러나 상기 기술은 강도확보에는 유리하나 균일한 연신율 확보에는 그 효과가 반감된다.
따라서 우수한 성형성과 도금특성을 동시에 만족할 수 있는 심가공용 냉연강판에 대한 기술이 요구되고 있다.
본 발명은 우수한 도금특성을 갖고, 50% 이상의 연신율과 1.4 이상의 r값을 가지면서 종래의 심가공용 냉연강판 보다 우수한 성형성을 나타내는 심가공용 냉연강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
본 발명은 중량%로, C: 0.0005~0.0035%, Si: 0.01~0.05%, Mn: 0.01~0.2%, P: 0.001~0.02%, S: 0.001~0.020%, Sol.Al: 0.02~0.05%, N: 0.004% 이하를 포함하고, Ti: 0.005~0.007% 및 Nb: 0.001~0.02% 중 1종 또는 2종을 포함하고 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물로 조성되며,
미세조직은 평균입경 5~15㎛의 페라이트(Ferrite)가 면적율로 90% 이상을 점유하며, 상기 페라이트(Ferrite) 입자내에 Nb(C,N) 및 Ti(C,N)의 단독 또는 복합 석출물이 3~7×106 개/㎛2 존재하고, 페라이트(Ferrite) 중앙부와 페라이트(Ferrite) 입계에 따라 폭이 0.1~2.5㎛ 인 석출물 프리존(PFZ : Precipitation Free Zone)이 존재하고 석출물의 평균 면적 밀도비가 70~130%로 형성된 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판을 제공한다.
또한, 본 발명은 상기 조성을 만족하는 강 슬라브를 1050~1300℃에서 가열하고, 마무리 압연시 최종 3패스의 스트립 냉각속도가 30℃/초 이상이 되도록 오오스 테나이트 단상역에서 마무리 압연하는 단계;
상기 열간압연된 강판을 권취하고 권취한 열연강판을 60% 이상의 냉간압하율로 냉간압연하는 단계; 및
상기 냉간압연된 강판을 780℃~860℃의 온도구간에서 연속소둔하는 단계
를 포함하는 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판의 제조방법을 제공한다.
본 발명에 의하면 50% 이상의 연신율과 1.4 이상의 r값을 가지면서 우수한 가공성을 갖고, 내리징(ridging)성이 우수한 성질을 가진 심가공용 냉연강판을 제공함으로써, 자동차 사이드 아우터(side outer)등의 부품에 유용하게 사용될 수 있다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
먼저, 본 발명의 조성범위에 대하여 상세히 설명한다(이하, 중량%)
본 발명의 냉연강판은 중량%로, C: 0.0005~0.0035%, Si: 0.01~0.05%, Mn: 0.01~0.2%, P: 0.001~0.02%, S: 0.001 ~ 0.020%, Sol.Al: 0.02~0.05%, N: 0.004% 이하를 포함하고, Ti: 0.005~0.007% 및 Nb: 0.001~0.02% 중 1종 또는 2종을 포함하고, 추가적으로 B: 0.0002~0.003%, Sb: 0.005~0.1 및 Sn: 0.005~0.1% 중 1종 내지 2종 이상을 포함하고 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다. 이하 조성의 한정이유에 대하여 설명한다.
C : 0.0005~0.0035%
C는 Nb, Ti와 결합하기 때문에 NbC, TiC의 제어에 중요한 원소이다. C는 침입형 고용원소로 작용하여 냉연 및 소둔시 강판의 집합조직 형성과정에서 가공성에 유리한 {111} 집합조직의 형성을 저해하므로 그 함량이 낮을수록 좋지만 극한 제어시 비용을 감안하여 0.0005~0.0035%로 한정한다.
Si: 0.01~0.05%
강중 Si은 강도향상을 위해 유용하게 이용할 수 있는 원소이지만, 표면특성과 관련하여 표면 스케일 결함을 유발할 뿐만 아니라, 소둔시 템퍼칼라(temper color, 산화변색) 및 도금시 미도금을 발생시키는 원소로 알려져 있다. 그러나 최근 도금기술의 진보 등에 의해 강중 함량이 0.05%정도까지도 미도금없이 제조할 수 있으므로 그 함량을 0.01~0.05%로 한정한다.
Mn: 0.01~0.2%
Mn은 강도확보를 위해 치환형 고용강화 원소로서 첨가되지만, 그 함량이 0.2% 를 초과할 경우에 연성의 저하 뿐만 아니라 도금성을 저해함으로 그 함량을 0.01~0.2%로 제한한다.
P: 0.001~0.02%
P의 과잉첨가는 내이차가공취성이나 연성의 열화, YS값의 상승을 초래하고, 도금 밀착성을 저해하기 때문에 낮을수록 좋지만 경제적인 제어를 위해 그 함량을 0.001~0.02%로 한정한다.
S: 0.001~0.020%
S는 유화물로 강에 존재한다. 따라서 그 양이 과잉이면 연성의 열화를 초래하므로 그 함량을 0.001~0.020%로 제한한다.
N: 0.004% 이하
N의 함량은 가능한한 적을수록 바람직하지만 제강 정련기술을 감안 0.004% 이하로 제한한다.
Sol.Al: 0.02~0.05%
Sol.Al은 강도를 향상시키는 원소로 0.02% 미만에서는 강도 향상 효과가 미약하며 0.05% 초과에서는 석출물 균일화에 저해가 되는 석출물 프리존 을 형성하며, 개재물등 품질에 악혀양을 미치므로 0.05% 이하로 제한 한다.
Ti: 0.005~0.007% 및 Nb: 0.001~0.02% 중 1종 또는 2종을 첨가한다.
상기 Ti와 Nb 는 가공성 확보 측면에서 매우 중요한 원소로서, 가공성(특히 r값)의 상승효과를 확보하기 위한 최소. 최적량을 고려하여 상기 Ti의 함량은 0.005~0.007%로 제한하고 Nb의 함량은 0.001~0.02%로 제한하는 것이 바람직하다.
추가적으로 B: 0.0002~0.003%, Sb: 0.005~0.1 및 Sn: 0.005~0.1% 로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 또는 2종 이상을 첨가한다.
B의 함량은 0.0002-0.0030%가 바람직하다. 강중 B은 입계강화원소로서 용접시 용점부의 피로특성을 향상시키고, 입계취성을 방지하는 원소로서, 상기의 효과를 확보하기 위하여 상기 B의 함량은 0.0002% 이상을 첨가하는 것이 바람직하다. 반면, 그 함량이 0.0030%를 초과하면 급격히 가공성이 하락하고 도금강판의 표면특성이 열화되기 때문에 그 상한을 0.0030%로 한정하는 것이 바람직하다.
Sb의 함량은 0.005~0.10%가 바람직하다. Sb은 강중에 존재하는 경우, 주로 입계에 존재함으로써 강중 Mn, Si, Al, B 원소 등이 재결정소둔시 입계를 통해 확산되어 표면에 산화물이 농화되는 현상을 억제하는 효과를 갖고 있다. 표면 농화물은 그 크기가 큰 경우는 로내 덴트(dent) 결함을 유발시키는 원인이 되므로 가능한 한 그 평균 크기를 1.0㎛ 이하로 유지시키는 것이 필요하다. 따라서 강중 Sb첨가를 통해 상기 표면 농화물 억제 효과를 얻기 위해서는 최소 0.005% 이상 첨가하는 것이 필요하나 특정 한도 이상 첨가될 경우 소정의 효과를 얻을 수 없으며, 또한 가공성이 크게 열화하기 때문에 그 상한을 0.10%로 제한하는 것이 바람직하다.
Sn의 함량은 0.005~0.10%가 바람직하다. 강중 Sn은 Sb와 마찬가지로 입계편석 경향을 가진 원소로서 Sb와 유사한 효과를 갖는다. 따라서 상기 효과를 얻으려 면 최소 0.005% 이상 필요하나 특정 한도 이상 첨가될 경우 소정의 효과를 얻을 수 없을 뿐만 아니라 가공성이 악화되기 때문에 상기 Sn의 상한은 0.10%로 제한하는 것이 바람직하다.
나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다.
이하, 본 발명의 미세조직 및 석출물에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명의 냉연강판은 평균입경 5~15㎛의 페라이트 입자로 된 조직을 가지고, 페라이트(Ferrite)가 주상이고 면적율로 90% 이상을 점유한다. 본 발명의 미세조직은 대부분이 페라이트 조직이며, 평균입경이 5㎛ 미만일 경우 미세조직에 의한 강도향상은 있으나, r값들 가공성 측면에서 불리하며 15㎛ 이상일 경우 조대 페라이트에 의한 내리징(ridging)성이 열화된다.
또한 상기 페라이트(Ferrite) 입자내에 Nb(C,N) 및 Ti(C,N)의 단독 또는 복합 석출물이 3~7x106 개/㎛2 존재하고, 페라이트(Ferrite) 중앙부와 페라이트(Ferrite) 입계에 따라 폭이 0.1~2.5㎛ 인 석출물 프리존(PFZ : Precipitation Free Zone)이 존재하고 석출물의 평균 면적 밀도비가 70~130% 로 석출물 분산 밀도가 일정한 형성되는 것을 포함한다.
상기 석출물의 평균 면적 밀도비는 석출물 프리존(PFZ)의 석출물 평균밀도에 대한 페라이트(Ferrite)중심 석출물 평균밀도의 백분율을 의미한다.
본 발명자들이 상기 조직의 특성과 석출물의 분산 밀도가 일정하면 50% 이상의 연신율과 1.4 이상의 r값을 가지면서 가공성과 연신율이 우수하고 내 리징(ridging)성이 우수한 냉연강판을 얻을 수 있음을 인지하게 되었다.
이하, 본 발명 냉연강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
상기 조성을 만족하는 강 슬라브를 1050~1300℃에서 가열하고, 마무리 압연시 최종 3패스의 스트립 냉각속도가 30℃/초 이상이 되도록 오스테나이트 단상역에서 마무리압연을 완료한다.
상기 마무리 압연된 강판을 권취하고 권취한 열연강판을 60% 이상의 냉간압하율로 냉간압연을 실시한다.
상기 냉간압연된 강판을 780℃~860℃의 온도구간에서 연속소둔한다.
상기와 같이 제조된 냉연강판은 이후 필요에 따라 통상적인 도금공정에 의하여 처리될 수 있다. 상기 도금은 아연도금 및 합금화 용융아연도금 등을 예로 들 수 있다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명한다.
(실시예)
하기 표 1과 같은 조성으로 슬래브를 1050~1300℃에서 가열하고, 마무리 압연시 최종 3패스의 스트립 냉각속도가 30℃/초가 되도록 오스테나이트 단상역에서 마무리압연한 후 권취한 다음, 권취한 열연판을 60%의 냉간압하율로 냉간압연을 실시하였고, 상기 냉간압연된 강판을 780~860℃의 온도구간에서 연속소둔하여 심가공용 냉연강판을 제조하였다.
본 발명의 조성을 만족하는 발명강과 본 발명의 범위를 벗어나는 비교강의 기계적 성질, 석출물 개수와 면적, 밀도 등을 측정하여 그 결과를 표 2에 나타내었다.
하기 표 2에서 Nb(C,N) 또는 Ti(C,N) 등 석출물의 평균 개수와 면적밀도 측정은 가속전압 300kv의 투과전자 현미경을 사용하여 2㎛의 저원내에서 개수 및 사이즈를 임의로 선택한 50군데에서 측정한 평균값을 측정한 결과이다.
구분 C Si Mn Sol.Al P S Nb Ti N 기타
발명강1 0.0005 0.016 0.020 0.025 0.0090 0.003 0.011 0.005 0.0026 B:0.002,Sn:0.01
발명강2 0.0020 0.029 0.130 0.040 0.0030 0.001 0.009 0.006 0.0023 　
발명강3 0.0018 0.025 0.150 0.030 0.0110 0.004 0.017 0.007 0.0022 　
발명강4 0.0009 0.023 0.070 0.032 0.0100 0.005 0.007 0.005 0.0026 B:0.001,Sb:0.01
발명강5 0.0035 0.027 0.030 0.024 0.0060 0.009 0.015 0.006 0.0025 　
발명강6 0.0021 0.030 0.050 0.047 0.0070 0.005 0.011 0.006 0.0037 　
발명강7 0.0015 0.050 0.070 0.026 0.0090 0.004 0.013 0.006 0.0022 　
발명강8 0.0035 0.040 0.090 0.031 0.0080 0.008 0.016 0.006 0.0025 Sb:0.03
발명강9 0.0025 0.020 0.120 0.036 0.0050 0.005 0.005 0.007 0.0038 　
발명강10 0.0012 0.039 0.180 0.028 0.0040 0.011 0.004 0.005 0.0018 　
비교강1 0.0065 0.170 1.700 0.120 0.0520 0.003 0.095 - 0.0066 -
비교강2 0.0067 0.170 1.600 0.280 0.0500 0.005 0.101 - 0.0053 -
비교강3 0.0055 0.050 0.850 0.210 0.0450 0.004 0.075 - 0.0056 -
비교강4 0.0097 0.006 1.900 0.750 0.0350 0.003 0.130 - 0.0055 -
비교강5 0.0071 0.180 1.300 0.300 0.0470 0.001 0.102 - 0.0047 -
비교강6 0.0056 1.700 0.300 0.150 0.0050 0.002 0.070 - 0.0032 -
비교강7 0.0050 0.010 1.000 0.150 0.0100 0.004 0.070 - 0.0055 -
비교강8 0.0040 0.170 0.750 0.060 0.0110 0.008 0.103 - 0.0041 -
비교강9 0.0045 0.130 0.650 0.047 0.0090 0.005 0.095 - 0.0048 -
시편 석출물 평균개수
(개/nm2)
(PFZ)		 석출물 평균개수
(개/nm2)
(Ferrite 중심)		 석출물
평균면적
(nm2)
(PFZ)		 석출물
평균면적
(nm2)
(Ferriet 중심)		 석출물 평균면적밀도(%)
(PFZ 석출물 밀도/
Ferrite중심 석출물 밀도)		 내 Ridging성 El
(%)		 r값
발명강1 6.14 389 58366 63143 92 ○ 57 1.7
발명강2 3.87 514 72569 56513 128 × 49 1.4
발명강3 4.12 390 74189 65888 113 ○ 55 1.7
발명강4 3.02 370 104733 80436 130 ○ 57 1.8
발명강5 4.50 331 113897 96534 118 × 50 1.3
발명강6 6.50 389 74150 62611 118 ○ 52 1.4
발명강7 4.92 572 55943 52883 106 ○ 54 1.7
발명강8 4.06 490 50329 46993 107 ○ 53 1.6
발명강9 4.30 567 49146 70616 70 ○ 52 1.6
발명강10 4.09 531 63351 85502 74 × 49 1.4
비교강1 5.41 375 34302 91214 38 × 50 1.4
비교강2 4.47 393 98489 70495 140 × 50 1.4
비교강3 4.65 473 83258 49526 168 × 51 1.5
비교강4 6.98 423 47775 69126 69 × 49 1.4
비교강5 6.50 533 69895 42020 166 ○ 49 1.3
비교강6 5.11 532 64558 44192 146 × 47 1.3
비교강7 6.25 381 44957 70916 63 × 48 1.4
비교강8 5.94 527 41067 59623 69 × 51 1.5
비교강9 3.91 551 58255 38348 152 × 51 1.5
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 성분범위 및 제조방법을 만족하는 발명강의 경우 석출물의 평균개수가 3~7×106 개/㎛2 존재하고 , 페라이트(Ferrite) 중앙부와 페라이트(Ferrite) 입계에 따라 폭이 0.1~2.5㎛ 인 석출물 프리존( PFZ : Precipitation Free Zone)의 평균 면적 밀도비가 70~130% 로 석출물 분산 밀도가 일정하며 50% 이상의 연신율과 1.4 이상의 r값을 가지면서 가공성과 연신율이 우수하고 내 리징성이 우수한 성질을 가짐을 알 수 있었다.
도 1은 발명강 1 및 발명강 9의 페라이트상내 PFZ와 중심부의 석출물 평균 면적 밀도를 각각 (a), (b)로 나타낸 사진이다. 도 1의 (a)는 석출물 평균 면적 밀도가 약 92%이고, (b)는 석출물 평균 면적 밀도가 약 70%로써, 본 발명의 범위에 만족하는 것을 알 수 있다.
또한 도 2는 발명강 1 내지 4의 페라이트상내 PFZ와 중심부의 석출물을 각각 (a), (b), (c), (d)로 나타낸 사진으로써, 발명강 1 내지 4는 페라이트상내에 PEZ와 중심부에 석출물이 고르게 분포되어 있음을 알 수 있다.
도 1은 발명강 1 및 발명강 9의 페라이트상내 PFZ와 중심부의 석출물 평균 면적 밀도를 각각 (a), (b)로 나타낸 사진이다.
도 2는 발명강 1 내지 4의 페라이트상내 PFZ와 중심부의 석출물을 각각 (a), (b), (c), (d)로 나타낸 사진이다.

Claims (5)

  1. 중량%로, C: 0.0005~0.0035%, Si: 0.01~0.05%, Mn: 0.01~0.2%, P: 0.001~0.02%, S: 0.001~0.020%, Sol.Al: 0.02~0.05%, N: 0.004% 이하를 포함하고, Ti: 0.005~0.007% 및 Nb: 0.001~0.02% 중 1종 또는 2종을 포함하고 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물로 조성되며,
    미세조직은 평균입경 5~15㎛의 페라이트(Ferrite)가 면적율로 90% 이상을 점유하며, 상기 페라이트(Ferrite) 입자내에 Nb(C,N) 및 Ti(C,N)의 단독 또는 복합 석출물이 3~7×106 개/㎛2 존재하고, 페라이트(Ferrite) 중앙부와 페라이트(Ferrite) 입계에 따라 폭이 0.1~2.5㎛ 인 석출물 프리존(PFZ : Precipitation Free Zone)이 존재하고 석출물의 평균 면적 밀도비가 70~130%로 형성되고, 50% 이상의 연신율을 가지며, r값이 1.4 이상인 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 조성에 B: 0.0002~0.003%, Sb: 0.005~0.1 및 Sn: 0.005~0.1% 로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 또는 2종 이상이 추가적으로 포함되는 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판.
  3. 삭제
  4. 중량%로, C: 0.0005~0.0035%, Si: 0.01~0.05%, Mn: 0.01~0.2%, P: 0.001~0.02%, S: 0.001 ~ 0.020%, Sol.Al: 0.02~0.05%, N: 0.004% 이하를 포함하고, Ti: 0.005~0.007% 및 Nb: 0.001~0.02% 중 1종 또는 2종을 포함하고 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물로 조성되는 강 슬라브를 1050~1300℃에서 가열하고, 마무리 압연시 최종 3패스의 스트립 냉각속도가 30℃/초 이상이 되도록 오오스테나이트 단상역에서 마무리 압연하는 단계;
    상기 압연된 강판을 권취하고 권취한 열연강판을 60% 이상의 냉간압하율로 냉간압연하는 단계; 및
    상기 냉간압연된 강판을 780℃~860℃의 온도구간에서 연속소둔하는 단계
    를 포함하는 상기 제 1항의 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판의 제조방법.
  5. 제 4 항에 있어서, 상기 조성에 B: 0.0002~0.003%, Sb: 0.005~0.1 및 Sn: 0.005~0.1% 로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 또는 2종 이상이 추가적으로 포함되는 가공성이 우수한 심가공용 냉연강판의 제조방법.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20060007400A (ko) * 2003-12-05 2006-01-24 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
JP2007186789A (ja) * 2005-12-14 2007-07-26 Jfe Steel Kk 強度−延性バランスと深絞り性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
KR100797238B1 (ko) * 2006-12-26 2008-01-23 주식회사 포스코 가공성이 우수한 심가공용 박강판의 제조방법

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20060007400A (ko) * 2003-12-05 2006-01-24 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
JP2007186789A (ja) * 2005-12-14 2007-07-26 Jfe Steel Kk 強度−延性バランスと深絞り性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
KR100797238B1 (ko) * 2006-12-26 2008-01-23 주식회사 포스코 가공성이 우수한 심가공용 박강판의 제조방법

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