KR101304808B1 - 재질균일성 및 가공성이 우수한 극저탄소 냉연강판 및 그 제조방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 재질 균일성 및 가공성이 우수한 극저탄소강의 냉연강판과 이를 제조하는 방법을 제공하고자 하는 것으로, 이를 위해,
중량 %로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.01~0.05% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛ 이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%이고, 종횡비(aspect ratio)가 3.5 이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 것으로, 조압연기 입측에서의 상기 슬라브 표면온도가 950~1100℃가 되도록 하고, 조압연된 바(bar)를 다시 950~1160℃의 온도로 가열 및 보열한 후, 텐덤형식의 압연기로 마무리 압연하며, 상기 마무리 압연시에는, 한 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하는 것을 그 기술적 요지로 하는 재질균일성 및 가공성이 우수한 극저탄소강의 냉연강판과 이를 제조하는 방법을 제공한다.
중량 %로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.01~0.05% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛ 이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%이고, 종횡비(aspect ratio)가 3.5 이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 것으로, 조압연기 입측에서의 상기 슬라브 표면온도가 950~1100℃가 되도록 하고, 조압연된 바(bar)를 다시 950~1160℃의 온도로 가열 및 보열한 후, 텐덤형식의 압연기로 마무리 압연하며, 상기 마무리 압연시에는, 한 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하는 것을 그 기술적 요지로 하는 재질균일성 및 가공성이 우수한 극저탄소강의 냉연강판과 이를 제조하는 방법을 제공한다.
Description
본 발명은 자동차, 가전제품 등의 소재로 사용되는 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 결정립과 석출물의 제어를 통한 재질균일성 및 가공성을 개선시킨 극저탄소 냉연강판과 이를 제조하는 방법에 관한 것이다.
자동차, 가전제품 등에 사용되는 냉연강판은 강도와 더불어 우수한 성형성이 요구된다. 종래, 자동차 차체의 경량화 및 승객 안정성 확보를 위해 높은 인장강도를 가진 고강도 강판 채용에 적극적이며, 이러한 고강도 강판은 자동차 안전 규제법, 연비 규제법, 배기가스 규제법 등 자동차 산업을 둘러싼 각종 법률 규제 등과 밀접한 관계를 가지면서 개발되어 왔으며, 고유가에 의한 연비 규제가 강화되어 자동차의 경량화가 자동차 업계의 주요 관심사로 부각되면서 연구 개발이 한정 가속화되어 많은 종류의 고강도 강판이 개발되어 왔다.
그리고, 가공성이 요구되는 강판에서는 P첨가 Al 킬드(killed)강과 심가공용 고장력강이 있다. 상기 Al 킬드강은 상소둔을 행하여 제조되는 바, 상소둔은 소둔시간이 길고, 생산성이 낮고 부위별로 재질편차가 심하다는 단점이 있다.
냉연강판의 비시효성은 알루미늄 킬드강의 상소둔에 의해 확보 가능하나, 상소둔은 소둔시간이 길어 생산성이 낮고 부위별로 재질편차가 심하다는 단점이 있다. 따라서, 최근에는 강력한 탄, 질화물 형성 원소를 첨가하여 연속소둔의 방법으로 가공성을 향상시킨 고장력강인 IF(Interstitial Free Steel)강에 대한 연구 개발이 활발히 진행되고 있다.
예를 들면 한국등록특허 0382414호 에서는 극저탄소강에 니오븀(Nb)을 첨가한 냉연강판을 780~880℃의 온도로 이러한 방법의 경우에는 연속풀림하는 공정을 가지는 고강도 냉연강판의 제조방법이 개시되어 있는데, 연속풀림을 780~880℃의 높은 온도로 행하기 때문에 가열로의 수명이 짧아지고 에너지 소비가 증가하는 한편, 강판의 평탄도가 저하되는 문제가 발생할 수 있다.
또한, 특허공보 1996-111646호에는 극저탄소강에 티타늄(Ti)을 첨가한 냉연강판을 열연권취하고 냉간압연한 후 재결정 소둔을 특정한 조건으로 행한 것에 의해, 가공성이 우수한 냉연강판은 제조하는 방법이 개시되어 있는데, 이 방법은 고용탄소를 유효 티타늄(Ti) 양으로 규정하고 있는 것으로, 적정 고용탄소를 확보하는 것이 상당히 어렵다.
본 발명은 C의 함량이 낮은 극저탄소강에서 Ti의 함량을 적정화하고, 제조조건을 적정화하여 결정립 및 석출물을 제어함으로써, 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명은 중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%이고, 석출물을 포함하고, 상기 석출물 중 종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인, 재질균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판을 제공한다.
상기 냉연강판은 △EI<5%이고 △TS<20MPa을 만족하는 길이방향 재질편차를 갖는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 가열하여 조압연 및 Ar3점 이상의 온도에서 마무리 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
상기 열연강판을 650-750℃이하의 온도에서 권취하는 단계;
상기 권취 후 50~90%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연강판을 800~900℃의 온도에서 소둔하는 단계를 포함하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법을 제공한다.
상기 조압연 및 마무리 열간 압연시 조압연기 입측에서의 상기 슬라브 표면온도가 950-1100℃가 되도록 하고, 조압연된 바(bar)를 다시 950-1150℃의 온도로 가열 및 보열한 후, 텐덤형식의 압연기로 마무리하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 조압연된 바(bar)를 마무리 압연하는데 있어서, 한 스트립 내에서의 압연 속도차는 15% 이하인 것이 바람직하다.
본 발명에 의하면, 탄소의 함량을 15중량ppm이하로 가지면서, Ti에 의한 석출물로 강의 미세조직을 제어함으로써 동시에 길이방향 연신율 및 인장강도 편차가 적고, 가공성을 향상시킬 수 있는 냉연강판을 제공할 수 있다.
이하, 본 발명에 의한 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다.
먼저, 본 발명 냉연강판의 조성범위에 대하여 상세히 설명한다(이하, 중량%).
탄소(C)의 함량은 0.0005~0.0015%인 것이 바람직하다. 상기 C의 함량이 0.0005% 미만에서는 열연판의 결정립이 조대하여 강도가 낮아지고 면내이방성이 높아진다. 또한, C의 함량이 0.0015%를 초과하는 경우에는 강 중 고용탄소의 양이 많아 내시효성의 확보가 곤란하고, 소둔판의 결정립이 미세하게 되어 연성이 크게 낮아지므로, 상기 C의 함량은 0.0005~0.0015%로 하는 것이 바람직하다.
망간(Mn)의 함량은 0.05~0.2%인 것이 바람직하다. Mn은 강중 고용황을 MnS로 석출하여 고용 황에 의한 적열취성(Hot shortness)을 방지하는 원소이다. 본 발명에서는 Mn과 S의 함량을 적절하게 함으로써, 미세한 MnS가 석출되어 내시효성을 기본적으로 확보하면서 항복강도, 면내이방성을 개선하기 위해서 0.05~0.2%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Mn의 함량이 0.05% 이상이 되어야만 미세한 MnS 석출물을 확보할 수 있으며, 그 함량이 0.2%를 초과하는 경우에는 Mn의 함량이 높아 조대한 MnS가 석출되어 내시효성이 열악해진다.
인(P)의 함량은 0.08% 이하인 것이 바람직하다. 상기 P의 함량이 0.08%를 초과하는 경우에는 연성 및 성형성이 저하되므로, 그 함량은 0.08% 이하로 하는 것이 바람직하다.
황(S)의 함량은 0.008%이하인 것이 바람직하다. 상기 S의 함량이 0.008%를 초과하는 경우에는 고용된 황의 함량이 많아 연성 및 성형성이 크게 낮아지며, 적열취성의 우려가 있기 때문에, 그 함량은 0.008%이하로 하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si)의 함량은 0.003~0.007%인 것이 바람직하다. 상기 Si는 고용강화 원소로서, 강도 향상 측면에서 유리하지만 소둔시 표면에 Si계 산화물이 용출되어 표면특성을 열화시키므로, 0.003~0.007%로 하는 것이 바람직하다.
알루미늄(Al)의 함량은 0.02~0.05%인 것이 바람직하다. 상기 Al은 탈산제로 첨가되는 원소로서, 강 중 질소를 석출하여 고용질소에 의한 시효를 방지하는 역할을 한다. 상기 Al의 함량이 0.02% 미만에서는 고용질소의 양이 많아 시효 현상을 방지할 수 없고, 0.05%를 초과하는 경우에는 고용 상태로 존재하는 알루미늄의 양이 많아 연성이 저하된다.
티타늄(Ti)의 함량은 0.02~0.07%인 것이 바람직하다. 상기 Ti는 석출물을 형성하여, 미세조직의 입계 및 입내에 위치하여 결정립의 성장을 억제하여 결정립을 미세화시킴으로서, 가공성을 향상시키는 원소이다. 이러한, Ti는 가공성 확보 측면에서 매우 중요한 원소로서, 가공성 상승효과와 경제적인 측면을 고려하여 0.02~0.07%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Ti의 함량이 0.02% 미만에서는 TiC 석출 효과를 기대하기 어려우며, 그 함량이 0.07%를 초과하는 경우에는 경제적으로 불리할 뿐만 아니라, 도금시 도금성에도 좋지 않은 문제점이 있으므로, 0.02~0.07%로 하는 것이 바람직하다.
질소(N)의 함량은 0.001~0.005%인 것이 바람직하다. 상기 질소는 제강 중 불가피하게 첨가되는 원소이나, 그 함량이 0.005%를 초과하는 경우에는 시효지수가 높아지고, 성형성 및 가공성이 저하되므로 그 상한을 0.005%로 하는 것이 바람직하다.
니오븀(Nb)는 Ti와 마찬가지로 가공성 확보에 도움을 주는 원소로서, 가공성 상승효과를 내기 위해서는 0.001%이상 첨가되어야 하나, 0.02%를 초과하는 경우에는 경제적으로 불리하고 도금성에 좋지 않기 때문에, 0.001~0.02%로 하는 것이 바람직하다.
상기 조성 이외에 본 발명의 냉연강판은 Cu: 0.01~0.3%, Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상을 추가로 포함할 수 있다.
상기 구리(Cu)는 고용강화 원소로서 이러한 효과를 보기 위해서는 0.01%이상 첨가하는 것이 바람직하나, 0.3%를 초과하여 첨가하면 열간압연시 저융점상을 형성하여 표면결함이 생기는 문제가 있다.
상기 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo)은 강도를 확보하는데 유효한 원소로서, 이를 위해서는 각각 0.01% 및 0.001% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, Cr의 함량이 0.03%를 초과하면 성형성 및 가공성을 저하시키고, Mo의 함량을 0.005% 초과하여 첨가하면, 열간압연시에 r영역(오스테나이트 영역)에서의 재결정을 지연시켜 압연부하를 증가시키는 문제가 있다.
니켈(Ni)은 고용강화효과를 위해 0.001%이상 첨가될 수 있으나, 0.03%를 초과하여 첨가하면 변태점이 크게 저하하고, 열간압연시에 저온변태상이 나타나는 문제가 있다.
바나듐(V)는 고용C를 석출하여 비시효특성을 확보하는데 유효한 성분으로, 이를 위해 0.0001%이상 첨가되는 것이 바람직하나, 0.01%를 초과하는 경우에는 소성이방성지수가 낮아져 가공성이 저하되는 문제가 있다.
나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 조성이 이외에 다른 원소가 첨가되는 것을 배제하는 것은 아니다.
이하, 본 발명 냉연강판의 미세조직 및 석출물에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명 냉연강판의 미세조직은 페라이트 단상조직인 것이 바람직하다. 본 발명은 C의 함량이 15ppm 이하인 극저탄소(ultra low carbon)강에 해당되므로, 미세조직은 페라이트 단상조직으로 이루어진다.
본 발명 냉연강판의 미세조직은 평균 결정입도는 7~11㎛인 것이 바람직하다. 미세조직은 10㎛ 이하의 결정입도를 갖는 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%인 것이 바람직하다. 상기 미세조직의 평균 결정입도가 7㎛ 미만에서는 조직의 미세화에 의한 강도향상은 있으나, 가공성 측면에서 불리하고, 11㎛를 초과하는 경우에는 조대한 결정립에 의해서는 원하는 강도를 확보하기 어려운 문제가 있다.
상기 평균 결정입도가 7~11㎛를 만족하는 동시에, 결정립 중 10㎛ 이하의 결정입도를 갖는 결정립의 점유면적율이 30~60%인 것이 바람직하다. 즉, 10㎛ 이하의 미세한 결정립이 60%를 초과하면 전체적인 조직이 너무 미세하여 요구되는 연신율을 확보하는 것이 곤란하고, 30% 미만으로 너무 적게 되면, 전체적인 조직이 조대하여 원하는 강도 확보가 어려운 문제가 있다.
본 발명의 냉연강판은 석출물을 포함한다. 상기 석출물은 종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물 개수의 80% 이상인 것이 바람직하다.
본 발명의 냉연강판에 포함된 석출물은 Ti 탄, 질화물인 것이 바람직하다. 이러한 석출물은 석출강화 효과 즉, 상기 석출물이 결정립의 성장을 억제시키는 피닝(pinning)효과를 통해 강도를 향상시킨다. 이러한 석출강화 효과를 얻기 위해서는 석출물의 종횡비가 3.5 이하인 석출물이 전체 석출물 개수의 80% 이상인 것이 바람직하다.
종횡비가 3.5을 초과하는 석출물은 미세조직의 성장시에 결정립계에 위치되어 오히려 결정립의 성장을 촉진시키는 위치로 작용하여, 오히려 결정립을 미세화시키기 보다는 결정립의 조대화를 도모하기 때문에 그 종횡비가 3.5 이하인 석출물이 분포되는 것이 바람직하다.
본 발명의 냉연강판은 △El<5%이고 △TS<20MPa을 만족하는 길이방향 재질 편차를 갖는 것이 바람직하다.
이하, 본 발명의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에서는 상기와 같이 조성되는 강 슬라브를 5.0m/min 이상의 주속으로 연속주조한 후, 곧바로 2~4 스탠드의 조압연기에서 조압연하는데 있어서, 바람직하게는 조압연기 입측에서의 슬라브 표면온도가 950-1100℃의 온도로 가열 및 보열하고 곧이어 텐덤형식의 압연기로 마무리 압연한다.
상기 조압연 입측에서의 슬라브의 표면온도가 950℃ 미만인 경우에는 조압연시 압연하중 및 에지크랙이 발생할 위험이 증가하고, 1100℃를 초과하는 경우에는 산수형 스케일이 발생할 위험이 있으므로, 상기 슬라브의 표면 온도는 950~1100℃로 하는 것이 바람직하다.
상기 조압연된 바를 마무리 압연하는데 있어서, 한 스트립 내에서의 압연 속도차는 15% 이하로 하는 것이 바람직하다.
또한, 압연속도가 달라지면 런아웃테이블 상에서의 균일한 냉각속도와 목표권취온도를 얻기가 어려워서, 결국 압연속도가 달라짐으로 인해 재질 편차가 크게 발생하게 되므로, 본 발명에서는 한 스트립 내에서의 압연 속도차를 15% 이하로 제한하였다.
상기 슬라브의 열간압연시, 마무리 압연은 Ar3이상의 온도에서 행하는 것이 바람직하다. 상기 마무리 압연이 Ar3 미만의 온도에서 행해지면 열간 변형 저항이 급격히 증가될 가능성이 높고 고온 취성에 따른 미세크랙이 발생할 가능성이 높은 문제가 있다.
상기 열간압연된 열연강판을 650~750℃의 온도에서 권취한다. 상기 권취온도가 650℃미만이면, 열연강판의 결정립의 권취 후의 냉각과정에서 충분히 성장하지 않기 때문에 강의 가공성을 저하시키는 요인이 되고, 권취온도가 750℃를 초과하는 경우에는 석출물이 너무 조대하게 성장하여 가공성을 저하시키고, 강판 표면에 스케일이 다량 발생하여 산세과정에서 산세 불량의 요인이 되기 때문에, 650~750℃의 온도에서 권취하는 것이 바람직하다.
상기 권취 후 냉간압연을 행한다. 냉간압연은 50~90%의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 상기 냉간압하율이 50% 미만의 경우에는 소둔재결정 핵생성양이 적기 때문에 소둔시 결정립이 너무 크게 성장하여 소둔 재결정립의 조대화로 강도 및 가공성이 저하되고, 90%를 초과하는 경우에는 가공성은 향상되지만 핵생성 양이 너무 많아 소둔 재결정립은 오히려 너무 미세하여 연성을 저하한다.
상기 냉간압연 후 760~830℃의 온도에서 소둔하는 것이 바람직하다. 상기 소둔온도가 760℃ 미만인 경우에는 재결정이 완료되지 않아 목표로 하는 연성값을 확보할 수 없으며, 소둔온도가 830℃를 초과하는 경우에는 재결정립의 조대화로 강도가 저하된다. 상기 소둔은 연속소둔방법으로 행하는 것이 바람직하며, 소둔시간은 재결정이 완료되도록 유지하는 것이 바람직하며, 약 10초 이상인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 10초~30분의 범위로 행한다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명한다. 하기 실시예는 본 발명의 이해를 위한 것으로, 하기 실시예에 의해서 본 발명이 한정되는 것은 아니다.
(실시예)
하기 표 1(발명강 및 비교강의 소강 성분 목표치: 단위 wt%)의 조성을 갖는 강 슬라브를 제조하고, 상기 강 슬라브를 1200℃로 재가열하고 하기 표 2에 기재된 제조방법에 따라 강판을 제조하였다.
상기 방법으로 제조된 냉연강판에 대하여, 인장강도(tensile strength), 연신율을 측정하고, 미세조직을 관찰하여 그 결과를 표 3에 나타내었다.
| 구분 | C | Mn | P | S | Si | Al | Ti | Cu | Cr | Mo | N | Ni | Nb |
| A | 0.0005 | 0.15 | 0.0067 | 0.0021 | 0.0040 | 0.037 | 0.02 | 0.018 | 0.014 | - | 0.0021 | - | 0.0029 |
| B | 0.0006 | 0.14 | 0.0057 | 0.0034 | 0.0068 | 0.029 | 0.04 | 0.013 | 0.017 | - | 0.0032 | - | 0.0017 |
| C | 0.0015 | 0.18 | 0.0076 | 0.0051 | 0.0039 | 0.045 | 0.05 | 0.026 | 0.021 | - | 0.0023 | - | - |
| D | 0.0010 | 0.07 | 0.0079 | 0.0029 | 0.0038 | 0.027 | 0.03 | 0.017 | 0.029 | - | 0.0019 | - | 0.0011 |
| E | 0.0010 | 0.10 | 0.0061 | 0.0076 | 0.0051 | 0.021 | 0.06 | 0.014 | 0.011 | - | 0.0032 | - | 0.0021 |
| F | 0.0011 | 0.08 | 0.0054 | 0.0079 | 0.0062 | 0.032 | 0.07 | 0.022 | - | 0.0001 | 0.0025 | - | - |
| G | 0.0014 | 0.19 | 0.0045 | 0.0067 | 0.0047 | 0.039 | 0.02 | 0.019 | - | 0.0002 | 0.0028 | - | 0.0027 |
| H | 0.0012 | 0.11 | 0.0034 | 0.0054 | 0.0042 | 0.049 | 0.04 | 0.015 | - | 0.0003 | 0.0026 | - | - |
| I | 0.0014 | 0.13 | 0.0032 | 0.0072 | 0.0042 | 0.026 | 0.06 | 0.011 | - | 0.0004 | 0.0023 | - | 0.0013 |
| J | 0.0011 | 0.06 | 0.0039 | 0.0067 | 0.0039 | 0.029 | 0.02 | 0.018 | - | 0.0005 | 0.0028 | 0.012 | - |
| K | 0.0009 | 0.09 | 0.0042 | 0.0061 | 0.0053 | 0.031 | 0.04 | 0.029 | - | - | 0.0018 | 0.029 | - |
| L | 0.0008 | 0.14 | 0.0049 | 0.0057 | 0.0051 | 0.029 | 0.05 | 0.015 | - | - | 0.0025 | 0.021 | 0.017 |
| M | 0.0005 | 0.11 | 0.0059 | 0.0054 | 0.0048 | 0.032 | 0.06 | 0.026 | - | - | 0.0034 | 0.017 | 0.015 |
| N | 0.0009 | 0.06 | 0.0067 | 0.0045 | 0.0037 | 0.023 | 0.03 | 0.022 | - | - | 0.0032 | 0.021 | - |
| O | 0.0007 | 0.05 | 0.0072 | 0.0061 | 0.0035 | 0.027 | 0.05 | 0.026 | - | - | 0.0022 | - | 0.0028 |
| 구분 | 평균주속 (m/min) |
마무리 압연온도(℃) |
권취 온도(℃) |
소둔 온도(℃) |
스트립내 압연속도차(%) |
냉간 압하율(%) |
|
| A | 발명예1 | 5.2 | 785 | 654 | 777 | 15 | 51 |
| 비교예1 | 1.4 | 765 | 634 | 757 | 33 | 67 | |
| B | 발명예2 | 5.7 | 794 | 663 | 797 | 11 | 63 |
| 비교예2 | 1.5 | 775 | 642 | 778 | 37 | 87 | |
| C | 발명예3 | 5.9 | 789 | 672 | 794 | 2 | 89 |
| 비교예3 | 1.5 | 774 | 652 | 773 | 45 | 56 | |
| D | 발명예4 | 6.5 | 801 | 710 | 811 | 5 | 75 |
| 비교예4 | 1.6 | 771 | 681 | 791 | 51 | 67 | |
| E | 발명예5 | 7.0 | 782 | 701 | 805 | 13 | 72 |
| 비교예5 | 1.4 | 821 | 741 | 795 | 34 | 62 | |
| F | 발명예6 | 7.4 | 799 | 725 | 812 | 7 | 66 |
| 비교예6 | 1.6 | 832 | 764 | 792 | 47 | 74 | |
| G | 발명예7 | 5.8 | 793 | 729 | 823 | 9 | 81 |
| 비교예7 | 1.3 | 843 | 789 | 803 | 32 | 77 | |
| H | 발명예8 | 6.7 | 787 | 689 | 772 | 8 | 77 |
| 비교예8 | 1.6 | 852 | 776 | 752 | 29 | 81 | |
| I | 발명예9 | 6.2 | 802 | 741 | 783 | 13 | 79 |
| 비교예9 | 1.4 | 832 | 771 | 763 | 52 | 56 | |
| J | 발명예10 | 7.1 | 786 | 712 | 801 | 4 | 71 |
| 비교예10 | 1.5 | 823 | 752 | 781 | 33 | 78 | |
| K | 발명예11 | 7.4 | 799 | 699 | 767 | 3 | 59 |
| 비교예11 | 1.4 | 834 | 739 | 746 | 41 | 74 | |
| L | 발명예12 | 5.9 | 791 | 691 | 788 | 6 | 67 |
| 비교예12 | 1.5 | 865 | 759 | 768 | 29 | 56 | |
| M | 발명예13 | 6.2 | 784 | 667 | 796 | 9 | 78 |
| 비교예13 | 1.7 | 887 | 785 | 776 | 56 | 59 | |
| N | 발명예14 | 7.1 | 796 | 664 | 809 | 10 | 87 |
| 비교예14 | 1.4 | 854 | 761 | 789 | 26 | 80 | |
| O | 발명예15 | 6.8 | 805 | 741 | 803 | 11 | 62 |
| 비교예15 | 1.2 | 845 | 792 | 783 | 39 | 81 | |
| 구분 | 평균결정립 Size(㎛) |
10㎛이하 결정립 면적율(%) |
전체 석출물의종횡비 3.5 이하인 석출물의 개수(%) | TS (MPa) |
El (%) |
△El(%) | △TS (MPa) |
|
| A | 발명예1 | 10.2 | 189 | 81 | 56 | 45 | 4 | 19 |
| 비교예1 | 11.8 | 161 | 92 | 58 | 34 | 4 | 25 | |
| B | 발명예2 | 10.8 | 231 | 89 | 55 | 60 | 3 | 3 |
| 비교예2 | 11.8 | 176 | 89 | 57 | 44 | 9 | 36 | |
| C | 발명예3 | 10.9 | 241 | 91 | 51 | 31 | 2 | 7 |
| 비교예3 | 11.2 | 167 | 96 | 58 | 27 | 6 | 32 | |
| D | 발명강4 | 7.9 | 199 | 98 | 53 | 56 | 3 | 11 |
| 비교예4 | 6.8 | 301 | 88 | 44 | 63 | 8 | 23 | |
| E | 발명예5 | 8.8 | 196 | 82 | 54 | 46 | 4 | 5 |
| 비교예5 | 6.7 | 296 | 91 | 44 | 62 | 10 | 19 | |
| F | 발명예6 | 10.2 | 232 | 81 | 53 | 42 | 2 | 2 |
| 비교예6 | 6.5 | 312 | 93 | 43 | 64 | 8 | 24 | |
| G | 발명예7 | 8.1 | 249 | 88 | 52 | 59 | 1 | 17 |
| 비교예7 | 6.9 | 288 | 88 | 47 | 61 | 7 | 31 | |
| H | 발명예8 | 8.9 | 212 | 92 | 53 | 54 | 0 | 11 |
| 비교예8 | 5.8 | 261 | 91 | 48 | 60 | 6 | 30 | |
| I | 발명예9 | 8.2 | 247 | 89 | 52 | 58 | 0 | 5 |
| 비교예9 | 11.5 | 177 | 98 | 59 | 57 | 7 | 19 | |
| J | 발명예10 | 7.1 | 234 | 89 | 53 | 32 | 3 | 6 |
| 비교예10 | 6.1 | 287 | 91 | 44 | 68 | 8 | 25 | |
| K | 발명예11 | 9.9 | 212 | 84 | 55 | 35 | 2 | 9 |
| 비교예11 | 6.4 | 277 | 93 | 43 | 61 | 7 | 26 | |
| L | 발명예12 | 8.9 | 201 | 91 | 55 | 43 | 2 | 3 |
| 비교예12 | 6.9 | 291 | 86 | 42 | 62 | 9 | 22 | |
| M | 발명예13 | 9.6 | 187 | 93 | 57 | 56 | 3 | 2 |
| 비교예13 | 5.2 | 284 | 94 | 46 | 62 | 4 | 28 | |
| N | 발명예14 | 8.4 | 201 | 88 | 54 | 42 | 1 | 9 |
| 비교예14 | 6.4 | 290 | 82 | 45 | 64 | 6 | 27 | |
| O | 발명예15 | 7.4 | 191 | 95 | 55 | 49 | 0 | 19 |
| 비교예15 | 11.4 | 165 | 96 | 57 | 45 | 3 | 29 | |
상기 표 3의 결과에서 알 수 있듯이 본 발명의 조건을 만족하는 경우에는 적정한 강도와 연신율을 확보하고, 우수한 재질 균일성을 갖는 동시에, 가공성이 우수한 것을 확인할 수 있다.
Claims (10)
- 중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%이고, 석출물을 포함하고 상기 석출물 중 종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판.
- 청구항 1에 있어서,
상기 냉연강판은 Nb: 0.001~0.02%를 더 포함하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판.
- 청구항 1에 있어서,
상기 냉연강판은 Cu: 0.01~0.03%, Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판.
- 청구항 1에 있어서,
상기 냉연강판의 미세조직은 페라이트인 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판.
- 청구항 1에 있어서,
상기 냉연강판은 △El<5%이고 △TS<20MPa을 만족하는 길이 방향 재질 편차를 갖는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판.
- 중량%로, C: 0.0005~0.0015%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 가열하여 조압연 및 Ar3점 이상의 온도에서 마무리 열간압연하며, 한 스트립내에서의 압연 속도차는 15% 이하로 열연강판을 제조하는 단계;
상기 열연강판을 650-750℃이하의 온도에서 권취하는 단계;
상기 권취 후 50~90%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연강판을 760~830℃의 온도에서 소둔하는 단계를 포함하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
- 청구항 6에 있어서,
상기 강 조압연 및 마무리 열간 압연시 조압연기 입측에서의 상기 슬라브 표면온도가 950-1100℃가 되도록 하고, 조압연된 바(bar)를 다시 950-1150℃의 온도로 가열 및 보열한 후, 텐덤형식의 압연기로 마무리하는 것을 특징으로 하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
- 청구항 6에 있어서,
상기 강 슬라브는 Nb: 0.001~0.02%를 더 포함하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
- 청구항 6에 있어서,
상기 강 슬라브는 Cu: 0.01~0.03%, Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
- 청구항 6에 있어서,
상기 소둔은 연속소둔 방법으로 행하고, 10초~30분 동안 행하는 재질 균일성 및 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
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