JPS63187060A - 冷凍装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、車両用空調装置、一般建物用空調装置、冷凍
車両冷凍装置、或いは冷蔵庫等の冷却系統に係り、特に
、当該冷却系統をその冷却能力において負荷に応じて制
御するに通した冷凍装置に関する。

〔従来技術〕

従来、この種の冷凍装置においては、特開昭６０−２６
３０６６号公報に示されているように、コンプレッサ、
コンデンサ、膨張弁、エバポレータ等を接続した冷却系
統内に非共沸混合冷媒を封入し、エバポレータ内への流
入非共沸混合冷媒の温度を同エバポレータの流入口及び
流出口までの間にて検出し、エバポレータからコンプレ
ッサへの流入非共沸混合冷媒の温度をエバポレータの流
出口からコンプレッサの吸入口までの間にて検出して、
両温度検出結果の差に応じて膨張弁によりコンデンサか
らエバポレータへの非共沸混合冷媒の循環量を制御する
ようにしたものがある。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、このような構成においては、非共沸混合
冷媒を所定組成割合にて組成する低沸点冷媒と高沸点冷
媒が、常に前記所定組成割合でもって、膨張弁からエバ
ポレータに供給されることとなるため、低沸点冷媒独自
の冷却能力及び高沸点冷媒独自の冷却能力をそれぞれ有
効に活用することができず、その結果、エバポレータの
冷却能力範囲に利尿が生ずるという不具合がある。

そこで、本発明は、このような不具合に対処すべく、非
共沸混合冷媒の各組成成分の独自の冷却能力を有効に活
用するようにした冷凍装置を提供しようとするものであ
る。

〔問題点を解決するための手段〕

かかる問題の解決にあたり、第１の発明の構成は、第１
Ａ図にて例示するごとく、低沸点冷媒と高沸点冷媒とか
らなる非共沸混合冷媒を付与されたときこの非共沸混合
冷媒をガス化させつつ同非共沸混合冷媒により被冷却体
を冷却する冷却手段１と、作動状態にあるとき冷却手段
１からのガス相成分を圧縮し高温高圧のガス相非共沸混
合冷媒として発生する圧縮手段２と、この圧縮手段２か
らのガス相非共沸混合冷媒を凝縮し液相非共沸混合冷媒
として発生する凝縮手段３と、この凝縮手段３からの液
相非共沸混合冷媒を減圧し前記高沸点冷媒よりも前記低
沸点冷媒をより多く含むガス相成分と前記低沸点冷媒よ
りも前記高沸点冷媒をより多く含む液相成分とからなる
二相非共沸混合冷媒として発生する第１減圧部４ａとこ
の第１減圧部４ａから二相非共沸混合冷媒又はそのガス
相成分を冷媒として付与されたときこの冷媒を減圧し低
温低圧の非共沸混合冷媒として発生する第２減圧部４ｂ
とからなる減圧手段４と、この減圧手段４の第１減圧部
４ａから二相非共沸混合冷媒を付与されたときこの二相
非共沸混合冷媒を液相成分とガス相成分に分離する分離
手段５と、第１切換状態にあるとき第１減圧部４ａから
の二相非共沸混合冷媒の分離手段５への付与及びこの分
離手段５からのガス相成分の第２減圧部４ｂへの付与を
行い、また第２切換状態にあるとき第１減圧部４ａから
の二相非共沸混合冷媒の分離手段５からの遮断及び第２
．減圧部４ｂへの付与並びに分離手段５からのガス相成
分の第２減圧部４ｂからの遮断を行う電気的切換手段６
と、第１作動状態にあるとき第２減圧部４ｂからの非共
沸混合冷媒を冷却手段１に付与し、また第２作動状態に
あるとき第２減圧部４ｂからの非共沸混合冷媒及び分離
手段５からの液相成分を合流させて冷却手段１に付与す
る電気的冷媒付与手段７とにより構成した冷却系統を備
え、かつこの冷却系統の冷却能力不足状態を表わす物理
量を物理量検出信号として検出する物理量検出手段８ａ
と、前記物理量検出信号の値が大きい（又は、小さい）
とき前記冷却系統の冷却能力を増大（又は、減少）させ
るべき旨判定し第１　（又は、第２）の判定信号を生じ
る判定手段８ｂと、前記第１　（又は、第２）の判定信
号に応答して電気的切換手段６を第１　（又は、第２）
の切換状態にする第１駆動手段９ａと、前記第１（又は
、第２）の判定信号に応答して電気的冷媒付与手段７を
第１　（又は、第２）の作動状態にする第２駆動手段９
ｂとを設けるようにしたことにある。

また、上述のような問題の解決にあたり、第２の発明の
構成は、第１Ｂ図に示すごとく、低沸点冷媒と高沸点冷
媒とからなる非共沸混合冷媒を付与されたときこの非共
沸混合冷媒をガス化させつつ同非共沸混合冷媒により被
冷却体を冷却する冷却手段１と、作動状態にあるとき冷
却手段１からのガス相成分を圧縮し高温高圧のガス相非
共沸混合冷媒として発生する圧縮手段２と、この圧縮手
段２からのガス相非共沸混合冷媒を凝縮し液相非共沸混
合冷媒として発生する凝縮手段３と、この凝縮手段３か
らの液相非共沸混合冷媒を減圧し前記高沸点冷媒よりも
前記低沸点冷媒をより多く含むガス相成分と前記低沸点
冷媒よりも前記高沸点冷媒をより多く含む液相成分とか
らなる二相非共沸混合冷媒として発生する減圧手段４と
、この減圧手段４から二相非共沸混合冷媒を付与された
ときこの二相非共沸混合冷媒を液相成分とガス相成分に
分離する分離手段５と、第１作動状態にて分離手段５か
らガス相成分を付与されたときこのガス相成分を冷却手
段ｌに付与し、また第２作動状態にて減圧手段４からの
二相非共沸混合冷媒及び分離手段５からの液相成分を付
与されたときこれらを合流させて冷却手段１に付与する
電気的冷媒付与手段７と、第１切換状態にあるとき減圧
手段４からの二相非共沸混合冷媒の分離手段５への付与
及びこの分離手段５からのガス相成分の電気的冷媒付与
手段７への付与を行い、また第２切換状態にあるとき減
圧手段４からの二相非共沸混合冷媒の分離手段５からの
遮断及び電気的冷媒付与手段７への付与並びに分離手段
５からのガス相成分の電気的冷媒付与手段７からの遮断
を行う電気的切換手段６とにより構成した冷却系統を備
え、かつこの冷却系統の冷却能力不足状態を表わす物理
量を物理量検出信号として検出する物理量検出手段８ａ
と、前記物理量検出信号の値が大きい（又は、小さい）
とき前記冷却系統の冷却能力を増大（又は、減少）させ
るべき旨判定し第１　（又は、第２）の判定信号を生じ
る判定手段８ｂと、前記第１　（又は、第２）の判定信
号に応答して電気的切換手段６を第１　（又は、第２）
の切換状態にする第１駆動手段９ａと、前記第１　（又
は、第２）の判定信号に応答して電気的冷媒付与手段７
を第１　（又は、第２）の作動状態にする第２駆動手段
９ｂとを設けるようにしたことにある。

〔作用〕

上述のように第１の発明を構成したことにより、物理量
検出手段８ａからの物理量検出信号の値が大きい場合に
は、判定手段８ｂが第１判定倍号を発生し、圧縮手段２
の作動状態にて第１駆動手段９ａが前記第１判定倍号に
応答して電気的切換手段６を第１切換状態にし、これと
同時に第２駆動手段９ｂが電気的冷媒付与手段７を第１
作動状態にする。

すると、圧縮手段２が冷却手段１からのガス相成分を圧
縮し高温高圧のガス相非共沸混合冷媒として発生し、凝
縮手段３がかかるガス相非共沸混合冷媒を凝縮し液相非
共沸混合冷媒として発生し、減圧手段４の第１減圧部４
ａが同液相非共沸混合冷媒を減圧して二相非共沸混合冷
媒として発生し、分離手段５が、電気的切換手段６の第
１切換状態にて、第１減圧部４ａから二相非共沸混合冷
媒を受けてその液相成分とガス相成分に分離し、第２減
圧部４ｂが電気的切換手段６の第１切換状態にて分離手
段５からガス相成分を受けて減圧し低温低圧の非共沸混
合冷媒として発生し、電気的冷媒付与手段７が第１作動
状態にて第２減圧部４ｂからの非共沸混合冷媒のみを冷
却手段１に付与する。

かかる場合、分離手段５内の液相成分中の高沸点冷媒は
低沸点冷媒より多く、一方間分離手段５内のガス相成分
中の低沸点冷媒は高沸点冷媒よりも多い。換言すれば、
圧縮手段２が冷却系統を循環させる非共沸混合冷媒中の
低沸点冷媒の組成割合が増加する。従って、第２減圧部
４ｂからの非共沸混合冷媒、即ち電気的冷媒付与手段７
からの非共沸混合冷媒中の低沸点冷媒は高沸点冷媒より
多い。このことは、冷却手段１への液相非共沸混合冷媒
の冷却能力が低沸点冷媒の多い分だけ高いことを意味す
る。その結果、冷却手段１は、かかる高冷却能力を有す
る非共沸混合冷媒により前記被冷却体を急速に冷却する
。

然る後、物理量検出手段８ａからの物理量検出信号の値
が小さくなると、判別手段８ｂが第２判定倍号を発生し
、これに応答して第１駆動手段９ａが圧縮手段２の作動
状態にて電気的切換手段６を第２切換状態にし、これと
同時に第２駆動手段９ｂが電気的冷媒付与手段７を第２
作動状態にする。すると、減圧手段４の第１減圧部４ａ
が、上述と同様に、圧縮手段２の作動状態にて凝縮手段
３との協働により二相非共沸混合冷媒を発生し、同減圧
手段４の第２減圧部４ｂが、電気的切換手段６の第２切
換状態にて、分離手段５から遮断されて第１減圧部４ａ
からの二相非共沸混合冷媒を受けて減圧し低温低圧の非
共沸混合冷媒として発生し、電気的冷媒付与手段７が同
非共沸混合冷媒及び分離手段５からの液相成分を合流さ
せて冷却手段１に付与する。

かかる場合、上述のごとく分離手段５内の液相成分中の
高沸点冷媒が低沸点冷媒より多いため、電気的冷媒付与
手段７から冷却手段１への合流非共沸混合冷媒中の高沸
点冷媒が低沸点冷媒より多くなる。換言すれば、圧縮手
段２が冷却系統を循環させる非共沸混合冷媒中の高沸点
冷媒の組成割合が増加する。このことは、冷却手段１へ
の非共沸混合冷媒の冷却能力が高沸点冷媒の多くなる分
だけ低くなることを意味する。その結果、冷却手段１は
、かかる低冷却能力を有する非共沸混合冷媒により前記
被冷却体を緩やかに冷却する。

上述のように第２の発明を構成したことにより、物理量
検出手段８ａからの物理量検出信号の値が大きい場合に
は、判定手段８ｂが第１判定倍号を発生し、圧縮手段２
の作動状態にて第１駆動手段９ａが前記第１判定倍号に
応答して電気的切換手段６を第１切換状態にし、これと
同時に第２駆動手段９ｂが電気的冷媒付与手段７を第１
作動状態にする。

すると、圧縮手段２が冷却手段１からのガス相成分を圧
縮し高温高圧のガス相非共沸混合冷媒として発生し、凝
縮手段３がかかるガス相非共沸混合冷媒を凝縮し液相非
共沸混合冷媒として発生し、減圧手段４が同液相非共沸
混合冷媒を減圧して低温低圧の二相非共沸混合冷媒とし
て発生し、分離手段５が、電気的切換手段６の第１切換
状態にて、減圧手段４ａから二相非共沸混合冷媒を受け
てその液相成分とガス相成分に分離し、電気的冷媒付与
手段７がその第１作動状態における電気的切換手段６の
第１切換状態にて分離手段５からのガス相成分のみを冷
却手段１に付与する。

かかる場合、分離手段５内の液相成分中の高沸点冷媒は
低沸点冷媒より多く、一方間分離手段５内のガス相成分
中の低沸点冷媒は高沸点冷媒よりも多い。換言すれば、
圧縮手段２が冷却系統を循環させる非共沸混合冷媒中の
低沸点冷媒の組成割合が増加する。従って、分離手段５
からのガス相成分、即ち電気的冷媒°付与手段７からの
ガス相成分中の低沸点冷媒は高沸点冷媒より多い。この
こ・とは、冷却手段１への非共沸混合冷媒の冷却能力が
低沸点冷媒の多い分だけ高いことを意味する。

その結果、冷却手段１は、かかる高冷却能力を有する非
共沸混合冷媒により前記被冷却体を急速に冷却する。

然る後、物理量検出手段８ａからの物理量検出信号の値
が小さくなると、判別手段８ｂが第２判定倍号を発生し
、これに応答して第１駆動手段９ａが圧縮手段２の作動
状態にて電気的切換手段６を第２切換状態にし、これと
同時に第２駆動手段９ｂが電気的冷媒付与手段７を第２
作動状態にする。すると、減圧手段４が、上述と同様に
、圧縮手段２の作動状態にて凝縮手段３との協働により
二相非共沸混合冷媒を発生し、電気的冷媒付与手段７が
、その第２作動状態における電気的切換手段６の第２切
換状態にて、分離手段５から遮断されて減圧手段４から
の二相非共沸混合冷媒及び分離手段５からの液相成分を
合流させて冷却手段１に付与する。

かかる場合、上述のごとく分離手段５内の液相成分中の
高沸点冷媒が低沸点冷媒より多いため、電気的冷媒付与
手段７から冷却手段１への合流非共沸混合冷媒中の高沸
点冷媒が低沸点冷媒より多くなる。換言すれば、圧縮手
段２が冷却系統を循環させる非共沸混合冷媒中の高沸点
冷媒の組成割合が増加する。このことは、冷却手段１へ
の非共沸混合冷媒の冷却能力が高沸点冷媒の多くなる分
だけ低くなることを意味する。その結果、冷却手段１は
、かかる低冷却能力を有する非共沸混合冷媒により前記
被冷却体を緩やかに冷却する。

〔効果〕

上述のような第１の発明の作用により、非共沸混合冷媒
中の低沸点冷媒が高沸点冷媒よりも高い冷却能力ををす
ること及び第１減圧部４ａ内にて二相非共沸混合冷媒が
形成されることに着目して、前記物理量の大小に応じ、
第２の減圧部４ｂ、電気的切換手段６、分離手段５及び
電気的冷媒付与手段７の協働作用のもとに、冷却手段１
への非共沸混合冷媒に含まれる低沸点冷媒と高沸点冷媒
の組成比率を、冷却手段１の冷却能力を増減させるよう
に制御することとなり、その結果、上述の組成比率の制
御のみによってこの種の冷凍装置の冷却能力範囲を大幅
に拡大できる。

また、上述のような第２の発明の作用により、非共沸混
合冷媒中の低沸点冷媒が高沸点冷媒よりも高い冷却能力
を有すること及び減圧手段４から二相非共沸混合冷媒が
発生することに着目して、前記物理量の大小に応じ、電
気的切換手段６、分離手段５及び電気的冷媒付与手段７
の協働作用のもとに、冷却手段１への非共沸混合冷媒に
含まれる低沸点冷媒と高沸点冷媒の組成比率を、冷却手
段１の冷却能力を増減させるように制御することとなり
、その結果、上述の組成比率の制御のみによってこの種
の冷凍装置の冷却能力範囲を大幅に拡大できる。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を図面により説明すると、第２
図は、車両に適用した本発明に係る冷凍装置の一例を示
しており、この冷凍装置は、冷却系統１０と、この冷却
系統１０に接続した制御装置２０とにより構成されてい
る。冷却系統１０は、当該車両の車室内に連通ずるエア
ダクト１０ａ内に配設したエバポレータ１１を備えてお
り、このエバポレータ１１は、その流入口１１ａにて、
管路Ｐ１．減圧器１２及び管路Ｐ２を介しコンデンサ１
３を流出口１３ｂに接続され、一方、その流出口１１ｂ
にて、管路Ｐ３、アキュムレータ１４及び管路Ｐ４を介
し定容量型コンプレッサ１５の吸入口１５ａに接続され
ている。しかして、エバポレータ１１は、その流入口１
１ａにて、後述のごとく配管Ｐ１から低温低圧の非共沸
混合冷媒を受けて、この非共沸混合冷媒をガス化させつ
つ同非共沸混合冷媒によりエアダクト１０ａ内への流入
空気流を冷却するとともに前記非共沸混合冷媒を流出口
１１ｂから管路Ｐ３内に流出する。かかる場合、上述し
た非共沸混合冷媒は、高沸点冷媒と低沸点冷媒とを混合
してなり冷却系統１０内に封入されているもので、本実
施例においては、高沸点冷媒として、例えば、大気圧に
て一３０℃にて沸点を有するＲ　１２　（ＣＣ１２Ｆ２
）が採用され、一方、低沸点冷媒として、例えば−５８
℃にて沸点を有するＲ１３Ｂ１　　（ＣＢｒＦ３）が採
用されている。

アキュムレータ１４は、エバポレータ１１の流出口１１
ｂから管路Ｐ３を通し非共沸混合冷媒を受けてその液相
成分を貯えるとともに残余のガス相成分を管路Ｐ４内に
流入させる。コンプレッサ１５は、その付設の電磁クラ
ッチ１６の係合により、当該車両のエンジンから■ベル
ト機構１７を介し動力を伝達されて作動し管路Ｐ４から
のガス相成分を圧縮し吐出口１５ｂから管路Ｐ５内に高
温高圧の非共沸混合冷媒として吐出する。また、コンプ
レッサ１５は電磁クラッチ１６の解離により前記エンジ
ンの動力から遮断されて停止する。

コンデンサ１３は、その流出口１３ａにて、管路Ｐ５を
介しコンプレッサ１５の吐出口１５ｂに接続されており
、このコンデンサ１３は、その一定凝縮圧における放熱
作用により、コンプレッサ１５からの吐出口１５ｂ、管
路Ｐ５及び流入口１３ａを介する非共沸混合冷媒を凝縮
し高温高圧の液相非共沸混合冷媒として流出口１３ｃか
ら管路Ｐ２内に噴出させる。かかる場合、当該非共沸混
合冷媒は、その凝縮温度ｔｃ（”Ｃ）の変化に応じて、
ガス相状態、液相状態、或いはガス相及び液相の二相状
態に変化するもので、この非共沸混合冷媒のガス相状態
は、第３図にて示す境界曲線Ｘの上側領域（以下、ガス
相域Ｇという）により特定され、同非共沸混合冷媒の液
相状態は、第３図にて示す境界曲線Ｙの下側領域（以下
、液相領域りという）により特定され、また、同非共沸
混合冷媒の二相状態は、両境界曲線Ｘ、　Ｙ間の領域（
以下、二相域ＧＬという）により特定される。

しかして、ガス相域Ｇにある非共沸混合冷媒はコンデン
サ１３の凝縮作用を受けて、その凝縮温度ｔｅａとの境
界曲線Ｘとの交点ａにて凝縮し始め、第３図にて図示矢
印Ａ方向に凝縮度を増大させつつ凝縮温度ｔｃを低下さ
せ、かつ境界曲線Ｙ上の点Ｃ（第３図にて点ａの図示直
下に位置する）にて凝縮し終り液相域りに属する。また
、凝縮過程における非共沸混合冷媒中の高沸点冷媒のガ
ス相成分の組成率（以下、高沸点冷媒ガス相成分組成率
αｇという）及び液相成分の組成率（以下、高沸点冷媒
液相成分組成率αｌという）は、第３図にて図示横軸の
左端から右端にかけて増大する。

一方、低沸点冷媒のガス相成分の組成率（以下、低沸点
冷媒ガス相成分組成率βｇという）及び液相成分の組成
率（以下、低沸点冷媒液相成分組成率βｌという）は前
記横軸の右端から左端にかけて増大するようになってい
る。このため、凝縮過程におけるｔ＝ｔａｂに対応した
矢印Ａ上の点すにおける各組成率について例示すると、
境界曲線Ｘ上の点ｘｂに基づき、αｇ＝αｇｂ、　βｇ
＝βｇｂとなり、一方、境界曲線Ｙ上の点ｙｂに基き、
αｌ＝αｌｂ　　（＞αｇｂ）、　　β２＝β７！ｂ（
＜βｇｂ）となる。

減圧器１２は、一対のキャピラリチューブ１２ａ、１２
ｂにより構成されており、キャピラリチューブ１２ａは
その一端にてコンデンサ１３の流出口１３ｂに管路Ｐ２
を介し接続され、一方、その他端にて、管路Ｐ６を介し
四方電磁弁１７に接続されている。しかして、このキャ
ピラリチューブ１２ａはコンデンサ１３からその流出口
１３ｂ及び管路Ｐ２を通し液相非共沸混合冷媒を受けて
減圧し二相非共沸混合冷媒として発生する。かかる場合
、キャピラリチューブ１２ａからの二相非共沸混合冷媒
の状態は、第３図にて点すにより示す位置でもって特定
される。このため、キャピラリチューブ１２ａからの減
圧非共沸混合冷媒中には、低沸点冷媒ガス相成分組成率
βｇが高沸点冷媒ガス相成分組成率αｇよりも多くなり
、一方、高沸点冷媒液相成分組成率αｌが低沸点冷媒液
相成分組成率βｌよりも多くなる。

また、キャピラリチューブ１２ｂはその一端にて管路Ｐ
７を介し四方電磁弁１７に接続されており、このキャピ
ラリチューブ１２ｂの他端は管路Ｐ１を介しエバポレー
タ１１の流入口１１ａに接続されている。しかして、こ
のキャピラリチューブ１２ｂは、四方電磁弁１７から後
述のごとく二相非共沸混合冷媒又はそのガス相成分を受
けたときこの減圧非共沸混合冷媒又はそのガス相成分を
減圧し低温低圧の非共沸混合冷媒として管路Ｐ１内に流
出させる。かかる場合、キャピラリチューブ１２ｂの減
圧過程においては、キャピラリチューブ１２ａの減圧作
用が更に促進される。

四方電磁弁１７は、両管路Ｐ６．Ｐ７と両管路かＰ８．
Ｐ９との間に介装されて、そのソレノイド１７ａの励磁
により、両管路Ｐ６．Ｐ８間の連通及び両管路Ｐ７．Ｐ
９間の連通を共に許容して、キャピラリチューブ１２ａ
からの二相非共沸混合冷媒を管路Ｐ６を通し管路Ｐ８内
に付与するとともに、管路Ｐ９内に後述のごと（付与さ
れるガス相成分を管路Ｐ７を通しキャピラリチューブ１
２ｂに付与する。一方、ソレノイド１７ａが消磁される
と、四方電磁弁１７は、両管路Ｐ６．Ｐ８間の連通及び
両管路Ｐ７．Ｐ９間の連通を共に遮断し、かつ両管路Ｐ
６．Ｐ７間の連通及び両管路Ｐ８．２９間の連通を共に
許容して配管Ｐ６からの減圧非共沸混合冷媒を配管Ｐ７
を通しキャピラリチューブ１２ｂに流入させる。

遠心分離器１８は、第２図に示すごとく、各管路Ｐ８．
Ｐ９及びＰＩＯの間に介装されているもので、この遠心
分離器１８は、第４図に示すごとく、円筒状ハウジング
１８ａと、筒状流入口１８ｂと、一対の筒状流出口１８
ｃ、１８ｄとによって構成されている。流入口１８ｂは
、ハウジング１８ａの円周壁の第４図にて図示上端部接
線方向及びハウジング１８ａの軸と直角な方向に延出す
るように形成されており、この流入口１８ｂはその外端
にて管路Ｐ８に接続されている。また、流出口１８ｃは
、ハウジング１８ａの第４図にて図示上壁中央から上方
へ延出して形成されており、この流出口１８ｃの外端は
管路Ｐ９に接続されている。一方、流出口１８ｄは、ハ
ウジング１８ａの第４図にて図示底壁中央から垂下する
ように形成されており、この流出口１８ｄの外端は管路
Ｐ１０に接続されている。

しかして、このように構成した遠心分離器１８において
は、管路Ｐ８内の二相非共沸混合冷媒が流入口１８ｂを
通りハウジング１８ａ内にその内周面接線方向に向けて
噴出すると、当該減圧非共沸混合冷媒の液相成分がその
遠心力と重力に応じハウジング１８ａの内周面に沿い移
動しつつ降下しハウジング１８ａ内にてその底壁上に溜
り、一方、当該二相非共沸混合冷媒のガス相成分がハウ
ジング１８ａ内にて前記液相成分から分離して流出口１
８ｃから管路Ｐ９内に流入する。

當閉型電磁開閉弁１９は、第２図に示すごとく、管路Ｐ
１０と、管路Ｐ１から分岐する管路ｐＨとの間に介装さ
れており、この電磁開閉弁１９は、そのソレノイド１９
ａの励磁により開成し両管路Ｐ１０．Ｐ１１間の連通を
許容して遠心分離器１８からその流出口ｌａｄ及び両管
路ＰＩＯ，Ｐｉ１を通し液相成分を管路Ｐ１内に付与し
、一方、ソレノイド１９ａの消磁により閉成し両管路Ｐ
１０、ｐＨ間の連通を遮断する。

制御装置２０は、第２図に示すごとく、操作スイッチ２
１と、温度センサ２２と、この温度センサ２２に接続し
たＡ−Ｄ変換器２３とを備えており、操作スイッチ２１
は、本発明装置による冷却作用が必要なとき操作されて
操作信号を発生する。

温度センサ２２は、エバポレータ１１の流入口１１ａの
現実のｔｔ（’Ｃ）を検出し冷媒温度検出信号として発
生する。Ａ−Ｄ変換器２３は温度センサ２２からの冷媒
温度検出信号をディジタル温度信号にディジタル変換す
る。

マイクロコンピュータ２４は、当該車両のイグニッショ
ンスイッチＩＧの閉成により作動状態となり、第５図に
示すフローチャートに従い、操作スイッチ２１及びＡ−
Ｄ変換器２３との協働によりコンピュータプログラムを
実行し、この実行中において、電磁クラッチ１６、四方
電磁弁１７のソレノイド１７ａ及び電磁開閉弁１９のソ
レノイド１９ａにそれぞれ接続した各駆動回路２５．２
６及び２７の制御に必要な演算処理を行う。但し、上述
したコンピュータプログラムはマイクロコンピュータ２
４のリードオンリメモリ　（以下、ＲＯＭという）に予
め記憶しである。駆動回路２５はマイクロコンピュータ
２４の制御を受けて電磁クラッチ１６を選択的に係合さ
せる。駆動回路２６はマイクロコンピュータ２４の制御
を受けて四方電磁弁１７のソレノイド１７ａを選択的に
励磁する。また、駆動回路２７はマイクロコンピュータ
２４の制御を受けて電磁開閉弁１９のソレノイド１９ａ
を選択的に励磁する。

以上のように構成した本実施例において、例えば夏期に
、イグニッションスイッチＩＣの閉成により当該車両の
エンジンを始動させるとともにマイクロコンピュータ２
４を作動させ、かつ操作スイッチ２１から操作信号を発
生させれば、同マイクロコンピュータ２４がコンピュー
タプログラムの実行を第５図のフローチャートに従いス
テップ３０ａにて開始し、ステップ３１にて、その内部
素子を初期化するとともにタイマデータＴ＝Ｏとリセッ
トし、ステップ３１ａにて、Ａ−Ｄ変換器２３からディ
ジタル温度信号及び操作スイッチ２１から操作信号を入
力され、かつステップ３２にて、同操作信号に基きｒＹ
ＥｓＪと判別しコンピュータプログラムをステップ３３
に進める。

現段階において、エバポレータ１１の流入口１１ａの温
度ｔｉが１０（”Ｃ）より高ければ、マイクロコンピュ
ータ２４がステップ３１ａにおけるディジタル温度信号
の値に応じ目標冷却能力データ（第６図参照）から最大
冷却能力Ｈｉを必要とする旨判定しコンピュータプログ
ラムをステップ３４に進める。但し、上述した目標冷却
能力データは、第６図に示すごとく、最大冷却能力Ｈｉ
　＋中間冷却能力Ｍｅ及び最小冷却能力ＬＯと温度ｔｉ
との関係を特定するもので、マイクロコンピュータ２４
のＲＯＭに予め記憶されている。

上述のごとく、コンピュータプログラムがステップ３４
に進むと、マイクロコンピュータ２４がタイマデータＴ
を「１」だけ加算更新し、次のステップ３４ａにて、電
磁クラッチ１６の係合に必要な係合出力信号を発生し、
ステップ３４ｂにて、電磁開閉弁１９のソレノイド１９
ａの励磁に必要な第１励磁出力信号を消滅状態に維持し
、ステップ３５にて、ステップ３４におけるタイマデー
タＴく所定計時値Ｔｏに基きｒＮＯＪと判別し、かつス
テップ３５ａにて、四方電磁弁１７のソレノイド１７ａ
の励磁に必要な第２励磁出力信号を発生させる。但し、
上述の所定計時値ＴＯは、遠心分離器１８内に液相成分
が通正に貯えられるに必要な時間（例えば、３０　ｓｅ
ｃ　）に相当しマイクロコンピュータ２４のＲＯＭに予
め記憶されている。

しかして、上述のごとく、マイクロコンピュータ２４が
第１励磁出力信号の消滅状態にて係合出力信号及び第２
励磁出力信号を発生すると、駆動回路２５が前記係合出
力信号に応答して電磁クラッチ１６を係合させる。する
と、コンプレッサ１５が電磁クラッチ１６の係合下にて
前記エンジンから■ベルト機構１７を介し動力を伝達さ
れて作動する。また、駆動回路２６がマイクロコンビュ
−タ２４からの第２励磁出力信号に応答して四方電磁弁
１７のソレノイド１７ａを励磁し、この四方電磁弁１７
が両管路Ｐ６．Ｐ８間の連通及び両管路Ｐ７．Ｐ９間の
連通を共に許容する。このとき、電磁開閉弁１９は閉状
態にある。

このように、電磁開閉弁１９の閉状態にてコンプレッサ
１５が作動するとともに四方電磁弁１７が両管路Ｐ６．
Ｐ８間及び両管路Ｐ７．Ｐ９間の連通を許容すると、コ
ンプレフサ１５が、その作動により、アキュムレータ１
４から管路Ｐ４及び吸入口１５ａを通しガス相成分を吸
入して圧縮し、高温高圧のガス相非共沸混合冷媒として
吐出口１５ｂから管路Ｐ５を通しコンデンサ１３内にそ
の流入口１３ａから圧送する。すると、コンデンサ１３
が、その凝縮圧の一定下における放熱作用のもとに、圧
縮非共沸混合冷媒を凝縮し高温高圧の液相非共沸混合冷
媒として管路Ｐ２を通し減圧器１２に付与する。

しかして、この減圧器１２においては、キャピラリチュ
ーブ１２ａが、コンデンサ１３からの液相非共沸混合冷
媒を、その低沸点冷媒を主にガス化させつつ減圧し二相
非共沸混合冷媒として管路Ｐ６．四方電磁弁１７及び管
路Ｐ８を通し遠心分離器１８内にその流入口１８ｂから
噴出させる。

しかして、このように噴出された非共沸混合冷媒の液相
成分が遠心分離器１８の底部に溜り、一方、同非共沸混
合冷媒のガス相成分が遠心分離器１８の流出口１８ｃか
ら管路Ｐ９内に流出し四方電磁弁１７及び管路Ｐ７を通
りキャピラリチューブ１２ｂ内に流入する。かかる場合
、例えば、ｔｃ＝ｔａｂ　（第３図参照）とすれば、遠
心分離器１８内の非共沸混合冷媒のうち、高沸点冷媒の
ガス相成分組成率及び液相成分組成率は、それぞれαｇ
＝αｇｂ、　αｌ＝αｌｂであり、一方、低沸点冷媒の
ガス相成分組成率及び液相成分組成率は、それぞれ、β
ｇ＝βｇｂ、　　ββ−βｌｂである。従って、遠心分
離器１８内のガス相成分においては高沸点冷媒に比べ低
沸点冷媒の方が多くなり、一方、同遠心分離器１８内の
液相成分においては、低沸点冷媒に比べ高沸点冷媒の方
が多くなる。換言すれば、遠心分離器１８内の非共沸混
合冷媒が、高沸点冷媒よりも低沸点冷媒を多く含むガス
相成分として遠心分離器１８の流出口１８ｃから管路Ｐ
９内に流出し四方電磁弁１７及び管路Ｐ７を通りキャピ
ラリチューブ１２ｂ内に流入し、かつ、低沸点冷媒より
も高沸点冷媒を多く含む液相成分として、遠心分離器１
８内に順次貯わえられてゆく。

然る後、ステップ３４におけるタイマデータＴの加算更
新が繰返されてステップ３５における判別がｒＹＥＳＪ
になると、遠心分離器１８内に適正量の液相成分が貯え
られたとの判断のもとに、マイクロコンピュータ２４が
ステップ３５ｂにて第２励磁出力信号を消滅させ、これ
に応答して四方電磁弁１７が、そのソレノイド１７ａの
消磁により、管！ｉ！＠Ｐ６を管路Ｐ８から遮断して管
路Ｐ７に連通させるとともに、管路Ｐ９を管路Ｐ７から
遮断して管路Ｐ８に連通させる。このため、遠心分離器
１８内には、低沸点冷媒よりも高沸点冷媒をより多く含
む液相成分が適正量に貯蔵されることとなる。換言すれ
ば、エバポレータ１１に流入する非共沸混合冷媒中には
、高沸点冷媒よりも低沸点冷媒の方がより多く適正量に
て含まれることとなる。

然る後は、コンプレッサ１５から管路Ｐ５内に吐出され
た非共沸混合冷媒は、コンデンサ１３により凝縮される
とともにキャピラリチューブ１２ａにより減圧されて管
路Ｐ６、四方電磁弁１７及び管路Ｐ７を通りキャピラリ
チューブ１２ｂ内に流入し、このキャピラリチューブ１
２ｂにより上述と同様に減圧されて管路Ｐ１を通り低温
低圧の高冷却能力を有する非共沸混合冷媒としてエバポ
レータ１１に流入する。このことは、冷凍装置が最大冷
却能力Ｈｉにて空気流を急冷却することを意味する。こ
のとき、エバポレータ１１の流入口１１ａの温度は急速
に低下して行く。

このような急冷却過程において、車室内の温度低下に伴
いエバポレータ１１の流入口１１ａの温度ｔｉが３℃に
低下すると、マイクロコンピュータ２４が、Ａ−Ｄ変換
器２３、からのディジタル温度信号の値に基き、前記目
標冷却能力データに基き中間冷却能力Ｍｅでよい旨判定
し、コンピュータプログラムをステップ３６に進めてタ
イマデータＴ＝０とリセントし、ステップ３６ａにて係
合出力信号の発生を維持し、ステップ３６ｂにて第１励
磁出力信号を発生し、かつステップ３６ｃにて第２励磁
出力信号の消滅を維持する。このようにマイクロコンピ
ュータ２４が係合出力信号の発生状態及び第２励磁出力
信号の消滅状態にて第１励磁出力信号を発生すると、コ
ンプレフサ１５の作動状態及び遠心分離器１８による液
相成分及びガス相成分の封じ込め状態にて駆動回路２７
が電磁開閉弁１９のソレノイド１９ａを励磁し、この電
磁開閉弁１９がその開成により両管路ＰＬＯ。

ｐＨ間の連通を許容する。すると、遠心分離器１８内の
液相成分が、非共沸混合冷媒として同遠心分離器１８の
流出口１８ｄから管路ＰＩＯ内に流入し、電磁開閉弁１
９及び管路Ｐ１１を通り管路Ｐｌ内に流入してキャピラ
リチューブ１２ｂからの非共沸混合冷媒と合流し、合流
非共沸混合冷媒としてエバポレータ１１内に流入する。

かかる場合、遠心分離器１８内の液相成分は、上述のご
とく、低沸点冷媒よりも高沸点冷媒を多く含むため、エ
バポレータ１１内に流入する合流非共沸混合冷媒中の高
沸点冷媒が、低沸点冷媒よりも多くなる。このことは、
エバポレータ１１への非共沸混合冷媒の冷却能力が高沸
点冷媒の増加分だけ低下することを意味する。従って、
当該合流非共沸混合冷媒の冷却能力が最大冷却能力Ｈｉ
の場合よりも低（中間値に維持される。よって、エバポ
レータ１１は、かかる冷却能力を有する合流非共沸混合
冷媒により、エアダクト１０ａへの流入空気流を緩やか
に冷却する。このことは、冷凍装置が中間冷却能力Ｍｅ
にて空気流を緩冷却することを意味する。このとき、エ
バポレータ１１の流入口１１ａの温度ｔｉも緩やかに低
下して行く。なお、ステップ３５における判別がｒＹＥ
ＳＪとなる前に、ステップ３３における判定がコンピュ
ータプログラムをステップ３６に進めるようになされた
場合にも上述と同様の作用効果を達成する。

以上のような緩冷却過程においてエバポレータ１１の流
入口１１ａの温度ｔｉが０　（’Ｃ）まで低下すると、
コンピュータプログラムがステップ３３に進んだときマ
イクロコンピュータ２４が、Ａ−Ｄ変換器２３からのデ
ィジタル温度信号の値に基き、前記目標冷却能力データ
に基き最小冷却能力Ｌｏでよい旨判定し、コンピュータ
プログラムをステップ３７に進めてタイマデータＴ＝０
とリセ７）し、ステップ３７ａにて係合出力信号を消滅
させ、ステップ３７ｂにて第１励磁出力信号を消滅させ
、かつステップ３７ｃにて第２励磁出力信号の消滅状態
を維持する。

このようにマイクロコンピュータ２４が第２励磁信号の
消滅状態にて係合出力信号及び第１励磁出力信号を消滅
させると、駆動回路２５が前記係合出力信号の消滅に応
答して電磁クラッチ１６を解離し、コンプレッサ１５が
前記エンジンの動力から遮断されて停止する。また、駆
動回路２７がマイクロコンピュータ２４からの第１励磁
出力信号の消滅に応答して電磁開閉弁１９のソレノイド
１９ａを消磁し、この電磁開閉弁１９がその閉成により
両管路ＰＩＯ，ｐＨ間の連通を遮断する。

以上説明したように、本実施例においては、非共沸混合
冷媒中の低沸点冷媒が高沸点冷媒よりも高い冷却能力を
有すること及びキャピラリチューブ１２ａ内にて二相非
共沸混合冷媒が形成されることを利用して、エバポレー
タ１１の流入口１１ａの温度の高低に応じ、冷却系統を
循環するエバポレータ１１への非共沸混合冷媒中に含ま
れる低沸点冷媒と高沸点冷媒の組成比率を制御すること
により、エバポレータ１１の冷却能力を増減させるよう
にするので、上述の組成比率の制御のみによってこの種
の冷凍装置の冷却能力範囲を容易にかつ応答性よく大幅
に拡大できる。

次に、本発明の他の実施例を第７図を参照して説明する
と、この実施例においては、前記実施例にて述べた減圧
器１２に代えて、単一のキャピラリチューブからなる減
圧器１２Ａを採用して、この減圧器１２Ａの一端を管路
Ｐ２に接続するとともに同減圧器１２Ａの他端を管路Ｐ
６に接続し、かつ管路Ｐ７を管路Ｐ１に接続するように
したことにその構成上の特徴がある。

減圧器１２Ａはコンデンサ１３から管路Ｐ２を介し液相
非共沸混合冷媒を受け、減圧器１２の場合と実質的に同
様にして二相非共沸混合冷媒を発生し管路Ｐ６を通し四
方電磁弁１７に付与する。

四方電磁弁１７はソレノイド１７ａの励磁により管路Ｐ
６内の二相非共沸混合冷媒を管路Ｐ８を通し遠心分離器
１８内にその流口１８ｂから付与するとともにこの遠心
分離器１８内のガス相成分を両管路Ｐ９．Ｐ７を通し管
路Ｐｌ内に付与する。

一方、四方電磁弁１７はソレノイド１７ａの消磁により
減圧器１２Ａからの二相非共沸混合冷媒を両管路Ｐ６．
Ｐ７を通し管路Ｐ１に付与するとともに遠心分離器１８
の流口１８ｂを流出口１８ｃに連通させる。その他の構
成は前記実施例と同様である。

このように構成した本実施例において、前記実施例と同
様に電磁開閉弁１９の閉状態にてコンプレッサ１５が作
動するとともに四方電磁弁１７が両管路Ｐ６．Ｐ８間及
び両管路Ｐ７．Ｐ９間の各連通を許容すると、コンデン
サ１３が、前記実施例と同様に、コンプレッサ１５から
のガス相非共沸混合冷媒を凝縮し高温高圧の液相非共沸
混合冷媒として管路Ｐ２を通し減圧器１２Ａに付与する
。

すると、この減圧器１２Ａが、コンデンサ１３からの液
相非共沸混合冷媒を、その低沸点冷媒をガス化させつつ
減圧し二相非共沸混合冷媒として管路Ｐ６．四方電磁弁
１７及び管路Ｐ８を通し遠心分離器１８内にその流入口
１８ｂから噴出させる。しかして、このように噴出され
た非共沸混合冷媒の液相成分が遠心分離器１８の底部に
溜り、一方、同非共沸混合冷媒のガス相成分が遠心分離
器１８の流出口１８ｃから管路Ｐ９内に流出し四方電磁
弁１７及び管路Ｐ７を通り管路Ｐｌ内に流入する。かか
る場合、前記実施例と同様に、遠心分離器１８内のガス
相成分においては、高沸点冷媒に比べ低沸点冷媒の方が
多くなり、一方、同遠心分離器１８内の液相成分におい
ては、低沸点冷媒に比べ高沸点冷媒の方が多くなる。換
言すれば、遠心分離器１８内の非共沸混合冷媒が、高沸
点冷媒よりも低沸点冷媒を多く含むガス相成分として遠
心分離器１８の流出口１８ｃから管路Ｐ９内に流出し四
方電磁弁１７、管路Ｐ７及びＰｌを通りエバポレータ１
１内に流入し、かつ、低沸点冷媒よりも高沸点冷媒を多
く含む液相成分として、遠心分離器１８内に順次貯わえ
られてゆく。然る後、前記実施例と同様に四方電磁弁１
７が、そのソレノイド１７ａの消磁により、管路Ｐ６を
管路Ｐ８から遮断して管路Ｐ７に連通させるとともに、
管路Ｐ９を管路Ｐ７から遮断して管路Ｐ８に連通させる
と、遠心分離器１８内には、低沸点冷媒よりも高沸点冷
媒をより多く含む液相成分が適正量にて貯蔵されること
となる。換言すれば、エバポレータ１１に流入する非共
沸混合冷媒中には、高沸点冷媒よりも低沸点冷媒の方が
より多く適正量にて含まれることとなる。

然る後は、コンプレッサ１５から管路Ｐ５内に吐出され
た非共沸混合冷媒は、コンデンサ１３により凝縮された
後、減圧器１２Ａにより減圧されて低温低圧の二相非共
沸混合冷媒として管路Ｐ６、四方電磁弁１７及び管路Ｐ
７を通り管路Ｐ１を通り低温低圧の高冷却能力を有する
非共沸混合冷媒としてエバポレータ１１に流入する。こ
のことは、冷凍装置が最大冷却能力Ｈｉにて空気流を急
冷却することを意味する。このとき、エバポレータ１１
の流入口１１ａの温度は急速に低下して行く。

然る後、実施例と同様に、電磁開閉弁１９が開成し両管
路ＰＩＯ１ｐＨ間の連通を許容すると、遠心分離器１８
内の液相成分が、非共沸混合冷媒として同遠心分離器１
８の流出口１８ｄから管路ＰＩＯ内に流入し、電磁開閉
弁１９及び管路ｐＨを通り管路Ｐｌ内に流入して管路Ｐ
７からの非共沸混合冷媒と合流し、合流非共沸混合冷媒
としてエバポレータ１１内に流入する。かかる場合、遠
心分離器１８内の液相成分は、上述のごと（、低沸点冷
媒よりも高沸点冷媒を多く含むため、エバポレータ１１
に流入する合流非共沸混合冷媒中の高沸点冷媒が、低沸
点冷媒よりも多くなる。このことは、エバポレータ１１
への非共沸混合冷媒の冷却能力が高沸点冷媒の増加分だ
け低下することを意味する。従って、当該合流非共沸混
合冷媒の冷媒能力が最大冷却能力Ｈｉの場合よりも低く
中間値に維持される。よって、エバポレータ１１は、か
かる冷却能力を有する合流非共沸混合冷媒により、エア
ダクト１０ａへの流入空気流を緩やかに冷却する。この
ことは、冷凍装置が中間冷却能力Ｍｅにて空気流を緩冷
却することを意味する。

このとき、エバポレータ１１の流入口１１ａの温度ｔｉ
も緩やかに低下して行く。

以上説明したように、本実施例においては、非共沸混合
冷媒中の低沸点冷媒が高沸点冷媒よりも高い冷却能力を
有すること及び減圧器１２Ａから二相非共沸混合冷媒が
発生することを利用して、エバポレータ１１の流入口１
１ａの温度の高低に応じ、冷却系統への非共沸混合冷媒
中に含まれる低沸点冷媒と高沸点冷媒の組成比率を制御
することにより、エバポレータ１１の冷却能力を増減さ
せるようにするので、上述の組成比率の制御のみによっ
てこの種の冷凍装置の冷却能力範囲を容易にかつ応答性
よく大幅に拡大できる。

なお、前記各実施例においては、冷却系統１０に封入し
た低沸点冷媒と高沸点冷媒の重量比を１＝１としたが、
これに限ることなく、同Ｍ量比を適宜変更して実施して
もよい。

また、本発明の実施にあたっては、エバポレータ１１の
流入口１１ａの温度に代えて、冷媒圧力、或いはエバポ
レータ１１からの吹出空気流を検出するようにしてもよ
く、後者の場合には、冷却系統１０に既設のブロワの空
気流量切換スイッチを利用すればよい。

また、前記各実施例においては、四方電磁弁１７からの
二相非共沸混合冷媒中の液相成分とガス相成分の分離手
段として遠心分離器１８を採用したが、これに代えて、
衝突分離器を採用し、この衝突分離器内の分離板に二相
非共沸混合冷媒を衝突させることにより、液相成分とガ
ス相成分に分離するようにしてもよい。

また、前記実施例においては、遠心分離器１８中の液相
成分をキャピラリチューブ１２とエバポレータ１１との
間に戻すようにしたが、これに限ることなく、同液相成
分を、キャピラリチューブ１２の下流からコンプレッサ
１５までの低圧側部分のどこかに戻すように実施しても
よい。

また、前記各実施例においては、温度センサ２２により
エバポレータ１１の流入口１１ａの温度を検出するよう
にしたが、これに代えて、例えば、管路Ｐ１或いはエバ
ポレータ１１の流出口１１ｂの温度を温度センサ２２よ
り検出するようにしてもよい。

また、本発明の実施にあたっては、エバポレータ１１の
流入口１１ａの温度に限ることな（、例えば、エバポレ
ータ１１の吹出空気温度、外気の温度等を温度センサ２
２の検出結果に代えて利用して実施してもよい。

また、本発明の実施にあたっては、コンプレッサ１５の
回転速度を制御したり、或いは同コンプレッサ１５に代
えて可変容量形コンプレッサを採用して実施してもよく
、かかる場合には、コンプレッサ１５の回転速度或いは
可変容量型コンプレッサの容量を温度センサ２２の検出
結果に代えて利用してもよい。

また、前記各実施例においては、本発明が車両用冷却系
統制御装置に適用された例について説明したが、これに
限らず、車両用空調装置、一般建物用空調装置、船舶用
空調装置、冷蔵庫等の各種冷却系統制御装面に本発明を
通用して実施してもよい。

また、本発明の実施にあたっては、暖房等を目的とした
ヒートポンプの駆動制御にも本発明を通用して実施して
もよい。

また、前記各実施例においては、エバポレータ１１の後
流にアキュムレータ１４を接続するようにしたが、これ
に代えて、コンデンサ１３の後流にレシーバ及び膨張弁
を接続するようにした冷却系統にも本発明を通用して実
施してもよい。

【図面の簡単な説明】

第１Ａ図及び第１Ｂ図は特許請求の範囲に記載の各発明
の構成に対する対応図、第２図は本発明の一実施例を示
すブロック図、第３図は非共沸混合冷媒中の各成分の組
成率と冷媒温度との関係を示すグラフ、第４図は第２図
における遠心分離器の拡大斜視図、第５図は第２図にお
けるマイクロコンピュータの作用を示すフローチャート
、第６図は目標冷却能力のエバポレータの流入口におけ
る温度との関係を表わす特性図、並びに第７図は本発明
の他の実施例を示す要部ブロック図である。 符号の説明 ｌＯ・・・冷却系統、１１・・・エバポレータ、１２．
１２Ａ・−・減圧器、１２ａ、１２ｂ・−・キャピラリ
チューブ、１３・・・コンデンサ、１５・・・コンプレ
ッサ、１６・・・電磁クラッチ、１７・・・四方電磁弁
、１７ａ、１９ａ・・・ソレノイド、１８・・・遠心分
離器、１９・・・電磁開閉弁、２２・・・温度センサ、
２４・・・マイクロコンピュータ、２５〜２７・・・駆
動回路、Ｐ１〜ｐＨ・・・管路。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）低沸点冷媒と高沸点冷媒とからなる非共沸混合冷
   媒を付与されたときこの非共沸混合冷媒をガス化させつ
   つ同非共沸混合冷媒により被冷却体を冷却する冷却手段
   と、作動状態にあるとき前記冷却手段からのガス相成分
   を圧縮し高温高圧のガス相非共沸混合冷媒として発生す
   る圧縮手段と、この圧縮手段からのガス相非共沸混合冷
   媒を凝縮し液相非共沸混合冷媒として発生する凝縮手段
   と、この凝縮手段からの液相非共沸混合冷媒を減圧し前
   記高沸点冷媒よりも前記低沸点冷媒をより多く含むガス
   相成分と前記低沸点冷媒よりも前記高沸点冷媒をより多
   く含む液相成分とからなる二相非共沸混合冷媒として発
   生する第１減圧部とこの第１減圧部から二相非共沸混合
   冷媒又はそのガス相成分を冷媒として付与されたときこ
   の冷媒を減圧し低温低圧の非共沸混合冷媒として発生す
   る第２減圧部とからなる減圧手段と、この減圧手段の第
   １減圧部から二相非共沸混合冷媒を付与されたときこの
   二相非共沸混合冷媒を液相成分とガス相成分に分離する
   分離手段と、第１切換状態にあるとき前記第１減圧部か
   らの二相非共沸混合冷媒の前記分離手段への付与及びこ
   の分離手段からのガス相成分の前記第２減圧部への付与
   を行い、また第２切換状態にあるとき前記第１減圧部か
   らの二相非共沸混合冷媒の前記分離手段からの遮断及び
   前記第２減圧部への付与並びに前記分離手段からのガス
   相成分の前記第２減圧部からの遮断を行う電気的切換手
   段と、第１作動状態にあるとき前記第２減圧部からの非
   共沸混合冷媒を前記冷却手段に付与し、また第２作動状
   態にあるとき前記第２減圧部からの非共沸混合冷媒及び
   前記分離手段からの液相成分を合流させて前記冷却手段
   に付与する電気的冷媒付与手段とにより構成した冷却系
   統を備え、かつこの冷却系統の冷却能力不足状態を表わ
   す物理量を物理量検出信号として検出する物理量検出手
   段と、前記物理量検出信号の値が大きい（又は、小さい
   ）とき前記冷却系統の冷却能力を増大（又は、減少）さ
   せるべき旨判定し第１（又は、第２）の判定信号を生じ
   る判定手段と、前記第１（又は、第２）の判定信号に応
   答して前記電気的切換手段を第１（又は、第２）の切換
   状態にする第１駆動手段と、前記第１（又は、第２）の
   判定信号に応答して前記電気的冷媒付与手段を第１（又
   は、第２）の作動状態にする第２駆動手段とを設けるよ
   うにした冷凍装置。
2. （２）低沸点冷媒と高沸点冷媒とからなる非共沸混合冷
   媒を付与されたときこの非共沸混合冷媒をガス化させつ
   つ同非共沸混合冷媒により被冷却体を冷却する冷却手段
   と、作動状態にあるとき前記冷却手段からのガス相成分
   を圧縮し高温高圧のガス相非共沸混合冷媒として発生す
   る圧縮手段と、この圧縮手段からのガス相非共沸混合冷
   媒を凝縮し液相非共沸混合冷媒として発生する凝縮手段
   と、この凝縮手段からの液相非共沸混合冷媒を減圧し前
   記高沸点冷媒よりも前記低沸点冷媒をより多く含むガス
   相成分と前記低沸点冷媒よりも前記高沸点冷媒をより多
   く含む液相成分とからなる二相非共沸混合冷媒として発
   生する減圧手段と、この減圧手段から二相非共沸混合冷
   媒を付与されたときこの二相非共沸混合冷媒を液相成分
   とガス相成分に分離する分離手段と、第１作動状態にて
   前記分離手段からガス相成分を付与されたときこのガス
   相成分を冷却手段に付与し、また第２作動状態にて前記
   減圧手段からの二相非共沸混合冷媒及び前記分離手段か
   らの液相成分を付与されたときこれらを合流させて前記
   冷却手段に付与する電気的冷媒付与手段と、第１切換状
   態にあるとき前記減圧手段からの二相非共沸混合冷媒の
   前記分離手段への付与及びこの分離手段からのガス相成
   分の前記電気的冷媒付与手段への付与を行い、また第２
   切換状態にあるとき前記減圧手段からの二相非共沸混合
   冷媒の前記分離手段からの遮断及び前記電気的冷媒付与
   手段への付与並びに前記分離手段からのガス相成分の前
   記電気的冷媒付与手段からの遮断を行う電気的切換手段
   とにより構成した冷却系統を備え、かつこの冷却系統の
   冷却能力不足状態を表わす物理量を物理量検出信号とし
   て検出する物理量検出手段と、前記物理量検出信号の値
   が大きい（又は、小さい）とき前記冷却系統の冷却能力
   を増大（又は、減少）させるべき旨判定し第１（又は、
   第２）の判定信号を生じる判定手段と、前記第１（又は
   、第２）の判定信号に応答して前記電気的切換手段を第
   １（又は、第２）の切換状態にする第１駆動手段と、前
   記第１（又は、第２）の判定信号に応答して前記電気的
   冷媒付与手段を第１（又は、第２）の作動状態にする第
   ２駆動手段とを設けるようにした冷凍装置。