JPS62162837A

JPS62162837A - 空気調和機

Info

Publication number: JPS62162837A
Application number: JP61004072A
Authority: JP
Inventors: Nobuo Suzuki; 信雄鈴木; Takayuki Sugimoto; 孝之杉本; Hiroshi Mitsune; 三根　博史
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1986-01-10
Filing date: 1986-01-10
Publication date: 1987-07-18
Also published as: JPH0436314B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は空気調和機に関するものであって、速暖性の
改善された空気調和機に関するものである。

（従来の技術）ヒートポンプ式空気調和機の暖房能力を補なうために、
各室内ユニットに電気ヒータを付加することは、例えば
特公昭５７−３６５０１号公報や、特開昭５７−２９４
６号公報に記載されているように公知である。そして上
記各空気調和機においては、圧縮機へ供給される電流が
増加した場合に、電気ヒータへの通電を停止し、該空気
調和機へ供給される全電流値が一定値以下につまり、ブ
レーカ容９以下になる。１；うな制御が行なわれている
。このように電気ヒータへの通電を圧縮機に優先して停
止させるのは、電気ヒータのエネルギ効率が圧縮機に比
較して低いためである。

（発明が解決しようとする問題点）ところで上記のような制御を行なう空気調和機において
は、定常運転状態におけるエネルギ効率を向上すること
は可能であるが、その反面、立上り運転時、つまり起動
から定常運転に移行するまでの間の速暖性に欠けるとい
う欠点がある。それは、ヒートポンプ式空気調和機の立
上がり運転時の暖房能力は充分なものでなく、かつ立上
り運転時には暖房負荷が大きく、加えて圧縮機に多くの
電流を要するために、速暖性に優れる電気ヒータを停止
しなければならないためである。

この発明は上記した従来の欠点を解決するためになされ
たものであって、その目的は、起動時等において速暖性
の優れた空気調和機を提供することにある。

（問題点を解決するための手段）そこでこの発明の空気調和機においては、第１図に示す
ように、圧縮能力可変な圧縮ｔａｌを有する室外ユニッ
トｘに複数台の室内ユニットＡ・・を接続して成るヒー
トポンプ暖房用の冷媒回路１９と、各室内ユニットＡ・
・に配置された電気ヒータ１６とを有する空気調和機で
あって、該空気調和機に供給される総合電流を検出する
ための総合電流検出手段２９．３２と、圧縮機１へ供給
される電流を検出するための圧縮機入力電流検出手段３
０．３６と、上記各室内ユニットＡ・・の優先順位を判
別するための優先順位判別手段４２と、上記圧縮機１の
容量増加に比しヒータ作動による暖房能力増加が大であ
る条件下において総合電流が一定値以下になるように上
記圧縮機１の能力を低下し上記電気ヒータ１６を優先順
位に従って作動させるためのヒータ作動制御手段４３と
を有している。

（作用）上記のように起動時等において、電気ヒータ１６に優先
的に通電するようにしであるので、速暖性は優れたもの
となる。また電気ヒータ１６への通電量に応じて圧縮機
１への供給電流を減少させることにより総合電流を一定
値以下に維持するようにしであるので、該空気調和機に
供給される総合電流が所定容量以上になることはない。

（実施例）次にこの発明の空気調和機の具体的な実施例について、
図面を参照しつつ詳細に説明する。

まず第２図には、４台の室内ユニットを備えたマルチ型
式の空気調和機の冷媒配管系統を示すが、図において、
Ｘは室外ユニット、Ａ、ＢＳＣ，Ｄはそれぞれ第１〜第
４室内ユニツトを示している。

上記室外ユニッ＋−Ｘは、インバータ１ａにより能力制
御される圧縮機ｌと、冷房運転時には図中実線のように
、また暖房運転時には図中破線のようにそれぞれ切換る
四路切換弁２と、送風ファン３ａを有する室外熱交換器
３と、冷房運転時に全開となり、暖房運転時に冷媒の過
熱度制御を行なう第１電動弁４と、受液器５と、上記各
室内ユニットＡ・・Ｄに対応して設けられると共に、冷
房運転時に冷媒の過熱度制御を行い、暖房運転時に冷媒
の過冷却度制御を行う合計４台の第２電動弁６〜９と、
アキュームレータ１０とをそれぞれ有しており、各機器
１−１０はそれぞれ冷媒配管１１・・にて冷媒の流通が
可能となるように接続されている。また上記各室内ユニ
ソ）Ａ−Ｄは、それぞれ室内熱交換器１５と、暖房運転
時に補助熱源となる電気ヒータ１６とを有している。

そして上記４台の室内ユニットＡ−Ｄは、上記１台の室
外ユニットｘに対して、冷媒配管１８・・・により互い
に接続され、冷媒循環回路１９が形成されている。すな
わち冷房運転時には、冷媒を図中実線矢印で示すように
循環させることにより、各室内熱交換器１５で室内から
吸収した熱を室外熱交換器３から外気に放出することを
繰返して各室内を冷房する一方、暖房運転時には、冷媒
を図中破線矢印で示すように循環させることにより、熱
の援受を上記とは逆にすると共に、電気ヒータ】６の作
動時にはその放散熱と共に各室内を暖房し得るようなさ
れているのである。なお図中、２０はキャピラリーチュ
ーブであって、このチューブ２０により受液器５内の冷
媒をアキュムレータ１０に戻すことにより、キャピラリ
−チューブ２０出口にて冷凍サイクル中の蒸発温度を検
出するようになっている。また２２は冷媒の吐出圧力を
検出する高圧スイッチ、２３は液閉鎖弁、２４はガス閉
鎖弁である。

次に上記空気調和機の運転制御機構を第３図に基づいて
説明する。図のように、室外ユニットＸは、室外制御装
置２５と、インバータ用制御装置２６とを有しており、
また各室内ユニットＡ−Ｄは、それぞれ室内制御装置２
７・・２７を有している。上記各室内制御装置２６から
は、室内サーモによる検出温度と設定温度との差に対応
した温度差信号（以下ΔＴ倍信号いう）と、使用者の電
気ヒータ１６の使用希望を示すヒータ作動要求信号（ヒ
ータ作動要求信号）とがそれぞれ室外制御装置２５に入
力され、−刃室外制御装置２５からは各室内制御装置２
７に対してヒータ作動信号（ヒータ作動信号）が、また
インバータ制御装置２６に対しては周波数指令信号が出
力されるようになっている。また上記室外制御装置２５
に対しては、上記各室内ユニン）Ａ−Ｄの作動優先順位
を標準優先順位から手動にて変更する優先順位設定手段
としてのセレクトスイッチ２８からの優先順位決定信号
と、この空気調和機に供給される総合電流を検出する総
合電流検出手段としての第１変成器２９からの総合電流
信号と、上記圧縮機１に供給される入力電流を検出する
圧縮機入力電流検出手段としての第２変成器３０からの
入力端子信号と、上記総合電流の最高値を所望値に設定
するためのブレーカ選別スイッチ３１からのブレーカ容
量選択信号とがそれぞれ人力される。

即ち、前記ブレーカ選別スイッチ３１は、空気調和機に
接続される電源ラインに設けられたブレーカの容量の範
囲内で、この空気調和機を制御しえるように、電流比較
の基準となるブレーカ容量ＩＢ値を選択できるようにし
ている。１Ｂの例としては、３０Ａ、４０Ａ、５０Ａ等
の値があり、許容しえる最大総合電流が、例えば５０Ａ
の空気調和機である場合について考えると、住宅に設備
されたブレーカの値が３０Ａという小さいものである場
合には、従来では５０Ａの空気調和機は使用できないの
であるが、比較基準となるブレーカ容１１１Ｂを任意に
選択できるものであれば、５０Ａよりも小さいブレーカ
を設備した住宅であっても対応できるのである。

これは、マルチ式空気調和機にあってはさらに有効であ
り、なんとなれば、マルチにおいては室内ユニント全数
が同時に運転される場合は少なく、ブレーカの値が若干
小さくとも室内ユニ・ノドの運転に優先順位をつける等
の制御により空調運転を阻害することなく各種のブレー
カ設置住宅に、一種類の空気調和機でもって対応するこ
とができるためである。また、ブレーカ設備側からみる
と、例えば集合住宅の各戸に床面積に応じたブレーカを
設備することができ、これにより受電設備容量を小さく
でき、電源設備に関連する諸費用を安価にできると同時
に、各戸の居住者に対しても最大総合電流が５０Ａの空
気調和機であっても、これにより小さいブレーカの住居
に対し供給することができ、快適空調等に寄与すること
ができる。さらに、空気調和機の移転の際にも移転先の
ブレーカの値が小さいという場合にも移転設備が可能さ
なり非常に有効である。上記第１変成器２９からの総合
電流信号は、総合電流検出回路３２を経由して電流比較
回路３３にてブレーカ８阜と比・校され、ブレーカ容量
を超えるような場合には、総合？Ｉｉ流垂下回路３４か
ら周波数制御回路３５へと総合電流垂下指令を出力する
。そして上記周波数制御回路３５からインバータ制御回
路２６へと、現在の周波数よりも低い周波数指令信号を
出力して総合電流を低下させる。なおこの周波数指令信
号は、一定時間毎に、一定周波数ずつ低下させるように
制御するものとする。また上記第２変成器３０からの入
力電流信号は、入力電流検出回路３６を経て電流比較回
路３７にて基準電流と比較され、インバータ１ａの入力
電流が上限値を超えないように、入力電流垂下回路３８
から周波数制御回路２５へと入力垂下指令を出力する。

この場合の入力電流垂下も上記総合電流垂下と同様にし
て行なう。一方上記各室内制御装置２７から出力される
Δ′Ｆ（３号に基づいて、周波数演算回路３９にて、室
内毎のΔＴ伝信−の和、すなわちΣΔ′１″信号を／Ｉ
４算すると共に、このΣΔＴ信号に基づいて周６１敗上
昇又は下降指令信号を周波数；ｃ制御回路３５へと出力
してインバータ１ａの周波数制御を行なう。また上記周
波数演算回路３９からの周波数上昇指令信号及び下降指
令信号はそれぞれヒータ投入条件判定回路４０へと出力
されるが、このヒータ投入条件判定回路４０には、さら
に周波数制御回路３５からの上限周波数到達信号と、入
力電流垂下回路３８からの入力電流が垂下中であること
を示す（ｇ号とがそれぞれ入力される。そしてこのヒー
タ投入条件判定回路４０にて、後述するような手順にて
、ヒータＯＮ又はＯＦＦすべき旨の信号が出力されると
、次いで電流比較回路３３にて、ヒータＯＮの可能性を
判断をし、無条件で可能な場合にはＯＮ信号をヒータ作
動指令生成回路４１に出力する。また一定の条件にて、
すなわち総合電流を垂下させることによってヒータＯＮ
可能な場合には、総合電流垂下回路３４へと垂下指令を
出力すると共に、ヒータ作動指令生成回路４１にＯＮ信
号を出力する。なおヒータをＯＦＦする場合には、ＯＦ
Ｆ信号をヒータ作動指令生成回路４１に出力する。そし
て優先順位判別手段としての室内ユニット優先判別回路
４２から各室内制御装置２７に対して、セレクトスイッ
チ２８にて設定された優先順位の高い順にＯＮ指令を出
力したり、優先順位の低い順にＯＦＦ指令を出力するこ
とによってヒータの作動制御を行なうのである。

第４図には上記空気調和機の電気回路図を示す。

図において、７０は電流回路であって、この回路７０の
入力側には上記第１変成器２９が、またインバータ１ａ
側には第２変成器３０が配置されている。また７１は、
インバータ主回路を示しており、゛この主回路は整流回
路７２、平滑回路７３、パワートランジスタ７４をそれ
ぞれ有している。なお７５は圧縮機１のモータである。

そして室外制御装置２５に設けたドライバー７６が上記
パワートランジスタ７４に接続されている。７７は四路
切換弁である。また各室内ユニットＡ−Ｄは、室内制御
装置２７、ヒータ１６、ヒータ作動スイッチ７８、リモ
コン７９、表示部８０をそれぞれ有している。８１は信
号線である。つまりこの回路においては、上記第１変成
器２９によって、この空気調和機において消費される全
ての電流がヰ★出され、また第２変成器３０によって圧
縮ｔａｌ側へ供給される電流、つまりインバータ１ａへ
の電流が検出されることになるのである。

第５図には、上記運転制御機構の全体システムのフロー
チャート図を示すが、図のようにこのシステムは、室内
ユニットＡ−Ｄ側からの運転信号及び温度差信号を読込
むステップＳ１、運転モード（暖房又は冷房）を読込む
ステップＳ２、上記から総温度差信号ΣΔＴを演算する
ステップＳ３、上記ΣΔＴによる周波数制御（ステップ
Ｓ４）、入力電流垂下制御（ステップＳ５）、ヒータ制
御（ステップＳ６）、ピークカット制御（ステップＳ７
）、デフロスト制御（ステップＳ８）、電動弁制御（ス
テップＳ９）の各ステップを経てステップＳ１に戻ると
いうフローによって構成されている。

上記ヒータ制御（ステップＳ６）は、第６図のように、
起動時ヒータ制御（ステップ５１４）と運転時ヒータ制
御（ステップ５１５）とによって構成されるものである
が、上記起動時ヒータ制御（ステップ５１４）は、暖房
運転中であることを前提に（ステップ５１１）、デフロ
スト運転中であるかくステップ５１２）、又はデフロス
ト運転中でない場合に起動時ヒータ制御が終了していな
いことを前提に（ステップ５１３）行なわれるものであ
り、一方上記運転時ヒータ制御（ステップ５１５）は、
起動時ヒータ制御が終了していることを前提に行なわれ
るものであって、上記いずれかのヒータ制御（ステップ
５１４　、Ｓ１５　）が終了した場合には、ステップＳ
１６から、第５図のように次の上記ピークカット制御（
ステップＳ７）へと移ることになる。

まず最初に起動時ヒータ制御について第７図に基づいて
説明する。まず、セレクトスイッチ２８によって設定さ
れた優先順位に従い（あるいはセレクトスイッチにより
変更しない場合には、内蔵メモリで設定された標準優先
順位に従い）、優先順位の高い室内ユニットＡ−Ｄから
順に（ステップ５２１）、ヒータＯＮ要求の有無を判定
する（ステップ５２２）。要求のある場合には、次のス
テップＳ２３にて、余裕電流ΔＡ（ブレーカ容量ＩＢ−
総合使用電流ＩＴ）と、最も優先度の高い室内ユニソト
Ａ−Ｄのヒータ電流ＡＨｎと比較する。ヒータ電流Ａ）
Ｉｎが余裕電流ΔＡ以下である場合には該室内ユニット
Ａ−Ｄのヒータ１６をＯＮする（ステップ５２４）。ま
た上記ステップＳ２２にてヒータＯＮ要求がない場合及
び余裕電流ΔＡが必要とされるヒータ電流Ａ）Ｉｎより
も小さい場合には、以下のステップＳ２５に移行する。

ステップＳ２５においては、その時の余裕電流ΔＡがθ
以下であるか否かを判断する。余裕電流ΔＡがＯよりも
大きい場合には、ΣΔＴによる垂下要求（ステップ５２
６　）　、暖房運転停止（ステップＳ２７　）　、イン
バータ周波数上限（ステップＳ２８　）　、入力電流垂
下開始（ステップ５２９）がいずれもＮＯであることを
前堤にステップＳ２２へと戻り、以下同様の手順をくり
返す。なお上記においてΣΔＴによる垂下要求（ステッ
プ３２６）がある場合とは充分な暖房能力を有し、室温
が設定温度に近接した状態であることを意味し、また入
力電流垂下開始（ステップ５２９）とは、インバータ１
ａへの入力端子がブレーカ容量【Ｂに近づいた状態とな
っているために、インバータ１ａの周波数を低下させ、
これにより入力電流を減少させることを意味するもので
ある。一方ステップＳ２５において余裕電流ΔＡがＯ以
下である場合には、ステップＳ３０において優先順位の
最も低い室内ユニットＡ−ＤのヒータをＯＦＦ　Ｌ、起
動時ヒータ制御を完了する（ステップ５３１）。またΣ
ΔＴによる垂下要求（ステップ８２６）及び暖房運転停
止（ステップ５２７）のいずれかがＹＥＳである場合に
は、全室内ユニットＡ−ＤのヒータをＯＦＦ　して（ス
テップＳ３２　）　、ステップＳ３１へと移行する。上
記ステップＳ２８のインバータ周波数上限、又はステッ
プＳ２９の入力電流垂下開始のいずれかがＹＥＳである
場合にもステップＳ３１へと移行して起動時ヒータ制御
を完了する。

次に運転時ヒータ制御について第８図及び第９図に基づ
いて説明する。まずステップＳ４１においてインバータ
周波数が上限値に達したか否かの判断をし、さらに次の
ステップＳ４２においてΣΔＴに基づくそれ以上の周波
数要求があるか否かの判断をする。ステ・クプ５Ａ１　
＆びステップＳ４２が共にＹＥＳの場合には、ステップ
Ｓ４４へと移行する。またステップＳ４１及びＳ４２の
いずれかがＮＯである場合には、ステップＳ４３にて入
力電流垂下中であるか否かの判断をする。このステップ
Ｓ４３がＹＥＳである場合には、ステップＳ４４へと移
行し、Ｎｏである場合にはステップＳ５３へと移行する
。上記ステップＳ４４においては各室内ユニットＡ−Ｄ
がらのヒータ要求信号の有無を、優先順位の高い順にチ
ェックする。ヒータ要求信号がある場合には、次のステ
ップＳ４５にて余裕電流ΔＡと最も優先度の高いヒータ
のヒータ電流Ａ１１ｎとを比較する。ヒータ電流ＡＨｎ
が余裕電流ΔＡ以下である場合には、当該ヒータを０Ｎ
Ｌ（ステップ３４６　）　、再度ステ。

ブＳ４５へと戻り以下同様の作動を、余裕電流Δ八が必
要とされるヒータ電流Ａｌ１ｎよりも小さくなるまで繰
り返す。次のステップＳ４７においては、余裕電流ΔＡ
がヒータ電流ＡＨｎの１／２以上でありかつヒータ電流
ＡｌＩｎよりも小さいか否かの判断をする。このステッ
プＳ４７にてＹＥＳの場合にはステップＳ６２において
、ΔＡ＝ＡＩＩｎになるまで、っまり余裕電流ΔＡがヒ
ータ電流ＡＨｎに等しくなるまで、インバータＩａの周
波数を低下させる。すなわちインバータ１ａへの入力電
流を低下させるのである。そして次のステップＳ４Ｂに
て最も優先順位の高いヒータをＯＮすると共に、ステッ
プＳ４９にて、総合電流ＩＴがブレーカ容量１８以上で
あるか否かの判断をする。なお上記ステップＳ４７がＮ
Ｏの場合には、そのままこの以下のステップＳ５３へと
移行する。このステップＳ４９にて、総合電流ＩＴがブ
レーカ容量１８以上である場合には、ステップＳ５０に
て総合電流垂下によるインバータ周波数の低下、つまり
インバータ１ａへの入力電流を低下させることにより総
合電流ＩＴをブレーカ容ＪｆｉｌＢよりも小さく保持す
るような制御を行ない、ステップＳ５３へと移行するの
である。また上記ステップＳ４９がＮｏの場合には、ス
テップＳ５１にて、総合電流ＩＴが所定の電流ＩＴＩ（
無変化域と復帰域との境界電流値：例えばＩＢ−Ｌ　Ａ
程度）以下であるか否かの判断をし、以下である場合に
は、ΣΔ゛ｒによる周波数制御によりインバータ周波数
を上昇させる（ステノプ５５２）と共に、ステップＳ５
３へと移行する。一方上記ステップＳ５１がＮＯの場合
には、そのまま第８図に示すステップＳ５３へと移行す
る。

ステ、プＳ５３ではΣΔＴによる垂下要求の有無を判断
し、要求のある場合にはステップＳ５４にて優先順位の
最も低いヒータをＯＦＦすると共に、次のステップＳ５
５へと移行する。なおステ、プＳ５３にて垂下要求のな
い場合にはそのままステップＳ５５へと移行する。ステ
ップＳ５５においては全室ヒータがＯＦＦであるか否か
の判断をし、ＯＦＦである場合には次のステップＳ５６
にてΣΔＴによる垂下を許可する。ステップＳ５７にお
いてはインバータ入力電流垂下開始電流１１３からイン
バータ入力電流１ｉを減じた値がヒータ電流ＡｌＩｎの
１／２以上であるか否かの判断をする。なおステップＳ
５５にてＮＯの場合にはそのままこのステップＳ５７へ
と移行する。ステップＳ５７がＹＥＳの場合、次のステ
ップ３５８にて、インバータ上限周波数Ｆｍａｘからイ
ンパーク周波数Ｆを減じた値が所定値Ｆ１以上であるか
否かの判断をする。すなわち上記ステップ３５７及びＳ
５８においては、インパークｌａの電流及び周波数がさ
らに増加可能であるかどうかを判断するのである。ＹＥ
Ｓの場合、優先順位の最も低いヒータをＯＦＦ　Ｌ　（
ステップ５５９）、次いでΣΔＴによる周波数制御を行
うことによりインバータ周波数を上昇させ（ステップＳ
６０　）　、次のステップＳ６１へと移行して、一連の
運転時ヒータ制御を終了する。

なお上記ステップＳ５７又はＳ５８のいずれかが、ＮＯ
の場合にはそのままステップＳ６１へと移行する。

次に上記フローチャート図に基づいて空気調和機の作動
状態について説明する。まず起動時ヒータ制御が終了し
、運転時ヒータ制御に移行した状態について考えると、
この状態では、第７図の起動時ヒータ制御のフローチャ
ート図から明らかなように、通常は優先順位の高い、複
数又は単数のヒータＩ６がＯＮとなっており、一方イン
ハータ１ａは上限周波数には達していない状態である。

そうすると第８図の運転時ヒータ制御におけるステップ
Ｓ４１及びＳ４３が共にＮＯとなるので、フローは第８
図のステップＳ５３及びＳ５５を経て、ステップＳ５７
以後へと進むことになる。すなわちこの段階では、優先
順位の低いヒータ１６をＯＦＦ　して、ΣΔＴによる周
波数制御にて余剰電流分だけインバータ１ａの周波数を
上昇させるような作動をなすのである。そしてこのよう
な制御の結果、インバータ周波数が上限に達しくステッ
プＳ４１　）　、それでもなおΣΔＴによる周波数制御
においてそれ以上の周波数が要求された場合（ステップ
５４２）には、つまりインパーク１ａが上限周波数に達
してもまだ暖房能力の不足する場合には、第８図のステ
ップＳ４４以後の制御へと移行し、優先順位の高いヒー
タ１６をＯＮすると共に、総合電流垂下によりインバー
タｌａの周波数を低下させ（ステップ５５０）、総合電
流ＩＴをブレーカ容量ＩＢよりも小さくするような制御
を行なうのである。すなわち室温が上昇して定常な暖房
運転が行なえるようになるまでの間、つまり立上り運転
状態においては、ヒータ１Ｇを優先順位の高い順から優
先的に投入し、その分だけインハーク１ａに供給される
電流を減少させるような制御を行なうのである。なおこ
のような制御中には、インバータ１ａの電流値が上限値
に近い状態にあることから、ステップ５５７（第９図）
はＮＯとなり、ヒータＯＦＦされることはない。そして
室温が上昇して略定常運転状態になると、今度はΣΔＴ
による垂下要求が生ずることになるが（ステップ５５３
）、この場合には、全室のヒータ１６がＯＦＦになるま
で（ステップＳ５５　）　、ΣΔＴによる垂下を許可せ
ず（ステップＳ５６　）　、（ＪＥ先順位の低いヒータ
１６から順次ヒータＯＦＦ　Ｌ、余剰電流をインバータ
１ａに供給し、圧縮機１０周波数を上昇させ、ヒートポ
ンプによる暖房能力を向上させるのである。

以上のような制御を行なうことにより、立上り運転時に
は、できるだけ多くのヒータ１６を優先順位の高い順に
没入して速暖性を向上し、一方定常運転状態においては
、ヒータ１６をＯＦＦ　して圧縮機ｌの周波数を上昇さ
せ、エネルギ効率のよい暖房運転を行なうことが可能と
なる。

なお上記実施例においては、運転状態判別手段４４は、
ステップＳ４１　、Ｓ４２及びＳ５３によって溝成され
、またヒータ作動制御手段４３は、ステップ３４４〜Ｓ
５０によって構成されることになる。

第１０図には上記制御方法の変更例を示す。これは起動
時ヒータ制御の段階において、優先順位の高いヒータ１
６を所定時間だけ投入しておくような制御方法である。

すなわち、ステップＳ２５において、余裕電流ΔＡがＯ
以下となった場合に、ステップＳ７１にてインバータｌ
ａを下限周波数にまで低下させると共に、これを要求の
ある全室のヒータＯＮまで繰返しくステップＳ７２　）
　、この状態を所定時間だけ継続しくステップＳ７３　
）　、起動時ヒータ制御を終了（ステップ５３１）する
。なおこのような起動時ヒータ制御を行なった場合には
、運転時ヒータ制御においては、インパーク周波数が上
限に達する（ステップ５４１）までにΣΔＴによる垂下
要求（ステップ５５３）が生じ、ヒータ１６を順次０１
；Ｆするような制御（ステップＳ５３〜５６０）に移行
することもあるし、また上記第８図及び第９図にて説明
したのと同様の作動を繰返すこともある。前者の場合に
は運転状態判別手段４４が、ステップＳ７３及びＳ５３
によって構成され、またヒータ作動制御手段４３がステ
ップＳ２１〜Ｓ２９及びステップＳ７１　、Ｓ７２によ
って構成されるのであり、後者の場合、両手段４３．４
４は第１実施例と同様に構成されることになるのである
。

（発明の効果）この発明の空気調和機においては、上記のように第８図
の実施例でインバータ周波数が上限に達し、それでもま
だ能力不足のため周波数上昇要求のある場合や、第１０
図のように起動後の所定時間内に電気ヒータに優先的に
通電するようにしであるので、速暖性を向上することが
可能である。

またこのような制御を行なっても電気ヒータへの通電量
に応じて圧縮機への供給電流を減少させることにより総
合電流を一定値以下に維持するようにしであるので、該
空気調和機に供給される総合電流が所定容量以上になる
ことはない。

【図面の簡単な説明】

図はこの発明の空気調和機の実施例を説明するためのも
ので、第１図は全体構成のブロック図、第２図は冷媒回
路図、第３図は制御機構のブロック図、第４図は電気回
路図、第５図は運転制御全体のフローチャート図、第６
図はヒータ制御全体のフローチャート図、第７図は起動
時ヒータ制御のフローチャート図、第８図及び第９図は
運転時ヒータ制御のフローチャート図、第１０図は他の
起動時ヒータ制御のフローチャート図である。１・・・圧縮機、１６・・・電気ヒータ、１９・・・冷
媒循環回路、２９・・・第１変成器、３０・・・第２変
成器、３２・・・総合電流検出回路、３６・・・入力電
流検出回路、４２・・・優先順位判別手段、４３・・・
ヒータ作動制御手段、Ａ、Ｂ、ＣＳＤ・・・室内ユニッ
ト、Ｘ・・・室外ユニット。特許出願人　　　　　　ダイキン工業株式会社（、・− 第１図第５図第６図

Claims

【特許請求の範囲】

１、圧縮能力可変な圧縮機（１）を有する室外ユニット
（Ｘ）に複数台の室内ユニット（Ａ）・・を接続して成
るヒートポンプ暖房用の冷媒回路（１９）と、各室内ユ
ニット（Ａ）・・に配置された電気ヒータ（１６）とを
有する空気調和機であって、該空気調和機に供給される
総合電流を検出するための総合電流検出手段（２９）（
３２）と、圧縮機（１）へ供給される電流を検出するた
めの圧縮機入力電流検出手段（３０）（３６）と、上記
各室内ユニット（Ａ）・・の優先順位を判別するための
優先順位判別手段（４２）と、上記圧縮機（１）の容量
増加に比しヒータ作動による暖房能力増加が大である条
件下において総合電流が一定値以下になるように上記圧
縮機（１）の能力を低下し上記電気ヒータ（１６）を優
先順位に従って作動させるためのヒータ作動制御手段（
４３）とを有することを特徴とする空気調和機。