JPS59147746A - 造塊用鋳型およびその造塊方法 - Google Patents
造塊用鋳型およびその造塊方法Info
- Publication number
- JPS59147746A JPS59147746A JP2303983A JP2303983A JPS59147746A JP S59147746 A JPS59147746 A JP S59147746A JP 2303983 A JP2303983 A JP 2303983A JP 2303983 A JP2303983 A JP 2303983A JP S59147746 A JPS59147746 A JP S59147746A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- molds
- ingot
- long
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D7/00—Casting ingots, e.g. from ferrous metals
- B22D7/06—Ingot moulds or their manufacture
- B22D7/08—Divided ingot moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は造塊用鋳型およびその造塊方法に係り、特に極
厚板材用鋼塊製造用の組立鋳型およびこれを使用する造
塊方法に関する。
厚板材用鋼塊製造用の組立鋳型およびこれを使用する造
塊方法に関する。
従来、極厚板利用の大型偏平鋼塊は通常の鋳鉄製鋳型と
定盤を使用し、上注ぎもしくは下注ぎ法で造塊していた
が次の如き欠点が避けることができなかった。すなわち
、溶鋼注入後比較的早い時期に凝固殻の熱収縮に伴い凝
固殻と鋳型内壁との間に空隙が発生するので、鋳型にょ
る抜熱が抑制され凝固完了までの時間が延長されるだけ
ではなく、鋼塊内部に逆Ｖ偏析が発生し、更に鋼塊中心
部に通常「ザク」と称されている空隙の発生を防止する
ことはほとんど不可能であった。
定盤を使用し、上注ぎもしくは下注ぎ法で造塊していた
が次の如き欠点が避けることができなかった。すなわち
、溶鋼注入後比較的早い時期に凝固殻の熱収縮に伴い凝
固殻と鋳型内壁との間に空隙が発生するので、鋳型にょ
る抜熱が抑制され凝固完了までの時間が延長されるだけ
ではなく、鋼塊内部に逆Ｖ偏析が発生し、更に鋼塊中心
部に通常「ザク」と称されている空隙の発生を防止する
ことはほとんど不可能であった。
これらの鋼塊の内部欠陥を防止するため従来広の如き対
策が講じられていた。すなわち（イ）上広鋳型を使用す
る方法 （ロ）鋳型」二部の押湯枠に断熱材等を貼付は十分の押
湯を供給する。
策が講じられていた。すなわち（イ）上広鋳型を使用す
る方法 （ロ）鋳型」二部の押湯枠に断熱材等を貼付は十分の押
湯を供給する。
しかし、（イ）の方法は鋼塊中心部が凝固する時の凝固
界面が形成する凝固プロフィルをより凹型にする効果が
あるが未だ十分とは言い難く、かつ逆■偏析の防止には
なんらの効果もない欠点がある。
界面が形成する凝固プロフィルをより凹型にする効果が
あるが未だ十分とは言い難く、かつ逆■偏析の防止には
なんらの効果もない欠点がある。
（ロ）の方法は鋼塊上部の凝固が遅れるので鋼塊中心部
の凝固プロフィルをより凹型とし、また凝固最終期に発
生するひけ巣が鋼塊内部に侵入することを防止する効果
があるが、「ザク」防止には不十分であり、かつ逆Ｖ偏
析を防止することは全く不可能である。更に（イ）、（
Ｏ）の方法を併せ用いても従来の鋳型装置では鋼塊の「
ザク」および逆■偏析の防止効果はなお不十分であった
。
の凝固プロフィルをより凹型とし、また凝固最終期に発
生するひけ巣が鋼塊内部に侵入することを防止する効果
があるが、「ザク」防止には不十分であり、かつ逆Ｖ偏
析を防止することは全く不可能である。更に（イ）、（
Ｏ）の方法を併せ用いても従来の鋳型装置では鋼塊の「
ザク」および逆■偏析の防止効果はなお不十分であった
。
かくの如く、通常の鋳型による従来の造塊法によって製
造した鋼塊は、一般に鋼塊の厚み５００〜６００ｍ以上
になると逆Ｖ偏析が現れ、鋼塊の厚みが更に増加するに
従い逆Ｖ偏析帯の範囲が広まり、ザク性欠陥も顕著に現
われ、鍛造もしくは圧延によってもザクは圧着せず、空
隙性欠陥として成品に残るという欠点がある。特に極厚
板材用の大型偏平鋼塊においては、これらの鋼塊の内部
欠陥は成品圧おいて致命的欠陥となる場合が多く、その
対策に苦慮していた。
造した鋼塊は、一般に鋼塊の厚み５００〜６００ｍ以上
になると逆Ｖ偏析が現れ、鋼塊の厚みが更に増加するに
従い逆Ｖ偏析帯の範囲が広まり、ザク性欠陥も顕著に現
われ、鍛造もしくは圧延によってもザクは圧着せず、空
隙性欠陥として成品に残るという欠点がある。特に極厚
板材用の大型偏平鋼塊においては、これらの鋼塊の内部
欠陥は成品圧おいて致命的欠陥となる場合が多く、その
対策に苦慮していた。
本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消し鋼塊の内
部欠陥、特に逆Ｖ偏析およびザク性欠陥を防止もしくは
極度に軽減し得る造塊川西型およびその造塊方法を提供
するにある。
部欠陥、特に逆Ｖ偏析およびザク性欠陥を防止もしくは
極度に軽減し得る造塊川西型およびその造塊方法を提供
するにある。
本発明による造塊用鋳型の要旨とするところは次の如く
である。
である。
すなわち、−上広にテーパを有する１組の長辺側鋳型と
、前記長辺側鋳型に内接する水冷銅板と、前記長辺側鋳
型および水冷銅板に挾持された１組の短辺側鋳型と、前
記長辺側鋳型を外側から内側へ押圧する押付は装置と、
前記短辺側鋳型を上下に案内するガイドポストと、前記
短辺側鋳型を前記ガイドポストに沿って上方向に移動さ
せる短辺移動装置と、を有して成ることを特徴とする造
塊用鋳型である。
、前記長辺側鋳型に内接する水冷銅板と、前記長辺側鋳
型および水冷銅板に挾持された１組の短辺側鋳型と、前
記長辺側鋳型を外側から内側へ押圧する押付は装置と、
前記短辺側鋳型を上下に案内するガイドポストと、前記
短辺側鋳型を前記ガイドポストに沿って上方向に移動さ
せる短辺移動装置と、を有して成ることを特徴とする造
塊用鋳型である。
また、本発明による上記造塊用鋳型を用いる造塊方法の
要旨は次の如くである。
要旨は次の如くである。
すなわち、相対する長辺側鋳型が相対する短辺側鋳型を
挾持する如く構成された造塊用鋳型に溶鋼を注入する工
程と、前記溶鋼注入後膣溶鋼の凝固過程で前記短辺側鋳
型を上方向に移動させた後前記長辺側鋳型を外側から内
側へ押圧して移動させる工程と、を有して成ることを特
徴とする造塊用鋳型の造塊方法である。
挾持する如く構成された造塊用鋳型に溶鋼を注入する工
程と、前記溶鋼注入後膣溶鋼の凝固過程で前記短辺側鋳
型を上方向に移動させた後前記長辺側鋳型を外側から内
側へ押圧して移動させる工程と、を有して成ることを特
徴とする造塊用鋳型の造塊方法である。
本発明の詳細ならびに実施列を添付図面を参照して説明
する。先ず第１図および第２図によって本発明による造
塊用鋳型の構成を説明する。
する。先ず第１図および第２図によって本発明による造
塊用鋳型の構成を説明する。
本発明による鋳型は、上広にテーバを有する相対する１
組の長辺側鋳型２と１組の短辺側鋳型４を有し、長辺側
鋳型２の内側にはそれぞれ水冷銅板６Ａが設けられ長辺
側鋳型２に内接している。
組の長辺側鋳型２と１組の短辺側鋳型４を有し、長辺側
鋳型２の内側にはそれぞれ水冷銅板６Ａが設けられ長辺
側鋳型２に内接している。
短辺側鋳型４も必要により水冷銅板６Ｂを有するが、こ
れを省いても効果に差異がない場合には省略することが
できる。
れを省いても効果に差異がない場合には省略することが
できる。
短辺側鋳型４は第２図に明示される如く長辺側鋳型２お
よび長辺側水冷銅板６Ａによって挾持されている。長辺
側鋳型２の外側には複数個の押付は装置８が設けられ、
各り単独に外側から内側に向って長辺側鋳型２を押圧で
きるようになっている。押付は装置８としては油圧シリ
ンダー等が適当であるが、その他の装置でもよい。短辺
側鋳型４にはいずれも少くとも２本のガイドポスト１゜
が貫通していて、そのほぼ中央部にガイド・ポスト１０
に案内されて短辺側鋳型４を上方向に移動させる短辺移
動装置１２が設けられている。
よび長辺側水冷銅板６Ａによって挾持されている。長辺
側鋳型２の外側には複数個の押付は装置８が設けられ、
各り単独に外側から内側に向って長辺側鋳型２を押圧で
きるようになっている。押付は装置８としては油圧シリ
ンダー等が適当であるが、その他の装置でもよい。短辺
側鋳型４にはいずれも少くとも２本のガイドポスト１゜
が貫通していて、そのほぼ中央部にガイド・ポスト１０
に案内されて短辺側鋳型４を上方向に移動させる短辺移
動装置１２が設けられている。
かくの如く構成された本発明による組立て鋳型は通常の
鋳型と同様に定盤１４上に立設される。
鋳型と同様に定盤１４上に立設される。
この組立て鋳型への溶鋼１６の注入は上注ぎ法でも可能
であるが、第１〜２図に示す如く、注入管１８から湯道
２０を経由する下注ぎ法の方が好適である。
であるが、第１〜２図に示す如く、注入管１８から湯道
２０を経由する下注ぎ法の方が好適である。
なお、上記短辺側鋳型４の水冷銅板６Ｂを省略できる具
体的な場合は、例えば鋼塊の長短辺比が大きい場合や鋼
塊の厚みが小さい場合であって、かかる場合には短辺側
鋳型４からの凝固を促進させる必要がないからである。
体的な場合は、例えば鋼塊の長短辺比が大きい場合や鋼
塊の厚みが小さい場合であって、かかる場合には短辺側
鋳型４からの凝固を促進させる必要がないからである。
次に上記本発明による鋳型を使用する造塊作業の手順に
ついて説明する。
ついて説明する。
注入管１８より定盤１４内に設けられた湯道２０を経由
して本発明による鋳型１に溶鋼１６が供給されると、通
常の鋳型と同様に先ず鋳型内壁および定盤１４に接する
部分から凝固が始まり凝固殻１６Ａを形成するが同時に
溶鋼１６の凝固による収縮により凝固殻１６Ａと水冷鋼
板６との間に空隙が発生する。この現象は通常溶鋼１６
の注入完了後２〜３分後には起る。そこで先ず短辺側鋳
型４を挾持している長辺側鋳型２の押付は装置８の油圧
力等の押付力を緩め、短辺側鋳型４の移動装置１２によ
って短辺側鋳型４を上方向に移動させる。この際短辺側
鋳型４の上方向移動量は空隙量をδ、長辺側鋳型２のテ
ーバ角θとすればδ／ｓｉｎθと設定することが望まし
い。短辺側鋳型４の上方移動後、長辺側鋳型２の押付は
装置８を作動せしめて外側から内側へ向って形成された
鋼塊を圧接する。この押付は力により長辺側鋳型２およ
び水冷銅板６Ａは内側へ移動し空隙δが縮少し凝固殻１
６Ａは鋳型内壁に接着する。
して本発明による鋳型１に溶鋼１６が供給されると、通
常の鋳型と同様に先ず鋳型内壁および定盤１４に接する
部分から凝固が始まり凝固殻１６Ａを形成するが同時に
溶鋼１６の凝固による収縮により凝固殻１６Ａと水冷鋼
板６との間に空隙が発生する。この現象は通常溶鋼１６
の注入完了後２〜３分後には起る。そこで先ず短辺側鋳
型４を挾持している長辺側鋳型２の押付は装置８の油圧
力等の押付力を緩め、短辺側鋳型４の移動装置１２によ
って短辺側鋳型４を上方向に移動させる。この際短辺側
鋳型４の上方向移動量は空隙量をδ、長辺側鋳型２のテ
ーバ角θとすればδ／ｓｉｎθと設定することが望まし
い。短辺側鋳型４の上方移動後、長辺側鋳型２の押付は
装置８を作動せしめて外側から内側へ向って形成された
鋼塊を圧接する。この押付は力により長辺側鋳型２およ
び水冷銅板６Ａは内側へ移動し空隙δが縮少し凝固殻１
６Ａは鋳型内壁に接着する。
一般に造塊時の熱収縮は溶鋼の凝固の進展あるいは凝固
殻１６Ａの温度降下に伴い連続的に凝固完了捷で継続す
る。従って上記短辺側鋳型４の−Ｆ方向移動、長辺側鋳
型２の内側への押付は動作完了後も再び凝固殻１６Ａと
水冷鋼板６との間に空隙が発生するので上記動作を複数
回繰返し行なうことが必要であって、この動作を細かい
ピッチで行えば行なうほど鋳型内壁と鋼塊表面との接触
が連続的に保持されて鋼塊の凝固速度を早めることがで
きる。この場合の凝固殻１．６Ａと水冷銅板６との間の
空隙生成状況は、水冷鋼板６を冷却する冷却水の出入口
の温度差で検知することができる。
殻１６Ａの温度降下に伴い連続的に凝固完了捷で継続す
る。従って上記短辺側鋳型４の−Ｆ方向移動、長辺側鋳
型２の内側への押付は動作完了後も再び凝固殻１６Ａと
水冷鋼板６との間に空隙が発生するので上記動作を複数
回繰返し行なうことが必要であって、この動作を細かい
ピッチで行えば行なうほど鋳型内壁と鋼塊表面との接触
が連続的に保持されて鋼塊の凝固速度を早めることがで
きる。この場合の凝固殻１．６Ａと水冷銅板６との間の
空隙生成状況は、水冷鋼板６を冷却する冷却水の出入口
の温度差で検知することができる。
かくの如く、本発明による組立て鋳型を使用し、本発明
の方法にて造塊することにより逆Ｖ偏析および鋼塊中心
部に発生するザクを最少限に抑制することができ内部欠
陥のきわめて少いすぐれた鋼塊を製造することができた
。
の方法にて造塊することにより逆Ｖ偏析および鋼塊中心
部に発生するザクを最少限に抑制することができ内部欠
陥のきわめて少いすぐれた鋼塊を製造することができた
。
実施列
第１表にて示す如き組成の溶鋼１６を第２表に示す如き
形状の本発明による鋳型に注入し、本発明による造塊方
法によって同じく第２表に示す如き厚さ９００ｍｍＸ幅
１３ｏｏｌＴＩＩＴｌ×高さ２０５０ｍｍの重量約１８
屯の鋼塊を製造した。この際、短辺側鋳型４を上方に移
動し長辺側鋳型２を外側から内側へ押圧する動作を繰返
し６回行った。
形状の本発明による鋳型に注入し、本発明による造塊方
法によって同じく第２表に示す如き厚さ９００ｍｍＸ幅
１３ｏｏｌＴＩＩＴｌ×高さ２０５０ｍｍの重量約１８
屯の鋼塊を製造した。この際、短辺側鋳型４を上方に移
動し長辺側鋳型２を外側から内側へ押圧する動作を繰返
し６回行った。
第１表
なお、比較のためほぼ同一寸法の従来の鋳鉄鋳型を用い
て同一組成の溶鋼を従来法によって鋳込みその結果を比
較した。すなわち、本発明による。
て同一組成の溶鋼を従来法によって鋳込みその結果を比
較した。すなわち、本発明による。
鋳型に対しては水冷銅板６内に実験的に熱電対を埋め込
み、熱流束の測定結果から計算される鋼塊の凝固速度を
従来の鋳鉄鋳型を用いた場合の計画結果とを併わせて第
３図に示した。第３図において実線のへ曲線は本発明に
よる場合であり、点線で示す８曲線は従来の鋳鉄鋳型を
用いて従来法によった比較例である。第３図より明らか
な如く、本発明による場合は従来法よりも鋼塊の凝固速
度は著しく早やめられ、従来法において通常鋼塊表面か
ら２００〜２５０ｍｍ程度の深さから発生していた逆Ｖ
偏析は、本発明による鋼塊にはほとんど観察されず、し
かも鋼塊中心部のザク発生状況も著しく軽減されている
ことが判明した。
み、熱流束の測定結果から計算される鋼塊の凝固速度を
従来の鋳鉄鋳型を用いた場合の計画結果とを併わせて第
３図に示した。第３図において実線のへ曲線は本発明に
よる場合であり、点線で示す８曲線は従来の鋳鉄鋳型を
用いて従来法によった比較例である。第３図より明らか
な如く、本発明による場合は従来法よりも鋼塊の凝固速
度は著しく早やめられ、従来法において通常鋼塊表面か
ら２００〜２５０ｍｍ程度の深さから発生していた逆Ｖ
偏析は、本発明による鋼塊にはほとんど観察されず、し
かも鋼塊中心部のザク発生状況も著しく軽減されている
ことが判明した。
上記実施例より明らかなとおり、本発明は短辺側鋳型を
凝固の進展と共に上方へ移動し、その後長辺側鋳型を外
側から内側へ抑圧移動せしめるこ上記短辺および長辺側
鋳型の移動動作を複数回繰返し行なうこと罠より、通常
鋳型の場合、凝固殻と鋳型内壁との間に生成される空隙
を防止することができ、生成凝固殻と鋳型内壁とが凝固
完了までほぼ密着させるようにしたので鋼塊の凝固速度
が促進され、上広状鋳型の効果と相俟って、従来避ける
ことができなかった鋼塊内部の逆Ｖ偏析および中心部の
ザクの発生が防止ないし最少限に抑制されるので内部欠
陥のほとんどないすぐれた鋼塊を製造することができ、
特に極厚仮相の大型偏平鋼塊において、そのすぐれた効
果を十分に発揮することができる。
凝固の進展と共に上方へ移動し、その後長辺側鋳型を外
側から内側へ抑圧移動せしめるこ上記短辺および長辺側
鋳型の移動動作を複数回繰返し行なうこと罠より、通常
鋳型の場合、凝固殻と鋳型内壁との間に生成される空隙
を防止することができ、生成凝固殻と鋳型内壁とが凝固
完了までほぼ密着させるようにしたので鋼塊の凝固速度
が促進され、上広状鋳型の効果と相俟って、従来避ける
ことができなかった鋼塊内部の逆Ｖ偏析および中心部の
ザクの発生が防止ないし最少限に抑制されるので内部欠
陥のほとんどないすぐれた鋼塊を製造することができ、
特に極厚仮相の大型偏平鋼塊において、そのすぐれた効
果を十分に発揮することができる。
第１図、第２図は本発明による造塊用鋳型の構成を示す
それぞれ正面断面図および平断面図、第３図は本発明の
実施例における従来の鋳鉄鋳型による造塊とのそれぞれ
鋼塊表面からの深さと溶鋼の凝固速度との関係を比較す
る相関図である。 ２・・長辺側鋳型 ４・・・短辺側鋳型６（６Ａ、
６Ｂ）・・・水冷銅板 ８・・・・押付は装置、１０・・・ガイドポスト１２・
・・短辺移動装置、１４・・・定盤代理人 弁理士 中
路 武 雄 第 １ｒ積 第２ 図 ｔｓ３図
それぞれ正面断面図および平断面図、第３図は本発明の
実施例における従来の鋳鉄鋳型による造塊とのそれぞれ
鋼塊表面からの深さと溶鋼の凝固速度との関係を比較す
る相関図である。 ２・・長辺側鋳型 ４・・・短辺側鋳型６（６Ａ、
６Ｂ）・・・水冷銅板 ８・・・・押付は装置、１０・・・ガイドポスト１２・
・・短辺移動装置、１４・・・定盤代理人 弁理士 中
路 武 雄 第 １ｒ積 第２ 図 ｔｓ３図
Claims (4)
- （１）上広にテーパを有する１組の長辺側鋳型と、前記
長辺側鋳型に内接する水冷銅板と、前記長辺側鋳型およ
び水冷銅板に挾持された１組の短辺側鋳型と、前記長辺
側鋳型を外側から内側へ押圧する押付は装置と、前記短
辺側鋳型を上下に案内するガイドボストと、前記短辺側
鋳型を前記ガイドポストに沿って上方向に移動させる短
辺移動装置と、を有して成ることを特徴とする造塊用鋳
型。 - （２）相対する長辺側鋳型が相対する短辺側鋳型を挾持
する如く構成された造塊用鋳型に溶鋼を注入する工程と
、前記溶鋼注入後膣溶鋼の凝固過程で前記短辺側鋳型を
上方向に移動させた後前記長辺側鋳型を外側から内側へ
押圧して移動させる工程と、を有して成ることを特徴と
する造塊用鋳型の造塊方法。 - （３）前記短辺側鋳型は必要により内接する水冷銅板を
有する特許請求の範囲の第１項に記載の造塊用鋳型。 - （４）前記短辺側鋳型を上方向に移動させた後前記長辺
側鋳型を外側から内側へ押圧して移動させる工程を複数
回繰返す特許請求の範囲の第２項に記載の造塊用鋳型の
造塊方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2303983A JPS59147746A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 造塊用鋳型およびその造塊方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2303983A JPS59147746A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 造塊用鋳型およびその造塊方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59147746A true JPS59147746A (ja) | 1984-08-24 |
Family
ID=12099318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2303983A Pending JPS59147746A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 造塊用鋳型およびその造塊方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59147746A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000056944A1 (fr) * | 1999-03-19 | 2000-09-28 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Acier maraging tres resistant a la fatigue et son procede de fabrication |
| CN102248135A (zh) * | 2011-06-20 | 2011-11-23 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 液态钢水浇注设备 |
| CN103028709A (zh) * | 2011-10-09 | 2013-04-10 | 江油市重鑫特冶制品有限公司 | 无锥度铸钢模 |
| CN103212674A (zh) * | 2013-03-16 | 2013-07-24 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种钢板铸锭装置及用该装置生产特厚钢板铸锭的方法 |
| CN103480820A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-01-01 | 昆山旭龙精密机械有限公司 | 一种可调节型腔的压铸模具 |
-
1983
- 1983-02-15 JP JP2303983A patent/JPS59147746A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000056944A1 (fr) * | 1999-03-19 | 2000-09-28 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Acier maraging tres resistant a la fatigue et son procede de fabrication |
| US6776855B1 (en) | 1999-03-19 | 2004-08-17 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Maraging steel excellent in fatigue characteristics and method for producing the same |
| US7323070B2 (en) | 1999-03-19 | 2008-01-29 | Neomax Materials Co., Ltd. | Maraging steel excellent in fatigue characteristics and method for producing the same |
| CN102248135A (zh) * | 2011-06-20 | 2011-11-23 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 液态钢水浇注设备 |
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| CN103480820A (zh) * | 2013-09-05 | 2014-01-01 | 昆山旭龙精密机械有限公司 | 一种可调节型腔的压铸模具 |
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