KR101264635B1

KR101264635B1 - 주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법

Info

Publication number: KR101264635B1
Application number: KR1020100115814A
Authority: KR
Inventors: 오경식; 이주동; 김성줄; 최주; 임문석
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2010-11-19
Filing date: 2010-11-19
Publication date: 2013-05-24
Anticipated expiration: 2030-11-19
Also published as: KR20120054440A

Abstract

본 발명은 주편 압하 장치 및 연속주조 방법에 관한 것이다. 특히, 주편을 중심편석의 발생기에 따라 평롤 및 돌출부의 폭이 다르게 형성되는 복수의 롤에서 압하시키는 주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법에 관한 것이다.
본 발명의 일실시예에 따른 주편 압하 장치은 복수의 평롤을 구비하여 주편을 압하시키는 제 1 롤어셈블리와, 복수의 제1형 컨벡스롤을 구비하여 상기 주편을 압하시키는 제 2 롤어셈블리와, 상기 제1형 컨벡스롤의 돌출부의 폭보다 작은 돌출부의 폭을 갖는 복수의 제2형 컨벡스롤을 구비하여 상기 주편을 압하시키는 제 3 롤어셈블리를 포함한다.
또한, 본 발명의 일실시예에 따른 연속주조 방법은 주형으로부터 인발되어 중심편석 발생 시기가 지남에 따라 중심부 고상율이 달라지는 주편을 복수의 평롤 및 돌출부의 폭이 작아지는 복수의 컨벡스롤이 조합된 압하 장치에 통과시켜 압하시킨다.

Description

주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법{Apparatus for adding reduction force of strip and method for continuous casting using the same}

본 발명은 주편 압하 장치 및 연속주조 방법에 관한 것이다. 특히, 주편을 중심편석의 발생기에 따라 평롤 및 돌출부의 폭이 다르게 형성되는 복수의 롤에서 압하시키는 주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법에 관한 것이다.

일반적으로, 연속주조 장치(이하, '연주기'라 한다)는 주형에 용강을 주입하고, 주형 내에서 반응고된 용강을 연속적으로 주형의 하측으로 인발하여 슬라브, 블룸, 빌렛, 빔 블랭크 등과 같은 다양한 형상의 주편을 제조하는 장치이다.

이러한 연주기의 일반적인 구성을 도 1을 참조하여 살펴보면, 연주기는 제강 공정에서 정련된 용강(1)이 담기는 래들(ladle; 10)과, 래들(10)로부터 용강(1)을 공급받아 일시 저장하는 턴디쉬(tundish; 20)와, 턴디쉬(20)로부터 침지노즐을 통해 용강(1)을 주입받고 1차 냉각을 통해 일정한 형상으로 초기 응고시키는 주형(mold; 30) 및 주형(30)에서 인발된 주편(2)을 2차 냉각하여 응고를 완료시키면서 일련의 성형 작업을 수행하는 냉각 및 압하라인(40)을 포함한다. 냉각 및 압하라인(40)을 통과한 주편(2)은 소정의 길이로 절단된 후 집하장 등으로 이송된다.

주형(30)으로부터 인발되는 주편(2)은 인발 초기에 주편(2)의 내부에서 유동되는 미응고 용강부를 포함하여 응고 수축이 발생되고, 이로 인해 주편(2)의 내부에 중심편석(center segregation) 및 중심부 공극(porosity)이 형성될 수 있었다. 중심편석 및 중심부 공극은 주편(2)의 품질을 크게 저하시키는데, 종래에는 이를 해결하기 위해 주편(2)의 응고 말기에 주편(2)을 롤장치로 압하시키는 방법이 사용되었다.

그런데, 종래에는 압하라인(40)에 구비되어 주편(2)을 압하시키는 롤장치에 지름이 일정한 평롤(flat roll)을 적용하여 주편(2)을 압하하는 경우, 주편(2) 내 응고가 완료된 부분의 강성으로 인해 미응고 용강부를 효과적으로 압하하기 어려운 문제점이 있었다. 즉, 평롤을 사용하여 주편을 압하하는 경우에는 중심편석 및 중심부 공극을 개선하기 위해 큰 압하력이 필요하며, 이로 인해 연주 설비의 개선이 요구되어 연주 공정에 소요되는 비용이 상승되는 문제점이 있었다. 또한, 연주 설비의 개선 없이 부족한 압하력으로 주편(2)을 압하하는 경우에는 내부크랙(internal crack) 등을 야기시켜 주편(2)의 품질이 저하되는 문제점이 있었다.

또한, 종래에는 압하라인(40)에 구비되는 롤장치에 주편(2)의 폭보다 좁은 돌출부가 형성되는 컨벡스롤(convex roll) 또는 볼록롤을 적용하여 주편(2)을 압하하였다. 그런데, 종래에는 동일한 돌출부를 갖는 복수의 컨벡스롤로서 고상율(solid fraction)이 변하는 주편(2)을 압하하여 주편(2)에 많은 압하량이 가해지고, 이로 인해 주편(2)의 표면이 함몰되어 후공정에서 주편(2)을 압연할 때 겹침흠(overlap defect) 등의 표면 결함을 야기시키는 문제점이 있었다.

본 발명은 주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법을 제공한다.

본 발명은 주편을 고상율이 다른 중심편석의 발생기에 따라 평롤 및 롤 돌출부의 폭이 다르게 형성되는 복수의 롤에서 압하시키는 주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법을 제공한다.

본 발명의 일실시예에 따른 주편 압하 장치는 복수의 평롤을 구비하여 주편을 압하시키는 제 1 롤어셈블리와, 복수의 제1형 컨벡스롤을 구비하여 상기 주편을 압하시키는 제 2 롤어셈블리와, 상기 제1형 컨벡스롤의 돌출부의 폭보다 작은 돌출부의 폭을 갖는 복수의 제2형 컨벡스롤을 구비하여 상기 주편을 압하시키는 제 3 롤어셈블리를 포함한다.

상기 제 1 롤어셈블리는 상기 주편의 중심부 고상율이 0.1 내지 0.4인 중심편석 발생 초기에 상기 주편을 압하시킬 수 있다. 상기 제 2 롤어셈블리는 상기 주편의 중심부 고상율이 0.3 내지 0.6인 중심편석 발생 중기에 상기 주편을 압하시킬 수 있다. 상기 제 3 롤어셈블리는 상기 주편의 중심부 고상율이 0.5 내지 0.8인 중심편석 발생 말기에 상기 주편을 압하시킬 수 있다.

상기 제1형 컨벡스롤 및 상기 제2형 컨벡스롤의 돌출부의 폭은 고상율 0.6∼0.8 이하의 미응고 용강부의 폭보다는 크거나 같고 고상율 1 이하의 미응고 용강부의 폭보다는 작거나 같은 크기로 형성된다.

또한, 본 발명의 일실시예에 따른 연속주조 방법은 주형으로부터 인발되어 중심편석 발생 시기가 지남에 따라 중심부 고상율이 달라지는 주편을 복수의 평롤 및 돌출부의 폭이 작아지는 복수의 컨벡스롤이 조합된 압하 장치에 통과시켜 압하시킨다.

상기 주편의 중심부 고상율이 0.1 내지 0.4인 중심편석 발생 초기에는 상기 복수의 평롤로 압하시킬 수 있다. 상기 주편의 중심부 고상율이 0.3 내지 0.6인 중심편석 발생 중기에는 복수의 제1형 컨벡스롤로 압하시킬 수 있다. 상기 주편의 중심부 고상율이 0.5 내지 0.8인 중심편석 발생 말기에는 상기 제1형 컨벡스롤의 돌출부의 폭보다 작은 돌출부 폭을 갖는 복수의 제2형 컨벡스롤로 압하시킬 수 있다.

상기 복수의 평롤 및 상기 복수의 컨벡스롤에 의한 총 압하량이 65㎜ 이하가 되도록 상기 주편이 압하된다.

본 발명의 실시예들에 따른 주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법에 의하면, 평롤, 제1형 컨벡스롤, 제2형 컨벡스롤이 각각 구비되는 복수의 롤어셈블리를 주조 방향을 따라 정렬시키고, 이러한 복수의 롤어셈블리를 사용하여 주편을 압하함으로써 중심편석의 발생시기에 따라 중심부 고상율이 변하는 주편을 용이하게 압하시킬 수 있다. 따라서, 주편의 중심편석 및 중심부 공극 등의 개선에 필요한 압하력을 주편에 원활하게 가할 수 있다. 즉, 연주 설비의 개선 없이도 주편의 품질을 향상시킬 수 있어 연주 공정의 비용을 절감할 수 있다.

또한, 주편의 중심부 고상율에 따라 돌출부의 폭이 다른 컨벡스롤로 주편을 압하하여 주편의 표면에 압하량이 많이 가해지는 것을 방지할 수 있다. 즉, 주편의 표면이 컨벡스롤의 돌출부에 의해 함몰되는 것을 방지하여 주편을 후속 공정에서 가공할 때 주편 결함의 발생을 방지할 수 있다.

따라서, 우수한 품질을 갖는 주편을 제조할 수 있으며, 연주 공정의 생산성을 향상시킬 수 있다.

도 1은 일반적인 연속주조 장치의 구성을 도시한 도면.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 주편 압하 장치의 구성을 도시한 도면.
도 3은 도 2에 도시된 주편 압하 장치에 적용되는 롤의 종류를 도시한 도면.
도 4는 컨벡스롤의 돌출부 형상에 따른 주편의 압하 형상을 도시한 도면.
도 5는 주편의 고상율에 따른 경압하 설비 능력 거동을 도시한 그래프.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예들을 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 발명의 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면 상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.

도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 주편 압하 장치의 구성을 도시한 도면이고, 도 3은 도 2에 도시된 주편 압하 장치에 적용되는 롤의 종류를 도시한 도면이고, 도 4는 컨벡스롤의 돌출부 형상에 따른 주편의 압하 형상을 도시한 도면이며, 도 5는 주편의 고상율에 따른 경압하 설비 능력 거동을 도시한 그래프이다.

도 2 내지 도 4를 참조하면, 본 발명의 일실시예에 따른 주편 압하 장치(1000)은 복수의 평롤(flat roll; 110)을 구비하여 주편(2)의 중심부 고상율이 0.1 내지 0.4인 중심편석 발생 초기에 주편(2)을 압하시키는 제 1 롤어셈블리(100)와, 복수의 제1형 컨벡스롤(convex roll; 210)을 구비하여 주편(2)의 중심부 고상율이 0.3 내지 0.6인 중심편석 발생 중기에 주편(2)을 압하시키는 제 2 롤어셈블리(200)와, 복수의 제2형 컨벡스롤(310)을 구비하여 주편(2)의 중심부 고상율이 0.5 내지 0.8인 중심편석 발생 말기에 주편(2)을 압하시키는 제 3 롤어셈블리(300)를 포함한다. 또한, 제 1 롤어셈블리(100), 제 2 롤어셈블리(200) 및 제 3 롤어셈블리(300)는 주조 방향(x방향)을 따라 순차적으로 정렬된다. 이와 같이 본 실시예에서는 한 종류의 평롤과 두 종류의 컨벡스롤을 조합하여 경압하(soft reduction)를 실시할 수 있는 주편 압하 장치(1000)을 형성하였다. (여기서, 'A 내지 B'는 'A이상 B 이하'를 의미한다.)

중심편석의 발생 시기에 따라 다른 범위로 설정되는 주편(2)의 고상율은 반복적인 실험을 통해서 얻어질 수 있다. 고상율은 주편(2) 내부에 미응고된 용강이 어느 정도 포함되어 있는지를 나타내는 수치로서, 주편(2)의 폭 길이와 미응고된 용강부(1')의 폭 길이의 비율로서 나타낼 수 있다. 예를 들어, 고상율이 0.1이라는 것은 주편(2)의 내부가 미응고된 용강으로 채워져 있는 것을 의미하고, 고상율이 0.5라는 것은 주편(2) 내에서 응고된 부위와 미응고된 부위가 동일한 폭 길이를 갖도록 형성되는 것을 의미한다.

중심편석의 발생 초기에는 주편(2)은 낮은 고상율(0.1 내지 0.4)로 인해 압하시 압하 저항이 크게 발생되지 않는다. 따라서, 평롤(110)을 사용하여 주편(2)을 압하하더라도 주편(2) 내부에 형성되는 미응고 용강부(1')에 압하력이 충분이 전달되어 효과적인 압하가 가능하다. 고상율이 0.1 미만인 경우에는 주편(2)의 표면이 응고되지 못하여 압하시키기 어렵다.

그러나, 주편(2)의 고상율이 0.3 내지 0.6인 중심편석 발생 중기에는 주편(2)의 내부에서 응고 완료된 쉘(shell)이 두꺼워지고 미응고 용강부(1')의 폭(W_L)이 줄어든다. (여기서, 응고 완료된 쉘은 주편의 내부에서 미응고 용강부를 제외한 부분을 의미한다.) 따라서, 평롤(110)을 사용하여 주편(2)을 압하할 경우에는 미응고 용강부(1')에 도달하는 압하력이 줄어들어 주편(2)을 효과적으로 압하시킬 수 없다. 따라서, 중심편석 발생 중기 이후부터는 미응고 용강부(1')에 충분한 압하력을 가할 수 있도록 돌출부가 형성되는 컨벡스롤(convex roll; 210, 310)이 사용된다.

또한, 주편(2)의 중심부 고상율이 0.5 내지 0.8인 중심편석 발생 말기에는 주편(2)의 내부에서 응고 완료된 쉘의 두께가 더욱 두꺼워지고(고상율이 0.5를 초과하게 되면, 응고된 부분이 미응고된 부분보다 많아진다.) 응고 말기의 미응고 용강부(1')의 폭(W_L)은 수십㎜ 범위로 급격히 줄어든다. 따라서, 중심편석 발생 말기에는 주편(2)의 중심부까지 압하력을 충분하게 전달할 수 있도록 제1형 컨벡스롤(210)보다 돌출부의 폭(W_R)이 좁게 형성되는 제2형 컨벡스롤(310)이 사용된다.

주편(2) 중심부의 고상율이 다른 범위를 갖는 중심편석의 발생시기에 따라 주편(2)의 압하를 위해 적용되는 롤의 종류를 정리하면 아래의 [표 1]과 같다.

중심편석 발생 시기	고상율	롤 종류
중심편석 발생 초기	0.1∼0.4	평롤
중심편석 발생 중기	0.3∼0.6	제1형 컨벡스롤
중심편석 발생 말기	0.5∼0.8	제2형 컨벡스롤

상기의 [표 1]을 참조하면, 중심편석 발생 시기의 분류에 따라 고상율이 다른 범위를 갖는다. 이때, 고상율의 상한과 하한이 겹쳐지는 범위를 갖도록 하여 주편(2)이 연속적으로 압하될 수 있도록 하였다. 즉, 고상율이 겹치는 범위에서는 2가지 종류의 롤을 사용할 수 있도록 하였다. (예를 들어, 고상율이 0.3인 경우에는 주편(2)을 평롤(110)로 압하하거나 또는 제1형 컨벡스롤(210)로 압하할 수 있다.)

도 4를 참조하면, 본 발명에 따른 주편 압하 장치(1000)에 적용되는 컨벡스롤은 돌출부의 폭(W_R)은 고상율 0.6∼0.8 이하의 미응고 용강부(1')의 폭(W_L1)보다 크거나 같고, 고상율 1 이하의 미응고 용강부(1')의 폭(W_S)보다는 작거나 같은 범위 내의 길이로 형성된다. 또한, 돌출부의 돌출 높이(h_R)는 65㎜ 이하가 되도록 하여 돌출부로 압하할 수 있는 최대 압하량은 65㎜이다.

전술한 주편 압하 장치(1000)에 주편(2)을 통과시켜 압하시킨 실험 결과를 아래의 [표 2]를 참조하여 살펴보면 다음과 같다.

실험예	롤 종류	압하량(㎜)	압하깊이(㎜)	중심편석	V편석	내부크랙	겹침흠
1	평롤	0	0	4.0	3	0	미발생
2		30	0	1.5	2	1	미발생
3	제1형 컨벡스롤	30	30	1.0	1	1	발생
4		65	65	0.5	0	3	발생
5	제1형 및 제2형 컨벡스롤	20	20	1.0	1	0	미발생
6		50	50	0.5	0	2	발생
7	평롤, 제1형 및 제2형 컨벡스롤	20	13	1	1	0	미발생
8		30	20	0.5	0	0	미발생
9		50	25	0	0	0	미발생
10		60	30	0	1	1	발생

상기의 실험을 위해 [C] 0.8%강, 400㎜×500㎜의 주편(2)을 실험 대상으로 하였으며, 주편(2)의 내부 품질 수준 및 후공정의 압연 시 표면 결함의 발생 여부를 확인하였다.

실험예1 및 실험예2는 평롤(110)만을 적용하고, 미압하의 경우와 30㎜의 압하량으로 압하한 실험예로서, 압하량을 증가시키면 중심편석은 미압하시에 비해 개선되나 V편석은 그대로 잔존하였으며, 내부크랙이 미약하게 발생되었다.

실험예3 및 실험예4는 제1형 컨벡스롤(210)만을 적용하여 30㎜의 압하량과 65㎜의 압하량으로 압하한 실험예이다. 평롤(110)만을 적용한 결과와 비교하여 중심편석은 각각 1.0 및 0.5등급으로 우수하였고, V편석 수준도 각각 1.0 및 0등급으로 매우 양호하였다. 그러나, 많은 압하량으로 인해 내부크랙 수준은 미흡하고, 과도한 압하깊이(h_B)로 인해 후공정에서의 압연시 선상흠 형태의 겹침흠이 발생되었다.

실험예5 및 실험예6은 제1형 컨벡스롤(210)과 제2형 컨벡스롤(310)을 조합하고, 20㎜의 압하량과 50㎜의 압하량으로 압하한 실험예이다. 주편(2)의 미응고 용강(1')의 폭(W_L)에 대응하는 제1형 컨벡스롤(210)에는 고상율 0.1∼0.5의 범위, 제2형 컨벡스롤(310)은 0.5∼0.8의 범위에 걸쳐 압하를 실시하였다. 실험 결과, 중심편석 수준은 각각 1.0과 0.5등급으로 우수하였다. 실험예3 및 실험예4에서 실시한 제1형 컨벡스롤(210)의 결과와 비교하여 실험예5 및 실험예6에서는 적은 압하량으로도 한 종류의 컨벡스롤을 적용한 경우와 유사한 중심편석의 결과를 얻을 수 있었다. 다만, 압하량이 적을 경우(20㎜)에는 V편석이 잔존하였고, 50㎜의 많은 압하량으로 압하하였을 경우에는 내부크랙이 발생되고, 후공정에서의 압연시 겹침흠이 발생되었다. 따라서, 주편(2)의 사이즈 증대로 주편(2)의 중심편석 및 중심부 공극 등의 내부 품질을 개선하기 위해 많은 압하량이 필요할 때 컨벡스롤을 단독 또는 조합하여 많은 압하량으로 주편(2)을 압하할 시에는 중심편석 품질은 개선되나 내부크랙은 필연적으로 방지할 수 없고, 깊고 오목한 형태의 주편 표면으로 인해 압연 후 제품에 결함이 발생되는 것을 확인할 수 있었다.

이에 본 발명에서는 실험예7 내지 실험예10에서와 같이 압하를 실시하였다. 즉, 중심편석 발생 초기에는 평롤(110)을 적용하고, 중심편석 발생 중기에는 제1형 컨벡스롤(210)을 적용하고, 중심편석 발생 말기에는 제2형 컨벡스롤(310)을 적용하여 압하를 실시하였다.

실험예7은 총 압하량을 20㎜로 하되, 평롤(110)에서 7㎜의 압하를 실시하고, 제1형 컨벡스롤(210) 및 제2형 컨벡스롤(310)로 13㎜를 압하하였다. 이 결과, 중심편석은 1등급으로 양호한 수준이지만 V편석은 잔존하였다. 또한, 내부크랙 및 겹침흠은 발생되지 않았다.

실험예8은 총 압하량을 30㎜로 증가시켜 평롤(110)에서 10㎜의 압하를 실시하고, 제1형 컨벡스롤(210) 및 제2형 컨벡스롤(310)에서 20㎜를 압하하였다. 또한, 실험예9는 총 압하량을 50㎜로 증가시키고 평롤(110)에서 25㎜를 압하하고, 제1형 컨벡스롤(210) 및 제2형 컨벡스롤(310)에서 25㎜를 압하하였다. 이 결과, 중심편석 및 V편석 수준은 0등급으로 매우 우수하였고, 내부크랙 및 압연 후에도 결함이 발생되지 않았다.

실험예10은 총 압하량을 60㎜로 하고, 평롤(110)에서 30㎜를 압하하고, 제1형 컨벡스롤(210) 및 제2형 컨벡스롤(310)에서 30㎜를 압하하였다. 이 결과, 중심편석 수준은 0등급으로 매우 우수하였으나, 많은 압하량으로 인해 역V편석이 발생하여 V편석 수준이 저하되고, 내부크랙도 발생되었다.

도 5에 도시된 그래프는 실험예10의 조건으로 주편(2)을 압하하였을 때의 결과를 도시한 그래프이다. 평롤(110)과 2종류의 컨벡스롤(210, 310)을 적용하여 응고말기(고상율 0.8)에서의 설비 능력은 돌출부 폭만을 적용한 경우와 대비하여 75%의 설비 능력으로도 필요 압하량을 충분히 달성할 수 있음을 확인할 수 있었다.

(여기서, 압하 설비 용량은 압하 중 지시치 달성을 위해 적용되는 압하력을 설비 최대 압하력으로 나눈 값을 백분율로 표시한 수치이며, 압하달성율은 지시한 압하량 대비 달성한 압하량의 비를 백분율로 표시한 수치이다.)

전술한 바와 같이 본 발명의 실시예들에 따른 주편 압하 장치 및 이를 이용한 연속주조 방법에 의하면, 평롤, 제1형 컨벡스롤, 제2형 컨벡스롤이 각각 구비되는 복수의 롤어셈블리를 주조 방향을 따라 정렬시키고, 이러한 복수의 롤어셈블리를 사용하여 주편을 압하함으로써 중심편석의 발생시기에 따라 중심부 고상율이 변하는 주편을 용이하게 압하시킬 수 있다. 따라서, 주편의 중심편석 및 중심부 공극 등의 개선에 필요한 압하력을 주편에 원활하게 가할 수 있다. 즉, 연주 설비의 개선 없이도 주편의 품질을 향상시킬 수 있어 연주 공정의 비용을 절감할 수 있다. 또한, 주편의 중심부 고상율에 따라 돌출부의 폭이 다른 컨벡스롤로 주편을 압하하여 주편의 표면에 압하량이 많이 가해지는 것을 방지할 수 있다. 즉, 주편의 표면이 컨벡스롤의 돌출부에 의해 함몰되는 것을 방지하여 주편을 후속 공정에서 가공할 때 주편 결함의 발생을 방지할 수 있다. 따라서, 우수한 품질을 갖는 주편을 제조할 수 있으며, 연주 공정의 생산성을 향상시킬 수 있다.

이상, 본 발명에 대하여 전술한 실시예들 및 첨부된 도면을 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 이에 한정되지 않으며 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명이 다양하게 변형 및 수정될 수 있음을 알 수 있을 것이다.

100: 제 1 롤어셈블리 110: 평롤
200: 제 2 롤어셈블리 210: 제1형 컨벡스롤
300: 제 3 롤어셈블리 310: 제2형 컨벡스롤
1000: 주편 압하 장치

Claims

복수의 평롤을 구비하여 주편을 압하시키는 제 1 롤어셈블리와;
돌출부를 가지는 복수의 제1형 컨벡스롤을 구비하여 상기 주편을 압하시키는 제 2 롤어셈블리와;
상기 제1형 컨벡스롤의 돌출부의 폭보다 작은 폭의 돌출부를 갖는 복수의 제2형 컨벡스롤을 구비하여 상기 주편을 압하시키는 제 3 롤어셈블리;
를 포함하고,
상기 주편의 주조 방향을 따라 상기 제 1 롤어셈블리, 제 2 롤어셈블리, 제 3 롤어셈블리 순으로 정렬되어 상기 주편을 압하함으로써, 상기 주편의 고상율에 따른 초기, 중기, 말기로 달라지는 상기 주편에 가해지는 압하량을 조절하는 주편 압하 장치.
청구항 1에 있어서,
상기 제 1 롤어셈블리는,
상기 주편의 중심부 고상율이 0.1 내지 0.4인 중심편석 발생 초기에 상기 주편을 압하시키는 주편 압하 장치.
청구항 1에 있어서,
상기 제 2 롤어셈블리는,
상기 주편의 중심부 고상율이 0.3 내지 0.6인 중심편석 발생 중기에 상기 주편을 압하시키는 주편 압하 장치.
청구항 1에 있어서,
상기 제 3 롤어셈블리는,
상기 주편의 중심부 고상율이 0.5 내지 0.8인 중심편석 발생 말기에 상기 주편을 압하시키는 주편 압하 장치.
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청구항 1에 있어서,
상기 제1형 컨벡스롤 및 상기 제2형 컨벡스롤의 돌출부의 폭은 고상율 0.6∼0.8 이하의 미응고 용강부의 폭보다는 크거나 같고 고상율 1 이하의 미응고 용강부의 폭보다는 작거나 같은 크기로 형성되는 주편 압하 장치.
주편의 주조 방향을 따라 순차적으로 설치되는 복수의 평롤, 복수의 제1형 컨벡스롤 및 복수의 제2형 컨벡스롤을 구비하고,
주형으로부터 인발되어 중심편석 발생 시기가 지남으로써, 고상율에 따라 초기, 중기, 말기로 달라지는 주편을 상기 복수의 평롤, 제1형 컨벡스롤 및 제2형 컨벡스롤로 압하시키며,
상기 주편의 중심부 고상율이 0.1 내지 0.4인 중심편석 발생 초기에는 상기 복수의 평롤을 이용하여 압하하고,
상기 주편의 중심부 고상율이 0.3 내지 0.6인 중심편석 발생 중기에는 돌출부를 가지는 상기 제1형 컨벡스롤을 이용하여 압하하며,
상기 주편의 중심부 고상율이 0.5 내지 0.8인 중심편석 발생 말기에는 제1형 컨벡스롤 보다 작은 폭의 돌출부를 가지는 제2형 컨벡스롤을 이용하여 압하하여,
상기 주편의 고상율에 따른 초기, 중기, 말기로 달라지는 상기 주편에 가해지는 압하량을 조절하는 연속주조 방법.
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청구항 7에 있어서,
상기 주편의 중심편석 발생 중기에는 미응고 용강부의 폭보다 크거나 같은 돌출부를 갖는 복수의 제1형 컨벡스롤로 압하시키는 연속주조 방법.
청구항 9에 있어서,
상기 주편의 중심편석 발생 말기에는 상기 제1형 컨벡스롤의 돌출부의 폭보다 작고, 상기 미응고 용강부의 폭보다 크거나 같은 돌출부 폭을 갖는 복수의 제2형 컨벡스롤로 압하시키는 연속주조 방법.
청구항 7에 있어서,
상기 복수의 평롤 및 상기 복수의 컨벡스롤에 의한 총 압하량이 65㎜ 이하가 되도록 상기 주편이 압하되는 연속주조 방법.