JPH0949063A - 相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ基焼結合金軸受 - Google Patents
相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ基焼結合金軸受Info
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Landscapes
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ基焼結合金軸
受を提供する。 【解決手段】 焼結合金軸受を、重量％で、Ｃｕ：１〜
２０％、Ｃ：０．５〜３％、Ｓ：０．０２〜１％、Ｂ
Ｎ：０．１〜４％、Ｍｏ：０．１〜４％を含有し、さら
に必要に応じてＳｎ：０．１〜５％、Ｚｎ：０．１〜３
％、およびＰ：０．０５〜０．６％のうちの１種以上を
含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、個々
のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、かつ
前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した遊離
黒鉛が分散分布し、さらに前記フェライト相とＣｕ合金
結合相の界面部にＢＮが分布した組織、および９％以下
の気孔率を有するＦｅ基焼結合金で構成する。
受を提供する。 【解決手段】 焼結合金軸受を、重量％で、Ｃｕ：１〜
２０％、Ｃ：０．５〜３％、Ｓ：０．０２〜１％、Ｂ
Ｎ：０．１〜４％、Ｍｏ：０．１〜４％を含有し、さら
に必要に応じてＳｎ：０．１〜５％、Ｚｎ：０．１〜３
％、およびＰ：０．０５〜０．６％のうちの１種以上を
含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、個々
のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、かつ
前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した遊離
黒鉛が分散分布し、さらに前記フェライト相とＣｕ合金
結合相の界面部にＢＮが分布した組織、および９％以下
の気孔率を有するＦｅ基焼結合金で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、相手材である回
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すＦｅ
基焼結合金軸受（以下、焼結合金軸受という）に関する
ものである。
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すＦｅ
基焼結合金軸受（以下、焼結合金軸受という）に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に各種駆動装置には、相手材
である回転軸の支持部材として焼結合金軸受が用いられ
ており、この焼結合金軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｃｕ：１〜２０％、Ｃ：
０．５〜３％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる基本組成を有し、さらに図２に組織拡大模写図で示
されるように、個々のパーライト相がＣｕ合金結合相を
介して分布した組織を有し、さらに９％以下の気孔率を
もったＦｅ基焼結合金で構成されていることは良く知ら
れるところである。
である回転軸の支持部材として焼結合金軸受が用いられ
ており、この焼結合金軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｃｕ：１〜２０％、Ｃ：
０．５〜３％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる基本組成を有し、さらに図２に組織拡大模写図で示
されるように、個々のパーライト相がＣｕ合金結合相を
介して分布した組織を有し、さらに９％以下の気孔率を
もったＦｅ基焼結合金で構成されていることは良く知ら
れるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の駆動装置
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結合金軸受においては、これを
構成するＦｅ基焼結合金に図２に示される通り、相対的
に硬質のパーライト相が存在することが原因で、回転軸
に対するなじみ性が低く、さらに自己潤滑性も十分でな
く、したがって高速回転および高荷重条件では相手攻撃
性が強く現われ、かつ摩耗進行も加速されるようになる
のが避けられないのが現状である。
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結合金軸受においては、これを
構成するＦｅ基焼結合金に図２に示される通り、相対的
に硬質のパーライト相が存在することが原因で、回転軸
に対するなじみ性が低く、さらに自己潤滑性も十分でな
く、したがって高速回転および高荷重条件では相手攻撃
性が強く現われ、かつ摩耗進行も加速されるようになる
のが避けられないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結合金軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結合金軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結合金軸受を構成するＦｅ基焼結合金に、合金成分と
してＳと窒化ほう素（以下、ＢＮで示す）、望ましくは
六方晶窒化ほう素（以下、ｈＢＮで示す）を含有させる
と、パーライト相内の結晶粒界にそって析出したＳ成分
を核として遊離黒鉛が析出し、この遊離黒鉛の成長が同
じくパーライト相とＣｕ合金結合相の界面部にそって分
布したＢＮ成分によって著しく促進されることから、前
記パーライト相はＦｅを主体としたフェライト相と遊離
黒鉛に変り、図１に組織拡大模写図で示される組織をも
つようになり、この結果Ｆｅ基焼結合金はフェライト相
と遊離黒鉛によってすぐれたなじみ性と自己潤滑性をも
ったものになり、さらに加えてＭｏを含有させると、前
記フェライト相に固溶して強度を向上させ、またＳｎ，
Ｚｎ、およびＰを含有させると、これらの成分はいずれ
もＣｕ合金結合相に固溶してなじみ性を向上させること
から、焼結合金軸受として高速回転および高荷重条件で
の実用に際しても相手攻撃性が著しく低く、かつすぐれ
た耐摩耗性を発揮するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結合金軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結合金軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結合金軸受を構成するＦｅ基焼結合金に、合金成分と
してＳと窒化ほう素（以下、ＢＮで示す）、望ましくは
六方晶窒化ほう素（以下、ｈＢＮで示す）を含有させる
と、パーライト相内の結晶粒界にそって析出したＳ成分
を核として遊離黒鉛が析出し、この遊離黒鉛の成長が同
じくパーライト相とＣｕ合金結合相の界面部にそって分
布したＢＮ成分によって著しく促進されることから、前
記パーライト相はＦｅを主体としたフェライト相と遊離
黒鉛に変り、図１に組織拡大模写図で示される組織をも
つようになり、この結果Ｆｅ基焼結合金はフェライト相
と遊離黒鉛によってすぐれたなじみ性と自己潤滑性をも
ったものになり、さらに加えてＭｏを含有させると、前
記フェライト相に固溶して強度を向上させ、またＳｎ，
Ｚｎ、およびＰを含有させると、これらの成分はいずれ
もＣｕ合金結合相に固溶してなじみ性を向上させること
から、焼結合金軸受として高速回転および高荷重条件で
の実用に際しても相手攻撃性が著しく低く、かつすぐれ
た耐摩耗性を発揮するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃｕ：１〜２０％、
Ｃ：０．５〜３％、Ｓ：０．０２〜１％、 ＢＮ：
０．１〜４％、Ｍｏ：０．１〜４％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｓｎ：０．１〜５％、 Ｚｎ：０．
１〜３％、Ｐ：０．０５〜０．６％、のうちの１種また
は２種以上、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介し
て分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核とし
て成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらにフェライト相
とＣｕ合金結合相の界面部にＢＮが分布した組織、およ
び９％以下の気孔率、を有するＦｅ基焼結合金で構成し
てなる、相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受に特徴
を有するものである。
なされたものであって、Ｃｕ：１〜２０％、
Ｃ：０．５〜３％、Ｓ：０．０２〜１％、 ＢＮ：
０．１〜４％、Ｍｏ：０．１〜４％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｓｎ：０．１〜５％、 Ｚｎ：０．
１〜３％、Ｐ：０．０５〜０．６％、のうちの１種また
は２種以上、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介し
て分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核とし
て成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらにフェライト相
とＣｕ合金結合相の界面部にＢＮが分布した組織、およ
び９％以下の気孔率、を有するＦｅ基焼結合金で構成し
てなる、相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受に特徴
を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の焼結合金軸受におい
て、これを構成するＦｅ基焼結合金の成分組成および気
孔率を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、液相焼結を可能ならしめ、焼結性向上に
寄与して強度を向上させる作用があるが、その割合が１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
割合が２０％を越えると耐摩耗性が低下するようになる
ことから、その割合を１〜２０％、望ましくは５〜１５
％と定めた。
て、これを構成するＦｅ基焼結合金の成分組成および気
孔率を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、液相焼結を可能ならしめ、焼結性向上に
寄与して強度を向上させる作用があるが、その割合が１
％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
割合が２０％を越えると耐摩耗性が低下するようになる
ことから、その割合を１〜２０％、望ましくは５〜１５
％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｃ Ｃ成分には、ＳとＢＮ成分の作用でフェライト相内の結
晶粒界に微細な遊離黒鉛として析出し、成長して自己潤
滑性を向上させる作用があるが、その割合が０．５％未
満では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑
性を確保することができず、一方その割合が３％を越え
ると相対的に多量の黒鉛が析出するようになって強度低
下が避けられないことから、その割合を０．５〜３％、
望ましくは１〜２．５％と定めた。
晶粒界に微細な遊離黒鉛として析出し、成長して自己潤
滑性を向上させる作用があるが、その割合が０．５％未
満では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑
性を確保することができず、一方その割合が３％を越え
ると相対的に多量の黒鉛が析出するようになって強度低
下が避けられないことから、その割合を０．５〜３％、
望ましくは１〜２．５％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｓ Ｓ成分は、上記の通り遊離黒鉛の析出には不可欠の成分
であり、したがってその割合が０．０２％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０２〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
であり、したがってその割合が０．０２％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０２〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
【０００９】（ｄ） ＢＮ ＢＮ成分には、フェライト相とＣｕ合金結合相の界面部
に分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を核として
析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえればパーライ
ト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライト相をフ
ェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、その割合が
０．１％未満では黒鉛化が不十分で、残留パーライトに
よる相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自己潤滑性も
得られず、一方その割合が４％を越えると焼結性が低下
し高強度を確保することができなくなることから、その
割合を０．１〜４％、望ましくは１〜２．５％と定め
た。
に分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を核として
析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえればパーライ
ト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライト相をフ
ェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、その割合が
０．１％未満では黒鉛化が不十分で、残留パーライトに
よる相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自己潤滑性も
得られず、一方その割合が４％を越えると焼結性が低下
し高強度を確保することができなくなることから、その
割合を０．１〜４％、望ましくは１〜２．５％と定め
た。
【００１０】（ｅ） Ｍｏ Ｍｏ成分には、フエライト相に固溶して強度を向上させ
る作用があるが、その割合が０．１％未満では所望の強
度向上効果が得られず、一方その割合が４％を越える
と、炭化物を形成して軸受特性を損なうようになること
から、その割合を０．１〜４％、望ましくは１〜２．５
％と定めた。
る作用があるが、その割合が０．１％未満では所望の強
度向上効果が得られず、一方その割合が４％を越える
と、炭化物を形成して軸受特性を損なうようになること
から、その割合を０．１〜４％、望ましくは１〜２．５
％と定めた。
【００１１】（ｆ） Ｓｎ，Ｚｎ、およびＰ これらの成分には、主としてＣｕ合金結合相に固溶して
なじみ性を向上させる作用があるので、必要に応じて含
有させるが、その割合が、それぞれＳｎ：０．１％未
満、Ｚｎ：０．１％未満、およびＰ：０．０５％未満で
は前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その割合
がそれぞれＳｎ：４％、Ｚｎ：３％、およびＰ：０．６
％を越えると急激に脆化するようになることから、その
割合をそれぞれＳｎ：０．１〜４％、望ましくは０．５
〜２％、Ｚｎ：０．１〜３％、望ましくは０．５〜１
％、およびＰ：０．０５〜０．６％、望ましくは０．１
〜０．３％と定めた。
なじみ性を向上させる作用があるので、必要に応じて含
有させるが、その割合が、それぞれＳｎ：０．１％未
満、Ｚｎ：０．１％未満、およびＰ：０．０５％未満で
は前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その割合
がそれぞれＳｎ：４％、Ｚｎ：３％、およびＰ：０．６
％を越えると急激に脆化するようになることから、その
割合をそれぞれＳｎ：０．１〜４％、望ましくは０．５
〜２％、Ｚｎ：０．１〜３％、望ましくは０．５〜１
％、およびＰ：０．０５〜０．６％、望ましくは０．１
〜０．３％と定めた。
【００１２】（ｇ） 気孔率 気孔率が９％を越えると、軸受の強度が低下し、特に高
強度が要求される場合に対応することができなくなるこ
とから、気孔率を９％以下、望ましくは７％以下と定め
た。
強度が要求される場合に対応することができなくなるこ
とから、気孔率を９％以下、望ましくは７％以下と定め
た。
【００１３】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の焼結合金軸受
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュ
のｈＢＮ粉末、同−１００メッシュのＭｏ粉末、同−１
００メッシュのＣｕ−Ｓｎ合金（Ｓｎ：９％含有）粉
末、同−１００メッシュのＣｕ−Ｚｎ合金（Ｚｎ：３０
％含有）粉末、Ｃｕ−Ｐ合金（Ｐ：８％含有）粉末を用
意し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成に
配合し、これに潤滑剤として０．４％のステアリン酸亜
鉛を添加してＶ型ミキサーにて３０分間混合した後、
３．５〜５ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力で圧粉体に
プレス成形し、この圧粉体を、アンモニア分解ガス雰囲
気中、１０００〜１２５０℃の範囲内の所定温度に３０
分間保持の条件で焼結して、同じく表１，２に示される
気孔率および配合組成と実質的に同一の成分組成をもっ
たＦｅ基焼結合で構成され、いずれも外径：１６mmφ×
内径：８mmφ×長さ：８mmの寸法を有する本発明焼結合
金軸受１〜２１および従来焼結合金軸受１〜５をそれぞ
れ製造した。なお、本発明焼結合金軸受１〜２１はいず
れも図１に示される組織を有し、また従来焼結合金軸受
１〜５はいずれも図２に示される組織を有するものであ
った。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュ
のｈＢＮ粉末、同−１００メッシュのＭｏ粉末、同−１
００メッシュのＣｕ−Ｓｎ合金（Ｓｎ：９％含有）粉
末、同−１００メッシュのＣｕ−Ｚｎ合金（Ｚｎ：３０
％含有）粉末、Ｃｕ−Ｐ合金（Ｐ：８％含有）粉末を用
意し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成に
配合し、これに潤滑剤として０．４％のステアリン酸亜
鉛を添加してＶ型ミキサーにて３０分間混合した後、
３．５〜５ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力で圧粉体に
プレス成形し、この圧粉体を、アンモニア分解ガス雰囲
気中、１０００〜１２５０℃の範囲内の所定温度に３０
分間保持の条件で焼結して、同じく表１，２に示される
気孔率および配合組成と実質的に同一の成分組成をもっ
たＦｅ基焼結合で構成され、いずれも外径：１６mmφ×
内径：８mmφ×長さ：８mmの寸法を有する本発明焼結合
金軸受１〜２１および従来焼結合金軸受１〜５をそれぞ
れ製造した。なお、本発明焼結合金軸受１〜２１はいず
れも図１に示される組織を有し、また従来焼結合金軸受
１〜５はいずれも図２に示される組織を有するものであ
った。
【００１４】ついで、この結果得られた各種の焼結合金
軸受のそれぞれを、合成油を真空浸油した状態で、図３
に概略正面図で示されるラジアル式摩擦試験機の支持治
具１に嵌め込み、これにＳ４５Ｃ（炭素鋼）製回転軸３
を２５μｍのクリアランスで挿通し、前記回転軸３に焼
結合金軸受２、支持治具１、およびボールベアリング４
を介して２０kgｆ／cm2 の高荷重Ｗをかけた状態で前記
回転軸を１０，０００rpm の回転数で高速回転させ、１
００時間運転の摩耗試験を行ない、試験後、焼結合金軸
受および回転軸の最大摩耗深さを測定した。この測定結
果を表３に示した。
軸受のそれぞれを、合成油を真空浸油した状態で、図３
に概略正面図で示されるラジアル式摩擦試験機の支持治
具１に嵌め込み、これにＳ４５Ｃ（炭素鋼）製回転軸３
を２５μｍのクリアランスで挿通し、前記回転軸３に焼
結合金軸受２、支持治具１、およびボールベアリング４
を介して２０kgｆ／cm2 の高荷重Ｗをかけた状態で前記
回転軸を１０，０００rpm の回転数で高速回転させ、１
００時間運転の摩耗試験を行ない、試験後、焼結合金軸
受および回転軸の最大摩耗深さを測定した。この測定結
果を表３に示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明焼
結合金軸受１〜２１は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、フェライト相と、こ
のフェライト相内に微細に分散分布する遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備することから、
相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわち低い相手攻
撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来焼結
合金軸受１〜５においては、硬質のパーライト相が原因
で、上記の苛酷な条件下では著しく高い相手攻撃性を示
すばかりでなく、なじみ性にも劣るので偏摩耗が発生し
易いことが明らかである。上述のように、この発明の焼
結合金軸受は、相手材である回転軸に対するなじみ性に
すぐれ、かつ自己潤滑性にもすぐれているので、苛酷な
条件下でも、きわめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するのである。
結合金軸受１〜２１は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、フェライト相と、こ
のフェライト相内に微細に分散分布する遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備することから、
相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわち低い相手攻
撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来焼結
合金軸受１〜５においては、硬質のパーライト相が原因
で、上記の苛酷な条件下では著しく高い相手攻撃性を示
すばかりでなく、なじみ性にも劣るので偏摩耗が発生し
易いことが明らかである。上述のように、この発明の焼
結合金軸受は、相手材である回転軸に対するなじみ性に
すぐれ、かつ自己潤滑性にもすぐれているので、苛酷な
条件下でも、きわめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するのである。
【図１】本発明焼結合金軸受を構成するＦｅ基焼結合金
の組織拡大模写図である。
の組織拡大模写図である。
【図２】従来焼結合金軸受を構成するＦｅ基焼結合金の
組織拡大模写図である。
組織拡大模写図である。
【図３】ラジアル式摩擦試験機を示す概略正面図であ
る。
る。
１ 支持治具 ２ 焼結合金軸受 ３ 回転軸 ４ ボールベアリング ５ ロードセル
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｕ：１〜２０％、 Ｃ：０．５〜３％、 Ｓ：０．０２〜１％、 窒化ほう素：０．１〜４
％、 Ｍｏ：０．１〜４％、を含有し、残りがＦｅと不可避不
純物からなる組成、 個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した
遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記フェライト相とＣｕ
合金結合相の界面部に窒化ほう素が分布した組織、 および９％以下の気孔率、を有するＦｅ基焼結合金で構
成したことを特徴とする相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ
基焼結合金軸受。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｕ：１〜２０％、 Ｃ：０．５〜３％、 Ｓ：０．０２〜１％、 窒化ほう素：０．１〜４
％、 Ｍｏ：０．１〜４％、を含有し、さらに、 Ｓｎ：０．１〜５％、 Ｚｎ：０．１〜３％、 Ｐ：０．０５〜０．６％、のうちの１種または２種以
上、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組
成、 個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した
遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記フェライト相とＣｕ
合金結合相の界面部に窒化ほう素が分布した組織、 および９％以下の気孔率、を有するＦｅ基焼結合金で構
成したことを特徴とする相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ
基焼結合金軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22103895A JPH0949063A (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ基焼結合金軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22103895A JPH0949063A (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ基焼結合金軸受 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949063A true JPH0949063A (ja) | 1997-02-18 |
Family
ID=16760519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22103895A Withdrawn JPH0949063A (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性Ｆｅ基焼結合金軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0949063A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014041976A1 (ja) * | 2012-09-12 | 2014-03-20 | Ntn株式会社 | 鉄系焼結金属製の機械部品 |
| CN111001813A (zh) * | 2019-12-28 | 2020-04-14 | 合肥波林新材料股份有限公司 | 一种高减摩性铁基硫化粉末冶金含油轴承材料及其制备方法和应用 |
-
1995
- 1995-08-07 JP JP22103895A patent/JPH0949063A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014041976A1 (ja) * | 2012-09-12 | 2014-03-20 | Ntn株式会社 | 鉄系焼結金属製の機械部品 |
| CN104583443A (zh) * | 2012-09-12 | 2015-04-29 | Ntn株式会社 | 铁系烧结金属制的机械部件 |
| US20150232966A1 (en) * | 2012-09-12 | 2015-08-20 | Ntn Corporation | Machine component made of ferrous sintered metal |
| US9970086B2 (en) | 2012-09-12 | 2018-05-15 | Ntn Corporation | Machine component made of ferrous sintered metal |
| US20180223398A1 (en) * | 2012-09-12 | 2018-08-09 | Ntn Corporation | Machine component made of ferrous sintered metal |
| US11035027B2 (en) | 2012-09-12 | 2021-06-15 | Ntn Corporation | Machine component made of ferrous sintered metal |
| US12146208B2 (en) | 2012-09-12 | 2024-11-19 | Ntn Corporation | Machine component made of ferrous sintered metal |
| CN111001813A (zh) * | 2019-12-28 | 2020-04-14 | 合肥波林新材料股份有限公司 | 一种高减摩性铁基硫化粉末冶金含油轴承材料及其制备方法和应用 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |