JPH0892656A - 深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0892656A JPH0892656A JP23548594A JP23548594A JPH0892656A JP H0892656 A JPH0892656 A JP H0892656A JP 23548594 A JP23548594 A JP 23548594A JP 23548594 A JP23548594 A JP 23548594A JP H0892656 A JPH0892656 A JP H0892656A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ｒ値が3.0 以上を示す格段に優れた深絞り性
を有する冷延鋼板を経済的に製造する方法を提案する。 【構成】Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.0 wt
％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt ％、
Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、Ｎ：0.
0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：0.0004
〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳは、Ｙ＝
1000（wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満たして含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、Ar3
変態点〜500 ℃の温度域にて、潤滑を施しつつ、合計圧
下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を行い、次いで、熱延板
再結晶処理を行ってから、圧下率50〜95％の冷間圧延を
施し、その後、700 〜950 ℃で冷延板再結晶焼鈍を行
う。
を有する冷延鋼板を経済的に製造する方法を提案する。 【構成】Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.0 wt
％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt ％、
Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、Ｎ：0.
0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：0.0004
〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳは、Ｙ＝
1000（wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満たして含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、Ar3
変態点〜500 ℃の温度域にて、潤滑を施しつつ、合計圧
下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を行い、次いで、熱延板
再結晶処理を行ってから、圧下率50〜95％の冷間圧延を
施し、その後、700 〜950 ℃で冷延板再結晶焼鈍を行
う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用鋼板等に用い
て好適な冷延鋼板であって、成形性とくに深絞り性に優
れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。
て好適な冷延鋼板であって、成形性とくに深絞り性に優
れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車用鋼板に用いられる冷延
鋼板においては、プレス加工性が良好であることが要求
される。このプレス加工における最近の傾向として、一
体成形や加工の複雑化があげられる。このため、この種
の用途に用いられる冷延鋼板に対しては、一層高レベル
のプレス加工性が必要になってきた。
鋼板においては、プレス加工性が良好であることが要求
される。このプレス加工における最近の傾向として、一
体成形や加工の複雑化があげられる。このため、この種
の用途に用いられる冷延鋼板に対しては、一層高レベル
のプレス加工性が必要になってきた。
【０００３】ところで、冷延鋼板の従来の一般的な製造
技術として、例えば特開昭59-226149 号公報、特開昭62
-192539 号公報などに提案されている方法がある。上記
の特開昭59-226149 号公報に開示の技術は0.002 wt％C-
0.02wt％Si-0.23wt％Mn-0.009wt％P-0.008 wt％S-0.025
wt％Al-0.0021 wt％N-0.10wt％Tiによるものであり、
その平均ｒ値は1.21〜1.48である。また、特開昭62-192
539 号公報に開示の技術は0.008 wt％C-0.04wt％Si-1.5
3 wt％Mn-0.01 wt％P-0.004 wt％S-0.0068wt％Ti-0.024
wt％Nbによるものであり、その平均ｒ値は1.41程度であ
る。しかし、ｒ値がこの程度のレベルの材料では、上述
したような厳しい加工の用途に到底応じられものではな
いという問題があった。また、特公昭44-17270号公報に
は低炭素リムド鋼に冷延−焼鈍を２回施すことにより、
ｒ値を2.18まで高める技術が開示されている。しかしな
がら、この方法はエネルギー消費が大きいばかりではな
く、生産性も低く、コストの面で不利であるという問題
があった。
技術として、例えば特開昭59-226149 号公報、特開昭62
-192539 号公報などに提案されている方法がある。上記
の特開昭59-226149 号公報に開示の技術は0.002 wt％C-
0.02wt％Si-0.23wt％Mn-0.009wt％P-0.008 wt％S-0.025
wt％Al-0.0021 wt％N-0.10wt％Tiによるものであり、
その平均ｒ値は1.21〜1.48である。また、特開昭62-192
539 号公報に開示の技術は0.008 wt％C-0.04wt％Si-1.5
3 wt％Mn-0.01 wt％P-0.004 wt％S-0.0068wt％Ti-0.024
wt％Nbによるものであり、その平均ｒ値は1.41程度であ
る。しかし、ｒ値がこの程度のレベルの材料では、上述
したような厳しい加工の用途に到底応じられものではな
いという問題があった。また、特公昭44-17270号公報に
は低炭素リムド鋼に冷延−焼鈍を２回施すことにより、
ｒ値を2.18まで高める技術が開示されている。しかしな
がら、この方法はエネルギー消費が大きいばかりではな
く、生産性も低く、コストの面で不利であるという問題
があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、従
来技術が抱えていた上述の問題点を有利に解決すること
にあり、格段に優れた深絞り性を有する冷延鋼板を、生
産性、コストの面などでの不利を招くことなく製造する
方法を提案することにある。また、この発明のより具体
的な目的は、ｒ値が3.0 以上を示す格段に優れた深絞り
性を有する冷延鋼板を経済的に製造する方法を提案する
ことにある。
来技術が抱えていた上述の問題点を有利に解決すること
にあり、格段に優れた深絞り性を有する冷延鋼板を、生
産性、コストの面などでの不利を招くことなく製造する
方法を提案することにある。また、この発明のより具体
的な目的は、ｒ値が3.0 以上を示す格段に優れた深絞り
性を有する冷延鋼板を経済的に製造する方法を提案する
ことにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】このような課題認識の下
で、発明者らは、鋼の成分組成および製造条件について
詳細に検討した。その結果、とくに、Ｃ，Ｎ，Ｓおよび
Nbなどの含有量を制御したうえ、熱間圧延条件を始めと
する製造条件を適切に制御することにより、上掲の課題
が解決できることを新たに知見した。
で、発明者らは、鋼の成分組成および製造条件について
詳細に検討した。その結果、とくに、Ｃ，Ｎ，Ｓおよび
Nbなどの含有量を制御したうえ、熱間圧延条件を始めと
する製造条件を適切に制御することにより、上掲の課題
が解決できることを新たに知見した。
【０００６】すなわち、本発明の要旨構成は以下のとお
りである。(1) Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.
0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼
を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域にて、潤滑を施しつ
つ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を行い、次い
で、熱延板再結晶処理を行ってから、圧下率50〜95％の
冷間圧延を施し、その後、700 〜950 ℃で冷延板再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性に優れる冷延鋼板
の製造方法。
りである。(1) Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.
0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼
を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域にて、潤滑を施しつ
つ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を行い、次い
で、熱延板再結晶処理を行ってから、圧下率50〜95％の
冷間圧延を施し、その後、700 〜950 ℃で冷延板再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性に優れる冷延鋼板
の製造方法。
【０００７】(2) Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜
2.0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、さらにNi：1.0 wt％以下、 Cu：1.0
wt％以下およびMo：1.0 wt％以下のうちから選ばれるい
ずれか１種または２種以上を含有し、残部はFeおよび不
可避的不純物からなる鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度
域にて、潤滑を施しつつ、合計圧下率50〜95％の熱間仕
上げ圧延を行い、次いで、熱延板再結晶処理を行ってか
ら、圧下率50〜95％の冷間圧延を施し、その後、700 〜
950 ℃で冷延板再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞
り性に優れる冷延鋼板の製造方法。
2.0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、さらにNi：1.0 wt％以下、 Cu：1.0
wt％以下およびMo：1.0 wt％以下のうちから選ばれるい
ずれか１種または２種以上を含有し、残部はFeおよび不
可避的不純物からなる鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度
域にて、潤滑を施しつつ、合計圧下率50〜95％の熱間仕
上げ圧延を行い、次いで、熱延板再結晶処理を行ってか
ら、圧下率50〜95％の冷間圧延を施し、その後、700 〜
950 ℃で冷延板再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞
り性に優れる冷延鋼板の製造方法。
【０００８】(3) Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜
2.0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、さらにTi：0.01〜0.05wt％を含有し、残部
はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、Ar3 変態点〜
500 ℃の温度域にて、潤滑を施しつつ、合計圧下率50〜
95％の熱間仕上げ圧延を行い、次いで、熱延板再結晶処
理を行ってから、圧下率50〜95％の冷間圧延を施し、そ
の後、700 〜950 ℃で冷延板再結晶焼鈍を行うことを特
徴とする深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法。
2.0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、さらにTi：0.01〜0.05wt％を含有し、残部
はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、Ar3 変態点〜
500 ℃の温度域にて、潤滑を施しつつ、合計圧下率50〜
95％の熱間仕上げ圧延を行い、次いで、熱延板再結晶処
理を行ってから、圧下率50〜95％の冷間圧延を施し、そ
の後、700 〜950 ℃で冷延板再結晶焼鈍を行うことを特
徴とする深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法。
【０００９】(4) Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜
2.0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、さらにNi：1.0 wt％以下、 Cu：1.0
wt％以下およびMo：1.0 wt％以下のうちから選ばれるい
ずれか１種または２種以上を含有し、さらにまた、Ti：
0.01〜0.05wt％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純
物からなる鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域にて、潤
滑を施しつつ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を
行い、次いで、熱延板再結晶処理を行ってから、圧下率
50〜95％の冷間圧延を施し、その後、700 〜950 ℃で冷
延板再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性に優れ
る冷延鋼板の製造方法。
2.0 wt％、Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt
％、Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、
Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、Ｂ：
0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、ＮおよびＳ
は、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満た
して含有し、さらにNi：1.0 wt％以下、 Cu：1.0
wt％以下およびMo：1.0 wt％以下のうちから選ばれるい
ずれか１種または２種以上を含有し、さらにまた、Ti：
0.01〜0.05wt％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純
物からなる鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域にて、潤
滑を施しつつ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を
行い、次いで、熱延板再結晶処理を行ってから、圧下率
50〜95％の冷間圧延を施し、その後、700 〜950 ℃で冷
延板再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性に優れ
る冷延鋼板の製造方法。
【００１０】(5) 上記発明(1) 〜(4) において、Ｃ、Ｎ
およびＳは、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）＜
18を満たすことが好ましい。
およびＳは、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）＜
18を満たすことが好ましい。
【００１１】(6) 上記発明(1) 〜(5) において、熱延板
再結晶処理の方法としては、熱延終了温度〜400 ℃の温
度域で巻き取って自己巻取焼鈍すること、または、圧延
終了後に700 〜950 ℃の温度域で焼鈍することが推奨さ
れる。
再結晶処理の方法としては、熱延終了温度〜400 ℃の温
度域で巻き取って自己巻取焼鈍すること、または、圧延
終了後に700 〜950 ℃の温度域で焼鈍することが推奨さ
れる。
【００１２】
【作用】次に、本発明において、鋼組成を上記要旨構成
のとおりに限定した理由について説明する。 Ｃ：0.0020wt％以下；Ｃは、深絞り性に悪影響を及ぼす
元素であるので、できる限り少ないほうがよい。その量
が0.0020wt％を超えると、特にその影響が顕著になるの
で、0.0020wt％以下、好ましくは 0.0010 wt％未満とす
る。
のとおりに限定した理由について説明する。 Ｃ：0.0020wt％以下；Ｃは、深絞り性に悪影響を及ぼす
元素であるので、できる限り少ないほうがよい。その量
が0.0020wt％を超えると、特にその影響が顕著になるの
で、0.0020wt％以下、好ましくは 0.0010 wt％未満とす
る。
【００１３】Si：0.01〜2.0 wt％；Siは、製鋼過程にお
ける脱酸元素として、また鋼を強化するのに有効な元素
であり、所望の強度を得るためには、少なくとも0.01wt
％添加する必要がある。しかし、その添加量が2.0wt ％
を超えると加工性が劣化するので、0.01〜2.0 wt％、好
ましくは0.01〜0.1 wt％とする。
ける脱酸元素として、また鋼を強化するのに有効な元素
であり、所望の強度を得るためには、少なくとも0.01wt
％添加する必要がある。しかし、その添加量が2.0wt ％
を超えると加工性が劣化するので、0.01〜2.0 wt％、好
ましくは0.01〜0.1 wt％とする。
【００１４】Mn：0.1 〜3.0 wt％；Mnは、製鋼過程にお
ける脱酸元素として、また鋼を強化するのに有効な元素
であり、所望の強度を得るためには、少なくとも0.1 wt
％添加する必要がある。しかし、その添加量が3.0wt ％
を超えると加工性が劣化するので、0.1 〜3.0 wt％、好
ましくは0.1 〜0.15wt％とする。
ける脱酸元素として、また鋼を強化するのに有効な元素
であり、所望の強度を得るためには、少なくとも0.1 wt
％添加する必要がある。しかし、その添加量が3.0wt ％
を超えると加工性が劣化するので、0.1 〜3.0 wt％、好
ましくは0.1 〜0.15wt％とする。
【００１５】Ｐ：0.01〜0.1wt ％；Ｐは、鋼を強化する
作用があり、所望の強度を得るためには、少なくとも0.
01wt％量添加する必要があるが、添加量が0.1 wt％を超
えると加工性が劣化するので、0.01〜0.1 wt％、好まし
くは0.01〜0.02wt％の範囲で添加する。
作用があり、所望の強度を得るためには、少なくとも0.
01wt％量添加する必要があるが、添加量が0.1 wt％を超
えると加工性が劣化するので、0.01〜0.1 wt％、好まし
くは0.01〜0.02wt％の範囲で添加する。
【００１６】Ｓ：0.003wt ％以下；Ｓは、深絞り性を劣
化させるので、極力低減することが必要である。Ｓ量が
0.003 wt％を超えると、その悪影響が大きくなるので、
0.003 wt％以下、好ましくは0.0010wt％以下とする。
化させるので、極力低減することが必要である。Ｓ量が
0.003 wt％を超えると、その悪影響が大きくなるので、
0.003 wt％以下、好ましくは0.0010wt％以下とする。
【００１７】Al：0.01〜0.06wt％；Alは、製鋼過程にお
ける脱酸作用のため、また炭窒化物形成元素の歩留まり
向上のために添加されるが、添加量が0.01wt％に満たな
いとその効果がなく、一方、0.06wt％を超えてもその効
果は飽和するので、0.01〜0.06wt％、好ましくは0.01〜
0.035 wt％とする。
ける脱酸作用のため、また炭窒化物形成元素の歩留まり
向上のために添加されるが、添加量が0.01wt％に満たな
いとその効果がなく、一方、0.06wt％を超えてもその効
果は飽和するので、0.01〜0.06wt％、好ましくは0.01〜
0.035 wt％とする。
【００１８】Ｎ：0.0020wt％以下；Ｎは、深絞り性を劣
化させるので極力低減することが必要である。0.0020wt
％を超えると、とくにその悪影響が大きくなるので0.00
20wt％以下、好ましくは0.0010wt％以下とする。
化させるので極力低減することが必要である。0.0020wt
％を超えると、とくにその悪影響が大きくなるので0.00
20wt％以下、好ましくは0.0010wt％以下とする。
【００１９】Nb：0.001 〜0.20wt％；Nbは、固溶Ｃを炭
化物として析出固定し、熱間仕上げ圧延前の組織を微細
化し、熱延板焼鈍後に｛１１１｝方位の結晶粒を優先的
に形成させ、さらに、再結晶焼鈍後の冷延板において、
深絞り性に有利な｛１１１｝方位の結晶粒を優先的に形
成させる元素である。添加量が、0.001 wt％に満たない
とその効果が少なく、0.20wt％を超えてもさらなる効果
の向上が見られないので、Nbの添加量は0.001〜0.20wt
％、好ましくは0.001 〜0.030 wt％とする。
化物として析出固定し、熱間仕上げ圧延前の組織を微細
化し、熱延板焼鈍後に｛１１１｝方位の結晶粒を優先的
に形成させ、さらに、再結晶焼鈍後の冷延板において、
深絞り性に有利な｛１１１｝方位の結晶粒を優先的に形
成させる元素である。添加量が、0.001 wt％に満たない
とその効果が少なく、0.20wt％を超えてもさらなる効果
の向上が見られないので、Nbの添加量は0.001〜0.20wt
％、好ましくは0.001 〜0.030 wt％とする。
【００２０】Ｂ：0.0004〜0.0030wt％；Ｂは、耐二次加
工脆性を改善するのに有効な元素である。Ｂ量が、0.00
04wt％未満の添加ではその効果がなく、一方、0.0030wt
％を超えて添加すると深絞り性が劣化するので0.0004〜
0.0030wt％、好ましくは0.0004〜0.0025wt％とする。
工脆性を改善するのに有効な元素である。Ｂ量が、0.00
04wt％未満の添加ではその効果がなく、一方、0.0030wt
％を超えて添加すると深絞り性が劣化するので0.0004〜
0.0030wt％、好ましくは0.0004〜0.0025wt％とする。
【００２１】 Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60； Ｃ、ＳおよびＮは、いずれもｒ値に悪影響を及ぼし、そ
の総和を制御することがプレス加工性の改善に極めて重
要である。総和を10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）に
して60以下、好ましくは50以下、より好ましくは18未満
にすればｒ値は著しく改善される。
の総和を制御することがプレス加工性の改善に極めて重
要である。総和を10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）に
して60以下、好ましくは50以下、より好ましくは18未満
にすればｒ値は著しく改善される。
【００２２】Ni：1.0 wt％以下、Cu：1.0 wt％以下、M
o：1.0 wt％以下；これらの元素は、いずれも所望の強
度を得るために必要に応じて添加されるが、いずれも、
1.0 wt％を超えて添加すると深絞り性が低下する。した
がって、Ni、Cu、Moの添加量は、いずれも1.0 wt％以
下、好ましくは0.01〜0.5 wt％とする。
o：1.0 wt％以下；これらの元素は、いずれも所望の強
度を得るために必要に応じて添加されるが、いずれも、
1.0 wt％を超えて添加すると深絞り性が低下する。した
がって、Ni、Cu、Moの添加量は、いずれも1.0 wt％以
下、好ましくは0.01〜0.5 wt％とする。
【００２３】Ti：0.01〜0.05wt％；Tiは、鋼中の固溶
Ｃ，Ｎを析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位
の結晶粒を優先的に形成させる元素である。添加量が、
0.01wt％に満たないとその効果が少なく、0.05wt％を超
えてもさらなる効果の向上が見られない。したがって、
Tiの添加量は0.01〜0.05wt％、好ましくは0.010 〜0.04
5 wt％とする。
Ｃ，Ｎを析出固定し、深絞り性に有利な｛１１１｝方位
の結晶粒を優先的に形成させる元素である。添加量が、
0.01wt％に満たないとその効果が少なく、0.05wt％を超
えてもさらなる効果の向上が見られない。したがって、
Tiの添加量は0.01〜0.05wt％、好ましくは0.010 〜0.04
5 wt％とする。
【００２４】次に、製造条件について説明する。 ・熱間圧延 スラブは、通常の連続鋳造法ないし造塊法に従って製造
すればよい。また、このスラブの熱間粗圧延の工程につ
いても特に定める必要はないが、例えば、連続鋳造スラ
ブを再加熱したもの、連続鋳造後、Ar3 変態点以下に降
温することなく直ちに、又は保温処理したものなどを圧
延すればよい。その際スラブ加熱温度は、オーステナイ
ト組織の均一化の点から、1100〜1200℃の範囲とするこ
とが好ましい。熱間仕上げ圧延において、とくに重要な
条件は、Ar3 〜 500℃の温度域にて、潤滑を施しつつ、
合計圧下率50〜95％の圧延を行うことである。すなわ
ち、仕上げ圧延をAr3 を超える温度で行うと、γ−α変
態により結晶方位がランダム化し、熱延板に｛１１１｝
集合組織が形成されず、冷延鋼板のｒ値が低下する。一
方、仕上げ圧延を500 ℃未満で行っても、ｒ値の向上は
みられず、いたずらに圧延荷重の増大を招くのみである
ので、熱間仕上げ圧延温度範囲はAr3〜 500℃の温度域
で行う必要がある。また、熱間仕上げ圧延の圧下率が50
％に満たないと熱延板に｛１１１｝集合組織が形成され
ず、一方、95％をを超えるとｒ値に好ましくない集合組
織が形成されるので、熱間仕上げ圧延の圧下率は50〜95
％とする必要がある。さらに、上記熱間仕上げ圧延を無
潤滑圧延にすると、ロールと鋼板との間の摩擦力に起因
する剪断変形により、深絞り性に好ましくない｛１１
０｝方位の結晶粒が鋼板表層部に形成され、ｒ値の向上
が望めなくなるので、熱間仕上げ圧延は潤滑圧延、好ま
しくは摩擦係数0.15以下の潤滑圧延により行うこととす
る。
すればよい。また、このスラブの熱間粗圧延の工程につ
いても特に定める必要はないが、例えば、連続鋳造スラ
ブを再加熱したもの、連続鋳造後、Ar3 変態点以下に降
温することなく直ちに、又は保温処理したものなどを圧
延すればよい。その際スラブ加熱温度は、オーステナイ
ト組織の均一化の点から、1100〜1200℃の範囲とするこ
とが好ましい。熱間仕上げ圧延において、とくに重要な
条件は、Ar3 〜 500℃の温度域にて、潤滑を施しつつ、
合計圧下率50〜95％の圧延を行うことである。すなわ
ち、仕上げ圧延をAr3 を超える温度で行うと、γ−α変
態により結晶方位がランダム化し、熱延板に｛１１１｝
集合組織が形成されず、冷延鋼板のｒ値が低下する。一
方、仕上げ圧延を500 ℃未満で行っても、ｒ値の向上は
みられず、いたずらに圧延荷重の増大を招くのみである
ので、熱間仕上げ圧延温度範囲はAr3〜 500℃の温度域
で行う必要がある。また、熱間仕上げ圧延の圧下率が50
％に満たないと熱延板に｛１１１｝集合組織が形成され
ず、一方、95％をを超えるとｒ値に好ましくない集合組
織が形成されるので、熱間仕上げ圧延の圧下率は50〜95
％とする必要がある。さらに、上記熱間仕上げ圧延を無
潤滑圧延にすると、ロールと鋼板との間の摩擦力に起因
する剪断変形により、深絞り性に好ましくない｛１１
０｝方位の結晶粒が鋼板表層部に形成され、ｒ値の向上
が望めなくなるので、熱間仕上げ圧延は潤滑圧延、好ま
しくは摩擦係数0.15以下の潤滑圧延により行うこととす
る。
【００２５】・熱延板再結晶処理 熱間仕上げ圧延を終えたままの鋼板は、加工組織を呈し
ているので、この鋼板に再結晶処理を施し、｛１１１｝
方位の結晶粒を形成させる必要がある。好ましい再結晶
処理条件としては、700 〜 950℃で20 sec以上の熱処理
によるか、圧延終了温度〜400 ℃の温度範囲で巻き取る
自己焼鈍処理によるのが好ましい。
ているので、この鋼板に再結晶処理を施し、｛１１１｝
方位の結晶粒を形成させる必要がある。好ましい再結晶
処理条件としては、700 〜 950℃で20 sec以上の熱処理
によるか、圧延終了温度〜400 ℃の温度範囲で巻き取る
自己焼鈍処理によるのが好ましい。
【００２６】・冷間圧延 冷延圧下率が50％未満では十分なｒ値が得られず、一
方、95％を超えると却ってｒ値が低下する。したがっ
て、冷間圧延の圧下は率50〜95％とする必要がある。
方、95％を超えると却ってｒ値が低下する。したがっ
て、冷間圧延の圧下は率50〜95％とする必要がある。
【００２７】・冷延板再結晶焼鈍 冷間圧延したままの鋼板は加工組織となっているので、
これに700 〜950 ℃で再結晶焼鈍を行うことにより、
｛１１１｝再結晶集合組織を発達させ、高いｒ値を得る
ことが可能となる。焼鈍温度が700 ℃未満の場合には再
結晶組織が未発達であり、また、950 ℃を超えると冷却
過程でγ−α変態により、結晶方位がランダム化し、と
もに低いｒ値しか得られない。
これに700 〜950 ℃で再結晶焼鈍を行うことにより、
｛１１１｝再結晶集合組織を発達させ、高いｒ値を得る
ことが可能となる。焼鈍温度が700 ℃未満の場合には再
結晶組織が未発達であり、また、950 ℃を超えると冷却
過程でγ−α変態により、結晶方位がランダム化し、と
もに低いｒ値しか得られない。
【００２８】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼スラブを再加熱し、
熱間粗圧延後、種々の条件で高温保持し、次いで圧延温
度、圧下率、潤滑状態を変えた熱間仕上げ圧延を行った
後、熱延板再結晶処理、冷間圧延および冷延板再結晶焼
鈍の工程を経て、板厚0.7mmの冷延鋼板を製造した。こ
れらの各製造条件を表２に示す。なお、潤滑圧延に用い
た潤滑材は鉱油ベースの潤滑油であり、摩擦係数は0.15
であった。これらの供試材について、材料特性を調べ、
その結果を表２に併せて示す。なお、ここに、ｒ値は J
IS５号引張試験片を使用し、15％予歪みを与えた後、３
点法により測定し、圧延方向、圧延方向に対して45°の
方向、圧延方向に対して90°の方向のｒ値をそれぞれを
ｒL 、ｒD およびｒC とし、これらからその平均値ｒを
ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４により求めた。
熱間粗圧延後、種々の条件で高温保持し、次いで圧延温
度、圧下率、潤滑状態を変えた熱間仕上げ圧延を行った
後、熱延板再結晶処理、冷間圧延および冷延板再結晶焼
鈍の工程を経て、板厚0.7mmの冷延鋼板を製造した。こ
れらの各製造条件を表２に示す。なお、潤滑圧延に用い
た潤滑材は鉱油ベースの潤滑油であり、摩擦係数は0.15
であった。これらの供試材について、材料特性を調べ、
その結果を表２に併せて示す。なお、ここに、ｒ値は J
IS５号引張試験片を使用し、15％予歪みを与えた後、３
点法により測定し、圧延方向、圧延方向に対して45°の
方向、圧延方向に対して90°の方向のｒ値をそれぞれを
ｒL 、ｒD およびｒC とし、これらからその平均値ｒを
ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４により求めた。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】表２から、本発明法によって製造した冷延
鋼板はすべて、ｒ値が3.0 以上の優れた深絞り性を有す
るものであることがわかる。これに対し、比較例はｒ値
の特性が劣っている。
鋼板はすべて、ｒ値が3.0 以上の優れた深絞り性を有す
るものであることがわかる。これに対し、比較例はｒ値
の特性が劣っている。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の製造方法
によれば、深絞り性に優れる冷延鋼板を提供できる。さ
らに本発明は、深絞り性として、ｒ値が3.0 以上を有す
る冷延鋼板を提供できる。
によれば、深絞り性に優れる冷延鋼板を提供できる。さ
らに本発明は、深絞り性として、ｒ値が3.0 以上を有す
る冷延鋼板を提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/16 (72)発明者 瀬戸 一洋 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部鉄鋼研究所 内 (72)発明者 坂田 敬 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部鉄鋼研究所 内 (72)発明者 加藤 俊之 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼開発・生産本部鉄鋼研究所 内
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.0
wt％、 Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt ％、 Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、 Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、 Ｂ：0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、Ｎおよび
Ｓは、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満
たして含有し、残部はFeおよび不可避的不純物からなる
鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域にて、潤滑を施しつ
つ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を行い、次い
で、熱延板再結晶処理を行ってから、圧下率50〜95％の
冷間圧延を施し、その後、700 〜950 ℃で冷延板再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性に優れる冷延鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.0
wt％、 Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt ％、 Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、 Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、 Ｂ：0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、Ｎおよび
Ｓは、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満
たして含有し、さらに Ni：1.0 wt％以下、 Cu：1.0 wt％以下および Mo：1.0 wt％以下のうちから選ばれるいずれか１種また
は２種以上を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物か
らなる鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域にて、潤滑を
施しつつ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ圧延を行
い、次いで、熱延板再結晶処理を行ってから、圧下率50
〜95％の冷間圧延を施し、その後、700 〜950 ℃で冷延
板再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性に優れる
冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.0
wt％、 Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt ％、 Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、 Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、 Ｂ：0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、Ｎおよび
Ｓは、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満
たして含有し、さらに Ti：0.01〜0.05wt％を含有し、残部はFeおよび不可避的
不純物からなる鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域に
て、潤滑を施しつつ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ
圧延を行い、次いで、熱延板再結晶処理を行ってから、
圧下率50〜95％の冷間圧延を施し、その後、700 〜950
℃で冷延板再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性
に優れる冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】Ｃ：0.0020wt％以下、 Si：0.01〜2.0
wt％、 Mn：0.1 〜3.0 wt％、 Ｐ：0.01〜0.1wt ％、 Ｓ：0.003wt ％以下、 Al：0.01〜0.06wt％、 Ｎ：0.0020wt％以下、 Nb：0.001 〜0.20wt％、 Ｂ：0.0004〜0.0030wt％を含み、かつ上記Ｃ、Ｎおよび
Ｓは、Ｙ＝10000 （wt％Ｃ＋wt％Ｓ＋wt％Ｎ）≦60を満
たして含有し、さらに Ni：1.0 wt％以下、 Cu：1.0 wt％以下および Mo：1.0 wt％以下のうちから選ばれるいずれか１種また
は２種以上を含有し、さらにまた、 Ti：0.01〜0.05wt％を含有し、残部はFeおよび不可避的
不純物からなる鋼を、Ar3 変態点〜500 ℃の温度域に
て、潤滑を施しつつ、合計圧下率50〜95％の熱間仕上げ
圧延を行い、次いで、熱延板再結晶処理を行ってから、
圧下率50〜95％の冷間圧延を施し、その後、700 〜950
℃で冷延板再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性
に優れる冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23548594A JPH0892656A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23548594A JPH0892656A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892656A true JPH0892656A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16986762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23548594A Pending JPH0892656A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0892656A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6651020B2 (en) | 1997-12-24 | 2003-11-18 | Edward S. More | Method and apparatus for economical drift compensation in high resolution measurements |
| EP0936279A4 (en) * | 1997-08-05 | 2004-04-21 | Jfe Steel Corp | THICK, COLD-ROLLED STEEL PLATE HAVING EXCELLENT DRAWING CAPACITY, AND MANUFACTURING METHOD THEREOF |
| US6743306B2 (en) | 2000-06-20 | 2004-06-01 | Nkk Corporation | Steel sheet and method for manufacturing the same |
-
1994
- 1994-09-29 JP JP23548594A patent/JPH0892656A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0936279A4 (en) * | 1997-08-05 | 2004-04-21 | Jfe Steel Corp | THICK, COLD-ROLLED STEEL PLATE HAVING EXCELLENT DRAWING CAPACITY, AND MANUFACTURING METHOD THEREOF |
| US6651020B2 (en) | 1997-12-24 | 2003-11-18 | Edward S. More | Method and apparatus for economical drift compensation in high resolution measurements |
| US6743306B2 (en) | 2000-06-20 | 2004-06-01 | Nkk Corporation | Steel sheet and method for manufacturing the same |
| US7252722B2 (en) | 2000-06-20 | 2007-08-07 | Nkk Corporation | Steel sheet |
| EP2312010A1 (en) | 2000-06-20 | 2011-04-20 | JFE Steel Corporation | Steel sheet and method for manufacturing the same |
| EP2312009A1 (en) | 2000-06-20 | 2011-04-20 | JFE Steel Corporation | Steel sheet and method for manufacturing the same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040525 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040722 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040921 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |