JP3484805B2 - 面内異方性が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
面内異方性が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法Info
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Description
ｗ
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、面内異方性が小さく、
なおかつ強度−伸びバランスが優れたフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法に関するものである。
なおかつ強度−伸びバランスが優れたフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼帯は、通常、
連続鋳造鋳片を加熱した後、熱間圧延（粗圧延および仕
上げ圧延）一熱延板焼鈍一冷間圧延一仕上げ焼鈍の各工
程を経て製造される。このようにして製造されたフェラ
イト系ステンレス鋼帯は、一般に、耐応力腐食割れ性に
優れるとともに安価であることから各種厨房器具、自動
車部品などの分野で幅広く使用されている。しかし、オ
ーステナイト系ステンレス鋼に比べるとプレス加工性
（強度と伸び）の点ではやや劣り、しかもプレス加工の
際にリジングとよばれるしわが発生するという欠点を有
していた。したがって、フェライト系ステンレス鋼は、
その強度と伸び（引張強さＴＳ×伸びＥｌで表し、「強
度−伸びバランス」と略記する。以下、同じ）とリジン
グが改善されれば、従来は適用が困難であったような加
工の厳しい箇所であっても、オーステナイト系ステンレ
ス鋼に代替して使用されるようになる。
連続鋳造鋳片を加熱した後、熱間圧延（粗圧延および仕
上げ圧延）一熱延板焼鈍一冷間圧延一仕上げ焼鈍の各工
程を経て製造される。このようにして製造されたフェラ
イト系ステンレス鋼帯は、一般に、耐応力腐食割れ性に
優れるとともに安価であることから各種厨房器具、自動
車部品などの分野で幅広く使用されている。しかし、オ
ーステナイト系ステンレス鋼に比べるとプレス加工性
（強度と伸び）の点ではやや劣り、しかもプレス加工の
際にリジングとよばれるしわが発生するという欠点を有
していた。したがって、フェライト系ステンレス鋼は、
その強度と伸び（引張強さＴＳ×伸びＥｌで表し、「強
度−伸びバランス」と略記する。以下、同じ）とリジン
グが改善されれば、従来は適用が困難であったような加
工の厳しい箇所であっても、オーステナイト系ステンレ
ス鋼に代替して使用されるようになる。
【０００３】ところで、フェライト系ステンレス鋼のプ
レス加工性を改善するために、これまでにも数多くの試
みがなされている。例えば、特開昭５３−４８０１８号
公報や特公平２−７３９１号公報には、極低Ｃ，Ｎ鋼に
NbやTiを添加することにより、ｒ値を向上させる技術が
提案されている。しかし、この技術では、ｒ値は向上す
るするものの、ｒ値の面内異方性（Δｒ）が大きく、し
かも強度−伸びバランスに劣るという問題点があった。
また、特開昭６２−１０２１７号公報にはフェライト系
ステンレス鋼片の熱間圧延工程において、歪み速度１５
０ 1/sec以上かつ歪み速度と摩擦係数の関係を規制する
ことにより、耐リジング性を改善する技術が提案されて
いる。しかし、この技術も、耐リジング性を改善するも
のの、ｒ値の面内異方性の点で不十分なであるうえ、強
度−伸びバランスを向上させる技術ではない。
レス加工性を改善するために、これまでにも数多くの試
みがなされている。例えば、特開昭５３−４８０１８号
公報や特公平２−７３９１号公報には、極低Ｃ，Ｎ鋼に
NbやTiを添加することにより、ｒ値を向上させる技術が
提案されている。しかし、この技術では、ｒ値は向上す
るするものの、ｒ値の面内異方性（Δｒ）が大きく、し
かも強度−伸びバランスに劣るという問題点があった。
また、特開昭６２−１０２１７号公報にはフェライト系
ステンレス鋼片の熱間圧延工程において、歪み速度１５
０ 1/sec以上かつ歪み速度と摩擦係数の関係を規制する
ことにより、耐リジング性を改善する技術が提案されて
いる。しかし、この技術も、耐リジング性を改善するも
のの、ｒ値の面内異方性の点で不十分なであるうえ、強
度−伸びバランスを向上させる技術ではない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このように、上記既知
技術は、プレス性の向上の面でｒ値あるいは耐リジング
性を向上させることができるものの、その反面ｒ値の面
内異方性を大きくするという共通した問題点を有してい
た。その上、これらいずれの既知技術においても、強度
−伸びバランスに着目し、その特性を改善しようとする
試みは全く行われていなかった。
技術は、プレス性の向上の面でｒ値あるいは耐リジング
性を向上させることができるものの、その反面ｒ値の面
内異方性を大きくするという共通した問題点を有してい
た。その上、これらいずれの既知技術においても、強度
−伸びバランスに着目し、その特性を改善しようとする
試みは全く行われていなかった。
【０００５】そこで、本発明の主たる目的は、ｒ値や耐
リジング性を改善しても上記既知技術が抱えている上述
した問題を惹起することのないフェライト系ステンレス
鋼帯の製造技術を確立することにある。この発明の他の
目的は、ｒ値および耐リジング性が優れ、しかもｒ値の
面内異方性が小さく、強度−伸びバランスに優れるフェ
ライト系ステンレス鋼帯を製造する方法を提供すること
にある。この発明のより具体的な目的は、ｒ値の面内異
方性（Δｒ）が0.3 以下、強度−伸びバランス（ＴＳ×
Ｅｌ）が１８０００以上の特性を有するフェライト系ス
テンレス鋼帯を製造する方法を提供することにある。
リジング性を改善しても上記既知技術が抱えている上述
した問題を惹起することのないフェライト系ステンレス
鋼帯の製造技術を確立することにある。この発明の他の
目的は、ｒ値および耐リジング性が優れ、しかもｒ値の
面内異方性が小さく、強度−伸びバランスに優れるフェ
ライト系ステンレス鋼帯を製造する方法を提供すること
にある。この発明のより具体的な目的は、ｒ値の面内異
方性（Δｒ）が0.3 以下、強度−伸びバランス（ＴＳ×
Ｅｌ）が１８０００以上の特性を有するフェライト系ス
テンレス鋼帯を製造する方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】さて、上掲の目的の実現
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼の化学組成と熱間圧延条件とくにその粗圧
延条件さらに熱延板焼鈍条件を適切に制御すれば、ｒ
値、耐リジング性の改善に加えて、面内異方性および強
度−伸びバランスを向上させることが可能となることが
できることを見いだし、本発明を完成するに到った。
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼の化学組成と熱間圧延条件とくにその粗圧
延条件さらに熱延板焼鈍条件を適切に制御すれば、ｒ
値、耐リジング性の改善に加えて、面内異方性および強
度−伸びバランスを向上させることが可能となることが
できることを見いだし、本発明を完成するに到った。
【０００７】本発明は、上記の知見を具体化した下記の
構成を要旨とするものである。 (1) フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧延および仕
上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱延板焼鈍、
酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を行ってステ
ンレス鋼帯を製造する方法において、前記フェライト系
ステンレス鋼の化学組成から算出される下記(1) 式で表
されるγｐを２０〜８０とし、前記粗圧延工程のうちの
少なくとも１パスの圧延を、圧延温度９７０〜１１５０
℃、摩擦係数０．３以下かつ圧下率４０〜７５％の条件
で行い、さらに前記熱延板焼鈍工程において７５０〜９
５０℃で１ｈｒ以上の保持を行い、かつその降温過程に
おいて６００〜７５０℃で１ｈｒ以上の保持を行うこと
を特徴とする面内異方性が小さく強度−伸びバランスに
優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 記 γｐ＝２８８（Ｃwt％）＋３５０（Ｎwt％）＋２２（Ｎｉwt％）＋７．５（Ｍｎ wt％）―１８．７５（Ｃｒwt％）―５４（Ｓｉwt％）＋３３８．５……(1)
構成を要旨とするものである。 (1) フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧延および仕
上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱延板焼鈍、
酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を行ってステ
ンレス鋼帯を製造する方法において、前記フェライト系
ステンレス鋼の化学組成から算出される下記(1) 式で表
されるγｐを２０〜８０とし、前記粗圧延工程のうちの
少なくとも１パスの圧延を、圧延温度９７０〜１１５０
℃、摩擦係数０．３以下かつ圧下率４０〜７５％の条件
で行い、さらに前記熱延板焼鈍工程において７５０〜９
５０℃で１ｈｒ以上の保持を行い、かつその降温過程に
おいて６００〜７５０℃で１ｈｒ以上の保持を行うこと
を特徴とする面内異方性が小さく強度−伸びバランスに
優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 記 γｐ＝２８８（Ｃwt％）＋３５０（Ｎwt％）＋２２（Ｎｉwt％）＋７．５（Ｍｎ wt％）―１８．７５（Ｃｒwt％）―５４（Ｓｉwt％）＋３３８．５……(1)
【０００８】(2) フェライト系ステンレス鋼素材に、粗
圧延および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後
熱延板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍
を行ってステンレス鋼帯を製造する方法において、前記
フェライト系ステンレス鋼の化学組成から算出される下
記(1) 式で表されるγｐを２０〜８０とし、前記粗圧延
工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度９７
０〜１１５０℃、摩擦係数０．３以下かつ圧下率４０〜
７５％の条件で行い、また前記仕上げ圧延工程のうちの
少なくとも１パスの圧延を、圧延温度６００〜９５０
℃、圧下率２０〜４５％の条件で行い、さらに前記熱延
板焼鈍工程において７５０〜９５０℃で１ｈｒ以上の保
持を行い、かつその降温過程において６００〜７５０℃
で１ｈｒ以上の保持を行うことを特徴とする面内異方性
が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法。 記 γｐ＝２８８（Ｃwt％）＋３５０（Ｎwt％）＋２２（Ｎｉwt％）＋７．５（Ｍｎ wt％）―１８．７５（Ｃｒwt％）―５４（Ｓｉwt％）＋３３８．５……(1)
圧延および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後
熱延板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍
を行ってステンレス鋼帯を製造する方法において、前記
フェライト系ステンレス鋼の化学組成から算出される下
記(1) 式で表されるγｐを２０〜８０とし、前記粗圧延
工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度９７
０〜１１５０℃、摩擦係数０．３以下かつ圧下率４０〜
７５％の条件で行い、また前記仕上げ圧延工程のうちの
少なくとも１パスの圧延を、圧延温度６００〜９５０
℃、圧下率２０〜４５％の条件で行い、さらに前記熱延
板焼鈍工程において７５０〜９５０℃で１ｈｒ以上の保
持を行い、かつその降温過程において６００〜７５０℃
で１ｈｒ以上の保持を行うことを特徴とする面内異方性
が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法。 記 γｐ＝２８８（Ｃwt％）＋３５０（Ｎwt％）＋２２（Ｎｉwt％）＋７．５（Ｍｎ wt％）―１８．７５（Ｃｒwt％）―５４（Ｓｉwt％）＋３３８．５……(1)
【０００９】上記各発明において、粗圧延の温度範囲は
９００〜１３００℃、仕上げ圧延の温度範囲は５５０〜
１０００℃とすることが望ましい。また、上記各発明に
おいて、γｐが２０〜８０を満たすフェライト系ステン
レス鋼の成分組成の好適範囲は、次のとおりである。
Ｃ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.080wt ％
、Si：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜0.80wt
％、Mn：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜1.50wt
％、Cr：11〜20wt％、より好ましくは14〜19wt％、Ni：
2.0wt ％以下、より好ましくは0.01〜1.0 wt％、Ｐ：0.
08wt％以下、より好ましくは0.010 〜0.080wt ％ 、
Ｓ：0.0100wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.0080wt
％、Ｎ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.002 〜0.08wt
％、さらに必要に応じて、Nb：0.050 〜0.30wt％、Ti：
0.050 〜0.30wt％、Al：0.010 〜0.20wt％、Ｖ：0.050
〜0.30wt％、Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.50 〜2.5
wt％、Cu：0.50 〜2.5 wt％から選ばれる１種又は２種
以上を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物よりなる
組成の鋼。
９００〜１３００℃、仕上げ圧延の温度範囲は５５０〜
１０００℃とすることが望ましい。また、上記各発明に
おいて、γｐが２０〜８０を満たすフェライト系ステン
レス鋼の成分組成の好適範囲は、次のとおりである。
Ｃ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.080wt ％
、Si：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜0.80wt
％、Mn：1.5 wt％以下、より好ましくは0.10〜1.50wt
％、Cr：11〜20wt％、より好ましくは14〜19wt％、Ni：
2.0wt ％以下、より好ましくは0.01〜1.0 wt％、Ｐ：0.
08wt％以下、より好ましくは0.010 〜0.080wt ％ 、
Ｓ：0.0100wt％以下、より好ましくは0.0010〜0.0080wt
％、Ｎ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.002 〜0.08wt
％、さらに必要に応じて、Nb：0.050 〜0.30wt％、Ti：
0.050 〜0.30wt％、Al：0.010 〜0.20wt％、Ｖ：0.050
〜0.30wt％、Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.50 〜2.5
wt％、Cu：0.50 〜2.5 wt％から選ばれる１種又は２種
以上を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物よりなる
組成の鋼。
【００１０】
【作用】まず、本発明に相当する契機となった実験研究
の成果について説明する。高周波真空溶解炉にてγｐが
異なるフェライト系ステンレス鋼（Ｃ：０．０１０〜
０．０８０―wt％、Ｓｉ：０．２０〜０．６０wt％、Ｍ
ｎ：０．２０〜０．７０wt％、Ｐ：０．０３２wt％、
Ｓ：０．００２９wt％、Ｃｒ：１６．３wt％、Ｎｉ：
０．０９〜０．３０wt％、Ｎ：０．０１２〜０．０６０
wt％、Ａ１：０．０１wt％）を溶製し、２００ｍｍ厚の
ブロック片とした。これらを１２３０℃に加熱し、４パ
スの粗圧延、５〜７パスの仕上げ圧延からなる熱間圧延
を行い、４．０mm厚の熱延鋼板とした。ここで、粗圧延
における最終パスＲ4 （圧延温度：１０３０〜１０８０
℃）の圧下率およびロールと圧延材間の摩擦係数（μ）
を、また仕上げ圧延（圧延温度：８００〜８７０℃）に
おける最終パスＦ5 又はＦ7の圧下率の値（１８％、３
０％）を変化させた。また、熱延板焼鈍は８５０℃で４
時間保持後、降温過程（冷却速度：２０℃／ｈｒ）にお
いて７００℃で２時間保持したのち上記冷却速度で５０
０℃まで冷却した。ただし、一部のものについては保持
を行わず８５０℃から５００℃まで上記冷却速度で冷却
した。以上の方法で得た熱延鋼板を、酸洗−冷間圧延−
仕上げ焼鈍の工程を経て０．７ｍｍ厚の冷延焼鈍板とし
た。この冷延焼鈍板から試験片を採取し、機械的性質
（引張強さ、伸び）およびｒ値の面内異方性（Δｒ）を
測定した。なお、Δｒは、Δｒ＝（ｒL -2ｒD + ｒC ）
／２から求めた。ただし、ｒL 、ｒD およびｒC は、そ
れぞれ圧延方向、圧延方向に対して４５°の方向、圧延
方向に対して９０°の方向のｒ値を表す。以上の方法で
求めた強度−伸びバランスおよびΔｒに及ぼす熱延条件
および熱延板焼鈍条件の影響をそれぞれ図１および図２
に示す。
の成果について説明する。高周波真空溶解炉にてγｐが
異なるフェライト系ステンレス鋼（Ｃ：０．０１０〜
０．０８０―wt％、Ｓｉ：０．２０〜０．６０wt％、Ｍ
ｎ：０．２０〜０．７０wt％、Ｐ：０．０３２wt％、
Ｓ：０．００２９wt％、Ｃｒ：１６．３wt％、Ｎｉ：
０．０９〜０．３０wt％、Ｎ：０．０１２〜０．０６０
wt％、Ａ１：０．０１wt％）を溶製し、２００ｍｍ厚の
ブロック片とした。これらを１２３０℃に加熱し、４パ
スの粗圧延、５〜７パスの仕上げ圧延からなる熱間圧延
を行い、４．０mm厚の熱延鋼板とした。ここで、粗圧延
における最終パスＲ4 （圧延温度：１０３０〜１０８０
℃）の圧下率およびロールと圧延材間の摩擦係数（μ）
を、また仕上げ圧延（圧延温度：８００〜８７０℃）に
おける最終パスＦ5 又はＦ7の圧下率の値（１８％、３
０％）を変化させた。また、熱延板焼鈍は８５０℃で４
時間保持後、降温過程（冷却速度：２０℃／ｈｒ）にお
いて７００℃で２時間保持したのち上記冷却速度で５０
０℃まで冷却した。ただし、一部のものについては保持
を行わず８５０℃から５００℃まで上記冷却速度で冷却
した。以上の方法で得た熱延鋼板を、酸洗−冷間圧延−
仕上げ焼鈍の工程を経て０．７ｍｍ厚の冷延焼鈍板とし
た。この冷延焼鈍板から試験片を採取し、機械的性質
（引張強さ、伸び）およびｒ値の面内異方性（Δｒ）を
測定した。なお、Δｒは、Δｒ＝（ｒL -2ｒD + ｒC ）
／２から求めた。ただし、ｒL 、ｒD およびｒC は、そ
れぞれ圧延方向、圧延方向に対して４５°の方向、圧延
方向に対して９０°の方向のｒ値を表す。以上の方法で
求めた強度−伸びバランスおよびΔｒに及ぼす熱延条件
および熱延板焼鈍条件の影響をそれぞれ図１および図２
に示す。
【００１１】図１より、γｐが２０〜８０の範囲で、粗
圧延を潤滑一大圧下で圧延した場合には、強度一伸びバ
ランスが大きくなり、かつその効果は仕上げ圧延最終パ
スの圧下率が高いほど顕著である。なお、ＴＳ×Ｅｌが
１８０００以上あればプレス成形性は大きく向上すると
言われている。また、図２よりγｐが２０〜８０の範囲
で、粗圧延を潤滑−大圧下および仕上げ圧延を大圧下で
圧延し、さらに熱延板焼鈍の降温過程で７００℃の保持
を組み合わせた場合には、面内異方性が非常に小さくな
るが、大圧下圧延を行わない場合や７００℃保持を省略
した場合には、面内異方性は０．３を超えてしまうこと
がわかる。
圧延を潤滑一大圧下で圧延した場合には、強度一伸びバ
ランスが大きくなり、かつその効果は仕上げ圧延最終パ
スの圧下率が高いほど顕著である。なお、ＴＳ×Ｅｌが
１８０００以上あればプレス成形性は大きく向上すると
言われている。また、図２よりγｐが２０〜８０の範囲
で、粗圧延を潤滑−大圧下および仕上げ圧延を大圧下で
圧延し、さらに熱延板焼鈍の降温過程で７００℃の保持
を組み合わせた場合には、面内異方性が非常に小さくな
るが、大圧下圧延を行わない場合や７００℃保持を省略
した場合には、面内異方性は０．３を超えてしまうこと
がわかる。
【００１２】次に、本発明において、フェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造条件を上記要旨構成のとおりに限定し
た理由について説明する。 (1) γｐ：２０〜８０ 前記(1) 式で示されるγｐが、２０未満では伸びの増分
よりも強度低下分の方が大きく、一方７０を超えると強
度は大きくなるが伸びが著しく低下する。このためいず
れの場合とも強度一伸びバランスが悪く、プレス成形性
が劣化する。したがって、γｐの範囲は２０〜８０とし
た。なお、好ましい範囲は４０〜７０である。
ンレス鋼帯の製造条件を上記要旨構成のとおりに限定し
た理由について説明する。 (1) γｐ：２０〜８０ 前記(1) 式で示されるγｐが、２０未満では伸びの増分
よりも強度低下分の方が大きく、一方７０を超えると強
度は大きくなるが伸びが著しく低下する。このためいず
れの場合とも強度一伸びバランスが悪く、プレス成形性
が劣化する。したがって、γｐの範囲は２０〜８０とし
た。なお、好ましい範囲は４０〜７０である。
【００１３】(2) 粗圧延の圧延温度：９７０〜１１５０
℃ 粗圧延の圧延温度が９７０℃未満では、フェライト系ス
テンレス鋼の再結晶が進みにくく加工性が劣り、面内異
方性も改善されないばかりか、大圧下圧延時におけるロ
ール寿命が著しく短くなる。一方１１５０℃を超えると
フェライト粒が圧延方向に延びた組織になり、面内異方
性が大きくなる。したがって、粗圧延の圧延温度は９７
０〜１１５０℃にする必要がある。なお、好ましい温度
範囲は１０００〜１１００℃である。
℃ 粗圧延の圧延温度が９７０℃未満では、フェライト系ス
テンレス鋼の再結晶が進みにくく加工性が劣り、面内異
方性も改善されないばかりか、大圧下圧延時におけるロ
ール寿命が著しく短くなる。一方１１５０℃を超えると
フェライト粒が圧延方向に延びた組織になり、面内異方
性が大きくなる。したがって、粗圧延の圧延温度は９７
０〜１１５０℃にする必要がある。なお、好ましい温度
範囲は１０００〜１１００℃である。
【００１４】(3) 粗圧延の圧下率：４０〜７５％
粗圧延の圧下率が４０％未満では、板厚の中心部に未再
結晶組織が多量に残存するために加工性が劣り、面内異
方性も改善されない。しかし、７５％を超えての圧延は
焼き付きを引き起こしたり、噛み込み不良をも引き起こ
す危険性がある。したがって、粗圧延の圧下率は４０〜
７５％にする必要がある。なお、好ましい圧下率の範囲
は４５〜６０％である。
結晶組織が多量に残存するために加工性が劣り、面内異
方性も改善されない。しかし、７５％を超えての圧延は
焼き付きを引き起こしたり、噛み込み不良をも引き起こ
す危険性がある。したがって、粗圧延の圧下率は４０〜
７５％にする必要がある。なお、好ましい圧下率の範囲
は４５〜６０％である。
【００１５】(4) 粗圧延の摩擦係数：０．３０以下
粗圧延の摩擦係数が０．３０を超えると、鋼板表層部の
強剪断歪み領域では再結晶が起こるが、板厚中心部では
大部分が未再結晶組織として残るので、加工性が劣り、
面内異方性も改善されない。しかも、鋼板とロールとの
焼きつきにより鋼板の表面性状が著しく劣化する。した
がって、粗圧延の摩擦係数は０．３０以下、好ましくは
０．２以下とする必要がある。なお、摩擦係数を低下さ
せるための潤滑方法は例えば低融点ガラス系潤滑剤を水
と混合して鋼板またはロールに吹き付ける等任意の方法
でよい。
強剪断歪み領域では再結晶が起こるが、板厚中心部では
大部分が未再結晶組織として残るので、加工性が劣り、
面内異方性も改善されない。しかも、鋼板とロールとの
焼きつきにより鋼板の表面性状が著しく劣化する。した
がって、粗圧延の摩擦係数は０．３０以下、好ましくは
０．２以下とする必要がある。なお、摩擦係数を低下さ
せるための潤滑方法は例えば低融点ガラス系潤滑剤を水
と混合して鋼板またはロールに吹き付ける等任意の方法
でよい。
【００１６】(5）熱延板焼鈍
７５０〜９５０℃の温度にｌｈｒ以上保持して熱延板焼
鈍するのは、鋼板の再結晶をはかることおよび熱延板中
に残存する変態相をフェライト相と炭化物に分解するこ
とを目的とする。焼鈍条件が７５０℃に満たないか、ｌ
ｈｒに満たないと再結晶温度および変態相の分解が不十
分なため、強度−伸びバランスが低下する。一方９５０
℃を超えると、γ相が析出するため、冷間圧延性が低下
するとともに強度−伸びバランスも低下する。また、降
温過程において６００〜７５０℃でｌｈ以上の保持を行
うと、ｒ値が向上し、さらに面内異方性も小さくなる。
これは６００〜７５０℃の保持中に鋼中のＣ，ＮがＣｒ
炭窒化物として析出するため冷間圧延前の固溶Ｃ，Ｎが
低減し、ｒ値および面内異方性（Δｒ）が向上したもの
と考えられる。保持条件が６００℃に満たないか、ｌｈ
ｒに満たないとＣｒ炭窒化物の析出量が少なく、ｒ値が
低下する。一方７５０℃を超えると、Ｃｒ炭窒化物の析
出はほとんどなく、鋼中のＣ，Ｎは固溶状態となるため
ｒ値が著しく低下する。
鈍するのは、鋼板の再結晶をはかることおよび熱延板中
に残存する変態相をフェライト相と炭化物に分解するこ
とを目的とする。焼鈍条件が７５０℃に満たないか、ｌ
ｈｒに満たないと再結晶温度および変態相の分解が不十
分なため、強度−伸びバランスが低下する。一方９５０
℃を超えると、γ相が析出するため、冷間圧延性が低下
するとともに強度−伸びバランスも低下する。また、降
温過程において６００〜７５０℃でｌｈ以上の保持を行
うと、ｒ値が向上し、さらに面内異方性も小さくなる。
これは６００〜７５０℃の保持中に鋼中のＣ，ＮがＣｒ
炭窒化物として析出するため冷間圧延前の固溶Ｃ，Ｎが
低減し、ｒ値および面内異方性（Δｒ）が向上したもの
と考えられる。保持条件が６００℃に満たないか、ｌｈ
ｒに満たないとＣｒ炭窒化物の析出量が少なく、ｒ値が
低下する。一方７５０℃を超えると、Ｃｒ炭窒化物の析
出はほとんどなく、鋼中のＣ，Ｎは固溶状態となるため
ｒ値が著しく低下する。
【００１７】上記(1) の成分のフェライト系ステンレス
鋼に対して、(2) (3) および(4) の条件を満たす粗圧延
を少なくとも１パス行い、さらに(5）の熱延板焼鈍を行
うと、製品の強度一伸びバランスが優れ、面内異方性も
改善される。上記１パスは粗圧延工程のどのパスで行っ
てもよい。このような粗圧延、熱延板焼鈍に引き続い
て、さらに下記条件を満たす仕上げ圧延を施すことによ
り、面内異方性をより一層改善することが可能となる。
鋼に対して、(2) (3) および(4) の条件を満たす粗圧延
を少なくとも１パス行い、さらに(5）の熱延板焼鈍を行
うと、製品の強度一伸びバランスが優れ、面内異方性も
改善される。上記１パスは粗圧延工程のどのパスで行っ
てもよい。このような粗圧延、熱延板焼鈍に引き続い
て、さらに下記条件を満たす仕上げ圧延を施すことによ
り、面内異方性をより一層改善することが可能となる。
【００１８】(6) 仕上げ圧延の圧延温度：６００〜９５
０℃ 仕上げ圧延の圧延温度が６００℃未満では２０％の圧下
率を確保することが困難となり、またロールの磨耗も激
しくなる。一方、圧延温度が９５０℃を超えると圧延歪
みの蓄積が少ないために、面内異方性の改善効果が期待
できなくなる。したがって、仕上げ圧延の圧延温度は６
００〜９５０℃の範囲にする必要があり、好ましくは７
５０〜９００℃の範囲がよい。
０℃ 仕上げ圧延の圧延温度が６００℃未満では２０％の圧下
率を確保することが困難となり、またロールの磨耗も激
しくなる。一方、圧延温度が９５０℃を超えると圧延歪
みの蓄積が少ないために、面内異方性の改善効果が期待
できなくなる。したがって、仕上げ圧延の圧延温度は６
００〜９５０℃の範囲にする必要があり、好ましくは７
５０〜９００℃の範囲がよい。
【００１９】(7) 仕上げ圧延の圧下率：２０〜４５％
仕上げ圧延の圧下率が２０％未満では面内異方性の改善
が認められず、一方、圧下率が４５％を超えると鋼板の
表面性状が劣化する。したがって、仕上げ圧延の圧下率
は２０〜４５％の範囲にする必要があり、好ましくは２
５〜３５％の範囲がよい。
が認められず、一方、圧下率が４５％を超えると鋼板の
表面性状が劣化する。したがって、仕上げ圧延の圧下率
は２０〜４５％の範囲にする必要があり、好ましくは２
５〜３５％の範囲がよい。
【００２０】なお、本発明においては、上述した処理条
件以外の製造条件は常法に従えばよく、例えば、スラブ
加熱１０５０〜１３００℃、粗圧延の温度範囲は９００
〜１３００℃、仕上げ圧延の温度範囲は５５０〜１０５
０℃、冷延板焼鈍は７５０〜１０００℃℃が好ましい。
また、潤滑油の種類、潤滑方法についても常法に従い適
宜に決定すればよい。
件以外の製造条件は常法に従えばよく、例えば、スラブ
加熱１０５０〜１３００℃、粗圧延の温度範囲は９００
〜１３００℃、仕上げ圧延の温度範囲は５５０〜１０５
０℃、冷延板焼鈍は７５０〜１０００℃℃が好ましい。
また、潤滑油の種類、潤滑方法についても常法に従い適
宜に決定すればよい。
【００２１】また、本発明はγｐが２０〜８０を満たす
フェライト系ステンレス鋼であれば成分組成にかかわら
ず適用可能であるが、下記の成分組成とすればより有利
に適合しうる。Ｃ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.00
10〜0.080wt ％ 、Si：1.5 wt％以下、より好ましくは
0.10〜0.80wt％、Mn：1.5 wt％以下、より好ましくは0.
10〜1.50wt％、Cr：11〜20wt％、より好ましくは14〜19
wt％、Ni：2.0wt ％以下、より好ましくは0.01〜1.0 wt
％、Ｐ：0.08wt％以下、より好ましくは0.010 〜0.080w
t ％ 、Ｓ：0.0100wt％以下、より好ましくは0.0010〜
0.0080wt％、Ｎ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.002
〜0.08wt％、さらに必要に応じて、Nb：0.050 〜0.30wt
％、Ti：0.050 〜0.30wt％、Al：0.010 〜0.20wt％、
Ｖ：0.050 〜0.30wt％、Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.
50 〜2.5 wt％、Cu：0.50 〜2.5 wt％から選ばれる１
種又は２種以上を含有し、残部はFeおよび不可避的不純
物よりなる組成の鋼。
フェライト系ステンレス鋼であれば成分組成にかかわら
ず適用可能であるが、下記の成分組成とすればより有利
に適合しうる。Ｃ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.00
10〜0.080wt ％ 、Si：1.5 wt％以下、より好ましくは
0.10〜0.80wt％、Mn：1.5 wt％以下、より好ましくは0.
10〜1.50wt％、Cr：11〜20wt％、より好ましくは14〜19
wt％、Ni：2.0wt ％以下、より好ましくは0.01〜1.0 wt
％、Ｐ：0.08wt％以下、より好ましくは0.010 〜0.080w
t ％ 、Ｓ：0.0100wt％以下、より好ましくは0.0010〜
0.0080wt％、Ｎ：0.1 wt％以下、より好ましくは0.002
〜0.08wt％、さらに必要に応じて、Nb：0.050 〜0.30wt
％、Ti：0.050 〜0.30wt％、Al：0.010 〜0.20wt％、
Ｖ：0.050 〜0.30wt％、Zr：0.050 〜0.30wt％、Mo：0.
50 〜2.5 wt％、Cu：0.50 〜2.5 wt％から選ばれる１
種又は２種以上を含有し、残部はFeおよび不可避的不純
物よりなる組成の鋼。
【００２２】
【実施例】実施例１
表１に示す化学組成の鋼Ａ〜Ｆを、溶製し、スラブとし
た後、１２００℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７ス
タンドからなる熱間圧延機にて板厚４．０ｍｍの熱延板
とした。この際、粗圧延４スタンド目の温度、圧下率、
摩擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は潤滑剤（低融
点のガラス系潤滑剤）の濃度を変えることによって行っ
た。なお粗圧延の他のスタンドの圧下率はいずれも４ス
タンド目の圧下率よりは小さくした。また、熱延板焼鈍
は８５０℃で４時間保持後、降温過程（冷却速度：２０
℃／ｈｒ）において７００℃で２時間保持を行ったの
ち、上記冷却速度で５００℃まで冷却した。ただし、一
部のものはこの保持を行わず８５０℃から５００℃まで
２０℃／ｈｒの冷却速度で冷却した。この熱延板を通常
の方法に従って、酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（８５０℃×
６０秒）により板厚０．７ｍｍの冷延鋼板とした。
た後、１２００℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７ス
タンドからなる熱間圧延機にて板厚４．０ｍｍの熱延板
とした。この際、粗圧延４スタンド目の温度、圧下率、
摩擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は潤滑剤（低融
点のガラス系潤滑剤）の濃度を変えることによって行っ
た。なお粗圧延の他のスタンドの圧下率はいずれも４ス
タンド目の圧下率よりは小さくした。また、熱延板焼鈍
は８５０℃で４時間保持後、降温過程（冷却速度：２０
℃／ｈｒ）において７００℃で２時間保持を行ったの
ち、上記冷却速度で５００℃まで冷却した。ただし、一
部のものはこの保持を行わず８５０℃から５００℃まで
２０℃／ｈｒの冷却速度で冷却した。この熱延板を通常
の方法に従って、酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（８５０℃×
６０秒）により板厚０．７ｍｍの冷延鋼板とした。
【００２３】
【表１】
【００２４】上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、強度一伸びバランス、ｒ値、Δｒおよびリジングの
各特性値を下記の方法により測定した。なお、従来の方
法で製造したステンレス鋼のΔｒは、絶対値で０．４〜
０．８程度であるので、絶対値で０．３以下であれば良
好であるといえる。 ・強度一伸びバランス ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い、引張強さＴＳ（Ｎ／ｍｍ
2 ）と伸びＥｌ（％）との積を求めた。 ・ｒ値 ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い１５％引張歪みを与えたの
ち、３点法による平均ｒ値を求めた。 ・Δｒ 上記方法で求めた各方向のｒ値から、Δｒ＝（ｒL -2ｒ
D + ｒC ）／２により求めた。ただし、ｒL 、ｒD およ
びｒC は、それぞれ圧延方向、圧延方向に対して４５°
の方向、圧延方向に対して９０°の方向のｒ値を表す。 ・リジング 圧延方向から採取したＪＩＳ５号試験片に２０％の引張
歪みを与えたのち、リジング高さを測定した。
て、強度一伸びバランス、ｒ値、Δｒおよびリジングの
各特性値を下記の方法により測定した。なお、従来の方
法で製造したステンレス鋼のΔｒは、絶対値で０．４〜
０．８程度であるので、絶対値で０．３以下であれば良
好であるといえる。 ・強度一伸びバランス ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い、引張強さＴＳ（Ｎ／ｍｍ
2 ）と伸びＥｌ（％）との積を求めた。 ・ｒ値 ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い１５％引張歪みを与えたの
ち、３点法による平均ｒ値を求めた。 ・Δｒ 上記方法で求めた各方向のｒ値から、Δｒ＝（ｒL -2ｒ
D + ｒC ）／２により求めた。ただし、ｒL 、ｒD およ
びｒC は、それぞれ圧延方向、圧延方向に対して４５°
の方向、圧延方向に対して９０°の方向のｒ値を表す。 ・リジング 圧延方向から採取したＪＩＳ５号試験片に２０％の引張
歪みを与えたのち、リジング高さを測定した。
【００２５】上記した粗圧延条件および熱延板焼鈍条件
と得られた特性値を表２に示す。なお、本発明法で製造
した鋼板はすべて、表面性状の劣化、噛み込み不良、形
状不良のいずれをも発生せず良好であった。
と得られた特性値を表２に示す。なお、本発明法で製造
した鋼板はすべて、表面性状の劣化、噛み込み不良、形
状不良のいずれをも発生せず良好であった。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２から、本発明方法を適用した鋼板は、
Δｒが−０．３０〜０．３０の範囲にあって小さく、Ｔ
Ｓ×Ｅｌが１８０００以上であり、しかもｒ値および耐
リジング性にも優れていることがわかる。
Δｒが−０．３０〜０．３０の範囲にあって小さく、Ｔ
Ｓ×Ｅｌが１８０００以上であり、しかもｒ値および耐
リジング性にも優れていることがわかる。
【００２８】実施例２
表１に示す化学組成の鋼Ａ〜Ｆを、溶製し、スラブとし
た後、１２３０℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７ス
タンドからなる熱間圧延機にて板厚４．０ｍｍの熱延板
とした。この際、粗圧延４スタンド目の温度、圧下率、
摩擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は潤滑剤（低融
点のガラス系潤滑剤）の濃度を変えることによって行っ
た。なお粗圧延の他のスタンドの圧下率はいずれも４ス
タンド目の圧下率よりは小さくした。さらに仕上げ圧延
の最終パスの温度および圧下率も変化させた。ただし、
仕上げ圧延の他のスタンドの圧下率はいずれも最終スタ
ンドの圧下率よりは小さくした。また、熱延板焼鈍は８
５０℃で４時間保持後、降温過程（冷却速度：２０℃／
ｈｒ）において７００℃で２時間保持を行ったのち、上
記冷却速度で５００℃まで冷却した。ただし、一部のも
のはこの保持を行わず８５０℃から５００℃まで２０℃
／ｈｒの冷却速度で冷却した。この熱延板を通常の方法
に従って、酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（８５０℃×６０
秒）により板厚０．７ｍｍの冷延鋼板とした。上記方法
により得られた鋼板を供試材として、ＴＳ×Ｅｌ、ｒ
値、Δｒおよびリジングの各特性値を実施例１と同様の
方法により測定した。
た後、１２３０℃に加熱後、粗４スタンド、仕上げ７ス
タンドからなる熱間圧延機にて板厚４．０ｍｍの熱延板
とした。この際、粗圧延４スタンド目の温度、圧下率、
摩擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は潤滑剤（低融
点のガラス系潤滑剤）の濃度を変えることによって行っ
た。なお粗圧延の他のスタンドの圧下率はいずれも４ス
タンド目の圧下率よりは小さくした。さらに仕上げ圧延
の最終パスの温度および圧下率も変化させた。ただし、
仕上げ圧延の他のスタンドの圧下率はいずれも最終スタ
ンドの圧下率よりは小さくした。また、熱延板焼鈍は８
５０℃で４時間保持後、降温過程（冷却速度：２０℃／
ｈｒ）において７００℃で２時間保持を行ったのち、上
記冷却速度で５００℃まで冷却した。ただし、一部のも
のはこの保持を行わず８５０℃から５００℃まで２０℃
／ｈｒの冷却速度で冷却した。この熱延板を通常の方法
に従って、酸洗一冷延一仕上げ焼鈍（８５０℃×６０
秒）により板厚０．７ｍｍの冷延鋼板とした。上記方法
により得られた鋼板を供試材として、ＴＳ×Ｅｌ、ｒ
値、Δｒおよびリジングの各特性値を実施例１と同様の
方法により測定した。
【００２９】上記した粗圧延条件および熱延板焼鈍条件
と得られた特性値を表３に示す。なお、本発明法で製造
した鋼板はすべて、表面性状の劣化、噛み込み不良、形
状不良のいずれをも発生せず良好であった。
と得られた特性値を表３に示す。なお、本発明法で製造
した鋼板はすべて、表面性状の劣化、噛み込み不良、形
状不良のいずれをも発生せず良好であった。
【００３０】
【表３】
【００３１】表３から、本発明方法を適用した鋼板は、
Δｒが−０．３０〜０．３０の範囲にあって小さく、Ｔ
Ｓ×Ｅｌが１８０００以上であり、しかもｒ値および耐
リジング性にも優れていることがわかる。
Δｒが−０．３０〜０．３０の範囲にあって小さく、Ｔ
Ｓ×Ｅｌが１８０００以上であり、しかもｒ値および耐
リジング性にも優れていることがわかる。
【００３２】
【発明の効果】上述したように、本発明法によれば、ｒ
の面内異方性が小さく、強度−伸びバランスに優れ、し
かもｒ値および耐リジング性にも優れるフェライト系ス
テンレス鋼帯の製造が可能となる。したがって、本明法
によれば、従来適用が困難であったような加工部材への
フェライト系ステンレス鋼の適用が可能となり、ステン
レス製品の高品質化、コスト低下に寄与するところ大で
ある。
の面内異方性が小さく、強度−伸びバランスに優れ、し
かもｒ値および耐リジング性にも優れるフェライト系ス
テンレス鋼帯の製造が可能となる。したがって、本明法
によれば、従来適用が困難であったような加工部材への
フェライト系ステンレス鋼の適用が可能となり、ステン
レス製品の高品質化、コスト低下に寄与するところ大で
ある。
【図１】ＴＳ×Ｅｌに及ぼすγｐ、熱延、焼鈍条件の影
響を示すグラフである。
響を示すグラフである。
【図２】ｒ値の面内異方性に及ぼすγｐ、熱延、焼鈍条
件の影響を示すグラフである。
件の影響を示すグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 小林 眞
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 千葉製鉄所 内
(72)発明者 金成 昌平
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社 技術研究所 内
(56)参考文献 特開 平７−268461（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−81036（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−73458（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−179358（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−10217（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−136930（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−39559（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 9/46 - 9/52
C21D 8/00 - 8/04
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧延
および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱延
板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を行
ってステンレス鋼帯を製造する方法において、 前記フェライト系ステンレス鋼の化学組成から算出され
る下記(1) 式で表されるγｐを２０〜８０とし、前記粗
圧延工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度
９７０〜１１５０℃、摩擦係数０．３以下かつ圧下率４
０〜７５％の条件で行い、さらに前記熱延板焼鈍工程に
おいて７５０〜９５０℃で１ｈｒ以上の保持を行い、か
つその降温過程において６００〜７５０℃で１ｈｒ以上
の保持を行うことを特徴とする面内異方性が小さく強度
−伸びバランスに優れるフェライト系ステンレス鋼帯の
製造方法。 記 γｐ＝２８８（Ｃwt％）＋３５０（Ｎwt％）＋２２（Ｎｉwt％）＋７．５（Ｍｎ wt％）―１８．７５（Ｃｒwt％）―５４（Ｓｉwt％）＋３３８．５ ……(1) - 【請求項２】フェライト系ステンレス鋼素材に、粗圧延
および仕上げ圧延よりなる熱間圧延を施し、その後熱延
板焼鈍、酸洗を経て、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を行
ってステンレス鋼帯を製造する方法において、 前記フェライト系ステンレス鋼の化学組成から算出され
る下記(1) 式で表されるγｐを２０〜８０とし、前記粗
圧延工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度
９７０〜１１５０℃、摩擦係数０．３以下かつ圧下率４
０〜７５％の条件で行い、また前記仕上げ圧延工程のう
ちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度６００〜９５
０℃、圧下率２０〜４５％の条件で行い、さらに前記熱
延板焼鈍工程において７５０〜９５０℃で１ｈｒ以上の
保持を行い、かつその降温過程において６００〜７５０
℃で１ｈｒ以上の保持を行うことを特徴とする面内異方
性が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ス
テンレス鋼帯の製造方法。 記 γｐ＝２８８（Ｃwt％）＋３５０（Ｎwt％）＋２２（Ｎｉwt％）＋７．５（Ｍｎ wt％）―１８．７５（Ｃｒwt％）―５４（Ｓｉwt％）＋３３８．５……(1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05469495A JP3484805B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 面内異方性が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05469495A JP3484805B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 面内異方性が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08253818A JPH08253818A (ja) | 1996-10-01 |
| JP3484805B2 true JP3484805B2 (ja) | 2004-01-06 |
Family
ID=12977914
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05469495A Expired - Fee Related JP3484805B2 (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 面内異方性が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3484805B2 (ja) |
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| TW496903B (en) * | 1997-12-19 | 2002-08-01 | Armco Inc | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| JP4221107B2 (ja) * | 1999-03-19 | 2009-02-12 | 新日本製鐵株式会社 | 表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP3581801B2 (ja) * | 1999-06-22 | 2004-10-27 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性と表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP4590719B2 (ja) * | 1999-12-03 | 2010-12-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐リジング性および成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板ならびにその製造方法 |
| JP4562281B2 (ja) * | 2000-12-25 | 2010-10-13 | 日新製鋼株式会社 | 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP4562280B2 (ja) * | 2000-12-25 | 2010-10-13 | 日新製鋼株式会社 | 加工性に優れ面内異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JP4721917B2 (ja) * | 2005-01-24 | 2011-07-13 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 成形時の面内異方性が小さく耐リジング性及び耐肌荒れ性に優れた低炭素低窒素フェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 |
| JP4721916B2 (ja) * | 2005-01-24 | 2011-07-13 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 成形時の面内異方性が小さく耐リジング性及び耐肌荒れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 |
| JP5338245B2 (ja) * | 2008-10-15 | 2013-11-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 強度−伸びバランスが良好で、かつリジングの小さいステンレス冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP6851269B2 (ja) * | 2017-06-16 | 2021-03-31 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板、鋼管および排気系部品用フェライト系ステンレス部材ならびにフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
-
1995
- 1995-03-14 JP JP05469495A patent/JP3484805B2/ja not_active Expired - Fee Related
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