JP2971192B2 - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は深絞り用冷延鋼板の製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｔｉを添加した極低炭素鋼を用いた深絞
り用冷延鋼板の製造方法としては、数多くありその代表
的なものとしては特公昭４４−１８０６６号公報があ
る。最近、廃棄された自動車など鉄スクラップが増え、
製鉄業の鉄源として見直されつつある。しかし、鉄スク
ラップに含有されるＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，等は通常
の精錬法では除去することが困難であり、鋼の中にそれ
らのトランプエレメントは残留し品質が劣化する。その
ため、Ｔｉを添加した極低炭素鋼を用いるような高級グ
レードの深絞り用冷延鋼板の製造方法には特公昭４４−
１８０６６号公報を初めとする従来の技術ではこれらの
トランプエレメントは許容されておらず、鉄スクラップ
は使用されなかった。
り用冷延鋼板の製造方法としては、数多くありその代表
的なものとしては特公昭４４−１８０６６号公報があ
る。最近、廃棄された自動車など鉄スクラップが増え、
製鉄業の鉄源として見直されつつある。しかし、鉄スク
ラップに含有されるＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，等は通常
の精錬法では除去することが困難であり、鋼の中にそれ
らのトランプエレメントは残留し品質が劣化する。その
ため、Ｔｉを添加した極低炭素鋼を用いるような高級グ
レードの深絞り用冷延鋼板の製造方法には特公昭４４−
１８０６６号公報を初めとする従来の技術ではこれらの
トランプエレメントは許容されておらず、鉄スクラップ
は使用されなかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明で解決しようと
する課題は、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，がトランプエレ
メントとして残留する鋳片を用いても、深絞り性が損な
われない深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する事であ
る。
する課題は、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，がトランプエレ
メントとして残留する鋳片を用いても、深絞り性が損な
われない深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する事であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、Ｃｕ，Ｓ
ｎ，Ｎｉ，Ｃｒがトランプエレメントとし残留する鋼片
を用いても、深絞り性が損なわれない深絞り用冷延鋼板
の製造方法に付いて、種々検討し、本発明の方法を見い
だしたものである。本発明の要旨は下記の通りである。 （１）製鋼（溶製、脱炭、鋳造）工程で鉄源の一部又は
全量をスクラップで賄う方法でスラブを造り、連続熱
延、巻取り、冷間圧延、再結晶焼鈍、調質圧延（以下
Ｓ．Ｐと記す）の工程を経て冷延鋼板を製造する方法に
おいて、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．６０％，Ｍｎ≦
０．８０％，Ｐ≦０．１２０％，Ｓ≦０．０３５％，ｓ
ｏｌＡｌ≦０．１００％，Ｎ≦０．００８０％，Ｔｉ：
０．０１０〜０．１０％，Ｂ≦０．００２０％，及びト
ランプエレメントとしてＣｕ：０．０５〜０．２０％，
Ｓｎ：０．００５〜０．０２０％，且つＣｕ（％）×Ｓ
ｎ（％）≦０．００２，Ｎｉ≦０．３％，Ｃｒ≦０．２
％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋼片を、通常の
方法で加熱し連続熱延を行い６７０〜８００℃で巻き取
り熱延鋼帯とし、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍に
て再結晶焼鈍を行なった後Ｓ．Ｐを施すことを特徴とす
る深絞り用冷延鋼板の製造方法。 （２）連続熱延時のスラブ加熱温度を１１５０℃以下で
行い、連続熱延後の巻き取り温度を８００℃以下とする
ことを特徴とする前記（１）記載の方法。
ｎ，Ｎｉ，Ｃｒがトランプエレメントとし残留する鋼片
を用いても、深絞り性が損なわれない深絞り用冷延鋼板
の製造方法に付いて、種々検討し、本発明の方法を見い
だしたものである。本発明の要旨は下記の通りである。 （１）製鋼（溶製、脱炭、鋳造）工程で鉄源の一部又は
全量をスクラップで賄う方法でスラブを造り、連続熱
延、巻取り、冷間圧延、再結晶焼鈍、調質圧延（以下
Ｓ．Ｐと記す）の工程を経て冷延鋼板を製造する方法に
おいて、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．６０％，Ｍｎ≦
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０．０１０〜０．１０％，Ｂ≦０．００２０％，及びト
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Ｓｎ：０．００５〜０．０２０％，且つＣｕ（％）×Ｓ
ｎ（％）≦０．００２，Ｎｉ≦０．３％，Ｃｒ≦０．２
％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋼片を、通常の
方法で加熱し連続熱延を行い６７０〜８００℃で巻き取
り熱延鋼帯とし、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍に
て再結晶焼鈍を行なった後Ｓ．Ｐを施すことを特徴とす
る深絞り用冷延鋼板の製造方法。 （２）連続熱延時のスラブ加熱温度を１１５０℃以下で
行い、連続熱延後の巻き取り温度を８００℃以下とする
ことを特徴とする前記（１）記載の方法。
【０００５】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者等は、Ｔｉ添加極低炭素鋼にＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃ
ｒを単独或いは複合添加した鋼を造り、熱延条件を変え
深絞り性に及ぼす影響に付いて種々検討した結果、図
１、図２に示すように、以下のことが明らかになった。
トランプエレメントを含有する鋼は１２００℃に加熱
した熱延後５００〜６５０℃巻き取る通常の熱延方法で
は深絞り性が著しく劣化し、深絞り用冷延鋼板が製造出
来ないこと。トランプエレメントの含有量を請求項
（１）に規制した上で、（１）熱間圧延条件を通常の方
法で加熱し連続熱延を行い６７０〜８００℃で巻き取り
熱延鋼帯とする方法、（２）熱間圧延時のスラブ加熱温
度を１１５０℃以下で行い、熱延後の８００℃以下で巻
き取り熱延鋼帯とする方法、の何れかの方法を採用する
ことによって、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒがトランプエレ
メントとして残留する鋳片を用いても、深絞り性が劣化
せず深絞り用冷延鋼板が製造出来ること。この様に、６
７０℃以上で巻き取る方法或いは１１５０℃以下の加熱
温度とする方法によって上述のように深絞り性を示すｒ
値がトランプエレメントが増加しても低下しなくなるメ
カニズムはまだ充分には解明されておらず今後の検討が
必要である。尚、図１、図２は、０．０４％のＴｉを添
加したＣ：０．００２％の極低炭素鋼にＣｕ：０．１２
％，Ｓｎ：０．０１０％，Ｎｉ：０．１０％，Ｃｒ：
０．０５％を添加し、熱延条件を変えて熱延鋼板を製造
し、８０％の冷延率で冷延し７７５℃×６０ｓの再結晶
焼鈍を行った後０．８％のＳ．Ｐを施して０．８ｍｍの
冷延鋼板を造りｒ値を測定した結果を図に示したもので
ある。一方、Ｃｕ，Ｓｎ含有鋼の熱間脆性起因の冷延鋼
板の表面傷（線状でスケールの咬み込みを伴う凹み傷）
に付いても調査検討した結果、Ｃｕ≦０．２０％，Ｓｎ
≦０．０２０％，且つＣｕ（％）×Ｓｎ（％）≦０．０
０２、に規制すれば、表面傷の発生も防止でき表面品位
の良好な深絞り用冷延鋼板が得られることがわかった。
明者等は、Ｔｉ添加極低炭素鋼にＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃ
ｒを単独或いは複合添加した鋼を造り、熱延条件を変え
深絞り性に及ぼす影響に付いて種々検討した結果、図
１、図２に示すように、以下のことが明らかになった。
トランプエレメントを含有する鋼は１２００℃に加熱
した熱延後５００〜６５０℃巻き取る通常の熱延方法で
は深絞り性が著しく劣化し、深絞り用冷延鋼板が製造出
来ないこと。トランプエレメントの含有量を請求項
（１）に規制した上で、（１）熱間圧延条件を通常の方
法で加熱し連続熱延を行い６７０〜８００℃で巻き取り
熱延鋼帯とする方法、（２）熱間圧延時のスラブ加熱温
度を１１５０℃以下で行い、熱延後の８００℃以下で巻
き取り熱延鋼帯とする方法、の何れかの方法を採用する
ことによって、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒがトランプエレ
メントとして残留する鋳片を用いても、深絞り性が劣化
せず深絞り用冷延鋼板が製造出来ること。この様に、６
７０℃以上で巻き取る方法或いは１１５０℃以下の加熱
温度とする方法によって上述のように深絞り性を示すｒ
値がトランプエレメントが増加しても低下しなくなるメ
カニズムはまだ充分には解明されておらず今後の検討が
必要である。尚、図１、図２は、０．０４％のＴｉを添
加したＣ：０．００２％の極低炭素鋼にＣｕ：０．１２
％，Ｓｎ：０．０１０％，Ｎｉ：０．１０％，Ｃｒ：
０．０５％を添加し、熱延条件を変えて熱延鋼板を製造
し、８０％の冷延率で冷延し７７５℃×６０ｓの再結晶
焼鈍を行った後０．８％のＳ．Ｐを施して０．８ｍｍの
冷延鋼板を造りｒ値を測定した結果を図に示したもので
ある。一方、Ｃｕ，Ｓｎ含有鋼の熱間脆性起因の冷延鋼
板の表面傷（線状でスケールの咬み込みを伴う凹み傷）
に付いても調査検討した結果、Ｃｕ≦０．２０％，Ｓｎ
≦０．０２０％，且つＣｕ（％）×Ｓｎ（％）≦０．０
０２、に規制すれば、表面傷の発生も防止でき表面品位
の良好な深絞り用冷延鋼板が得られることがわかった。
【０００６】以下に製造条件について詳細に述べる。鋼
の成分としては、先ず、トランプエレメント以外のＴｉ
添加極低炭素鋼の成分は従来から行われている成分でよ
く特に規制する必要はなく、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦
０．６０％，Ｍｎ≦０．８０％，Ｐ≦０．１２０％，Ｓ
≦０．０３５％，ｓｏｌＡｌ≦０．１００％，Ｎ≦０．
００８０％，Ｔｉ：０．０１０〜０．１０％，Ｂ≦０．
００２０％，の含有量であればよく、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｓ，ｓｏｌＡｌ，Ｎ，Ｔｉ，Ｂは、何れもこれらの
値以上に含有すると焼鈍時の結晶粒の成長性が悪化して
ｒ値が低下し深絞り用冷延鋼板が得られなくなる。尚、
Ｔｉは再結晶時に結晶粒の方位を制御し深絞り性を向上
させるのに極めて有効な元素で０．０１０％以上必要で
あるので下限値を０．０１０％とした。又、Ｂは深絞り
プレス加工後更に二次加工を加えた時の脆性割れ感受性
（以下二次加工性と記す）を改善したいときに０．００
２０％以下の範囲で添加するればよい。Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ｐ，Ｓ，ｓｏｌＡｌおよびＮは少なければ少ないほ
ど深絞り性が向上するので下限を規制する必要がない。
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒは、通常の熱延条件では含有量
が増えるに従って著しい深絞り性の低下が起こり深絞り
用冷延鋼板の製造が出来なくなるが、本発明の請求項
（１）及び（２）の熱延条件では、トランプエレメント
としてＣｕ：０．０５〜０．２０％，Ｓｎ：０．００５
〜０．０２０％，且つＣｕ（％）×Ｓｎ（％）≦０．０
０２、Ｎｉ≦０．３％，Ｃｒ≦０．２％に規制した成分
とする事によって深絞り性の劣化を回避出来、深絞り用
冷延鋼板の製造が可能となる。尚、Ｃｕ，Ｓｎのトラン
プエレメントとしての含有量に下限をもうけたのは、Ｃ
ｕが０．０５％未満で且つＳｎが０．００５％未満の範
囲では、本発明の熱延条件を採用せずに通常の熱延条件
で製造しても深絞り性の劣化は許容限界内であり深絞り
用冷延鋼板の製造が可能であるので、Ｃｕ，Ｓｎの下限
値をＣｕ≧０．０５％，Ｓｎ≧０．００５％とした。
尚、Ｎｉ，Ｃｒの含有量に下限をもうけなかったのは、
Ｎｉ，Ｃｒは鉄スクラップを選定すればトランプエレメ
ントとしての混入をかなり抑制できるので特に下限値を
設けなかった。又、Ｃｕ，Ｓｎは、深絞り性を顕著に劣
化させるばかりでなく、多く含まれると、Ｃｕ，Ｓｎ含
有量の熱間脆性起因の表面傷が発生し、自動車などに使
用される深絞り用冷延鋼板が得られなくなるので、この
点に於いても、Ｃｕ≦０．２０％，Ｓｎ≦０．０２０
％，且つＣｕ（％）×Ｓｎ（％）≦０．００２、に規制
することが重要である。連続鋳造条件は、Ｃｕ及びＳｎ
含有量を本発明の範囲に規制すれば、特に規制する必要
がなく通常の条件で鋳片を製造すればよい。
の成分としては、先ず、トランプエレメント以外のＴｉ
添加極低炭素鋼の成分は従来から行われている成分でよ
く特に規制する必要はなく、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦
０．６０％，Ｍｎ≦０．８０％，Ｐ≦０．１２０％，Ｓ
≦０．０３５％，ｓｏｌＡｌ≦０．１００％，Ｎ≦０．
００８０％，Ｔｉ：０．０１０〜０．１０％，Ｂ≦０．
００２０％，の含有量であればよく、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｓ，ｓｏｌＡｌ，Ｎ，Ｔｉ，Ｂは、何れもこれらの
値以上に含有すると焼鈍時の結晶粒の成長性が悪化して
ｒ値が低下し深絞り用冷延鋼板が得られなくなる。尚、
Ｔｉは再結晶時に結晶粒の方位を制御し深絞り性を向上
させるのに極めて有効な元素で０．０１０％以上必要で
あるので下限値を０．０１０％とした。又、Ｂは深絞り
プレス加工後更に二次加工を加えた時の脆性割れ感受性
（以下二次加工性と記す）を改善したいときに０．００
２０％以下の範囲で添加するればよい。Ｃ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ，Ｐ，Ｓ，ｓｏｌＡｌおよびＮは少なければ少ないほ
ど深絞り性が向上するので下限を規制する必要がない。
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒは、通常の熱延条件では含有量
が増えるに従って著しい深絞り性の低下が起こり深絞り
用冷延鋼板の製造が出来なくなるが、本発明の請求項
（１）及び（２）の熱延条件では、トランプエレメント
としてＣｕ：０．０５〜０．２０％，Ｓｎ：０．００５
〜０．０２０％，且つＣｕ（％）×Ｓｎ（％）≦０．０
０２、Ｎｉ≦０．３％，Ｃｒ≦０．２％に規制した成分
とする事によって深絞り性の劣化を回避出来、深絞り用
冷延鋼板の製造が可能となる。尚、Ｃｕ，Ｓｎのトラン
プエレメントとしての含有量に下限をもうけたのは、Ｃ
ｕが０．０５％未満で且つＳｎが０．００５％未満の範
囲では、本発明の熱延条件を採用せずに通常の熱延条件
で製造しても深絞り性の劣化は許容限界内であり深絞り
用冷延鋼板の製造が可能であるので、Ｃｕ，Ｓｎの下限
値をＣｕ≧０．０５％，Ｓｎ≧０．００５％とした。
尚、Ｎｉ，Ｃｒの含有量に下限をもうけなかったのは、
Ｎｉ，Ｃｒは鉄スクラップを選定すればトランプエレメ
ントとしての混入をかなり抑制できるので特に下限値を
設けなかった。又、Ｃｕ，Ｓｎは、深絞り性を顕著に劣
化させるばかりでなく、多く含まれると、Ｃｕ，Ｓｎ含
有量の熱間脆性起因の表面傷が発生し、自動車などに使
用される深絞り用冷延鋼板が得られなくなるので、この
点に於いても、Ｃｕ≦０．２０％，Ｓｎ≦０．０２０
％，且つＣｕ（％）×Ｓｎ（％）≦０．００２、に規制
することが重要である。連続鋳造条件は、Ｃｕ及びＳｎ
含有量を本発明の範囲に規制すれば、特に規制する必要
がなく通常の条件で鋳片を製造すればよい。
【０００７】熱間圧延の条件は、トランプエレメントの
規制と共に本発明の重要なポイントで、（１）熱間圧延
後の巻き取り温度を６７０〜８００℃とする請求項
（１）の方法と、（２）スラブの加熱温度を１１５０℃
以下とする請求項（２）の方法の二通りの方法がある。
請求項（１）のようにスラブの加熱温度を特に規制せず
１１５０℃超で行う場合は、巻き取り温度が６７０℃未
満では、例えトランプエレメントの含有量を請求項
（１）に規制しても深絞り性を示すｒ値が顕著に劣化し
深絞り用冷延鋼板が製造できなくなるので６７０℃以上
で巻き取る必要がある。尚、巻き取り温度が８００℃超
になるとスケールの膜厚が厚くなりすぎ酸洗性が著しく
劣化するようになるので８００℃以下にする必要があ
る。請求項（２）のように巻き取り温度を特に規制せず
６７０℃未満で行う場合は、スラブ加熱温度が１１５０
超では、例えトランプエレメントの含有量を請求項
（１）に規制した範囲に規制しても、深絞り性が顕著に
劣化し深絞り用冷延鋼板が製造できなくなるので、加熱
温度を１１５０℃以下に規制する必要がある。加熱温度
を１１５０℃以下とする事によって巻き取り温度が６７
０℃未満と低くても、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，がトラ
ンプエレメントとして残留する鋳片を用いても深絞り性
が劣化せず、深絞り用冷延鋼板が製造出来る。尚、巻き
取り温度が８００℃超になるとスケールの膜厚が厚くな
りすぎ酸洗性が著しく劣化するようになるので巻き取り
温度の上限を８００℃とした。冷延条件は特に規制する
必要はなく通常の深絞り用冷延鋼板に適用される条件で
よい。連続焼鈍条件も特に規制する必要はなく通常の深
絞り用冷延鋼板に適用される条件でよく再結晶焼鈍を行
えばよい。Ｓ．Ｐ条件も特に規制する必要はなく通常の
深絞り用冷延鋼板に適用される条件でよい。尚、本発明
は、冷延鋼板のみならず、電気亜鉛メッキ鋼板の原板、
有機皮膜を被覆した鋼板等の各種の表面処理鋼板の原板
の製造方法としても適用できる。
規制と共に本発明の重要なポイントで、（１）熱間圧延
後の巻き取り温度を６７０〜８００℃とする請求項
（１）の方法と、（２）スラブの加熱温度を１１５０℃
以下とする請求項（２）の方法の二通りの方法がある。
請求項（１）のようにスラブの加熱温度を特に規制せず
１１５０℃超で行う場合は、巻き取り温度が６７０℃未
満では、例えトランプエレメントの含有量を請求項
（１）に規制しても深絞り性を示すｒ値が顕著に劣化し
深絞り用冷延鋼板が製造できなくなるので６７０℃以上
で巻き取る必要がある。尚、巻き取り温度が８００℃超
になるとスケールの膜厚が厚くなりすぎ酸洗性が著しく
劣化するようになるので８００℃以下にする必要があ
る。請求項（２）のように巻き取り温度を特に規制せず
６７０℃未満で行う場合は、スラブ加熱温度が１１５０
超では、例えトランプエレメントの含有量を請求項
（１）に規制した範囲に規制しても、深絞り性が顕著に
劣化し深絞り用冷延鋼板が製造できなくなるので、加熱
温度を１１５０℃以下に規制する必要がある。加熱温度
を１１５０℃以下とする事によって巻き取り温度が６７
０℃未満と低くても、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，がトラ
ンプエレメントとして残留する鋳片を用いても深絞り性
が劣化せず、深絞り用冷延鋼板が製造出来る。尚、巻き
取り温度が８００℃超になるとスケールの膜厚が厚くな
りすぎ酸洗性が著しく劣化するようになるので巻き取り
温度の上限を８００℃とした。冷延条件は特に規制する
必要はなく通常の深絞り用冷延鋼板に適用される条件で
よい。連続焼鈍条件も特に規制する必要はなく通常の深
絞り用冷延鋼板に適用される条件でよく再結晶焼鈍を行
えばよい。Ｓ．Ｐ条件も特に規制する必要はなく通常の
深絞り用冷延鋼板に適用される条件でよい。尚、本発明
は、冷延鋼板のみならず、電気亜鉛メッキ鋼板の原板、
有機皮膜を被覆した鋼板等の各種の表面処理鋼板の原板
の製造方法としても適用できる。
【０００８】
【実施例】以下に本発明の効果を実施例により説明す
る。表１，２に示す成分の鋳片を、製鋼（溶製、脱炭、
鋳造）工程で鉄源の一部又は全量をスクラップで賄う方
法及び通常の方法で造り、表２に示す熱延条件で熱延し
４．０ｍｍの熱延鋼板を造り、０．８ｍｍに冷間圧延
し、連続焼鈍で均熱温度（以下Ｓ．Ｔと記す）Ｓ．Ｔ×
６０ｓｅｃの再結晶焼鈍を行い、０．６％のＳ．Ｐを施
して冷延鋼板を製造し、深絞り性を示すｒ値の測定と、
表面傷の調査を行った。その結果を表２に示す。
る。表１，２に示す成分の鋳片を、製鋼（溶製、脱炭、
鋳造）工程で鉄源の一部又は全量をスクラップで賄う方
法及び通常の方法で造り、表２に示す熱延条件で熱延し
４．０ｍｍの熱延鋼板を造り、０．８ｍｍに冷間圧延
し、連続焼鈍で均熱温度（以下Ｓ．Ｔと記す）Ｓ．Ｔ×
６０ｓｅｃの再結晶焼鈍を行い、０．６％のＳ．Ｐを施
して冷延鋼板を製造し、深絞り性を示すｒ値の測定と、
表面傷の調査を行った。その結果を表２に示す。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】鋼Ａはトランプエレメントを含有しない従
来例で通常の深絞り用冷延鋼板の製造条件で製造した例
である。鋼Ｂ，Ｆ，Ｈ，Ｊは、比較例である。鋼Ｃ，
Ｄ，Ｅ，Ｇ，Ｉは何れも本発明の方法の成分及びトラン
プエレメントの許容範囲内で熱延条件も本発明の方法の
製造条件のもので、比較例に比べ何れも優れた深絞り性
を示すｒ値が得られており、従来例の鋼Ａと比べても遜
色のないｒ値が得られ、深絞り用冷延鋼板が製造できて
いる。鋼ＢはＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒをトランプエレメ
ントとして含有し、通常の熱延条件で製造された比較例
であり、本発明の条件を外れており、ｒ値は１．５２と
低く深絞り用鋼板が得られていない。鋼Ｃ，Ｄ，Ｅは、
鋼Ｂとほぼ同じ成分及びトランプエレメント含有量の鋼
を本発明の熱延条件で製造した例で、鋼Ｃは、巻き取り
温度を７５０℃とした請求項（１）の実施例で、鋼Ｄ
は、加熱温度を１０５０℃とした請求項（２）の実施例
で、鋼Ｅは、巻き取り温度を７６０℃とし且つ加熱温度
を１０５０℃とした請求項（１）及び（２）の両方を採
用した実施例であり、何れも優れた深絞り性が得られて
いる。鋼ＦはＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒをトランプエレメ
ントとして含有し二次加工性を向上させるためにＢを添
加し、通常の熱延条件で製造された比較例であり、本発
明の条件を外れており、ｒ値は１．４８と低く二次加工
性が要求される用途用の深絞り用鋼板が得られていな
い。鋼Ｇは、鋼Ｆとほぼ同じ成分及びトランプエレメン
ト含有量のＢを添加した二次加工性が要求される用途用
の深絞り用鋼板を製造する本発明の実施例で、巻き取り
温度を７６０℃とし且つ加熱温度を１０５０℃とした請
求項（１）及び（２）の両方を採用した実施例であり、
優れた深絞り性が得られている。鋼Ｈ，ＩはＰを添加し
深絞り性に優れた高強度鋼板を製造する場合の通常の熱
延条件で製造された比較例の鋼Ｈと、巻き取り温度を７
５０℃とし且つ加熱温度を１０５０℃とした請求項
（１）及び（２）の両方を採用した実施例の鋼Ｉであ
る。鋼Ｈは、本発明の条件を外れており、ｒ値は１．４
２と低く深絞り性に優れた高強度鋼板が得られていな
い。鋼Ｉは、ｒ値が１．７５と優れた深絞り性を有する
高強度鋼板が得られている。鋼Ｊは、熱延条件は本発明
の方法の熱延条件で製造されているが、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｒをトランプエレメントが本発明の範囲を越えて
含有した比較例で、本発明の条件を外れており、ｒ値は
１．５５と低く深絞り用鋼板が得られていない。又、表
面傷も発生している。
来例で通常の深絞り用冷延鋼板の製造条件で製造した例
である。鋼Ｂ，Ｆ，Ｈ，Ｊは、比較例である。鋼Ｃ，
Ｄ，Ｅ，Ｇ，Ｉは何れも本発明の方法の成分及びトラン
プエレメントの許容範囲内で熱延条件も本発明の方法の
製造条件のもので、比較例に比べ何れも優れた深絞り性
を示すｒ値が得られており、従来例の鋼Ａと比べても遜
色のないｒ値が得られ、深絞り用冷延鋼板が製造できて
いる。鋼ＢはＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒをトランプエレメ
ントとして含有し、通常の熱延条件で製造された比較例
であり、本発明の条件を外れており、ｒ値は１．５２と
低く深絞り用鋼板が得られていない。鋼Ｃ，Ｄ，Ｅは、
鋼Ｂとほぼ同じ成分及びトランプエレメント含有量の鋼
を本発明の熱延条件で製造した例で、鋼Ｃは、巻き取り
温度を７５０℃とした請求項（１）の実施例で、鋼Ｄ
は、加熱温度を１０５０℃とした請求項（２）の実施例
で、鋼Ｅは、巻き取り温度を７６０℃とし且つ加熱温度
を１０５０℃とした請求項（１）及び（２）の両方を採
用した実施例であり、何れも優れた深絞り性が得られて
いる。鋼ＦはＣｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒをトランプエレメ
ントとして含有し二次加工性を向上させるためにＢを添
加し、通常の熱延条件で製造された比較例であり、本発
明の条件を外れており、ｒ値は１．４８と低く二次加工
性が要求される用途用の深絞り用鋼板が得られていな
い。鋼Ｇは、鋼Ｆとほぼ同じ成分及びトランプエレメン
ト含有量のＢを添加した二次加工性が要求される用途用
の深絞り用鋼板を製造する本発明の実施例で、巻き取り
温度を７６０℃とし且つ加熱温度を１０５０℃とした請
求項（１）及び（２）の両方を採用した実施例であり、
優れた深絞り性が得られている。鋼Ｈ，ＩはＰを添加し
深絞り性に優れた高強度鋼板を製造する場合の通常の熱
延条件で製造された比較例の鋼Ｈと、巻き取り温度を７
５０℃とし且つ加熱温度を１０５０℃とした請求項
（１）及び（２）の両方を採用した実施例の鋼Ｉであ
る。鋼Ｈは、本発明の条件を外れており、ｒ値は１．４
２と低く深絞り性に優れた高強度鋼板が得られていな
い。鋼Ｉは、ｒ値が１．７５と優れた深絞り性を有する
高強度鋼板が得られている。鋼Ｊは、熱延条件は本発明
の方法の熱延条件で製造されているが、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｒをトランプエレメントが本発明の範囲を越えて
含有した比較例で、本発明の条件を外れており、ｒ値は
１．５５と低く深絞り用鋼板が得られていない。又、表
面傷も発生している。
【００１２】
【発明の効果】以上に本発明について詳細に説明した
が、本発明によれば、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，がトラ
ンプエレメントとして残留する鋳片を用いても、深絞り
性が損なわれない深絞り用冷延鋼板の製造方法が可能と
なり、その工業的価値は大である。
が、本発明によれば、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，がトラ
ンプエレメントとして残留する鋳片を用いても、深絞り
性が損なわれない深絞り用冷延鋼板の製造方法が可能と
なり、その工業的価値は大である。
【図１】熱延巻き取り温度とｒ値の関係を示す図、
【図２】スラブの加熱温度とｒ値の関係を示す図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 郷司 博章 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日 本製鐵株式会社 広畑製鐵所内 (56)参考文献 特開 平４−236723（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/48,8/04 C22C 38/00 - 38/54
Claims (2)
- 【請求項１】 製鋼（溶製、脱炭、鋳造）工程で鉄源の
一部又は全量をスクラップで賄う方法でスラブを造り、
連続熱延、巻取り、冷間圧延、再結晶焼鈍、調質圧延
（以下Ｓ．Ｐと記す）の工程を経て冷延鋼板を製造する
方法において、Ｃ≦０．００８％，Ｓｉ≦０．６０％，
Ｍｎ≦０．８０％，Ｐ≦０．１２０％，Ｓ≦０．０３５
％，ｓｏｌＡｌ≦０．１００％，Ｎ≦０．００８０％，
Ｔｉ：０．０１０〜０．１０％，Ｂ≦０．００２０％，
及びトランプエレメントとしてＣｕ：０．０５〜０．２
０％，Ｓｎ：０．００５〜０．０２０％，且つＣｕ
（％）×Ｓｎ（％）≦０．００２，Ｎｉ≦０．３％，Ｃ
ｒ≦０．２％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋼片
を、通常の方法で加熱し連続熱延を行い６７０〜８００
℃で巻き取り熱延鋼帯とし、冷間圧延を行い、その後、
連続焼鈍にて再結晶焼鈍を行なった後Ｓ．Ｐを施すこと
を特徴とする深絞り用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 連続熱延時のスラブ加熱温度を１１５０
℃以下で行い、連続熱延後の巻き取り温度を８００℃以
下とすることを特徴とする請求項１記載の深絞り用冷延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17183691A JP2971192B2 (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17183691A JP2971192B2 (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04371528A JPH04371528A (ja) | 1992-12-24 |
| JP2971192B2 true JP2971192B2 (ja) | 1999-11-02 |
Family
ID=15930660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17183691A Expired - Fee Related JP2971192B2 (ja) | 1991-06-18 | 1991-06-18 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2971192B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
| KR100514788B1 (ko) * | 2000-12-05 | 2005-09-14 | 주식회사 포스코 | 표면 품질이 우수한 냉연강판의 제조방법 |
-
1991
- 1991-06-18 JP JP17183691A patent/JP2971192B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04371528A (ja) | 1992-12-24 |
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