JP3288456B2 - 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用鋼板等に用い
て好適な, 優れた深絞り性を有すると共に、耐食性にも
優れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。
て好適な, 優れた深絞り性を有すると共に、耐食性にも
優れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板は、車体の軽量化お
よび安全性の向上という要請により、引張強さが35kgf/
mm2 以上を有し、かつ優れた深絞り性を有する高張力冷
延鋼板が求められるようになってきた。このような高張
力冷延鋼板の採用により、自動車用鋼板のゲージダウン
が可能となった。ところが、自動車用鋼板の板厚減少に
ともない、耐食性, とくに耐孔食性が低下する傾向が見
られ、それの防止が重要な課題となっている。このこと
から最近では、自動車鋼板としては、深絞り性とともに
耐食性にも優れた高張力冷延鋼板の開発が必要となって
きたのである。一方、コストダウンを目的に従来、表面
処理鋼板を使用してきた部材を耐食性冷延鋼板に代替し
ようとする試みがなされている。さらにはより一層の耐
食性の向上をはかるため、耐食性冷延鋼板を表面処理す
ることも検討されている。このような要求に応えるため
には、従来と同等の深絞り性を有すると同時に、さらに
高耐食性である冷延鋼板の開発が必要である。
よび安全性の向上という要請により、引張強さが35kgf/
mm2 以上を有し、かつ優れた深絞り性を有する高張力冷
延鋼板が求められるようになってきた。このような高張
力冷延鋼板の採用により、自動車用鋼板のゲージダウン
が可能となった。ところが、自動車用鋼板の板厚減少に
ともない、耐食性, とくに耐孔食性が低下する傾向が見
られ、それの防止が重要な課題となっている。このこと
から最近では、自動車鋼板としては、深絞り性とともに
耐食性にも優れた高張力冷延鋼板の開発が必要となって
きたのである。一方、コストダウンを目的に従来、表面
処理鋼板を使用してきた部材を耐食性冷延鋼板に代替し
ようとする試みがなされている。さらにはより一層の耐
食性の向上をはかるため、耐食性冷延鋼板を表面処理す
ることも検討されている。このような要求に応えるため
には、従来と同等の深絞り性を有すると同時に、さらに
高耐食性である冷延鋼板の開発が必要である。
【０００３】ところで、深絞り性に優れた高張力冷延鋼
板の製造方法については従来、いくつかが提案されてい
る。例えば、特公昭63−9579号公報には、ＰとCuを複合
添加することによる表面性状の良好な高強度冷延鋼板の
製造方法が開示されている。しかしながら、この提案技
術も深絞り用高強度冷延鋼板の製造は可能であるもの
の、耐食性に関しては何ら配慮するところがない。
板の製造方法については従来、いくつかが提案されてい
る。例えば、特公昭63−9579号公報には、ＰとCuを複合
添加することによる表面性状の良好な高強度冷延鋼板の
製造方法が開示されている。しかしながら、この提案技
術も深絞り用高強度冷延鋼板の製造は可能であるもの
の、耐食性に関しては何ら配慮するところがない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術が抱えて
いる問題は、深絞り性には優れているものの耐食性への
配慮が欠けている点にあり、本発明の目的は、このよう
な問題点を克服することができる技術の確立を図ること
にあり、そしてこの目的は、以下に詳しく述べる鋼の成
分組成および製造条件を工夫することにより達成され
る。
いる問題は、深絞り性には優れているものの耐食性への
配慮が欠けている点にあり、本発明の目的は、このよう
な問題点を克服することができる技術の確立を図ること
にあり、そしてこの目的は、以下に詳しく述べる鋼の成
分組成および製造条件を工夫することにより達成され
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上掲の目的の実現に向け
鋭意研究を重ねた結果、発明者らは以下のように鋼成分
組成および製造条件に従うとき、極めて優れた耐食性と
深絞り性とを有する高張力冷延鋼板が製造可能となるこ
とを見い出した。
鋭意研究を重ねた結果、発明者らは以下のように鋼成分
組成および製造条件に従うとき、極めて優れた耐食性と
深絞り性とを有する高張力冷延鋼板が製造可能となるこ
とを見い出した。
【０００６】この発明の要旨構成は次のとおりである。 (1) Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
2.0 wt％以下、 Ni：0.1 〜1.0 wt％、Ｂ：0.0001
〜0.0050wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％、Al：0.01〜0.10wt
％、 Ｐ：0.01〜0.15wt％以下、Ｓ：0.03wt％以下、
Ｎ：0.01wt％以下、Ｏ：0.005 wt％以下、を含み、
かつTi：0.01〜0.10wt％、 Nb：0.001 〜0.050wt ％
のうち１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的
不純物よりなる鋼を、熱間圧延後、酸洗ならびに冷間圧
延を施し、引続き700 〜950 ℃の温度範囲にて再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用冷延
鋼板の製造方法（第１発明）。 (2) 上記１に記載の方法において、鋼の成分組成が、
Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：2.0
wt％以下、 Ni：0.1 〜1.0 wt％、Ｂ：0.0001〜0.
0050wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％、Al：0.01〜0.10wt％、
Ｐ：0.01〜0.15wt％以下、Ｓ：0.03wt％以下、
Ｎ：0.01wt％以下、Ｏ：0.005 wt％以下、を含み、かつ
Ti：0.01〜0.10wt％、 Nb：0.001 〜0.050wt ％のう
ち１種または２種を含み、さらにCr：0.05〜1.5 wt％、
Mo：0.05〜1.5 wt％のうちの１種または２種を含
み、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼を、熱間
圧延後、酸洗ならびに冷間圧延を施し、引続き700 〜95
0 ℃の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すことを特徴とする
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法（第２発
明）。 (3) 上記１または２に記載の方法において、再結晶焼
鈍を連続溶融亜鉛めっきラインにて行うことを特徴とす
る耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法（第３発
明）。
2.0 wt％以下、 Ni：0.1 〜1.0 wt％、Ｂ：0.0001
〜0.0050wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％、Al：0.01〜0.10wt
％、 Ｐ：0.01〜0.15wt％以下、Ｓ：0.03wt％以下、
Ｎ：0.01wt％以下、Ｏ：0.005 wt％以下、を含み、
かつTi：0.01〜0.10wt％、 Nb：0.001 〜0.050wt ％
のうち１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的
不純物よりなる鋼を、熱間圧延後、酸洗ならびに冷間圧
延を施し、引続き700 〜950 ℃の温度範囲にて再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用冷延
鋼板の製造方法（第１発明）。 (2) 上記１に記載の方法において、鋼の成分組成が、
Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：2.0
wt％以下、 Ni：0.1 〜1.0 wt％、Ｂ：0.0001〜0.
0050wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％、Al：0.01〜0.10wt％、
Ｐ：0.01〜0.15wt％以下、Ｓ：0.03wt％以下、
Ｎ：0.01wt％以下、Ｏ：0.005 wt％以下、を含み、かつ
Ti：0.01〜0.10wt％、 Nb：0.001 〜0.050wt ％のう
ち１種または２種を含み、さらにCr：0.05〜1.5 wt％、
Mo：0.05〜1.5 wt％のうちの１種または２種を含
み、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼を、熱間
圧延後、酸洗ならびに冷間圧延を施し、引続き700 〜95
0 ℃の温度範囲にて再結晶焼鈍を施すことを特徴とする
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法（第２発
明）。 (3) 上記１または２に記載の方法において、再結晶焼
鈍を連続溶融亜鉛めっきラインにて行うことを特徴とす
る耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法（第３発
明）。
【０００７】
【作用】以下に、まず本発明に想到した実験研究につい
て述べる。Ｃ：0.002 wt％、Si：0.01wt％、Mn：0.2 wt
％、Ｐ：0.05wt％、Ｓ：0.005 wt％、Al：0.04wt％、
Ｎ：0.002 wt％、Ti：0.03wt％、Nb：0.003 wt％、Ｂ：
0.001 wt％、Cu：( 0.01および0.30) wt％、Ni：0.2 wt
％、Ｏ：(0.002〜0.010)wt％なる組成のシートバーを12
50℃に加熱−均熱後、880 ℃の仕上げ温度で熱間圧延を
施した。引続き、酸洗−冷間圧延を施した後、850 ℃−
20sec の再結晶焼鈍を施した。図１に、耐食性に及ぼす
鋼成分とくにCuならびにＯの影響を示す。なお、耐食性
の評価法としては、0.5 ％NaCl腐食液に８時間浸漬後、
16時間乾燥させる、腐食サイクルを行ない（サイクル数
30）、腐食試験後の最大孔食深さを測定することにより
行なった。この図に示す結果から判るように、耐食性は
鋼成分とくにCuとＯ量とに強く依存し、とくに、Cu添加
(0.30 wt％Cu) 鋼について、Ｏ≦0.005 wt％のときに耐
食性が著しく向上することが明らかとなった。
て述べる。Ｃ：0.002 wt％、Si：0.01wt％、Mn：0.2 wt
％、Ｐ：0.05wt％、Ｓ：0.005 wt％、Al：0.04wt％、
Ｎ：0.002 wt％、Ti：0.03wt％、Nb：0.003 wt％、Ｂ：
0.001 wt％、Cu：( 0.01および0.30) wt％、Ni：0.2 wt
％、Ｏ：(0.002〜0.010)wt％なる組成のシートバーを12
50℃に加熱−均熱後、880 ℃の仕上げ温度で熱間圧延を
施した。引続き、酸洗−冷間圧延を施した後、850 ℃−
20sec の再結晶焼鈍を施した。図１に、耐食性に及ぼす
鋼成分とくにCuならびにＯの影響を示す。なお、耐食性
の評価法としては、0.5 ％NaCl腐食液に８時間浸漬後、
16時間乾燥させる、腐食サイクルを行ない（サイクル数
30）、腐食試験後の最大孔食深さを測定することにより
行なった。この図に示す結果から判るように、耐食性は
鋼成分とくにCuとＯ量とに強く依存し、とくに、Cu添加
(0.30 wt％Cu) 鋼について、Ｏ≦0.005 wt％のときに耐
食性が著しく向上することが明らかとなった。
【０００８】本発明者らは以上の実験結果をもとに種々
検討した結果、以下のように本発明の条件を決定した。 (1) 鋼成分組成；以下、各成分の組成限定理由を説明す
る。
検討した結果、以下のように本発明の条件を決定した。 (1) 鋼成分組成；以下、各成分の組成限定理由を説明す
る。
【０００９】Ｃ：0.005 wt％以下 Ｃは、少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.005 wt％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので、0.005 wt％以下に限定した。
ましいが、その含有量が0.005 wt％以下ではさほど悪影
響を及ぼさないので、0.005 wt％以下に限定した。
【００１０】Si：1.0 wt％以下 Siは、鋼を強化する作用を有することから、所望の強度
に応じて必要量を含有させるが、その量が1.0 wt％を越
えると深絞り性および耐食性を劣化させるので、1.0 wt
％以下に限定した。
に応じて必要量を含有させるが、その量が1.0 wt％を越
えると深絞り性および耐食性を劣化させるので、1.0 wt
％以下に限定した。
【００１１】Mn：2.0 wt％以下 Mnは、鋼を強化する作用を有することから、所望の強度
に応じて必要量含有させるが、その量が2.0 wt％を越え
ると深絞り性および耐食性を劣化させるので、2.0 wt％
以下に限定した。
に応じて必要量含有させるが、その量が2.0 wt％を越え
ると深絞り性および耐食性を劣化させるので、2.0 wt％
以下に限定した。
【００１２】Ni：0.1 〜1.0 wt％ Niは、Cu添加時の鋼板表面性状の改善のために添加す
る。その添加量が0.1 wt％未満では添加効果が乏しく、
一方、1.0 wt％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を
与えるので、0.1 〜1.5 wt％の範囲に限定した。
る。その添加量が0.1 wt％未満では添加効果が乏しく、
一方、1.0 wt％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を
与えるので、0.1 〜1.5 wt％の範囲に限定した。
【００１３】Ｂ：0.0001〜0.0050wt％ Ｂは、鋼の耐二次加工脆性の改善のために添加するが、
その添加量が0.0001wt％未満では添加効果に乏しく、一
方、0.0050wt％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を
与えるので、0.0001〜0.0050wt％の範囲に限定した。
その添加量が0.0001wt％未満では添加効果に乏しく、一
方、0.0050wt％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を
与えるので、0.0001〜0.0050wt％の範囲に限定した。
【００１４】Cu：0.1 〜1.5 wt％ Cuは、本発明においては重要な役割を担う元素であり、
耐食性を向上させるために添加する。その添加量が0.1
wt％未満では耐食性の改善に効果が少なく、一方、1.5w
t ％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を及ぼすの
で、0.1 〜1.5 wt％の範囲に限定した。なお、耐食性向
上効果をより一層発揮するためには、このCu添加量は0.
18〜1.5 wt％に限定することが好ましい。
耐食性を向上させるために添加する。その添加量が0.1
wt％未満では耐食性の改善に効果が少なく、一方、1.5w
t ％を越えて添加すると深絞り性に悪影響を及ぼすの
で、0.1 〜1.5 wt％の範囲に限定した。なお、耐食性向
上効果をより一層発揮するためには、このCu添加量は0.
18〜1.5 wt％に限定することが好ましい。
【００１５】Al：0.01〜0.10wt％ Alは、脱酸を行ない、炭・窒化物形成元素の歩留り向上
のために含有させるが、その含有量が0.01wt％未満だと
添加効果が少なく、一方、0.10wt％を越えて添加しても
脱酸効果ならびに上記の歩留り向上の効果が飽和するの
で、0.01〜0.10wt％の範囲に限定した。
のために含有させるが、その含有量が0.01wt％未満だと
添加効果が少なく、一方、0.10wt％を越えて添加しても
脱酸効果ならびに上記の歩留り向上の効果が飽和するの
で、0.01〜0.10wt％の範囲に限定した。
【００１６】Ｐ：0.01〜0.15wt％以下 Ｐは、本発明においては重要な役割を担う元素であり、
鋼を強化する作用があるとともに耐食性を向上させる効
果があるので、必要量を添加する。その添加量が0.01wt
％未満では耐食性向上に対して効果が少なく、一方、0.
15wt％を越えると深絞り性に悪影響を及ぼすので、0.01
〜0.15wt％の範囲に限定した。なお、このＰの添加によ
る耐食性向上効果を期待するためには、このＰの添加量
は0.03〜0.15wt％の範囲が好ましい。
鋼を強化する作用があるとともに耐食性を向上させる効
果があるので、必要量を添加する。その添加量が0.01wt
％未満では耐食性向上に対して効果が少なく、一方、0.
15wt％を越えると深絞り性に悪影響を及ぼすので、0.01
〜0.15wt％の範囲に限定した。なお、このＰの添加によ
る耐食性向上効果を期待するためには、このＰの添加量
は0.03〜0.15wt％の範囲が好ましい。
【００１７】Ｓ：0.03wt％以下 Ｓは、少なければ少ないほど深絞り性および耐食性が向
上するので好ましい。ただし、その含有量が0.03wt％ま
ではそれほど悪影響を及ぼさないので、0.03wt％以下の
含有量は許容することにした。なお、耐食性のより一層
の向上のためには、このＳ含有量は0.0035wt％以下とす
ることが好ましい。
上するので好ましい。ただし、その含有量が0.03wt％ま
ではそれほど悪影響を及ぼさないので、0.03wt％以下の
含有量は許容することにした。なお、耐食性のより一層
の向上のためには、このＳ含有量は0.0035wt％以下とす
ることが好ましい。
【００１８】Ｎ：0.01wt％以下 Ｎは、少なければ少ないほど深絞り性を向上させること
になるが、その含有量が0.01wt％以下ではそれほど悪影
響を及ぼさないので、0.01wt％以下の含有量は許容され
る。
になるが、その含有量が0.01wt％以下ではそれほど悪影
響を及ぼさないので、0.01wt％以下の含有量は許容され
る。
【００１９】Ｏ：0.005 wt％以下 Ｏは、本発明において最も重要な役割りを担う元素であ
り、耐食性を向上させるためにはこのＯは0.005 wt％以
下でなければならない。さらに、このＯ低減の効果は、
図１に示すとおりCu添加鋼にのみ有効であり、Cu無添加
鋼では耐食性におよぼすＯ低減効果はほとんどない。な
お、このＯの作用については詳細は明らかではないが、
Ｏの低減により孔食の起点になる微細酸化物が減少する
ためか、または鋼板表面状態が変化し、耐食性とくに耐
孔食性に有利な表面性状に変化するものと考えられる。
なお、このＯ含有量は耐食性向上のためには0.003 wt％
以下がより好適である。
り、耐食性を向上させるためにはこのＯは0.005 wt％以
下でなければならない。さらに、このＯ低減の効果は、
図１に示すとおりCu添加鋼にのみ有効であり、Cu無添加
鋼では耐食性におよぼすＯ低減効果はほとんどない。な
お、このＯの作用については詳細は明らかではないが、
Ｏの低減により孔食の起点になる微細酸化物が減少する
ためか、または鋼板表面状態が変化し、耐食性とくに耐
孔食性に有利な表面性状に変化するものと考えられる。
なお、このＯ含有量は耐食性向上のためには0.003 wt％
以下がより好適である。
【００２０】Ti：0.01〜0.10wt％ Tiは、炭・窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，
Ｎ）を(TiC, TiN)として析出固定させ、深絞り性に有利
な｛１１１｝方位を形成させるために添加される。その
添加量が0.01wt％未満ではその添加効果に乏しく、一
方、0.1 wt％を越えて添加しても効果が飽和することに
加え、むしろ表面性状の劣化につながる場合があるの
で、0.01〜0.1wt ％に限定した。
Ｎ）を(TiC, TiN)として析出固定させ、深絞り性に有利
な｛１１１｝方位を形成させるために添加される。その
添加量が0.01wt％未満ではその添加効果に乏しく、一
方、0.1 wt％を越えて添加しても効果が飽和することに
加え、むしろ表面性状の劣化につながる場合があるの
で、0.01〜0.1wt ％に限定した。
【００２１】Nb：0.001 〜0.05wt％ Nbは、炭化物形成元素であり、鋼中の固溶ＣをNbC とし
て析出固定させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優
先的に形成させるために添加される。その添加量が0.00
1 wt％未満ではその添加効果に乏しく、一方、0.05wt％
を越えて添加すると延性が劣化するので、0.001 〜0.05
wt％に限定した。
て析出固定させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優
先的に形成させるために添加される。その添加量が0.00
1 wt％未満ではその添加効果に乏しく、一方、0.05wt％
を越えて添加すると延性が劣化するので、0.001 〜0.05
wt％に限定した。
【００２２】Cr：0.05〜1.5 wt％ Crは、耐食性を向上させるために添加するが、その添加
量が0.05wt％未満ではその添加効果が乏しく、一方、1.
5 wt％を越えて添加すると却って深絞り性に悪影響を与
るので、0.05〜1.5wt ％と限定した。
量が0.05wt％未満ではその添加効果が乏しく、一方、1.
5 wt％を越えて添加すると却って深絞り性に悪影響を与
るので、0.05〜1.5wt ％と限定した。
【００２３】Mo：0.05〜1.5 wt％ Moは、耐食性を向上させるために添加するが、その添加
量が0.05wt％未満では添加効果が乏しく、一方、1.5 wt
％を越えて添加すると却って深絞り性に悪影響を与える
ので、0.05〜1.5 wt％に限定した。
量が0.05wt％未満では添加効果が乏しく、一方、1.5 wt
％を越えて添加すると却って深絞り性に悪影響を与える
ので、0.05〜1.5 wt％に限定した。
【００２４】(2) 熱間圧延条件 本発明においては熱延条件も重要である。望ましい熱間
圧延条件は、省エネルギーの観点より連続鋳造スラブ
を、再加熱または連続鋳造後 Ar3変態点以下に降温する
ことなく直ちにもしくは保温処理を施した後、粗圧延を
行なう。この熱間圧延の仕上温度は Ar3変態点以上の温
度で行うことが深絞り性に好ましいが、省エネルギーの
観点からはAr3 変態点未満の低温熱延でもよい。なお、
熱延巻取温度は300 〜850 ℃の範囲がよく、析出の促進
および粗大化による深絞り性の改善には500 ℃以上の巻
取温度にすることが好適である。
圧延条件は、省エネルギーの観点より連続鋳造スラブ
を、再加熱または連続鋳造後 Ar3変態点以下に降温する
ことなく直ちにもしくは保温処理を施した後、粗圧延を
行なう。この熱間圧延の仕上温度は Ar3変態点以上の温
度で行うことが深絞り性に好ましいが、省エネルギーの
観点からはAr3 変態点未満の低温熱延でもよい。なお、
熱延巻取温度は300 〜850 ℃の範囲がよく、析出の促進
および粗大化による深絞り性の改善には500 ℃以上の巻
取温度にすることが好適である。
【００２５】(3) 冷間圧延条件 高いｒ値を得るためには60％以上の冷延圧下率が好まし
い。より好ましい冷延圧下率は70％以上である。
い。より好ましい冷延圧下率は70％以上である。
【００２６】(4) 焼鈍条件 本発明においては、焼鈍条件は重要であり、優れた深絞
り性を得るためには700 ℃〜950 ℃の温度域にて焼鈍す
ることが必要である。700 ℃未満の焼鈍温度では優れた
深絞り性を得ることはできない。一方、950 ℃を越える
温度域にて焼鈍を行なうと、α→γ変態により集合組織
がランダム化するため深絞り性が劣る。したがって、焼
鈍温度を700 ℃〜950 ℃に限定した。好ましくは 800℃
〜950 ℃である。なお本発明においては、焼鈍工程とし
て連続焼鈍ラインまたは連続溶融亜鉛めっきラインが適
する。この理由は、上記ラインでは焼鈍時間が短時間で
あるため、Cuが鋼板表面に濃化せず、表面処理性が良好
となるためである。なお、上記連続溶融めっき法として
は、非合金化溶融亜鉛めっきおよび合金化溶融亜鉛めっ
きがよく適合する。なお、本発明鋼板については、焼鈍
または亜鉛めっき後、特殊な処理を施して、化成処理
性、溶接性、プレス成形性および耐食性等の改善を行っ
てもよい。
り性を得るためには700 ℃〜950 ℃の温度域にて焼鈍す
ることが必要である。700 ℃未満の焼鈍温度では優れた
深絞り性を得ることはできない。一方、950 ℃を越える
温度域にて焼鈍を行なうと、α→γ変態により集合組織
がランダム化するため深絞り性が劣る。したがって、焼
鈍温度を700 ℃〜950 ℃に限定した。好ましくは 800℃
〜950 ℃である。なお本発明においては、焼鈍工程とし
て連続焼鈍ラインまたは連続溶融亜鉛めっきラインが適
する。この理由は、上記ラインでは焼鈍時間が短時間で
あるため、Cuが鋼板表面に濃化せず、表面処理性が良好
となるためである。なお、上記連続溶融めっき法として
は、非合金化溶融亜鉛めっきおよび合金化溶融亜鉛めっ
きがよく適合する。なお、本発明鋼板については、焼鈍
または亜鉛めっき後、特殊な処理を施して、化成処理
性、溶接性、プレス成形性および耐食性等の改善を行っ
てもよい。
【００２７】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼スラブを1250℃で加
熱−均熱後、粗圧延を行ったのち仕上圧延を行った。得
られた熱延板を酸洗後、75％の圧下率にて冷間圧延を行
って0.8mm 板厚とした後、連続焼鈍ラインにて850 ℃−
20sec の再結晶焼鈍を行った。こうして得られた供試材
について引張り特性について試験した。なお、引張り特
性はJIS ５号引張試験片を使用して測定した。またｒ値
は15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ
方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45度方向）およ
びＣ方向（圧延方向に90度方向) の平均値を ｒ＝（ｒl ＋２ｒD ＋ｒC )/4 として求めた。また、耐食性についても試験をしたが、
これは前述と同様の方法にて評価した。最終製品の材料
特性を表２に示す。本発明に適合する冷延鋼板は、優れ
た深絞り性と耐食性を有することが判る。
熱−均熱後、粗圧延を行ったのち仕上圧延を行った。得
られた熱延板を酸洗後、75％の圧下率にて冷間圧延を行
って0.8mm 板厚とした後、連続焼鈍ラインにて850 ℃−
20sec の再結晶焼鈍を行った。こうして得られた供試材
について引張り特性について試験した。なお、引張り特
性はJIS ５号引張試験片を使用して測定した。またｒ値
は15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ
方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45度方向）およ
びＣ方向（圧延方向に90度方向) の平均値を ｒ＝（ｒl ＋２ｒD ＋ｒC )/4 として求めた。また、耐食性についても試験をしたが、
これは前述と同様の方法にて評価した。最終製品の材料
特性を表２に示す。本発明に適合する冷延鋼板は、優れ
た深絞り性と耐食性を有することが判る。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Cu
とＯとをコントロールし、とくに焼鈍条件をコントロー
ルすることにより、従来よりも優れた耐食性を有する深
絞り用冷延鋼板の製造が可能となる。
とＯとをコントロールし、とくに焼鈍条件をコントロー
ルすることにより、従来よりも優れた耐食性を有する深
絞り用冷延鋼板の製造が可能となる。
【図１】耐食性におよぼすCu, Ｏ量の影響を示すグラフ
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/54 Ｃ２２Ｃ 38/54 38/58 38/58 (72)発明者 加藤 俊之 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭63−145719（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−140654（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−141554（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−168246（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−150315（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−173213（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/00 - 8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：2.0 wt％以下、 Ni：0.1 〜1.0 wt％、 Ｂ：0.0001〜0.0050wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％、 Al：0.01〜0.10wt％、 Ｐ：0.01〜0.15wt％以下、 Ｓ：0.03wt％以下、 Ｎ：0.01wt％以下、 Ｏ：0.005 wt％以下、 を含み、かつ Ti：0.01〜0.10wt％、 Nb：0.001 〜0.050wt ％ のうち１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避的
不純物よりなる鋼を、熱間圧延後、酸洗ならびに冷間圧
延を施し、引続き700 〜950 ℃の温度範囲にて再結晶焼
鈍を施すことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用冷延
鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｃ：0.005 wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：2.0 wt％以下、 Ni：0.1 〜1.0 wt％、 Ｂ：0.0001〜0.0050wt％、Cu：0.1 〜1.5 wt％、 Al：0.01〜0.10wt％、 Ｐ：0.01〜0.15wt％以下、 Ｓ：0.03wt％以下、 Ｎ：0.01wt％以下、 Ｏ：0.005 wt％以下、 を含み、かつ Ti：0.01〜0.10wt％、 Nb：0.001 〜0.050wt ％ のうち１種または２種を含み、さらに Cr：0.05〜1.5 wt％、 Mo：0.05〜1.5 wt％ のうちの１種または２種を含み、残部がFeおよび不可避
的不純物よりなる鋼を、熱間圧延後、酸洗ならびに冷間
圧延を施し、引続き700 〜950 ℃の温度範囲にて再結晶
焼鈍を施すことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用冷
延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の方法におい
て、上記再結晶焼鈍を連続溶融亜鉛めっきラインにて行
うことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00329393A JP3288456B2 (ja) | 1993-01-12 | 1993-01-12 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00329393A JP3288456B2 (ja) | 1993-01-12 | 1993-01-12 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212276A JPH06212276A (ja) | 1994-08-02 |
| JP3288456B2 true JP3288456B2 (ja) | 2002-06-04 |
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ID=11553343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00329393A Expired - Fee Related JP3288456B2 (ja) | 1993-01-12 | 1993-01-12 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3288456B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5391606B2 (ja) * | 2008-08-05 | 2014-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶接性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP5391607B2 (ja) * | 2008-08-05 | 2014-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外観に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-01-12 JP JP00329393A patent/JP3288456B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06212276A (ja) | 1994-08-02 |
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