JP3309859B2 - 焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP3309859B2 JP3309859B2 JP21271391A JP21271391A JP3309859B2 JP 3309859 B2 JP3309859 B2 JP 3309859B2 JP 21271391 A JP21271391 A JP 21271391A JP 21271391 A JP21271391 A JP 21271391A JP 3309859 B2 JP3309859 B2 JP 3309859B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- cold
- steel sheet
- corrosion resistance
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、焼付硬化性を有しかつ
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用鋼板等に使用される冷延鋼板の
分野においては、深絞り性に優れていることのほか、耐
デント性を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応
力が上昇する特性すなわち塗装焼付硬化性が要求される
ことが多い。従来よりこの種の冷延鋼板については低炭
素アルミキルド鋼板、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加
したもの、これらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強
度を上げた高張力鋼板については多くの提案がある。
分野においては、深絞り性に優れていることのほか、耐
デント性を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応
力が上昇する特性すなわち塗装焼付硬化性が要求される
ことが多い。従来よりこの種の冷延鋼板については低炭
素アルミキルド鋼板、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加
したもの、これらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強
度を上げた高張力鋼板については多くの提案がある。
【０００３】例えば、特開昭５７−９８６３０号、特開
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極低炭素Ａｌキルド鋼を素材として連続焼鈍で製
造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特開
昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４１
号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造す
る方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上げ
るばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成形
時は軟質でありながらプレス成形後の塗装焼付により鋼
板が高強度化する焼付硬化型の冷延鋼板の製造方法にあ
る。
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極低炭素Ａｌキルド鋼を素材として連続焼鈍で製
造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特開
昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４１
号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造す
る方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上げ
るばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成形
時は軟質でありながらプレス成形後の塗装焼付により鋼
板が高強度化する焼付硬化型の冷延鋼板の製造方法にあ
る。
【０００４】ところで、これらは深絞り性と強度を同時
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化すなわ
ち軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度
面からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼
板の板厚を薄くすると腐食による孔あき腐食が問題とな
ってくる。このため耐食性の良好な鋼板であることが求
められている。
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化すなわ
ち軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度
面からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼
板の板厚を薄くすると腐食による孔あき腐食が問題とな
ってくる。このため耐食性の良好な鋼板であることが求
められている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の事情
に鑑み、母材の耐食性を改善し、焼付硬化性、深絞り性
とも満足しうる冷延鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
に鑑み、母材の耐食性を改善し、焼付硬化性、深絞り性
とも満足しうる冷延鋼板の製造方法を提供することを目
的とする。
【０００６】
【問題を解決するための手段】本発明者らは、焼付硬化
性、深絞り性および耐食性がともに優れた冷延鋼板の製
造方法について種々の検討を行ったところ、極低炭素鋼
のＣおよび極低炭素Ｔｉ添加鋼のＣとＴｉ含有量を適正
に規制して添加すれば焼付硬化性が付与できること、さ
らにＣｕとＰの複合添加によって鋼板の耐食性が著しく
向上すること、および耐食性を向上するＣｕ、Ｐに加
え、更には、高強度化と耐食性向上のためにＳｉ、Ｍｎ
およびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ、等を添加することにより、焼
付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板を得る
に至った。
性、深絞り性および耐食性がともに優れた冷延鋼板の製
造方法について種々の検討を行ったところ、極低炭素鋼
のＣおよび極低炭素Ｔｉ添加鋼のＣとＴｉ含有量を適正
に規制して添加すれば焼付硬化性が付与できること、さ
らにＣｕとＰの複合添加によって鋼板の耐食性が著しく
向上すること、および耐食性を向上するＣｕ、Ｐに加
え、更には、高強度化と耐食性向上のためにＳｉ、Ｍｎ
およびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ、等を添加することにより、焼
付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板を得る
に至った。
【０００７】
【発明の構成】すなわち、本発明は重量％でＣ：０．０
０１〜０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５
〜１．８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以
下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓｏ１Ａ１：０．００５
〜０．１００、Ｎ：０．００５以下であって、残部は鉄
および不可避的不純物よりなる鋼のスラブに熱間圧延を
施して５００〜７５０℃で巻取り、酸洗後、冷間圧延を
行い、その後、連続焼鈍ラインで７００〜９５０℃の焼
鈍を行うことからなる焼付硬化性および耐食性に優れた
深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する。
０１〜０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５
〜１．８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以
下、Ｃｕ：０．０５〜１．５、ｓｏ１Ａ１：０．００５
〜０．１００、Ｎ：０．００５以下であって、残部は鉄
および不可避的不純物よりなる鋼のスラブに熱間圧延を
施して５００〜７５０℃で巻取り、酸洗後、冷間圧延を
行い、その後、連続焼鈍ラインで７００〜９５０℃の焼
鈍を行うことからなる焼付硬化性および耐食性に優れた
深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する。
【０００８】本発明はまた、重量％でＣ：０．００１〜
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．
１００、Ｎ：０．００５以下であって、さらに、１％ま
でのＮｉ、３％までのＭｏと７％までのＣｒの一種もし
くは二種以上、残部は鉄および不可避的不純物よりなる
鋼のスラブに熱間圧延を施して５００〜７５０℃で巻取
り、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍ライン
で７００〜９５０℃の焼鈍を行うことからなる、焼付硬
化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法
を提供する。
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．
１００、Ｎ：０．００５以下であって、さらに、１％ま
でのＮｉ、３％までのＭｏと７％までのＣｒの一種もし
くは二種以上、残部は鉄および不可避的不純物よりなる
鋼のスラブに熱間圧延を施して５００〜７５０℃で巻取
り、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍ライン
で７００〜９５０℃の焼鈍を行うことからなる、焼付硬
化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法
を提供する。
【０００９】本発明はまた、重量％でＣ：０．００１〜
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．
１００、Ｎ：０．００５以下、Ｔｉ：０．００３〜０．
０５であって［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８／１４・Ｎ−４８／
３２・Ｓに従う［Ｔｉ］が０以下となる関係を満足し、
残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブに熱
間圧延を施して５００〜７５０℃で巻取り、酸洗後、冷
間圧延を行い、その後、連続焼鈍ラインで７００〜９５
０℃の焼鈍を行うことからなる焼付硬化性および耐食性
に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する。
０．００８、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．
１００、Ｎ：０．００５以下、Ｔｉ：０．００３〜０．
０５であって［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８／１４・Ｎ−４８／
３２・Ｓに従う［Ｔｉ］が０以下となる関係を満足し、
残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブに熱
間圧延を施して５００〜７５０℃で巻取り、酸洗後、冷
間圧延を行い、その後、連続焼鈍ラインで７００〜９５
０℃の焼鈍を行うことからなる焼付硬化性および耐食性
に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する。
【００１０】本発明はまた、重量％でＣ：０．００１〜
０．００５、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．
１００、Ｎ：０．００５以下、Ｔｉ：０．００３〜０．
０５であって［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８／１４・Ｎ−４８／
３２・Ｓに従う［Ｔｉ］が０以下となる関係を満足し、
さらに、１％までのＮｉ、３％までのＭｏと７％までの
Ｃｒの一種もしくは二種以上、残部は鉄および不可避的
不純物よりなる鋼のスラブに熱間圧延を施して５００〜
７５０℃で巻取り、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、
連続焼鈍ラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行うことか
らなる、焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延
鋼板の製造方法を提供する。
０．００５、Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．
８、Ｐ：０．０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃ
ｕ：０．０５〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．
１００、Ｎ：０．００５以下、Ｔｉ：０．００３〜０．
０５であって［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８／１４・Ｎ−４８／
３２・Ｓに従う［Ｔｉ］が０以下となる関係を満足し、
さらに、１％までのＮｉ、３％までのＭｏと７％までの
Ｃｒの一種もしくは二種以上、残部は鉄および不可避的
不純物よりなる鋼のスラブに熱間圧延を施して５００〜
７５０℃で巻取り、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、
連続焼鈍ラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行うことか
らなる、焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延
鋼板の製造方法を提供する。
【００１１】本発明はまた、鋼が、Ｂを０．０００３〜
０．００３％含有するものである前記の何れかの鋼板の
製造方法を提供する。
０．００３％含有するものである前記の何れかの鋼板の
製造方法を提供する。
【００１２】まず、本発明に係る鋼板の製造方法の各種
成分の作用および上記の範囲に限定した理由について説
明する。Ｃは延性を劣化させるので少ないほど好ましい
が、Ｃが０．００１％未満では十分な焼付硬化性が得ら
れない。他方、０．００８％を超えると固溶Ｃが多くな
り、非常に高い焼付硬化性が得られるが、室温時効が生
じ、延性の急激な劣化を招く。このため、Ｃは下限を
０．００１％、上限を０．００８％とし、この上限と下
限の間においてＣ含有量範囲を定める必要がある。
成分の作用および上記の範囲に限定した理由について説
明する。Ｃは延性を劣化させるので少ないほど好ましい
が、Ｃが０．００１％未満では十分な焼付硬化性が得ら
れない。他方、０．００８％を超えると固溶Ｃが多くな
り、非常に高い焼付硬化性が得られるが、室温時効が生
じ、延性の急激な劣化を招く。このため、Ｃは下限を
０．００１％、上限を０．００８％とし、この上限と下
限の間においてＣ含有量範囲を定める必要がある。
【００１３】Ｓｉは加工性を損なわず鋼の強度を向上さ
せるに好ましい元素であるが、Ｓｉが１．５％を超える
と硬質となり延性が劣化するので、上限を１．５％とし
た。
せるに好ましい元素であるが、Ｓｉが１．５％を超える
と硬質となり延性が劣化するので、上限を１．５％とし
た。
【００１４】ＭｎはＳによる熱間脆性の防止に有効であ
り、そのためには、最低０．０５％以上必要である。一
方、強度を向上させるに好ましい元素であるが、１．８
％を超えると延性および深絞り性が低下するので、下限
を０．０５％、上限を１．８０％とした。
り、そのためには、最低０．０５％以上必要である。一
方、強度を向上させるに好ましい元素であるが、１．８
％を超えると延性および深絞り性が低下するので、下限
を０．０５％、上限を１．８０％とした。
【００１５】ＰおよびＣｕは本発明における特徴的な元
素であり、これらの元素の複合添加によって耐食性が著
しく改善される。耐食性の改善のためにはＰは０．０３
％以上、Ｃｕは０．０５％以上必要である。一方、Ｐは
０．２０％を、Ｃｕは１．５％を超えると改善効果が飽
和すると共に、延性が劣化する。このため、Ｐは下限を
０．０３％、上限を０．２０％とした。Ｃｕは下限を
０．０５％、上限を１．５％とした。
素であり、これらの元素の複合添加によって耐食性が著
しく改善される。耐食性の改善のためにはＰは０．０３
％以上、Ｃｕは０．０５％以上必要である。一方、Ｐは
０．２０％を、Ｃｕは１．５％を超えると改善効果が飽
和すると共に、延性が劣化する。このため、Ｐは下限を
０．０３％、上限を０．２０％とした。Ｃｕは下限を
０．０５％、上限を１．５％とした。
【００１６】Ｓは鋼にとって本質的に有害な元素であ
り、少ないほど望ましいが、０．０１５％までは許容で
きるので０．０１５％以下とした。
り、少ないほど望ましいが、０．０１５％までは許容で
きるので０．０１５％以下とした。
【００１７】Ａｌは脱酸剤としての役割を果たすために
は、０．００５％以上必要であるが、０．１０％を超え
るとＡｌ2Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面
品質を劣化させるので、下限を０．００５％、上限を
０．１０％とした。
は、０．００５％以上必要であるが、０．１０％を超え
るとＡｌ2Ｏ3などの介在物が増加し、加工性および表面
品質を劣化させるので、下限を０．００５％、上限を
０．１０％とした。
【００１８】Ｎは鋼にとって本質的に有害な元素であ
り、少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容で
きるので０．００５％以下とした。
り、少ないほど望ましいが、０．００５％までは許容で
きるので０．００５％以下とした。
【００１９】Ｔｉは深絞り性を確保するために有効な元
素であるが、０．００３％未満ではその効果が小さい。
そして、Ｃ含有量０．００１〜０．００８％においてＴ
ｉが０．０５％を超えると焼付硬化性が得られない。し
たがってＴｉは０．００２〜０．０５％の範囲で含有さ
せる。しかし、ＴｉはＣ、Ｓ、Ｎ、をＴｉＣ、ＴｉＳ、
ＴｉＮ、等の析出物として固定する作用があるのでＣの
全量を固定できる以上のＴｉを添加すれば焼付硬化性が
得られない。そこで本発明では、［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８
／１４・Ｎ−４８／３２・Ｓに従う［Ｔｉ］が０以下と
なるＴｉ含有量に制限することによって、ＴｉＣを基本
的に生成させないようにして固溶Ｃを確保する。［Ｔ
ｉ］が０以下の条件において、Ｃは下限を０．００１
％、上限を０．００８％とし、この上限と下限の間にお
いてＣ含有量範囲を定める必要がある。
素であるが、０．００３％未満ではその効果が小さい。
そして、Ｃ含有量０．００１〜０．００８％においてＴ
ｉが０．０５％を超えると焼付硬化性が得られない。し
たがってＴｉは０．００２〜０．０５％の範囲で含有さ
せる。しかし、ＴｉはＣ、Ｓ、Ｎ、をＴｉＣ、ＴｉＳ、
ＴｉＮ、等の析出物として固定する作用があるのでＣの
全量を固定できる以上のＴｉを添加すれば焼付硬化性が
得られない。そこで本発明では、［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８
／１４・Ｎ−４８／３２・Ｓに従う［Ｔｉ］が０以下と
なるＴｉ含有量に制限することによって、ＴｉＣを基本
的に生成させないようにして固溶Ｃを確保する。［Ｔ
ｉ］が０以下の条件において、Ｃは下限を０．００１
％、上限を０．００８％とし、この上限と下限の間にお
いてＣ含有量範囲を定める必要がある。
【００２０】また、本発明においては、鋼板の強度上昇
と耐食性の改善のために１％までのＮｉ、３までのＭｏ
と７％までのＣｒの一種もしくは二種以上含有せしめる
ことができる。
と耐食性の改善のために１％までのＮｉ、３までのＭｏ
と７％までのＣｒの一種もしくは二種以上含有せしめる
ことができる。
【００２１】ＮｉはＣｕによる熱間脆性の防止と耐孔あ
き腐食性の改善に有効に作用するが、１％を超えると、
その効果は飽和するとともに、製造コストが高価とな
る。このため、上限を１％とした。
き腐食性の改善に有効に作用するが、１％を超えると、
その効果は飽和するとともに、製造コストが高価とな
る。このため、上限を１％とした。
【００２２】Ｍｏは鋼板の強度上昇と耐孔あき腐食性の
改善に有効に作用するが３％を超えると、その効果は飽
和するとともに、製造コストが高価となるので、上限を
３％とした。
改善に有効に作用するが３％を超えると、その効果は飽
和するとともに、製造コストが高価となるので、上限を
３％とした。
【００２３】Ｃｒは耐孔あき腐食性の改善に有効に作用
するが７％を超えると、非常に製造コスト高となるの
で、上限を７％とした。
するが７％を超えると、非常に製造コスト高となるの
で、上限を７％とした。
【００２４】Ｂは二次加工脆化性の改善に有効であり、
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。一方、０．００３％を超えて添加してもその効果は
飽和する。このため、Ｂは０．０００３〜０．００３％
とした。
そのためには、０．０００３％以上の添加が必要であ
る。一方、０．００３％を超えて添加してもその効果は
飽和する。このため、Ｂは０．０００３〜０．００３％
とした。
【００２５】本発明においては、このような成分を含有
する鋼を熱延工程、冷延工程をへて冷延鋼板とするもの
であるが、この場合、熱延工程における仕上げ温度はＡ
ｒ3変態点以下では深絞り性が劣るため、熱延仕上げ温
度はＡｒ3変態点以上が望ましい。巻取り温度が５００
℃未満では深絞り性が劣るとともに板形状が悪くなる。
７５０℃を超えると酸洗性が劣るとともに巻取り後にコ
イルの変形が生じる。このため、巻取り温度は５００℃
〜７５０℃に規定した。
する鋼を熱延工程、冷延工程をへて冷延鋼板とするもの
であるが、この場合、熱延工程における仕上げ温度はＡ
ｒ3変態点以下では深絞り性が劣るため、熱延仕上げ温
度はＡｒ3変態点以上が望ましい。巻取り温度が５００
℃未満では深絞り性が劣るとともに板形状が悪くなる。
７５０℃を超えると酸洗性が劣るとともに巻取り後にコ
イルの変形が生じる。このため、巻取り温度は５００℃
〜７５０℃に規定した。
【００２６】冷延工程では、深絞り性を確保するために
は５０〜９５％の冷延率が好ましい。冷延率が５０％未
満では深絞り性に劣り、冷延率が９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり生産性が劣る。
は５０〜９５％の冷延率が好ましい。冷延率が５０％未
満では深絞り性に劣り、冷延率が９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり生産性が劣る。
【００２７】連続焼鈍ラインのおける焼鈍温度の下限を
７００℃以上としたのは再結晶温度以上でしかも加工性
を良好にするためで有り、上限を９５０℃以下としたの
は加工性の向上が飽和すると共に連続焼鈍ラインにおい
て表面疵が発生し易くなるためである。
７００℃以上としたのは再結晶温度以上でしかも加工性
を良好にするためで有り、上限を９５０℃以下としたの
は加工性の向上が飽和すると共に連続焼鈍ラインにおい
て表面疵が発生し易くなるためである。
【００２８】
実施例１ 表１に示す組成よりなる鋼を用いて表２に示す条件下の
熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧延で板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とし、連続焼鈍ライン
で焼鈍した。その後、伸び率：０．８％のスキンパス圧
延を行い、得られた鋼板の機械的特性と耐食性を調査
し、その結果を表２に併記した。
熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧延で板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とし、連続焼鈍ライン
で焼鈍した。その後、伸び率：０．８％のスキンパス圧
延を行い、得られた鋼板の機械的特性と耐食性を調査
し、その結果を表２に併記した。
【００２９】機械的特性はＪＩＳ Ｚ２２０１の５号試
験片を用いた。耐食性試験は７０×１５０ｍｍの試験片
を切り出し、複合腐食試験を行った。複合腐食試験はＪ
ＩＳＺ２３７１の塩水噴霧試験に準じ、塩水濃度を１．
０％に変更した塩水噴霧試験を５時間→６０℃の熱風乾
燥を４時間→湿潤試験を１４時間→送風乾燥を１時間の
２４時間を１サイクルとして腐食による最大侵食深さを
測定した。焼付硬化性（ＢＨ）は，ＪＩＳ ５号引張試
験片を用い２％の引張予歪みを付与後、１７０℃×２０
分の人工時効を施し，予歪み付与時の応力と人工時効後
の降伏応力との差をＢＨとして求めた。
験片を用いた。耐食性試験は７０×１５０ｍｍの試験片
を切り出し、複合腐食試験を行った。複合腐食試験はＪ
ＩＳＺ２３７１の塩水噴霧試験に準じ、塩水濃度を１．
０％に変更した塩水噴霧試験を５時間→６０℃の熱風乾
燥を４時間→湿潤試験を１４時間→送風乾燥を１時間の
２４時間を１サイクルとして腐食による最大侵食深さを
測定した。焼付硬化性（ＢＨ）は，ＪＩＳ ５号引張試
験片を用い２％の引張予歪みを付与後、１７０℃×２０
分の人工時効を施し，予歪み付与時の応力と人工時効後
の降伏応力との差をＢＨとして求めた。
【００３０】表２の結果に見られるように、Ｃが高くＰ
とＣｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．１の比較
鋼を用いて製造した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低い
割に降伏点（ＹＳ）が高く、伸び（Ｅｌ）が低い。ま
た、焼付硬化性（ＢＨ）が高すぎるため室温時効が生じ
てしまう。そして耐食性が劣る。Ｃが少なくＰを含有し
ているＮｏ．６の比較鋼を用いて製造した冷延鋼板は比
較的良好な引張強さ（ＴＳ）、伸び（Ｅｌ）およびが低
い焼付硬化性（ＢＨ）を有するが、やはり耐食性が劣
る。これに対し、本発明で規定する範囲の成分組成を有
するＮｏ．３〜５およびＮｏ．７〜１０鋼を用いて製造
した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が高い割に降伏点（Ｙ
Ｓ）が低く、伸び（Ｅｌ）、焼付硬化性（ＢＨ）が良好
で、さらに耐食性に優れている。
とＣｕが本発明で規定する量より少ないＮｏ．１の比較
鋼を用いて製造した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低い
割に降伏点（ＹＳ）が高く、伸び（Ｅｌ）が低い。ま
た、焼付硬化性（ＢＨ）が高すぎるため室温時効が生じ
てしまう。そして耐食性が劣る。Ｃが少なくＰを含有し
ているＮｏ．６の比較鋼を用いて製造した冷延鋼板は比
較的良好な引張強さ（ＴＳ）、伸び（Ｅｌ）およびが低
い焼付硬化性（ＢＨ）を有するが、やはり耐食性が劣
る。これに対し、本発明で規定する範囲の成分組成を有
するＮｏ．３〜５およびＮｏ．７〜１０鋼を用いて製造
した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が高い割に降伏点（Ｙ
Ｓ）が低く、伸び（Ｅｌ）、焼付硬化性（ＢＨ）が良好
で、さらに耐食性に優れている。
【００３１】実施例２ 表３に示す組成よりなる鋼を用いて表４に示す条件下の
熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧延で板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とし、連続焼鈍ライン
で焼鈍した。その後伸び率：０．８％のスキンパス圧延
を行った。得られた鋼板の特性の評価は実施例１と同じ
方法で行った。その結果を表４に併記した。
熱間圧延で板厚３．２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧延で板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とし、連続焼鈍ライン
で焼鈍した。その後伸び率：０．８％のスキンパス圧延
を行った。得られた鋼板の特性の評価は実施例１と同じ
方法で行った。その結果を表４に併記した。
【００３２】表４の結果に見られるように、本発明で規
定するよりＣが高く、かつＰとＣｕが低いＮｏ．１１鋼
を用いて製造した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低い割
に降伏点（ＴＳ）が高く、伸び（Ｅｌ）が低い。また、
Ｔｉの添加量が多すぎるために焼付硬化性（ＢＨ）に劣
る。そして耐食性が劣る。Ｎｏ．１７の比較鋼を用いて
製造した冷延鋼板は比較的良好な引張強さ（ＴＳ）、伸
び（Ｅｌ）を示すが、Ｔｉが多すぎるために焼付硬化性
（ＢＨ）が低く、Ｃｕが低いためやはり耐食性が劣る。
これに対し、本発明で規定する範囲の成分組成を有する
Ｎｏ１２〜１６鋼およびＮｏ１８〜２０鋼を用いて製造
した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が高い割に降伏点（Ｙ
Ｓ）が低く、伸び（Ｅｌ）、塑性歪比（ｒ値）に優れ、
焼付硬化性（ＢＨ）も良好で、さらに耐食性に優れてい
る。
定するよりＣが高く、かつＰとＣｕが低いＮｏ．１１鋼
を用いて製造した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が低い割
に降伏点（ＴＳ）が高く、伸び（Ｅｌ）が低い。また、
Ｔｉの添加量が多すぎるために焼付硬化性（ＢＨ）に劣
る。そして耐食性が劣る。Ｎｏ．１７の比較鋼を用いて
製造した冷延鋼板は比較的良好な引張強さ（ＴＳ）、伸
び（Ｅｌ）を示すが、Ｔｉが多すぎるために焼付硬化性
（ＢＨ）が低く、Ｃｕが低いためやはり耐食性が劣る。
これに対し、本発明で規定する範囲の成分組成を有する
Ｎｏ１２〜１６鋼およびＮｏ１８〜２０鋼を用いて製造
した冷延鋼板は引張強さ（ＴＳ）が高い割に降伏点（Ｙ
Ｓ）が低く、伸び（Ｅｌ）、塑性歪比（ｒ値）に優れ、
焼付硬化性（ＢＨ）も良好で、さらに耐食性に優れてい
る。
【００３３】
【発明の効果】以上のように、本発明は深絞り性、延性
といった加工性を維持しながら焼付硬化性、耐食性に優
れた冷延鋼板の製造方法を明らかにしたものである。本
発明により、自動車の軽量化に大きく寄与するものであ
り、その産業上の意義、利益は極めて大きい。
といった加工性を維持しながら焼付硬化性、耐食性に優
れた冷延鋼板の製造方法を明らかにしたものである。本
発明により、自動車の軽量化に大きく寄与するものであ
り、その産業上の意義、利益は極めて大きい。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
フロントページの続き (72)発明者 宗下 美紀夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株 式会社 鉄・鋼研究所 プロセス・鋼材 研究部内 (72)発明者 山田 利郎 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株 式会社 鉄鋼研究所 プロセス・鋼材研 究部内 (56)参考文献 特開 平５−195078（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−141554（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−111519（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−197545（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−26757（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−276962（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/00 - 8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏ１Ａ１：０．００５〜０．１００、Ｎ：
０．００５以下であって、残部は鉄および不可避的不純
物よりなる鋼のスラブに熱間圧延を施して５００〜７５
０℃で巻取り、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続
焼鈍ラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行うことからな
る焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の
製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：
０．００５以下であって、さらに、１％までのＮｉ、３
％までのＭｏと７％までのＣｒの一種もしくは二種以
上、残部は鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブ
に熱間圧延を施して５００〜７５０℃で巻取り、酸洗
後、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍ラインで７００
〜９５０℃の焼鈍を行うことからなる焼付硬化性および
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％でＣ：０．００１〜０．００８、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：
０．００５以下、Ｔｉ：０．００３〜０．０５であって
［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８／１４・Ｎ−４８／３２・Ｓに従
う［Ｔｉ］が０以下となる関係を満足し、残部は鉄およ
び不可避的不純物よりなる鋼のスラブに熱間圧延を施し
て５００〜７５０℃で巻取り、酸洗後、冷間圧延を行
い、その後、連続焼鈍ラインで７００〜９５０℃の焼鈍
を行うことからなる焼付硬化性および耐食性に優れた深
絞り用冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％でＣ：０．００１〜０．００５、
Ｓｉ：１．５以下、Ｍｎ：０．０５〜１．８、Ｐ：０．
０３〜０．２０、Ｓ：０．０１５以下、Ｃｕ：０．０５
〜１．５、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１００、Ｎ：
０．００５以下、Ｔｉ：０．００３〜０．０５であって
［Ｔｉ］＝Ｔｉ−４８／１４・Ｎ−４８／３２・Ｓに従
う［Ｔｉ］が０以下となる関係を満足し、さらに、１％
までのＮｉ、３％までのＭｏと７％までのＣｒの一種も
しくは二種以上、残部は鉄および不可避的不純物よりな
る鋼のスラブに熱間圧延を施して５００〜７５０℃で巻
取り、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続焼鈍ライ
ンで７００〜９５０℃の焼鈍を行うことからなる、焼付
硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方
法。 - 【請求項５】 鋼がＢを０．０００３〜０．００３％含
有するものである請求項３または請求項４に記載の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21271391A JP3309859B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21271391A JP3309859B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05140654A JPH05140654A (ja) | 1993-06-08 |
| JP3309859B2 true JP3309859B2 (ja) | 2002-07-29 |
Family
ID=16627201
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21271391A Expired - Fee Related JP3309859B2 (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3309859B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5855696A (en) * | 1995-03-27 | 1999-01-05 | Nippon Steel Corporation | Ultra low carbon, cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having improved fatigue properties and processes for producing the same |
| CN106319363B (zh) * | 2015-06-29 | 2018-12-04 | 鞍钢股份有限公司 | 一种超低碳含铜汽车用高强冷轧钢板及其制造方法 |
-
1991
- 1991-07-30 JP JP21271391A patent/JP3309859B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05140654A (ja) | 1993-06-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2005528519A5 (ja) | ||
| JP3347151B2 (ja) | 耐食性に優れた低降伏比冷延高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3247907B2 (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07197186A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた９８０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3247909B2 (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3719025B2 (ja) | 耐疲労特性に優れた深絞り用冷延薄鋼板 | |
| JP3309859B2 (ja) | 焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0567684B2 (ja) | ||
| JP2007270167A (ja) | 焼付硬化性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH06306531A (ja) | 焼付硬化性に優れた加工用冷延鋼板及び表面処理鋼板 | |
| JP4176403B2 (ja) | 低温焼付硬化性および耐時効性に優れる加工用薄鋼板 | |
| JP3266328B2 (ja) | 化成処理性ならびに成形性に優れる高張力冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3309860B2 (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3294321B2 (ja) | 塗装焼付硬化性および耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3347152B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0559491A (ja) | プレス加工用の高張力薄鋼板とその製造法 | |
| JPH08104945A (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3347166B2 (ja) | 深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2755014B2 (ja) | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3144572B2 (ja) | 耐食性に優れた低降伏比高張力熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2003268490A (ja) | 焼付硬化性および耐時効性に優れる加工用薄鋼板とその製造方法 | |
| JP3288456B2 (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2778429B2 (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JP3247152B2 (ja) | ほうろう焼成後高強度化するほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3390084B2 (ja) | 成形性に優れた焼付硬化型薄鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020430 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |