JP3347166B2 - 深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主に自動車車体に使用
される鋼板で、深絞り性および耐孔あき腐食性に優れた
塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関す
る。
される鋼板で、深絞り性および耐孔あき腐食性に優れた
塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車用に使用される冷延鋼板の分野に
おいては、深絞り性に優れていることのほか、耐デント
性を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応力が上
昇する特性、すなわち塗装焼付硬化性が要求されること
が多い。従来よりこの種の冷延鋼板については、低炭素
Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加したも
の、およびこれらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ等を添加して強度を
上げた高強度鋼板、については多くの提案がある。
おいては、深絞り性に優れていることのほか、耐デント
性を向上させるために塗装焼付時に鋼板の降伏応力が上
昇する特性、すなわち塗装焼付硬化性が要求されること
が多い。従来よりこの種の冷延鋼板については、低炭素
Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼をベースにＴｉを添加したも
の、およびこれらにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ等を添加して強度を
上げた高強度鋼板、については多くの提案がある。
【０００３】例えば、特開昭５７−９８６３０号、特開
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極低炭素Ａｌキルド鋼を素材として、連続焼鈍で
製造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特
開昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４
１号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造
する方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上
げるばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成
形時は軟質でありながら、プレス成形後の塗装焼付によ
り鋼板が高強度化する塗装焼付硬化型の冷延鋼板の製造
方法である。
昭５８−１０７４１４号および特開昭６１−２７６９２
７号に極低炭素Ａｌキルド鋼を素材として、連続焼鈍で
製造する方法が、また、特開昭６１−２６７５７号、特
開昭６３−２７６９２７号および特開平２−１１１８４
１号に極低炭素Ｔｉ添加鋼を素材として連続焼鈍で製造
する方法が開示されている。これらは、鋼板の強度を上
げるばかりでなく、優れた成形性を兼ね備えたまま、成
形時は軟質でありながら、プレス成形後の塗装焼付によ
り鋼板が高強度化する塗装焼付硬化型の冷延鋼板の製造
方法である。
【０００４】ところで、これらは深絞り性と強度を同時
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化による
軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度面
からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼板
の板厚を薄くすると、腐食による耐孔開き寿命が短くな
るという問題が生じてくる。このため、耐食性の良好な
鋼板であることが求められている。
に付与する技術であって、自動車用鋼板の薄肉化による
軽量化を達成しようとするものである。しかし、強度面
からは鋼板の板厚を薄くすることも可能であるが、鋼板
の板厚を薄くすると、腐食による耐孔開き寿命が短くな
るという問題が生じてくる。このため、耐食性の良好な
鋼板であることが求められている。
【０００５】耐食性を改良するためには、各種表面処理
を施した表面処理鋼板の採用が有効であり、現在、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を初めとして各種表面処理鋼板の
需要が急速に増大しつつある。溶融亜鉛めっき鋼板につ
いては、従来より低炭素Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼Ｔｉ
添加鋼をベースとした溶融亜鉛めっき鋼板、およびこれ
らにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強度を上げた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板について多くの提案が成されてい
る。
を施した表面処理鋼板の採用が有効であり、現在、合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を初めとして各種表面処理鋼板の
需要が急速に増大しつつある。溶融亜鉛めっき鋼板につ
いては、従来より低炭素Ａｌキルド鋼、極低炭素鋼Ｔｉ
添加鋼をベースとした溶融亜鉛めっき鋼板、およびこれ
らにＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｃｒを添加して強度を上げた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板について多くの提案が成されてい
る。
【０００６】例えば、特公平１−５４４１３号におい
て、低炭素Ａｌキルド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が、また、特開昭５７−４３９７４には、極低炭素
Ｔｉ添加鋼にＰと多量のＭｎを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が開示されている。
て、低炭素Ａｌキルド鋼にＰを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が、また、特開昭５７−４３９７４には、極低炭素
Ｔｉ添加鋼にＰと多量のＭｎを添加した溶融亜鉛めっき
鋼板が開示されている。
【０００７】しかし、これらのめっき鋼板でも耐食性は
十分とはいえず、使用される環境によっては、孔あき腐
食を生じることもあるため、めっき付着量を増大してさ
らに耐食性の向上を図っているが、めっき付着量を増大
させると、溶接性が著しく劣化するという問題を生じる
ので、実用上これまで以上にめっき厚を増大させること
は困難である。
十分とはいえず、使用される環境によっては、孔あき腐
食を生じることもあるため、めっき付着量を増大してさ
らに耐食性の向上を図っているが、めっき付着量を増大
させると、溶接性が著しく劣化するという問題を生じる
ので、実用上これまで以上にめっき厚を増大させること
は困難である。
【０００８】本発明者らは、上記問題点を解決するため
に、鋼板自体の耐食性を改良し、塗装焼付硬化性、深絞
り性がともに優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関
して種々の検討を行い、極低炭素鋼、あるいは極低炭素
＋微量Ｔｉ添加鋼をベースにＰ、Ｃｕの複合添加、さら
にはＳｉ、ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等を添加するこ
とにより、塗装焼付硬化性および耐食性に優れた高加工
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を見出だし、特開平４
−１７３９２４および特開平４−１７３９２５に開示し
た。
に、鋼板自体の耐食性を改良し、塗装焼付硬化性、深絞
り性がともに優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関
して種々の検討を行い、極低炭素鋼、あるいは極低炭素
＋微量Ｔｉ添加鋼をベースにＰ、Ｃｕの複合添加、さら
にはＳｉ、ＭｎおよびＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ等を添加するこ
とにより、塗装焼付硬化性および耐食性に優れた高加工
用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を見出だし、特開平４
−１７３９２４および特開平４−１７３９２５に開示し
た。
【０００９】しかし、該発明は、主に焼付硬化性と耐食
性の改良に主眼をおいたものであり、深絞り性について
は十分な特性が得られていなかった。
性の改良に主眼をおいたものであり、深絞り性について
は十分な特性が得られていなかった。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述の事情
に鑑み、鋼板自体の耐食性を改良した塗装焼付硬化型溶
融亜鉛めっき鋼板において、非常に優れた深絞り性を得
る製造方法を提供することを目的とする。
に鑑み、鋼板自体の耐食性を改良した塗装焼付硬化型溶
融亜鉛めっき鋼板において、非常に優れた深絞り性を得
る製造方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋼板自体
の耐食性を改良した極低炭素Ｐ、Ｃｕ複合添加の塗装焼
付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関し、詳細な
検討を行った結果、添加元素の内、Ｐ量を適正に規制
し、固溶ＣをＴｉＣとして固定できない程度の微量Ｔｉ
の添加を行い、さらに必要に応じて微量Ｎｂを添加する
こと、および熱延条件の制御により、優れた深絞り性が
得られることがわかった。
の耐食性を改良した極低炭素Ｐ、Ｃｕ複合添加の塗装焼
付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関し、詳細な
検討を行った結果、添加元素の内、Ｐ量を適正に規制
し、固溶ＣをＴｉＣとして固定できない程度の微量Ｔｉ
の添加を行い、さらに必要に応じて微量Ｎｂを添加する
こと、および熱延条件の制御により、優れた深絞り性が
得られることがわかった。
【００１２】すなわち本発明は、重量％でＣ：０.００
１〜０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５
〜１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃ
ｕ：０.０５〜１、ｓｏl．Ａｌ：０.００５〜０.１、
Ｎ：０.００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×
Ｎ＋(４８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉを含有し、残部
はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼のスラブを鋳造
後、一旦７００℃以下まで冷却し、１２００℃未満の温
度に再加熱して熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行
い、その後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９
００℃の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連
続焼鈍ラインで７００〜９００℃の焼鈍を行い、連続式
電気めっきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式
溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる深
絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法を提供する。
１〜０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５
〜１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃ
ｕ：０.０５〜１、ｓｏl．Ａｌ：０.００５〜０.１、
Ｎ：０.００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×
Ｎ＋(４８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉを含有し、残部
はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼のスラブを鋳造
後、一旦７００℃以下まで冷却し、１２００℃未満の温
度に再加熱して熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行
い、その後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９
００℃の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連
続焼鈍ラインで７００〜９００℃の焼鈍を行い、連続式
電気めっきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式
溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる深
絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法を提供する。
【００１３】本発明はまた、重量％でＣ：０.００１〜
０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜
１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：
０.０５〜１.０、ｓｏl．Ａｌ：０.００５〜０.１、
Ｎ：０.００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×
Ｎ＋(４８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉ、さらに Ｎ
ｂ：０.００５〜０.０３を含有し、残部は Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなる鋼のスラブを鋳造後、一旦７０
０℃以下まで冷却し、１２００℃未満の温度に再加熱し
て熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、
連続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９２０℃の焼鈍
を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍ライン
で８００〜９２０℃の焼鈍を行い、連続式電気めっきラ
インでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっ
きラインで亜鉛めっきすることからなる深絞り性および
耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提供する。
０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜
１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：
０.０５〜１.０、ｓｏl．Ａｌ：０.００５〜０.１、
Ｎ：０.００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×
Ｎ＋(４８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉ、さらに Ｎ
ｂ：０.００５〜０.０３を含有し、残部は Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなる鋼のスラブを鋳造後、一旦７０
０℃以下まで冷却し、１２００℃未満の温度に再加熱し
て熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、
連続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９２０℃の焼鈍
を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍ライン
で８００〜９２０℃の焼鈍を行い、連続式電気めっきラ
インでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっ
きラインで亜鉛めっきすることからなる深絞り性および
耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法を提供する。
【００１４】本発明はまた、重量％でＣ：０.００１〜
０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜
１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：
０.０５〜１、ｓｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.
００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×Ｎ＋(４
８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉ、および０.０２〜１.
０のＮｉ、０.０２〜２.０のＭｏの一種もしくは二種を
含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼の
スラブを鋳造後、一旦７００℃以下まで冷却し、１２０
０℃未満の温度に再加熱して熱間圧延を行い、酸洗後、
冷間圧延を行い、その後、連続式溶融亜鉛めっきライン
で７００〜９００℃の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、
あるいは、連続焼鈍ラインで７００〜９００℃の焼鈍を
行い、連続式電気めっきラインでＦｅ合金めっきを施し
た後、連続式溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきするこ
とからなる深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化
型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜
１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：
０.０５〜１、ｓｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.
００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×Ｎ＋(４
８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉ、および０.０２〜１.
０のＮｉ、０.０２〜２.０のＭｏの一種もしくは二種を
含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりなる鋼の
スラブを鋳造後、一旦７００℃以下まで冷却し、１２０
０℃未満の温度に再加熱して熱間圧延を行い、酸洗後、
冷間圧延を行い、その後、連続式溶融亜鉛めっきライン
で７００〜９００℃の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、
あるいは、連続焼鈍ラインで７００〜９００℃の焼鈍を
行い、連続式電気めっきラインでＦｅ合金めっきを施し
た後、連続式溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきするこ
とからなる深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化
型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
【００１５】本発明はまた、重量％でＣ：０.００１〜
０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜
１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：
０.０５〜１、ｓｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.
００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×Ｎ＋(４
８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉ、および０.０２〜１.
０のＮｉ、０.０２〜２のＭｏの一種もしくは二種、さ
らに Ｎｂ：０.００５〜０.０３を含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを鋳造後、一
旦７００℃以下まで冷却し、１２００℃未満の温度に再
加熱して熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、そ
の後、連続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９２０℃
の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍
ラインで８００〜９２０℃の焼鈍を行い、連続式電気め
っきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜
鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる深絞り性
および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法を提供する。
０.００８、Ｓｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜
１、Ｐ：０.０５〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：
０.０５〜１、ｓｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.
００５以下、０.００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×Ｎ＋(４
８／３２)×Ｓに従う範囲のＴｉ、および０.０２〜１.
０のＮｉ、０.０２〜２のＭｏの一種もしくは二種、さ
らに Ｎｂ：０.００５〜０.０３を含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを鋳造後、一
旦７００℃以下まで冷却し、１２００℃未満の温度に再
加熱して熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、そ
の後、連続式溶融亜鉛めっきラインで８００〜９２０℃
の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍
ラインで８００〜９２０℃の焼鈍を行い、連続式電気め
っきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜
鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる深絞り性
および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法を提供する。
【００１６】本発明はまた、鋼が上記の各組成に加えて
重量％で、Ｂ：０.０００３〜０.００３％を含有する前
記いずれかの請求項に記載の深絞り性および耐食性に優
れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提
供する。
重量％で、Ｂ：０.０００３〜０.００３％を含有する前
記いずれかの請求項に記載の深絞り性および耐食性に優
れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提
供する。
【００１７】まず、本発明に係わる製造方法に使用され
る鋼板の各種成分の作用および上記の範囲に限定した理
由について説明する。Ｃは、塗装焼付硬化性を得るのに
必須の元素であり、十分な焼付硬化性を得るためには
０.００１％以上必要である。他方、０.００８％を超え
ると、固溶Ｃが多くなり非常に高い塗装焼付硬化性が得
られるが、室温時効を生じ、延性の急激な劣化を招く。
このため、Ｃは０.００１〜０.００８％の範囲に限定し
た。
る鋼板の各種成分の作用および上記の範囲に限定した理
由について説明する。Ｃは、塗装焼付硬化性を得るのに
必須の元素であり、十分な焼付硬化性を得るためには
０.００１％以上必要である。他方、０.００８％を超え
ると、固溶Ｃが多くなり非常に高い塗装焼付硬化性が得
られるが、室温時効を生じ、延性の急激な劣化を招く。
このため、Ｃは０.００１〜０.００８％の範囲に限定し
た。
【００１８】Ｓｉは、高強度化および耐孔あき腐食性の
改善に有効に作用する元素であるが、０.０２％未満で
はその効果が認められず、また、１.５％を超えると、
熱間圧延工程にてスケール疵が発生し、製品の表面性状
を劣化させること、および硬質となり延性の劣化を招く
ことから、添加量の範囲を０.０２〜１.５％とした。
改善に有効に作用する元素であるが、０.０２％未満で
はその効果が認められず、また、１.５％を超えると、
熱間圧延工程にてスケール疵が発生し、製品の表面性状
を劣化させること、および硬質となり延性の劣化を招く
ことから、添加量の範囲を０.０２〜１.５％とした。
【００１９】Ｍｎは、強度を向上させるのに有効な元素
であり、そのためには 最低０.０５％以上必要である。
一方、１.０％を超えると、深絞り性が劣化するため、
０.０５〜１％の範囲に限定した。
であり、そのためには 最低０.０５％以上必要である。
一方、１.０％を超えると、深絞り性が劣化するため、
０.０５〜１％の範囲に限定した。
【００２０】Ｐは、本発明における特徴的な元素であ
り、Ｃｕとの複合添加によって、耐孔あき腐食性を著し
く改善するとともに、Ｔｉとの複合添加により、Ｆｅ、
Ｔｉ、Ｐの化合物を析出させ、深絞り性を改良する。適
正な添加量は、耐食性改良の観点から見ると、０.０３
〜０.２０％の範囲であるが、０.０５％未満または０.
１８％を超えて添加すると、深絞り性が劣化する。その
ため、添加量を ０.０５〜０.１８％に限定した。
り、Ｃｕとの複合添加によって、耐孔あき腐食性を著し
く改善するとともに、Ｔｉとの複合添加により、Ｆｅ、
Ｔｉ、Ｐの化合物を析出させ、深絞り性を改良する。適
正な添加量は、耐食性改良の観点から見ると、０.０３
〜０.２０％の範囲であるが、０.０５％未満または０.
１８％を超えて添加すると、深絞り性が劣化する。その
ため、添加量を ０.０５〜０.１８％に限定した。
【００２１】Ｓは、深絞り性に有害な元素であり、少な
いほど望ましいが、０.０１５％までは許容できるので、
０.０１５％以下とした。
いほど望ましいが、０.０１５％までは許容できるので、
０.０１５％以下とした。
【００２２】Ｃｕは、前述のようにＰと複合して添加す
ることにより、耐食性の改良に有効な元素であるが、
０.０５％未満ではその効果が認められない。また、１％
を超えて添加しても、その効果が飽和するとともに、コ
ストの上昇を招くため、０.０５〜１％の範囲に限定し
た。
ることにより、耐食性の改良に有効な元素であるが、
０.０５％未満ではその効果が認められない。また、１％
を超えて添加しても、その効果が飽和するとともに、コ
ストの上昇を招くため、０.０５〜１％の範囲に限定し
た。
【００２３】Ａｌは、脱酸剤として添加するものであ
り、その役割を果たすためには ０.００５％以上必要で
ある。しかし、０.１０％を超えて添加すると、Ａｌ2Ｏ
3 などの介在物が増加し、加工性および表面品質を劣化
させるので、０.００５〜０.１％の範囲に限定した。
り、その役割を果たすためには ０.００５％以上必要で
ある。しかし、０.１０％を超えて添加すると、Ａｌ2Ｏ
3 などの介在物が増加し、加工性および表面品質を劣化
させるので、０.００５〜０.１％の範囲に限定した。
【００２４】Ｎは、耐食性、深絞り性に有害な元素であ
り少ないほど望ましいが、０.００５％までは許容できる
ので ０.００５％以下とした。
り少ないほど望ましいが、０.００５％までは許容できる
ので ０.００５％以下とした。
【００２５】Ｔｉは、深絞り性を確保するために有効な
元素であるが、０.００３％未満ではその効果が認められ
ない。また、Ｔｉは、Ｎ，Ｓ，ＣあるいはＰと化合物を
形成し、ＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣ，ＦｅＴｉＰなどの析
出物として析出するが、ここで、ＴｉをＴｉＮ，ＴｉＳ
として全量析出するとして計算した量を超えて添加する
と、十分な塗装焼付硬化性が得られなくなる。したがっ
て、添加量の下限値を、０.００３％、上限値を(４８／
１４)×Ｎ＋(４８／３２)×Ｓ％とした。
元素であるが、０.００３％未満ではその効果が認められ
ない。また、Ｔｉは、Ｎ，Ｓ，ＣあるいはＰと化合物を
形成し、ＴｉＮ，ＴｉＳ，ＴｉＣ，ＦｅＴｉＰなどの析
出物として析出するが、ここで、ＴｉをＴｉＮ，ＴｉＳ
として全量析出するとして計算した量を超えて添加する
と、十分な塗装焼付硬化性が得られなくなる。したがっ
て、添加量の下限値を、０.００３％、上限値を(４８／
１４)×Ｎ＋(４８／３２)×Ｓ％とした。
【００２６】Ｎｂは、深絞り性の改良に有効な元素であ
るが、０.００５％未満ではその効果が認められない。ま
た、０.０３％を超えて含有しても、その効果が飽和する
ばかりでなく、いたずらに再結晶温度を上昇させ、かえ
って、深絞り性および延性を劣化させるので、０.００
５〜０.０３％の範囲に限定した。
るが、０.００５％未満ではその効果が認められない。ま
た、０.０３％を超えて含有しても、その効果が飽和する
ばかりでなく、いたずらに再結晶温度を上昇させ、かえ
って、深絞り性および延性を劣化させるので、０.００
５〜０.０３％の範囲に限定した。
【００２７】また、本発明の鋼は、鋼板の強度上昇と耐
食性の改良のために０.０２〜1％のＮiおよび０.０２〜
２％のＭoの一種もしくは２種を含有することができ
る。
食性の改良のために０.０２〜1％のＮiおよび０.０２〜
２％のＭoの一種もしくは２種を含有することができ
る。
【００２８】Ｎｉは、Ｃｕによる熱間脆性の防止と耐孔
あき腐食性の改良に有効に作用するが、０.０２％未満
では、その効果が認められず、また、１％を超えるとそ
の効果は飽和するとともに、製造コストの上昇を招くた
め、添加量の範囲を ０.０２〜１％とした。
あき腐食性の改良に有効に作用するが、０.０２％未満
では、その効果が認められず、また、１％を超えるとそ
の効果は飽和するとともに、製造コストの上昇を招くた
め、添加量の範囲を ０.０２〜１％とした。
【００２９】Ｍｏは、鋼板の強度上昇と耐孔あき腐食性
の改良に有効に作用するが、０.０２％未満ではその効果
が認められず、また、２％を超えて添加するとその効果
は飽和するとともに、硬質となり延性を劣化させ、さら
にコストの上昇を招くため、添加量の範囲を ０.０２〜
２％とした。
の改良に有効に作用するが、０.０２％未満ではその効果
が認められず、また、２％を超えて添加するとその効果
は飽和するとともに、硬質となり延性を劣化させ、さら
にコストの上昇を招くため、添加量の範囲を ０.０２〜
２％とした。
【００３０】さらに、本発明においては、耐２次加工割
れ性を改良するために、鋼に ０.０００３〜０.００３
のＢを添加することができる。
れ性を改良するために、鋼に ０.０００３〜０.００３
のＢを添加することができる。
【００３１】本発明においては、このような成分を含有
する鋼を熱間圧延工程、冷間圧延工程を経て薄鋼板とす
るが、この場合、熱間圧延工程におけるスラブ加熱条件
を制御することにより、非常に優れた深絞り性が得られ
る。すなわち、スラブを鋳造後、一旦７００℃以下の温
度まで冷却し、その後、１２００℃未満の温度まで再加
熱して熱間圧延を行うことにより、理由は明確ではない
が、熱延板中の析出物およびその後の冷延焼鈍時の析出
物に影響を与え、深絞り性に有利な集合組織を形成する
ものと推定される。
する鋼を熱間圧延工程、冷間圧延工程を経て薄鋼板とす
るが、この場合、熱間圧延工程におけるスラブ加熱条件
を制御することにより、非常に優れた深絞り性が得られ
る。すなわち、スラブを鋳造後、一旦７００℃以下の温
度まで冷却し、その後、１２００℃未満の温度まで再加
熱して熱間圧延を行うことにより、理由は明確ではない
が、熱延板中の析出物およびその後の冷延焼鈍時の析出
物に影響を与え、深絞り性に有利な集合組織を形成する
ものと推定される。
【００３２】また、熱間圧延における仕上げ温度は、Ａ
ｒ3 変態点以下では深絞り性が劣化する。巻取温度が５
００℃未満では深絞り性が劣化するとともに板形状が悪
くなる。７５０℃を超えると酸洗性が劣化するとともに
巻取後にコイルの変形が生じる。このため、熱間圧延の
仕上げ温度は Ａｒ3変態点以上が、巻取温度は５００〜
７５０℃とすることが望ましい。
ｒ3 変態点以下では深絞り性が劣化する。巻取温度が５
００℃未満では深絞り性が劣化するとともに板形状が悪
くなる。７５０℃を超えると酸洗性が劣化するとともに
巻取後にコイルの変形が生じる。このため、熱間圧延の
仕上げ温度は Ａｒ3変態点以上が、巻取温度は５００〜
７５０℃とすることが望ましい。
【００３３】冷間圧延工程では、深絞り性を確保するた
めには、５０〜９５％の冷延率が必要である。冷延率が
５０％未満では深絞り性が劣り、９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり、生産性が劣る。
めには、５０〜９５％の冷延率が必要である。冷延率が
５０％未満では深絞り性が劣り、９５％を超えると冷間
圧延機の負荷が大きくなり、生産性が劣る。
【００３４】本発明においては、冷間圧延後、そのまま
連続式溶融亜鉛めっきラインを通板する方法が製造コス
ト上有利であるが、例えば、Ｓｉを ０.５％を超えて添
加するような場合には、めっき密着性が劣化するため、
溶融亜鉛めっきラインを通板する前に、連続焼鈍ライン
で焼鈍を行い、さらに連続式電気めっきラインで、Ｆｅ
合金めっきを施すこともできる。
連続式溶融亜鉛めっきラインを通板する方法が製造コス
ト上有利であるが、例えば、Ｓｉを ０.５％を超えて添
加するような場合には、めっき密着性が劣化するため、
溶融亜鉛めっきラインを通板する前に、連続焼鈍ライン
で焼鈍を行い、さらに連続式電気めっきラインで、Ｆｅ
合金めっきを施すこともできる。
【００３５】連続式溶融亜鉛めっきラインまたは連続焼
鈍ラインにおける焼鈍温度は、Ｎｂ無添加の場合には、
再結晶温度以上でしかも加工性を付与するためには７０
０℃以上にする必要がある。しかし、９００℃を超える
と、結晶粒径の粗大化を招き、製品を加工後にオレンジ
ピールと呼ばれる表面欠陥の発生を招くため、７００〜
９００℃の範囲に限定した。
鈍ラインにおける焼鈍温度は、Ｎｂ無添加の場合には、
再結晶温度以上でしかも加工性を付与するためには７０
０℃以上にする必要がある。しかし、９００℃を超える
と、結晶粒径の粗大化を招き、製品を加工後にオレンジ
ピールと呼ばれる表面欠陥の発生を招くため、７００〜
９００℃の範囲に限定した。
【００３６】一方、Ｎｂを添加した場合には再結晶温度
が上昇するため、再結晶温度以上で加工性を改善するた
めにはより高温で焼鈍する必要があること、またＮｂは
熱間圧延工程にてＮｂＣとして析出するので、焼付効果
性を付与するためには、高温の焼鈍により析出したＮｂ
Ｃを固溶させる必要があることから、８００℃以上の高
温焼鈍が必要である。しかし、９２０℃を超える温度で
焼鈍してもその効果が飽和するばかりか、連続式溶融亜
鉛めっきラインまたは連続焼鈍ラインにおいて表面疵が
発生しやすくなるため、８００〜９２０℃の範囲に限定
した。
が上昇するため、再結晶温度以上で加工性を改善するた
めにはより高温で焼鈍する必要があること、またＮｂは
熱間圧延工程にてＮｂＣとして析出するので、焼付効果
性を付与するためには、高温の焼鈍により析出したＮｂ
Ｃを固溶させる必要があることから、８００℃以上の高
温焼鈍が必要である。しかし、９２０℃を超える温度で
焼鈍してもその効果が飽和するばかりか、連続式溶融亜
鉛めっきラインまたは連続焼鈍ラインにおいて表面疵が
発生しやすくなるため、８００〜９２０℃の範囲に限定
した。
【００３７】
【発明の具体的開示】以下、本発明を実施例によって例
示する。 実施例１ 表１に示す組成よりなる１７鋼種のスラブを鋳造後、一
旦７００℃以下まで冷却し、表２に示す条件下の熱間圧
延で板厚 ３.２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間圧を施
し板厚：０.８ｍｍの冷延鋼板とし、Ｎo.１３ を除いて
連続式溶融亜鉛めっきラインで焼鈍、片面当たり ４５
ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施した。その後、Ｎo.１〜
１０はインラインでめっき層の合金化処理を行い、伸び
率： ０.８％のスキンパス圧延を行った。Ｎo.１３は、
冷延鋼板を連続焼鈍ラインで焼鈍後、連続式電気めっき
ラインで片面当たり ２ｇ／ｍ2のＦｅ−Ｂ合金めっきを
施し、連続式溶融亜鉛めっきラインで片面当たり ４５
ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを行った後、伸び率：０.８％
のスキンパス圧延を行った。 得られた溶融亜鉛めっき
鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表２に併
記した。
示する。 実施例１ 表１に示す組成よりなる１７鋼種のスラブを鋳造後、一
旦７００℃以下まで冷却し、表２に示す条件下の熱間圧
延で板厚 ３.２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間圧を施
し板厚：０.８ｍｍの冷延鋼板とし、Ｎo.１３ を除いて
連続式溶融亜鉛めっきラインで焼鈍、片面当たり ４５
ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施した。その後、Ｎo.１〜
１０はインラインでめっき層の合金化処理を行い、伸び
率： ０.８％のスキンパス圧延を行った。Ｎo.１３は、
冷延鋼板を連続焼鈍ラインで焼鈍後、連続式電気めっき
ラインで片面当たり ２ｇ／ｍ2のＦｅ−Ｂ合金めっきを
施し、連続式溶融亜鉛めっきラインで片面当たり ４５
ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを行った後、伸び率：０.８％
のスキンパス圧延を行った。 得られた溶融亜鉛めっき
鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表２に併
記した。
【００３８】引張特性の調査には、ＪＩＳＺ２２０１の
５号試験片を用いた。耐食性試験は、７０×１５０ｍｍ
の試験片を切り出し、端面および裏面をシールして複合
腐食試験を行い、最大侵食深さを測定した。複合腐食試
験は、ＪＩＳＺ２３７１に準じた塩水噴霧試験（５％Ｎ
ａＣｌ，３５℃±１℃，湿度９８％以上）を２時間、６
０℃の乾燥試験を４時間、５０℃で湿度９５％以上の湿
潤試験を２時間の合計８時間を１サイクルとする条件で
行った。
５号試験片を用いた。耐食性試験は、７０×１５０ｍｍ
の試験片を切り出し、端面および裏面をシールして複合
腐食試験を行い、最大侵食深さを測定した。複合腐食試
験は、ＪＩＳＺ２３７１に準じた塩水噴霧試験（５％Ｎ
ａＣｌ，３５℃±１℃，湿度９８％以上）を２時間、６
０℃の乾燥試験を４時間、５０℃で湿度９５％以上の湿
潤試験を２時間の合計８時間を１サイクルとする条件で
行った。
【００３９】Ｎo.１〜Ｎo.４は、Ｔｉ無添加でＰ量を変
化させた比較鋼である。これらは、Ｐ量の増加に伴い耐
食性は良好となる結果を示しているが、深絞り性の指標
である平均ｒ値はＰ量の増加に伴い低くなる。また、い
ずれも本発明鋼のレベルより低い値を示す。Ｎo.６〜Ｎ
o.９は、本発明で規定する範囲のＴｉを添加し、Ｐ量を
変化させた鋼であるが、平均ｒ値は Ｐ：０.０８％でピ
ークを示し、本発明範囲であるＰ：０.０５〜０.１８％
では高い平均ｒ値が得られることがわかる。耐食性も、
Ｐが本発明範囲より少ない比較鋼のＮo.１、Ｎo.５に比
べ、本発明範囲の鋼は優れた耐食性を示すことがわか
る。
化させた比較鋼である。これらは、Ｐ量の増加に伴い耐
食性は良好となる結果を示しているが、深絞り性の指標
である平均ｒ値はＰ量の増加に伴い低くなる。また、い
ずれも本発明鋼のレベルより低い値を示す。Ｎo.６〜Ｎ
o.９は、本発明で規定する範囲のＴｉを添加し、Ｐ量を
変化させた鋼であるが、平均ｒ値は Ｐ：０.０８％でピ
ークを示し、本発明範囲であるＰ：０.０５〜０.１８％
では高い平均ｒ値が得られることがわかる。耐食性も、
Ｐが本発明範囲より少ない比較鋼のＮo.１、Ｎo.５に比
べ、本発明範囲の鋼は優れた耐食性を示すことがわか
る。
【００４０】Ｎo.１１は、Ｔｉを本発明で規定した範囲
を超えて添加したものであるが、平均ｒ値は良好な値を
示すものの焼付硬化性（ＢＨ）が得られない。Ｎo.１２
は、Ｎｂを添加したものであるが、高温での焼鈍を施す
ことにより焼付硬化性(ＢＨ)を損なうことなく、高い平
均ｒ値が得られている。Ｎo.１３〜Ｎo.１７は、Ｓｉ、
Ｎｉ、Ｍｏを本発明で規定する範囲添加したものである
が、いずれも高強度化および耐食性の改善に有効に作用
している。
を超えて添加したものであるが、平均ｒ値は良好な値を
示すものの焼付硬化性（ＢＨ）が得られない。Ｎo.１２
は、Ｎｂを添加したものであるが、高温での焼鈍を施す
ことにより焼付硬化性(ＢＨ)を損なうことなく、高い平
均ｒ値が得られている。Ｎo.１３〜Ｎo.１７は、Ｓｉ、
Ｎｉ、Ｍｏを本発明で規定する範囲添加したものである
が、いずれも高強度化および耐食性の改善に有効に作用
している。
【００４１】実施例２ 表１のＮo.７およびＮo.１２に示す組成のスラブを鋳造
後、一旦７００℃以下まで冷却し、表３に示す条件下の
熱間圧延で板厚 ３.２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧を施し板厚：０.８ｍｍ の冷延鋼板とし、連続式溶融
亜鉛めっきラインにて種々の温度で焼鈍を行い、片面当
たり ４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施した。その後、
伸び率：０.８％のスキンパス圧延を行った。 得られた
鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表３に併
記した。
後、一旦７００℃以下まで冷却し、表３に示す条件下の
熱間圧延で板厚 ３.２ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧を施し板厚：０.８ｍｍ の冷延鋼板とし、連続式溶融
亜鉛めっきラインにて種々の温度で焼鈍を行い、片面当
たり ４５ｇ／ｍ2の溶融亜鉛めっきを施した。その後、
伸び率：０.８％のスキンパス圧延を行った。 得られた
鋼板の引張特性と耐食性を調査し、その結果を表３に併
記した。
【００４２】Ｎo.７は、スラブ加熱温度が１２５０℃と
高い場合、他の製造条件が等しい本願範囲の例と比較し
て、平均ｒ値に劣ることがわかる。また、焼鈍温度が７
００℃よりも低い場合には、再結晶および粒成長が十分
でなく、降伏点(ＹＳ)、強度(ＴＳ)が高く、伸び(Ｅｌ)
や平均ｒ値に劣る。また、９００℃を超えると、結晶粒
径が粗大となるため引張試験後のサンプルの表面にオレ
ンジピールが発生した。またＮo.１２では、７５０℃の
焼鈍で平均ｒ値は良好な値が得られているが、ＮｂＣの
固溶が十分でなく、焼付硬化性(ＢＨ)が得られない。
高い場合、他の製造条件が等しい本願範囲の例と比較し
て、平均ｒ値に劣ることがわかる。また、焼鈍温度が７
００℃よりも低い場合には、再結晶および粒成長が十分
でなく、降伏点(ＹＳ)、強度(ＴＳ)が高く、伸び(Ｅｌ)
や平均ｒ値に劣る。また、９００℃を超えると、結晶粒
径が粗大となるため引張試験後のサンプルの表面にオレ
ンジピールが発生した。またＮo.１２では、７５０℃の
焼鈍で平均ｒ値は良好な値が得られているが、ＮｂＣの
固溶が十分でなく、焼付硬化性(ＢＨ)が得られない。
【００４３】
【発明の効果】以上のように、本発明は耐食性に優れた
塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板に、優れた深絞り性
を付与する鋼板の製造方法を明らかにしたものである。
本発明は、自動車の軽量化、長寿命化に大きく寄与する
ものであり、その産業上の意義、利益は極めて大きい。
塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板に、優れた深絞り性
を付与する鋼板の製造方法を明らかにしたものである。
本発明は、自動車の軽量化、長寿命化に大きく寄与する
ものであり、その産業上の意義、利益は極めて大きい。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】
フロントページの続き (72)発明者 浜中 征一 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株 式会社 鉄鋼研究所 プロセス・鋼材研 究部内 (72)発明者 宗下 美紀夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株 式会社 鉄鋼研究所 プロセス・鋼材研 究部内 (56)参考文献 特開 平４−80323（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−173925（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−173213（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−168246（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−107426（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−246128（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/00 - 8/04 C22C 38/00 - 38/60
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０.００１〜０.００８、Ｓ
ｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜１、Ｐ：０.０５
〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：０.０５〜１、ｓ
ｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.００５以下、０.
００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×Ｎ＋(４８／３２)×Ｓに
従う範囲のＴｉを含有し、残部はＦｅおよび不可避的不
純物よりなる鋼のスラブを鋳造後、一旦７００℃以下ま
で冷却し、１２００℃未満の温度に再加熱して熱間圧延
を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続式溶融
亜鉛めっきラインで７００〜９００℃の焼鈍を行って亜
鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍ラインで７００〜
９００℃の焼鈍を行い、連続式電気めっきラインでＦｅ
合金めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっきラインで
亜鉛めっきすることからなる深絞り性および耐食性に優
れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％でＣ：０.００１〜０.００８、Ｓ
ｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜１、Ｐ：０.０５
〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：０.０５〜１、ｓ
ｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.００５以下、０.
００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×Ｎ＋(４８／３２)×Ｓに
従う範囲のＴｉ、さらに Ｎｂ：０.００５〜０.０３を
含有し、残部は Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼
のスラブを鋳造後、一旦７００℃以下まで冷却し、１２
００℃未満の温度に再加熱して熱間圧延を行い、酸洗
後、冷間圧延を行い、その後、連続式溶融亜鉛めっきラ
インで８００〜９２０℃の焼鈍を行って亜鉛めっきする
か、あるいは、連続焼鈍ラインで８００〜９２０℃の焼
鈍を行い、連続式電気めっきラインでＦｅ合金めっきを
施した後、連続式溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっきす
ることからなる深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付
硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％でＣ：０.００１〜０.００８、Ｓ
ｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜１、Ｐ：０.０５
〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：０.０５〜１、ｓ
ｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.００５以下、０.
００３≦Ｔｉ≦(４８／１４)×Ｎ＋(４８／３２)×Ｓに
従う範囲のＴｉ、および０.０２〜１のＮｉ、０.０２〜
２のＭｏの一種もしくは二種以上を含有し、残部はＦｅ
および不可避的不純物よりなる鋼のスラブを鋳造後、一
旦７００℃以下まで冷却し、１２００℃未満の温度に再
加熱して熱間圧延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、そ
の後、連続式溶融亜鉛めっきラインで７００〜９００℃
の焼鈍を行って亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍
ラインで７００〜９００℃の焼鈍を行い、連続式電気め
っきラインでＦｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜
鉛めっきラインで亜鉛めっきすることからなる深絞り性
および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％でＣ：０.００１〜０.００８、Ｓ
ｉ：０.０２〜１.５、Ｍｎ：０.０５〜１、Ｐ：０.０５
〜０.１８、Ｓ：０.０１５以下、Ｃu：０.０５〜１、ｓ
ｏl．Ａl：０.００５〜０.１、Ｎ：０.００５以下、０.
００３≦Ｔｉ≦（４８／１４)×Ｎ＋(４８／３２)×Ｓ
に従う範囲のＴｉ、および０.０２〜１のＮｉ、０.０２
〜２のＭｏの一種もしくは二種以上、さらにＮｂ：０.
００５〜０.０３を含有し、残部はＦｅおよび不可避的
不純物よりなる鋼のスラブを鋳造後、一旦７００℃以下
まで冷却し、１２００℃未満の温度に再加熱して熱間圧
延を行い、酸洗後、冷間圧延を行い、その後、連続式溶
融亜鉛めっきラインで８００〜９２０℃の焼鈍を行って
亜鉛めっきするか、あるいは、連続焼鈍ラインで８００
〜９２０℃の焼鈍を行い、連続式電気めっきラインでＦ
ｅ合金めっきを施した後、連続式溶融亜鉛めっきライン
で亜鉛めっきすることからなる深絞り性および耐食性に
優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 鋼が重量％で、Ｂ：０.０００３〜０.０
０３％を含有する前記いずれかの請求項に記載の深絞り
性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27496092A JP3347166B2 (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27496092A JP3347166B2 (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06240365A JPH06240365A (ja) | 1994-08-30 |
| JP3347166B2 true JP3347166B2 (ja) | 2002-11-20 |
Family
ID=17548971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27496092A Expired - Fee Related JP3347166B2 (ja) | 1992-09-18 | 1992-09-18 | 深絞り性および耐食性に優れた塗装焼付硬化型溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3347166B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100350065B1 (ko) * | 1997-11-26 | 2002-12-11 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성이우수한초고성형고강도전기아연도금강판용강재및이를이용한전기아연도금강판의제조방법 |
| JP4886118B2 (ja) * | 2001-04-25 | 2012-02-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP5176484B2 (ja) * | 2007-10-30 | 2013-04-03 | 新日鐵住金株式会社 | 外観に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
-
1992
- 1992-09-18 JP JP27496092A patent/JP3347166B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06240365A (ja) | 1994-08-30 |
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