JPH05329521A - Ｈ形鋼圧延方法 - Google Patents
Ｈ形鋼圧延方法Info
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- JPH05329521A JPH05329521A JP4140805A JP14080592A JPH05329521A JP H05329521 A JPH05329521 A JP H05329521A JP 4140805 A JP4140805 A JP 4140805A JP 14080592 A JP14080592 A JP 14080592A JP H05329521 A JPH05329521 A JP H05329521A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 Ｈ型鋼を熱間圧延する際に、拡大も拡小も可
能で且つ連続したミル間の張力をも加えたウエブ内幅を
制御し得る圧延方法を提供する。 【構成】 第１の粗ユニバーサルミル１と第１のエッジ
ャ圧延機２、第２の粗ユニバーサルミル３とで構成され
る粗ユニバーサル圧延機群Ａと、中間ユニバーサルミル
４と第２のエッジャ圧延機５、仕上ユニバーサルミル６
とで構成される仕上ユニバーサル圧延機群Ｂからなるユ
ニバーサル圧延機群を用いてＨ形鋼12を圧延する際に、
ウエブ内幅を縮小する場合は第２のエッジャ圧延機５と
仕上ユニバーサルミル６の少なくとも２基のスタンド間
張力を大きく付加するようにし、一方ウエブ内幅を拡大
する場合は２基のスタンド間を無張力もしくはわずかな
スタンド間押し力を付加することにより、ウエブ内幅を
自在に制御することを可能とする。
能で且つ連続したミル間の張力をも加えたウエブ内幅を
制御し得る圧延方法を提供する。 【構成】 第１の粗ユニバーサルミル１と第１のエッジ
ャ圧延機２、第２の粗ユニバーサルミル３とで構成され
る粗ユニバーサル圧延機群Ａと、中間ユニバーサルミル
４と第２のエッジャ圧延機５、仕上ユニバーサルミル６
とで構成される仕上ユニバーサル圧延機群Ｂからなるユ
ニバーサル圧延機群を用いてＨ形鋼12を圧延する際に、
ウエブ内幅を縮小する場合は第２のエッジャ圧延機５と
仕上ユニバーサルミル６の少なくとも２基のスタンド間
張力を大きく付加するようにし、一方ウエブ内幅を拡大
する場合は２基のスタンド間を無張力もしくはわずかな
スタンド間押し力を付加することにより、ウエブ内幅を
自在に制御することを可能とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｈ形鋼を熱間圧延する
際にウエブ内幅を自在に制御し得るＨ形鋼圧延方法に関
する。
際にウエブ内幅を自在に制御し得るＨ形鋼圧延方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延されるＨ形鋼のウエブ高さは、
仕上ロール幅とフランジ厚とから必然的に決定される。
同一幅のロールを使用する限りは、フランジ厚が異なれ
ばウエブ高さが異なるものである。一方、需要者側から
は、フランジ厚は異なってもウエブ高さが同一であるＨ
形鋼が要請されており、この要請を実際操業の上で満た
すことは相当に困難である。従来のウエブ高さを制御す
る圧延方法としては、たとえば特開昭63− 72402号公報
の“フランジを有する形材の圧延方法”や特開平３− 9
4902号公報の“熱間Ｈ形鋼の製造方法”などが提案され
ている。
仕上ロール幅とフランジ厚とから必然的に決定される。
同一幅のロールを使用する限りは、フランジ厚が異なれ
ばウエブ高さが異なるものである。一方、需要者側から
は、フランジ厚は異なってもウエブ高さが同一であるＨ
形鋼が要請されており、この要請を実際操業の上で満た
すことは相当に困難である。従来のウエブ高さを制御す
る圧延方法としては、たとえば特開昭63− 72402号公報
の“フランジを有する形材の圧延方法”や特開平３− 9
4902号公報の“熱間Ｈ形鋼の製造方法”などが提案され
ている。
【０００３】これらの内容について少し詳しく説明する
と、まず特開昭63− 72402号については、中間圧延ある
いは仕上圧延に引き続いてウエブを幅方向に広げるよう
に材料を斜行ロール圧延する形材の圧延において、材料
のフランジに近いウエブ部分に予めつけられた余肉を所
定の拡幅量に応じた量となるように前記中間圧延あるい
は仕上圧延により調整し、ウエブの圧下されない部分の
厚みと等しくなるように前記余肉部分を斜行ロール圧延
する方法である。また、特開平３− 94902号公報は、ウ
エブ部に圧延方向張力を付与しながら１セット以上の竪
ロール対またはユニバーサルミルの竪ロールにて、ある
いは仕上ユニバーサルミルに取り付けた幅可変水平ロー
ルを用いてウエブ高さ縮小成形を実施するものである。
と、まず特開昭63− 72402号については、中間圧延ある
いは仕上圧延に引き続いてウエブを幅方向に広げるよう
に材料を斜行ロール圧延する形材の圧延において、材料
のフランジに近いウエブ部分に予めつけられた余肉を所
定の拡幅量に応じた量となるように前記中間圧延あるい
は仕上圧延により調整し、ウエブの圧下されない部分の
厚みと等しくなるように前記余肉部分を斜行ロール圧延
する方法である。また、特開平３− 94902号公報は、ウ
エブ部に圧延方向張力を付与しながら１セット以上の竪
ロール対またはユニバーサルミルの竪ロールにて、ある
いは仕上ユニバーサルミルに取り付けた幅可変水平ロー
ルを用いてウエブ高さ縮小成形を実施するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来技術のうち、前者の特開昭63− 72402号のウエブ
内幅拡幅方式の場合は、拡幅の量が大きくなると当然そ
れにともない局部圧下量が増加したり、フランジが倒れ
るなどの製造上での不安定要因が増加するという問題が
ある。また、後者の特開平３− 94902号のウエブ内幅縮
小方式では、縮小の量が大きくなると当然それにともな
いウエブ両端が増厚したりウエブ中心が偏るなどの製造
上の不安定要因が増加してくる欠点がある。これらはい
ずれも圧延機の圧下による拡大または縮小を考えている
ものであり、限られた数の圧延機でのウエブ内幅拡大量
または縮小量のいずれかでは安定して制御できる範囲が
狭くなる。
た従来技術のうち、前者の特開昭63− 72402号のウエブ
内幅拡幅方式の場合は、拡幅の量が大きくなると当然そ
れにともない局部圧下量が増加したり、フランジが倒れ
るなどの製造上での不安定要因が増加するという問題が
ある。また、後者の特開平３− 94902号のウエブ内幅縮
小方式では、縮小の量が大きくなると当然それにともな
いウエブ両端が増厚したりウエブ中心が偏るなどの製造
上の不安定要因が増加してくる欠点がある。これらはい
ずれも圧延機の圧下による拡大または縮小を考えている
ものであり、限られた数の圧延機でのウエブ内幅拡大量
または縮小量のいずれかでは安定して制御できる範囲が
狭くなる。
【０００５】本発明は、上記した従来の拡大指向や縮小
指向にとらわれることなく拡大も行い同一ミルで縮小も
行うことの可能なかつ連続したミル間の張力をも加えた
ウエブ内幅を制御し得るＨ形鋼圧延方法を提供すること
を目的とする。
指向にとらわれることなく拡大も行い同一ミルで縮小も
行うことの可能なかつ連続したミル間の張力をも加えた
ウエブ内幅を制御し得るＨ形鋼圧延方法を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、仕上ユニバー
サルミルを含み少なくとも２基の圧延機を連続に配しＨ
形鋼のウエブ内幅をサイズフリーに圧延する方法おい
て、前記ウエブ内幅を縮小する場合はスタンド間張力を
大きく付加し、一方前記ウエブ内幅を拡大する場合は無
張力もしくはわずかなスタンド間圧縮力を付加するよう
にスタンド間の速度を制御することを特徴とするＨ形鋼
圧延方法である。
サルミルを含み少なくとも２基の圧延機を連続に配しＨ
形鋼のウエブ内幅をサイズフリーに圧延する方法おい
て、前記ウエブ内幅を縮小する場合はスタンド間張力を
大きく付加し、一方前記ウエブ内幅を拡大する場合は無
張力もしくはわずかなスタンド間圧縮力を付加するよう
にスタンド間の速度を制御することを特徴とするＨ形鋼
圧延方法である。
【０００７】
【作 用】本発明によれば、仕上ユニバーサルミルに幅
可変水平ロールを用いて、ロール幅と垂直ロール位置を
適当に調整して一定量の拡幅および縮小圧延をする際
に、２基のミル間張力により最大１〜２％の減面を行う
ことによって、材料の断面寸法を相似的に小さくするよ
うにしたので、ウエブ内幅の寸法形状がほぼ相似的に縮
小し、仕上ユニバーサルミルの垂直ロールによる縮小圧
延の際に発生するウエブ座屈やウエブ端部の増厚を無く
することができる。
可変水平ロールを用いて、ロール幅と垂直ロール位置を
適当に調整して一定量の拡幅および縮小圧延をする際
に、２基のミル間張力により最大１〜２％の減面を行う
ことによって、材料の断面寸法を相似的に小さくするよ
うにしたので、ウエブ内幅の寸法形状がほぼ相似的に縮
小し、仕上ユニバーサルミルの垂直ロールによる縮小圧
延の際に発生するウエブ座屈やウエブ端部の増厚を無く
することができる。
【０００８】このように張力を付与して小さくなった断
面をさらに仕上ユニバーサルミルの垂直ロールによるウ
エブ内幅縮小圧延を実施できるので、安定的に縮小でき
る範囲が広がる。また、本発明のミル間速度制御におい
ては、ウエブ内幅拡大時は張力を無くするかむしろ圧縮
力を与えて拡幅変形を容易とすることが望ましい。
面をさらに仕上ユニバーサルミルの垂直ロールによるウ
エブ内幅縮小圧延を実施できるので、安定的に縮小でき
る範囲が広がる。また、本発明のミル間速度制御におい
ては、ウエブ内幅拡大時は張力を無くするかむしろ圧縮
力を与えて拡幅変形を容易とすることが望ましい。
【０００９】
【実施例】以下に、本発明の実施例について、図面を参
照して詳しく説明する。図１は、本発明の１実施例の圧
延機列を示す模式図である。図に示すように、粗ユニバ
ーサル圧延機群Ａは第１の粗ユニバーサルミル１と第１
のエッジャ圧延機２、さらに第２の粗ユニバーサルミル
３とで構成され、また仕上ユニバーサル圧延機群Ｂは中
間ユニバーサルミル４と第２のエッジャ圧延機５、仕上
ユニバーサルミル６とで構成される。ここで、中間ユニ
バーサルミル４は左右一対の垂直ロール７，７と上下一
対の水平ロール８，８で、第２のエッジャ圧延機５は上
下一対の水平ロール９，９で構成される。また、仕上ユ
ニバーサルミル６は左右一対の垂直ロール10，10と上下
一対の幅可変水平ロール11，11とで構成され、圧延材12
のウエブ内幅の寸法が調整可能とされる。なお、中間ユ
ニバーサルミル４はとくに配置せずともよい。
照して詳しく説明する。図１は、本発明の１実施例の圧
延機列を示す模式図である。図に示すように、粗ユニバ
ーサル圧延機群Ａは第１の粗ユニバーサルミル１と第１
のエッジャ圧延機２、さらに第２の粗ユニバーサルミル
３とで構成され、また仕上ユニバーサル圧延機群Ｂは中
間ユニバーサルミル４と第２のエッジャ圧延機５、仕上
ユニバーサルミル６とで構成される。ここで、中間ユニ
バーサルミル４は左右一対の垂直ロール７，７と上下一
対の水平ロール８，８で、第２のエッジャ圧延機５は上
下一対の水平ロール９，９で構成される。また、仕上ユ
ニバーサルミル６は左右一対の垂直ロール10，10と上下
一対の幅可変水平ロール11，11とで構成され、圧延材12
のウエブ内幅の寸法が調整可能とされる。なお、中間ユ
ニバーサルミル４はとくに配置せずともよい。
【００１０】そこで、圧延材12は第１の粗ユニバーサル
ミル１および第１のエッジャ圧延機２，第２の粗ユニバ
ーサルミル３での連続リバース圧延によって粗形Ｈ断面
とされたのち、中間ユニバーサルミル４および第２のエ
ッジャ圧延機５、さらに仕上ユニバーサルミル６で連続
的に仕上圧延が施されるのであるが、図２に示すよう
に、少なくとも第２のエッジャ圧延機５と仕上ユニバー
サルミル６は連続圧延とされ、同時にロール回転数を制
御することによってミル間張力が制御される。
ミル１および第１のエッジャ圧延機２，第２の粗ユニバ
ーサルミル３での連続リバース圧延によって粗形Ｈ断面
とされたのち、中間ユニバーサルミル４および第２のエ
ッジャ圧延機５、さらに仕上ユニバーサルミル６で連続
的に仕上圧延が施されるのであるが、図２に示すよう
に、少なくとも第２のエッジャ圧延機５と仕上ユニバー
サルミル６は連続圧延とされ、同時にロール回転数を制
御することによってミル間張力が制御される。
【００１１】いま、中間ユニバーサルミル４の出側にお
ける圧延材12の断面は、図３(a) に示すように、ウエブ
内幅Ｗ1 ，ウエブ厚ｔW1，フランジ厚ｔF1，フランジ幅
Ｂ1とし、一方、仕上ユニバーサルミル６の出側におけ
る圧延材12の断面は、図３(b) に示すように、ウエブ内
幅Ｗ2 ，ウエブ厚ｔW2，フランジ厚ｔF2，フランジ幅Ｂ
2 とする。
ける圧延材12の断面は、図３(a) に示すように、ウエブ
内幅Ｗ1 ，ウエブ厚ｔW1，フランジ厚ｔF1，フランジ幅
Ｂ1とし、一方、仕上ユニバーサルミル６の出側におけ
る圧延材12の断面は、図３(b) に示すように、ウエブ内
幅Ｗ2 ，ウエブ厚ｔW2，フランジ厚ｔF2，フランジ幅Ｂ
2 とする。
【００１２】ここで、中間ユニバーサルミル４出側のウ
エブ内幅Ｗ1 は、図４(a) に示すようにその水平ロール
８の幅Ｗ0 によって一定幅とされるが、しかし、ウエブ
厚ｔ W1とフランジ厚ｔF1は各ロールの隙間の変更によっ
て任意に調整可能である。また、仕上ユニバーサルミル
６出側のフランジ幅Ｂ2 は、図４(b) に示すように、第
２のエッジャ圧延機５の水平ロール10によって任意の値
に調整可能とされる。なお、このときの水平ロール10の
幅は中間ユニバーサルミル４の水平ロール８の幅と同一
な幅Ｗ0 とされる。
エブ内幅Ｗ1 は、図４(a) に示すようにその水平ロール
８の幅Ｗ0 によって一定幅とされるが、しかし、ウエブ
厚ｔ W1とフランジ厚ｔF1は各ロールの隙間の変更によっ
て任意に調整可能である。また、仕上ユニバーサルミル
６出側のフランジ幅Ｂ2 は、図４(b) に示すように、第
２のエッジャ圧延機５の水平ロール10によって任意の値
に調整可能とされる。なお、このときの水平ロール10の
幅は中間ユニバーサルミル４の水平ロール８の幅と同一
な幅Ｗ0 とされる。
【００１３】そこで、第２のエッジャ圧延機５と仕上ユ
ニバーサルミル６とのミル間で圧延材９に張力を加える
と、圧延材12の断面が減少する。断面積が減少すること
によって、図３(a) の圧延材12の断面は相似的に厚み，
幅，高さを減じて、図３(c)に示すように、ウエブ内幅
Ｗ1 ′，ウエブ厚ｔW1′，フランジ厚ｔF1′，フランジ
幅Ｂ1 ′なる寸法に減少する。このとき、断面寸法の値
が比較的大きいウエブ内幅Ｗ1 ′の変化量が最も大き
い。しかも、前段の圧延機でコントロールが不可能なウ
エブ内幅の減少が可能である。他の厚みや幅は張力によ
る減面を予定して、予め大きめに設定することが可能で
あるし、それぞれの値が小さいため、同じ比率で減少す
る場合その変化量は小さい。
ニバーサルミル６とのミル間で圧延材９に張力を加える
と、圧延材12の断面が減少する。断面積が減少すること
によって、図３(a) の圧延材12の断面は相似的に厚み，
幅，高さを減じて、図３(c)に示すように、ウエブ内幅
Ｗ1 ′，ウエブ厚ｔW1′，フランジ厚ｔF1′，フランジ
幅Ｂ1 ′なる寸法に減少する。このとき、断面寸法の値
が比較的大きいウエブ内幅Ｗ1 ′の変化量が最も大き
い。しかも、前段の圧延機でコントロールが不可能なウ
エブ内幅の減少が可能である。他の厚みや幅は張力によ
る減面を予定して、予め大きめに設定することが可能で
あるし、それぞれの値が小さいため、同じ比率で減少す
る場合その変化量は小さい。
【００１４】本発明によれば、たとえば、ウエブ内幅；
600 mm×フランジ幅；200 mm×ウエブ厚；12mm×フラン
ジ厚；25mmの製品を圧延する際に、ウエブ内幅；600 mm
×フランジ幅；200 mm×ウエブ厚；９mm×フランジ厚；
12mmの製品も同一の中間ユニバーサルミル４の水平ロー
ル８，８を使用することを前提にすると、仕上ユニバー
サルミル６でのウエブ内幅Ｗ2 の拡大量と縮小量を設定
することができる。
600 mm×フランジ幅；200 mm×ウエブ厚；12mm×フラン
ジ厚；25mmの製品を圧延する際に、ウエブ内幅；600 mm
×フランジ幅；200 mm×ウエブ厚；９mm×フランジ厚；
12mmの製品も同一の中間ユニバーサルミル４の水平ロー
ル８，８を使用することを前提にすると、仕上ユニバー
サルミル６でのウエブ内幅Ｗ2 の拡大量と縮小量を設定
することができる。
【００１５】このウエブ内幅Ｗ2 の拡大量は図５に示す
ように、圧延材12のフランジ内面角度θに対し仕上ユニ
バーサルミル６の幅可変水平ロール11，11の接触開始位
置ｙが圧延材12の脚長ｈに対し、ｙ≦（１／２）ｈの式
を満足する値とする。本実施例では、θ＝５°，ｈ＝9
4.0, Ｗ0 ＝580.0 を採用し、Ｗ2 ≒Ｗ0 −（ｈ／２）
・tan θ×２の式より、Ｗ2 ＝574.0 ±1.5 mmの適用が
可能である。
ように、圧延材12のフランジ内面角度θに対し仕上ユニ
バーサルミル６の幅可変水平ロール11，11の接触開始位
置ｙが圧延材12の脚長ｈに対し、ｙ≦（１／２）ｈの式
を満足する値とする。本実施例では、θ＝５°，ｈ＝9
4.0, Ｗ0 ＝580.0 を採用し、Ｗ2 ≒Ｗ0 −（ｈ／２）
・tan θ×２の式より、Ｗ2 ＝574.0 ±1.5 mmの適用が
可能である。
【００１６】このウエブ内幅拡幅圧延における第２のエ
ッジャ圧延機５と仕上ユニバーサルミル６のミル間張力
は０もしくは圧延材12がループしない程度のわずかな圧
縮力を働かせて圧延すると、拡幅がスムーズに実行する
ことができる。本発明は、この拡幅量と次に示す縮小量
を組み合わせた量のウエブ内幅Ｗ2 をコントロールする
ことが可能である。第２のエッジャ圧延機５の圧延速度
に対し、仕上ユニバーサルミル６の圧延速度を速くする
に伴い圧延材12に加わるミル間張力が増し、圧延材12の
断面積が張力によって減少する。たとえば２％の断面積
を減らすと各寸法が１％減少する。このときの張力は５
kgf/mm2 程度である。
ッジャ圧延機５と仕上ユニバーサルミル６のミル間張力
は０もしくは圧延材12がループしない程度のわずかな圧
縮力を働かせて圧延すると、拡幅がスムーズに実行する
ことができる。本発明は、この拡幅量と次に示す縮小量
を組み合わせた量のウエブ内幅Ｗ2 をコントロールする
ことが可能である。第２のエッジャ圧延機５の圧延速度
に対し、仕上ユニバーサルミル６の圧延速度を速くする
に伴い圧延材12に加わるミル間張力が増し、圧延材12の
断面積が張力によって減少する。たとえば２％の断面積
を減らすと各寸法が１％減少する。このときの張力は５
kgf/mm2 程度である。
【００１７】ウエブ内幅Ｗ2 の変化は、中間ユニバーサ
ルミル４のロール幅Ｗ0 ；574.0 mmから、張力によって
１％（約６mm）減少して568.0 mm となる。このとき、
この断面からさらに仕上ユニバーサルミル６の幅可変水
平ロール11，11の幅を狭め、垂直ロール10，10でフラン
ジ外面からの圧縮圧延を施すことによってウエブ内幅Ｗ
2 を547.0 mmまで縮小すれば、ウエブ内幅；600 mm×フ
ランジ幅；200 mm×ウエブ厚；12mm×フランジ厚；28mm
の製品が得られるが、このときの縮小量が21mmとなり、
次式で示すウエブの座屈指数ＺI は約83となる。
ルミル４のロール幅Ｗ0 ；574.0 mmから、張力によって
１％（約６mm）減少して568.0 mm となる。このとき、
この断面からさらに仕上ユニバーサルミル６の幅可変水
平ロール11，11の幅を狭め、垂直ロール10，10でフラン
ジ外面からの圧縮圧延を施すことによってウエブ内幅Ｗ
2 を547.0 mmまで縮小すれば、ウエブ内幅；600 mm×フ
ランジ幅；200 mm×ウエブ厚；12mm×フランジ厚；28mm
の製品が得られるが、このときの縮小量が21mmとなり、
次式で示すウエブの座屈指数ＺI は約83となる。
【００１８】
【数１】
【００１９】なお、各種の実験の結果から、仕上ユニバ
ーサルミル６の垂直ロール10，10の圧下によるウエブ内
幅Ｗ2 の縮小においては、上記したウエブの座屈指数Ｚ
I が90を越えると、図６(a) にＲで表示するようにウエ
ブ両端部が増厚になったり、図６(b) にＳで表示するよ
うにウエブの偏りの発生が大きくなったりして、製造が
不安定になることが知られている。いま、仮に本発明の
張力によるウエブ内幅縮小がない場合のウエブ座屈指数
ＺI は 108となり、ウエブ内幅縮小圧延の不安定域とな
る。
ーサルミル６の垂直ロール10，10の圧下によるウエブ内
幅Ｗ2 の縮小においては、上記したウエブの座屈指数Ｚ
I が90を越えると、図６(a) にＲで表示するようにウエ
ブ両端部が増厚になったり、図６(b) にＳで表示するよ
うにウエブの偏りの発生が大きくなったりして、製造が
不安定になることが知られている。いま、仮に本発明の
張力によるウエブ内幅縮小がない場合のウエブ座屈指数
ＺI は 108となり、ウエブ内幅縮小圧延の不安定域とな
る。
【００２０】本発明は、ウエブ内幅拡幅のために特別の
設備を設けることなく、フランジ幅200 mm程度の製品で
はウエブ内幅拡幅量が約６mm、張力によるウエブ内幅拡
幅量が約６mm、従来の仕上ユニバーサルミル６の垂直ロ
ール10，10による圧縮圧延の縮小量が約22mmで合計34mm
が制御可能となるため、従来の1.5 倍以上にウエブ高さ
のコントロール範囲が広がることになる。さらに、必要
に応じてミル間張力を増加すると、それ以上のウエブ高
さをコントロールする範囲が得られる。
設備を設けることなく、フランジ幅200 mm程度の製品で
はウエブ内幅拡幅量が約６mm、張力によるウエブ内幅拡
幅量が約６mm、従来の仕上ユニバーサルミル６の垂直ロ
ール10，10による圧縮圧延の縮小量が約22mmで合計34mm
が制御可能となるため、従来の1.5 倍以上にウエブ高さ
のコントロール範囲が広がることになる。さらに、必要
に応じてミル間張力を増加すると、それ以上のウエブ高
さをコントロールする範囲が得られる。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｈ
形鋼のウエブ内幅を制御する際に、ウエブ内幅拡幅とミ
ル間張力によるウエブ内幅縮小および仕上ユニバーサル
ミルの垂直ロールによるフランジ外面よりの圧縮圧下に
よる縮小の３種類を有効に組み合わせることによって、
従来の拡幅のみあるいは縮小のみのコントロール範囲に
比較して安定的に制御し得るウエブ内幅のコントロール
範囲を大幅に広げることが可能となり、製品品質の向上
に大いに寄与する。
形鋼のウエブ内幅を制御する際に、ウエブ内幅拡幅とミ
ル間張力によるウエブ内幅縮小および仕上ユニバーサル
ミルの垂直ロールによるフランジ外面よりの圧縮圧下に
よる縮小の３種類を有効に組み合わせることによって、
従来の拡幅のみあるいは縮小のみのコントロール範囲に
比較して安定的に制御し得るウエブ内幅のコントロール
範囲を大幅に広げることが可能となり、製品品質の向上
に大いに寄与する。
【図１】本発明の１実施例の圧延機列を示す模式図であ
る。
る。
【図２】本発明の適用例を説明する平面図である。
【図３】(a) は図２のＣ−Ｃ矢視図、(b) は図２のＤ−
Ｄ矢視図、(c) は図２のＥ−Ｅ矢視図である。
Ｄ矢視図、(c) は図２のＥ−Ｅ矢視図である。
【図４】(a) は中間ユニバーサルミルでの圧延状態の説
明図、(b) は第２のエッジャ圧延機での圧延状態の説明
図である。
明図、(b) は第２のエッジャ圧延機での圧延状態の説明
図である。
【図５】仕上ユニバーサルミルでの圧延状態の説明図で
ある。
ある。
【図６】(a) はウエブ両端部が増厚状況の説明図、(b)
はウエブの偏りの発生状況の説明図である。
はウエブの偏りの発生状況の説明図である。
１ 第１の粗ユニバーサルミル ２ 第１のエッジャ圧延機 ３ 第２の粗ユニバーサルミル ４ 中間ユニバーサルミル ５ 第２のエッジャ圧延機 ６ 仕上ユニバーサルミル ７ 垂直ロール ８ 水平ロール ９ 水平ロール 10 垂直ロール 11 幅可変水平ロール 12 圧延材 Ａ 粗ユニバーサル圧延機群 Ｂ 仕上ユニバーサル圧延機群
Claims (1)
- 【請求項１】 仕上ユニバーサルミルを含み少なくと
も２基の圧延機を連続に配しＨ形鋼のウエブ内幅をサイ
ズフリーに圧延する方法おいて、前記ウエブ内幅を縮小
する場合はスタンド間張力を大きく付加し、一方前記ウ
エブ内幅を拡大する場合は無張力もしくはわずかなスタ
ンド間圧縮力を付加するようにスタンド間の速度を制御
することを特徴とするＨ形鋼圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4140805A JPH05329521A (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | Ｈ形鋼圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4140805A JPH05329521A (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | Ｈ形鋼圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05329521A true JPH05329521A (ja) | 1993-12-14 |
Family
ID=15277155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4140805A Pending JPH05329521A (ja) | 1992-06-01 | 1992-06-01 | Ｈ形鋼圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05329521A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609556A2 (en) * | 1993-02-04 | 1994-08-10 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| WO1996029160A1 (fr) * | 1995-03-17 | 1996-09-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede et dispositif de laminage a chaud d'acier a profil en h |
-
1992
- 1992-06-01 JP JP4140805A patent/JPH05329521A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0609556A2 (en) * | 1993-02-04 | 1994-08-10 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| EP0609556A3 (en) * | 1993-02-04 | 1996-09-04 | Nippon Steel Corp | Method for producing low carbon-equivalent rolled steel shapes by controlled rolling. |
| US5738739A (en) * | 1993-02-04 | 1998-04-14 | Nippon Steel Corporation | Method for producing low carbon equivalent rolled steel shapes by controlled rolling |
| WO1996029160A1 (fr) * | 1995-03-17 | 1996-09-26 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede et dispositif de laminage a chaud d'acier a profil en h |
| AU693326B2 (en) * | 1995-03-17 | 1998-06-25 | Sumitomo Metal Industries Ltd. | Method of and apparatus for hot rolling H-steel |
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